Системы теплоснабжения промышленных предприятий

2.cdw

График тепловых нагрузок и график продолжительности тепловых
График температур сетевой воды на вентиляцию
Дросселирующая шайба
Регулятор температуры смешанной воды системы ГВС
Подогреватель ГВС нижней ступени
Подогреватель ГВС верхней ступени
0104.65 СТ 09 КП 00000 СХ
График тепловых нагрузок
отопительно-бытовой график
график температур сетевой воды на вентиляцию
график сумарных расходов сетевой воды и
схема абонентского ввода.
ГОУВПО БрГУ каф. ПТЭ
Схема абонентского ввода двухступенчатой последовательной закрытой СТС
Отопительно бытовой график
График сумарных расходов сетевой воды
Регулятор температуры приточного воздуха

1.cdw

Схема подключения подкачивающих насосов Grundfos 400-2
на обратном трубопроводе в узле С
0104.65 СТ 09 КП 00000 СЧ
ГОУВПО БрГУ каф. ПТЭ
Пьезометрический график
и схемы подключения насосов
Схемы подключения насосов
Схема подключения сетевых насосов СЭ-2000-140
Схема подключения подпиточных насосов К 9035

ПЗ.doc

Министерство образования и науки РФ
ГОУ ВПО «Братский государственный университет»
Факультет энергетики и автоматики
Кафедра промышленной теплоэнергетики
Системы теплоснабжения
Пояснительная записка
0104.65 КП № 9 СТС 00000ПЗ
Профессор кафедры ПТЭ Пак Г. В.
Расчет теплового потребления . ..7
Регулирование тепловой нагрузки .. 16
Гидравлический расчёт . 28
Тепловой расчёт магистрали тепловой сети .34
Расчёт компенсаторов 52
Список использованной литературы . .64
Системы централизованного теплоснабжения характеризуются сочетанием трех основных звеньев: теплоисточников тепловых сетей и местных систем теплоиспользования (теплопотребления) отдельных зданий или сооружений. В теплоисточниках осуществляется получение теплоты за счет сжигания различных видов органического топлива. Такие теплоисточники называются котельными. Масштабы систем централизованного теплоснабжения могут изменяться в широких пределах: от небольших обслуживающих несколько соседних зданий до крупнейших охватывающих ряд жилых или промышленных районов и даже город в целом. Независимо от масштаба эти системы по контингенту обслуживаемых потребителей подразделяются на коммунальные промышленные и общегородские.
Системы централизованного теплоснабжения использующие ТЭЦ в качестве основных теплоисточников называются теплофикационными.
Тепловые сети могут быть классифицированы по виду используемого в них теплоносителя а также по его расчетным параметрам. Практически единственными теплоносителями в тепловых сетях являются горячая вода и водяной пар. Водяные тепловые сети большей частью выполняются двухтрубными с сочетанием подающих трубопроводов для подачи горячей воды от теплоисточников до систем теплоиспользования и обратных трубопроводов для возврата охлажденной воды для повторного подогрева.
Подающие и обратные трубопроводы водяных тепловых сетей вместе с соответствующими трубопроводами теплоисточников и систем теплоиспользования образуют замкнутые контуры циркуляции воды. Эта циркуляция поддерживается сетевыми насосами устанавливаемыми в теплоисточниках а при больших дальностях транспорта воды - также и на трассе сетей.
В зависимости от принятой схемы присоединение к сетям систем горячего водоснабжения различают закрытые и открытые схемы. В закрытых системах отпуск теплоты из сетей в системе горячего водоснабжения осуществляется за счет подогрева холодной водопроводной воды в специальных подогревателях. В открытых системах покрытие нагрузок горячего водоснабжения осуществляется за счет подачи потребителям воды из подающих трубопроводов сетей а в течение отопительного периода – в смеси с водой из обратного трубопровода систем отопления и вентиляции. Подпитка тепловых сетей в закрытых и открытых системах осуществляется за счет работы подпиточных насосов и установок по подготовке подпиточной воды.
Существенным элементом систем централизованного теплоснабжения являются установки размещаемые в узлах присоединения к тепловым сетям местных систем теплоиспользования а также на стыках сетей различных категорий. В таких установках осуществляется контроль работы тепловых сетей и систем теплоиспользования и управления ими. Здесь производится измерение параметров теплоносителя – давлений температур а иногда и расходов – и регулирование отпуска теплоты на различных уровнях. От работы таких установок зависит в значительной мере надежность и экономичность систем теплоснабжения в целом.
Расчёт теплового потребления.
Расчетные тепловые потоки для проектирования СТС определяются по проектам соответствующих систем теплопотребления подключаемых к тепловым сетям. При отсутствии проектов систем теплопотребления расчетные тепловые потоки определяются по укрупненным показателям.
1. Теплоснабжение жилых районов городов и других населенных
Максимальный тепловой поток МВт на отопление жилых и общественных зданий определяется по зависимости:
q0 –укрупнённый показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий 1 м2 общей площади принимаемый по рекомендуемому приложению 2 [1] Вт;
A –общая площадь жилых зданий м2;
k1 –коэффициент учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий при отсутствии данных следует принимать равным 025;
Общая площадь жилых зданий A м2 определяется по формуле:
f –норма общей жилой пощади на 1 чел. для первой стадии проектирования f=12 м2чел.
Максимальный тепловой поток МВт на вентиляцию общественных зданий определяется по формуле:
k2 –коэффициент учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий; при отсутствии данных следует принимать равным: для общественных зданий построенных до 1985 г. – 04; после 1985 г. – 06.
Средний тепловой поток МВт на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:
m –число жителей чел.;
a –норма расхода воды на горячее водоснабжение при температуре 55 0С на одного человека в сутки проживающего в здании с горячим водоснабжением принимаемая в зависимости от степени комфортности зданий в соответствии со СНиП 2. 04. 01- 85 или приложением 4 [1] л;
b –норма расхода воды на горячее водоснабжение потребляемой в общественных зданиях при температуре 55 0С принимаемая в размере 25 лсут на человека;
tх –температура холодной (водопроводной) воды в отопительный период (при отсутствии данных принимается равной 5 0С);
с –удельная теплоёмкость воды принимаем в расчётах равной 4187 кДж(кг×0С);
Максимальный тепловой поток МВт на ГВС жилых и общественных зданий определяется по формуле:
Средний тепловой поток на отопление МВт следует определить по формуле:
то же на вентиляцию МВт по формуле:
tв –средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий принимаемая для жилых и общественных зданий равной 18 0С для производственных зданий 16 0С;
средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой воздуха 8 0С и менее (отопительный период) 0С;
tро –расчётная температура наружного воздуха для проектирования отопления 0С.
Средний тепловой поток МВт на ГВС в неотопительный период следует определять по формуле:
–температура холодной (водопроводной) воды в неотопительный период (при отсутствии данных принимается равной 15 0С).
b –коэффициент учитывающий изменение среднего расхода воды на ГВС в неотопительный период по отношению к отопительному периоду. Принимается при отсутствии данных для жилищно-коммунального сектора равным 08 (для курортных и южных городов b=15) для предприятий – 10.
1.1. Определяем теплопотребление микрорайона.
Среднечасовая нагрузка на отопление:
Среднечасовая нагрузка на вентиляцию:
Максимальный тепловой поток МВт на ГВС:
1.2. Определяем теплопотребление рабочего посёлка.
1.3. Теплопотребление промышленного предприятия.
Теплопотребление промпредприятий определяется по типовым проектам или по укрупнённым ведомственным нормам. В курсовом проекте расчетные тепловые нагрузки на отопление вентиляцию горячее водоснабжение (зимнее) и технологические нужды приводятся в задании.
Расчётные тепловые нагрузки промышленного района МВт.
Вид тепловой нагрузки
Суммарные тепловые нагрузки
Суммарная тепловая нагрузка
2Годовые расходы теплоты для жилых и общественных зданий
Указанные тепловые нагрузки определяются по следующим зависимостям:
n0 -продолжительность отопительного периода сут.;
z –Усреднённое за отопительный период число часов работы вентиляции в течение суток (при отсутствии данных рекомендуется принять z=16 чсут.).
в) на горячее водоснабжение:
nг –длительность работы системы ГВС чгод обычно nг=350 сут.год.
2.1. Годовые расходы теплоты для микрорайона.
2.2. Годовые расходы теплоты для рабочего посёлка.
3. Годовые расходы теплоты для промышленных предприятий.
Годовые расходы теплоты МВт × ч для промышленных предприятий определяются по зависимостям
-средний расход теплоты за отопительный период Вт
tвд -температура внутреннего воздуха при работе дежурного отопления 0С принимаемая в расчётах равной 5 0С;
nд -длительность работы дежурного отопления чгод.
Годовые расходы теплоты предприятия должны определяться по числу дней их работы в году количество смен в сутки и с учётом суточных годовых режимов теплопотребления предприятия.
При двухсменной работе предприятия число часов работы дежурного отопления определяется по формуле:
nр -число часов работы основного отопления за отопительный период час пересчитывается по формуле:
-расчётный расход теплоты на вентиляцию МВт;
nв -продолжительность отопительного периода с температурой наружного воздуха tнtрв час;
tрв -расчётная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции 0С.
в) на технологические нужды:
Qт -расход теплоты на технологические нужды МВт; (по заданию);
nг -число часов работы предприятия в году.
При двухсменной работе предприятия
3.1 Годовой расход теплоты промпредприятия на отопление.
Число часов работы основного отопления за отопительный период:
Длительность работы дежурного отопления
3.2 Годовой расход теплоты промпредприятия на вентиляцию.
3.3 Годовой расход теплоты промпредприятия на технологические нужды.
Годовые расходы теплоты
Годовой расход теплоты потребителями
Суммарный годовой расход
Технологические нужды
Регулирование тепловой нагрузки
1Выбор метода регулирования.
Выбор метода регулирования отпуска теплоты производится в соответствии с нормами проектирования П.4.6.[3].
Для водяных тепловых сетей как правило принимают качественное регулирование отпуска теплоты по отопительной или совмещенной нагрузке отопления и ГВС в зависимости от температуры наружного воздуха. При этом регулирование по совмещенной нагрузке отопления и ГВС выбирается при условии когда жилищно-коммунальная тепловая нагрузка составляет более 65%. Если значение последней меньше 65% и отношение средней нагрузки на ГВС Qгв к расчетной тепловой нагрузке на отопление Qо’ меньше 15% то регулирование осуществляется по отопительной нагрузке.
Независимо от выбранного способа регулирования минимальная температура теплоносителя в подающем трубопроводе ограничивается в соответствии с требованиями [3]: для закрытых систем t1 >= 70°С.
2 Построение графиков температур при центральном регулировании систем теплоснабжения по отопительной нагрузке.
Температуры воды в подающем и обратном трубопроводах определяются по уравнениям:
–расчётная разность температур сетевой воды 0С
–расчётный температурный напор в нагревательном приборе 0С
–температура воды после смесительного устройства 0С
–расчётный перепад температур в отопительной системе 0С
–относительная нагрузка
tн –температура наружного воздуха.
Расчёт параметров при tн=8 0С:
Аналогично температуры рассчитываются и при других tн.
Параметры для построения температурного графика.
Температура наружного воздуха
Относительный расход тепла
Температура воды прямой
Температура воды обратной
3.Расчёт «повышенного» температурного графика.
Расчёт повышенного температурного графика проводят с учетом балансовой нагрузки на горячее водоснабжение.
Предварительно определяют суммарный перепад температур d сетевой воды в верхней и нижней ступенях подогревателя.
d1 –перепад температур сетевой воды в подогревателе верхней ступени.
d2 –перепад температур сетевой воды в подогревателе нижней ступени.
t1 t2 –температуры сетевой воды соответственно в подающем и обратном трубопроводах по «повышенному» графику 0С;
t01 t02 – температуры сетевой воды соответственно в подающем и обратном трубопроводах по отопительно-бытовому графику 0С;
Перепады температур сетевой воды в подогревателях верхней и нижней ступеней определяют для каждого диапазона отдельно.
Диапазон 1. Для рассматриваемого диапазона значения температур сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах определяются в точке излома т.е. при температуре наружного воздуха tи.
Задавшись величиной недогрева Dtп=510 0С предварительно определяют температуру водопроводной воды на выходе из подогревателя нижней ступни
Перепад температур сетевой воды в подогревателях определяют по формулам:
Для нижней ступени I
Для верхней ступени II
Диапазон 2. (расчётный режим).
Перепад температур сетевой воды в подогревателе нижней ступени определяется по уравнению:
По найденным значениям d1 и d2 и известным температурам воды отопительно-бытового графика (t01 и t02) находят температуры в подающем и обратном трубопроводах.
4.Расчёт и построение графиков температур на вентиляцию.
Температурный график для системы вентиляции строится с учётом вентиляционной тепловой нагрузки и температур сетевой воды в отопительный период.
Диапазон 3. Температура обратной воды определяется методом подбора из уравнения:
Dt –температурный напор в калорифере;
Расход сетевой воды в расчетном режиме на отопление:
Двумя штрихами обозначены величины относящиеся к расчётной температуре наружного воздуха для проектирования вентиляции. Значение температуры сетевой воды после калорифера в расчётный режим для вентиляции принимается равным 60 0С т.е. =60 0С.
Диапазон 2. Температура воды после калорифера определяется при температуре наружного воздуха в точке «излома» tи по формуле:
–относительный расход теплоты на вентиляцию
Расчетный расход сетевой воды на вентиляцию кгс:
По результатам расчёта строится график расходов сетевой воды на вентиляцию.
Диапазон 1. Температура обратной воды после калориферов t2в 0С при tн=8 0С методом подбора из уравнения:
5.Расчёт и построение графиков суммарного расхода воды.
В открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска тепла суммарные расчётные расходы сетевой воды кгс для двухтрубных тепловых сетей определяются по формуле:
–расчетный расход воды кгс на отопление
k3 –коэффициент учитывающий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления следует принимать по табл. 2 [3]. При регулировании по совмещённой нагрузке отопления и горячего водоснабжения коэффициент k3 принимается равным 0.
При наличии технологической нагрузки расход определяется для каждого диапазона по формуле:
t1 и t2 – соответственно температура воды 0С в подающем и обратном трубопроводах из скорректированного или «повышенного» графиков для различных диапазонов.
По результатам расчёта строится график суммарных расходов воды.
Рассчитаем расходы сетевой воды по объектам.
Таблица расходов сетевой воды по объектам.
Гидравлический расчёт.
1.Определяем расходы сетевой воды на каждом участке
Расход сетевой воды на первом участке равен сумме расходов всех потребителей
Расход сетевой воды на втором участке:
Расход сетевой воды на третьем участке:
Расход сетевой воды на четвёртом участке:
Расход сетевой воды на пятом участке:
За расчётный принимаем участок АВС.
За расчётный принимаем участок АВСП.
По данным Gi и Rлi по номограмме рис. 5.2. [4] определяем стандартные диаметры труб и фактические сопротивления участков.
Диаметр трубопровода d м определяется по формуле:
Где Ad- коэффициент который для трубопроводов с абсолютной эквивалентной шероховатостью kэ=05 мм равен 11710-3м062кг019.
1.1. Определяем удельное падение на участке.
Параметры выбранных труб.
1.2.Определяем эквивалентные длины местных сопротивлений.
П-образные компенсаторы 19 шт.
П-образные компенсаторы 10 шт.
П-образные компенсаторы 37 шт.
П-образные компенсаторы 31 шт.
П-образные компенсаторы 14 шт.
2. Монтажная схема тепловой сети
По количеству определенных компенсаторов задвижек и тройников разрабатывается монтажная схема сети. На нее наносятся: номера (обозначения) участков расходы на участках их диаметры длины с учетом эквивалентных обозначается подающий трубопровод и трубопровод обратной сетевой воды. Обозначаются потребители тепловой энергии.
3.Окончательный гидравлический расчет трубопроводов сети
3.1Общие потери давления определяются для каждого участка по формуле:
3.2. Определяем потери напора на отдельных участках тепловой сети.
r –плотность воды кгм3;
g –ускорение свободного падения g=98 мс2.
Результаты гидравлического расчёта трубопроводов тепловых сетей сводятся в таблицу 6.
Результаты гидравлического расчёта.
Предварительный расчёт
Окончательный расчёт
Пьезометрический график
Выбираем сетевые насосы:
Суммарный расход сетевых насосов равен расходу на первом участке (AB):
Напор основных сетевых насосов принимается равный сумме потерь давления в подогревательной установке подающем и обратном трубопроводах главной магистрали и потерь в центральном или индивидуальном тепловом пункте. И того из пьезометрического графика определяем по номограмме определяем тип насоса СЭ – 2000– 140 плюс один резервный.
Выбираем подкачивающие насосы:
Выбираем 3 насоса Фирмы Grunfos типа 400-2 один из которых резервный.
Выбираем подпиточные насосы:
Определим объем системы теплоснабжения
Выбираем 3 насоса типа К 9035 с в том числе один резервный.
На этом выбор насосов закончен.
Тепловой расчёт магистрали тепловой сети.
1.Тепловой расчёт надземного участка сети.
1.1.Рассчитываем участок СП.
В качестве изоляции принимаем пенополиуретан плотность материала r=40кгм3. ГОСТ 30732-2001
Параметры трубопровода на участке СП:
Определяем наружный диаметр изоляции
Коэффициент теплопроводности слоя изоляции определяем по формуле:
Определяем линейную плотность теплового потока:
К - коэффициент дополнительных потерь учитывающий теплопотери через теплопроводные включения в теплоизоляционных конструкциях К=115;
- расчетная температура теплоносителя;
tн – расчетная температура окружающего воздуха С;
коэффициент теплоотдачи наружной поверхности изоляции Вт(м²·С)
коэффициент теплопроводности изоляции Вт(м²·С)
толщина изоляционного слоя м
наружный диаметр изолируемого трубопровода м
Сравниваем линейную плотность теплового потока с нормативной плотностью теплового потока:
Определяем линейные тепловые потери теплопровода:
l – длинна теплопровода м
Определяем падение температуры теплоносителя при его движении по теплопроводу:
G – расход теплоносителя кгс
изобарная теплоемкость теплоносителя кДж(кг·С)
2.Тепловой расчёт двухтрубного теплопровода канальной прокладки участка AB.
Наружные диаметры трубопроводов на этом участке равен 0530 м
Определяем наружные диаметры изоляции
Определяем предварительные размеры канала и вычерчиваем схему
Выбираем стандартный размер канала
Определяем коэффициент теплопроводности изоляции
Определяем сопротивление слоя изоляции:
Определяем термическое сопротивление теплоотдаче от поверхности изоляции трубопровода:
коэффициент теплоотдачи в канале принимается равным 11
Определяем термическое сопротивление теплоотдаче от воздуха к поверхности канала:
Определяем термическое сопротивление грунта:
теплопроводность грунта принимаем равной 08 Вт(м²·С).
Определяем температуру воздуха в канале:
Определяем тепловые потери:
3.Тепловой расчёт двухтрубного теплопровода канальной прокладки участка ВС.
Так как диаметры трубопроводов одинаковые то применяем идентичную изоляцию участке на АВ.
4.Тепловой расчёт двухтрубного теплопровода канальной прокладки участка СМ.
Наружные диаметры трубопроводов на этом участке равен 0325 м
теплопроводность грунта принимаем равной 15 Вт(м²·С).
5.Тепловой расчёт двухтрубного теплопровода канальной прокладки участка ВР.
Наружные диаметры трубопроводов на этом участке равен 0194 м
Результаты теплового расчета тепловых сетей
Норматив-ный тепловой поток q Втм
Мате-риал тепло-вой изоля-ции
Принятая толщина тепловой изоляции
Фактический тепловой поток q Втм
Тепловые потери теплопро-вода Q Вт
Падение температуры теплонасите-ля С
1.Надземный участок СП.
На пятом участке тепловой сети СП проложенном надземным способом действуют следующие нагрузки:
внутреннее давление теплоносителя;
Приведем схематичный рисунок расстановки опор и прогиба трубопровода:
Определяем максимальный изгибающий момент над опорами:
расстояние между опорами м;
удельная нагрузка на единицу длины трубопровода Нм;
- горизонтальная удельная нагрузка Нм;
- вертикальная удельная нагрузка Нм;
- скорость воздуха мс (=10);
- плотность воздуха кгм3;
- наружный диаметр изоляции трубопровода м;
k – аэродинамический коэффициент 1416 выбираем 14;
суммарная масса теплоносителя трубы изоляции кг ;;
g – ускорение свободного падения 9.8 мс2;
коэффициент напряжения 0405;
коэффициент прочности 08;
напряжение металла труб для труб стальных 16ГС 145 МПа;
Определяем экваториальный момент сопротивления трубы:
Определяем расстояние между опорами:
Определяем изгибающий момент на опоре:
Определяем изгибающий момент на прогиб трубы:
Определяем стрелу прогиба трубопровода:
модуль продольной упругости 19.6×1010 Па;
экваториальный момент инерции трубы м4;
Стрела прогиба не превышает допустимую.
2.Подземный канальный участок АВ=ВС.
Определяем удельную нагрузку на единицу длины трубопровода Нм;
3.Подземный канальный участок СМ.
4.Подземный канальный участок ВР.
Расчет компенсаторов.
Расчет проводим для двух участков: надземного СП и подземного СМ.
Рассчитываем тепловое удлинение трубопроводов Dl мм между неподвижными опорами.
L – длина трубопровода между неподвижными опорами L=120 м;
t – температура теплоносителя ОС;
tО –температура окружающей среды ОС;
a - коэффициент линейного удлинения стальных труб.
Расчетное тепловое удлинение с учетом предварительной растяжки компенсатора.
Задаемся длиной спинки С=5 м и по номограмме определяем вылет компенсатора Н=6 м.
Рис.5.1. Расчетная схема П образного компенсатора.
Вычисляем координаты упругого центра xS и yS. Вследствие симметричности упругий центр S лежит на оси y поэтому xS=0.
LПР – приведенная длина оси компенсатора м:
R –радиус изгиба отвода;
k – коэффициент Кармана;
d – толщина стенки трубы;
rСР – радиус поперечного сечения трубы.
Вычисляем момент инерции упругой линии оси компенсатора относительно оси xS.
Сила упругого отпора компенсатора определяется по формуле:
Е – модуль упругости стали с учетом температуры;
J – момент инерции поперечного сечения трубы из которой изготавливается компенсатор
Максимальный изгибающий момент определяется по формуле:
Н – вылет компенсатора;
Напряжение изгиба на изогнутых участках определяем по формуле:
Допускаемое значение изгибающее напряжение меньше 120 МПа. Расчет проведен правильно.
2.Для участка АВ=ВС.
L – длина трубопровода между неподвижными опорами L=140 м;
Допускаемое значение изгибающее напряжение меньше 160 МПа. Расчет проведен правильно.
L – длина трубопровода между неподвижными опорами L=95 м;
Задаемся длиной спинки С=31 м и по номограмме определяем вылет компенсатора Н=48м.
L – длина трубопровода между неподвижными опорами L=75 м;
Задаемся длиной спинки С=21 м и по номограмме определяем вылет компенсатора Н=4 м.
Допускаемое значение изгибающее напряжение меньше 120 МПа.
Расчет проведен правильно.
В ходе расчета тепловой сети с пятью участками и тремя потребителями исходные данные на расчет которой были приведены в задании на курсовой проект были определен объемы отпуска тепла на каждого потребителя – расчетные средние и годовые расходы на каждом участке диаметры трубопроводов тепловой расчет трубопроводов а также расчет опор и компенсаторов.
Также были построены графики: график зависимости температуры воды в подающем и обратном трубопроводах от температуры наружного воздуха график продолжительности отопительного сезона температур на вентиляцию суммарных расходов повышенные график – для закрытой системы теплоснабжения и пьезометрический график.
На этом расчет курсового проекта можно считать законченным.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов. – 7-е изд. перераб. – М.: Издательство МЭИ 2001. 472 с. ил.
Системы теплоснабжения промышленных предприятий: Учебное пособие для курсового проектирования. Г.В. Пак А.А. Проненков С.В. Латушкина. – Братск ГОУ ВПО «БрГУ» 2007г. – 94 с.
Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей. Под ред. А.А. Николаева М.: Стройиздат 1988.
Сафонов А.П. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям. М.: Энергия 1985.
Теплоснабжение: Учебное пособие для студентов вызов. – М.: Высш. школа 1980. – 408 с. ил.