Расчет котельной установки. вариант 14

РГР ТГУ вариант 14.docx

Ульяновский государственный технический университет
кафедра «Теплогазоснабжение и вентиляция»
Дисциплина: «Теплогенерирующие установки»
«Расчет котельной установки»
Принял: преподаватель
Котлы типа ДКВР используются в различных отраслях промышленности сельском и коммунальном хозяйстве. Котлы ДКВР отличаются достаточно высокой экономичностью небольшой массой простотой конструкции малыми габаритами и транспортабельностью.
Топка котла предназначена для сжигания газообразного топлива. При горении топлива образуются продукты сгорания которые движутся из топочного объема в конвективные газоходы отдавая теплоту кипятильному пучку труб. Наличие в котлах развитого кипятильного пучка обеспечивает глубокое охлаждение продуктов сгорания в результате чего достигается их высокая экономичность. Экранированная топочная камера обеспечивает интенсивный теплообмен между продуктами сгорания и экранными поверхностями нагрева а небольшие тепловые напряжения экранов – надежную и длительную работу обмуровки котла. Плотное расположение кипятильных труб малого диаметра в пучке – характерная особенность этих котлов. Движение газов в котлах – горизонтальное с несколькими поворотами.
Описание котельного агрегата
Паровой отопительный котел типа ДКВР
Вертикально-водотрубные отопительные котлы типа ДКВР предназначены для выработки насыщенного и перегретого пара с температурой 250 370 и 440 °С имеют несколько типоразмеров в зависимости от рабочего давления пара 14; 24; 39 МПа и номинальной паропроизводительности 25; 4; 65; 10; 20; 35 тч.
Отопительные котлы типа ДКВР являются унифицированными. Они представляют собой двухбарабанные вертикально-водотрубные отопительные котлы с естественной циркуляцией. По длине верхнего барабана отопительные котлы ДКВР имеют две модификации — с длинным барабаном и укороченным. У котлов паропроизводительностью 25; 4; 65 и 10 тч (раннего выпуска) верхний барабан значительно длиннее нижнего. У котлов паропроизводительностью 10 тч последней модификации а также 20 и 35 тч верхний барабан значительно укорочен. Комплекция котлов типа ДКВР теми или иными топочными устройствами зависит от вида топлива. Котлы ДКВР-25-13 ДКВР-4-13 и ДКВР-65-13 имеют одинаковое конструктивное оформление.
Паровой котел ДКВР-65-13
-топочная камера; 2-верхний барабан; 3-манометр; 4-предохранительный клапан; 5-питательные трубопроводы; 6-сепарационное устройство;7-легкоплавкая пробка; 8-камера догорания; 9-перегородка; 10-кипятильный пучок труб; 11-трубопровод непрерывной продувки; 12-обдувочное устройство;13-нижний барабан; 14-трубопровод периодической продувки; 15-кирпичная стенка; 16-коллектор.
Устройство отопительного котла ДКВР-65-13. Два барабана отопительного котла — верхний 2 и нижний 13 — изготовлены из стали 16ГС и имеют одинаковый внутренний диаметр 1 000 мм. Нижний барабан котла укорочен на размер топки. Отопительный котел имеет экранированную топочную камеру 1 и развитый кипятильный пучок труб 10. Топочные экраны и трубы кипятильного пучка выполнены из труб 51 х 25 мм. Топочная камера отопительного котла разделена кирпичной стенкой 75 на собственно топку и камеру догорания 8 устраняющую опасность затягивания пламени в пучок кипятильных труб а также снижающую потери от химической неполноты сгорания.
Ход движения продуктов горения топлива в отопительных котлах разных типов схематично показан на рис. 2. Дымовые газы из топки выходят через окно расположенное в правом углу стены топки и поступают в камеру догорания 8 (см. рис. 1). С помощью двух перегородок 9 шамотной (первая по ходу газов) и чугунной внутри отопительного котла образуются два газохода по которым движутся дымовые газы поперечно омывающие все трубы конвективного пучка. После этого они выходят из котла через специальное окно расположенное с левой стороны в задней стене котла.
Верхний барабан отопительного котла в передней части соединен с двумя коллекторами 16 трубами образующими два боковых топочных экрана. Одним концом экранные трубы ввальцованы в верхний барабан а другим приварены к коллекторам 108x4 мм. В задней части верхний барабан котла соединен с нижним барабаном пучком кипятильных труб которые образуют развитую конвективную поверхность нагрева. Расположение труб коридорное с одинаковым шагом 110 мм в продольном и поперечном направлениях. Коллекторы соединены с нижним барабаном с помощью перепускных труб.
Питательная вода подается в паровой отопительный котел ДКВР по двум перфорированным (с боковыми отверстиями) питательным трубопроводам 5 под уровень воды в верхний барабан. По опускным трубам вода из барабана отопительного котла поступает в коллекторы 16 а по боковым экранным трубам пароводяная смесь поднимается в верхний барабан образуя таким образом два контура естественной циркуляции.
Третий контур циркуляции образуют верхний и нижний барабаны котла и кипятильный пучок. Опускными трубами этого контура являются трубы наименее обогреваемых последних рядов (по ходу газов) кипятильного пучка.
Вода по опускным трубам отопительного котла поступает из верхнего барабана в нижний а пароводяная смесь по остальным трубам котельного пучка имеющим повышенную тепловую нагрузку поднимается в верхний барабан. В верхнем барабане котла происходит разделение пароводяной смеси на пар и воду. Для снижения солесодержания и влажности пара в верхнем барабане установлено сепарационное устройство 6 из жалюзи и дырчатого листа улавливающее капли уносимой с паром котловой воды. При необходимости производства перегретого пара пароперегреватель устанавливают после второго или третьего ряда труб кипятильного пучка заменяя часть его труб. Для отопительных котлов с давлением 14 МПа и перегревом 225 250 °С пароперегреватель выполняют из одной вертикальной петли а для котлов давлением 24 МПа — из нескольких петель труб 32 х 3 мм.
В нижней части верхнего барабана отопительного котла имеются патрубок через который осуществляется непрерывная продувка котла (см. рис. 1 поз. 11) с целью снижения солесодержания котловой воды и поддержания его на заданном уровне а также две контрольные легкоплавкие пробки 7 сигнализирующие об упуске воды.
Нижний барабан отопительного котла является шламоотстойником; из него по специальному перфорированному трубопроводу 14 проводится периодическая продувка котла. Кроме того в нижнем барабане имеются линия для слива воды и устройство для подогрева паром в период растопки котла.
На верхнем барабане отопительного котла установлены два водоуказательных стекла манометр 3 предохранительные клапаны 4 имеется патрубок для отбора пара на собственные нужды парозапорный вентиль. Для защиты обмуровки и газоходов от разрушения и предотвращения возможных взрывов отопительного котла в верхних частях топки и кипятильного пучка расположены взрывные предохранительные клапаны. Для очистки наружных поверхностей труб от загрязнений котел оборудуют обдувочным устройством 12 — вращающейся трубой с соплами. Обдувка выполняется паром.
Рассматриваемый отопительный котел не имеет несущего каркаса трубно-барабанная система его размещается на опорной раме с помощью которой паровой отопительный котел ДКВР крепится к фундаменту.
Паровые отопительные котлы производительностью 10; 20; 30 тч имеют рабочее давление 14; 24 и 39 МПа и выполняются как с пароперегревателем так и без него.
Обмуровка отопительных котлов типа ДКВР выполняется из шамотного и обыкновенного кирпича или облегченной из термоизоляционных плит.
Все отопительные котлы типа ДКВР и особенно с повышенным рабочим давлением работают на химически очищенной и деаэрированной воде. При сжигании газа и мазута КПД этих котлов 90 %.
Описание тепловой схемы производственно-отопительной котельной.
Закрытая двухтрубная система теплоснабжения.
В закрытых системах теплоснабжения для горячего водоснабжения используется водопроводная вода нагретая в подогревателях водой отобранной из тепловой сети. Отсутствие водоразбора из сети значительно уменьшает расход подпиточной воды проходящей водоподготовку и идущей для компенсацией потерь теплоносителя в тепловой сети. Поэтому подготовку подпиточной воды осуществляют в системе ХВО питательной воды котельных агрегатов несмотря на то что стоимость питательной воды выше поскольку она проходит две ступени умягчения в то время как для подпиточной воды теплосети достаточно одной ступени. Расход подпиточной воды Gподп для закрытых систем теплоснабжения принимается в размере 15-2 % от расхода сетевой воды.
На рис. 3 представлена принципиальная тепловая схема производственно-отопительной котельной для закрытой двухтрубной системы теплоснабжения с независимой (параллельной) схемой подключения к тепловой сети потребителей горячего водоснабжения ГВС отопления и вентиляции. Сырая вода поступает из водопровода. Насосом НИ создается напор исходной воды Тuв принимается 15°С летом и 5°С зимой а расход Guв должен обеспечивать питание котельных агрегатов КА подпитку тепловой сети компенсации расхода пара на собственные нужды и потерь теплоносителя в тепловой схеме тепловых сетях и у потребителя. Вода нагревается в охладителе непрерывной продувки Т1 и в паровом водоподогревателе Т2 до температуры 25-35°С.
Часть воды используется на собственные нужды химводоподготовки при удалении из воды солей жесткости и составляет 15-20 % расхода Gхов или Guв=12Gхов.
В процессе химводоочистки ХВО температура воды снижается на 2-3°С. Далее умягченная вода нагревается в паровом водоподогревателе Т3 и водяном подогревателе Т4 до температуры 60-90°С и направляется в колонку деаэратора в верхнюю часть которой также поступает конденсат от всех паровых подогревателей и конденсат с производства. В нижнюю часть колонки деаэратора или в водяной объем питательного бака ДА подается греющий пар с давлением 012 МПа для подогрева умягченной воды до температуры насыщения 104°С. Чем ниже температура воды и конденсата поступающих в деаэратор тем больше расход пара на деаэрацию Dd. Выделившийся из воды коррозионно-агрессивные газы вместе с паром удаляются в атмосферу или поступают в охладитель выпара (на схеме не показан) для нагрева умягченной воды поступающей в деаэратор; при этом газы из охладителя выпара уходят в атмосферу а конденсат – в дренаж или на верхнюю тарелку деаэратора. Удельный расход выпара d для атмосферного деаэратора составляет 0002 кг пара кг воды.
Питательный бак деаэратора ДА должен иметь тепловую изоляцию а геодезическая высота установки ДА должна обеспечивать подпор воды на всасывающим патрубке питательного ПН и подпиточного насоса ППН. Высота установки питательного бака зависит от температуры деаэрированной воды. При температуре 1043°С эта высота составляет 7-8 м. При охлаждении деаэрированной питательной воды перед подачей в питательный насос высота установки может быть снижена до 4-5 м.
Из бака деаэратора питательная вода с температурой 102-104°С поступая в теплообменник Т4 где охлаждается до 70-90°С при сжигании природного газа и до 90-100°С – при сжигании мазута. Это условие необходимо для предотвращения низкотемпературной коррозии внешних поверхностей нагрева водяного экономайзера.
Одна (большая) часть питательной воды питательным насосом ПН нагнетателя в водяной экономайзер Э где нагревается за счет теплоты уходящих топочных газов. Другая (меньшая) часть воды Gпод подпиточным насосом ППН нагнетается в обратный трубопровод теплосети перед сетевым насосом СН для компенсации потерь теплоносителя в тепловых сетях. Расход подпиточной воды для закрытых систем теплоснабжения принимается равным 15-2 % от расхода сетевой воды т.е. G = 02Gсет. В водяном экономайзере некипящего типа питательная вода не догревается до температуры насыщения на 20-40°С и по питательной линии поступает в водяной объем верхнего барабана парового котельного агрегата КА где вырабатывается сухой насыщенный пар.
Из КА по паропроводу пар поступает в редукционно-охладительную установку РОУ где путем дросселирования (редуцирования) давления пара снижается. В результате дросселирования получается перегретый пар и поэтому в РОУ (минуя экономайзер и паровой котел) подается необходимое количество питательной воды Gроу с температурой 70-100°с для охлаждения перегретого пара и получения сухого насыщенного пара. Далее сухой насыщенный пар поступает в парораспределительный коллектор ПК (гребенку) откуда расходуется:
На технологическое производство ТП в количестве Dтех; конденсат возвращается в конденсатный бак (на схеме не показан) или непосредственно в колонку деаэратора и его количество Gтех зависит от процента возврата т.е. Gтех=001Gтех; потери технологического конденсата на производство часто подается пар непосредственно из котла минуя РОУ;
На подогреватели сетевой воды Т5 Т6 Dcп где передает теплоту воде теплосети а конденсат после теплообменников возвращается в колонку деаэратора так как он не загрязнен и находится под большим давлением чем давление в деаэраторе;
На собственные нужды котельной в количестве Dсн предварительно принимаются в размере 2-3 % от потребления пара т.е. Dсн =01 (Dтех +Dсп);
На компенсацию потерь пара Dпот в тепловой схеме потерь теплоты подогревателями в окружающую среду и другие неучтенные расходы пара; принимаются в размере 2-3 % от потребления пара т.е. Dпот=003(Dтех +Dсп);
Тепловой расчет котла.
Технологическая нагрузка МВт
Давление технологического пара МПа
Доля возврата конденсата с производства %
Расчетная нагрузка отопление ГВС МВт
Температура конденсата с производства °С
Расчетные характеристики газообразного топлива.
Наименование газов по газопроводам и месторождениям
Состав в процентах по объему
Рг.тл. кгм3 плотность при н.у.
Шебелинка-Брянск-Москва
Расчет процесса горения топлива. Определение характеристик продуктов сгорания.
Для сухого газообразного топлива низшая теплота сгорания в кДжм3 может быть найдена по формуле
Qнс = 107.98Н2 + 126.36СО + 234Н2S + 358.2СН4 + 590.66С2Н4 + 637.46С2Н6 +
+860.05С3Н6 + 913.2С3Н8 +1187.36С4Н10 + 1461.89С5Н12
где – Н2 СО H2S СН4 - состав газообразного топлива %.
Далее определяются характеристики продуктов сгорания.
Объемы воздуха и продуктов сгорания для газообразного топлива м3м3 рассчитываются по следующим формулам:
теоретическое количество воздуха для полного сгорания 1 м3 газа
V0 = 0.0476[0.5CO + 0.5H2 + 1.5H2 S +(т+п4) CтHп-O2]
V0=0.0476[(1+44)CH4+(2+64)C2H6+(3+84)C3H8+(4+104)C4H10+(5+124)C2H12]= =0.0476[294.1+3.53.1+50.6+6.50.2+80.8]=9.984 м3м3
теоретический объем трехатомных газов в продуктах сгорания
теоретический объем азота в продуктах сгорания
теоретический объем водяных паров в продуктах сгорания
Присосы воздуха в газоходах теплогенератора
-в I газоходе α1 = 0.05
-во II газоходе α2 = 0.1
-в водяном экономайзере αв.э. = 0.1
Коэффициенты избытка воздуха за газоходами теплогенератора
-в топке и за топкой αт = 1.05
-за I газоходом α1 = αт + α1 = 1.05+0.05=1.1
-за II газоходом α2 = α1 + α2 = 1.1+0.1=1.2
-в уходящих газах из теплогенератора (за водяным экономайзером) :
αух = αв.э = α2 + αв.э = 1.2+0.1=1.3
Характеристика продуктов сгорания
Коэффициент избытка воздуха за газоходом α
Средний коэффициент избытка воздуха αср
Действительный объем водяных паров
Действительный объем продуктов сгорания
Объемная доля трехатомных газов
Объемная доля водяных паров
Суммарная объемная доля трехатомных газов
Энтальпия продуктов сгорания
Тепловой баланс теплогенератора
Формула или обоснование
Располагаемое тепло топлива
Температура уходящих газов
Энтальпия уходящих газов
Температура холодного воздуха
Энтальпия холодного воздуха
Потери теплоты от химического недожога
Потери теплоты от механического недожога
Потери теплоты с уходящими газами
Потери теплоты в окружающую среду
Потери теплоты с физическим теплом шлаков
Коэффициент полезного действия теплогенератора
0 – (q2 +q3 +q4+q5+q6)
Давление пара за котельным агрегатом
Энтальпия насыщеного пара
Табл. свойств вод. пара
Температура насыщенного пара
Температура питательной воды
Энтальпия питательной воды
Паропроизводительность котла
Величина непрерывной продувки
Энтальпия котловой воды
Теплота полезно используемая в теплогенераторе
Полный расход топлива
Расчетный расход топлива
Коэффициент сохранения тепла
Расчет теплообмена в топке
Коэффициент избытка воздуха в топке
Теплота вносимая воздухом в топку
Полезное тепловыделение в топке
Теоретическая температура горения
Температура газов на выходе из топки
Принимается предварительно
Энтальпия газов на выходе из топки
Объем топочной камеры
Лучевоспринимающая поверхность
Суммарная поверхность топочной камеры
Эффективная толщина излучающего слоя
р=105 Па давление в топке
Объемная доля водяных паров в продуктах сгорания
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами
Коэффициент ослабления лучей для несветящейся части пламени
Коэффициент ослабления лучей для светящейся части пламени
Коэффициент ослабления лучей топочной средой
Суммарная оптическая толщина среды для несветящейся части пламени
Степень черноты несветящейся части пламени
Суммарная оптическая толщина для светящейся части пламени
Степень черноты светящейся части пламени
Коэффициент усреднения
1 для газового топлива
Эффективная степень черноты факела
Коэффициент загрязнения экранов
Средний коэффициент тепловой эффективности экранов
Теплонапряжение стен топочной камеры
Действительная температура газов на выходе из топки
Энтальпия дымовых газов на выходе из топки
Теплонапряжение топочного объема
Количество теплоты воспринятое излучением в топке
Расчет теплообмена в I газоходе
Число рядов труб вдоль оси котла
Число рядов труб по ширине котла
Наружный диаметр труб
Площадь сечения для прохода газов
Эффективная толщина излучающего слоя газов в I газоходе
Температура газов перед газоходом
Энтальпия газов перед газоходом
Температура газов за газоходом
Принимается с последующим уточнением
Энтальпия газов за I газоходом
Тепло вносимое воздухом
Тепловосприятие газохода по уравнению теплового баланса
Температура насыщения при давлении в барабане котла
Таблица свойств водяного пара
Средний логарифмический температурный напор
Средняя температура газов
Объем продуктов сгорания
Средняя скорость газов
Коэффициент теплоотдачи конвекцией
Суммарная доля трехатомных газов
Суммарная поглощательная способность трехатомных газов
Суммарная оптическая толщина среды
Степень черноты продуктов сгорания
Превышение температуры стенки трубы над средней температуройрой среды внутри трубы
Температура стенки трубы
Коэффициент теплоотдачи излучением
Коэффициент использования поверхности нагрева
Коэффициент теплоотдачи газов к стенке
Коэффициент тепловой эффективности
Коэффициент теплопередачи
Тепловосприятие газохода по уравнению теплообмена
Действительная температура на выходе из газохода
Находится графическим путем
Энтальпия газов за газоходом
Расчет теплообмена во II газоходе
Эффективная толщина излучающего слоя газов вo II газоходе
Из расчета I газохода
Энтальпия газов за II газоходом
Тепловой расчет чугунного водяного экономайзера
Температура газов перед экономайзером
Из предыдущего расчета
Энтальпия газов перед экономайзером
Расход питательной воды
Тепловосприятие по уравнению теплового баланса
Энтальпия воды на выходе из экономайзера
Температура воды на выходе из экономайзера
Скорость дымовых газов
Сечение для прохода дымовых газов
Конструктивный расчет ребристого чугунного водяного экономайзера
Длина ребристой трубы экономайзера
Живое сечение для прохода газов
Число труб в горизонтальном ряду
Действительная скорость газов
Коэффициент теплопередачи экономайзера
Полная поверхность водяного экономайзера
Поверхность нагрева одной трубы с газовой стороны
Число труб в вертикальном ряду
Действительная поверхность нагрева водяного экономайзера
Выбираем 2чугунных водяных экономайзера конструкции ВТИ марки ЭП2-236 двухколонковые.
Уточнение теплового баланса
Потери тепла с уходящими газами
Сумма тепловых потерь
Количество теплоты воспринятое излучением из топки
Невязка теплового баланса
Относительная невязка баланса
Расчет котельной установки.
Предварительное определение производительности котельной установки.
Расчет тепловой схемы начинаем с предварительного определения производительности котельной установки «брутто».
Производительность котельной «брутто» складывается из производительности «нетто»- расхода пара на технологические нужды промышленного потребителя Dmeх расходов пара Dcem на подогрев воды идущей в тепловую сеть для отопления и горячего водоснабжения на подогрев исходной воды расхода пара на термическую деаэрацию питательной воды и потери пара в котельной установке.
Расход пара на производство Dmeх кгс зависит от технологической нагрузки Qmex МВт и энтальпий производственного пара из парового коллектора iпк кДжкг и конденсата с производства ikтех кДжкг:
Количество конденсата возвращаемого с производства кгс составляет
где αконд ~ доля возврата конденсата с производства %.
Подогрев сетевой воды подаваемой на отопление и горячее водоснабжение производят паром после редукционно-охладительной установки РОУ в сетевом подогревателе и охладителе конденсата пара сетевого подогревателя.
По уравнению теплового баланса для сетевого подогревателя и охладителя конденсата сетевого подогревателя можно найти расход пара на покрытие общей нагрузки на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение:
где Qcem = Qoв + Qгвс - сумма нагрузок на отопление вентиляцию и ГВС МВт; iкб - энтальпия конденсата после охладителя конденсата сетевого подогревателя Т6 кДжкг.
Общий расход пара на покрытие производственной и жилищно-коммунальной нагрузок внешних потребителей равен
Расход пара на собственные нужды котельной Dсн принимают равным 15 - 30 % от величины Dвнеш а потери пара Dnom в тепловой схеме котельной составляют 3 - 5 % общего расхода пара на внешнего потребителя.
Количество пара подаваемого через паровой коллектор после редукционно-охладительной установки составляет кгс:
Полная производительность котельной:
Количество котлов для производственно-отопительной котельной:
где Dк.ед = 1.722 кгс– единичная производительность котла.
Количество котлов для производственно-отопительной котельной принимаем 8 шт.
Подбор деаэраторов осуществляется по расходу деаэрированной воды с учетом затрат на собственные нужды.
Деаэратор атмосферного давления
– требуемая производительность
Атмосферный деаэратор принимается в соответствии с табл. К17.
Принимаем деаэратор марки ДА-100.
Выбор емкости бака-аккумулятора деаэратора атмосферного давления для питательной воды котлов производится по формуле:
Коэффициент 05 принимается при>50 тч коэффициент 10 – при50 тч.
Расчетным путем по принятой конструкции и размерам котельного агрегата для заданных нагрузок и вида топлива были определены температура воды пара воздуха и газов на границах между отдельными поверхностями нагрева коэффициент полезного действия и др.
В процессе работы было установлено что для правильной работы тепловой схемы необходимо 8 котлов. Для данных котлов были определены типы экономайзера ЦККБ и тип атмосферного деаэратора ДА – 100.
В курсовом проекте был произведен расчет тепловой схемы котельной. По невязке теплового баланса расчет выполнен верно т.к. она не превышает нормы и равна 049 %.
В данной закрытой системе вода тепловой сети используется только как теплоноситель в теплообменниках для подогрева холодной водопроводной воды поступающей в систему горячего водоснабжения а вода из теплоносителей не отбирается что позволяет просто контролировать плотность системы и стабильное качество горячей воды.
Рис. К3 Вспомогательный график для определения температуры газов после I газохода.
Рис. К4 Вспомогательный график для определения температуры газов после II газохода.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Теплогенерирующие установки: учебно-методический комплекс В.И. Шарапов Е.В. Макарова; Ульян. Гос. Техн. Ун-т. – Ульяновск: УлГТУ 2006г. – 266с.
Ривкин С. Л. Теплотехнические свойства воды и водяного пара С. Л. Ривкин А. А. Александров. М.: Энергия 1980. 424 с.
Делягин Г. Н. Теплогенерирующие установки: учебник для вузов Г. Н. Делягин В. И. Лебедев – М.: Стройиздат 1986г
Сидельковский Л. Н. Котельные установки промышленных предприятий Л. Н. Сидельковский В. Н. Юренев. – М.: Энергоатомиздат 1988г
Правила устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных котлов – М.: Недра 2003г
Тепловой расчет котельных агрегатов под редакцией Н. В. Кузнецова и др. – М.: Энергия 1973г
Описание котельного агрегата2
Описание тепловой схемы производственно-отопительной котельной5
Тепловой расчет котла Расчет процесса горения топлива7
Характеристика продуктов сгорания8
Энтальпия продуктов сгорания9
Тепловой баланс теплогенератора10
Расчет теплообмена в топке11
Расчет теплообмена в I газоходе.13
Расчет теплообмена во II газоходе.15
Тепловой расчет чугунного водяного экономайзера.17
Конструктивный расчет ребристого чугунного водяного экономайзера.18
Уточнение теплового баланса.19
Расчет котельной установки20
таблица. 2.2«Присосы воздуха в топках газоходах и других частях котельной
установки работающей под разряжением.»23
рис. 2.25«Номограмма для нахождения коэффициента ослабления кг для
несветящихся трехатомных газов»24
рис. 2.28«Номограмма для расчета теплообмена в камерных топках»25
рис. 2.30«Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи
конвекцией αк при поперечном омывании пучков гладких
труб с коридорным расположением»26
рис. К5«Характеристики экономайзеров конструкции ВТИ»27
таблица К10«Паровые котлы серии ДКВР и ДЕ»27
таблица К17«Деаэраторы атмосферного давления»28
рис. К3 К4Вспомогательные графики для определения температуры
газов после газоходов29
Библиографический список30

ДКВР-6,5-13.dwg

Курсовая работа УлГТУ
Обозначения 1. Газомазутная горелка 2. Патрубок для присоединения манометра 3. Опускная труда 4. Прелохранительный клапан 5. Трубопроводы питательной воды 6. Перегородка перед 1-ым газоходом 7. Топка 8. Люк верхнего барабана 9. Сепаратор для осушки пара 10. Воздушник (вантус) 11
Запорная арматура паропроводов 13. Непрерывная продувка 14. Газоходы 15. Движение уходящих газов 16. Паропровод для очистки поверхностей нагрева газоходов 17. Шибер экономайзера 18. Запальное отверстие 19. Первичный воздух 20. Вторичный воздух 21. Общий воздуховод 22. Перепускная труба 23. Перегородка между газоходами 24. Паропровод для подогрева перед растопкой 25. Фундамент 26. Периодическая продувка нижнего барабана 27. Водяной экономайзер 28. Второй газоход 29. Первый газоход 30. Камера догорания 31. Периодическая продувка с боковых коллекторов 32. Топка 33. Место врезки опускной трубы в боковой коллектор 34. Газоход 35. Гляделка 36. Боковые коллекторы
Поз Обозначение Наименование 1 РОУ Редукционно-охладительная установка 2 ПК Парораспределительный коллектор 3 РК Редукционный клапан 4 МХ Мазутное хозяйство 5 ТП Пар на технологическое производство 6 НИ Насос исходной воды 7 Т Водоподогреватель 8 КА Котельный агрегат 9 СН Сетевой насос 10 СНП Сепаратор непрерывной продувки 11 ГВ Горячая вода 12 ОВ Система отопления и вентиляции 13 ЭК Экономайзер 14 Э Водяной экономайзер 15 К Канализация 16 БР Барботер 17 ХВО Химводоочистка 18 ПН Питательный насос 19 ППН Подпиточный насос 20 ДА Атмосферный деаэратор 21 Gпр Расход продувочной воды 22 Gподп Расход подпиточной воды 23 Gроу Расход р-о установки 24 G х.в. Расход холодной воды
Закрытая двухтрубная система отопления
Принципиальная тепловая схема производственно-отопительной котельной с закрытой двухтрубной системой теплоснабжения