Расчет элементов системы водяного отопления двухэтажного здания и приточно-вытяжной вентиляции для двухсветного зала

тгсОЛЯ.dwg

Рис.П2 Аксонометрическая схема трубопроводов отопления
Курсовой проект по теплогазоснабжения и вентиляции
Отопление и вентиляция жилого дома
Аксонометрическая схема отопления
Общая аксонометрическая схема
Рис.П2 Аксонометрическая схема

Курсовой для печати.doc

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧЕРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
СМОЛЕНСКИЙ ФИЛИАЛ МИИТ
Транспортные сооружения и здания
(название факультета)
Промышленное и гражданское строительство
по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция»
Тема: «Расчет элементов системы водяного отопления двухэтажного здания и приточно-вытяжной вентиляции для двухсветного зала»
Тепловой расчет системы отопления4
Тепловой расчет отопительных приборов9
Гидравлический расчет циркуляционного кольца системы отопления11
Расчет элементов системы приточно-вытяжной вентиляции двухсветного зала 19
Географический район строительства здания: Смоленск
Климатические данные района
а) расчетная зимняя температура наружного воздуха для проектирования системы отопления tрн= -26 С
б) средняя температура наружного воздуха за отопительный сезон tсрот = -24 С
в) продолжительность отопительного сезона n = 215
г) расчетная зимняя температура наружного воздуха для проектирования систем вентиляции tpрвент = -26 С
Влажностный режим помещений – нормальный (φв = 50-60%).
Основные характеристики здания
Наружные стены – из кирпича без натужней облицовки с внутренней известково-песчаной штукатуркой толщиной= 002 м.
Тип кирпичной кладки наружных стен: из силикатного кирпича.
Коэффициент теплопроводности штукатурки λшт = 0871 Вт(м*К)
Подвал под полами первого этажа – не отапливаемый без окон.
Окна – с двойным остеклением на деревянных переплётах.
Входная дверь – двойная с тамбуром без тепловой завесы.
Размеры здания помимо указанных на чертежах и ориентацию главного фасада здания относительно сторон света принять:
Полная ширина здания А м = 13
Высота этажей Нм = 33
Ориентация главного фасада С-З.
Площадь одного оконного проёма Fдо = 30 м2
Площадь одного дверного проёма Fдд = 40 м2
Расчетные температуры воздуха внутри помещений tв:
в вестибюле (помещение 105) 12 С
на лестничной площадке в санузлах 16 С
во всех остальных помещениях 18 С
Система отопления здания – двухтрубная тупиковая. Другие характеристики отопления: Вид циркуляции – насосная распределение воды – верхнее источник теплоснабжения – водяная теплосеть с температурами воды 13070 С присоединение к внешним тепловым системам через элеватор.
Расчетная температура воды в системе отопления:
горячей tг = 95 С обратной tо = 70 С
Отопительные приборы: Чугунные двухколонковые радиаторы МС-140 или МС-90
МС-140: площадь теплообменной поверхности секции с = 0244 м3 Номинальная плотность теплового потока qном = 758 Втм2 Полная высота H = 588 мм строительная линия секции lс = 108 мм.
Схема присоединения отопительных приборов к стоякам – сверху в низ.
Основные исходные данные для воздухообмена двухсветного зала (помещение 101):
Расчетное число людей в зале n = 100 чел
Допустимая концентрация СО2 в воздухе помещения bуд = 2 лм2
Допустимая относительная влажность воздуха φдоп = 50%
Концентрация СО2 в наружном воздухе bпр = 04 лм2
Система вентиляции приточно-вытяжная с механическим притоком и естественной вытяжкой не связанная с отоплением. Подача приточного воздуха производиться в верхнюю зону. Продолжительность работы калорифера системы вентиляции кф = 1200 чгод средний коэффициент тепловой нагрузки φкф = 03.
Тепловой расчет системы отопления.
Назначение системы отопления состоит в обеспечении требуемого теплового режима во всех помещениях здания в холодный период года. Эта цель достигается установкой отопительных приборов суммарная теплоотдача которых в каждом помещении компенсирует тепловые потери через наружные ограждения. Систему отопления проектируют на расчетную температуру наружного воздуха наиболее холодного периода года.
Для города Смоленска tрн= -26 С
Расчет тепловых потерь через наружные ограждения помещений зданий.
Максимально допустимая плотность теплового потока через наружное ограждение Вт м2
где αв 87 Вт (м2 К) - средний коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности ограждающей конструкции;
Δtн = tв – t’ст –нормируемая разность температур воздуха внутри помещения tв и внутренней поверхности ограждения t’ст см табл. 1
Покрытия и чердачные перекрытия
Покрытия над подвалами и подпольями
Общественные здания помещения промышленных предприятий и вспомогательные помещения
qмах = 87 7 = 609 Втм2
qмах =87 55 = 4785 Втм2
qмах =87 25 = 2175 Втм2
где αв 87 Вт(м2°К) – средний коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности ограждающей конструкции;
tн = tв – tст – нормируемая (по санитарно-гигиеническим требованиям) разность температур воздуха внутри помещения tн и внутренней поверхности ограждения tст.
tннс = 7°C - наружных стен;
tнпт = 55°C – покрытия и чердачные перекрытия;
tнпл = 25°C – покрытия над подвалами и подпольями.
Максимально допустимый коэффициент теплопередачи для ограждающей конструкции Вт (м2 К)
где – поправочный коэффициент на расчётную разность температур () учитывает положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.
Значение коэффициента принимаются:
а) для наружных стен ис = 1
б) для чердачных перекрытий пт = 09
в) для перекрытий над не отапливаемыми подвалами без световых проёмов расположенных выше уровня земли пл = 06
kmax пл вес = 2175(12 –(- 26)) 06 = 0953 Вт(м2°К).
Для лестничной клетки и санузла:
kmax пл лс = 2175(16 –(- 26)) 06 = 0863 Вт(м2°К).
Для остальных помещений:
kmax пл оп = 2175(18 –(- 26)) 06 = 0824 Вт(м2°К)
Требуемое минимальное по санитарно-гигиеническим условиям термическое сопротивление в процессе теплопередачи для каждой ограждающей конструкции м2КВт
Rmin пл вес = 10953 = 105 м2KВт.
Rmin пл лс = 10863 = 1158 м2KВт.
Rmin пл оп = 10824 = 1213 м2KВт.
Необходимая минимальная толщина наружных стен клmin м.
Из выражения для термического сопротивления в процессе передачи теплоты через плоскую стенку
Rminнс = 1αв + клmin λкл +λшт + 1αннс
клmin = λкл(Rminнс – 1αв – штλшт – 1αннс).
кл вес min = 0871(0624 – 187 – 0020815 – 1232) = 0385 м.
кл лс min = 0871(0689 – 187 – 0020815 – 1232) = 0442 м.
кл оп min = 0871(0722 – 187 – 0020815 – 1232) = 0470 м.
Значения коэффициентов теплопроводности λкл и λшт Вт(м2°К) см. в задании выше;
αннс 232 Вт(м2°К) – коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности стен к наружному воздуху.
Найденные значения кл min округляем до стандартной толщины кладки кл:
Для вестибюля: Два кирпича.
Для лестничной клетки и санузла: Два кирпича.
Для остальных помещений: Два кирпича.
Расчетный коэффициент теплопередачи для наружных стен Вт(м2К)
kнсрасч. = 1(1αв + клλкл + штλшт + 1αннс)
kнсрасч. вес. = 1(187 +051 0871 + 0020815 + 1232) = 1301 Вт(м2°К).
kнсрасч. лс = 1(187 +051 0871 + 0020815 + 1232) = 1301 Вт(м2К).
kнсрасч. оп = 1(187 +051 0871 + 0020815 + 1232) = 1301 Вт(м2К).
Расчетное термическое сопротивление теплопередаче м2КВт;
Rрасч.нс =1kрасч.нс.
Rрасч.веснс =11301 = 0768 м2KВт;
Rрасч.лснс =11301 = 0768 м2KВт;
Rрасч.опнс =11301 = 0768 м2KВт.
Проверяем условия предпочтения:
kрасч.нс kmaxнс или Rнсрасч. > Rminнс где запас не должен превышать 15%.
Допускается и kрасч.нс > kmaxнс но не более чем на 5%.
01 1602 Вт(м2°К) или 0768 > 0624 м2ºKВт.
01 145 Вт(м2°К) или 0768 > 0689 м2ºKВт.
01 1384 Вт(м2°К) или 0768 > 0722 м2ºKВт.
Условия выполняются.
Поскольку в задании на курсовую работу не указаны прочие ограждающие конструкции (ПТ ПЛ и др.) то принимаем:
а) для пола первого этажа
б) для потолка второго этажа
т.е. найденные ранее максимально допустимые значения этих величин (см. п. 2).
Для окон и наружной двери принять:
kдо = 29 Вт(м2°К); kдд = 2.33 Вт(м2°К).
Основные теплопотери через наружные ограждения.
Основные теплопотери через каждое наружное ограждение находят по уравнению теплопередачи:
Где F – площадь поверхности соответствующего наружного ограждения м2.
Измерение площади поверхности наружного ограждения F м2 производят по чертежам плана и разреза здания (см чертёж).
Величину F для потолков и полов определяют по размерам между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружных стен; для окон и дверей – по наименьшим размерам строительных проёмов в свету.
Высоту стен первого этажа определяют по размеру от уровня чистого пола первого этажа до чистого пола второго. Высоту стен второго этажа – по размеру от уровня чистого пола второго этажа до верха утепляющего слоя чердачного перекрытия.
Длину наружных стен неугловых помещений определяют по размерам между осями внутренних стен а угловых помещений – по размеру от внешних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен.
Основные теплопотери через наружные ограждения Qосн Вт определяют для каждого помещения здания. Для этого подсчитывают Qосн Вт через каждую наружную ограждающую конструкцию имеющуюся в этом помещении а именно: через наружные стены (НС) пол (ПЛ) потолок (ПТ) двойные окна (ДВ) двойную дверь (ДД). Для помещения 101 и лестничной клетки подсчитывают Qосн через стены пол окна и потолок.
Теплопотери через внутренние стены не определяют так как разность температур воздуха в смежных помещениях не превышает 5 С.
Полные теплопотери через наружные ограждения:
где Qдоб – добавочные теплопотери Вт.
Qдоб определяются в процентах к основным теплопотерям в зависимости от ориентации ограждения по сторонам света (рис. 2 [1]) от скорости обдувания их ветром (на ветер) на угловые помещения на поступление холодного воздуха (для наружных дверей с кратковременным открыванием) на высоту.
Добавку на высоту вводят для помещений общественных зданий высотой более 4 м; она составляет 2% на каждый метр высоты свыше 4 м но не более 15%. Добавку на высоту следует учесть для двухсветного зала (помещения 101). Добавка на высоту не распространяется на лестничные клетки.
Теплопотери подсчитаны отдельно для каждого помещения и внесены в таблицу №1.
Qполн зд=Qполн = 59327 Вт.
Наименование помещения и его температура
Характеристика ограждения
Коэффициент теплопередачи ограждения k Вт( м2ºC)
Расчетная разность температуры (tв –tн ) n ºC
Основные теплопотери через ограждения Вт
Добавочные Теплопотери т
Ориентация по сторонам горизонта
На ориентацию по сторонам горизонта
Двухсветный зал t =18ºС
Общественное помещение t =18ºС
Лестничная клетка t = 16ºС
Удельная тепловая характеристика здания Втм3ºК
qот = Qполн.Vзд.(tв – tнр)
где Qполн. – полные теплопотери через наружные ограждения для здания в целом Вт;
Vзд –объем здания по наружному обмеру м3 определяют умножением площади здания по внешнему очертанию стен на его высоту от уровня до карниза (размер Ф = 9м).
qот = 593272314 (18-(-26)) =0582 Втм3ºК.
Расчетная тепловая мощность системы отопления здания Вт
где Qин – расход тепла на нагревание воздуха поступающего в помещения при инфильтрации Вт.
В целях упрощения расчета в курсовой работе принимаем
Qин = 0 т.е. Qот = Qполн.
Годовой расход тепла на отопление кВтчгод
где φот = (tв – tотср)(tв – tнр) – относительная отопительная нагрузка средняя за отопительный период;
tотср – средняя за отопительный период температура наружного воздуха ºС(см. табл.11[1]) tотср = -24;
Qот – расчетная тепловая мощность системы отопления здания кВт;
от = 24n – продолжительность отопительного периода чгод (значение n см. в табл.1[1]). nот = 215 сут.
от = 24215 = 5160 чгод.
Найдем φот относительную отопительную нагрузку за отопительный период:
φот = (18 – (-24))(18 – (-26)) = 0463;
Найдем годой расход тепла на отопление:
Qгодот = 0463593275160 = 141736 кВтчгод.
Выразим расход тепла на отопление в МДжгод.
Так как 1кВт = 1кДжс то 1кВтч = 3600 кДж = 36 МДж.
Qгодот = 141736 кВтчгод = 510252840 кДжгод = 510252 МДжгод.
Годовой расход топлива на отопление тгод (для твердого топлива) тыс.м3год (для газообразного топлива).
Bотгод = QотгодQнркутс
где Qотгод - расход тепла на отопление МДжгод;
Qнр = низшая теплота сгорания топлива кДжкг(МДжт)- для твердого и жидкого топлива; кДжм3(МДжтыс.м3) – для газообразного топлива;
ку – КПД теплогенерирующей установки;
тс – коэффициент учитывающий потери тепла в тепловых сетях;
Bотгод = 510252 390 075 = 174445 тгод
В данной курсовой работе приняты значения:
кутс 075 – для центральных котельных работающих на жидком и газообразном топливе так как в нашем случае топливом является мазут.
а) низшая температура сгорания Qнр = 39000 кДжкг;
б) стоимость используемого для отопления топлива Sт = 150 руб.т;
в) стоимость отпускаемой теплогенерирующей установкой теплоты (с учётом транспортировки) плату за тепловую энергию используемую на нужды отопления жилых и общественных зданий SQот = 9 руб.МДж;
г) стоимость потребляемой электрической энергии Sэ = 12 руб.кВт;
д) дать оценку годовых затрат на теплопотребление SQотгод и топливной составляющей Sтгод руб.год;
SQотгод = SQот Qотгод = 9 510252= 4592268 руб.год;
Sтгод = Sт Bотгод = 150 174445 = 2616675 руб.год.
Тепловой расчет отопительных приборов.
Расчетный расход воды через отопительный прибор Gпр кгсек (из уравнения теплового баланса)
Gпр = Qпр cw(tr - to)
где cw 4190 Дж(кгK) – средняя теплоемкость воды в интервале температур to ÷
tr = 95ºC и to = 70ºC – расчетные температуры горячей и обратной воды ( на входе в прибор и выходе из него);
Средний температурный напор:
tср = (tr + to)2 – tв;
Расчетная плотность теплового потока qпр = Qпр Fпр Втм2
qпр 104 (tср70)13 (Gпр 001)002 qном;
где qном – номинальная плотность теплового потока Втм2 (см. выше.).
tср = (tr + to)2 – tв
Коэффициент теплопередачи:
Для упрощения расчетов в данной курсовой работе значение kпр 103 Вт (м2K) принято одинаковое для этого типа отопительного прибора независимо от расхода теплоносителя.
Требуемая площадь теплообменной поверхности отопи - тельного прибора м2
Fпр(i) = (Qпр(i) kпр(i) tср)12
где 1 – поправочный коэффициент на число секций в приборе (уточняется в конце расчета когда известно число секций по табл. 3);
– коэффициент учитывающий характер установки отопительного прибора.
Для чугунных секционных радиаторов устанавливаемых у наружных стен в том числе под световым проемом 2 = 102 [2 табл. 8.3].
Поправочный коэффициент 1
Число секций в приборе
Требуемое число секций в отопительном приборе:
где fс – площадь теплообменной поверхности одной секции м2 (см. выше).
Для двухсветного зала 101 целесообразно установить отопительные приборы в два яруса. При этом принимают:
Q101верх. = 035Q101.
Найдём эти значения:
Q101ниж. = 065 26681= 173426 Вт;
Q101верх. = 035 26681 = 93383 Вт.
Результаты расчетов по определению тепловой мощности отопительных приборов и числу секций в каждом из них для всех помещений здания сведены в таблицу 2.
Гидравлический расчет циркуляционного кольца системы отопления.
Приступая к гидравлическому расчету системы отопления предварительно выполнили следующее:
Разместили на планах этажей нагревательные приборы а так же горячие и обратные стояки; на каждом нагревательном приборе проставили тепловые нагрузки в зависимости от теплопотерь помещений и числа устанавливаемых в них приборов.
Изобразили аксонометрическую схему трубопроводов отопления указав расположение запорно–регулировочной арматуры. (рис.П2 )
Определили 1ое и 2ое циркуляционные кольца.
Обозначили на аксонометрической схеме трубопроводов отопления расчетные участки циркуляционных колец указав для каждого участка тепловую нагрузку Вт и длину.
Находим расчетное циркуляционное давление в кольце:
Для системы отопления с насосной циркуляцией
где - давление создаваемое насосом (или элеватором) Па;
- коэффициент принимаемый равным 04-05;
- естественное дополнительное давление от остывания воды в приборах Па;
- естественное дополнительное давление от остывания воды в трубах Па.
При определении суммы для насосных систем отопления можно воспользоваться формулой:
где - число этажей в здании;
- высота одного этажа м.
При обычной протяженности колец системы () принимают
Средняя для кольца удельная потеря давления на трение Пам:
где - коэффициент учитывающий долю потери давления преодоление сопротивления трения от расчетного циркуляционного давление в кольце:
- для насосных систем. Фактическая удельная потеря давления на трение должна быть близка к .
Определение коэффициентов местных сопротивлений.
Наименование местного сопротивления
ое циркуляционное кольцо
Крестовина проходная
Гидравлический расчет 1 циркуляционного кольца системы отопления
В результате расчета Следовательно перерасчет циркуляционного кольца производить не надо.
В результате расчета
Следовательно перерасчет циркуляционного кольца производить не надо
Сравнивая потери давления в 1ом и 2ом кольцах имеем:
Следовательно перерасчет циркуляционных колец производить не надо.
Для систем отопления присоединяемых к внешней тепловой сети через элеватор определяют коэффициент смешения – количество подмешиваемой в элеватор обратной воды из системы отопления (при температуре ) к количеству сетевой воды подаваемой из прямого трубопровода тепловой сети (с температурой для получения требуемой температуры смеси (горячей воды) подаваемой в систему отопления) т.е.
Расчетную формулу для определения коэффициента смешения получаем исходя из уравнений материального и теплового баланса при смешении двух потоков воды:
Входящие в уравнение теплового баланса средние теплоемкости воды считаем одинаковыми. [9] Получаем:
Давление создаваемое элеватором определяют в зависимости от коэффициента смешения и располагаемого давления в трубопроводах тепловой сети на вводе в здание. (Поскольку последнее не задано принять ).
Расчет элементов системы приточно-вытяжной вентиляции двухсветного зала 101
Необходимый воздухообмен по теплоизбыткам для зимнего и переходного периодов
где - теплоизбытки в помещении в зимний и переходный периоды Вт;
- средняя массовая теплоемкость воздуха при постоянном давлении в интервале температур ;
- плотность воздуха поступающего в помещение ;
- температура воздуха удаляемого из помещения °С;
- температура приточного воздуха °С.
Величину определяют из уравнения теплового баланса помещения:
где - тепловыделения в помещении Вт;
- потери тепла помещением Вт.
В общественных помещениях основным источником тепловыделений (кроме системы отопления) являются люди т.е.
где - явные тепловыделения от людей Вт;
- тепловая мощность системы отопления Вт.
Потери тепла в жилых и общественных помещениях – это в основном потери тепла через наружные ограждения:
Т.к. при проектировании системы отопления помещения 101 не учитывались явные тепловыделения от людей и принимались что то тепловыделения от людей являются теплоизбытками:
где - явные тепловыделения от одного человека в состоянии покоя Втчел.;
- число людей в зале чел.
В состоянии покоя при °С .
Значение изобарной теплоемкости воздуха принимаем:
Плотность воздуха поступающего в помещение определяется из уравнения состояния:
где - атмосферное давление воздуха Па;
Температуру воздуха удаляемого из помещения °С определяют в зависимости от места забора удаляемого воздуха. При извлечении воздуха из нижней зоны °Спри извлечении воздуха из верхней зоны . Температуру приточного воздуха °С определяют в зависимости от периода года и места подачи воздуха в помещение. Так для зимнего и переходного периодов при подаче воздуха в верхнюю зону принимают °С. Принимаем °С.
Необходимый воздухообмен по влагоизбыткам находят для переходного периода (°С)
где при °С - количество влаги выделяемое одним человеком в зависимости от характера работы и температуры воздуха в помещении гч;
- влагосодержание удаляемого воздуха гкг сухого воздуха;
- влагосодержание приточного воздуха гкг сухого воздуха;
- плотность поступающего в помещение воздуха .
При °С и по Id – диаграмме влажного воздуха
При °С и (средняя относительная влажность воздуха для района строительства в переходные период) по Id – диаграмме влажного воздуха
Необходимый воздухообмен по избыткам
где - количество углекислоты выделяемое одним человеком лч;
- предельно допустимое содержание углекислого газа в удаляемом воздухе лм;
- содержание углекислого газа в приточном воздухе лм.
Расчетный воздухообмен по притоку
где - расчетный воздухообмен
Расчетный воздухообмен по вытяжке
Секундный расход тепла на нагрев приточного воздуха в калорифере кВт
где - расчетная температура для проектирования вентиляции °С.
Годовой расход тепла и топлива на нагрев приточного воздуха в калориферной установке системы вентиляции:
Годовой расход топлива на вентиляцию тыс. м3год (для газообразного топлива)
Используемая литература
Богословский В.П. Сканави А.Н. Отопление: Учеб. для вузов. АСВ. – М.1991.
Строительные нормы и правила. Строительная теплотехника. СНиП II-3-79 (1998). Госстрой России. М. 1998г.
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч.1 Отопление под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера М. : Стройиздат 1990-344с.: ил.
Инженерные сети. Оборудование зданий и сооружений под. ред. Сонина Ю.П.– М.: Высшая школа 2001 г.
СНиП 2.04.05-91 – Отопление вентиляция и кондиционирование. 1991 г.
Еремкин А.И. Королева Т.И. Орлова Н.А. Отопление и вентиляция жилого здания: Уч. пос. – 2-е изд.- М.:Издательство АСВ 2003.-129с.
Чайковский Г.П. Отопление и вентиляция зданий: МПС РФ; Дальневосточный Государственный Университет путей сообщения.-2-е изд. исп. и доп. – Хабаровск: ДВГУПС 2003. – 71с. Б.ц.
Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети 5-изд: Учеб для вузов – М.:Энергоиздат1982.
РГОТУПС Методические указания Теплогазоснабжение и вентиляция. Москва 2007.
Тихомиров К.В. Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция: Учеб. – М.:Стройиздат1991.-480с.

Курсовой проект последнее сохранение03.doc

РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОТКРЫТЫЙ
ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
Факультет «Транспортные сооружения и здания»
Кафедра «Здания и сооружения на транспорте»
Специальность «Промышленное и гражданское строительство»
по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция»
Тема: «Расчет элементов системы водяного отопления двухэтажного здания и приточно-вытяжной вентиляции для двухсветного зала»
Географический район строительства здания –
Климатические данные района:
а) расчетная зимняя температура наружного воздуха для проектирования системы отопления tpн = -26ºC;
б) средняя температура наружного воздуха за отопительный сезон tсрот = - 24ºC;
в) продолжительность отопительного сезона n = 215 суток;
г) расчетная зимняя температура наружного воздуха для проектирования систем вентиляции tpвент = -26°C.
Влажностный режим помещения нормальный φв = 50%.
Основные характеристики здания (см. рис. 1).
Наружные стены – из кирпича без наружной облицовки с внутренней известково-песочной штукатуркой толщиной= 002 м. Тип кирпичной кладки наружных стен из глиняного кирпича. Коэффициент теплопроводности кладки λкл = 082 Вт(мК).
Коэффициент теплопроводности штукатурки λшт = 0815 Вт(м*К).
Подвал под полами первого этажа – не отапливаемый без окон.
Окна – с двойным остеклением на деревянных переплетах.
Входная дверь – двойная с тамбуром без тепловой завесы.
Размеры здания помимо указанных размеров на чертежах (рис.1):
Полная ширина здания A = 14 м;
Высота этажей H =34 м;
Ориентация главного фасада – Северо-восток;
Площадь одного оконного проёма Fдо = 30 м²;
Площадь одного дверного проёма Fдд = 40 м².
Расчётные температуры воздуха внутри помещений tв °C:
а) в вестибюле (помещение 105) 12 °C;
б) на лестничной клетке в санузлах 16 °C;
в) во всех остальных помещениях 18 °C.
Система отопления здания – двух трубная тупиковая.
а) Вид циркуляции – гравитационная;
б) Распределение воды – нижнее;
в) Источник теплоснабжения – сеть пароснабжения с давлением пара (15 атм.)
г) Присоединение к внешним тепловым сетям – через емкостной пароводяной водонагреватель.
Расчетная температура воды в системе отопления:
Отопительные приборы:
а) тип марка отопительного прибора - чугунный двухколонковый радиатор МС-90;
б) Площадь теплообменной поверхности секции fс = 0244 м2;
в) Номинальная плотность теплового потока qном = 758 Втм2;
г) Полная высота H = 588 мм;
д) Строительная длинна секции lс = 108 мм.
Схема присоединения приборов к стоякам – сверху вниз.
Основные исходные данные для расчета воздухообмена двухсветного зала (помещение 101):
а) Расчетное число людей в зале n =130 человек;
б) Допустимая концентрация CO2 в воздухе помещения
в) Допустимая относительная влажность воздуха
г) Концентрация CO2 в наружном воздухе bпр = 03лм3.
Система вентиляции – приточно-вытяжная с механическим притоком и естественной вытяжкой несвязанная с отоплением.
Подача приточного воздуха производиться в верхнюю зону.
Продолжительность работы калорифера системы вентиляции кф = 1200 чгод средний коэффициент тепловой нагрузки φкф = 03.
Недостающие значения взяты в соответствии с имеющимися в литературе рекомендациями.
Тепловой расчет системы отопления.
Назначение системы отопления состоит в обеспечении требуемого теплового режима во всех помещениях здания в холодный период года. Эта цель достигается установкой отопительных приборов суммарная теплоотдача которых в каждом помещении компенсирует тепловые потери через наружные ограждения. Систему отопления проектируют на расчетную температуру наружного воздуха наиболее холодного периода года (средняя температура tрн наиболее холодной пятидневки в данном населенном пункте из восьми зим за 50- летний период).
Для города Смоленск tрн = -26°C.
1 Расчет тепловых потерь через наружные
ограждения помещений здания.
Максимально допустимая плотность теплового потока через наружное ограждение:
qmax пл = 87 25 = 2175 Втм2
где αв 87 Вт(м2К) – средний коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности ограждающей конструкции;
tн = tв – t`ст – нормируемая (по санитарно-гигиеническим требованиям) разность температур воздуха внутри помещения tн и внутренней поверхности ограждения t’ст.
tнст = 7°C - наружных стен;
tнпт = 55°C – покрытия и чердачные перекрытия;
tнпл = 25°C – покрытия над подвалами и подпольями.
Максимально допустимый коэффициент теплопередачи для ограждающей конструкции:
kmax = qmax (tв – tрн)
где - поправочный коэффициент на расчетную разность температур (tв – tрн) учитывает положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.
Значение коэффициента принимаются:
а) для наружных стен ст = 1;
б) для чердачных перекрытий пт = 09;
в) для перекрытий над не отапливаемыми подвалами без световых проемов расположенных выше уровня земли
Для вестибюля (помещение105):
kmax пл 105 = [2175(12 –(- 26)) 06] = 0343 Вт(м2К).
Для лестничной клетки и санузла (помещения 109104204):
kmax пл 109 = kmax пл 104= [2175(16 –(- 26))] 06 = 031 Вт(м2К).
Для остальных помещений:
kmax пл оп1 = [2175(18 –(- 26))] 06 = 0297 Вт(м2К)
Требуемое минимальное по санитарно-гигиеническим условиям термическое сопротивление в процессе теплопередачи для каждой ограждающей конструкции:
Rmin пл 105 = 10343 = 2915 м2KВт.
Rmin пл 109=Rmin пл 104= 1031 = 323 м2KВт.
Rmin пл оп1 = 10297 = 3367 м2KВт.
Необходимая минимальная толщина наружных стен клmin выражается из уравнения для термического сопротивления в процессе передачи теплоты через плоскую стенку.
Rmin = 1αв+ клmin λкл +λшт + 1αнст где
αнст 232 Вт(м2К) – коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности стен к наружному воздуху.
клmin = λкл(Rmin – 1αв – штλшт – 1αнст).
кл 105 min = 082(0624 – 187 – 0020815 – 1232) = 0362м.
кл 109 min = кл 104 min = кл 204 min = 082(069 – 187 – 0020815 – 1232) = 0416 м.
кл оп min = 082(0723 – 187 – 0020815 – 1232) = 0443 м.
Найденные значения кл min округляем до стандартной толщины кладки для помещения 105 кл=0385м – в полтора кирпича для остальных помещений кл=051м – в два кирпича.
Расчетный коэффициент теплопередачи для наружных стен:
kстрасч. = 1(1αв + клλкл + штλшт + 1αнст)
kстрасч оп.=1(187 +051082 + 0020815 + 1232) = 1242 Вт(м2К).
kстрасч 105.=1(187 +0385082 + 0020815 + 1232) = 153 Вт(м2К).
Расчетное термическое сопротивление теплопередачи:
Rрасч.ст =1kрасч.ст.
Rрасч.ст оп =11242 = 0805 м2KВт;
Rрасч.ст 105 =1153 = 0654 м2KВт;
Проверяем условия предпочтения:
kрасч.ст kmaxст или Rстрасч. > Rminст где запас не должен превышать 15%. Допускается и kрасч.ст > kmaxст но не более чем на 5%.
3 1602 Вт(м2К) на 45% или 0654 > 0624 м2KВт.
42 145 Вт(м2К) на 143% или 0805 > 069 м2KВт.
42 1384 Вт(м2К) на 103% или 0805 > 0723 м2KВт.
Условия выполняются.
Поскольку в задании на курсовую работу не указаны прочие ограждающие конструкции (ПТ ПЛ и др.) то принимаем:
а) для пола первого этажа
б) для потолка второго этажа
т.е. найденные ранее максимально допустимые значения этих величин.Для окон и наружной двери принимаем:
kдо = 29 Вт(м2К); kдд = 2.33 Вт(м2К).
Основные теплопотери через каждое наружное ограждение находим по уравнению теплопередачи:
Qосн = kрасч.F(tв – tнр)
где F- площадь поверхности соответствующего наружного ограждения м2. Измерение площади поверхности наружного ограждения F м2 произведено по чертежам плана и разреза здания (см. рис.1) и сведено в табл.1.
Общая потеря тепла Q Вт
Всего добавочных потерь Qдоб. Вт
Добавка к основной потере тепла %
На угловые помещения
Основная потеря тепла Qосн Вт
Коэффициент теплопередачи kВт(м2К)
Поправочный коэффициент к tв – tн
Разность температур tв – tн ºС
Поверхность охлаждения
Расчётные размера a×b м
Ориентация по сторонам света
Внутренняя температура помещения tвºС
Наименование помещения
Общественное помещение
Полные теплопотери через наружные ограждения:
где Qдоб – добавочные теплопотери Вт.
Qдоб определяются в процентах к основным теплопотерям в зависимости от ориентации ограждения по сторонам света на угловые на высоту( на ветер на поступление холодного воздуха не учитываем).
Добавку на высоту вводят для помещений общественных зданий высотой более 4 м; она составляет 2% на каждый метр высоты свыше 4 м но не более 15%. Добавку на высоту следует учесть для двухсветного зала (помещения 101). Добавка на высоту не распространяется на лестничные клетки.
Теплопотери подсчитаны отдельно для каждого помещения и внесены в таблицу №1.
Qполн зд=Qполн = 519555Вт.
Удельная тепловая характеристика здания Втм3ºК
qот = Qполн.Vзд.(tв – tнр)
где Qполн. – полные теплопотери через наружные ограждения для здания в целом Вт;
Vзд –объем здания по наружному обмеру м3 определяют умножением площади здания по внешнему очертанию стен на его высоту от уровня земли до карниза (размер Ф = 91 м).
V = 142091= 2548 м3;
qот =5195552548(18-(-26))=0463Втм К
Расчетная тепловая мощность системы отопления здания Вт
где Qин – расход тепла на нагревание воздуха поступающего в помещения при инфильтрации Вт.
В целях упрощения расчета в курсовой работе принимаем
Qин = 0 т.е. Qот = Qполн.
Годовой расход тепла на отопление кВтчгод
где φот = (tв – tотср)(tв – tнр) – относительная отопительная нагрузка средняя за отопительный период;
tотср – средняя за отопительный период температура наружного воздуха ºС tотср = -24 ºС
Qот – расчетная тепловая мощность системы отопления здания кВт Qот = 519555Вт=5196 кВт
от = 24n – продолжительность отопительного периода чгод n = 215 сут.
от = 24215 = 5160 чгод.
Найдем φот относительную отопительную нагрузку за отопительный период:
φот = (18 – (-24)(18 – (-26) = 0463
Найдем годой расход тепла на отопление:
Qгодот = 0463×5196×5160=1241366 кВтчгод.
Выразим расход тепла на отопление в МДжгод.
Так как 1кВт = 1кДжс то 1кВтч = 3600 кДж = 36 МДж.
Qгодот = 1241366 кВтчгод = 44689176 МДжгод.
Годовой расход топлива на отопление тгод (для твердого топлива) тыс.м3год (для газообразного топлива).
Bотгод = QотгодQнркутс
где Qотгод - расход тепла на отопление МДжгод;
Qнр = низшая теплота сгорания топлива кДжкг(МДжт)- для твердого и жидкого топлива; кДжм3(МДжтыс.м3) – для газообразного топлива;
ку – КПД теплогенерирующей установки;
тс – коэффициент учитывающий потери тепла в тепловых сетях;
В данной курсовой работе приняты значения:
кутс 075 – для центральных котельных работающих на жидком и газообразном топливе так как в нашем случае топливом является мазут.
а) низшая температура сгорания Qнр = 39000 кДжкг;
б) стоимость используемого для отопления топлива Sт = 2300 руб.1000 м3;
в) стоимость отпускаемой теплогенерирующей установкой теплоты (с учётом транспортировки) плату за тепловую энергию используемую на нужды отопления жилых и общественных зданий Sqот = 900*419*118=444978 руб.гкалл;
г) стоимость потребляемой электрической энергии Sэ = 202 руб.кВт;
д) дать оценку годовых затрат на теплопотребление Sqотгод и топливной составляющей Sтгод руб.год;
Bотгод = 446891.76 390 075 = 15278.35 тгод
Sqотгод = Sqот Qотгод = 9 5866668 = 5280001 руб.год;
Sтгод = Sт Bотгод = 2300 44689176 =4491976 руб.год.
2.Тепловой расчет отопительных приборов.
Расчетный расход воды через отопительный прибор Gпр (из уравнения теплового баланса)
Gпр = Qпр cw(tr - to)
где cw 4190 Дж(кгK) – средняя теплоемкость воды в интервале температур to ÷
tr = 95ºC и to = 70ºC – расчетные температуры горячей и обратной воды ( на входе в прибор и выходе из него);
Средний температурный напор:
tср = (tr + to)2 – tв;
Расчетная плотность теплового потока
qпр 104 (tср70)13 (Gпр 001)002 qном;
где qном=758 Втм2 – номинальная плотность теплового потока.
Коэффициент теплопередачи:
Требуемая площадь теплообменной поверхности отопи тельного прибора м2
Fпр(i) = (Qпр(i) kпр(i) tср)12
где 1 – поправочный коэффициент на число секций в приборе (уточняется в конце расчета когда известно число секций по табл.3);
– коэффициент учитывающий характер установки отопительного прибора.
Для чугунных секционных радиаторов устанавливаемых у наружных стен в том числе под световым проемом 2 = 102
Поправочный коэффициент 1
Число секций в приборе
Требуемое число секций в отопительном приборе:
где fс – площадь теплообменной поверхности одной секции м2 (см. выше).
Для двухсветного зала 101 целесообразно установить отопительные приборы в два яруса. При этом принимают:
Q101верх. = 035Q101.
Для помещения 101до уровня чистого пола второго этажа («нижняя часть»):
Qпр(101ниж)=065*2305323=149846 Вт;
Gпр(101ниж)=1498464190(95-70)=014 кгс
При tср101 = (95 + 70)2 – 18=645 ºC расчётная плотность теплового потока
qпр(101ниж) = 104 (64570)13 (014 001)002 758=74711 Втм2
Предварительно примем 1=1
Fпр(101ниж) предв= (149846*116 1158*645)1* 1.02=23.71 м2
nс(101ниж)предв. = 23.71 0244=97.
Fпр(101ниж) = (149846*116 1158*645)11* 1.02=2611 м2
nс(101ниж) = 2611 0244=107.
Принимаем количество секций равным 107.
Для помещения 101 «верхней части»:
Qпр=035*2305323=806863 Вт;
Gпр=8068634190(95-70)=0077 кгс
При tср = (95 + 70)2 – 18=645 ºC расчётная плотность теплового потока
qпр = 104 (64570)13 (0077 001)002 758=73823 Втм2.
kпр = 73823645=1145
Fпр(101ниж) предв= (806863*116 1145*645)1* 1.02=1293 м2
nс(101ниж)предв. = 23.71 0244=53
Fпр(101ниж) = (806863*116 1145*645)11* 1.02=142 м
n (101ниж) = 1296 0244=581.
Количество секций округляем до 58.
Аналогичные расчеты производим для других помещений.
Результаты расчетов по определению тепловой мощности отопительных приборов и числу секций в каждом из них для всех помещений здания сведены в таблицу 2.
tср = (tr + to)2 – tв
2.Гидравлический расчет циркуляционного кольца системы отопления.
Самым невыгодным циркуляционным кольцом для тупиковых систем является кольцо через наиболее удалённый стояк. Это кольцо является основным (расчётным) и его рассчитываем в первую очередь.
Расчётным участком расчетного циркуляционного кольца считаем часть трубопровода магистрали и ответвлений с постоянным расходом и скоростью теплоносителя. Порядковые номера расчетных участков проставлены по ходу теплоносителя от теплового пункта до конечного нагревательного прибора и обратно.
Для систем отопления с естественной (гравитационной) циркуляцией
g=981 мс2 – ускорение свободного падения;
h – расстояние по вертикали от центра подогревателя расположенного в подвале до центра нагревательного прибора нижнего яруса присоединённого к стояку через который проходит расчётное циркуляционное кольцо;
- плотность обратной воды (t0=70ºC)
- плотность горячей воды (tГ=95ºC)
- естественное дополнительное давление от охлаждения в трубах при нижней разводке не учитывается.
При определении суммы (Pе пр + Pе пр) для насосных систем отопления воспользуемся формулой:
Pе пр + Pе тр = 13 nэтhэт (tг – tо)
где nэт –число этажей в здании;
hэт – высота одного этажа м.
Pе пр = 13234(95 - 70) = 221 ПаPн=147*104Па - не учитываем.
Тепловую нагрузку каждого расчётного участка Qуч определяем как требуемый тепловой поток теплоносителя Qуч= Gучcw(tг–tо) обеспечивающий теплоотдачу всех присоединенных к нему отопительных приборов. Если расчет вести от ввода горячей воды в систему (участок 1) то тепловая нагрузка каждого последующего участка меньше тепловой нагрузки предшествующего на величину отведенного теплового потока.
Результаты гидравлического расчета участков циркуляционного кольца сведены в таблицу (табл.4.).
Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца системы отопления
Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца системы отопления
Графы 12 и 4 заполняем по данным расчетной схемы отопления. В графе 3 указан расход теплоносителя для каждого участка кгч
Gуч = Qуч 3600 cw (tг – tо)
Где cw 4190 Дж (кгK) – средняя теплоемкость воды в интервале температур tо ÷ tг.
Для заполнения граф 56 и 7 необходимо предварительно определить среднюю для кольца удельную потерю давления на трение Пам
где – коэффициент учитывающий долю потери давления преодоление сопротивления трения от расчетного циркуляционного давления в кольце:
= 0 5 – для гравитационных систем.
Rср = 0 5514 85.8 = 3 Пам.
Фактическая удельная потеря давления на трение Rуч (графа 7) должна быть близка к Rср.
Гидравлический расчет одного расчетного кольца состоит в подборе диаметра каждого участка входящего в это кольцо (исходя из значения Rср) определении фактических потерь давления на каждом участке и суммарных потерь давления в кольце.
где λтр – коэффициент гидравлического трения;
d – Гидравлический диаметр канала (трубы) м;
ρ – плотность воды кгм3;
w – средняя (по расходу) скорость воды мс.
w = G ρf = 4G d2ρ (для труб f = d24)
Аналитический метод определения величины R является весьма трудоемким требует сложных расчетов. Поэтому используем номограмму.
По величинам Rср и Gуч определяем диаметр трубы участка dуч округляя его до ближайшего значения изготавливаемых труб(по ГОСТу).
По выбранному диаметру dуч и расходу Gуч пользуясь номограммой находят фактическую скорость движения воды на участке wуч мс и фактическую удельную потерю давления на участке Rуч Пам. для определения wуч можно также воспользоваться формулой:
wуч = Gуч 4ρwd2уч 3600.
При этом для насосных систем следует учитывать предельные скорости движения воды в трубах (табл.5.).
Диаметр трубопровода d мм
Предельная скорость движения воды в трубопроводах wпр мс
Потери давления на трение Па
Результат сведен в таблицу 4.
Потери давления в местных сопротивлениях Pм = Zуч Па для каждого участка определяют по формуле
где уч – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.
Значения для различных видов местных сопротивлений в системах отопления (вентили тройники крестовины скобы внезапные расширения и сужения и др.) приведены в [2 прил.10].
Местное сопротивление
*0.5 отопительного прибора
*кран двойной регулировки
*тройник на ответвление
*Крестовина проходная
*Вентиль прямоточный
* 0.5 отопительного прибора
Если местное сопротивление расположено на стыке двух смежных участков его относят к участку с меньшим расходом теплоносителя.
Общие потери давления на участке Па
Результаты расчетов представлены в таблице 4.
Сравнивают общие потери давления в кольце Σ(Rl + Z)уч с расчетным циркуляционным давлением в этом кольце Pрц. Должно выполняться условие
Сравним общие потери давления:
Первоначальный запас:
(514 – 465.37) 514 = 0.09= 9%
На не учтенные местные сопротивления и неточности в монтаже системы можно оставлять некоторый запас но не более 10%. Если этот запас окажется большим или общие потери давления в кольце превысят циркуляционное давление то следует произвести перерасчет циркуляционного кольца изменив соответственно диаметры некоторых участков. В нашем случае он составляет 9% что удовлетворяет условиям.
Расчет элементов системы приточно-вытяжной вентиляции двухсветного зала 101.
Необходимый воздухообмен по теплоизбыткам
для зимнего и переходного периодов LзимнQ м3ч
LзимнQ = 36Qзимнизбcвρв(tзимнуд – tзимнпр)
где Qзимнизб – теплоизбытки в помещении в зимний и переходный периоды Вт;
cв - средняя массовая теплоемкость воздуха при постоянном давлении в интервале температур tзимнуд ÷ tзимнпр кДж(кгK);
ρв – плотность воздуха поступающего в помещение кгм3 (при tпр);
tзимнуд – температура воздуха удаляемого из помещения ºC;
tзимнпр – температура приточного воздуха ºC.
Величину Qзимнизб определяем из уравнения теплового баланса помещения:
Qзимнизб = Qвых – Qрасх
где Qвых – тепловыделения в помещении Вт;
Qрасх – потери тепла помещением Вт.
В общественных помещениях основным источником тепловыделений (кроме системы отопления) являются люди т.е.
где Qявн – тепловыделения от людей Вт;
Qот – тепловая мощность системы отопления Вт.
Потери тепла в жилых и общественных помещениях – это в основном потери тепла через наружные ограждения
Qрасх = ΣQогр = Qполн.
Qзимнизб = Qявн + Qот – ΣQогр
Так как при проектировании системы отопления помещения 101 не учитывались явные тепловыделения от людей и принимались что Qот = ΣQогр то тепловыделения от людей являются теплоизбытками
Qявн учитывают если объем помещения на одного человека не превышает 50 м3
Qзимнявн = qявн nчел
где qявн – явные тепловыделения от одного человека в состоянии покоя Втчел.;
nчел – число людей в зале чел.(см. задание).
Значения qявн при различных характерах работы и в зависимости от внутренней температуры помещения tв приведены в справочниках.
В состоянии покоя при tв = 18 ºC qявн = 102 Втчел.
Qзимнявн = 102130 =13260Вт
Значение изобарной теплоемкости воздуха можно принять
Плотность воздуха ρв поступающего в помещение (приточного) следует определить из уравнения состояния:
Здесь B – атмосферное давление воздуха Па;
При B 1· 105 Па и tпр = 10 ºC ρв 124 кгм3.
Температуру воздуха удаляемого из помещения tзимнуд ºC определяем в зависимости от места забора удаляемого воздуха. При извлечении воздуха из нижней зоны tзимнуд = tв при извлечении воздуха из верхней зоны tзимнуд tв + 05 (H - 2). (здесь H – высота помещения м). Извлечение воздуха идет из верхней зоны помещения:
tзимнуд = 18 +(7.5 - 2) = 23.5 ºC
Температуру приточного воздуха tпр ºC определяем в зависимости от периода года и места подачи воздуха в помещение. Так для зимнего и переходного периодов при подаче воздуха в верхнюю зону принимаем tзимнпр = tв – (5÷10) ºC. Можно принять
tзимнпр = 18 – 8 = 10 ºC.
Найдем необходимый воздухообмен по теплоизбыткам для зимнего и переходного периодов:
LзимнQ = 3613260 10 124(23.5 - 10) = 28516 м3ч.
2. Необходимый воздухообмен по влагоизбыткам Lд м3ч находят для переходного периода (tпр = 5ºC).
Lд = D1nчел ρв(dуд – dпр)
где D1 – количество влаги выделяемой одним человеком в зависимости от характера работы и температуры воздуха в помещении гч;
dуд – влагосодержание удаляемого воздуха гкг сухого воздуха;
dпр – влагосодержание приточного воздуха гкг сухого воздуха;
ρв – плотность поступающего в помещение воздуха кгм3.
Значение D1 приведены в справочниках. В состоянии покоя при
t = 18 ºC D1 = 37 гч.
Значение dуд определяем по Id – диаграмме влажного воздуха ([3]стр.22) при tуд и φдоп (φдоп = 50% принимаем по заданию tзимнуд = tуд = 23.5)
Значение dпр определяем по Id – диаграмме влажного воздуха при tпр = 5ºC и φпр. Здесь φпр – средняя относительная влажность воздуха для района строительства в переходной период. Принимаем φпр 70%.
Значение ρв находим при tпр =5 ºC из (III.8 [3] стр.18):
ρв = 105 287* 278 = 1.25 кгм3
Найдем необходимый воздухообмен по влагоизбыткам:
Lд = 37130 1.25(8.9 – 37) = 740 м3ч.
3. Необходимый воздухообмен по избыткам CO2
LCO = G1n(bуд – bпр)
где G1 – количество углекислоты выделяемой одним человеком лч;
bуд – предельно допустимое содержание углекислого газа в удаляемом воздухе лм;
bпр – содержание углекислого газа в приточном воздухе лм.
Заданные значения равны из задания:
Для человека в спокойном состоянии G1 23 лч.
LCO = 23130 (0.8 – 03) = 5980 лч.
4. Расчетный воздухообмен по притоку
где Lрасч – расчетный воздухообмен м3ч.
За величину Lрасч принимаем наибольшее из найденных значений: Lqзимн Lд LCO.
Lрасч = LзимнQ = 5980м3ч
Lпр = 11 5980 = 6578 м3ч.ρ
Расчетный воздухообмен по вытяжке Lвыт м3ч
Lвыт = 5980 2965 283 = 6265.3 м3ч.
5. Секундный расход тепла на нагрев приточного воздуха в калорифере Qкф кВт (расчетная тепловая мощность калорифера)
Qкф = Lпрρвcв(tпр – tвентр)3600
где ρв – плотность воздуха при tпр кгм3 при tпр = 10ºC);
tвентр – расчетная температура для проектирования вентиляции
Qкф = 65781241(10 – (-26))3600 = 81.6 кВт.
6. Годовой расход тепла и топлива на нагрев приточного воздуха в калориферной установке системы вентиляции:
Qвентгод = φкфQкфкф кВт ·чгод = 36φкфQкфкф МДжгод;
Qвентгод = 03 81.6 1200 = 29376 кВт ·чгод
или Qвентгод = 3629376= 105753.6 МДжгод.
Bвентгод = Qвентгод Qнркутс тгод для твердого топлива.
Найдем годовой расход топлива зная что кутс = 075;
Bвентгод = 105753.6 39075 = 3615.5 тгод.
Методические указания и задание на курсовую работу по теме «Теплогазоснабжение и вентиляция». Москва. 1999 г.
К. В. Тихомиров. Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция. Москва. Стройиздат. 1974 г.
Отопление и вентиляция. Часть II. Вентиляция. Под редакцией В. Н. Богословского. Москва. Стройиздат. 1976 г.
В. Н. Богословский А. Н. Сканави. Отопление. Москва. Стройиздат. 1991 г.
Б. Н. Голубков Б. И. Пятачков Т. М. Романова. Кондиционирование воздуха отопление и вентиляция. Москва. Энергоиздат. 1982 г.
А. П. Сафонов. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям. Москва. Энергоатомиздат. 1985 г.