Проектирование ветрогенератора мощностью 7кВт

ПЗ-а.doc

ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ И ПАРАМЕТРЫ ПРОЕКТИРУЕМОГО ВЕТРОГЕНЕРАТОРА6
1Определение основных размеров12
2Расчет обмотки и магнитопровода статора16
3Параметры схемы замещения обмотки25
4Определение размеров ротора31
5Расчет проводимостей рассеяния индуктора32
6.Расчет магнитной цепи и построение рабочей диаграммы магнитов34
7.Определение массы активных материалов потерь и КПД генератора39
ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ42
1.Выбор базы сравнения.42
2. Определение капитальных вложений.43
3.Сравнительная оценка затрат в сфере использования.47
4.Вывод по разделу49
БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ50
2.Анализ опасных и вредных производственных факторов связанных с эксплуатацией ветрогенератора50
3.Защита от вращающихся частей машины51
4.Защита от повышенной или пониженной температуры воздуха52
5.Защита от повышенного уровня шума.52
6.Защита от повышенного уровня вибрации53
7.Защита от повышенного напряжения в электрической цепи53
8.Защита от недостаточной освещенности54
9.Защита от физических перегрузок.56
10.Пожарная безопасность57
11.Защита от химически опасных производственных факторов59
12.Вывод по разделу59
1. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ НА ВЕТРОГЕНЕРАТОР60
1.1 Технические требования60
1.2 Правила приёмки61
1.3Методы контроля61
1.4 Транспортировка и хранение62
1.5 Указания по эксплуатации63
1.6 Гарантии поставщика63
2 РАСЧЁТ ПОКАЗАТЕЛЯ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ КОНСТРУКЦИИ63
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК68
Ветроэнергетика — отрасль энергетики специализирующаяся на использовании энергии ветра — кинетической энергии воздушных масс в атмосфере. Энергию ветра относят к возобновляемым видам энергии так как она является следствием деятельности солнца.
Ветрогенератор – ветроэлектрическая установка (ВЭУ) – это устройство для преобразования кинетической энергии ветра в электрическую.
Принцип работы современных ветрогенераторов состоит в следующем: сила ветра оказывает воздействие на ветровое колесо с лопастями приводящее в действие соответствующий редуктор. В данной установке происходит полное преобразование механической энергии в электрическую соответственно. Стоит отметить что мощность ветрового генератора может зависеть от таких факторов как скорость ветра размеры ветрового колес высота мачты. Разрабатываемые специалистами ветрогенераторы обладают диаметром лопастей порядка 60 метров. В данной установке инвектор представляет собой узел выполняющий такую важную задачу как преобразование электрического тока в так называемый синусоидальный призванный обеспечить соответствующий уровень стабилизации напряжения. Данная техническая установка в обязательном порядке оснащается специальным аккумулятором подающим напряжение в сеть нагрузки в случае отсутствия ветра.
Рассчитываемый в данном дипломном проекте ветрогенератор относится к классу А и будет использоваться в качестве автономной ВЭУ не подключенной к единой энергосистеме. Ветрогенераторы такого уровня мощности используют в основном для освещения электропитания сигнальных устройств и средств связи.
ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ И ПАРАМЕТРЫ ПРОЕКТИРУЕМОГО ВЕТРОГЕНЕРАТОРА
Наиболее оптимальным вариантом применения ветрогенератора такой мощности является получение электроэнергии для автономного использования так как частота выходного напряжения как правило не стабильна в следствие нестабильности ветрового потока. Для снижения стоимости и увеличения экономической эффективности проектируемого генератора целесообразно использовать его для обеспечения электроэнергией потребителей которые не предъявляют высокие требования к стабильности параметров электроэнергии.
Необходимо учитывать что наиболее благоприятны ветровые условия как правило в малонаселенных районах. Однако энергосистемы в сельской местности обычно маломощные и относительно низковольтные (менее 33 кВ) и поэтому при передаче на большие расстояния возникает много проблем связанных с потерями. Для исключения перебоев в электроснабжении в периоды безветрия необходимо предусмотреть использование аккумуляторов энергии или дублирование выработки энергии установками других типов.
Для проектируемого ветрогенератора мощностью 7 кВт выбираем ветроколесо горизонтально-осевого типа имеющее 3 лопасти типа "Эсперо" пятнадцатипроцентной толщины.
Для обеспечения согласования оборотов генератора и ветроколеса используем повышающий редуктор который обеспечит скорость вращения ротора генератора 250 обмин.
Для ориентации горизонтально-осевого ветродвигателя на направление ветра использована активная система при помощи хвостового оперения..Для надежного останова работающего ветродвигателя используется в качестве тормозного устройства лебедка выводящая хвост из-под ветра.
Башня для установки ветроколеса тип А.
Для регулирования ветветродвигателя использована центробежная система регулирования.
Исходные данные для расчета
Температура воздуха t=15ºC.
Плотность воздуха =1226 кгм3.
Атмосферное давление 10131 гПа.
Расчетная скорость ветра V=10 мс.
Потребная мощность развиваемая ветроколесом Pр=7000 Вт.
Количество лопастей B=3.
Радиус нерабочей части ротора Rn=02*R ротора.
Диаметр ступицы лопасти 067м.
Условия работы - осадки налипание насекомых.
Дополнительные данные.
Из опыта создания ветрогенераторов подобного класса значение относительной скорости находится в пределах 6 8. Коэффициент использования энергии ветра (или коэффициент мощности Ср) у существующих ветрогенераторов находится в пределах 043 047. Скорость конца лопасти находится в пределах до 80 100 мс. Это ограничение связано с аэродинамическим шумом и эрозионным износом лопасти. В качестве аэродинамического профиля сечений лопасти ветрогенератора применим профиль лопасти типа "Эстеро" пятнадцати процентной толщины. Применение ламинарных профилей позволяет получить более высокие характеристики но при условии высокой точности изготовления отсутствие загрязнений поверхности лопасти отсутствие вибраций конструкции и турбулентности потока ветра. Не соблюдение выше перечисленных условий снижает характеристики ветрогенераторов с ламинарными профилями лопастей на 25 30%.
Распределение относительных толщин профилей по длине лопасти связано как с аэродинамикой так и с необходимой прочностью и жесткостью. Обычно уточняется в процессе расчета лопасти на прочность и жесткость. Для аэродинамического расчета принимаем статистическое распределение относительных толщин по длине лопасти (Рис.1).
Рекомендуемое количество расчетных сечений по радиусу лопасти 10 20.
Геометрические параметры профиля лопасти типа «Эсперо» представлены на рисунке.
Аэродинамические характеристики профиля типа «Эсперо» пятнадцати процентной толщины (по данным Г.Х. Сабинина)
Относительная скорость =7.
Для проектировочного расчета Ср=044.
Аэродинамический профиль лопасти типа «Эсперо»
Количество расчетных сечений - 15.
Расчет мощности энергии ветра:
гдеP - мощность Ватт
S- площадь ометания кв.м.
V³- Скорость ветра в кубе мс
Дополнительно формула расчета площади круга
r- радиус окружности в квадрате.
Примем диаметр ветроколеса равным 65м. Тогда Мощность энергии ветра P=0.6* r²*V³=06*314*325²*10³=19 890 Вт.
Поскольку предполагается использование проектируемого генератора для питания стандартной сети то в качестве исходных данных принимаем:
Номинальная мощность Р=7000 Вт
Номинальное напряжение U=220 В
Номинальная частота вращения n=250 обмин
Номинальная частота тока f=50 Гц
Число фаз m=1 (с возможностью перехода на m=3)
Расчет генератора проводим для трехфазного варианта подключения генератора т.к. по устройству однофазные генераторы отличаются от трехфазных соотношением мощностей
Методы определения основных размеров генератора у трехфазных и однофазных генераторов подобны используются лишь некоторые особенности. Для трехфазных генераторов работающих в однофазном режиме число пазов на полюс и фазу выбирается дробным. Расчетный магнитный поток у обоих генераторов одинаков.
Для перехода генератора в однофазный режим работы две фазы соединяются последовательно при этом происходит перераспределение токов в обмотке.
1Определение основных размеров
Определение основных размеров произведем в соответствии с методикой изложенной в [1].
Главными размерами синхронного гидрогенератора являются внутренний диаметр статора D и расчетная длина L. Они определяются из основного расчетного уравнения электрической машины. Машинная постоянная Арнольда
Где Рp - расчетная мощность a - расчетный коэффициент полюсного перекрытия kф- коэффициент формы поля kО - обмоточный коэффициент обмотки статора А – линейная нагрузка статора - максимальное значение индукции в воздушном зазоре при номинальной нагрузке.
Главные размеры электрических машин в основном зависят от расчетной мощности Рp. Расчетную мощность определяют по формуле
где РН – номинальная активная мощность генератора МВт;
cosjН – номинальный коэффициент мощности;
Согласно данным расчетной практики для синхронных генераторов с постоянными магнитами величина kС выбирается в пределах 12 14. Для рассчитываемого генератора выбираем kС =12. при отстающем токе для генераторов обычно принимается cosj=08.
Главные размеры рассчитываем исходя из трехфазного исполнения. Соотношение мощностей при однофазном и трехфазном питании можно принять как
Р3Ф= Р1Ф.07=700007=10 кВт
Рp =10000×1208=15 кВт
Значение расчетного коэффициента полюсного перекрытия зависит от числа пар полюсов. Число пар полюсов определяем из соотношения
Принимаем коэффициент полюсного перекрытия a =08 а коэффициент формы поля kф =111.
Обмоточный коэффициент в случае применения двухслойной обмотки с относительным шагом укорочения в пределах y= 08 087 предварительно примем kо =092.
Значение линейной нагрузки исходя из продолжительного режима работы при продуваемом исполнении выбираем А=22000 Ам.
Значение магнитной индукции в воздушном зазоре ограничивается в основном насыщением магнитной цепи. Принимаем Вd =08 Тл.
Между главными размерами синхронного генератора существует соотношение
Где – полюсное деление соответственно после подстановки получаем:
Данный параметр зависит от числа пар полюсов и для выпускаемых в настоящее время синхронных машин обычно находится в пределах 12 23. Примем предварительное значение l= 15 тогда расчетная длина будет определяться зависимостью
Подставляя полученное выражение в формулу машинной постоянной получим формулу для определения диаметра расточки статора
Принимаем D = 05 м и определяем величину полюсного деления:
Тогда расчетная длина статора:
Для контроля выбора главных размеров воспользуемся методом универсальной машинной постоянной предложенной Постниковым [2].
Где - универсальная машинная постоянная для статора Кj - полный коэффициент заполнения КW - обмоточный коэффициент γ– плотность тока в обмотке статора - средняя магнитная индукция в зубцах статора. По [3] принимаем величины коэффициентов КW =092 Кj =01. Для малых синхронных генераторов плотность тока γ=6 Амм²=6000000 Ам². На основании опыта проектирования малошумных синхронных двигателей =14Тл. Тогда величина универсальной машинной постоянной составит:
Тогда величину полюсного деления определяем как
- расчетная мощность = l1 = 115 = 066 f=50 Гц универсальная машинная постоянная для статора = (h×n) = 0.4 – относительная глубина паза. Таким образом диаметр расточки статора:
Вполне соответствует значению полученному на основе метода машинной постоянной Арнольда.
2Расчет обмотки и магнитопровода статора
В статоре применяем двухслойную петлевую обмотку. Это позволяет уменьшить расход меди и изоляционных материалов а также улучшить форму кривой ЭДС. Расчетная величина магнитного потока полюса в режиме холостого хода определяется как
ЭДС холостого хода вычисляемая при естественной стабилизации напряжения и подмагничивании спинки якоря:
Число витков в фазе обмотки якоря (предварительно)
Номинальный ток фазы
Число пазов статора Z = 2p×m×q где
q – число пазов на полюс и фазу.
При числе полюсов 2p> 8 и малом полюсном делении q выбирают дробным. При дробном q уменьшается отрицательное влияние высших гармоник на ЭДС. Поэтому принимаем q = 1 тогда
Число эффективных проводников в пазу
Где а – число параллельных ветвей обмотки фазы.
При выборе числа параллельных ветвей необходимо чтобы ток в параллельной ветви находился в пределах 50 150 А. В нашем случае а = 1 тогда
Принимаем = 10 Уточняем число витков в фазе
Проверяем условия симметрии двухслойной якорной обмотки. Для выполнения этого требования должны соблюдаться следующие условия:
Где t – наибольший общий делитель z и p d – знаменатель простой дроби числа q. Условия симметрии двухслойной якорной обмотки соблюдаются.
Уточненное значение линейной нагрузки:
Величина магнитного потока в режиме холостого хода:
Минимальная ширина зубца
Для уменьшения сопротивления воздушного зазора и снижения зубцовых пульсаций пазы статора выполняют полуоткрытыми. При изготовлении обмотки якоря из провода прямоугольного сечения пазы оказываются прямоугольными а зубцы – трапецеидальными.
Тл (для стали 1411) – допустимое значение индукции в зубце при толщине листа м – коэффициент заполнения сталью магнитопровода. Таким образом имеем:
Предварительное значение ширины паза
Где м – высота коронки зубца.
С учетом этих параметров получаем
Сечение эффективного проводника обмотки статора
Где Ам2 – допустимая плотность тока. Принимаем Ам2 тогда
Расчетная ширина изолированного проводника
Где - число эффективных проводников по ширине паза -толщина пазовой изоляции. В качестве пазовой изоляции используем стеклослюдиниты и полиамидную пленку. В этом случае толщина изоляции на сторону м.
Расчетная ширина неизолированного провода
Где - толщина изоляции провода на обе стороны.
Для обмотки статора применяют провода ПНСДК и ПНСДКТ с двусторонней толщиной изоляции 00002 00003 м.
Подбираем проводник стандартного сечения
а=18 мм b= 40 мм q = 684 мм2 тогда уточненная ширина паза
= 3×(18+03)+2×02=67 мм.
Где - число проводников по высоте паза = (05 08) мм - высота клина. Ширина щели полуоткрытого паза
= (07 08) мм –припуск по ширине щели.
Уточненная плотность тока
Уточненная минимальная ширина зубца
Уточненная индукция в узком сечении зубца
Высота спинки статора
Тл - допустимая индукция в спинке статора для стали 1411.
Внешний диаметр статора
Полученное значение округляем до ближайшего нормализованного 059 м.
Уточненная высота спинки статора
Уточненная индукция в спинке статора
Двухслойные обмотки статора как правило выполняют с укороченным шагом.
где п =3q1= 375 тогда
Принимаем тогда = 08
Коэффициент укорочения =095
Коэффициент распределения .
Схема обмотки статора
Известно что для обмотки с дробным q где b целое число cd – правильная несократимая дробь. Отсюда = 5 тогда
Обмоточный коэффициент
Коэффициент воздушного зазора при = 06 мм
Схема обмотки на одно чередование
Порядок соединения катушек фаз обмотки.
3Параметры схемы замещения обмотки
Активное сопротивление фазы обмотки якоря
Где = Ом×м - удельное сопротивление при t=20°C - средняя длина витка - температурный коэффициент сопротивления. Средняя длина витка где = 009156 м тогда
Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки якоря
- удельные проводимости пазового дифференциального и лобового рассеяния соответственно
- коэффициенты учитывающие укорочение обмотки:
Где - расчетный коэффициент полюсного перекрытия
А коэффициент рассчитывается по формуле
Удельная проводимость лобового рассеяния
Индуктивное сопротивление якоря по продольной и поперечной осям соответственно
где -коэффициенты проводимости машины по продольной и поперечной осям соответственно.
- коэффициент магнитной проводимости воздушного зазора по продольной оси - коэффициент магнитной проводимости полюса в продольном направлении - коэффициент магнитной проводимости воздушного зазора по поперечной оси - коэффициент магнитной проводимости полюса в поперечном направлении - коэффициент реакции якоря по продольной оси = 105 11 - коэффициент формы поля возбуждения (при типичном соотношении размеров индуктора и равномерном воздушном зазоре).
Коэффициент реакции якоря по продольной оси определяем по формуле:
Коэффициент реакции якоря по поперечной оси
Коэффициент магнитной проводимости воздушного зазора по продольной оси
= 11 13 – коэффициент учитывающий насыщение проводимости воздушного зазора по продольной оси.
Коэффициент магнитной проводимости воздушного зазора по поперечной оси
= 12 14 – коэффициент учитывающий насыщение проводимости воздушного зазора по поперечной оси.
Коэффициент магнитной проводимости полюса в продольном направлении
- магнитная проницаемость возврата материала постоянного магнита для магнита из материала =123 = 45 мм =100 мм = 24 мм - ширина длина и высота магнита соответственно.
Коэффициент магнитной проводимости полюса в поперечном направлении
Коэффициент проводимости машины по продольной оси
Аналогично рассчитаем проводимости по поперечной оси
Индуктивные сопротивления обмотки якоря по продольной и поперечной осям составят:
Полные индуктивные сопротивления обмотки якоря вдоль продольной и поперечной осей соответственно равны
4Определение размеров ротора
В соответствии с действующим стандартом промышленностью выпускаются постоянные магниты призматической формы на основе редкоземельных материалов. В связи с этим на практике при проектировании широкое применение нашли сборные конструкции роторов (индукторов) синхронных генераторов с возбуждением от постоянных магнитов. Применим в проектируемом генераторе ротор с призматическими магнитами типа «звездочка». В таких роторах используют магниты с радиальным намагничиванием.
Конструкция сборного ротора типа «звездочка» содержит намагниченные в радиальном направлении постоянные магниты которые своими внутренними торцами примыкают к магнитомягкой втулке закрепленной на валу генератора.
Воздушный зазор между статором и ротором принимаем мм.
Рассчитываем наружный диаметр ротора:
Примем конструктивный коэффициент полюсного перекрытия=068
Тогда расчетный коэффициент полюсного перекрытия
Рассчитываем ширину полюса:
Принимаем высоту полюса 0034 м.
Длину полюса принимаем равной длине статора 01 м
Эскиз магнитной системы генератора.
5Расчет проводимостей рассеяния индуктора
Используемые в расчетах дополнительные геометрические размеры показаны на рисунке
Проводимость рассеяния магнита определяем по формуле
- коэффициент ослабления потока рассеяния который зависит от конфигурации межполюсного пространства коэффициента проницаемости магнита и определяется по графикам приведенным в [ ] в зависимости от отношения и величины x. Для нашего случая =1420=076
=0165 (из рис.2.6[])
6.Расчет магнитной цепи и построение рабочей диаграммы магнитов
МДС воздушного зазора А
Расчетная индукция в зубцах где
- расчетная ширина зубца .
- минимальная ширина зубьев
Напряженность поля в зубце определяем по кривой намагничивания стали 1411: = 17100 Ам.
МДС необходимая для проведения потока через зубцовую зону:
Расчетная индукция в спинке якоря
Напряженность поля в спине якоря определяем по кривой намагничивания стали 1411: = 4420 Ам.
МДС на проведение потока через стенку якоря:
- средняя длина силовой линии в спинке якоря:
Таким образом =3323 А
Суммарная МДС на пару полюсов необходимая для проведения магнитного потока
×5583+2×3403+3233=21205 А
Индукция в теле ротора
где – сечение спинки ротора
s - коэффициент рассеяния магнита =01м = 032м – внутренний диаметр расточки спинки ротора- высота спинки ротора
Коэффициент рассеяния магнита где
– поток рассеяния магнита
Напряженность магнитного поля в спинке ротора определяем по кривой намагничивания стали 1411: = 137 Ам.
МДС затрачиваемая на проведение потока через спинку ротора:
- средняя длина силовой линии в спинке ротора
Таким образом =7481 А
Индукция в стыке магнита
Падение МДС в стыках магнита на один полюс
м - расчетный размер стыков магнитов с магнитопроводящей втулкой.
МДС магнита на пару полюсов
На основании данных полученных при расчете магнитной цепи машины построим рабочую диаграмму магнита.
В случае применения магнитов из редкоземельных материалов и кобальта кривая размагничивания совпадает с прямой возврата. Строим ее по двум точкам: остаточному потоку и коэрцитивной силе – МДС .
Рабочая диаграмма магнита
Для нашей конструкции индуктора типа «сборная звездочка»
=123 Тл для нашего материала – остаточная индукция в материале магнита.
Строим прямую суммарного рассеяния . Вычитая графически эту характеристику из прямой размагничивания получаем линию продольного потока . Магнитная характеристика при холостом ходе определяется характеристикой внешней магнитной цепи и при отсутствии насыщения в стальных участках магнитопровода имеет вид прямой линии.
Поток магнита определяется по формуле
7.Определение массы активных материалов потерь и КПД генератора
Масса меди обмотки якоря
Масса активных материалов статора
Масса постоянных магнитов
Масса ярма индуктора
Масса активных материалов ротора
Масса активных материалов генератора
Полная масса генератора
Потери в стали зубцов якоря
Потери в стали ярма якоря
ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
Методической основой для определения экономической эффективности является сравнение экономических результатов использования ветроэнергетической установки и базовой техники той же мощности. Критерием выбора является годовой экономический эффект определяемый на годовой объем производства. Он представляет собой суммарную экономию которую получает производитель и потребитель в результате использования ветроустановки.
1.Выбор базы сравнения.
Невозможность определения полезных результатов от применения того или иного вида автономных электроустановок привела к необходимости расчета экономического эффекта на основе метода сопоставления затрат потребителя приведенных к сопоставленному виду.
Тогда экономия затрат от использования проектируемого ветрогенератора можно определить по формуле:
Где и – годовые совокупные затраты потребителя соответственно на сравниваемый и проектируемый агрегат (ДЭУ и ВЭУ).
- коэффициент приведения затрат к сопоставимому виду;
- норматив эффективности капительных вложений = 08.
где U’ – текущие затраты потребителя без учета амортизационных отчислений.
К- единовременные затраты потребителя.
В настоящее время на объектах не имеющих централизованного электроснабжения для выработки электроэнергии применяются в основном дизельные электростанции мощностью от 8 до 200 кВт либо портативные бензиновые электростанции малой мощности от 05 до 5 кВт. Поэтому эффективность использования ветроэнергетической установке на базе спроектированного ветрогенератора будет определяться в сравнении с ДЭС.
Проектируемый ветрогенератор будем сравнивать с дизель генератором марки Kipor KDE 12 EA3 который имеет аналогичную мощность.
Емкость бака для дизельного топлива – 23 л расход топлива – v=333лчас. Необходимо иметь ввиду что ДЭС не предназначены для постоянной работы и имеют максимальную продолжительность непрерывной работы не более 12 часов. Кроме того для их нормальной эксплуатации необходимо предусматривать строительство склада ГСМ площадью не менее 15 м2.
Так как ВЭУ не требует обязательных перерывов в работе в отличие от ДЭУ однако возможно снижение выработки эл.энергии вследствие снижения скорости ветра то принимаем a = 17.
2. Определение капитальных вложений.
Капитальные вложения состоят из стоимости приобретения комплектующих частей стоимости их доставки и монтаж.
Таблица 4.1 – Спецификация основных блоков и узлов.
Сборочные единицы и комплекты
Назначение; краткая характеристика
Для создания переменного тока
Для передачи вращения от ветроколеса к валу генератора
Для преобразования энергии ветра в механическую энергию
Мачта и мачтовый комплект
Для подъема ветроколеса на необходимую высоту
Аккумуляторные батареи
Для запаса электроэнергии на случай отсутствия ветра
Таблица 4.2 Расчет стоимости основных материалов для изготовления генератора.
Электротехническая сталь
Конструкционные материалы
Таблица 4.3- Расчет стоимости покупных комплектующих изделий и полуфабрикатов.
Норма расхода на изделие
Таблица 4.4- Расчет трудоемкости и основной заработной платы рабочих.
Тарифная ставка рубчас
основной заработной платы р.
Термообработка катушек
Штамповка листов пакета статора
Расчет дополнительной зарплаты производственных рабочих производится по формуле: Lз = L0Hз100
Lз = 59928*015= 89892 руб.
Расчет отчислений на социальные нужды производственных рабочих производится по формуле:
Lcc = (L0+Lз)Hcc100
Lcc=( 59928+89892)*0365=251548 руб.
Цеховые расходы производится по формуле :
Рц = LoHoз100 Рц= 59928*0986= 590291 руб.
Общезаводские расходы производятся по формуле:
Роз= LoHoз100 Роз= 59928*100100= 59928 руб.
Производственная себестоимость производится по формуле:
Спр = 124650+119650+ 59928+89892+251548+590291+59928= 26560291 р.
Внепроизводственные расходы производятся по формуле:
Рвн= Спр*Нвн100 Рвн= 26560291*3100= 796809 где Нвн=3%
Таблица 4.5.- Расчет себестоимости ВЭУ.
Покупные комплектующие изделия.
Основная зарплата рабочих.
Дополнительная зарплата рабочих.
Отчисления на соц. нужды.
Общезаводские расходы.
Внепроизводственные расходы.
ИТОГО производственная себестоимость.
Полная себестоимость.
Полная себестоимость за вычетом прямых материальных затрат рассчитывается по формуле:
С’= С-(Зm-Зн) С’=273571-124650-119650=29271
Цена ветроустановки рассчитывается по формуле:
U= C+ C’Hp100 U= 273571+29271*40100=285280 руб.
3.Сравнительная оценка затрат в сфере использования.
Данные по расчетам сводим в таблицу 4.6.
ДЭУ Kipor KDE 12 EA3
Проектируемый ветрогенератор
Затраты на приобретение установки.
Зп1= Ц1=102 298 р. Зп2=Ц2= 285 280 р.
1.Сопутствующие капитальные вложения потребителя (на доставку установку наладку монтаж)
К1’=015*102298= 153447 К2’=015*285280=427919
1.Дополнительные капитальные вложения потребителя (строительство склада ГСМ)
Годовые текущие расходы потребителя на годовой объем использования.
1Зарплата обслуживающего персонала
Зоп=1875*150=209 040 Зоп=32*150=4 800
2 затраты на расходуемые материалы (дизельное топливо исходя из выработки 17580кВт эл.энергии в год):
Зэн1=1758075*333*268=209 188 Зэн2=0
3 Затраты на текущий ремонт:
Зтр1=102298*005=51149 Зтр2=285280*005=14264
Итого годовые эксплуатационные издержки потребителя
U’=495405 рг. U’2=19 064 рг.
Совокупные годовые затраты.
Зг1=495405+08(102298+153447+6500)=594719 руб.
Зг2=19064+08(285280+42792)=281 521 руб.
Таким образом экономия затрат от использования проектируемого ветрогенератора составит:
Как видно из расчетов проектируемый ветрогенератор создает экономию затрат потребителя за счет уменьшения затрат на эксплуатацию и поэтому он более предпочтителен чем использование дизельной энергетической установки не смотря на то что затраты на его производство значительно выше. Экономия совокупных затрат достигается благодаря тому что он не требует закупки и доставки топлива.
Также существенную роль в сфере использования сыграло то обстоятельство что ветрогенератор в отличие от ДЭУ может эксплуатироваться круглосуточно при наличии достаточной ветровой нагрузки. Все эти показатели определяют высокую конкурентоспособность не смотря на его высокую стоимость которая объясняется использованием дорогостоящих материалов.
В настоящее время в связи с совершенствованием технологии производства стоимость магнитов постепенно снижается а поэтому цена синхронного генератора так же будет уменьшаться.
БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
В ходе дипломного проектирования разработан ветрогенератор с синхронным генератором на постоянных магнитах. Номинальная мощность 70кВт; номинальный коэффициент мощности 08; номинальное выходное напряжение 220 50 Гц; частота вращения – 250 об.мин.
Генератор рассчитан на эксплуатацию в помещении при климатических условиях согласно классу УХЛ-4.
Ветрогенератор соответствует общим требованиям безопасности указанным в ГОСТ Р 54433-2011 «Возобновляемая энергетика. Ветроэлектростанции. Требования по безопасности при эксплуатации»
2.Анализ опасных и вредных производственных факторов связанных с эксплуатацией ветрогенератора
Все мероприятия и средства включенные в понятие охраны труда направленны на создание таких условий труда при которых либо исключено воздействие на работающих опасных и вредных производственных факторов либо уровни этих факторов не превышают нормативных значений.
По ГОСТ 12.0.003-74 «Опасные и вредные производственные факторы. Классификация» подразделяются на четыре группы:
–психофизиологические.
Обслуживающий и ремонтный персонал обслуживающий оборудование могут столкнуться с воздействием таких вредных и опасных факторов как:
–движущиеся машины и механизмы;
–повышенная или пониженная температура воздуха;
–повышенный уровень шума на рабочем месте;
–повышенный уровень вибрации;
–повышенное значение напряжения в электрической цепи;
–отсутствие или недостаток естественного света;
–физические перегрузки.
Кроме того необходимо учитывать воздействие опасных факторов возникающих при монтаже установки:
–работа по подъему и перемещению грузов.
Согласно системе стандартов ССБТ эти вредные и опасные факторы должны быть снижены до допустимых значений.
3.Защита от вращающихся частей машины
Необходимыми мерами снижения опасности являются:
–наличие ограждений предотвращающих доступ к вращающимся элементам ветрогенератора при его работе;
–выставление предупреждающих знаков вокруг генератора при остановке на ремонт и техническое обслуживание;
–установка предупреждающих плакатов.
4.Защита от повышенной или пониженной температуры воздуха
Так как часть элементов ветрогенератора находится вне помещения существует опасность воздействия повышенной или пониженной температуры воздуха в зависимости от времени года и климатических условий местности. В связи с этим обслуживающий персонал должен быть обеспечен индивидуальными средствами защиты в том числе спецодеждой и специальной обувью для работы в условиях повышенной или пониженной температуры.
5.Защита от повышенного уровня шума.
Согласно ГОСТ 12.1.003-83 «ССБТ. Шум. Общие требования безопасности» уровень шума в помещении где установлен синхронный генератор не должен превышать 60 дБА.
Для снижения уровня шума применяют следующие меры:
–на стадии проектирования: производится оптимальный выбор воздушного зазора числа пазов статора параметров полюсов; для снижения вибраций деталей выполняется установка уплотнительных прокладок из резины или войлока; задается повышенная точность изготовления деталей;
–на стадии монтажа: сборка в соответствии с требованиями завода-изготовителя и балансировка ротора;
–на стадии непосредственной работы: применение средств индивидуальной и коллективной защиты от шума.
При соблюдении всех требований уровень шума для человека снижается до приемлемого уровня.
6.Защита от повышенного уровня вибрации
Согласно общей технической спецификации на гидрогенератор подрядчик должен спроектировать и установить свое оборудование таким образом чтобы избежать чрезмерной вибрации которая может повредить это оборудование или близлежащие конструкции и оборудование.
По ГОСТ 12.1.012-2004 «Вибрационная безопасность. Общие требования» основным способом обеспечения вибробезопасности должно быть создание и применение вибробезопасных машин. Для выполнения данного пункта на стадии проектирования производят оптимальный выбор конструкции.
Норма виброускорения воздействующая на человека в течение рабочего 8-ми часового дня – 2ммс2. Допустимая относительная норма вибрации для вала генератора – 002 мм на метр длины вала.
7.Защита от повышенного напряжения в электрической цепи
Согласно ГОСТ 12.1.019–2009 «Электробезопасность. Общие требования и номенклатура видов защиты» электробезопасность обеспечивается:
–конструкцией машины;
–техническими способами и средствами защиты от поражения электротоком;
–организационными и техническими мероприятиями по обеспечению безопасности при эксплуатации.
Согласно ГОСТ 12.2.007.1-75 «Машины электрические вращающиеся. Требования безопасности» к синхронным генераторам предъявляются следующие основные требования безопасности:
–электрическое сопротивление изоляции должно быть не менее величины равной десятикратному номинальному напряжению;
–корпус статора должны быть заземлены минимум в двух местах;
–подводы кабелей должны быть изолированы от корпуса.
Для обеспечения защиты от случайного прикосновения персонала к токоведущим частям используются следующие способы и средства:
–защитные ограждения;
–безопасное расположение токоведущих частей;
–изоляцию токоведущих частей;
–защитное отключение.
Согласно ГОСТ 22407-85 «Машины электрические вращающиеся от 63 до 355-го габарита включительно. Генераторы синхронные явнополюсные общего назначения. Общие технические условия» синхронный генератор относится к 01 классу защиты по ГОСТ 12.2.007.0 – 75 «Изделия электротехнические. Общие требования безопасности». К классу 01 должны относиться изделия имеющие по крайней мере рабочую изоляцию элемент для заземления и провод без заземляющей жилы для присоединения к источнику питания.
8.Защита от недостаточной освещенности
Согласно ГОСТ 12.2.003-91 «Оборудование производственное. Общие требования безопасности» и ГОСТ 12.2.061-81 «Общие требования безопасности к рабочим местам» рабочее место должно иметь достаточную освещенность соответственно характеру и условиям выполняемой работы.
Производственное оборудование должно быть оснащено местным освещением если его отсутствие может явиться причиной перенапряжения органа зрения или повлечь за собой другие виды опасности.
Рациональное освещение рабочего места является одним из важнейших факторов влияющих на эффективность трудовой деятельности человека предупреждающих травматизм и профессиональные заболевания. Правильно организованное освещение создает благоприятные условия труда повышает работоспособность и производительность труда. Освещение на рабочем месте персонала должно быть таким чтобы работник мог без напряжения зрения выполнять свою работу.
Утомляемость органов зрения зависит от ряда причин:
–недостаточность освещенности;
–чрезмерная освещенность;
–неправильное направление света.
Недостаточность освещения приводит к напряжению зрения ослабляет внимание приводит к наступлению преждевременной утомленности. Чрезмерно яркое освещение вызывает ослепление раздражение и резь в глазах. Все эти причины могут привести к несчастному случаю или профзаболеваниям поэтому столь важен правильный расчет освещенности.
В производственных помещениях в случаях преимущественной работы с приборами и установками допускается применение системы комбинированного освещения (к общему освещению дополнительно устанавливаются светильники местного освещения предназначенные для освещения зоны расположения объекта исследования).
Для обеспечения нормируемых значений освещенности в помещениях лабораторий следует проводить чистку стекол оконных рам и светильников не реже двух раз в год и проводить своевременную замену перегоревших ламп.
9.Защита от физических перегрузок.
Монтаж ветрогенератора сопряжен со значительными физическими нагрузками. В целях снижения физических нагрузок до допустимого уровня необходимо применять грузоподъемное и транспортирующее оборудование.
9.Меры безопасности при работе на высоте
При монтаже ремонте и обслуживании ветродвигателей основные работы производятся на высоте. Для обеспечения безопасности при проведении работ необходимо везде где имеется возможность предусматривать постоянные площадки достаточных размеров огражденные перилами высотой не менее 1 м со сплошной обшивкой понизу. На такие площадки должны вести лестницы с перилами. Для обеспечения безопасности работ необходимо применять спасательные пояса.
9.Меры безопасности при работе по подъему и перемещению грузов.
Используемое оборудование должно быть исправно и соответствовать требованиям техники безопасности при работе с грузами. Тросы используемые для подъема грузов должны быть проверены непосредственно перед подъемом. Поскольку монтаж части элементов ветроустановки производится на открытом пространстве подъемные работы необходимо производить в тихую погоду. Скорость ветра не должна превышать 5 мс. Температура окружающего воздуха не должна быть ниже -12 -15°С т.к. оснастка при нижких температурах становится хрупкой. Подниматься и спускаться по лестнице необходимо без груза. Допускается перенос легких вещей помещая их в карманы.
10.Пожарная безопасность
Согласно ГОСТ 12.2.007-75 «Машины электрические вращающиеся. Требования безопасности» пожарная безопасность изделия должна обеспечиваться как в нормальном так и в аварийном режимах работы.
В результате старения изоляции генератора возможно возникновение пробоя короткого замыкания и искры что может послужить источником пожара что наиболее вероятно при нахождении генератора в парах масла в случае ненадлежащей эксплуатации.
При работе элементы генератора нагреваются. Предельно допустимая температура для какой-либо части электрической машины определяется суммой значения допустимого превышения температуры и температуры окружающей среды.
Величина допустимой предельной температуры определяется классом нагревостойкости изоляции обмоток. Для синхронного генератора принята изоляция обмоток класса F с предельно допустимой температурой 155С. При этом расчет параметров генератора проводится так чтобы температура активных частей генератора соответствовала классу В (120С).
Температуру в обмотке отслеживают датчики температуры встроенные в гидрогенератор. При превышении установленного порога датчики выдают сигнал на пульт автоматизированной системы управления. Если в течении определенного времени не предпринимается никаких действий по снижению температуры и она продолжает повышаться – система посылает сигнал на отключение гидрогенератора.
Опасные факторы пожара воздействующие на людей:
–открытый очаг возгорания;
–повышенная температура воздуха рабочей зоны;
–выделение токсичных продуктов горения;
–пониженная концентрация кислорода в воздухе рабочей зоны;
–дым вызванный очагом возгорания;
Предотвращение пожара достигается:
–предотвращением образованием горючей среды;
–предотвращением образования в горючей среде источников зажигания.
Предотвращение образования горючей среды обеспечивается одним из следующих способов или их комбинацией:
–максимально возможным применением негорючих и трудно горючих веществ и материалов;
Противопожарная защита достигается применением одного из следующих способов или их комбинацией:
–применением средств пожаротушения и соответствующих видов пожарной техники (распыление водой);
–применением автоматических установок пожарной сигнализации и пожаротушения;
–применением средств коллективной и индивидуальной защиты людей от опасных факторов пожара.
11.Защита от химически опасных производственных факторов
Обслуживающий персонал сталкивается с химреактивами при подготовке заливочного компаунда и других работах по сборке генератора
Основные химреактивы:
–эпоксидные смолы (ЭД-22);
–эфиры (полиэфир ДБФ ацетон спирт полиэтиленполиамин);
Согласно ГОСТ 12.1.007-76 «Вредные вещества. Классификация и общие требования безопасности» на предприятиях производственная деятельность которых связана с вредными веществами должны быть разработаны нормативно-технические документы по безопасности труда при производстве применении и хранении вредных веществ и выполнены комплексы организационно-технических мероприятий. А конкретно:
–к работе допускаются лица не моложе 18 лет;
–при производстве работ недопустим прием пищи;
–все работы должны производиться при наличии приточно-вытяжной вентиляции;
–работы должны производиться в спецодежде руки должны быть защищены перчатками а после окончания работы вымыты теплой водой с мылом;
–при производстве работ недопустимо курение наличие открытого огня электросварки работа нагревательных приборов.
Проанализированы вредные и опасные производственные факторы с которыми может столкнуться ремонтный и обслуживающий персонал гидрогенератора. Описаны мероприятия по снижению их до допустимого уровня.
1. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ НА ВЕТРОГЕНЕРАТОР
Данные технические условия распространяются на ветрогенератор предназначенный для использования в качестве автономной ВЭУ.
1.1 Технические требования
Ветрогенератор должен соответствовать настоящим техническим условиям. Основные параметры:
Генератор должен сохранять внешний вид и выполнять заданные функции в процессе эксплуатации при атмосферном давлении в диапазоне от 710 до 790 мм.рт.ст. а также после воздействия пониженной и повышенной температур от -40 до +40 С.
В комплект поставки входят инструкции по эксплуатации чертежи паспортные данные на ветрогенератор паспортные данные на ветроколесо и мачтовый комплект а также инструкции по сборке и монтажу установки в целом и отдельных ее частей.
Маркировка наносится непосредственно на изделие путём гравировки.
Упаковка производится в соответствии с требованиями сборочного чертежа.
Синхронный генератор должен пройти приёмо-сдаточные периодические проверочные испытания и испытания на надёжность.
Изделие не прошедшее испытания возвращается на доработку но не более двух раз. В третий раз изделие бракуется и не может быть представлено на испытание.
Метрологическое обеспечение испытаний.
Средства измерений и испытаний необходимые для контроля параметров системы должны быть стандартизированы и выбраны с учётом требуемой точности измерений. Они должны быть подвергнуты проверки в соответствии с ГОСТ 8.002-71 и ГОСТ 180301-82.При отсутствии стандартизированных средств измерений и испытаний допускается применение не стандартизированных средств измерений и испытаний после метрологической аттестации в установленном порядке. Запрещается применять средства измерений и испытаний срок обязательных проверок которых уже истёк.
Внешний вид комплектность маркировка
Проверка производится внешним осмотром и сравнением с техническими условиями и чертежами. Изделие и его отдельные элементы не должны иметь механических повреждений и следов коррозии. Острые кромки деталей должны быть закруглены.
Испытания на соответствие техническим требованиям.
Механическая прочность: изделие подвергается воздействию механических факторов: вибрации ударов линейных перегрузок и транспортировке.
Проверка на соответствие техническим условиям.
Изменение атмосферного давления: изделие помещают в барокамеру где при температуре от 15 до 35 0С создают рабочее атмосферное давление 760 мм.рт.ст. изделие включают и выдерживают в рабочем состоянии в течении часа. После истечения указанного времени давление в камере снижают до 710 мм.рт.ст. В условиях пониженного давления изделие выдерживают в течении 30 минут при этом проводят проверку на контрольно-проверочной установке. После истечения указанного времени давление в камере повышают до первоначального и проводят проверку на контрольно-проверочной установке. После изделие извлекают из камеры и проводят внешний осмотр.
Воздействие повышенной и пониженной температур: изделие помещают в тепловую камеру в которой устанавливают предельную температуру в 60 0С и по истечении 30 минут проводят проверку на соответствие установки техническим условиям. Затем проводят испытания при температуре от 50 до 60 0С. После прохождения испытаний на нагрев температуру понижают до -60 0С и по истечении 30 минут выдерживают изделие в выключенном состоянии в течении 2 часов затем генератор включают и проводят проверку на соответствие техническим условиям.
1.4 Транспортировка и хранение
Изделие в транспортной таре разрешается транспортировать любым видом транспорта на любые расстояния при условии крепления тары к кузову транспортного средства с целью предохранения его от смещений соударений воздействия осадков. Погрузка и выгрузка ящиков с изделием должна производиться со всеми предосторожностями исключающими удары и повреждения ящиков.
Хранить изделие необходимо в упаковке изготовителя в стеллажах в не отапливаемых хранилищах с атмосферой типа II по ГОСТ 9.003-80 при температуре от -55 до +40 0С относительной влажностью до 98 % при температуре 25 0С в течении не более 5 лет. При хранении свыше указанного срока и в других необходимых условиях изделие должно быть подвергнуто консервации. Срок хранения после переконсервации устанавливается по ГОСТ 9.014-78.
1.5 Указания по эксплуатации
Эксплуатационная документация (паспорт) должна выполняться в соответствии с ГОСТ 18681-79 и ГОСТ 2.901-70 и быть пригодной для экспорта.
1.6 Гарантии поставщика
В течении 5 лет с момента изготовления изготовитель несет ответственность в случае обнаружения потребителем дефектов в том случае если выполнены все правила эксплуатации транспортировки и хранения двигателя.
2 РАСЧЁТ ПОКАЗАТЕЛЯ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ КОНСТРУКЦИИ
Коэффициент автоматизации и механизации монтажа
где количество операций монтажа которые можно осуществить механизированным или автоматизированным способом;
количество операций определённого типа
Коэффициент автоматизации и механизации подготовки навесных элементов к монтажу
где количество навесных элементов подготовка которых к монтажу может осуществляться механизированным или автоматизированным способом;
количество электрорадиоизделий
Коэффициент автоматизации и механизации контроля настройки
где количество операций контроля и настройки которые можно осуществить механизированным или автоматизированным способом
Коэффициент повторяемости ЭРЭ
где количество типоразмеров электрорадиоэлементов
Коэффициент применения типовых технологических процессов
где количество типовых технологических процессов;
количество применяемых технологических процессов
Комплексный показатель технологичности конструкции
где весовой коэффициент
Уровень технологичности конструкции
где базовый комплексный показатель технологичности
Так как то уровень технологичности конструкции полностью соответствует требованиям.
В дипломном проекте разработан ветрогенератор предназначенный для использования в качестве автономной ветроэнергетической установки.. Были определены основные размеры размеры пазово-зубцовой зоны проведён расчёт обмотки статора а также иллюстрация ее условной и структурной схемы. В ходе расчёта магнитной цепи определили МДС её отдельных участков суммарную МДС на полюс. Также были рассчитаны потери и коэффициент полезного действия. КПД составил 81% что удовлетворяет ТЗ в полной мере.
Была произведена экономическая оценка использования проектируемой ВЭУ в сравнении с дизельной электростанцией аналогичной мощности. Экономия затрат от использования проектируемого ветрогенератора составит руб. Применение проектируемого вертрогенератора экономически выгодно и целесообразно.
Проведена оценка технологичности изделия. Уровень технологичности соответствует требованиям
Решены все основные задачи. По мнения автора проект выполнен в полной мере и в соответствии с техническим заданием.
Параметры проектируемой ветроустановки
Трехлопастная ветроэлектрическая установка номинальной мощностью 7кВт с диаметром ветродвигателя 65 метра. Ежемесячная выработка составляет от 144 кВтчас (при среднегодовом ветре 3 мс) до 2700 кВтчас в месяц при среднегодовой скорости ветра более 8мс.
Диаметр крыльчатки м
Направление вращения
Номинальная скорость ветра мс
Трехфазный синхронный генератор с постоянными магнитами
Номинальная мощность Вт
Максимальная мощность Вт
Максимальный ток на выводах генератора А
Аккумуляторное напряжение В
Начальная скорость ветра мс
Рабочая скорость ветра мс
Максимальная скорость ветра мс
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Абрамов А.И. Проектирование гидрогенераторов и синхронных компенсаторов: учеб. пособие для вузов А.И. Абрамов А.В. Иванов-Смоленский. – 2-е изд. перераб и доп. – М.: Высш. шк. 2001. – 389 стр.
Копылов И.П. Проектирование электрических машин: учебное пособие для вузов И.П. Копылов. – М.: Энергия 1980. – 496 с.
Новые материалы и системы изоляции высоковольтных электрических машин под ред. В.М. Пака. – М.: Энергоатомиздат 2007. – 416 с.
СТО ЮУрГУ 04–2008. Стандарт организации. Курсовое и дипломное проектирование. Общие требования к содержанию и оформлению составители: Т.И. Парубочая Н.В. Сырейщикова В.И. Гузеев Л.В. Винокурова. – Челябинск: Изд-во ЮУрГУ 2008. – 56 с.
ГОСТ 12.0.003-74. Опасные и вредные производственные факторы. Классификация. – М.: Изд-во стандартов 1976. – 4 с.
ГОСТ 12.1.003-83. Система стандартов безопасности труда. Шум. – М.: Изд-во стандартов 1984. – 4 с.
ГОСТ 12.1.004—91 Система стандартов безопасности труда. Пожарная безопасность. Общие требования
ГОСТ 12.2.003-91. Оборудование производственное. Общие требования безопасности. – М.: Изд-во стандартов 1992. – 11 с.
ГОСТ 12.2.007-75. Машины электрические вращающиеся. Требования безопасности. – М.: Изд-во стандартов 1976. – 4 с.
ГОСТ 12.2.007.0—75 Система стандартов безопасности труда. Изделия электротехнические. Общие требования безопасности
ГОСТ 12.2.007.1-75. Машины электрические вращающиеся. Требования безопасности. – М.: Изд-во стандартов 1976. – 4 с.
ГОСТ 12.2.049—80 Система стандартов безопасности труда. Оборудование производственное. Общие эргономические требования
ГОСТ 12.2.061-81. Оборудование производственное. Общие требования безопасности к рабочим местам. – М.: Изд-во стандартов 2001. – 4 с.
ГОСТ 20.39.108—85 Комплексная система общих технических требований. Требования по эргономике обитаемости и технической эстетике. Номенклатура и порядок выбора
ГОСТ 15150-69. Машины приборы и другие технические изделия. Условия эксплуатации. – М.: Изд-во стандартов 1988. – 76 с.
ГОСТ 26568-85. Вибрация. Методы и средства защиты. – М.: Изд-во стандартов 1985. – 9 с.
ГОСТ 30331.2-95 (МЭК 364-3-93)ГОСТ Р 50571.2-94 (МЭК 364-3-93) Электроустановки зданий. Часть 3. Основные характеристики
ГОСТ Р 50571.10—96 (МЭК 364-5-54—80) Электроустановки зданий. Часть 5. Выбор и монтаж электрооборудования. Глава 54. Заземляющие устройства и защитные проводники
ГОСТ Р 51237—98 Нетрадиционная энергетика. Ветроэнергетика.Терминыиопределения
ГОСТ Р 51990—2002 Нетрадиционная энергетика. Ветроэнергетика.Установки ветроэнергетические. Классификация
ГОСТ 52776-2007. Машины электрические вращающиеся. Номинальные данные и характеристики. – М.: Изд-во стандартов 2007. – 74 с.
ГОСТ IEC 60034-5-2011. Машины электрические вращающиеся. Часть 5. Классификация степеней защиты обеспечиваемых оболочками вращающихся электрических машин (Код IP). – М.: Изд-во стандартов 2013. – 20 с.

генератор-испр2.dwg

Болт М12х60 ГОСТ 7805-70
Болт М8х25 ГОСТ 7805-70
Гайka M12 ГОСТ 5927-70
Подшипник 36212К6 ГОСТ 8338-
Рым-болт М12 ГОСТ 4751-73
Шайба 12 ГОСТ 11371-78
Шпонка 18х11х50 ГОСТ 23360-78
Шпонка 22х14х110 ГОСТ 23360-78
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ.
Номинальная мощность 7000 Вт
Номинальное напряжение 220 В
Номинальная частота вращения 250 обмин
Номинальная частота тока 50 Гц
БолтМ12х60 ГОСТ7805-70
БолтМ8х25 ГОСТ7805-70
Гайka M12 ГОСТ5927-70
Генератор синхронный