Проектирование отдельностоящего и свайного фундамента для многоэтажного каркасного здания

Электронный чертеж общего вида 1 ТГТУ. 270800.62.012 Д2-ВО1.dwg

Волнистые асбестоцементные листы
Обрешетка 50 х 50 через 450
Стропильная нога 180 х 100
ФАСАД В ОСЯХ А-Б М1:200
План на отметке ±0.000 М1:400
армированная цп стяжка - 30
минераловатная жесткая плита плотн 200кгкуб.м - 150
профнастил НС-40 - 0.8
стальной профилированный лист - 0
пенополиуретан плотн 40 кгкуб.м - 78
керамзитобетон - 280
ребристая жб кровельная плита - 30
прокладочный картон - 3
минераловатные плиты -150
Фасад в осях Е-А М1:400
дополнительные слои
Одноэтажное промышленное
ТГТУ 27080001-022-2013
КП "Архитектура гражданских и промышленных зданий "
План 1-го и 2-го этажа АБК
план кровли и перекрытий
Помещение для хранения продуктов
Кладовая для хранения спецодежды
Помещение для сушки и обеспыливания одежды
Помещение управления
Конструкторское бюро
Кабинет начальника цеха
Санитарный узел мужской
Санитарный узел женский
Наименования помещений
Экспликация помещений
Помещение для дежурного персонала
Помещение для уборочного инвентаря
Кабинет охраны труда
Гарбероб для персонала столовой
Кабинет копировально-множительной службы
План 1-го этажа М 1:200
План 2-го этажа М 1:200
План фундамента АБК М 1:200
План кровли и перекрытий М 1:200
Ф8 низ на отметке -1.950
Армированная цп стяжка - 40
Минераловатная жесткая плита плотн 100кгкуб.м - 140
Профнастил НС-40 - 1.0
Алюминиевый профилированный лист - 1
Пенополиуретан плотн 40 кгкуб.м - 78
Керамзитобетон - 280
Фартук из оцинкованной кровельной стали
Ветровой ринель из прогона № 20
Шайба с овальным отверстием
Обратная засыпка шлаком
Монолитная жб балка
Отлив из оцинкованной кровельной стали
Пенополиуретановая пена
оснований и фундаментов
Расчет и проектирование
ТГТУ 270800.62-012-2014
КП "Основания и фундаменты "
ø 14 A400 (A-III) l=2250
Спецификация арматуры
ø 18 A400 (A-III) l=3250
ø 8 A240 (A-I) l=600
ø 8 A240 (A-I) l=830
ø 10 A240 (A-I) l=830
ø 16 A400 (A-III) l=3250
ø 16 A400 (A-III) l=2650
ø 22 A400 (A-III) l=2650
ø 20 A400 (A-III) l=2050
ø 20 A400 (A-III) l=3050
ø 20 A400 (A-III) l=3750
ø 12 A400 (A-III) l=2250
ø 12 A400 (A-III) l=1450
ø 25 A400 (A-III) l=2250
ø 28 A400 (A-III) l=2250
ø 28 A400 (A-III) l=1695
ø 20 A400 (A-III) l=1695
ø 22 A400 (A-III) l=1695
ø 25 A400 (A-III) l=1695
Песок буровато-серый
средней плотности.С=5кПа
средней плотности.С=3кПа
пластичная.С=70.6 кПа
Супесь серовато-желтая
пластичная. С=11 кПа
Геологический разрез
Проект выполнен в соответствии с требованиями СП 22.13330 и СП 24.13330;
0 соответствует отметке +129
Основанием фундамента мелкого заложения служит суглинок полутвердый;
Несущая способность висячей сваи F=1233 кН;
Расчетный отказ сваи составляет Sо=0
Забивку свай производит трубчатый дизель-молот С-974
энергия удара 76 кДж.
Под монолитный фундамент устраивается бетонная подготовка из бетона марки В7
Отметка головы сваи после забивки составляет -3
Отметка головы сваи после срубки составляет -4
Отметка нижнего конца сваи составляет -11
Соприкасающие с грунтом боковые поверхности фундамента обмазать битумом за два раза;
Стоимость фундамента мелкого заложения - 852 264 руб.;
Стоимость свайного фундамента - 1 338 613 руб.;
спецификация арматуры

Электронный чертеж общего вида 2 ТГТУ. 270800.62.012 Д2-ВО2.dwg

Волнистые асбестоцементные листы
Обрешетка 50 х 50 через 450
Стропильная нога 180 х 100
ФАСАД В ОСЯХ А-Б М1:200
План на отметке ±0.000 М1:400
армированная цп стяжка - 30
минераловатная жесткая плита плотн 200кгкуб.м - 150
профнастил НС-40 - 0.8
стальной профилированный лист - 0
пенополиуретан плотн 40 кгкуб.м - 78
керамзитобетон - 280
ребристая жб кровельная плита - 30
прокладочный картон - 3
минераловатные плиты -150
Фасад в осях Е-А М1:400
дополнительные слои
Одноэтажное промышленное
ТГТУ 27080001-022-2013
КП "Архитектура гражданских и промышленных зданий "
План 1-го и 2-го этажа АБК
план кровли и перекрытий
Помещение для хранения продуктов
Кладовая для хранения спецодежды
Помещение для сушки и обеспыливания одежды
Помещение управления
Конструкторское бюро
Кабинет начальника цеха
Санитарный узел мужской
Санитарный узел женский
Наименования помещений
Экспликация помещений
Помещение для дежурного персонала
Помещение для уборочного инвентаря
Кабинет охраны труда
Гарбероб для персонала столовой
Кабинет копировально-множительной службы
План 1-го этажа М 1:200
План 2-го этажа М 1:200
План фундамента АБК М 1:200
План кровли и перекрытий М 1:200
Ф8 низ на отметке -1.950
Армированная цп стяжка - 40
Минераловатная жесткая плита плотн 100кгкуб.м - 140
Профнастил НС-40 - 1.0
Алюминиевый профилированный лист - 1
Пенополиуретан плотн 40 кгкуб.м - 78
Керамзитобетон - 280
Фартук из оцинкованной кровельной стали
Ветровой ринель из прогона № 20
Шайба с овальным отверстием
Обратная засыпка шлаком
Монолитная жб балка
Отлив из оцинкованной кровельной стали
Пенополиуретановая пена
оснований и фундаментов
Расчет и проектирование
ТГТУ 270800.62-012-2014
КП "Основания и фундаменты "
Совмещенный план фундаментов
Совмещенный план фундаментов М1:100
Фундамент монолитный Ф 33.24-1
Спецификация фундаментов
Фундамент монолитный Ф 33.27-1
Фундамент монолитный Ф 33.39-1
Ростверк монолитный РМ1
Ростверк монолитный РМ2
Ростверк монолитный РМ3
Ростверк монолитный РМ4
Фундаментная балка 2БФ51
Фундаментная балка 6БФ111

Пояснительная записка к курсовому проекту ТГТУ. 270800.62.012 ТЭ-ПЗ.docx

Федеральное агентство по образованию Российской Федерации
Тамбовский Государственный Технический Университет
Пояснительная записка к курсовому проекту
по дисциплине : « Основания и фундаменты »
« Расчет и проектирование оснований и фундаментов »
Руководитель: Антонов В. М.
Инженерно-геологические условия строительства
1.Сбор нагрузок на площади А1
2.Сбор нагрузок на площади А2
3.Сбор нагрузок на площади А3
4.Сбор нагрузок на площади А4
Проектирование фундаментов мелкого заложения
1.Определение глубины заложения подошвы фундамента
2.Определение размеров подошвы отдельно-стоящего фундамента ( для оси Б)
3.Проверка давления под подошвой фундамента
4.Расчет осадки фундамента
6.Расчет осадки с учетом влияния соседнего фундамента
7.Проверка прочности слабого подстилающего слоя
8.Расчет оснований по первой группе предельных состояний
Проектирование свайных фундаментов
2.Определение несущей способности сваи
3.Определение требуемого количества свай
4.Проверка нагрузок действующих на сваи
5.Проверка давления под подошвой условного фундамента
6.Расчет осадки условного фундамента
7.Подбор оборудования для погружения свай
Проектирование котлована
1.Проектирование котлована для фундаментов мелкого заложения
2.Проектирование котлована для свайных фундаментов
Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов
Расчет железобетонного ростверка под колонны по материалу
1.Расчет на продавливание колонной
2.Расчет на продавливание угловой сваей
3.Расчет на поперечную силу
4.Расчет плиты ростверка на изгиб
5.Расчет прочности подколонника
Курсовой проект разработан в соответствии с заданием и представляет собой расчёт и конструирование фундамента. Проект состоит из пояснительной записки и графической части. Графическая часть разработана на листе А1.Проект включает подбор для заданного каркасного здания отдельно-стоящий фундамент мелкого заложения и свайный фундамент выбор наиболее экономичного варианта фундамента и подбор для него арматурного каркаса. Целью курсового проекта является закрепление и углубление теоретических знания полученных при изучении дисциплины «Основания и фундаменты».
Количество этажей : 6
Величина временной нагрузки : q1=2 кНм2 ; q2=2 кНм2
Высота подвала : 24 м
Район строительства : Орел
Пролёт здания : L=12м
План и разрез здания
Геологический разрез.
Оценка инженерно геологических условий строительства.
Гранулометрический состав%
Физические характеристики
Механические характеристики
Формулы для расчёта физических характеристик:
Геологический разрез показывает что рельеф площадки спокойный с абсолютными отметками скважин +1444м и +1446м.
Слой 1 – Песок пылеватый мощность слоя от 2.2 м на скважине №1 до 2.3 м на скважине №2 – не пригоден в качестве естественного основания.
Слой 2 – Супесь твердая мощность слоя от 2.5 м на скважине №1 до 2.6 м на скважине №2 –пригоден в качестве естественного основания.
Слой 3 – Песок мелкий мощность слоя от 2.4 м на скважине №1 до 2.2 м на скважине №2 – пригоден в качестве естественного снования.
Слой 4 – Глина полутвердая мощность слоя от 4.4 м на скважине №1 до 4.1 м на скважине №2 – пригоден в качестве естественного снования
Слой 5 – Супесь пластичная мощность слоя от 3.2 м на скважине №1 до 3.4 м на скважине №2 – пригоден в качестве естественного снования
Сбор нагрузок на фундамент.
Грузовая площадь A1=66=36 м2
а) защитный слой гравия
б) трёхслойный рубероидный ковёр
) от чердачного перекрытия
а) цементный выравнивающий слой
б) утеплитель – минераловатные плиты t=120 мм =2 кНм
г) пустотные жб панели
Итого от чердачного перекрытия
) от междуэтажных перекрытий :
а) плиточный пол t =15 мм =20 кНм
б) цементно-песчанный раствор t=20 мм =20 кНм
в) шлакобетон t =60мм =15 кНм
г) пустотные жб панели
Итого от перекрытия
Итого от перекрытий 6-ти этажей
)от стеновых панелей
)от стеновых панелей подвала
) от фундаментных балок
Итого постоянной нагрузки
) от перегородок на 6 этажах (05 кНм на этаж) (длительная)
) снеговая нагрузка S=18 кПа
) от временной нагрузки (СНиП) на междуэтажых перекрытиях n=07
Итого временной нагрузки
Определение ветровой нагрузки
С наветренной стороны:
С заветренной стороны:
=03 кПа - нормативное значение ветрового давления
с = 08 (06) – аэродинамический коэффициент с наветренной стороны (заветренной стороны).
- коэффициент надежности по нагрузке
В = 12 м – шаг колонн
k =085 – коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте
Определение активного давления
Грунт обратной засыпки : супесь
γ=19 кНм3 ; сII=136 кПа ; сI=907 кПа ; φII=2460 ; φI = 2140
φII' = 09·φII = 09·246 = 221º;
φI' = 09·φI = 09·214 = 193º;
cII' = 05·cII = 05·136 = 68 кПа;
cI' = 05·cI = 05·907 = 454 кПа;
γII' = 095·γ = 095·19 = 18 кНм3;
d = hподвал+hcf+hф+01-05 = 24+015+15+01-05 = 365 м;
МIIEa = EaII·z0 = 2526·136 = 34354 кН·м
МIEa = EaI·z0 = 3456·136 = 470 кН·м
M = -Mст.п + Mw + Mпер + МEa
MII= -882·04+492(222+365)+2511+34354= 8721 кН.м
MI = -9702·04+6889(222+365)+3017+470= 1293 кН.м
1.Сбор нагрузок на площади А2
Грузовая площадь A2=6.(6+6)=72м2
Значение снижающего коэффициента:
) от чердачного перекрытия:
б) утеплитель: пенобетон
г) пустотные ж.б. плиты
а) плиты пола t =15мм =20 кНм
б) цементный раствор t=20мм =20 кНм
в)шлакобетон t =60мм =15 кНм
Итого постоянной нагрузки
) от перегородок на этажах
)снеговая нагрузка S=18 кПа
) от временной нагрузки (СНиП) на междуэтажых перекрытиях
MII = (10262·03+1451·03+2009·03+88·05+22685·03)-(10262·03+1451·03+2009·03+88·05+19265·03) = 103 кН·м
MI = (11618·03+16455·03+2310·03+968·03+41894·03)-(11618·03+16455·03+2310·03+968·03+37794·03) = 123 кН·м
2.Сбор нагрузок на площади А3
Грузовая площадь A3=6.(6+3)=54м2
) от чердачного перекрытия:
а)плиты пола t =15мм =20 кНм
б)цементный раствор t=20мм =20 кНм
Итого от одного перекрытия
) от временной нагрузки (СНиП) на междуэтажных перекрытиях
MII = (10262·03+1451·03+1082·03+88·05+1924·03)-(513·03+7255·03+5412·03+88·05+1133·03) = 2231 кН.м
MI = (11618·03+16455·03+1338·03+968·03+4178·03)-(5812·03+8215·03+669·03+968·03+2294·03)= 34767 кН.м
3. Сбор нагрузок на площади А4
Грузовая площадь A1=63=18 м2
) от временной нагрузки (СНиП) на междуэтажых перекрытиях n=065
M = Mпер + Mw + МEa - Mст.п
1. Определение глубины заложения подошвы фундамента.
Грунт основания : супесь
Район строительства: Орел
Находим сумму отрицательных среднемесячных температур за зиму:
Нормативная глубина промерзания:
Расчетная глубина промерзания:
d = 24 +015+15+01-05=365 м
2.Определение размеров подошвы отдельно стоящего фундамента .
Нагрузки на фундамент по 2-ой группе предельных состояний :
NII=22116 кН ; МII = 931 кНм
Так как фундамент внецентрально загружен:
где кНм - удельный вес фундамента с грунтом
d = 365 м – глубина заложения от уровня планировки
=12 – соотношение размеров подошвы.
Расчетное сопротивление грунта:
Где γс1=125; γс2=1 [1 табл.3]; k=11 Mg=098; Mq=493; Mc=740 [1 табл.4]; kz=1
d1=hs+hcfγcfγ’II=16+0152018=177м
Необходимо уточнить размеры подошвы:
Условие не выполняется. Значит производим расчет дальше.
Типовой монолитный фундамент ФА 67-72
-я ступень 33×24×03м
-я ступень 24×18×03м
Глубина стакана 08 м
Уточняется значение R:
3 . Проверка давления под подошвой фундамента.
Проверка краевого давления:
Условие выполняется
4. Расчёт осадки фундамента.
Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы:
Дополнительное давление на основание под подошвой:
Граница сжимаемой зоны находится на отметке 585м ниже подошвы фундамента.
Выполняется требование
Коэффициент Пуассона для грунтов в пределах сжимаемой зоны
; => Ке=065 (1 табл.5)
6. Расчет осадки с учетом влияния соседнего фундамента
Проверка выполнения условия :
где Lf – фактическое расстояние между фундаментами см.; Lg – расстояние полученное по графикам .
По графикам (рис 9)м фактическое расстояние м.
Условие не выполняется следует не учитывать влияние соседнего фундамента.
7. Проверка прочности слабого подстилающего слоя.
Поскольку ниже слоя супеси залегает слой песок менее прочный то необходимо проверить его прочность
Площадь условного фундамента:
Az=NIIzpz=221162761=8 м2
где a=(l-b)2=(3-21)2
Расчетное сопротивление подстилающего слоя:
Где γс1=13; γс2=13 (1 табл.3); k=11
Mg=155; Mq=722; Mc=922 (1 табл.4); kz=1
zgz + zpz= 9136+2671=35846 кПаR=1070 кПа
Условие выполняется.
8. Расчёт оснований по первой группе предельных состояний.
Нагрузки на фундамент 273212 кН ; кН; 1358 кНм.
следовательно необходимо проверить
Необходимо соблюдение условия:
Fu - сила предельного сопротивления основания;
gс - коэффициент условий работы принимаемый для пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии gс = 09
gn -коэффициент надежности по назначению сооружения принимаемый равным 12; 115 и 110 соответственно для зданий и сооружений I II и III классов. (gn=115)
где и - приведенные ширина и длина фундамента причем символом b обозначена сторона фундамента в направлении которой предполагается потеря устойчивости основания;
Ny Nq Nc =f( φI) где =0 ; φI=2140
Ny=372 ; Nq=759; Nc=1649 ; (1табл.7)
сI=907 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта;
d=365 м - глубина заложения фундамента;
xg xq xc - коэффициенты формы фундамента определяемые по формулам:
Fu=212(3720832119+75920518365+164912907)=29149 кН
Условие выполнено следовательно сдвиг не произойдёт.
Расчёт и проектирование свайного фундамента
Выбираем стандартную железобетонную сваю С9– 30 (ГОСТ 19804.1-79*)
2. Определение несущей способности сваи.
Определение несущей способности
R= 5180 кПа для глины IL= 022 при глубине погружения нижнего конца сваи 114м [4табл. 1]
h1=135м ; x1=4325 м f1=5398 кПа [4табл. 2]
h2=12м ; x2=56 м f2=412 кПа [4табл. 2]
h3=12м ; x3=68 м f3=428 кПа [4табл. 2]
h4=10м ; x4=79 м f4=62 кПа [4табл. 2]
h5=10м ; x5=89 м f5=635 кПа [4табл. 2]
h6=10м ; x6=99 м f6=65 кПа [4табл. 2]
h7=10м ; x6=109 м f6=664 кПа [4табл. 2
(15180009+121 (5398135+41212+42812+621+6351+651)) = 1233 кН
3. Определение требуемого количества свай.
Размер ростверка 24x15 м.
Нагрузки на фундамент по 1-ой группе предельных состояний :
NI=273215 кН MI=1358 кНм
Размер ростверка 24×15×06м подколонника 15×12×09 м
Вес ростверка с подколонником
Gр=(241506+151209 ) 25=945 кН
Вес грунта Gгр=(2415-1512) 0918=292 кН
(расчёт по II группе предельных состояний)
Необходимо выполнить условие:
Где l- Расстояние от низа ростверка до острия сваи l = 8 м
Aу= bу .lу=296.386=1143м2
Gсв=nd2l.25=603528125=735 кН
Gгр=(lybydy-Vp-Vсв) =(3862961165-378-576)1742=21524 кН
Vр=241506+151209=378 м3`
d1= d0 + 00152518=95+02=97 м
6.Расчет осадки условного фундамента
Граница сжимаемой зоны находится на отметке 51м ниже подошвы условного фундамента.
Подбор копрового оборудования производится таким образом чтобы длина сваи не превышала полезной высоты мачты а грузоподъёмность копра должна быть больше или равна сумме масс сваи наголовника и полной массы молота.
Определяем минимальную энергию удара по формуле:
где а – коэффициент равный 25 ДжкН; Fv – расчётная нагрузка допускаемая на сваю кН
Э=17525123314=38531Дж= 38531 кДж
По [1 табл.21] подбираем молот энергия удара которого соответствует минимальной.
Выбираем трубчатый дизель – молот с воздушным охлаждением С-974
- масса ударной части молота – 5000 кг.
- масса общая – 10100 кг.
- энергия удара – 76 кДж
Проверка пригодности принятого молота по условию:
где Gh – полный вес молота Gh = 101т = 101 кН;
Gc – вес наголовника и подбабка Gc= Gсв+Gп+Gн =28+00528+01= 295 кН;
Km – коэффициент принимаемый для железобетонных свай для погружения их трубчатым дизель – молотом Km=6;
Эр – расчётная энергия удара Эр=04Ghhm = 045028 = 56 кДж;
hm – высота падения ударной части молота hm=28м;
Gh - вес ударной части молота Gh=50 кН;
(Gh+Gc)Эр = (101+295)56 = 233 ≤ 6 = Km
Условие выполняется молот выбран верно.
Находим величину расчётного отказа сваи которая определяется по формуле:
где – коэффициент для железобетонных свай с наголовником – 1500;
А=012м – площадь поперечного сечения сваи;
М=1 – коэффициент при забивке свай молотами ударного действия;
– коэффициент восстановления удара при забивке вай молотами ударного действия 2=02; γ=1.
1. Проектирование котлована для фундаментов на естественном основании
(мелкого заложения):
Размеры дна котлована определяются по формуле:
Bн(Lн)=B(L)+b1(l1)+C+b0 с
где B(L) – расстояние между наружными осями сооружения
b1(l1) – размеры выступающих части фундамента за осевую линию
С – минимальная ширина зазора между фундаментами и стеной котлована
b0 – размеры водоотводящих конструкций.
Bн = 30+165+165+2(1+03)=359м
Lн = 36+12+195+2(1+03)=4175м
Размеры котлована поверху:
Вв(Lв)=Bн(Lн)+b(l)+t
где b’( t – толщина конструкции шпунта
Величина недобора грунта при разработке грунта экскаватором обратная лопата равна 10 см.
2. Проектирование котлована для свайного фундамента
Размеры дна котлована
Bн = 30+12+12+2(1+03)=35м
Lн=36+075+075+2(1+03)=401м
Вв=35+2(355.085)=412м
Lв=401+2(355.085)=463м
Антонов В.М. Расчёт и проектирование оснований и фундаментов. Учеб. пособие. Тамбов. Изд. ТГТУ 2000. 63 с.
СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений. М.: Стройиздат 1985.35с.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М.: Стройиздат 1985.35с.
СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. М.: Сиройиздат 1983.172с
СНиП 2.02.03.85 Свайные фундаменты. М.: Стройиздат 1986.44 с.
Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов: Учеб. Пособие для вузов. М.6 Стройиздат 1990.304 с.
Результаты расчета ФМ1.
Столбчатый на естественном основании
Тип грунта в основании фундамента
Пылевато-глинистые крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем IL0.25
Расчет основания по деформациям
Способ определения характеристик грунта
По таблицам СНиП 2.02.01-83*
Конструктивная схема здания
Фундамент под среднюю стену
Исходные данные для расчета
Объемный вес грунта (G) 18 кНм3
Угол внутреннего трения (Fi) 20 °
Удельное сцепление грунта (C) 1667 кПа
Уровень грунтовых вод (Hv) -23 м
Высота фундамента (H) 18 м
Высота грунта до подошвы в подвале (hs) 19 м
Давление от 1 м2 пола подвала (Pp) 3 кПа
Глубина подвала (dp) 24 м
Ширина подвала (Bp) 6 м
Усредненный коэффициент надежности по нагрузке 115
Наименование Величина Ед. измерения Примечания
По расчету по деформациям коэффициент использования K= 115
Расчетное сопротивление грунта основания 425 кПа
Максимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 46595 кПа
Минимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 15074 кПа
Расчет по деформациям выполнен по пересчитанным характеристикам грунта (на kver=0.85) согласно "Пособия " к СНиП 2.02.01-83*.
- Результаты конструирования:
Геометрические характеристики конструкции:
Наименование Обозначение Величина Ед.измерения
Заданная длина подошвы (A) 24 м
Заданная щирина подошвы (B) 33 м
Ширина сечения подколонника (b0) 09 м
Длина сечения подколонника (L0) 09 м
Высота ступеней фундамента (hn) 03 м
Защитный слой подколонника (zv) 35 см
Защитный слой арматуры подошвы (zn) 70 см
Длина ступени рядовой вдоль Х (bn) 045 м
Длина ступени рядовой вдоль Y (an) 045 м
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 03 м
Длина ступени верхней вдоль Y (a1) 03 м
Количество ступеней вдоль Х (nx) 3 шт.
Количество ступеней вдоль Y (ny) 2 шт.
Ширина сечения колонны (b) 04 м
Длина сечения колонны (a) 04 м
Глубина заделки колонны (h) 09 м
Класс бетона (Rb) B12.5
Подошва столбчатого фундамента
Рабочая арматура вдоль Х 12D 18 A-III
Рабочая арматура вдоль Y 17D 14 A-III
Подколонник столбчатого фундамента грани вдоль X
Вертикальная рабочая арматура 5D 12 A-III
Подколонник столбчатого фундамента грани вдоль Y
Вертикальная рабочая арматура 5D 28 A-III
Стакан в направлении оси Х армируется конструктивно сетками 4D10 AI - 5 шт.
Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно сетками 4D8 AI - 5 шт.
В нижней части стакана установить сетки 60x60 D8AI шаг стержней 50 мм
Достаточно 2 сеток косвенного армирования.
Стоимость возведения конструкции по видам работ:
Наименование работ объем ед.измерения стоимость руб.
Разработка грунта экскаватором 4533 м3 8014
Доработка грунта вручную 504 м3 774
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 2518 м3 476651
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 091 м3 7735
Щебень на подготовку 091 м3 70227
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 546 м3 242729
Бетон B12.5 на фундамент (подпорную стену) 546 м3 772826
Арматура класса AI 443 кг 48373
Арматура класса AIII 32485 кг 396315
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 546 м3 56198
Дополнительные затраты на устройство стакана 546 м3 31966
Арматура класса AI армирования стакана 5288 кг 57749
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 2518 м3 6648
Итого прямые затраты 2324957 руб.
Наименование расходов и затрат Сумма руб.
Накладные расходы 20% 464991
Плановые накопления 8% 223196
Временные здания и сооружения 3.1% 93407
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 65238
Непредвиденные расходы 4.0% 126872
Налог на добавленную стоимость 20% 659732
Всего по смете : 3958393 руб.
Результаты расчета РМ1.
Столбчатый на свайном основании
Способ определения несущей способности сваи
Расчётом (коэф. надежности по грунту Gk=1.4)
Расчет на вертикальную нагрузку и выдергивание
Исходные данные для расчета:
Несущая способность сваи (без учета Gk) (Fd) 1233 кН
Несущая способность сваи на выдергивание (без Gk) (Fdq) 3864 кН
Диаметр (сторона) сваи 03 м
Свая - 1 X=0 м Y=0 м
Свая - 2 X=09 м Y=0 м
Свая - 3 X=18 м Y=0 м
Свая - 4 X=0 м Y=09 м
Свая - 5 X=09 м Y=09 м
Свая - 6 X=18 м Y=09 м
. Коэффициент использования несущей способности ростверка K= 088
Максимальная нагрузка на сваю 86582 кН
Минимальная нагрузка на сваю 22737 кН
Принятый коэффициент надежности по грунту Gk= 14
Заданная длина подошвы (A) 15 м
Заданная щирина подошвы (B) 24 м
Высота ступеней фундамента (hn) 06 м
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 075 м
Класс бетона (Rb) B15
Ростверк ступенчатого вида
Подошва столбчатого ростверка
Рабочая арматура вдоль Х 8D 12 A-III
Рабочая арматура вдоль Y 12D 12 A-III
Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно сетками 4D10 AI - 5 шт.
Разработка грунта экскаватором 4212 м3 58085
Доработка грунта вручную 468 м3 56099
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 234 м3 345474
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 04 м3 2652
Щебень на подготовку 04 м3 24078
Устройство жб фундаментов объемом до 5 м3 308 м3 144828
Бетон B15 на фундамент (подпорную стену) 308 м3 340416
Арматура класса AI 807 кг 6875
Арматура класса AIII 5919 кг 56329
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 308 м3 24754
Дополнительные затраты на устройство стакана 308 м3 14081
Арматура класса AI армирования стакана 3416 кг 291
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 234 м3 4819
Погружение дизель-молотом жб свай L8 м 252 м3 284414
Стоимость сборного жб свай 252 м3 1769669
Вырубка бетона свай сечением менее 0.4х0.4 м 4 43543
Итого прямые затраты 3205216 руб.
Накладные расходы 20% 641043
Плановые накопления 8% 307701
Временные здания и сооружения 3.1% 128773
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 89937
Непредвиденные расходы 4.0% 174907
Налог на добавленную стоимость 20% 909515
Всего по смете : 5457091 руб.
Результаты расчета ФМ2.
Подбор унифицированной подошвы по серии 1.412-1
Фундамент под крайнюю стену
Высота грунта до подошвы в подвале (hs) 15 м
Глубина подвала (dp) 24м
Максимальные размеры подошвы по расчету по деформациям a= 27 м b= 33 м
Расчетное сопротивление грунта основания 34123 кПа
Максимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 38956 кПа
Минимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 23873 кПа
Заданная длина подошвы (A) 27 м
Длина ступени верхней вдоль Y (a1) 045 м
Рабочая арматура вдоль Х 14D 16 A-III
Рабочая арматура вдоль Y 17D 16 A-III
Вертикальная рабочая арматура 5D 20 A-III
Вертикальная рабочая арматура 5D 22 A-III
Стакан в направлении оси Х армируется сетками 4D10 AI - 5 шт.
Разработка грунта экскаватором 4836 м3 6669
Доработка грунта вручную 537 м3 6441
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 2687 м3 396655
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 101 м3 6729
Щебень на подготовку 101 м3 61097
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 592 м3 205296
Бетон B12.5 на фундамент (подпорную стену) 592 м3 653643
Арматура класса AI 462 кг 39354
Арматура класса AIII 33882 кг 322422
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 592 м3 47531
Дополнительные затраты на устройство стакана 592 м3 27036
Арматура класса AI армирования стакана 5569 кг 47436
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 2687 м3 5532
Итого прямые затраты 1943833 руб.
Накладные расходы 20% 388767
Плановые накопления 8% 186608
Временные здания и сооружения 3.1% 78095
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 54543
Непредвиденные расходы 4.0% 106074
Налог на добавленную стоимость 20% 551584
Всего по смете : 3309505 руб.
Результаты расчета РМ2.
Подбор унифицированного ростверка по серии 1.411-1
Несущая способность сваи (без учета Gk) (Fd) 13944 кН
Несущая способность сваи на выдергивание (без Gk) (Fdu) 0 кН
Максимальные габариты (по осям крайних свай) по длине ростверка (b max) 36 м
Максимальные габариты (по осям крайних свай) по ширине ростверка (a max) 36 м
Требуемые характеристики ростверка: a= 09 м b= 09 м Количество свай (n) 4 шт.
Максимальная нагрузка на сваю 98185 кН
Минимальная нагрузка на сваю 50962 кН
Заданная щирина подошвы (B) 15 м
Класс бетона (Rb) B20
Рабочая арматура вдоль Y 8D 12 A-III
Разработка грунта экскаватором 36 м3 49645
Доработка грунта вручную 4 м3 47948
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 20 м3 295277
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 029 м3 1916
Щебень на подготовку 029 м3 17396
Устройство жб фундаментов объемом до 3 м3 243 м3 135301
Бетон B20 на фундамент (подпорную стену) 243 м3 268161
Арматура класса AI 428 кг 3647
Арматура класса AIII 314 кг 29881
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 243 м3 195
Дополнительные затраты на устройство стакана 243 м3 11092
Арматура класса AI армирования стакана 2761 кг 23519
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 20 м3 4118
Итого прямые затраты 3005028 руб.
Накладные расходы 20% 601006
Плановые накопления 8% 288483
Временные здания и сооружения 3.1% 12073
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 8432
Непредвиденные расходы 4.0% 163983
Налог на добавленную стоимость 20% 85271
Всего по смете : 5116259 руб.
Результаты расчета ФМ3.
Cтолбчатый на естественном основании
Тип грунта в основании фундамента:
Пылевато-глинистые крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем 0.25IL0.5
Расчёт основания по деформациям
Способ определения характеристик грунта:
По таблицам 1-3 СНиП 2.02.01-83*
Конструктивная схема здания:
Жёсткая при 2.5(LH)4
Исходные данные для расчёта:
Удельный вес грунта 19 кНм3
Удельное сцепление грунта 907 кПа
Угол внутреннего трения 246 °
Расстояние до уровня грунтовых вод (Hv) -565 м
Высота грунта до подошвы в подвале (hs) 165 м
Вес 1 м2 пола подвала (Pp) 2 кПа
Усреднённый коэффициент надёжности по нагрузке 115
Расчетные нагрузки на фундамент:
Максимальные размеры подошвы по расчёту по деформациям a=27 м b=33 м
Расчётное сопротивление грунта основания 375769 кПа
Максимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 436545 кПа
Минимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 281292 кПа
Наименование Обозначение Величина Размерность
Заданная ширина подошвы (B) 33 м
Ширина верхней части фундамента (b0) 09 м
Длина верхней части фундамента (L0) 09 м
Высота ступени фундамента (hn) 03 м
Защитный слой верхней части фундамента (zv) 35 cм
Длина рядовой ступени вдоль оси Х (bn) 045 м
Длина рядовой ступени вдоль оси Y (an) 045 м
Длина верхней ступени вдоль оси Х (b1) 03 м
Длина верхней ступени вдоль оси Y (a1) 045 м
Количество ступеней вдоль оси Х (nx) 3 шт
Количество ступеней вдоль оси Y (ny) 2 шт
Глубина заделки колонны (h) 08 м
По расчету на продавливание подколонником несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО.
По расчету на продавливание колонной несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО.
Подошва столбчатого фундамента вдоль оси Х
Рабочая арматура в сечении 14D 22 A-III
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО
Подошва столбчатого фундамента вдоль оси Y
Рабочая арматура в сечении 17D 20 A-III
Подколонник столбчатого фундамента грани вдоль оси X
Вертикальная рабочая арматура в сечении 5D 20 A-III
Подколонник столбчатого фундамента грани вдоль оси Y
Вертикальная рабочая арматура в сечении 5D 22 A-III
Стакан в направлении оси Х армируется 5 сетками по 4D10 AIII
Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно 5 сетками по 4D8 AI
В нижней части стакана установить сетки 60x60 D8AI шаг стержней 50 мм
Достаточно 2 сеток косвенного армирования.
Разработка грунта экскаватором 5189 м3 80276
Доработка грунта вручную 577 м3 77532
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 2883 м3 47746
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 101 м3 7549
Щебень на подготовку 101 м3 68538
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 609 м3 236599
Бетон B15 на фундамент (подпорную стену) 609 м3 753308
Арматура класса AI 8153 кг 77904
Арматура класса AIII 59791 кг 638265
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 609 м3 54778
Дополнительные затраты на устройство стакана 609 м3 31159
Арматура класса AI армирования стакана 5569 кг 53214
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 2883 м3 6659
Итого прямые затраты 2563242 руб.
Накладные расходы 20% 512648
Плановые накопления 8% 246071
Временные здания и сооружения 3.1% 102981
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 71924
Непредвиденные расходы 4.0% 139875
Налог на добавленную стоимость 20% 727348
Всего по смете : 4364089 руб.
Результаты расчета РМ3.
Максимальные габариты (по осям крайних свай) по длине ростверка (b max) 42 м
Максимальные габариты (по осям крайних свай) по ширине ростверка (a max) 42 м
Требуемые характеристики ростверка: a= 09 м b= 09 м Количество свай (n) 6 шт.
Максимальная нагрузка на сваю 80995 кН
Минимальная нагрузка на сваю 34804 кН
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 09 м
По расчету на продавливание сваей несущей способности ростверка ДОСТАТОЧНО.
Подошва столбчатого ростверка вдоль Х
Рабочая арматура в сечении 8D 25 A-III
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Подошва столбчатого ростверка вдоль Y
Рабочая арматура в сечении 12D 12 A-III
Вертикальная рабочая арматура в сечении 5D 12 A-III
Вертикальная рабочая арматура в сечении 5D 28 A-III
Разработка грунта экскаватором 3881 м3 60036
Доработка грунта вручную 431 м3 57983
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 2156 м3 357077
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 058 м3 4314
Щебень на подготовку 058 м3 39165
Устройство жб фундаментов объемом до 5 м3 395 м3 207973
Бетон B12.5 на фундамент (подпорную стену) 395 м3 488836
Арматура класса AI 3262 кг 31168
Арматура класса AIII 23921 кг 255356
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 395 м3 35547
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 2156 м3 498
Погружение дизель-молотом жб свай L12 м 661 м3 934296
Стоимость сборного жб свай 661 м3 5211165
Вырубка бетона свай сечением менее 0.4х0.4 м 6 73269
Итого прямые затраты 7761164 руб.
Накладные расходы 20% 1552233
Плановые накопления 8% 745072
Временные здания и сооружения 3.1% 311813
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 217776
Непредвиденные расходы 4.0% 423522
Налог на добавленную стоимость 20% 2202316
Всего по смете : 13213895 руб.
Результаты расчета ФМ4.
Максимальные размеры подошвы по расчёту по деформациям a=33 м b=39 м
Расчётное сопротивление грунта основания 384992 кПа
Максимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 393179 кПа
Минимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 212287 кПа
Заданная длина подошвы (A) 33 м
Заданная ширина подошвы (B) 39 м
Длина верхней ступени вдоль оси Х (b1) 015 м
Длина верхней ступени вдоль оси Y (a1) 03 м
Количество ступеней вдоль оси Х (nx) 4 шт
Количество ступеней вдоль оси Y (ny) 3 шт
По расчету на продавливание верхней ступенью несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО.
Рабочая арматура в сечении 19D 20 A-III
Рабочая арматура в сечении 16D 20 A-III
Разработка грунта экскаватором 6469 м3 100069
Доработка грунта вручную 719 м3 96648
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 3594 м3 595183
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 143 м3 10673
Щебень на подготовку 143 м3 96899
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 994 м3 386458
Бетон B15 на фундамент (подпорную стену) 994 м3 1230445
Арматура класса AI 6403 кг 61183
Арматура класса AIII 46957 кг 50127
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 994 м3 89474
Дополнительные затраты на устройство стакана 994 м3 50895
Арматура класса AI армирования стакана 6692 кг 63946
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 3594 м3 8301
Итого прямые затраты 3291444 руб.
Накладные расходы 20% 658289
Плановые накопления 8% 315979
Временные здания и сооружения 3.1% 132237
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 92357
Непредвиденные расходы 4.0% 179612
Налог на добавленную стоимость 20% 933984
Всего по смете : 5603901 руб.
Результаты расчета РМ4.
Максимальная нагрузка на сваю 82727 кН
Минимальная нагрузка на сваю 52505 кН
Рабочая арматура в сечении 8D 28 A-III
Арматура класса AI 2758 кг 26356
Арматура класса AIII 20228 кг 215936
Итого прямые затраты 7716932 руб.
Накладные расходы 20% 1543386
Плановые накопления 8% 740825
Временные здания и сооружения 3.1% 310035
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 216535
Непредвиденные расходы 4.0% 421109
Налог на добавленную стоимость 20% 2189764
Всего по смете : 13138587 руб.