Проектирование и расчет фундаментов административно-производственного корпуса

Основания.docx

Министерство образования Республики Беларусь
Белорусский Национальный Технический Университет
Кафедра «Геотехника и экология в строительстве»
«Проектирование и расчет фундаментов административно-производственного корпуса»
Фундаменты мелкого заложения на естественном основании .. 5
1 Анализ физико-механические свойств грунтов пятна застройки .. 5
2. Выбор глубины заложения фундамент .. 8
3. Выбор типа фундамента и определение его размеров .. 9
4. Вычисление вероятной осадки фундамента .. . .. 13
Расчет и конструирование свайных фундаментов . 19
1. Основные положения по расчету свайных фундаментов .. 19
2. Расчет и конструирование свайных фундаментов 19
3. Расчет основания свайного фундамента по деформациям 24
Реконструкция . . .. 31
Основные требования по производству работ и ТБ . . 32
Данный курсовой проект по дисциплине «Механика грунтов оснований и фундаментов» преследует цель привить практические навыки проектирования фундаментов зданий и сооружений закрепить знания теоретических основ в практическом их приложении. В проекте рассчитаны и запроектированы фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты приведены необходимые данные по инженерно-геологическим изысканиям приведены схемы сооружений и действующие нагрузки по расчетным сечениям. Методика расчета построена в соответствии с нормативными документами:
СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия»;
ТКП 45-5.01-67-2007 (02250) «Фундаменты плитные. Правила проектирования»;
СНБ 5.01.01-99 «Основания и фундаменты зданий и сооружений»;
СНБ 5.03.01-02 «Бетонные и железобетонные конструкции» с изменениями 1-5;
ТКП EN 1997-1-2009 (02250) «Еврокод 7. ГЕОТЕХНИЧЕСКОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ. Часть 1. Общие правила»
Назначение здания – производственное относится к сооружениям с жесткой конструктивной схемой. Конструктивная схема обследуемых блоков здания – каркасная уровень ответственности сооружения в соответствии с изменением №1 к ГОСТ 27751-88 «Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету» – II (нормальный).;
Характеристика объекта:
полная длина здания в осях: 480 м;
полная ширина здания в осях: 180 м;
отметка уровня пола подвала: -30 м.
Наружные стены подвала здания из сборных бетонных блоков марки ФБС толщина стен подвала 04 м. Наружная гидроизоляция наружных стен выполнена путем окраски горячей битумной мастикой. Основные несущие конструкции здания – кирпичные стены толщиной 380 мм железобетонные монолитные колонны сечением 400х400мм монолитные железобетонные ригели и многопустотные железобетонные плиты настила высотой 220 мм.
Общая устойчивость здания обеспечивается жестким защемлением колонн в фундаментах сопряжением ригелей с колоннами а также наличием диафрагм жесткости и совместной работой настилов перекрытий и покрытия.
Кровля обследуемых участков здания – плоская совмещенная с покрытием из рулонных материалов. Водоотвод с кровли – организованный внутренний.
Наружные стены надземной части здания кирпичные толщиной 400мм. Все наружные стены здания утеплены легкой штукатурной системой. Внутренние стены и перегородки в здании выполнены из кирпича толщиной каменной кладки 65120250 и 380 мм с последующей отделкой а также из гипсокартонных панелей.
Здание расположено на антропогенном спланированном участке. Прилегающая к зданию территория благоустроенна и озеленена. Нумерация осей здания на листах графической части принята в соответствии с расположением несущих конструкций здания.
Расчетные значения нагрузок для расчета по двум группам предельных состояний (нагрузки на уровне обреза фундамента):
Увеличение вертикальной нагрузки в 3 раза
Фундаменты мелкого заложения на естественном основании
1 Анализ физико-механические свойств грунтов пятна застройки
Прочное устойчивое и экономичное основание можно выбрать на основе изучения инженерно-геологических и гидрогеологических условий строительной площадки. В связи с этим в табл. 1 грунтовые условия из трех пластов представлены для данной строительной площадки.
Мощность пласта по скважинам м
Плотность частиц грунта ρs тм
Пределы пластичности
Угол внутреннего трения α
Удельное сцепление С кПа
Горизонт подземных вод от поверхности земли м
Для каждого из пластов которые были вскрыты тремя скважинами должны быть определены их расчетные характеристики. В соответствии с ГОСТ 25100–82 определяется по числу пластичности вид глинистого грунта (табл. 2)
Таблица 2. Наименование грунтов по содержанию
глинистых частиц и по числу пластичности
Содержание глинистых частиц (диаметром меньше 0005 мм) % по весу
II. =24-13=11 % - суглинок
Затем по данным лабораторных испытаний грунтов необходимо подсчитать следующие грунтовые характеристики необходимые для расчета оснований
Плотность сухого грунта
Пористость и коэффициент пористости грунта
Песчаные грунты подразделяются по степени влажности Sr на
маловлажные если степень влажности Sr 0.5;
маловлажные если 0.5
насыщенные водой если Sr>0.8
Показатель текучести для глинистых грунтов
где – плотность грунта тм3;
S – плотность частиц грунта тм3;
w – плотность воды принимаемая равной 10 тм3;
W – природная весовая влажность грунта %;
WL – влажность грунта на границе текучести %;
WP – влажность грунта на границе пластичности (раскатывания) %;
По плотности сложения песчаные грунты разделяются на плотные средней плотности и рыхлые в зависимости от величины коэффициента пористости е (табл. 3)
Плотность сложения песков
Пески гравелистые крупные и средней крупности
Таблица 4. Наименование глинистых грунтов по показателю текучести
Наименование грунтов
тугопластичные мягкопластичные
Данные о свойствах грунтов представим в таблице
Таблица 5. Данные свойств грунтов
Значения показателей для слоев
Плотность грунта ρ тм
Природная весовая влажность W грунта %
Степень влажности Sr
Число пластичности JP
Показатель текучести JL
Коэффициент пористости е
Угол внутреннего трения
Удельное сцепление c кПа
Наименование грунта и его физическое состояние
Песок средней крупности плотный насыщенный водой
Песок крупный плотный маловлажный
Определив вид грунта и зная толщину слоя строим инженерно-геологический разрез строительной площадки.
2. Выбор глубины заложения фундамента (сечения 4-4 5-5).
Минимальную глубину заложения подошвы фундамента предварительно назначают по конструктивным соображениям. Если пучение грунтов основания возможно то глубина заложения фундамента для наружных стен отапливаемых зданий принимается не менее расчетной глубины промерзания df определяемой по формуле:
где dfn – нормативная глубина промерзания устанавливаемая по исходным данным; dfn=145
Kh – коэффициент влияния теплового режима здания на промерзание грунта у наружных стен.
Минимальная глубина заложения фундаментов принимается не менее 0.5 м от поверхности планировки.
Подошва фундаментов заглубляется ниже пола подвала не менее чем на 0.4 м. При этом верх подушки фундамента располагается ниже чистого пола подвала.
Для части сооружения с подвалом kh=05.
Тогда df=051450725 м.
По конструктивным соображениям dк=3 +15=45 м.
Принимаем dк=45 м для сечения 4-4 и 5-5.
3. Выбор типа фундамента и определение его размеров
При проектировании оснований и фундаментов всегда можно предложить ряд вариантов конструктивных решений. Так например рассматривают варианты с различными типами фундаментов или варианты с различными отметками подошвы фундамента учитывая при этом несущую способность грунтов основания. На основе технико-экономических сравнений следует выбрать наиболее рациональный вариант.
Для расчета осадки фундаментов используются нагрузки приложенные на уровне обреза фундамента приведенные на схемах зданий. Объекты имеют подвальные помещения.
При расчете оснований по деформациям необходимо чтобы среднее давление Р под подошвой центрально нагруженного фундамента не превышало расчетного сопротивления грунта R Р R .
Расчетное сопротивление грунта основания R в кПа определяется по формуле
где с1 и с2 – коэффициенты условий работы;
K - коэффициент принимаемый равным единице если прочностные характеристики грунта и с определены непосредственными испытаниями (для нашего случая) и 1.1 - если они приняты по таблицам
M Mq Mc — коэффициенты принимаемые по табл. МУ
b— ширина подошвы фундамента (для прямоугольной подошвы фундамента — ее меньшая сторона) м;
Kz – коэффициент зависящий от глубины заложения фундамента и принимаемый равным 1 при b10 м
’II – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы фундамента кНм3;
II – то же для грунтов залегающих ниже подошвы фундамента кНм3;
СII – расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа
d1— глубина заложения фундамента бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных или внутренних фундаментов от пола подвала определяемая по формуле:
где hs — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала м;
hcf — толщина конструкции пола подвала м;
γ cf — расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала кНм3;
γ — удельный вес грунта; γ=g=10.
— плотность грунта тм3
db — глубина подвала ( с шириной подвала В≤20 и глубиной более 2м db=2м);
g — ускорение силы тяжести 981мc2 =10 мc2
где s - удельный вес частиц грунта кНм3;
s - плотность частиц грунта тм3.
е - коэффициент пористости грунта;
Так как граница подземных вод проходит на уровне верхнего слоя грунта то этот слой можно разделить на две части: выше уровня подземных вод и ниже. Тогда удельный вес грунта выше подошвы фундамента находится как средняя величина:
Давление под подошвой фундамента определяется из следующих зависимостей:
для центрально-нагруженного фундамента
для внецентренно-нагруженного фундамента
Здесь Р Рmax Рmin - соответственно среднее максимальное и минимальное давление на грунт под подошвой фундамента кПа
NoII - расчетная нагрузка на уровне обреза фундамента;
MoII - расчетный изгибающий момент;
d - глубина заложения фундамента (для подвальных помещений - глубина заложения от пола подвала);
m – осредненный удельный вес - 2022 кНм3.
A – площадь подошвы фундамента м2
W – момент сопротивления площади подошвы фундамента в направлении действия момента
Принимаем что большая сторона фундамента равна a=1.3*b тогда
Выполнения условий P R и Pмах 12R можно достигнуть путём нескольких попыток : назначая соотношение сторон подошвы фундамента или решая систему уравнений относительно величины b . Более удобным является определение размеров подошвы фундамента графическим способом.
В случае внецентренно-нагруженного фундамента строятся графики зависимостей Рmax=f(b) и 12R=f(m) Полученные значения ширины фундамента b будут удовлетворять условию Рmax=12R. Кроме того для внецентренно-нагруженного фундамента необходима проверка следующих условий: Р R и Pmin > 0 Построим график и определим ширину фундамента.
) Определение ширины подошвы фундамента в сечении 4-4:
N0.II=1210кН ; M0.II=150кНм; T0.II=0кН;
γc1 = 1.25 γc2 = 1.05 при LH=48177= 27
M=056 ; Mq=324; Mc=584; при φ= 21 0
Определим точки для построения графика функции Рmах=f(b):
Конструктивно принимаем ширину фундамента b=16 м.
Условия выполняются.
) Определение ширины подошвы фундамента в сечении 5-5
N0.II=170кН ; M0.II=0кНм; T0.II=0кН;
Конструктивно принимаем ширину фундамента b=06 м.
4. Вычисление вероятной осадки фундамента
Расчет осадки фундамента производится по формуле:
где S— конечная осадка отдельного фундамента определяемая расчетом;
Su — предельная величина деформации основания фундамента зданий и сооружений.
Основным методом определения полной (конечной) осадки фундаментов является метод послойного суммирования. Расчет начинается с построения эпюр природного (бытового) и дополнительного давлений. На геологический разрез наносятся контуры сечения фундамента затем от оси фундамента влево откладываются ординаты эпюр :
природное давление в кПа определяется по формуле:
Величина бытового давления определяется на границе каждого слоя грунта. Если в пределах выделенной толщи залегает горизонт подземных вод то удельный вес грунта определяется с учетом гидростатического взвешивания:
Вправо от оси фундамента откладывается эпюра природного давления уменьшенная в пять раз.
Для построения эпюры дополнительного давления толщина грунта ниже подошвы фундамента в пределах глубины приблизительно равной трехкратной ширине фундамента разбивается на ряд слоев мощностью не более 04b (обычно 02b). Дополнительное вертикальное давление непосредственно под подошвой фундамента определяется как разность между средним давлением по оси фундамента и вертикальным напряжением от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:
где Р = (Pmax + Pmin )2
Дополнительное вертикальное напряжение для любого сечения расположенного на глубине z от подошвы фундамента определяется по формуле:
где — коэффициент принимаемый в зависимости от формы подошвы фундамента соотношения сторон прямоугольного фундамента =lb и относительной глубины zb
Здесь l и b — соответственно длина и ширина фундамента.
Расчет осадки отдельного фундамента на основании в виде упругого линейно деформируемого полупространства с условным ограничением величины сжимаемой зоны производится по формуле:
где S – конечная осадка отдельного фундамента см;
– безразмерный коэффициент равный 08;
zpi – среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-том слое грунта равное полу сумме напряжений на верхней и нижней границах слоя кПа.
4.1.Для фундамента под колонну (сечение 4-4)
Модуль деформации определяется по результатам компрессионных испытаний грунтов из выражения:
гдеСс – коэффициент сжимаемости кПа-1
Коэффициент сжимаемости определяется по зависимости:
гдее1 – коэффициент пористости при нагрузке Р1=100 кПа;
е3 – то же при нагрузке Р3=300 кПа (согласно приложению 8)
Вычисление ординат эпюр дополнительных напряжений ведем в табличной форме.
Согласно вычислений проделанных в таблице получаем что
S=00473м => S=473 см Sнорм=8 см
4.2. Для фундамента под колонну (сечение 5-5)
S=00185м => S=185см Sнорм=8 см
Полученные результаты в виде эпюры наносим на геологический разрез. В точке пересечения эпюры дополнительного со вспомогательной давлений находим нижнюю границу снимаемой толщи.
1. Основные положения по расчету и проектированию свайных фундаментов
Фундаменты из забивных свай рассчитываются по двум предельным состояниям:
по предельному состоянии первой группы (по несущей способности): по прочности - сваи и ростверка по устойчивости - основания свайных фундаментов;
по предельному состоянию второй группы (по деформациям) - основания свайных фундаментов.
Глубина заложения подошвы свайного ростверка назначается в зависимости от:
наличия подвалов и подземных коммуникаций;
геологических и гидрогеологических условий площадки строительства (вида грунтов их состояния положение подземных вод и т.д.);
глубины заложения фундаментов примыкающих зданий и сооружений;
возможности пучения грунтов при промерзании.
2. Расчет и конструирование свайных фундаментов
Необходимо запроектировать свайные фундаменты под отдельно стоящую колонну и с подвалом. Инженерно – геологические условия представлены в следующей таблице:
Мощность слоя грунта
Рыхлый насыпной грунт из мелкого песка =13 (9) кНм3 =120
Торф коричневый водонасыщенный IL= 06 =12 (6) кНм3 =80
Слой суглинка JL=0.3 ρ=18(115) тм3 Е=14000 кПа φ=22о С=50 кПа
Глина JL=0.2 ρ=21 тм3 Е=20000 кПа φ=20о С=100 кПа
В скобках указана плотность грунта во взвешенном состоянии.
Мощность пласта в колонке измеряется от кровли до его подошвы.
2.1 .Для фундамента под колонну (сечение 4-4)
Прежде всего необходимо выбрать тип сваи назначить ее длину и размеры поперечного сечения. Длину сваи назначают такой чтобы ее острие было заглублено в плотный слой грунта:
в мелкие пески и супеси - на менее чем на 20м;
в пески средней крупности твердые глины и суглинки - не менее чем на 10м;
в крупные и гравелистые пески и галечники - не менее чем на 05м.
Полная длина свай определяется как сумма :
=1+2+3=005+05+5=555 м
где 1— глубина заделки сваи в ростверк (1=5см);
— расстояние от подошвы плиты до кровли несущего слоя (см. инженерно-геологический разрез в графической части)
— заглубление в несущий слой (3=5 м).
Выбираем стандартную сваю жб с размерами 300х300 мм.
Свая работает на центральное сжатие.
Несущая способность Fd забивной висячей сваи по грунту определяется как сумма сопротивления грунтов основания под нижним концом сваи и по боковой ее поверхности:
Fd=γC(γCR.R.A+UΣγCf.fi.i)
где γC — коэффициент условий работы сваи в грунте (γC=10);
γCR и γCf— коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи (для свай погружаемых забивкой молотами γCR=1γCf=1.)
А — площадь опирания сваи на грунт (А=03х03=009 м2).
R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (R=5000 кПа при JL=0.2).
U—периметр поперечного сечения сваи (U=03х4=12 м).
fi—расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи
f1= 205 кПа f2=45 кПа f3=48 кПа f4=495 кПа
i— толщина i-го слоя грунта. Пласты грунтов расчленяются на слои толщиной не более 2-х метров.
Fd=γC(γCR.R.A+UΣγCf.fi.i) = 1·(1·5000·009 + 12[(1·205·05) + (1·45·2) + +(1·48·2) + (1·495·1)] =7449 кН
Расчетная нагрузка Р допускаемая на сваю определяется из зависимости:
P= FdγК=744914=5321 кН.
где γК—коэффициент надежности принимаемый равным 14.
Фундамент проектируем из 6-ти свай размещая их по углам прямоугольного сечения ростверка. Толщину ростверка ниже дна стакана принимаем 40см толщину стенок стакана 225см. Расстояние в осях между сваями принимаем 120см.
Расстояние от края ростверка до оси первого ряда свай должно быть не менее 07d и составляет 200мм
Определим вес ростверка и грунта на его уступах:
Vр=04×16×16+08×10×10-13×08×(04×04+(04×04×055×055)05+
+055×055) – 6×03×03×03 = 153 м3.
Vгр=16×16×12 - 153 = 154 м3.
Gгр=154·γгр = 154×18 = 2772 кН
Тогда Gm= Gр +Gгр = 383+2772 =6602 кН.
Проверка несущей способности свайного фундамента производится из условия чтобы расчетная нагрузка N передаваемая на сваю не превышала расчетной нагрузки допускаемой на сваю.
Для внецентренно нагруженного свайного фундамента необходима проверка нагрузки с учетом действия расчетных моментов:
М0I — расчетные моменты относительно главной оси Х плана свай в плоскости подошвы свайного ростверка по первой группе предельного состояния (=170кН)
n — количество свай в фундаменте;
Nd=N0+Gm =1390+6602=145602 кН
где N0 — расчетная нагрузка приложенная на уровне обреза фундамента (N0=1390кН);
Gm— расчетная нагрузка от веса ростверка и грунта на его уступах.
При выполнении курсового проекта необходимо определить отказ свай (погружение сваи от одного удара в конце забивки) необходимых для контроля несущей способности сваи. Отказ определяют по формуле профессора Н. М. Герсеванова:
— коэффициент принимаемый для железобетонных свай с наголовником равным 1500 кНм² для деревянных свай без наголовника — 1000 кНм²;
А— площадь поперечного сечения сваи м2 ;
Ed— расчетная энергия удара молота кДж; Ed=32
m1— полный вес молота кН; m1 =35
Е— коэффициент восстановления энергии удара E² =02;
m2— вес сваи с наголовником кН; m2 = 144
m3— вес подбавка кН; m3=18
Fd— несущая способность сваи определяемая по ранее приведенной формуле кН.
2.2 .Для столбчатого фундамента под колонну (сечение 5-5)
Фундамент проектируем из 2-х свай размещая их по оси прямоугольного сечения ростверка. Толщину ростверка ниже дна стакана принимаем 40 см толщину стенок стакана 225 см. Расстояние в осях между сваями принимаем 120 см.
Расстояние от края ростверка до оси первого ряда свай должно быть не менее 07d и составляет 200 мм
+055×055) – 2×03×03×03 = 153 м3.
Nd=N0+Gm =190+6602=25602 кН
где N0 — расчетная нагрузка приложенная на уровне обреза фундамента (N0=190кН);
3. Расчет основания свайного фундамента по деформациям
3.1.Для фундамента под колонну (сечение 4-4)
Расчет по предельному состоянию второй группы производится аналогично расчету по деформациям свайных фундаментов на естественном основании и сводится к удовлетворению условия SSu .
При расчете осадки свайный фундамент рассматривается как условный массивный фундамент в состав которого входят ростверк сваи и грунт. Контур условного массива ограничивается сверху поверхностью планировки снизу — плоскостью в уровне нижних концов свай BC с боков — вертикальными плоскостями AB и CD отстоящими от граней крайних свай на величину .
Точка B и C находятся в результате пересечения горизонтальной плоскости в уровне нижних концов свай с наклонными линиями проведенными от наружного контура свайного ряда в уровне подошвы ростверка под углом к вертикали.
При слоистом напластовании в пределах длины сваи h угол φiimt принимается средневзвешенным:
где φi — расчетные значения углов внутреннего трения грунтов соответствующих участков сваи hi.
Таким образом длина L1 подошвы условного фундамента определяется из выражения:
где m — расстояние между внешними плоскостями свай м; m=15 м;
Аналогично определяется и ширина подошвы условного фундамента
Давление Р (в кПа) по подошве условного фундамента определяется с учетом веса условного массива:
Для внецентренно нагруженных фундаментов определяется максимальное давление по краю подошвы условного фундамента:
А1 — площадь подошвы условного фундамента м. равная 25*25=625 м²
W1=(B1*L12)6=(25*252)6=260 м3
Nd1 — суммарный вес условного массива и нагрузок приложенных на уровне обреза ростверка кН.
Nd1=N0+G1+G2+G3=1390+ 383+8505+4285=194186кН
Здесь N0 — нагрузка приложенная на уровне обреза ростверка; равная 1390кН
G1— вес ростверка G1=383 кН
G2— вес свай; равный G2=
Расчетное сопротивление грунтов R для свайных фундаментов будет представлено в следующей форме:
c1=1.25 и c2=1.01 - коэффициенты условий работы принимаемые в зависимости от LH=4812.6=3.8;
k = 1 - коэффициент при определении прочностных характеристик грунта непосредственными испытаниями;
M=0.61 Mq=3.44 Mc=6.04 - коэффициенты принимаемые в зависимости от угла внутреннего трения =220;
'II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы фундамента;
II - то же для грунтов залегающих ниже подошвы фундамента;
cII=100 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего под подошвой фундамента.
db = 2 - глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала.
Рmax=3761 12R = 15735 кПа
Условие прочности выполняется.
Дальнейший расчет осадки свайного фундамента из висячих свай производится так же как и для фундаментов мелкого заложения по методу послойного суммирования.
Вычисление ординат эпюры дополнительного давления ведём в табличной форме.
S=0018м => S=18 см Sнорм=8 см
3.2. Для фундамента под колонну (сечение 5-5)
Nd1=N0+G1+G2+G3=190+ 383+2079+4701=71919кН
Здесь N0 — нагрузка приложенная на уровне обреза ростверка; равная 190 кН
Вычисление ординат эпюры дополнительного давления ведём в табличной форме.
S=0004м => S=04 см Sнорм=8 см
Реконструкция фундаментов.
По заданию необходимо проверить будут ли соблюдаться условия прочности при увеличении вертикальной нагрузки в 3 раза.
1. Фундаменты мелкого заложения на естественном основании
Для фундамента под колонну (сечение 4-4)
2R = 754776 кПа PMAX = 118045 кПа
R = 62898кПа P = 106425 кПа
Требуется усиление фундамента
Для фундамента под колонну (сечение 5-5)
R = 61368 кПа P = 10955 кПа
Основные требования по производству работ и технике безопасности.
1 Возведение оснований и сооружений производится по проектной документации утвержденной в установленном порядке проекту производства работ (ППР) разработанному для конкретного сооружения с резолюцией заказчика разрешающей начало работ с учетом норм безопасности при транспортных грузоподъемных строительно-монтажных и электротехнических работах.
2 Контроль за исполнением требований нормативно-технических документов и проектной документации осуществляется производителем работ.
3 ППР составляется на основе проектной документации и должен содержать: состав подготовительных работ технологические схемы организации земляных работ включая водопонижение или водоотвод схемы движения механизмов последовательности устройства оснований фундаментов и их бетонирования требования к составу и способу приготовления бетонной и песчано-гравийной смесей и способам их транспортировки и укладки методы контроля качества устройства оснований и изготовления фундаментов.
4 Подготовительные работы включают:
— получение разрешения на производство земляных работ;
— устройство подъездных путей складов бытовых помещений снос ветхих строений подводка линий электроэнергии и водоснабжения;
— срезку плодородного и растительного слоев почвы для последующего использования в целях восстановления (рекультивации) нарушенных или малопродуктивных земель озеленения района застройки и т. д.;
— вертикальную планировку строительной площадки до уровня заданных отметок с разметкой осей сооружения и фиксированием на местности положения рядов фундаментов.
При наличии на строительной площадке ям колодцев других выемок их следует очистить от мусора засыпать до уровня планировочной отметки местным грунтом с послойным уплотнением до достижения плотности сухого грунта ρd>16 тм3
5 При устройстве обноски разбивке осей котлованов и фундаментов возведении конструкций подземной части сооружений и т. п. проводятся геодезические работы с составлением актов и приложением исполнительных схем.
6 Работы по возведению земляных сооружений устройству фундаментов и подземных частей сооружений включают вертикальную планировку конкретного участка строительной площадки согласно генеральному плану и разработку котлована под сооружение.
7 Отсыпка насыпей и засыпок должна производиться как правило при оптимальной влажности грунта слоями толщина которых назначается в зависимости от типа применяемых машин и оборудования для уплотнения грунта с обеспечением плотности укладки грунта 90 % а для сооружений III класса ответственности — 70 %.
8 Непригодный для обратной засыпки грунт необходимо вывозить с территории строительства. Временные отвалы грунта пригодного для обратной засыпки при соответствующем обосновании допускается устраивать на специальных резервных площадках. Их следует размещать с одной стороны котлована. Поверхность отвалов должна быть спланирована для предотвращения переувлажнения грунта.
9 Котлованы являющиеся основанием для плитных фундаментов разрабатываются с недобором по глубине величина которого составляет от 10 до 30 см в зависимости от применяемого землеройного оборудования.
Оставшийся на дне котлована защитный слой грунта должен зачищаться вручную непосредственно перед устройством фундаментов.
Перебор грунта при механизированной разработке котлована или ручной доработке защитных слоев не допускается.
10 В зимнее время грунт оснований в местах устройства фундаментов следует предохранять от промерзания посредством недобора или поверхностного утепления.
11 Запрещается укладка бетона монолитных фундаментов и монтаж сборных фундаментов в разжиженный грунт.
12 Коэффициент уплотнения грунта обратных засыпок и траншей в случаях не оговоренных проектным решением должен приниматься равным Kcom 095.
13 При устройстве обратных засыпок котлованов и траншей и подсыпок под полы в зимнее время количество мерзлых комьев грунта не должно превышать 1% общего объема грунта засыпок. При этом внутри зданий применять мерзлый грунт не допускается а укладка грунта во время сильных снегопадов и метелей запрещается.
14 Работы по вертикальной планировке строительных площадок разработке котлованов и устройству фундаментов должны выполняться с соблюдением следующих норм техники безопасности:
— в зоне действия землеройных и монтажных машин и механизмов запрещается присутствие посторонних людей и выполнение каких-либо работ не имеющих отношения к осуществляемому технологическому процессу;
— маршруты машин в пределах строительной площадки должны быть регламентированы а подъездные пути при наличии ненадежных грунтов усилены инвентарными щитами;
— работы в зоне расположения подземных коммуникаций (электрокабелей газопроводов и т. п.) осуществляются при наличии письменного разрешения соответствующих инстанций. К разрешению должен быть приложен план с указанием расположения и глубины заложения коммуникаций. До начала работ в местах расположения подземных коммуникаций должны быть установлены знаки;
— земляные работы вблизи линий подземных коммуникаций должны производиться под наблюдением прораба или мастера а непосредственно около газопровода или кабелей
находящихся под напряжением кроме того под наблюдением представителей газового или электротехнического хозяйств;
— разработка грунта в непосредственной близости от действующих подземных коммуникаций допускается только с помощью лопат; использовать ломы кирки и пневмоинструмент запрещается;
— перемещение грунта бульдозерами на подъем целесообразно только при уклоне до 10 %;
— запрещается находиться во время погрузки грунта между землеройной машиной и транспортным средством;
— во время перерывов экскаватор отводится от края разрабатываемой выемки не менее чем на 2 м а ковш опускается на грунт.
15 К работе с электротехническими и пневматическими инструментами допускаются лица имеющие специальные удостоверения и прошедшие инструктаж по технике безопасности.
Охрана природной среды.
16 Геологическую среду в проектном решении оснований сооружений следует рассматривать как часть природной среды находящуюся в сфере деятельности человека которая включает рельеф грунты подземную гидросферу физические поля геологические процессы и явления.
17 Проектные решения на строительство оснований и фундаментов не должны допускать ухудшения геологической и природной среды в целом и как правило следующих неблагоприятных последствий:
— деградации ландшафтов и микроклимата; исчезновения редких видов растительности животного мира кормовых угодий и заповедников;
— уничтожения малых форм рельефа и его расчленения;
— возникновения или активизации опасных геологических процессов;
— водной и ветровой эрозии;
— повреждения сельскохозяйственных угодий и растительности;
— изменения режима сезонного промерзания толщ оснований отапливаемых зданий и сооружений;
— иссушения усадки (дегидратации термоусадки) минеральных веществ пылеватых фракций в основаниях объектов с горячими технологическими процессами;
— изменения соотношения между стоками поверхностных и подземных вод непредусмотренного затопления и подтопления земель;
— изменения обводненности грунтов приводящей при понижении уровня воды к дополнительной осадке основания деструкционному разуплотнению органического вещества; при повышении уровня подземных вод в пылевато-глинистых грунтах — к размоканию и изменению конструкции просадке выщелачиванию и суффозии грунта.
18 В случаях возможных антропогенных изменений среды в проектной документации рекомендуется предусматривать:
а) охранные зоны в число которых включаются:
— места питания подземных вод водоисточники и водозаборы;
— уникальные естественные геологические разрезы-обнажения скопления погребенной флоры и фауны культурно-исторические образования и др.
б) мероприятия по предупреждению опасных геологических процессов и по инженерной защите территорий.
19 Если возводимые сооружения не исключают возможности загрязнения подземных вод (среды) с превышением предельно допустимых концентраций (ПДК) в проектном решении должны быть предусмотрены мероприятия по их изоляции или локализации а также проведена экологическая экспертиза принятого проектного решения.
ТКП 45-5.01-67-2007 (02250) «Фундаменты плитные. Правила проектирования» .
Пособие П9-2000 к СНБ 2.04.02-2000 «Строительная климатология» .
СНБ 5.01.01-99 «Основания и фундаменты зданий и сооружений» .
СНБ 5.03.01-02 «Бетонные и железобетонные конструкции» с изменениями 1-5 .
ТКП EN 1997-1-2009 (02250) «Еврокод 7. Геотехническое проектирование. Часть 1. Общие правила» .
П4-2000 к СНБ 5.01.01-99 «Проектирование забивных свай» .
П2-2000 к СНБ 5.01.01-99 «Проектирование забивных и набивных свай по результатам зондирования грунтов»
С.Н. Банников и др. «Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине «Механика грунтов основания и фундаменты» для студентов строительных специальностей» Мн:2006 стр.64.

Graficheskaya_Chast.dwg

Строительный факультет
литологический разрез; узлы
План фундаментов мелкого заложения М1:200
План свайных фундаментов М1:200
рулонная гидроизоляция
бетонная подготовка - 100 мм
За относительную отметку принят уровень чистого пола
что соответствует абсолютной отметке +210
Гидроизоляция стен подвала оклеечная
ниже пола подвала предусматривается горизонтальная рулонная гидроизоляция.
Засыпку стен подвала производить с послойным уплотнением виброплощадками после монтажа плит перекрытия и устройства гидроизоляции.
Указания по производству работ
Перед устройством монолитных ростверков выполнить бетонную подготовку из бетона класса С810.
из бетона марки С810
Административно-производственный корпус
Геолого-литологический разрез
Рыхлый насыпной грунт из мелкого песка
Песок крупный плотный маловлажный
Песок средней крупности
Спецификация элементов фундамента
Схема нагрузок на фундамент ФС-4