Проектирование бизнес центра

Николаев АР.dwg

Производственное здание в г. Пскове
КП2-МК-СП-11-16-2015-КМ
Одноэтажное производственное здание
Экспликация помещений
Комната для совещаний
Техническое помещение
Проектирование бизнес-центра
Здание бизнес-центра
Керамические блоки 10НФ М100
Клей для теплоизоляционных плит
Стеклотканевая сетка
Пустотная плита перекрытия
Цементно-песчаная стяжка
Дренажный слой гравия
Армированная тротуарная плитка
Праймер битумный ТехноНиколь №1
Мастика ТехноНиколь №31
Армированная ЦП стяжка 50мм
Керамогранитная плитка 400х400мм
Алюминиевые профили системы ALT SKL50
Внутреннее стекло-закаленное
Наружное стекло-триплекс
Фасад 1-17. Фасад А-Н.
Водоподготовительное отделение
Участок очистных сооружений
Кладовая хим. реагентов
Комната распределителей работ и дефектоскопистов
Комната уборочного инвентаря
Помещение зарядной электрокар
Участок ремонта кислотных аккумуляторов
Зарядная кислотных аккумуляторов
Зарядная щелочных аккумуляторов
Участок ремонта щелочных аккумуляторов
Отделение ремонта КИП и скоростемеров
Кладовая материалов и зап.частей
Пропиточно-сушильное отделение
Электромашинное отделение
Механический участок
Отделение ремонта компрессоров
Фильтровальное отделение
Автотормозное отделение
Электроаппаратное отделение
Инструментальная кладовая
Гардероб домашней одежды
Помещение сушки спецодежды
Хранение модулей порошкового пожаротушения

Николаев КР.dwg

Масса наплавляемого металла - 1%
Схема расположения элементов на отм
Проектирование бизнес-центра
Здание бизнес-центра
Подливка из бетона на
Схема расположения элементов купола на отм. +71
болтов М24 40Х "Селект
Шов с полным проваром
Швы с полным проваром
Разрез 2-2. Схема расположения элементов купола на отм. +71
Схема расположения элементов на отм. +4
Схема расположения элементов на отм. + 67

Николаев ОР.dwg

С горизонталной стрелой
- подкладка деревянная 100х100 мм;
- прокладка деревянная 60х40 мм;
Порядок складирования
Схема расположения элементов купола на отм. +71
Экспликация временных зданий
Условные обозначения
Зона перемещения груза
Временная сеть электроснаб.
Временная сеть водоснаб.
Времення дорога из жб плит
Ограждение из жб плит
подкладка деревянная
Прокладка деревянная
Технико-экономические показатели проекта
Наименование показателя
Площадь строительной площадки
Площадь временных зданий
Продолжительность строительства:
Стоимость строительства
Строительный генеральный план
Календарный график производства работ
Схема монтажа плит перекрытий
Помещение для приема пищи и обогрева
Наименование сооружения
Зона возможного падения груза
Указания по производству работ
Указания по технике безопасности
Схема складирования плит перекрытий
Деревянная полушпала
Поперечный профиль рельсового пути
Схемы строповки ригеля и колонны
ДЛЯ СТРОПОВКИ ГРУЗОВ ПРИМЕНЯЮТСЯ ИСПЫТАННЫЕ И ИСПРАВНЫЕ
ГРУЗОЗАХВАТНЫЕ ПРИСПОСОБЛЕНИЯ
ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ РАБОТ В ТЕМНОЕ ВРЕМЯ СУТОК ТЕРРИТОРИЯ
СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ ОСВЕЩАЕТСЯ В СООТВЕТСТВИИ С ГОСТ
СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ АВТОТРАНСПОРТА НА СТРОИТЕЛЬНОЙ
ПРОРАБЫ И МАСТЕРА УЧАСТКА ОТВЕТСТВЕННЫ ЗА ВЫПОЛНЕНИЕ
ПРАВИЛ ТТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ
МОНТАЖ ПРОИЗВОДИТЬ КОМБИНИРОВАННЫМ МЕТОДОМ
ДО НАЧАЛА МОНТАЖА КОЛОНН ПРОВЕРИТЬ ПРАВИЛЬНОСТЬ
УСТАНОВКИ ФУНДАМЕНТОВ И АНКЕРНЫХ БОЛТОВ
УСТАНОВКУ КОЛОНН ПРОИЗВОДИТЬ МЕТОДОМ ПОВОРОТА
БАШМАК КОЛОННЫ РАСПОЛОЖИТЬ У ОПОРЫ
КОЛОННУ ЗА ВЕРХНЮЮ ТОЧКУ И
ПОВОРАЧИВАЯ СТРЕЛУ С
ОДНОВРЕМЕННОЙ ВЫБОРКОЙ ПАЛИСПАСТА
ВЕРТИКАЛЬНОЕ ПОЛОЖЕНИЕ
ДЛЯ ПРИДАНИЯ КОЛОННАМ
УСТОЙЧИВОСТИ ОДНОВРЕМЕННО С ИХ МОНТАЖЕМ МОНТИРОВАТЬ
УСТАНОВКУ РИГЕЛЕЙ ПРОИЗВОДИТЬ ПОСЛЕ ВЫВЕРКЕ И
ПРИ МОНТАЖЕ ЗАХВАТИТЬ РИГЕЛИ ЗА УЗЛЫ ВЕРХНЕГО НА МЕНЕЕ
Эпюра движения кранов
Эпюра движения рабочих
Проектирование бизнес-центра
Здание бизнес-центра
Технологическая карта на монтажные работы
Электробезопасность: -выключатели и рубильник в защитном исполнении
рубильники заземлены
токоведущие части изолированы; -провода временного электроснабжения изолированы; -бытовые помещения заземлены; 2. Эксплуатация крана: -опасные зоны выделены ограждениями и знаками безопасности -не допускается наличие посторонних в опасных зонах работы крана -не допускаются работы при скорости ветра>15мс -запрещается подтаскивание краном грузов -если зона обслуживания крана не просматривается
назначается сигнальщик 3. Временные дороги: -на въезде и выезде выставлены предупредительные знаки безопасности -скорость перемещения транспорта на строительной площадке 5кмч 4.Освещение строительной площадки: -строительную площадку в темное время суток освещают согласно ГОСТ 12.1046-85; -освещение рабочих мест не более 10лк; 5. Пожарная безопасность: -вблизи бытовых помещений размещены щиты с противопожарным инвентарем и ящики с песком; -на этажах здания
местах складирования оборудованы пожарные посты -расстояния от пожарных гидрантов до дорого с твердым покрытием менее 200м.
Указания по организации строительной площадки

Николаев ПЗ.doc

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ
СИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ (СГУПС)
наименование кафедры
ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА (БАКАЛАВРСКАЯ РАБОТА)
Проектирование бизнес-центра
Консультанты по разделам
Архитектурно-строительный
Расчетно-конструктивный
Организационно-технологический
Нормоконтролер работы
Николаев Н.Ю. «Проектирование бизнес-центра».
Дипломный проект по специальности 08.03.01 "Строительство" – Новосибирск 2016. – 103 страницы 16 – таблиц 38 – иллюстраций 37 источников 15 листов чертежей.
Цель работы заключается в выполнении проекта здания бизнес-центра соответствующего не только современным функциональным но и архитектурно-композиционным требованиям.
Разработка многофункциональных комплексов органично вписывающихся в городскую среду обусловлена в первую очередь необходимостью развития городской инфраструктуры.
В рамках выполнения ВКР разработан проект офисно-торгового центра в г. Краснодар. Разработанный проект включает архитектурно строительный раздел: описание архитектурного и объемно-планировочного решения здания. Расчетно-конструктивный раздел: расчет несущих конструкций каркаса здания с применеием ЭВМ; проверочные расчеты основных несущих конструкций и узлов каркаса. Организационно-технологический раздел включает выбор монтажных кранов расчет производственной калькуляции расчет автотранспорта и площадей временных зданий.
ИсполнительНиколаев Н.Ю.
Факультет: «Промышленное и гражданское строительство»
Кафедра: «Здания строительные конструкции и материалы»
Направление: «Строительство»
Профиль: «Промышленное и гражданское строительство»
Заведующий кафедрой
(подпись) (инициалы фамилия)
на выпускную квалификационную работу студента
Николаева Никиты Юрьевича
(фамилия имя отчество)
Тема работы Проектирование бизнес-центра
утверждена приказом ректора № 350С от « 25 » 04 2016 г.
Задание выдано « 27 » 042016г.
Срок сдачи студентом законченной работы « 10 » 062016г.
Содержание расчетно-пояснительной записки (перечень подлежащих разработке вопросов)
Наименование разделов и вопросов
Примерное количество страниц
График (сроки) выполнения
Архитектурно-строительный раздел
Расчетно-конструктивный раздел
Содержание и объемы графической части
Наименование графического документа
(чертежа схемы графика)
Примерное количество листов формата А3
Схемы расположения элементов
Технологическая карта на монтажные работы
Строительный генеральный план
Консультанты по работе (с указанием относящихся к ним разделов ВКР)
Архитектурно-строительный раздел 10
1 Объемно-планировочное решение здания11
1.1 Характеристики объема и планировки здания в целом11
1.2 Функциональное распределение помещений здания12
1.3 Мероприятия обеспечивающие доступность для МГН14
1.4 Мероприятия обеспечивающие пожарную безопасность здания 17
2. Архитектурно-конструктивное решение здания18
2.1 Фундамент и несущие элементы каркаса18
2.3 Перекрытия и лестницы25
2.6 Заполнение проемов28
2.7 Внутренняя отделка помещений28
2.8 Инженерное оборудование30
3. Архитектурное решение здания31
Расчетно-конструктивный раздел34
1.1 Сбор нагрузок на покрытие здания35
1.2 Расчет ветровой нагрузки на здание36
1.3 Сбор нагрузок на купол здания40
2. Расчет конструкций в программном комплексе SCAD43
2.1 Описание расчетной схемы здания43
2.2 Результаты подбора сечений элементов46
3. Проверочные расчеты53
3.1 Проверочный расчет колонн53
3.2 Проверочный расчет ригеля59
3.3 Проверочный расчет балки60
3.4 Проверочный расчет вертикальных связей61
4.1 Расчет узла опирания колонны 1-ого этажа63
4.2 Расчет узла крепления ригеля и колонны68
4.3 Расчет узла крепления арки купола к консольному ригелю71
4.4 Расчет фланцевого узла арки купола72
Организационно-технологический раздел78
1. Определение объемов работ79
2. Подбор монтажных кранов84
3. Расчет производственной калькуляции89
4. Расчет автомобильного транспорта94
5. Технико-экономические показатели97
6. Проектирование стройгенплана97
Список использованных источников101
В рамках выпускной квалификационной работы выполнялось проектирование многофункционального здания выполняющего роль торгового и офисного центра.
Под многофункциональным зданием согласно [10] подразумеваем здание включающей в свой состав два и более функционально-планировочных компонента. В свою очередь функционально планировочный компонент означает группу помещений предназначенных для выполнения определенного технологического процесса.
Рост потребностей общества в наличие многофункциональных зданий и комплексов как элементов городской инфраструктуры связан в первую очередь с высокой плотностью застройки в крупных городах.
Основные задачи при проектировании подобных зданий связаны с решением проблем пожарной безопасности и наиболее эффективного функционального разделения (зонирования) внутреннего пространства здания.
Выбор для проектирования многофункционального здания связан с рядом его преимуществ перед узкоспециализированными объектами за счет:
- крупного строительного объема здания и следовательно снижения удельных затрат
- высокой эффективности использования земельного участка выделяемого под строительство многофункционального здания
- возможности последующего перепрофилирования помещений в случае снижения экономической эффективности
- повышения привлекательности инвестиций в данный объект в связи с вложениями в различные виды недвижимости
Место строительства торгово-офисного центра – г. Краснодар
Грунтовые условия строительной площадки: категория грунтов 5Мпа (надежные). По всей площади площадки строительства просадочные грунты отсутствуют. Рельеф участка – пологий. Перепады высот в пределах границ участка не более 2м.
Снеговой район для участка строительства: II.
Следовательно Sg = 12 кПа.
Ветровой район для участка строительства: IV.
Нормативная ветровая нагрузка равна: W0 = 048 кПа.
АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ
1 Объемно-планировочное решение здания
1.1 Характеристики объема и планировки здания в целом
Проектируемый бизнес-центр расположен в г. Краснодаре. По форме в плане – двенадцатигранник; длина в осях 1-17 равна 96 м ширина в осях А-Н равна 30 м. Здание 16-ти этажное также предусмотрены 2 подземных этажа в целях размещения автостоянки. Кровля здания эксплуатируемая отметка кровли +67500. Также проектом предусмотрено наличие купола в форме эллипса отметка верхней точки купола +71700. Сетка колонн здания принимается 66 м.
При разработке объемно планировочных решений бизнес-центра ставилась цель обеспечения большой площади офисных и торговых помещений располагающихся на относительно небольшой площади застройки.
Здание имеет 16 этажей в высоту также 2 подземных этажа. Размеры здания в плане: длина – 96 м ширина – 30 м. Верхняя высотная отметка проектируемого здания +67500.
На первом этаже (с отметкой пола +0000) согласно проекту и плану здания предусмотрено расположение входной группы включающей в себя такие объемно-планировочные элементы как тамбуры торговые и складские помещения коридоры санузлы лестничные и лифтовые узлы.
Также на 2 и 3 этажах предусмотрено размещение 2 кафе с обеденными залами. Каждое кафе имеет число мест равное 50. Для кафе предусмотрены кухонная зона и подсобные помещения.
На этажах с 4 по 16 располагаются офисные помещения. На каждом этаже располагается по 3 специализированные комнаты для проведения совещаний.
Планировки в здании свободные с возможностью переноски добавления либо удаления перегородок из гипсокартона. Санузлы расположены в центральной части здания.
Уровень ответственности - нормальный.
Степень огнестойкости здания – I.
Класс конструктивной пожарной опасности С-0.
Пожарная опасность строительных конструкций – К0.
Основные объемно-планировочные характеристики проектируемого объекта:
- общая площадь здания согласно приложению Г [6] : 42768 м2
- полезная площадь здания согласно приложению Г [6]: 28512 м2
- расчетная площадь здания согласно приложению Г [6]: 14256 м2
- строительный объем здания согласно приложению Г [6]: 180338 м3.
1.2 Функциональное распределение помещений здания
Проектом предусмотрено обустройство подземной 2-этажной автостоянки. Число парковочных мест рассчитано на одновременное нахождение 200 автомобилей. На автостоянку посетители торгового центра и служащие офисных помещений могут попасть 2 способами: на грузопассажирских лифтах либо благодаря лестницам проходящим на всю высоту здания офисно-торгового центра.
Первый второй и третий этажи несут в основном торговую функцию. Торговые залы связаны по вертикали между собой не только лестницами и грузопассажирскими лифтами но и 2 эскалаторами работающими на подъем. На первых трех этажах предусмотрены складские помещения предназначенные для складирования товаров либо служебного назначения. Также предусмотрены мужские и женские туалеты для персонала и посетителей.
В каждом санузле предусмотрена кабинка для МНГ глубиной 18м и шириной 165 м. Всего на здание кабинок для МНГ предусмотрено в количестве 32 штук. Также в каждом санузле зона нахождения раковин отделяется перегородкой от зоны санитарных приборов.
Главный вход в проектируемое здание организован со стороны улицы также предусмотрены еще 2 выхода предназначенные для служебных целей.
Согласно планировочному решению служебные входы находятся рядом с грузовыми лифтами и складскими помещениями что облегчает доставку и складирование грузов.
Также служебные входы могут быть использованы в качестве эвакуационных выходов и располагаются вблизи лестничных клеток (оснащенных подпором воздуха).
Главный вход оборудуется двумя крытыми лестницами шириной 55 м. Также входная группа в здание предусматривает пандус с уклоном 1:20 и длиной 8м. Высота крыльца равна 400 мм. Все входы в том числе и служебные оборудуются самораздвижными дверями с датчиками движения. Предусмотрены 4 тепловые завесы у каждой входной двери.
Высоту этажей для торговой и офисной частей принимали равной 42 м. Плоское кровельное покрытие в летнее время может быть использовано для обустройства ресторанной зоны либо для рекреационных целей. Оборудованы 3 выхода на кровлю с лестничных клеток.
Кровля здания оборудована куполом в форме эллипса высотой 42 м длиной 36 м и шириной 18 м.
В здании имеются 3 пожарные незадымляемые лестницы типа Н1 с искусственным подпором воздуха так как здание имеет высоту 675м. Согласно проекту предусмотрен технический этаж на котором располагается инженерное оборудование здания в том числе водомерные узлы главный распределительный электрощит тепловой пункт а также вентиляционное оборудование.
Вертикальные связи помещений офисно-торгового комплекса обеспечены за счет 3 лестниц 2 из которых могут быть использованы в качестве эвакуационных выходов.
Согласно проекту в здании предусмотрены 2 грузопассажирских лифта грузоподъемностью 650 кг а также 2 грузопассажирских лифта предназначенные в первую очередь для обслуживания складов 2 и 3 этажей грузоподъемностью 1000 кг. Все лифты могут быть использованы для транспортирования пожарных подразделений. Также применяются 2 эскалатора между тремя надземными этажами. Эскалаторы работают на подъем.
С 4 по 16 этажи предусмотрены зоны отдыха и рекреации для отдыха сотрудников. На 16 этаже запроектирован крытый атриум в качестве покрытия которого использован купол.
1.3 Мероприятия обеспечивающие доступность для МГН
В данном проекте учтены требования [14]. Проектом предусмотрено обустройство пандусов для всех 3 входов в здание. Длина марша пандуса 8 метров уклон 1:20. Ширину между поручнями пандуса принимаем равной 1 м. Пандусы оборудованы двусторонним ограждением поручни находятся на высоте 09 м. Высота подъема пандуса 400 мм.
Горизонтальные свободные зоны имеют размер 21 х 21 м. Колесоотбойные устройства установлены на промежуточных площадках и съездах и имеют высоту 01 м.
Входные двери запроектированы автоматически открывающимися. Глубина тамбуров принята 24м.
Также предусмотрено 10 парковочных мест для маломобильных групп населения. Места обозначены специальными знаками. Также предусмотрена непосредственная связь подземной автостоянки посредством лифтов.
Рисунок 1.1 – Парковочные места для МГН
Рисунок 1.2 – Схема пандуса для МГН
Размеры кабин лифтов соответствуют требованиям п. 5.2.18 [14]. То есть ширина кабин принимается 18 м а глубина 16м.
Также ширина участков эвакуационных путей предусмотренных для МГН соответствует требованиям п. 5.2.25 [14].
В составе уборных предусмотрено 16 кабин доступных для МГН. Кабины имеют размеры в плане: ширина - 165 глубина - 18 ширина двери - 09. Кабины обустроены согласно требованиям п. 5.3.3 [14]. У дверей кабинок предусмотрены специальные сигнализирующие знаки располагаемые на отметке 135м. Также все 16 кабин оборудованы системами тревожной сигнализации. Также в санузлах предусмотрены раковины для МГН.
Приборы для открывания и закрывания дверей в проектируемом здании предусмотрены на высоте 11 м. Выключающие устройства и электророзетки располагаем на высоте 08 м.
Ширина проходов в проектируемом бизнес-центре превышают минимально допустимые нормативные значения согласно п. 5.2 [14].
Ширина путей движения в коридорах 6 м. Также сами дверные проемы не имеют порогов либо перепадов высот покрытия пола.
Рисунок 1.3 – Кабинки для МГН
Также благоустройство прилегающей территории здания позволяет обеспечить беспрепятственное передвижения МГН до входа в проектируемое здание. Бордюрные пандусы располагаются на всей территории прилегающей к бизнес-центру.
На прилегающей территории через 100 м располагаем места отдыха доступные для МГН. Места отдыха оборудуются скамьями с навесами а также специализированными сигнализирующими знаками и устройствами.
1.4 Мероприятия обеспечивающие пожарную безопасность здания
Система противопожарной защиты торгово-офисного центра включает в себя следующие мероприятия:
-обеспечение противодымной защиты здания согласно [16];
-наличие внутреннего противопожарного водопровода подключенного к системе автоматического пожаротушения согласно [18];
-предусмотрены лифты для пожарных подразделений (функции данных лифтов выполняют грузопассажирские лифты);
-на каждом этаже комплекса предусмотрено наличие в подсобных помещениях средств индивидуальной защиты сотрудников и посетителей;
-управление системой пожаротушения и противопожарной сигнализацией осуществляется с центрального ПУ располагаемого в специальном техническом помещении.
Проезд пожарных машин обеспечивается с 2 сторон здания ширина подъездных путей 7 м. Расстояние до ближайших зданий удовлетворяет требованиям [22] и составляет 50 м.
Эвакуационные пути – незадымляемые лестницы с подпором воздуха. Несущие конструкции эвакуационных путей рассчитаны с учетом нагрузки 400 кгм2 согласно [7].
Эвакуационные выходы запроектированы согласно противопожарным нормам. Эвакуационные выходы рассредоточены по периметру проектируемого здания. Этажи торгового центра обеспечены средствами дымоудаления в частности искусственной вентиляцией.
Ширина и высота эвакуационных выходов превышают нормативные значения составляющие 15 и 21 м соответственно (согласно п.6 [18]).
Двери эвакуационных выходов открываются в направлении выхода. Двери расположенные во всем здании открываются наружу в целях облегчения эвакуации людей.
Выбор материалов строительных конструкций проводился в соответствии с требованиями [18].
Таблица 1.1 - Огнестойкость конструкций здания офисно-торгового центра.
Предел огнестойкости строительных конструкций не менее
Элементы бесчердачных покрытий
Таблица 1.2 - Огнестойкость здания офисно-торгового центра.
между противопожарными
2 Архитектурно-конструктивное решение здания
2.1 Фундамент и несущие элементы каркаса
Фундамент офисно-торгового центра согласно проекту запроектирован монолитный (плита). Подвальная часть здания – монолитный бетон. Нижние концы колонн жестко прикреплены к фундаменту здания.
Для изоляции подземной части проектируемого здания применяется система «ТН-Фундамент Термо» которая служит для защиты эксплуатируемых подземных помещений. В качестве гидроизоляционного материала применяется «Техноэласт ЭПП». Теплоизоляционные свойства системы обеспечиваются применением XPS-плит. Для обеспечения герметизации швов применяются гидрошпонки.
Рисунок 1.4 – Изоляция подземной части фундамента
Несущие конструкции здания выполнены в виде металлокаркаса.
Несущий каркас здания подразделяется на: горизонтальные и вертикальные несущие конструкции.
Горизонтальные несущие элементы проектируемого объекта служат для обеспечения геометрической неизменяемости в плане. Также служат для передачи нагрузок на вертикальные несущие конструкции (колонны).
Горизонтальные несущие конструкции к числу которых относятся треугольные вертикальные связи участвуя в пространственной работе каркаса препятствуют сдвигу вертикальных несущих элементов (различно нагруженных).
К числу горизонтальных конструкций относятся ригели второстепенные балки треугольные связи пустотные плиты перекрытий.
Основные несущие функции в здании выполняют вертикальные несущие конструкции которые согласно расчетной схеме здания воспринимают все приложенные к системе нагрузки.
В проекте принята рамная схема здания. То есть согласно расчетной схеме в поперечном направлении жесткость здания обеспечена жестким сопряжением ригелей с колоннами.
Жесткость здания в продольном направлении обеспечивается благодаря жесткому защемлению колонн в фундаментах. Узлы сопряжения второстепенных балок и колонн выполнены шарнирно. Сетка колонн 6х6 м.
Решения гидроизоляции и теплоизоляции проектируемого здания выполнены с применением материалов корпорации «Технониколь». Конструктивные решения изоляции конструкций здания выполнены с учетом задания на проектирование и специфических особенностей проектируемого объекта (эксплуатируемая кровля наличие 2 подземных эксплуатируемых этажей применение 2 типов оформления фасадов).
Системы изоляции не только обеспечивают надежность несущих конструкций но и позволяют обеспечить требования нормативных документов [18] и [23].
Перегородки в здании выполнены из ГКЛ производителя «Saint-Gobain» с применением профилей системы KNAUF.
Толщина перегородок в торговой части здания равна 120 мм. В офисной части перегородки выполнены толщиной 150 мм пространство между листами заполнены звукоизолирующим материалом. Для создания каркасов перегородок использованы профили сечением 50х50 мм и 100х50 мм.
Внутри перегородок в качестве звукоизолирующего материала используются плиты «Техноакустик». Плиты получены из минеральной ваты на основе базальтовых горных пород. Следовательно обеспечивается эффективная звукоизоляция шумов до 60 Дб.
Перегородки на основе ГКЛ выполнены по типу ОС 202. То есть одинарный стальной каркас заполняется звукоизоляцией из плит «Техноакустик». Каркас с обеих сторон обшит 2 слоями гипсокартонных листов. Предел огнестойкости EI 75.
Мокрые помещения к числу которых относятся санузлы и столовые облицованы влагостойкими гипсокартонными листами с пониженным водопоглощением «ВОЛМА». Толщина используемых листов 125 мм; длина 2500 мм; ширина 1200мм.
Рисунок 1.5 – Конструкция перегородок:
-гипсокартон; 2-стоечный профиль; 3-направляющий профиль;
-шуруп; 5-уплотнительная лента; 6-плита «Техноакустик»
Несущие стальные конструкции каркаса отделаны огнезащитной системой состоящей из огнезащитной плиты и клея на цементной основе.
Поверхность защищаемой металлической конструкции очищается затем устанавливаются вставки в распор между полками двутавров либо других прокатных элементов. На вставки наносится клей для монтажа облицовки огнезащитной системы.
Применяются огнезащитные плиты «ТЕХНО ОЗМ». Плиты негорючие гидрофобизированные на низкофенольном связующем. Покрыты стеклохолстом.
Наружные стены в здании 2 видов: с витражным остеклением и с кирпичным заполнением.
Кирпичное заполнение стен выполнено с применением керамических поризованных блоков. Толщина стены 380 мм предел прочности на сжатие 100 кгсм2 для кладки используется так называемый «теплый» раствор на основе смеси цемента и легкого заполнителя (перлитового песка). Коэффициент теплопроводности раствора - 02 Втм 0С; плотность раствора – 1150 кгм3.
Рисунок 1.6 – Система огнезащиты несущих конструкций
Коэффициент теплопроводности кладки при использовании теплого кладочного раствора равен 035 Втм 0С.
Основное преимущество подобного керамического материала заключается в низкой плотности равной 18% и высокой пористости материала ввиду чего обеспечиваются хорошие теплотехнические характеристики ограждения.
Поверх слоя кирпича наружные стены отделаны утепляющей штукатуркой. Подобное решение подразумевает наличие плит из теплоизолирующих материалов под слоем штукатурной отделки.
В качестве утеплителя наружных стен применяются плиты «Технофас». Принятые размеры плит 1200 мм ширина 600 мм толщина 100 мм. Плиты относятся по горючести к классу НГ.
По прогрунтованной поверхности наносят клей на который крепятся теплоизоляционные плиты «Технофас». Через 24 часа плиты прикреплятся дюбелями.
Витражное остекление несущих стен осуществлено с применением алюминиевого профиля.
Устанавливается стеклопакет толщиной 32 мм. Конструкция стеклопакета представлена на рисунке.
Рисунок 1.7 – Отделка наружных стен здания
Применяется низкоэмиссионное стекло на которое с одной стороны нанесено тончайшее покрытие из оксидов металлов которое обеспечивает снижение теплопотерь от стекла наружу. Также применяется закаленное ударостойкое стекло.
В связи с применением витражного остекления предусматривается обустройство конвекторов по всей площади остекления здания в целях обеспечения тепловой завесы.
Декоративная отделка фасадов здания выполнена в виде буквы «V». В проектируемом здании применяются фасады 2 типов: с витражным остеклением и штукатурное покрытие.
В целях повышения архитектурной выразительности здания применяются тонированные стеклянные витражи с 2 продольных фасадов здания причем площадь витражного остекления увеличивается по высоте здания.
Рисунок 1.8 – Витражное остекление фасада
Узел крепления витража представлен на рисунке. Применяются фасадные алюминиевые конструкции серии ТП-50300. Стоечно-ригельный фасад: в качестве стоек используется профиль ТП-50300 в качестве ригелей ЭК-50. Видимая ширина составляющих элементов 50мм.
Применяется установка к фасаду с креплением к перекрытию. Стойки крепятся к ригелям внахлест.
Характеристики остекления: высоту сечения профилей принимаем для стоек – 200 мм; для ригелей – 150 мм. Заполнение проема принимаем светопрозрачное равное 32 мм.
Предусматривается герметизация швов по всему периметру остекления герметизированы изнутри с приминением силиконового герметика снаружи – мастика (тиоколовая).
Цокольные части стен здания облицованы керамогранитной плиткой. Все 3 крыльца здания отделаны напольным керамогранитом.
Выполнена бетонная отмостка с уклоном i 003 длина отмостки 600 мм. Также выполнено «железнение» отмостки то есть посыпка бетонного основания сухим цементом.
2.3 Перекрытия и лестницы
Перекрытия выполнены из пустотных железобетонных плит. Пустоты круглые размеры плит 5980х1490мм марки плит: ПК 60.15-8АтV. Вес плиты 28 т.
Согласно проекту лестницы выполнены в виде наборных ступеней которые укладываются по металлическим косоурам. Косоуры выполнены из стали С245 сечение: прокатный двутавр.
Рисунок 1.9 – Схема устройства лестницы
Сбор воды с покрытия здания – внутренний организованный. Сама кровля выполнена плоской эксплуатируемой.
В связи с возможностью эксплуатации кровли в летнее время года применяли специализированное решение кровельного пирога.
Используется эксплуатируемая традиционная кровля с применением тротуарной плитки укладка которой производится на дренажный слой гравия. Применяется гравий фракции 5-20 мм. Толщина дренажного слоя 50мм.
Рисунок 1.10 – Схема устройства эксплуатируемой кровли (согласно требованиям [11])
Поверх гидроизоляционного материала уложен слой геотекстиля «Технониколь» Вес материала 400 гм2. Геотекстиль используется в целях защиты гидроизолирующего материала от повреждений слоем гравия.
Используется армированая тротуарная плитка в целях защиты гидроизоляционного слоя от повреждений вызываемых внешними механическими воздействиями.
Решение узла примыкания кровельного пирога к стене представлен на рисунке. Оставляется зазор между плиткой и стеной равный 200 мм и заполняемый гравием. Дополнительные слои гидроизоляции крепятся к стене благодаря краевой рейке и крепежным элементам.
В качестве утеплителя применяются плиты «Техноруф Н» (нижний слой) и «Техноруф В» Верхний слой. Пароизоляция – армированная 3-слойная из полиэтилена.
Гидроизоляция кровли «Техноэластмост Б» битумно-полимерный гидроизоляционный материал.
Нижняя поверхность материала покрыта пленкой из легкоплавкого материала верхняя часть покрыта мелкозернистым песком.
Для отвода воды с покрытия проектируемого здания предусмотрены одноуровневые воронки располагаемые в слое гидроизоляции.
Сверху воронки защищены армированной тротуарной плиткой а также засыпаны слоем дренажного материала.
Рисунок 1.11 – Схема устройства водосточной воронки
В проектируемом здании офисно-торгового центра предусмотрены 2 грузопассажирских лифта грузоподъемностью 650 кг скорость подъема 1 мс. Кабины лифтов – непроходные с раздвижными дверями. Лифты расположены парой в центральной части здания.
Также предусмотрены 2 грузопассажирских лифта грузоподъемностью 1000 кг. Лифты связывают торговые складские офисные помещения и подземные автостоянки. Данные лифты расположены по краям здания вблизи эвакуационных выходов и торговых помещений.
Противовес лифтов располагается сзади размеры кабин 1800х1600 мм. Стены лифтовой шахты выполнены из кирпича.
2.6 Заполнение проемов.
В целях заполнения дверных проемов в здании предусмотрены 3 типа дверей.
Д1: Автоматические раздвижные двери с датчиками движения. Высота проема 25; ширина проема 2м. Материал двери ударопрочное закаленное стеклом с эмиссионным напылением.
Рисунок 1.12 – Автоматические раздвижные двери
Д2: Распашные двустворчатые двери. Высота проема 21м; ширина проема 2м. Материал полотна - алюминий.
Д3: Высота проема 2 м ширина проема 09м.
Для заполнения оконных проемов применялись 3-х камерные ПВХ профили.
2.7 Внутренняя отделка помещений.
Стены помещений для служебного персонала и офисов оклеиваются обоями под покраску. Стены санузлов и мокрых помещений облицованы керамической плиткой.
Коридоры зоны отдыха и вестибюль отделаны фактурной штукатуркой.
Потолки выполнены подвесными на прямом подвесе. Применены металлические профили обшитые ГКЛ. Применены звукоизоляционные плиты «Техноакустик». Звукоизоляционные своиства плит обеспечиваются за счет расположения волокон минеральной ваты.
Потолок относится к типу ПП11 то есть применен одноосный стальной каркас который обшит одним слоем ГКЛ.
Рисунок 1.13 – Схема устройства подвесного потолка
Полы в складских помещения выполнены на цементно-песчаной стяжке толщиной 50мм. Покрытия полов в офисных и торговых помещениях выполнены с применением керамогранитной плитки. Конструкция пола приведена на рисунке 16.
Конструктивные решения полов отличаются в зависимости от функционального назначения помещений что связано с функциональным разделением площадей здания.
Плиточные полы обустроены в офисных и торговых помещениях. То есть в санузлах офисах предприятиях питания кабинетах. Также плиточные полы обустроены в коридорах холлах тамбурах проектируемого здания.
В складских помещениях предназначенных для хранения товаров устраиваются цементные полы толщина цементно-песчаной стяжки 40мм.
Решение полов соответствует требованиям [12].
Рисунок 1.14 – Схема устройства полов
2.8 Инженерное оборудование
Водоснабжение. Водоснабжение проектируемого здания осуществляется путем подключения к внутриквартальным городским водопроводным сетям.
Расход воды на внутреннее пожаротушение принимаем 25 лс согласно [20]. На каждом этаже предусмотрены пожарные шкафы. В шкафах хранятся огнетушители и пожарные рукава. Наружное пожаротушение осуществляется путем подключения к наружным гидрантам расход воды 15 лс.
Сеть хозяйственно-бытовой канализации выполняем из полимерных труб. Фасонные части также выполнены из полиэтилена. Сети внутренних водостоков защищены коробами из несгораемых материалов.
Монтаж сетей подготовку и саму эксплуатацию сетей внутреннего водопровода и канализации ведут согласно [21].
Отопление. Теплоснабжение объекта ведется от центрального теплового пункта. В качестве теплоносителя используется горячая вода. Температура теплоносителя в системе 70 – 90 0С. В системе отопления применяются нагревательные приборы – радиаторы секционные.
Вентиляционная система. Согласно проекту офисно-торгового центра вентиляция приточно-вытяжная. Применяется искусственное побуждение за счет окон и инфильтрации.
Электроснабжение. В здании применяется рабочее и аварийное освещение (применяемое при эвакуации).
Искусственное освещение осуществляется путем использования люминисцентных ламп. К сети аварийного освещения подключаются лампы световых сигнальных сигналов «Выход».
Управление искусственным освещением осуществляется с электрических распределительных щитов.
Основными электропотребителями в здании являются офисное оборудование сплитсистемы грузопассажирские лифты холодильное оборудование.
Телефонизация и интернетизация. Подключение осуществляется путем проведения выделенной линии включающей телефонный и оптоволоконный кабель. Кабели прокладываются в асбестоцементной трубе. Глубина заложения трубы 08 м.
3 Архитектурное решение здания
Архитектурно-художественная выразительность офисно-торгового центра реализуется в первую очередь за счет объемно-пространственного решения и формы здания в плане.
По взаимному расположению отдельных форм здания преобладает одна ярко выраженная форма состоящая из 12 граней различного размера расположенных относительно друг друга под углами и образующие форму здания в плане в виде эллипса.
Архитектурная композиция проектируемого здания строго симметрична. Также применен принцип тождества то есть по всему объему здания наблюдается схожесть элементов конструкций. Наличие значительного количества тождественных элементов создает протяженность всей композиции здания.
Композиция внешнего объема проектируемого здания отражает его функциональное назначение и гармонично вписывает бизнес-центр в городскую среду. В архитектурной композиции преобладают размеры по протяженности здания.
Решение фасадов здания сочетает в себе 2 цвета: золотисто-бежевый и голубой. Золотисто-бежевый цвет обеспечивается благодаря нанесению слоя декоративной штукатурки а в голубой цвет затонированы стекла витражного остекления фасада.
Площадь фасадов изменяется по высоте здания образуя подобие латинской буквы «V». Подобное решение не только выделяет главные фасады но и разделяет здание по высоте визуально увеличивая объемы.
Рисунок 1.15 – Купол здания
Также архитектурная выразительность обеспечивается за счет купола сложной формы (половина эллипсоида) и выразительного оформления выходов на эксплуатируемую кровлю здания. Купол состоит из набора арок (широкополочный двутавр) соединенных прогонами (квадратные трубы). Несущие конструкции купола опираются на колонны и консольные ригели здания. Остекление купола выполнено с применением системы алюминиевых профилей ALT SKL 50 и 2 слоев остекления: триплекс-стекла и закаленного (в целях безопасности сотрудников и посетителей.
Архитектурная выразительность проектируемого торгово-офисного центра достигается благодаря следующим факторам:
- симметричность пропорций здания обеспечивает равновесие всех составляющих частей объема по размерам и форме;
- размеры здания обеспечивают масштабность по отношению не только к человеку но и к прилегающей застройке;
- соразмерность композиционных решений достигается за счет использования равномерно повторяющихся форм;
- совокупность архитектурных решений обеспечивает не только единство стиля всего здания выраженное в его постиндустриальной архитектуре но и отражает функциональную направленность здания;
- применение 2 различных типов наружных стен (кирпичных оштукатуренных и витражного остекления);
- переменная по высоте отделка фасадов здания придает комплексу выразительность по высоте и визуально расширяет проектируемое здание;
- навесы над входами в здание выполненые из гнутых перфорированных металлических профилей окрашенных и обработанных антикоррозионными составами;
- а также в целях придания облику здания завершенности предусмотрен купол высотой 42м; длиной 36 м и шириной 18м.
РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ
1.1 Сбор нагрузок на покрытие здания
Таблица 2.1 – Сбор нагрузок
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент перегрузки
Расчётная нагрузка кНм2
(керамогранитная плитка
Цементно-песчаная стяжка
Подвесной потолок и коммуникации
Учтено в расчетном комплексе SCAD
Кратковременные нагрузки
Так как проектируемое здание согласно заданию расположено в г. Краснодар следовательно принимаем II снеговой район (Sg=12 кПа); ветровой район IV (w0=048 кПа).
Согласно п.10 [7] нормативное значение снеговой нагрузки на покрытие здания:
Для плоского покрытия без фонарей коэффициент сноса снега согласно п.10 [7]:
Массу витражного остекления принимаем равной 60 кгм2 (остекления). Нагрузку от витражного остекления прикладываем ко второстепенным балкам.
1.2 Расчет ветровой нагрузки на здание
Расчет ветровой нагрузки производим согласно п.11 [7].
Нормативные значения ветровых нагрузок w определяются как суммарное значение средней wm и пульсационной wp составляющей ветровой нагрузки.
Нормативное значение средней составляющей вет ровой нагрузки wm определяется в зависимости от эквивалентной высоты ze над поверхностью земли:
где w0 – нормативное значение ветрового давления (048 кПа для IV ветрового района);
–коэффициент учитывающий изменение ветрового давления для высоты (коэффициент k=145 по табл. 11.2 для типа местности В; [7]);
c – это аэродинамический коэффициент который определяется по участкам представленным на рисунках. Значения коэффициентов определяем согласно [7].
Значения аэродинамических коэффициентов для стен здания подбираем согласно табл. Д.2 [7].
Таблица 2.2 – Аэродинамические коэффициенты для стен здания
Подветренная сторона
Рисунок 2.1 – Зоны ветровой нагрузки на стены (вдоль цифровых осей)
Рисунок 2.2 – Зоны ветровой нагрузки на стены(вдоль буквенных осей)
Вычисляем значения средней составляющей ветровых нагрузок:
Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на здание для эквивалентной высоты определяем согласно формуле:
–коэффициент пульсации давления ветра который принимается согласно таблице 11.4 [7] равным 072 для проектируемого здания в местности типа В.
– коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра.
Коэффициент определяем согласно таблице 11.6 [7] в зависимости от параметров r и c принимаемых по таблице 11.7 [7] с учетом ориентации расчетных плоскостей.
Рассчитываем коэффициент v в зависимости от r и c:
Действие ветра вдоль буквеных осей
Для стен поперечно ориентированных к направлению действия ветра основная координатная плоскость z0y: r = 18 м c = 672 м v = 07026;
Для стен продольно ориентированных к направлению действия ветра основная координатная плоскость z0
Действие ветра вдоль цифровых осей
Для стен поперечно ориентированных к направлению действия ветра основная координатная плоскость z0y r = 84 м c = 672 м v = 0 5651;
Рассчитываем значение пульсационной составляющей wp:
Рассчитываем значение расчетной ветровой нагрузки как сумму средней составляющей и пульсационной с учетом коэффициента надежности по нагрузке:
1.3 Сбор нагрузок на купол здания
Таблица 2.3 – Сбор нагрузок на покрытие купола
Нормативная нагрузка (кНм2)
Расчётная нагрузка (кНм2)
Остекление и подсистема
Массу остекления принимаем равной 80 кгм2.
Расчет снеговой нагрузки производим для схемы Г.13 [7].
Коэффициент определяется согласно табл. Г.2 [7].
Так как отношение высоты купола (42м) к его диаметру (18м) превышает 005 следовательно в расчетах учитываем учитываем 3 варианта нагружений.
Рисунок 2.3 – Схема здания с купольным круговым покрытием
Для 3 варианта принимаем:
Образование снеговых мешков учитываем согласно пункту Г.3.1 [7].
Рассчитываем 2 схемы снеговой нагрузки: вдоль купола и поперек купола:
Принимаем согласно Г.3.1 [7] следовательно:
Расчет ветровой нагрузки на купол здания производим согласно Д.1.3 [7]:
Рисунок 2.4 – Определение аэродинамических коэффициентовдля сводчатых покрытий
Аэродинамические коэффициенты покрытия определены согласно рисунку Д.5 [7]:
Следовательно значения средней составляющей ветровых нагрузок:
Рассчитываем пульсационную составляющую:
2 Расчет конструкций в программном комплексе SCAD
2.1 Описание расчетной схемы здания
Несущие элементы проектируемого стального каркаса бизнес-центра делятся на 3 основных группы:
Горизонтальные несущие конструкции
Вертикальные несущие конструкции
Горизонтальные несущие элементы каркаса необходимы для восприятия нагрузок с перекрытий и передачи на колонны а также обеспечения жесткости здания за счет жесткого сопряжения ригелей с колоннами. К горизонтальным конструкциям приложены постоянные и полезные нагрузки которые передаются на колонны каркаса.
К числу горизонтальных несущих конструкций проектируемого каркаса относятся: ригели второстепенные балки и железобетонные пустотные плиты перекрытий.
Колонны каркаса – выполняют функции вертикальных несущих конструкций здания. То есть работают на восприятие всех нагрузок приложенных к проектируемой несущей системе.
Связи обеспечивают жесткость каркаса здания и воспринимают ветровую нагрузку в продольном направлении.
В рамках работы выполнено проектирование каркаса рамно-связевой схемы. То есть жесткость каркаса и геометрическая неизменяемость системы обеспечивается в первую очередь жестким узлом соединения колонн и ригелей. В продольном направлении жесткость каркаса обеспечена вертикальными связями по колоннам.
В проекте принята сетка колонн 6х6 м. Запроектирована 16-ти этажный рамно-связевой каркас который имеет 16 поперечных 5-ти пролетных рам. Применяются колонны 6 различных сечений изменяющихся по высоте.
Подобное решение позволяет снизить вес здания и повысить его архитектурную выразительность и функциональность за счет применения в проекте несущих металлических колонн и возможности использования легких самонесущих перегородок.
Рисунок 2.5 – Расчетная схема поперечой рамы здания
Несущие конструкции купола здания выполнены с применением 13 арок выполненных из гнутого широкополочного двутавра (фланцевое соединение). Арки соединены связями и прогонами из металлических труб. Опирание арок купола осуществляется на консольные ригели.
Фундамент - монолитная железобетонная плита. Стены и перекрытия подземной части здания - монолитный железобетон.
Рисунок 2.6 – Расчетная схема каркаса
Согласно расчетам в программном комплексе SCAD из условий прочности и деформативности подобраны сечения групп элементов конструкций здания.
Таблица 2.4 – Результаты подбора сечений элементов
Эскиз элемента (сечение)
Колонны 1-3 этажей (К1) 40К5
прочность при действии изгибающего момента My
прочность при действии изгибающего момента Mz
прочность при действии поперечной силы Qy
прочность при действии поперечной силы Qz
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики
устойчивость при сжатии в плоскости X1OY1 (X1OU1)
устойчивость при сжатии в плоскости X1OZ1 (X1OV1)
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии
устойчивость при сжатии с изгибом в двух плоскостях
устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии
предельная гибкость в плоскости X1OY1
предельная гибкость в плоскости X1OZ1
Колонны 4-6 этажей (К2)
Колонны 7-9 этажей (К3)
Колонны 10-12 этажей (К4)
Колонны 13-15 этажей (К5)
устойчивость плоской формы изгиба
Вертикальные связи (ВС)
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики
Связи по покрытию купола (СП)
Рисунок 2.7 – Коэффициенты использования сечений арки купола
Рисунок 2.8 – Коэффициенты использования сечений поперечной 5-ти пролетной рамы здания
3 Проверочные расчеты
3.1 Проверочный расчет колонн
В целях выполнения проверочного расчета колонн металлокаркаса выбираем 2 колонны первого этажа. Усилия в колоннах согласно результатам расчетного комплекса SCAD.
Расчет согласно п.9.1 и п.9.2 [8].
Усилия в первой колонне: N=5944 кН M=4338 кНм.
Проводим проверку на устойчивость колонны нижнего яруса металлокаркаса. В плоскости действия момента то есть относительно оси х-х.
Геометрические характеристики сечения 40К5:
– площадь всего сечения равна:
– момент сопротивления наиболее сжатого волокна в колоне:
Рисунок 2.9 - Двутавр 40К5
– радиус инерции сечения:
– вычисляем гибкость стержня колонны:
– условная гибкость стержня колонны:
– также вычислим радиус ядра сечения колонны:
Условие устойчивости колонны в плоскости действия изгибающего момента:
где gc = 1 – коэффициент условий работы;
jе – коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом определяется в зависимости от условной гибкости и приведенного относительного эксцентриситета mef :
Относительный приведенный эксцентриситет определяется по формуле:
h – коэффициент влияния формы сечения определяемый по табл. Д.2 [8] в зависимости от типа сечения отношения Af Aw и mх.
При Af Aw = 828 284 = 0292 025; mх = 0456 5 и `= 0805 5 находим:
По табл. Д.3 [8] определяем jе = 08613.
Условие выполняется.
Проводим проверку устойчивости стержня колонны из плоскости действия изгибающего момента то есть относительно оси у-у.
Для внецентренно сжатого элемента у которого жесткости относительно главных осей различаются а сам изгибающий момент действует в плоскости обладающей наибольшей жесткостью. В таком случае возможна потеря устойчивости элемента в плоскости дейтсвующего изгибающего момента.
Определяем геометрические характеристики сечения при работе стержня относительно оси у-у:
– момент инерции сечения:
Проверку устойчивости колонны из плоскости действия момента выполняем по формуле:
где jy = 08873 – является коэффициентом устойчивости при центральном сжатии определяемым в зависимости от гибкости стержня по [8];
с – коэффициент изгибно-крутильной формы устойчивости.
Коэффициент с следует определять:
– при значениях относительного эксцентриситета mх 5 по формуле
c = b (1 + amх) (2.24)
где a и b – коэффициенты принимаемые по табл. 21 [8]
Сечение колонны 40К5. Максимальные усилия в колонне равны:
Проводим проверку на устойчивость колонны нижнего яруса металлокаркаса. В плоскости действия момента то есть относительно оси х.
jе – коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом определяется в зависимости от условной гибкости `lх и приведенного относительного эксцентриситета mef :
При Af Aw = 828 284 = 0292 025; mх = 0678 5 и `lх = 0805 5 находим:
По табл. Д.3 [8] определяем jе = 08175.
Для внецентренно сжатого элемента у которого жесткости относительно главных осей различаются а сам изгибающий момент действует в плоскости обладающей наибольшей жесткостью. В таком случае возможна потеря устойчивости элемента в плоскости действующего изгибающего момента.
где jy = 08873 – является коэффициентом устойчивости при центральном сжатии определяемым в зависимости от гибкости стержня по [8]
с – коэффициент изгибно-крутильной формы устойчивости
где a и b – коэффициенты принимаемые по табл. 21 [5]
3.2 Проверочный расчет ригеля
Расчет согласно п.8.2 [8].
Значения внутренних усилий в ригеле: Mma Qmax = кН.
Сечение главной балки: двутавр 40Ш1.=1595 cм3.
Рисунок 2.10 - Двутавр 40Ш1
При действии момента и поперечной силы (согласно формулам 41 и 42 [8]):
Прочность ригеля по касательным напряжениям:
где ty – толщина стенки двутавра.
Rs=058 Ry=058245=1421 кНсм2 (таблица 2 [8])
Проверка прогибов ригеля:
Согласно данным SCAD: f = 0019 м [f] = 003 м (2.28)
3.3 Проверочный расчет балки
Значения внутренних усилий в балке:
Сечение балки: двутавр 55Б2.=2295 cм3.
Прочность балки по касательным напряжениям:
Рисунок 2.11 - Двутавр 55Б2
Проверка деформативности балки:
Согласно данным расчетного комплекса SCAD: f = 00108 м 003 м
3.4 Проверочный расчет вертикальных связей
Принимаем предельную гибкость вертикальных связей [λ] =200.
Принятое сечение вертикальных связей: 2 равнополочных уголка 10010 мм.;;
Рисунок 2.13 – Сечение вертикальных связей
Определяем фактическую гибкость:
Согласно [8]: φ = 0214.
Проводим проверку вертикальных связей как центрально сжатых элементов:
4.1 Расчет узла опирания колонны 1-ого этажа
Под опорной плитой базы колонны принимаем равномерно распределенное давление.
Расчет базы ведем для наиболее нагруженной колонны 1 этажа здания согласно [31].
Наибольшее значение продольной силы в колонне принимаем согласно данным полученных в расчетном комплексе SCAD.
N = 6691 кН; M=3338 кНм
Расчетное сопротивление бетона смятию определяем на основании расчетного сопротивления бетона сжатию:
где a = 1 – принимается для бетонов классом ниже
Rb = 85 МПа – расчетное сопротивление бетона В15;
jb – коэффициент который учитывает повышение прочности бетона под опорной плитой в стесненных условиях вычисляем по формуле:
здесь Aф – площадь верхнего обреза фундамента на практике незначительно отличается от Aпл;
Предварительно задаемся jb= 12.
Требуемая площадь опорной плиты:
Апл = N(Rbloc) = 6691 (1 · 102) = 6660 см2 (2.35)
где y – коэффициент зависящий от характера распределения напряжений под плитой (в нашем случае принимаем равномерные напряжения под плитой т.е. y = 1);
Фактические размеры плиты (т.е. ширину и длину) принимаем не менее требуемой площади также учитываем контур сечения колонны.
Таким образом ширина колонны:
0 + 2 16 + 2 50 = 532 мм (2.36)
где b= 400 мм – ширина полки двутавра;
= 16 мм – толщина траверсы (в пределах 10 20 мм);
Принимаем с = 50 мм – предварительно с находится в пределах от 40 до 120 мм.
Задаемся B = 850 мм.
Далее вычислим требуемую длину плиты:
Принимаем плиту стандартных размеров 850850 мм квадратную с площадью Aпл= 7225 см2. Длину и ширину верхнего обреза фундамента вычисляем исходя из их увеличения на 10 см по сравнению с размерами плиты.
То есть площадь верхнего обреза фундамента: см2 (2.38)
Апл = N(Rbloc) = 6691 (1 · 0838) = 6820см2
Принимаем плиту стандартных размеров 850×850 мм квадратную с площадью
Определяем толщину опорной плиты.
В данном расчете толщину опорной плиты базы колонны назначают из условия ее прочности на изгиб. Плиту представляют как пластину опертую на торцы колонны. Сам изгиб происходит от отпора фундамента то есть равен средним напряжениям под плитой базы.
Рисунок 2.14 – Опорная плита базы колонны 1-ого этажа
Для расчета плиты делятся на участки опертые по 4 3 и 1 сторонам (то есть консольные участки).
На каждом из трех участков рассчитываем изгибающие моменты (максимальные) от равномерно распределенной нагрузки на плиту:
Изгибающий момент в плите на участке который опирается на 4 стороны:
a1– коэффициент учитывающий уменьшение пролетного момента за счет опирания плиты по четырем сторонам зависит от отношения большей стороны участка b к меньшей a ([31]; табл. 6.8).
Значения b и a определяются по размерам в свету:
b= 170 мм; а = 190 мм;
На участке опертом по трем сторонам:
b – коэффициент который зависит от отношения закрепленной стороны пластинки b1 к свободной а1 (табл. 6.9 [31])
Отношение сторон b1a1= 200 180 = 111
Момент на участке опертом по 2 сторонам: b1a1= 200 290 = 069
В целях выравнивания значений моментов устанавливаем дополнительные диафрагмы и ребра жесткости то есть изменяем схему опирания плиты.
По наибольшему Mmax из найденных для различных участков плиты изгибающих моментов определяем требуемый момент сопротивления плиты шириной 1 см:
Принимаем лист толщиной 45 мм.
Расчет траверсы колонны.
Высота траверсы hтр определяется из условия размещения вертикальных швов крепления траверсы к стержню колонны. В запас прочности предполагается что все усилие в ветви передается на траверсы через четыре угловых шва (сварные швы соединяющие стержень колонны непосредственно с плитой базы не учитываются).
Следовательно сварные швы рассчитываем по металлу границы сплавления.
Катетом шва задаемся в пределах 8 – 16 мм но не более 12tmin.
Принимаем kf = 10 мм. Определяем длину одного шва выполненного механизированной сваркой в среде углекислого газа по наибольшему усилию в колонне N:
Принимаем высоту траверсы конструктивно:
Рассчитаем анкерные болты для закрепления базы сквозной внецентренно-сжатой колонны. Болты выполняются из стали марки ВСт3кп2 с расчетным сопротивлением Rba = 230 МПа = 23 кНсм2 (табл. Г.7 [8]).
где N и M – определяем согласно по данным расчетного комплекса SCAD.
Таким образом отсутствует отрыв колонны от плиты.
Следовательно анкерную пластину и анкерные болты принимаем конструктивно.
По табл. Г9 [] принимаем 2 болта диаметром dб = 30 мм с площадью сечения нетто одного болта Abn= 7 см2.
Рисунок 2.15 –База колонны 1-ого этажа
4.2 Расчет узла крепления ригеля и колонны
В расчете учитываем требования п.14.1 [8].
Вычисление усилий в накладках от действия изгибающего момента
Усилие в накладках от продольной силы в ригеле:
Суммарное продольное усилие:
Требуемая площадь сечения:
Рассчитываем толщину накладки:
Ширина накладки по ослабленному сечению: ;
Где 19 см – диаметр отверстия под временные болты;
Рисунок 2.16 – Узел крепления ригеля к колонне
Конструктивно принимаем =25 см.
Рассчитываем сварные швы крепления накладок к полкам ригеля:
По металлу границы сплавления: (2.54)
-коэффициент проплавления шва;
-расчетное сопротивление шва срезу;
По п.4.1 [5] «Стальные конструкции»:
Расчет сварных швов крепления верхней накладки к оголовку колонны:
По металлу границы сплавления:
Расчет стыкового шва крепления нижней накладки к полке колонны:
Расчет вертикальных пластин соединяющих стенку балки с полкой колонны
Проверим прочность двух ребер высотой 230 мм и толщиной 8 мм. Катеты швов 8 мм. Напряжения в сварных швах крепления накладок к стенке ригеля определяются по формуле:
==156780 кгсм (2.61)
Проверка выполняется.
Проверка стенки колонны: по формуле:
– среднее касательное напряжение вычисляемое по формуле:
– наибольшее по абсолютной величине напряжение в стенке колонны:
4.3 Расчет узла крепления арки купола к консольному ригелю
Проверка болтов узла сопряжения консольного ригеля и арки купола:
Болты работают на срез и смятие (Q=885 кН).
Проверка болтов на срез:
Проверка болтов на смятие:
Рисунок 2.17 – Узел опирания арки купола на консольный ригель
4.4 Расчет фланцевого узла арки купола
Рисунок 2.18 – Схема фланцевого соединения двутавров
Расчет проводим согласно главе 3 [32].
Площадь сечения пояса арки (35Ш1):
- усилие во фланцевом соединении равняется:= 242 кН;= 308 кНм;= 40 кН
- в качестве материала фланца принимаем - сталь 14Г2АФс
- площадь сечения болта нетто =452см2;
- площадь сечения полки двутавра ;
- площадь сечения стенки двутавра;
- количество болтов вдоль полки= 4 вдоль стенки= 4;
- катет сварного шва по полке=14 см по стенке= 08 см
- усилие предварительного натяжения=16.6 кН (23 тс);
- толщина каждого фланца tф= 25 см.
Определяем внутренние усилия и положение нейтральной оси во фланцевом соединении балок и рам где:
М N - изгибающий момент и продольная сила действующие на соединение;
hw tw bf tf - высота и толщина стенки ширина и толщина полки двутавров арок купола;
hef = 338 мм - расчетная высота сечения двутавра;
db = 24 мм — диаметр принятого в при конструировании высокопрочного болта;
kff = 14 см ; kfw = 08 см — катеты сварного шва расположенного вдоль растянутой полки и стенки двутавра;
Lf = 130 мм Lw = 140 мм — расстояния между осями болтов поперек полки и стенки двутавра;
Lefw — расчетные пролеты фланцев поперек полки и стенки двутавра рассчитываем по формуле:
- отношение площадей полки и стенки
– отношение толщины стенки к толщине полки
– отношение расчетных пролетов фланцев применяемых в соединении:
Вычисляем параметры нагруженности фланцевого соединения:
Рассчитаем коэффициенты относительной нагруженности двутавра арки купола моментом и продольной силой:
– относительная высота сжатой зоны соединения;
значение коэффициента при котором в стенке возникают и развиваются пластические деформации;
значение коэффициента при котором нейтральная ось переходит в сжатую полку;
; ; – отношения напряжений в сжатых и растянутых полках двутавра и в растянутой части стенки двутавра арки купола к расчетному сопротивлению материала двутавра;
Рассчитаем параметры фланца арки купола:
Толщину фланцев определяем применяя принцип предельного равновесия учитывая действия касательных напряжений и неполное защемление фланцев в узле:
– коэффициент зависящий от начальной толщины фланца и его расчетного пролета вдоль полки (согласно п.3.13.2 [32])
– коэффициент зависящий от уровня допустимых напряжений и пластических деформаций во фланце.
– для упруго-пластической стадии.
Рассчитываем фланец арки купола на поперечную силу проводим для 3 сечений:
- сечение элементов в непосредственной близости к фланцам
- сечения сварных швов крепящих фланец к конструктивным элементам
- сечение расположенное между 2 контактирующими поверхностями фланцев
Условие прочности записывается в следующем виде:
– поперечная сила в расчетном сечении
– толщина стенки двутавра;
- несущая способность на 1 см сварного шва;
-коэффициент условий работы;
= 025 – для необработанных поверхностей;
Расчет болтов фланцевого соединения:
Несущую способность высокопрочных болтов соединения рассчитываем по следующей формуле:
- расчетное сопротивление болтов;
где – нормативное сопротивление болта согласно [8].
Усилия действующие на растянутые болты:
– обозначаем усилие передающееся с растянутой полки на отдельный болт:
– нагрузка на болт с примыкающего участка стенки;
- нагрузка на болты от рычажного усилия в деформируемом фланце;
-при упругой работе фланца;
– принимается согласно таблице 3 п.3.13.4 [32]
Условие прочности болтов выполняется.
Расчет сварных швов фланцевого соединения:
- по металлу шва: (2.92)
- по металлу границы сплавления: (2.93)
-для полок двутавра:
- для стенки двутавра:
Усилие действующее на шов полки двутавра:
Усилие действующее на шов стенки двутавра:
- по металлу границы сплавления:
ОРГАНИЗАЦИОННО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
1 Определение объемов работ
В целях расчета калькуляции трудозатрат и построения календарного графика производства работ рассчитываем количество и массу монтируемых элементов. Спецификация элементов на основании [2] [3] [4].
Таблица 3.1 - Спецификация монтируемых элементов
Масса одного элемента т
Общая масса металла т
Колонны 1-3 этажей (К1)
Плиты перекрытий (ПП)
Таблица 3.2 - Спецификация грузозахватных приспособлений (согласно [35])
Наименование оснастки назначение. Разработчик. Шифр чертежей
Эскиз оснастки и схема строповки
Стоп четырехветвевой. Выгрузка и раскладка различных конструкций ПН промстальконструкция лист 28 1-звено; 2-строп; 3- крюк
Строп 4СК10-4. Строповка вертикальных связей по колоннам и ригелям арок купола. ПН промстальконструкция.
Клещевой захват. Строповка балок ригелей. ПН промстальконструкция.
Полуавтоматический захват для подъема колонн. Монтаж стальных конструкций (колонн). ПН промстальконструкция
2 Подбор монтажных кранов
Для монтажа несущей надземной части здания принимаем один башенный кран устанавливаемый с передней части строящегося объекта.
Выбор модели применяемого башенного крана производится для элементов наибольшей массы при наибольшем вылете стрелы крана и при наибольшей высоте подъема.
Характеристики башенного крана рассчитываем согласно [37].
Рассчитаем башенный кран:
Определение наибольшей высоты подъема
Hкр=h0+hз+hэ+hстр (3.1)
где h0 – это разность отметок стоянки крана и наивысшего монтажного горизонта (отметки монтируемого элемента)
hз– высоту запаса принимаем равной 05 м
hэ– высота монтируемого элемента (на самой высокой отметке)
hстр– высота строповочных приспособлений
Самый высокий монтируемый элемент каркаса – арка купола здания. Высота арки 42м. hстр = 6м. h0= 675м.
Определение требуемой грузоподъемности
Наиболее тяжелый элемент: колонна 1-3 этажей. т.
Рассчитываем требуемую грузоподъемность башенного крана:
где – масса элемента; – масса строповочных приспособлений; – масса оснастки.
Определение требуемого вылета крюка
Рассчитываем вылет крюка башенного крана:
где – расстояние между рельсовыми путями башенного крана;
– расстояние от края возводимой части до оси рельса
– ширина возводимого здания; = 30 м.
Марку башенного крана подбираем согласно диаграммам параметров кранов по грузоподъемности высоте подъема вылету крана для всех монтируемых элементов.
Таблица 3.3 – Характеристики монтируемых элементов
Требуемая высота подъема
Наибольший вылет крюка м
Принимаем для возведения металлокаркаса здания башенный кран КБ-504 с наклонной стрелой (длина стрелы 45м высота подъема 800 м).
Для монтажа плит перекрытий и второстепенных балок принимаем башенный кран КБ-408.21со стрелой 40м.
Характеристики башенных и стреловых кранов принимаем согласно [33].
Рисунок 3.1– Башенный кран КБ-504
Рисунок 3.2 – Характеристики крана КБ-504 с наклонной стрелой 45м
Рисунок 3.3 – Характеристики крана КБ-408.21 с наклонной стрелой 40м
Таблица 3.4 – Характеристики монтируемых элементов и башенных кранов
Наименование конструкции
Выбираем кран для разгрузки и раскладки элементов: подбор крана выполняем для наиболее тяжелого элемента: колонны 1-3 этажей (К1).элементов 4176 т. Используем автомобильный кран КС-4561А стрела 22м на минимальном вылете грузоподъемность равна 46 т высота подъема 22 м.
Рисунок 3.4 – Характеристики крана КС-4561А
Рисунок 3.5 – Характеристики крана КС-4561А
3 Расчет производственной калькуляции
Окончательный вариант монтажа принимается по результатам Технико-экономического сравнения. Экономическое сравнение вариантов допускается производить по показателям механоемкости работ трудоемкости продолжительности монтажа себестоимости выполнения работ. Расчет калькуляции и сравнение вариантов проводим согласно [36].
Для расчета технико-экономических показателей определяются затраты времени и заработной платы на установку конструкций в форме производственной калькуляции. При этом нормы времени (Нвр) определяются на основании ЕНИР расценки вычисляются по формуле:
где – часовая тарифная ставка рабочего i – го разряда.
Если в звене рабочие имеют разные разряды то расценка определяется через средневзвешенную тарифную ставку.
Для машиниста крана часовая тарифная ставка определяется на основании сборника стоимости эксплуатации строительных машин механизмов.
Мехоноемкость в машино-часах определяется по данным ЕНиР о затратах труда машинистов кранов а трудоемкость – по трудозатратам монтажников и машинистов.
Продолжительность монтажа должна быть рассчитана по количеству машино-часов Nм-ч всех монтажных кранов с учетом частичного совмещения во времени их работы на объекте.
Себестоимость монтажа по вариантам может быть определена по формуле:
ПЗ – прямые затраты НР – накладные расходы.
Вариант признанный наиболее эффективным принимается для дальнейшего проектирования.
Таблица 3.5 – Калькуляция трудозатрат
Трудоемкость чел.чмаш.ч
Разгрузка колонн 1-3 m до 5т
Разгрузка колонн 4-6 m до 4т
Разгрузка колонн 7-9 m до 3т
Разгрузка колонн 10-12 m до 2т
Разгрузка колонн 13-15 m до 2т
Разгрузка колонн 16 m до 1т
Разгрузка ГБ m до 1т
Разгрузка ВБ1 m до 1т
Разгрузка ВБ2 m до 1т
Разгрузка ВБ3 m до 1т
Разгрузка верт. связей m до 1т
Разгрузка арок m до 2т
Разгрузка связей по куполу m до 1т
Разгрузка плит перекрытий m до 3т
Монтаж колонн 4-6 m = 3т
Монтаж колонн 7-9 m = 2т
Монтаж колонн 10-12 m = 16т
Монтаж колонн 13-15 m = 1 т
Монтаж колонн 16 m = 02т
Электросварка монтаж стыков ГБ с колоннами между собой
Электросварка монтажных стыков.
Монтаж арок купола m=14т
Монтаж связей купола m=03 т
Электросварка монтажных стыков.
Укладка плит покрытия
Итого с коэффициентом 882
Коэффициент 882 принят согласно [38] для Краснодарского края на выполнение СМР.
Таблица 3.6 – Укрупненная калькуляция трудозатрат
Трудоемкость с % переработки
Установка колонн (1-3 этаж)
Установка колонн (4-6 этаж)
Установка колонн (7-9 этаж)
Установка колонн (10-12 этаж)
Установка колонн (13-15 этаж)
Установка колонн (16 этаж)
Установка вертикальных связей
Расчет калькуляции ведется для 3 типов работ: разгрузочных монтажных и вспомогательных. Нормы времени составы бригад и единицы измерений взяты по [24] [25] [26].
С целью наилучшей организации работ и последующего построения календарного графика производим подбор составов комплексных звеньев.
вариант: башенный кран КБ-504.
Продолжительность монтажных работ крана - 454 смены
Трудоемкость - 1811 чел-см. Стоимость монтажных работ:
Собщкр = 108 Σ Смаш – ч Тм + 15 ЗПсрмон = 108 822 454 8 + 15 65613 = 420934 р. (3.7)
вариант: 2 башенных крана КБ-504 и КБ-408.21. 1 кран монтирует колонны вертикальные связи и ригели. 2 кран монтирует балки купол здания и плиты перекрытий.
Собщкр = 108 Σ Смаш – ч Тм + 15 ЗПсрмон = 108 822 454 8 + 15 65613 = 420934 р.
Требуется рассчитать продолжительность монтажа отдельных типов конструкций: Колонны (К1-К6) = 86 см; ГБ = 80 см; ВБ = 111 см; ВС = 5 см; АК = 5 см; ПП = 167 см. Продолжительность монтажных работ крана - 205 смен.
Учитывая одинаковую грузоподъемность кранов и следовательно равенство расценок на маш-час башенных кранов можно сделать вывод о рациональности варианта монтажа с наименьшей продолжительностью работ. Следовательно к разработке принимаем 2 вариант монтажных работ.
4 Расчет автомобильного транспорта
Таблица 3.7 – Расчет автомобильного транспорта
Наименование и длина
Qр темп разгрузки тсм
Расчет автотранспорта ведем согласно [34].
Мраки прицепов приняты по [37].
Темп разгрузки: (3.8)
5 Технико-экономические показатели
Таблица 3.8 – Расчет технико-экономических показателей
Обозначение и формула
Плановый процент выполнения
Выработка 1 раб. в смену
Трудоем. монтажа 1 т конструкции
Сред. зп рабочего в смену
Стоим. Монтажа 1т констр.
6 Проектирование стройгенплана
СГП – схематическое графическое изображение строительной площадки в определенном масштабе.
Изображается строящийся объект вспомогательные здания складские площадки и коммуникации. Стройгенплан разработан согсно указаниям [19] [37].
Основные принципы разработки:
- согласованность решений с другими разделами
- решения плана должны отвечать дейтсвующим строительным нормативам
- решения должны обеспечивать требования техники безопасности и охраны окружающей среды.
Определяем потребность во врменных зданиях. С целью определения необходимых площадей временных сооружений необходимо знать списочное количество рабочих на площадке и климатические условия .
Списочное количество рабочих:
Nспис = 1.1 16 = 18 чел. (3.14)
Nmax – максимальное количество рабочих занятых на площадке в 1 смену.
Таблица 3.9 – Характеристики временных дорог
Характеристики дороги (двухполосной)
Ширина полосы движения м
Наим. радиус поворота м
Наиб. радиус поворота м
Скорость на прямом участке кмч
Таблица 3.10 - Расчет площади временных зданий и сооружений
Требуемая площадь м2
Для приема пищи и обогрева
Рассчитываем площади складов. Площади приобъектных складов вычисляем исходя из количества мтериалов подлежащих хранению на площадке и норм складирования каждого вида материалов на 1 м2 складской площади. Складируем плиты перекрытий склады приобъектные открытые. Монтаж металлоконструкций с колес.
Расчет площади складов проводим согласно [36].
Количество i – ого вида материалов подлежащих хранению определяем по следующей формуле:
Pi = (Qi n K1 K2)Ti (3.15)
где Qi – общее количество i – ого вида материала необходимого для строительства
Ti – срок использования i – ого вида материала по календарному графику дни
n – норма запаса 3 дня
K1 - коэффициент неравномерности поступления материала (11 ; 12)
K2 - коэффициент неравномерности потребления (13 ; 14)
Общая площадь склада для i – ого вида материала:
– коэффициент учитывающий наличие проходов (проездов) на складе (04 – 06)
Vi – норма складирования i – ого вида материала на 1 м2 площади.
Lля плит перекрытий:
Pi = (1984 3 11 12)83=84 (3.17)
Fi = 189 05 05=336 м3
Рассчитываем потребность в водоснабжении строительной площадки:
лс (для участков до 150 Га)
По итогам ВКР выполнен проект здания офисно-торгового центра в г.Краснодар.
Разработаны архитектурные планы и разрезы бизнес-центра запроектированы узлы кровли фундамента наружных стен здания.
Согласно проектным данным 16-ти этажное здание обладает следующими характеристиками:
- длина в цифровых осях равна 96 м; ширина в буквенных осях 30 м; высота здания 71700 м
- общая площадь здания: 42768 м2
- строительный объем здания: 180338 м3.
В проекте выполнен подбор сечений конструкций металлокаркаса с применением ЭВМ. Проверочные расчеты выполнялись согласно СП [8]. Несущая способность всех элементов каркаса достаточна. Выполнено конструирование и расчет основных узлов каркаса здания.
Также разработана технологическая карта на монтаж несущих конструкций здания включающая калькуляцию монтажные схемы календарный график производства работ.
Все поставленные задачи выполнены в полном объеме. Основные проектные решения и расчеты конструктивных элементов выполнены согласно строительным правилам ФЗ №384 «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений».
Список использованных источников
ЕниР. Сборник Е22. Выпуск1. Конструкции зданий и промышленных сооружений. М. : Прейскурантиздат 2005. – 43 с.
ЕниР. Сборник Е4. Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций. Выпуск1. Здания и промышленные сооружения. М. : Прейскурантиздат 2005. – 65 с.
ЕниР. Сборник Е5. Монтаж металлических конструкций. Выпуск1. Здания и промышленные сооружения. М. : Прейскурантиздат 2005. – 31 с.
СТО СГУПС 1.01С.02-2015. Работа выпускная квалификационная. Курсовой проект Требования к оформлению. – Новосибирск: Издательство СГУПС 2015. – 65 с.
В.В. Адамович. Архитектурное проектирование общественных зданий и сооружений. Учеб. пособие для строит. вузов. - Изд. 5-е доп. - М.: Стройиздат 1985. – 542 с.
Белоконев Е.Н. Основы архитектуры зданий и сооружений. - Изд. 2-е доп. - М.: Феникс 1985. –320 с.
Л.Б. Великовский. Архитектура гражданских и промышленных зданий. Т. 4. Общественные здания. - Изд. 2-е доп. - М.: Стройиздат 1985. – 256 с.
В.В. Горев. Металлические конструкции. Т. 1. Элементы стальных конструкций: Учеб. пособие для строит. вузов. - Изд. 3-е доп. - М.: Высшая школа 1997. – 282 с.
В.В. Катюшин. Здания с каркасами из стальных рам переменного сечения. - Изд. 2-е доп. - М.: Стройиздат 2005. – 656 с.
О.Н. Красавина. Строительные краны. Справочное пособие. - Изд. 3-е доп. - Иваново: Иван. гос. арх.-строит. ун-т 2007. – 247 с.
В.И.Теличенко. Технология возведения зданий и сооружений. - Изд. 2-е доп. - М.: Высшая школа 2006 – 342 с.
Соколов Г.К. Технология и организация строительства. - Изд. 2-е доп. - М.: Издательский центр «Академия» 2008. — 528 с.
Дикман Л.Г. Организация строительного производства. - Изд. 3-е доп. - М.: Издательство Ассоциации строительных вузов 2006. — 608 с.