Привод ремённой передачи одноступенчатого цилиндрического редуктора

det.cdw

Неуказанные радиусы скруглений 2 мм
Число витков сопряженного
Межосевое расстояние
Коэффициент диаметра
Направление линии витка
Сталь 45 ГОСТ 1050-88

sp_priv.cdw

sp_priv_1.cdw

Шпонка ГОСТ 23360-78
Полумуфта МУВП 1000-63-1.1
Электродвигатель 4АМ112МА6У3

sp2.cdw

Шпонка 22х14х65 ГОСТ 23360-75
Подшипник 7306 ГОСТ 27365-87
Подшипник 7215 ГОСТ 27365-87
Манжета ГОСТ 8752-79

privod.cdw

Угловое смещение валов редуктора и электродвигателя не более
Угловое смещение тихоходного вала и барабана не более 1мм.
Окраску наружных поверхностей провести эмалью ПС-115
Смазку узлов производить через 300-400 часов работы.
Допустимая радиальная расцентровка между эл. двигателем поз.25
и редуктором поз.3 не более 0
Допустимая радиальная расцентровка между редуктором поз.3 и
валом приводным поз.2 не более 0
Допустимая торцевая расцентровка между эл. двигателем поз.25
Допустимая торцевая расцентровка между редуктором поз.3 и
Тип открытой передачи
Техническая требования
Техническая характеристика привода

red.cdw

Редуктор залить маслом И-Г-А-46 ГОСТ 17479-87
Допускается использование редуктора с отклонением
от горизонтального положения на угол до 5
Число витков сопряженного
Межосевое расстояние
Направление линии витка
Технические требования

sp.cdw

sp2.dwg

Шпонка 22х14х65 ГОСТ 23360-75
Подшипник 7306 ГОСТ 27365-87
Подшипник 7215 ГОСТ 27365-87
Манжета ГОСТ 8752-79

privod.dwg

Угловое смещение валов редуктора и
электродвигателя не
Угловое смещение тихоходного вала и барабана не
Окраску наружных поверхностей провести эмалью
Смазку узлов производить через 300-400 часов работы.
Допустимая радиальная расцентровка между эл. двигателем
и редуктором поз.3 не более 0
. Допустимая радиальная расцентровка между
. Допустимая торцевая расцентровка между эл. двигателем
редуктором поз.3 не более 0
. Допустимая торцевая расцентровка между
Тип открытой передачи
Техническая требования
Техническая характеристика привода

sp_priv_1.dwg

sp_priv.dwg

red.dwg

Редуктор залить маслом И-Г-А-46 ГОСТ 17479-87
Допускается использование редуктора с отклонением
от горизонтального положения на угол до 5
Число витков сопряженного
Межосевое расстояние
Направление линии витка
Технические требования

sp.dwg

det.dwg

Неуказанные радиусы скруглений 2 мм
Число витков сопряженного
Межосевое расстояние
Коэффициент диаметра
Направление линии витка
Сталь 45 ГОСТ 1050-88

1_титулка русская.docx

по дисциплине: “Детали машин”
на тему: «Привод рабочей машины»
(подпись руководителя) (подпись студента)

Содержание.doc

1.Условия эксплуатации машинного агрегата 1
Выбор двигателя. Кинематический расчет привода 2
1.Определение номинальной мощности и номинальной частоты вращения двигателя 3
2.Определение передаточного числа привода и его ступеней 5
3.Определение силовых и кинематических параметров привода 7
Определение допускаемых напряжений. Выбор материала зубчатых передач 10
1.Выбор твердости термообработки и материала колес 11
2.Определение допускаемых контактных напряжений 11
3.Определение допускаемых напряжений изгиба 11
Расчет зубчатых передач редуктора 13
1.Проектный расчет закрытой зубчатой передачи 14
2.Проверочный расчет закрытой зубчатой передачи 18
Расчет открытой передачи 21
1.Проектный расчет ременной передачи 21
2.Проверочный расчет ременной передачи 22
Нагрузки валов редуктора 25
1.Силы в зацеплении 25
2.Консольные силы 26
1.Выбор материала 27
2.Допускаемые напряжения на кручение 27
3.Определение геометрических параметров ступеней валов 27
4.Проверочный расчет валов 30
5.Проверочный расчет подшипников 35
Конструктивная компоновка привода 37
1.Червячное колесо 37
3.Шпоночные соединения 38
4.Проверочный расчет шпонок 38
5.Посадка подшипников 39
6.Уплотнительные устройства 39
Тепловой расчет червячного редуктора 43
Смазка закрытой передачи и подшипников 44

pz.doc

Рис 1. Кинематическая схема привода
По кинематической схеме привод работает следующим образом
Выбор двигателя. Кинематический расчет привода
1 Определение номинальной мощности и номинальной частоты вращения двигателя
Двигатель является одним из основных элементов машинного агрегата. От типа двигателя его мощности частоты вращения и прочего зависят конструктивные и эксплуатационные характеристики рабочей машины и ее привода.
Мощность двигателя зависит от требуемой мощности рабочей машины а его частота вращения— от частоты вращения приводного вала рабочей машины.
1.1 Мощность рабочей машины
1.2 Определяем общий коэффициент полезного действия (КПД) привода по формуле
где: - коэффициент полезного действия закрытой передачи;
- коэффициент полезного действия открытой передачи;
- коэффициент полезного действия открытой муфты;
- коэффициент полезного действия подшипников;
Определяем общий КПД
1.3 Определяем требуемую мощность двигателя
1.4 Предварительно определяем тип двигателя с учетом того что КПД червячной передачи низкое и удовлетворение условия
Результаты выбора сводим в таблицу
Табл.1 Типы двигателей
Номинальная мощность кВт
Частота вращения обмин
Окончательный выбор двигателя произведем после определения передаточного числа привода и его ступеней.
2 Определение передаточного числа привода и его ступеней
Передаточное число привода определяется отношением номинальной частоты вращения двигателя к частоте вращения приводного вала рабочей машины при номинальной нагрузке и равно произведению передаточных чисел закрытой и открытой передач.
2.2 Определяем передаточное число привода для всех приемлемых
вариантов типа двигателя из табл. 1 при заданной номинальной мощности по формуле
2.3 Определяем передаточные числа ступеней привода.
Определение и выбор передаточных чисел ступеней производится разбивкой передаточного числа привода для всех вариантов типа двигателя. Так как передаточное число привода достаточно высокое разбивку ступеней будем производить исходя из того что передаточное число открытой ременной передачи не должно превышать 4
где: - передаточное число редуктора 20
Полученные данные сведем в таблицу
Табл. 2 Передаточные числа
Проведем дальнейший расчет для двигателя 4АМ112MA6 так как в первом и втором вариантах получились большие передаточные числа открытой передачи а в последнем использован малооборотистый привод не рекомендованный для приводов общего назначения.
3 Определение силовых и кинематических параметров привода
Исходя из последовательности соединения элементов привода
3.1 Определяем мощности
б) быстроходного вала редуктора
в) тихоходного вала редуктора
г) рабочей машины (приводного барабана)
Требуемая мощность рабочей машины обеспечена
3.2 Определяем частоту вращения
3.3 Угловую скорость
3.4 Вращающий момент
Полученные данные сводим в таблицы
Табл. 3 Кинематические параметры привода
Табл. 5 Силовые параметры привода
расчетная мощность кВт
частота вращения обмин
Выбор материала зубчатых передач.
Определение допускаемых напряжений
Сталь в настоящее время - основной материал для изготовления зубчатых колес. Одним из важнейших условий совершенствования редукторостроения является повышение контактной прочности активных (рабочих) поверхностей зубьев и их прочности на изгиб. При этом снижается масса и габаритные размеры зубчатой передачи а это повышает ее технический уровень.
Допускаемое напряжение из условий контактной прочности которая обычно ограничивает несущую способность стальных зубчатых колес пропорциональна твердости активных поверхностей зубьев. В термически же необработанном состоянии механические свойства всех сталей близки. Поэтому применение сталей без термообработки обеспечивающей упрочнение
зубчатых колес недопустимо.
Способы упрочнения применяемые при курсовом проектировании.
Нормализация. Позволяет получить лишь низкую нагрузочную способность но при этом зубья колес хорошо и быстро прирабатываются и сохраняют точность полученную при механической обработке.
Улучшение. Обеспечивает свойства аналогичные полученным при нормализации но нарезание зубьев труднее из-за большей их твердости.
Закалка токами высокой частоты (ТВЧ). Дает среднюю нагрузочную способность при достаточно простой технологии. Из-за повышенной твердости зубьев передачи плохо прирабатываются.
Червяки изготовляют из сталей марок 40 45 40Х 40ХН.
Материалы для изготовления зубчатых венцов червячных колес условно делят на три группы:
группа I — оловянные бронзы;
группа II — безоловянные бронзы и латуни;
группа III — серые чугуны.
Выбор марки материала червячного колеса зависит от скорости скольжения
1 Выбор твердости термообработки и материала колес
1.1 Выбираем материал для червячной пары
Для червяка выбираем Сталь 40Х для колеса выбираем БрА9Ж3Л.
1.2 Выбираем термообработку из табл. 3.1 [1] для червяка
Для червяка выбираем улучшение + ТВЧ
1.5 Из табл. 3.2 3.5 [1] определяем механические характеристики материала
для червяка и колеса
Для колеса из бронзы БрА9Ж3Л
2 Определение допускаемых напряжений
2.1 Определяем допускаемые контактные напряжения
2.2 Определяем допускаемые напряжения изгиба
Полученные данные сводим в таблицу
Табл. 5 Механические характеристики материалов зубчатой передачи
Расчет закрытой зубчатой передачи редуктора
Техническим заданием предусмотрено проектирование нестандартных одноступенчатых закрытых передач индивидуального производства.
Расчет зубчатой закрытой передачи производится в два этапа: первый расчет - проектный второй - проверочный.
Проектный расчет выполняется по допускаемым контактным напряжениям с целью определения геометрических параметров редукторной пары. В процессе проектного расчета задаются целым рядом табличных величин и коэффициентов; результаты некоторых расчетных величин округляют до целых или стандартных значений; в поиске оптимальных решений приходится неоднократно делать пересчеты. Поэтому после окончательного определения параметров зацепления выполняют проверочный расчет. Он должен подтвердить правильность выбора табличных величин коэффициентов и полученных результатов в проектном расчете а также определить соотношения между расчетными и допускаемыми напряжениями изгибной и контактной выносливости. При неудовлетворительных результатах проверочного расчета нужно изменить параметры передачи и повторить проверку.
При всем конструктивном разнообразии общепромышленных редукторов они мало различаются по технико-экономическим характеристикам и для них типичны средние требования к техническому уровню критерием которого является отношение массы редуктора к моменту тихоходном валу. В эскизном проектировании предварительно можно принять
По табл. 4.1 [1] для червячных редукторов получаем предварительные данные
Межосевое расстояние
1 Проектный расчет закрытой зубчатой передачи
1.1 Определяем межосевое расстояние по формуле
где: - вращающий момент на тихоходном валу редуктора ;
Округляем до ближайшего стандартного большего значения
1.2 Число витков червяка
1.3 Число зубьев колеса
1.4 Определяем модуль зацепления
Округляем до ближайшего стандартного значения и выбираем из ряда предпочтительных чисел
1.5 Из условий жесткости определяем коэффициент диаметра червяка
1.6 Коэффициент смещения инструмента
Полученное значение удовлетворяет условие
что свидетельствует о неподрезании и о незаострении зубьев колеса
1.6 Фактическое передаточное число
Проверку на отклонение производить нет необходимости так как
1.7 Фактическое межосевое расстояние
1.8 Основные геометрические параметры передачи
1.8.1 Делительный диаметр
1.8.2 Диаметр вершин зубьев
1.8.3 Диаметр впадин зубьев
1.8.4 Начальный диаметр червяка
1.8.5 Наибольший диаметр колеса
1.8.6 Минимальная длина нарезаемой части червяка
1.8.7 Ширина венца колеса
1.8.8 Делительный угол подъема линии витков червяка
1.8.8 Радиусы закругления зубьев
Табл. 6 Основные геометрические параметры передачи
делительный диаметр мм
2 Проверочный расчет закрытой зубчатой передачи
2.1 Коэффициент полезного действия передачи
Угол трения зависит от скорости скольжения
По табл. 4.9[1] определяем
2.2 Проверяем контактные напряжения по условию
где: - коэффициент нагрузки который зависит от скорости трения К=1
- окружная сила в зацеплении Н
что удовлетворяет условие использования
2.4 Проверяем напряжения изгиба зубьев колеса
где: - коэффициенты формы зуба
что удовлетворяет условиям использования и большинство зубчатых передач
ограничивается контактной прочностью
Расчет открытой передачи
Ременные передачи относятся к категории быстроходных передач. Исходными данными для расчета ременных передач являются номинальная мощность и номинальная частота вращения двигателя или условия долговечности ремня.
В разрабатываемом проекте конструируются ременные передача открытого типа с ремнем клинового сечения.
Расчет ременных передач проводится в два этапа: первый— проектный
расчет с целью определения геометрических параметров передачи;
второй— проверочный расчет ремней на прочность.
1 Проектный расчет ременной передачи
1.1 Выбираем сечение ремня
Выбор сечения ремня производится в зависимости от мощности передаваемой ведущим шкивом равной номинальной мощности двигателя и его частоты вращения равной номинальной частоте вращения двигателя.
В нашем случае будет сечение
1.2 Определяем минимально допустимый диаметр ведущего шкива
Диаметр ведущего шкива зависит от вращающего момента на валу двигателя и выбранного сечения ремня.
1.3 Определяем диаметр ведомого шкива
где: - коэффициент скольжения
Выбираем ближайший диаметр из стандартного ряда
1.4 Определяем фактическое передаточное число
Проверяем отклонение по условию
что удовлетворяет условию
1.5 Ориентировочное межосевое расстояние
где: - высота сечения клинового ремня
1.6 Расчетная длина ремня
Из табл. К31 [1] выбираем ближайший стандартный ремень
1.7 Уточняем значение межосевого расстояния по стандартной длине
1.8 Определяем угол обхвата ремнем ведущего шкива
1.9 Определяем скорость ремня
что обеспечивает использование ременной передачи при заданных диаметров шкивов
1.10 Частота пробегов ремня
Соотношение пробегов условно выражает долговечность ремня и его соблюдение гарантирует срок службы - 1000 5000 ч.
что обеспечивает гарантированное использование ременной передачи при заданных диаметров шкивов
1.10 Допускаемая мощность передаваемая одним клиновым ремнем
Допускаемая мощность передаваемая одним клиновым ремнем зависит от типа ремня его сечения скорости и диаметра ведущего шкива.
По табл. 5.5 [1] определяем что один клиновой ремень сечением Б при окружной скорости 447 мс способен передать мощность в 105 кВт следовательно необходимое количество ремней для передачи общей мощности составит
1.11 Сила предварительного натяжения
где: - коэффициент влияния отношения расчетной длины ремня к базовой
- коэффициент угла обхвата
- коэффициент динамичности нагрузки и длительности работы
1.12 Окружная сила передаваемая комплектом ремней
1.13 Сила натяжения ветвей
1.14 Сила давления ремней на вал
2 Проверочный расчет ременной передачи
2.1 Проверяем прочность одного клинового ремня по максимальным напряжениям в сечении ведущей ветви по условию
где: - напряжение растяжения ;
- напряжения изгиба
- напряжения от центробежных сил
- допустимое напряжения растяжения для клиновых
где: - площадь поперечного сечения ремня
где: - модуль продольной упругости при изгибе для прорезиненных
где: - плотность материала ремня
следовательно прочность ремня удовлетворяет
Нагрузки валов редуктора
Силы в червячном зацеплении
1.1 Окружная сила на колесе
1.2 Окружная сила на червяке
1.3 Радиальная сила на колесе
1.4 Радиальная сила на червяке
1.5 Осевая сила на колесе
1.6 Осевая сила на червяке
В проектируемом приводе конструируются открытая ременная передача соединяющая редуктор с электродвигателем определяющая консольную нагрузку на выходной конец вала. Кроме того консольная нагрузку вызывает муфта соединяющая редуктор с рабочей машиной.
2.1 Консольная сила на ременной передаче
2.2 Консольная сила на муфте
Основными критериями работоспособности проектируемых редукторных валов являются прочность и выносливость. Они испытывают сложную деформацию - совместное действие кручения изгиба и растяжения (сжатия). Так как напряжения в валах от растяжения небольшие в сравнении с напряжениями от кручения и изгиба то их обычно не учитывают.
Расчет редукторных валов произведем в два этапа: проектный (приближенный) расчет валов на чистое кручение; проверочный (уточненный) расчет валов на прочность по напряжениям изгиба и кручения.
1 Выбор материалов валов
В редукторах рекомендуется применять термически обработанные среднеуглеродистые и легированные стали одинаковые для быстроходного и тихоходного вала.
Материал вала - сталь 45
термообработка- нормализация
твердость- 179 207 НВ
2 Допускаемые напряжения на кручение
Проектный расчет валов выполняется по напряжениям кручения (как при чистом кручении) т. е. при этом не учитывают напряжения изгиба концентрации напряжений и переменность напряжений во времени (циклы напряжений). Поэтому для компенсации приближенности этого метода расчета допускаемые напряжения на кручение применяют заниженными
3 Определение геометрических параметров ступеней валов
3.1 Выходной конец быстроходного вала
На этом конце будет крепиться шкив
Принимаем ближайшее стандартное
3.2 Шейка под подшипник быстроходного вала
Принимаем ближайший стандартный размер под внутреннюю обойму подшипника
Длина подшипниковой шейки.
3.3 Шейка под червяк
3.4 Выходной конец тихоходного вала
На этом конце будет крепиться полумуфта
3.5 Шейка под подшипник тихоходного вала
3.6 Шейка под зубчатое колесо
3.7 Предварительный выбор подшипников
для быстроходного вала
Подшипник 7306 ГОСТ 27365-87
Подшипник 7215 ГОСТ 27365-87
4 Проверочный расчет валов
4.1 Реакция опор в вертикальной плоскости
4.2 Моменты в характерных точках 1 3
4.1 Реакция опор в горизонтальной плоскости
4.2 Моменты в характерных точках 1 4
4.3 Крутящие моменты
4.3 Суммарные реакции опор
5 Проверочный расчет подшипников
Частота вращения кольца подшипника
Осевая сила в зацеплении
Реакции в подшипниках
Характеристика подшипника 7215
5.1 Определяем составляющие радиальных реакций
5.2 Определяем осевые нагрузки подшипников
5.3 Эквивалентная нагрузка
5.3 Динамическая грузоподъемность наиболее нагруженного подшипника
следовательно подшипник подходит
5.4 Долговечность подшипника
следовательно подшипник подходит.
Конструктивная компоновка привода
По условиям работы червячные колеса выполняют составными: центр колеса (ступица с диском) — из стали реже из серого чугуна а зубчатый венец (обод) — из антифрикционного материала.
При единичном и мелкосерийном производстве зубчатые венцы соединяют с центром колеса посадкой с натягом. При постоянном направлении вращения червячного колеса на наружной поверхности центра предусматривается буртик и эта форма центра является традиционной. В современных конструкциях для упрощения процесса изготовления венца и центра буртик не делают обеспечивая посадку венца на центр с натягом .
1.1 Геометрические параметры колеса
Диаметр под запрессовку венца зубчатого колеса
Цилиндрические и конические шестерни при u >315 выполняют заодно с валом а при u28 они могут быть насадными если это конструктивно необходимо.
Однако стоимость производства при раздельном исполнении вала и червяка увеличивается вследствие увеличения числа посадочных поверхностей и необходимости применения того или иного соединения поэтому червяки чаще всего выполняют заодно с валом.
3 Шпоночные соединения
В индивидуальном и мелкосерийном производстве используют главным образом призматические шпонки изготовленные из стали. Длину шпонки выбирают из стандартного ряда так чтобы она была меньше длины ступицы насаживаемой детали на 5 10 мм. Сечение шпонки зависит от диаметра ступени.
При передаче вращающего момента шпоночным соединением применение посадок колеса на вал с зазором недопустимо а посадок переходных крайне нежелательно так как происходит обкатывание со скольжением поверхностей вала и отверстия колеса которое приводит к износу. Поэтому на посадочных поверхностях вала и отверстия колеса следует создавать натяг.
При этом рекомендуются посадки для червячных колес Н7г6 (H7sl)
Шпоночное соединение с шкивом
Шпоночное соединение червячного колеса
Шпоночное соединение со звездочкой
4 Проверочный расчет шпонок
Призматические шпонки применяемые в проектируемых редукторах проверяют на смятие.
где: - допустимое напряжение на смятие. Для стальных ступиц колеса ;
- окружная сила на колесе;
где: - рабочая длина шпонки
где: - размеры шпонки
Прочность на смятие обеспечена
5 Посадка подшипников
В проектируемых редукторах внутреннее кольцо подшипника вращается относительно радиальной нагрузки подвергаясь так называемому циркуляционному нагружению; наружное кольцо — неподвижно относительно радиальной нагрузки и подвергается местному нагружению.
Соединение вращающихся относительно радиальной нагрузки внутренних колец подшипника с валом осуществляется с натягом исключающим проворачивание и обкатывание кольцом сопряженной ступени вала.
Посадки неподвижных относительно радиальной нагрузки наружных колец подшипника выбирают более свободными допускающими наличие небольшого зазора: периодическое проворачивание наружного кольца полезно так как при этом изменяется положение его зоны нагружения. Кроме того такое сопряжение облегчает осевые перемещения колец при монтаже при регулировании зазора в подшипниках и при температурных деформациях валов.
Подшипник является основным комплектующим изделием не подлежащим в процессе сборки дополнительной доводке. Требуемые посадки в соединении подшипника качения получают назначением соответствующих полей допусков на диаметры вала или отверстия в корпусе.
Проектируемые согласно техническим заданиям приводы работают в режиме мало меняющейся нагрузки.
В этом случае поле допуска вала для внутреннего кольца подшипника
при циркуляционном нагружении для роликовых подшипников
Поле допуска отверстия для наружного кольца шариковых и роликовых подшипников при местном нагружении
6 Уплотнительные устройства
Применяют для предотвращения вытекания смазочного материала из подшипниковых узлов а также защиты их от попадания пыли грязи и влаги.
В зависимости от места установки в подшипниковом узле уплотнения делят на две группы: наружные — устанавливают в крышках и внутренние — устанавливают с внутренней стороны подшипниковых узлов.
Манжетные уплотнения.
Их используют при смазывании подшипников как густым так и жидким материалом при низких и средних скоростях v 10 мс так как они оказывают сопротивление вращению вала.
Для быстроходного вала применим манжету
Для тихоходного вала применим манжету
В проектируемом приводе применены компенсирующие разъемные муфты нерасцепляемого класса в стандартном исполнении.
Для соединения выходного конца двигателя и быстроходного вала редуктора установленных как правило на общей раме применены упругие втулочно-пальцевые муфты. Эти муфты обладают достаточными упругими свойствами и малым моментом инерции для уменьшения пусковых нагрузок на соединяемые валы
Основной характеристикой для выбора муфты является номинальный вращающий момент установленный стандартом. Муфты выбирают по большему диаметру концов соединяемых валов и расчетному моменту который должен быть в пределах номинального.
Полумуфты изготовляют из чугуна марки СЧ 20 (ГОСТ 1412—85) или стали ЗОЛ (ГОСТ 977—88); материал пальцев — сталь 45 (ГОСТ 1050—88); материал упругих втулок — резина с пределом прочности или разрыве не менее 8 Нмм
Исходя из момента и диаметра применяем муфту
Тепловой расчет червячного редуктора
Цель теплового расчета- проверка температуры масла в редукторе которая не должна превышать допускаемой
Температура воздуха вне корпуса редуктора обычно . Температура масла в корпусе червячной передачи при непрерывной работе без искусственного охлаждения определяется по формуле
где: - мощность на быстроходном валу Вт;
- коэффициент теплопередачи 9 17;
- площадь теплоотдающей поверхности редуктора 1
Температура масла в пределах нормы
Смазка закрытой передачи и подшипников
Для редукторов общего назначения применяют непрерывное смазывание жидким маслом картерным непроточным способом (окунанием). Данный способ применяется для зубчатых передач при окружных скоростях от 03 до 125 мc.
Сорт масла рекомендуется выбирать в зависимости от значения контактного напряжения в зубьях и фактической окружной скорости колёс.
Для одноступенчатых редукторов при смазывании окунанием объем масляной ванны определяется из расчета 04 08л. на 1кВт. передаваемой мощности.
Контроль за уровнем масла находящегося в корпусе редуктора будем контролировать жезловым маслоуказателем.
При работе передач масло постепенно загрязняется продуктами износа деталей передач. Стечением времени оно стареет свойства его ухудшаются. Поэтому масло в редукторе периодически меняют. Для этого в корпусе редуктора предусмотрено сливное отверстие закрываемое пробкой с цилиндрической резьбой.
При длительной работе в связи с нагревом масла и воздуха повышается давление внутри корпуса. Это приводит к просачиванию масла через уплотнения и стыки. Чтобы избежать этого внутреннюю полость корпуса сообщают с внешней средой путём установки отдушины. Отдушину устанавливаем на крышку смотрового окна.
Для смазывания подшипников применим пластичную смазку ЦИАТИМ-203 по ГОСТ8773-73
Для отделения подшипникого узла от общей смазочной системы редуктора применим мазеудерживающее кольцо.
В качестве уплотняющего устройства используем манжетные уплотнения по ГОСТ8752-79.
Перед сборкой внутреннюю полость корпуса редуктора тщательно очищают и покрывают маслостойкой краской.
Сборку производят в соответствии со сборочным чертежом редуктора начиная с узлов валов:
на ведущий вал насаживают мазеудерживающие кольца и подшипники предварительно нагретые до ;
в ведомый вал закладывают шпонку и напрессовывают зубчатое колесо до упора в бурт вала; затем надевают распорную втулку мазеудерживающие кольца и устанавливают роликоподшипники также предварительно нагретые в масле.
Собранные валы устанавливают в корпус редуктора: быстроходный вал устанавливается в крышку корпуса а тихоходный вал закладывается в основание корпуса. Крышку корпуса вместе с быстроходным валом надевают на основание покрывая предварительно поверхность стыка крышки и основания спиртовым лаком. Для центровки устанавливают крышку на основание с помощью двух конических штифтов; затягивают болты крепящих крышку к основанию.
Далее в подшипниковые камеры устанавливают распорные кольца и закладывается пластичная смазка.
Перед установкой сквозных крышек в них устанавливают манжеты. На все крышки закрывающие подшипниковые камеры устанавливают прокладки затем крышки устанавливают в подшипниковые гнёзда. Проверяют проворачиванием валов отсутствие заклинивания подшипников (валы должны проворачиваться от руки) и закрепляют крышки болтами.
Шейблит А.Е. «Курсовое проектирование деталей машин» 2002 г.
Дунаев П. Ф. Пелинов О. П. «Курсовое проектирование» 1984 г.
Чернавский С.А. «Курсовое проектирование деталей машин» 1987 г.
Чернилевский Д.В. «Курсовое проектирование деталей машин и механизмов» 1980 г.
Посилевич Г. Б. «Детали машин» 1988 г.
Федосьев В. И. «Сопротивление материалов» 1985 г.