Подкрановая балка и колонна (вар.1)

Курсовий проект23.docx

Министерство образования и науки Украины
Национальный горный университет
Кафедра строительства и геомеханики
по дисциплине: «Железобетонные и армокаменные конструкции»
.Расчет подкрановой балки 3
Определение давления на подкрановую балку . .3
Определение распределенной нагрузки на балку от собственного веса балки и кранового рельса КР-70 3
Определение усилий в балке .4
1.Кран находится между двумя колоннами 4
2.Кран находится на колоне ..11
Расчет продольных стержней балки . .17
1.Определение высоты поперечного сечения балки .. .17
2.Определение площади арматуры .. . 17
3.Расчет поперечных стержней .18
4.Определение расчетного усилия на единицу длины балки приходящееся на поперечные стержни .. .18
.Расчет многопустотной плиты .. 20
Данные для расчета .. ..20
Расчетная длинна плиты 20
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок 21
Установление размеров сечения плиты . 21
Список литературы ..22
.Расчет подкрановой балки
Определяем давление на подкрановую балку.
Расстояние между осями опор крана для пролета 18 м составляет 165 м
Грузовое расстояние Lгр=21 м
Вес тележки Qтел=12 т
Грузоподъемность Qгр=30 т
Рассматриваем следующую схему
Рассматриваем подкрановую балку на которой находится т. А (из схемы).
Нагрузка RA поровну распределяется на два колеса. Расстояние между колесами крана – база платформы B=2400 мм.
Определяем распределенную нагрузку на балку от собственного веса балки и кранового рельса КР-70.
- от собственного веса балки
Предварительно принимаем высоты балки
Ширина балки bб=05hб=03 м
qб =kп·bб·hб·γб=11·06·03·24=0475 тм
где γб=24 тм3 – удельный вес бетона
- от веса к типа КР-70
Масса погонного метра КР-70 равна 00528 тм
q=qб+qр=0475+0058=0533 тм
Нагрузка от каждого колеса
Определение усилий в балке
1.Кран находится между двумя колоннами
Рассмотрим участок 0-1
Участок 1-2 аналогичен участку 0-1
Рассмотрим участок 2-3
Участки 3-4 и4-5 аналогичны участку 0-1
Составляем уравнение трех моментов
Вычисления выполняем в программе Mathcad
По условию M0=M5=0 тогда запишем для этого условия систему уравнений и найдем ее корни.
Определяем реакции в опорах с учетом моментов
Проверка по эпюре “Q”
R0=2046т; R1=5691т; R2=33118т; R3=27289т; R4=5691т; R5=2046т;
q·30+2·R=R0+R1+R2+R3+R4+R5
3330+226464=2046+5691+27289+27289+5691+2046
2.Кран находится на колоне
Участок 1-2 аналогичен 0-1
Рассмотрим участок 3-4
Участок 4-5 аналогично 0-1
Составляем уравнение трех моментов.
R0=1723т; R1=0913т; R2=1213т; R3=42544т; R4=883т; R5= 2733т;
q·25+2·R=R0+R1+R2+R3+R4+R5
33·30+2·26464=1723+0913+1213+42544+8 834+2733
Расчет продольных стержней балки.
Расчет выполняем по нормальным сечениям.
Максимальный растягивающий момент верхней части балки (из эпюр) Mmax=20318 т·м
Параметры материалов балки:
Арматура A-II Ra=2700 кгсм2
Бетон В-25 Rб=145 кгсм2
Ширина балки bВ=30 см –ранее принятый параметр.
1.Определяем высоту поперечного сечения балки
h=h0+aз; где h0- рабочая высота балки aз- защитный слой
где A0- коэффициент зависящий от относительной высоты сжатой зоны;
для балок принимается 03 04
Принимаем =035 которому соответствует A0=0289
Для балок h≥250 мм защитный слой aз≥20 мм
Принимаем aз=30 мм тогда
h=436+3=466 см принимаем 47 см
Отсюда h0=h-aз=47-3=44 см
Уточняем A0 из формулы
2.Определяем площадь арматуры
Принимаем в верхнем поясе балки 3 32 A-II
Проверим условие ≤гр где -относительная высота сжатой зоны бетона =0311; гр- граничное состояние сжатой зоны
=083-00008·Rб=0815-00008·145=0699
Условие ≤гр соблюдается т.к. 03110584
Расчет арматуры в нижнем поясе балки
Максимальный растягивающий момент нижней части балки (из эпюр) Mmax=29332 т·м
Принимаем защитный слой aз=30 мм тогда h0=h-aз=47-3=44 см
По таблице определяем значение =0713
Определяем площадь арматуры:
Принимаем в нижнем поясе балки 4 32 A-II и1 18(AS=34715 см2)
3.Расчет поперечных стержней
Рассчитываем по наклонным сечениям
Арматура A-II Raс=2150 кгсм2
Бетон В-25 Rб=145 кгсм2; Rр=105 кгсм2
Максимальная поперечная сила Qmax=28063 т
Размеры балки: b=3см; h=47см; aзв=3 см; aзн =3 см
Проверяем прочность балки по условию смятия на опорах
Aсм=bб·bк2=30·402=600 см2
Высота рабочей зоны h0=h- aзв - aзн =47-3-3=41 см
Принимаем две ветви диаметром d=10 мм каждая Fx=0785 см2
4.Расчетное усилие на единицу длины балки приходящееся на поперечные стержни:
где k2=2– эмпирический коэффициент принимаемый для тяжелого бетона
Определяем расстояние между поперечными стержнями
Максимальный шаг поперечных стержней
Принимаем диаметр горизонтальных поперечных стержней в сечении балки по условию сварки 10 мм
Принимаем Uмах=32 см
.Расчет многопустотной плиты
Площадь операния плиты – 375мм.
Класс бетона – В25 (Rb = 145 кгсм2 Rbt = 105 кгсм2)
Класс арматуры - А (Rs = 2700 кгсм2)
Нормативная нагрузка Нм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Покрытие (два слоя рубероида) 50×2
Стяжка(асфальт) 20000×004
Теплоизоляция(пенобетон) 3000×012
Железобетонная плита
Расчетная нагрузка на 1м при ширине плиты 22м с учетом коэффициента надежности γn=11:
- постоянная g=49382211=1195кНм;
- полная g+=56382211=1364кНм.
Нормативная нагрузка на 1м:
- постоянная g=4262211=1031кНм;
- полная g+=4762211=1152кНм.
Расчетная длинна плиты
Расчетная длинна плиты принимается равной расстоянию между осями ее опор:
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок
От расчетной нагрузки:
От нормативной полной нагрузки:
Установление размеров сечения плиты
Рабочая высота сечения
- высота верхней и нижней полок 3см;
- ширина ребер 35 см;
- крайних ребер 475см.
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения ; отношение при этом в расчет вводится вся ширина полки ; расчетная ширина ребра b=216-1214=48см.
Расчет прочности плиты
Расчет прочности плиты представляет собой расчет таврового сечения с полкой в сжатой зоне
Находим площадь растянутой арматуры
Принимаем 13 стержней 12мм. Верхнюю арматуру принимаем аналогично растянутой (13 стержней 12мм) по конструктивным требованиям.
Поперечную арматуру плиты по условию прочности по наклонным сечениям рассчитываем по расчетной ширине ребра b равных по сумме ширине всех ребер сечения.
де Q – максимальна поперечна сила Н;
k1 – коэффициент для тяжелого бетона равен 035.
де Rbt – расчетное сопротивление бетона на осевое растяжениеНм2.
k2 - коэффициент для тяжелого бетона равен 08 Условие выполняется прочности бетона достаточно и сечение подобрано правильно. Проверяем третье условие
Так как второе условие выполняется то поперечная арматура размещается с шагом который определяется по формуле:
Хомуты размещаем с шагом 10см на расстоянии от опоры в средней части принимаем шаг хомутов 34h то есть 15см. Поперечные стержни принимаем 5мм.
Мандрыков.Примеры расчета строительных конструкций :М. -1986
Справочник по строительным материалам и изделиям. Под.ред. М.С.Хуторянского: К - Будивельник - 1986-800с.
В.Н.Байков Э.Е.Сигалов. Железобетонные конструкции. М:. – Стройиздат - 1985

перепеч колон курсов.docx

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТОЙ КОЛОНЫ
Конструктивные особенности внецентренно-сжатых элементов
В железобетонных конструкциях все сжатые элементы расчитываются как внецентренно-сжатые. Это обусловленно тем что кроме фактического эксцентрицитета присутствует случайный эксцентрицитет ввиду несовершенства его геометрических форм отклонение факти-ческих размеров сечений от проектных неоднородности бетона. При приложении сжимающей силы по оси элемента учи-тывают только случайный эксцентрицитет и элемент можно рассматривать как центрально-сжатый. К таким элементам относят промежуточные колонны в зданиях и сооружениях верхние пояса ферм при отсутствии внеузловой нагрузки сжатые стойки и раскосы ферм и др.
Колонны и стойки при центрально нагруженые назначают обычно квадратного сечения иногда прямоугольного. При значительных эксцентрицитетах поперечное сечение колонн принимают прямоугольным с большей стороной в направлении расположения эксцентрицитета; по форме сечения могут быть также двутавровыми или тавровыми. В целях стандартизации сечения колонн назначают кратными 50 мм. Минимальное сечение сборных колонн жилых и общественных зданий допускается 200x200 мм промышленных 300x300 мм монолитные колонны рекомендуются с поперечным сечением не менее 250 мм Бетон для колонн применяют не ниже марки М200 а ддя сильно загруженных не ниже М300. Колонны армируют продольными стержнями диаметром не менее 12 мм стали класса А-II или А-Ш и поперечными стержнями (или хомутами) из стали класса A-I или холоднотянутой проволоки класса B-I
При проектировании внецентренно-сжатых колонн надо( соблюдать следующие конструктивные требования:
-размеры сечений должны быть такими чтобы их гибкость в любом направлении не превышала 120
-толщина защитного слоя бетона должна быть не менее диаметра продольной арматуры и не менее 20 мм а при применении в колоннах с жестким каркасом в качестве продольных стержней полосовой угловой или фасонной стали — не менее 50 мм;
-расстояние между вертикальными стержнями арматуры в свету если они при бетонировании расположены вертикально должно быть не менее 50 мм а при горизонтальном или наклонном расположении — не менее 25 мм для нижней арматуры и 30 мм для верхней арматуры; кроме того во всех случаях это расстояние принимают не менее наибольшего диаметра стержней;
поперечные стержни или хомуты ставят без расчета но с соблюдением установленных нормами указаний: при ширине грани колонны не более 400 мм и числе продольных стержней не более четырех проектируют плоские сварные каркасы без дополнительных стержней или одиночные хомуты; при ширине грани более 400 мм или наличии более четырех продольных стержней на одной грани вводят конструктивно дополнительные стержни или ставят двойные хомуты; вместо двойного хомута допускается ставить соединительные шпильки ; перегибы хомутов располагают на расстояниях не более 400 мм по ширине грани элемента.
Расстояние между поперечными стержнями (хомутами) для предотвращения бокового выпучивания продольных стержней при сжатии принимают не более 15d при вязаных каркасах и не более 20d при сварных каркасах и не более 500 мм где d — наименьший диаметр продольных сжатых стержней. В колоннах где насыщение продольной арматурой составляет более3% хомуты ставят на расстояниях не более 10d и не более 300 мм.
Диаметр поперечных стержней в сварных каркасах: при диаметре продольных стержней 14—20 мм принимают 5—6 мм при диаметре 22—25 мм — 8 мм при диаметре 28—32 мм — 10 мм при диаметре 36—40 мм — 12 мм (см. табл. 2 прил III). Диаметр хомутов в вязаных каркасах должен быть не менее 5 мм и не менее 025d где d — наибольший диаметр продольных стержней; обычно принимают хомуты из проволоки класса A-I Диаметром 6—8 мм.
Закладные металлические детали не должны выступать за плоскость граней элемента; их надо приваривать
Расчеп внецентренно-сжатой колонны
Задание на проектирование.
Требуется запроектировать сборную крайнюю внецентренно-сжатую колонну прямоугольного сечения для промышленного одноэтажного цеха оборудованного мостовыми кранами среднего режима работы грузоподъемностью 30 т. Пролет цеха 24 м шаг колонн 6 м . консоль на отметке +6500мм. Подкрановые балки железобетонные высотой 800 мм. Ферма металлическая высотой 2000мм. Район строительства II по весу снегового покрова и II по скоростным напорам ветра.
Определение нагрузок действующих на колонну: длительно действующих — от собственного веса покрытия ферм стеновых панелей и заполнения оконных проемов (500 Нм2) собственного веса колонны; кратковременных—снеговой крановой ветровой. Далее подсчитывают нагрузки на колонны как для элементов поперечной рамы промышленного одноэтажного здания с крановыми нагрузками.
Расчетная схема поперечника с действующими нагрузками показана на рисунке. Для подсчета собственного веса колонн предварительно принимаем размеры сечений аналогичные типовым: колонны крайнего ряда—в надкрановой части bh2 = 40x38 см в подкрановой части b = 40 см>H125=65025=26см h1 = 60 > 112H1 = 65012 =54 см.
Моменты инерции сечений колонн: крайней колонны— верхняя часть I2=40·38312= 183·103 см4 нижняя часть I1=40·60312 = 723·103 см* отношение n= I1 I2 = 723·103183·103=4.
Относительные жесткости колонн рамы: крайняя колона подкрановая часть – I1=723·103183·103=4; радкрановая часть – I2=1.
Определение расчетных нагрузок.
1. Постоянная нагрузка:
Пенобетонные плиты (h=100мм) 576 Нм2;
Стяжка асфальтова (h=40мм) 1040 Нм2;
шара рубероида 120 Нм2;
Плиты перекрытия (h=350мм) 981 Нм2;
Ферма металическая ФС-24-2 (h=2000мм) 1302 кг;
2. Расчетная продольная сила на крайню колону :
N=Z·H·l·05+mф·=2.717·6·24·0.5+13020=195.624+13020=2087 кН
где Z – постоянная нагрузка H – шаг между балкамиl – длина пролета здания mф - масса фермы.
3. Расчетная нагрузка от собственного веса подкрановой балки высотой 800 мм пролетом L=6м Gb=502 кН по каталогу серии КЭ-01-50 для кранов Q=30т. Вес подкранового пути состовляет mп=15 кН.
N2= Gb·γ+ mп·γ=502·11+15·11=6512 кН
где γ – коэффициент условия работы конструкции.
Расчетная нагрузка от собственного веса колон: верхней части - Nс2=b·h2·lв·ρ·γ=04·038·45·25·11=19 кН
где b и h2 – размеры поперечного сечения колоны lв – высота надкрановой части колоны ρ – плотность бетона марки В15 γ - коэффициент условия работы конструкции
Нижней части - Nс1=b·h1·lн·ρ·γ=04·06·65·25·11=456 кН
где lн – высота надкрановой части колоны.
4. Расчетная нагрузка на крайнюю колонну от веса керамзитобетонных стеновых панелей толщиной 200 мм при ρ= 1000 кгм3 и заполнения оконных проемов (500 Нм2):
Nw3= Нст3··l·ρ·γ + Нок3·l· g ·γ =12·02·6·10·11+6·6·05·11=3564 кН
где Нст1 Нст2 Нст3 – высота стеновых панелей на отметке Нок2 Нок3 – высота оконных проемов на отметке – толщина стеновых панелей l – шаг колон ρ – плотность стеновых панелей g – нагрузка от оконных проемов.
Эксцентриситет приложения нагрузки от веса стеновых панелей: для верхней части колонны е4=Н22+ + w2 = 382+202=29 см для нижней части колонны е5=602+202=40 см.
5.Определение временных нагрузок.
Расчетная нагрузка (кратковременная) от снега
Р = рn·f·lпр·l2= 700·14·6·242= 70560Н = 7056 кН
где рn – нормативная снеговая нагрузка f – коэффициент надежности нагрузке снегового покрова lпр – шаг колон l – длина пролета.
6. Вертикальное давление мостовых кранов.
Согласно табл. 3 прил. I * для заданного мостового крана грузоподъемностью 30 т и пролетом ширина крана В = 6300 мм база крана K=5100 мм. При расчете на действие двух кранов среднего режима работы (6К) нагрузку от них следует умножить на коэффициент сочетаний φ=085 (см. СНиП 2.01.07 — 85). Коэффициент надежности по нагрузке γf=11 (см. СНиП 2.01.07 — 85). Расчетное максимальное давление на колонну от двух сближенных кранов определяют по линии влияния давления на колонну.
Dmax=φ·γf ·Fnmax ·y=085·11·345·(1+08+015)=5743 кН
где Fnmax – максимальное давление одного кранаy – координата колеса.
Минимальное нормативное давление одного колеса на рельс подкрановой балки:
где n0 – количество колес на одной стороне крана.
Расчетное минимальное давление на колонну от двух сближенных кранов:
Dmax=φ·γf ·Fnmin ·y=085·11·95·(1+08+015)=1732 кН.
Горизонтальная нагрузка от поперечного торможения тележки кранов распределяемая поровну на все колеса с одной стороны крана
расчетное горизонтальное давление на колонну T=φ·γf·Tn·y=085·12·105·(1+08+015)=21 кН
7.Определение ветровой нагрузки.
Нормативное значение статистической составляющей ветровой нагрузки для II района и местности типа A при высоте до 10 м – k=1 на отметке 20 м для местности типа А (см. табл. 2.6*) коэффициент k =125; из подобия треугольников вычисляем значение коэффициента и
на отметке +137 — верха парапета:
На участке выше отметки +1101 м заменяем трапециевидную ветровую нагрузку на прямоугольную тогда коэффициент :
kr = 1025+(00922)=1071.
Расчетная ветровая равномерно распределенная нагрузка на колонны поперечной рамы до отметки + 1101 м (увеличением ветровой нагрузки на участке 101 м выше отметки +10 м ввиду малости пренебрегаем):
с наветренной стороны
qw=γf·g0·k·ce·l1=11·300·1·1·6=1980 H м
с заветренной стороны
qw=γf·g0·k·ce·l1=11·300·1·08·6=1584 H м
где g0 – скоростной напор ветра принимаемый в зависимости от района;ce – ферродинамический коэффициент равный с наветренной стороны-1 с заветренной- 08; k – коэффициент учитывающий изменение ветрового напора по высоте; l1 – шаг колоны.
Суммарная сосредоточенная сила в уровне верха колонны от ветровой
нагрузки на стеновые панели расположенные выше отметки +1101 м:
W= γf·g0·kr·ce·l1·h1=11·300·1.071·(1+08)·6·2.7=10106 H=10kH
где h1 – разница между отметкой верха парапеда (137м) и верхом колоны(1101м).
Определение расчетных усилий в сечениях колонны.
Усилия в колонне от действия различного сочетания нагрузок определяют в результате статического расчета поперечной рамы цеха методом перемещений.
При этом действие на раму каждой нагрузки рассматривают отдельно а затем составляют расчетную таблицу с указанием возникающих усилий в различных сечениях колонн при основных и дополнительных сочетаниях нагрузокcоставляя разные комбинации нагружения колонн находят наибольшие положительные и наименьшие отрицательные расчетные значения моментов М и соответствующие им значения продольных сил N. В опорном сечении колонн находят также соответствующую поперечную силу Q.
При расчете колоне рамы действие вертикальных нормальных сил приложенных с эксцентриситетом заменяется соответствующими изгибающими моментами.
1. Геометрические характеристики.
Надкрановая часть – b
Подкрановая часть - b
Отношение – n= 1 2=4.
Эксцентриситет приложения нагрузки от веса покрытия –
е1= 190-30-60=100 мм;
Эксцентриситет приложения нагрузки от веса подкрановой балки относительно оси проходящей через центр тяжести сечения нижней части колоны –
е2=λ – h12=750-190=560 мм
где λ≥ h1++В1=380+60+300≥740 мм = 750 мм.
Эксцентриситет приложенеия нагрузки от покрытия относительно оси проходящей через центр тяжести сечения нижней части колоны –
Эксцентриситет приложения нагрузки от веса стеновых панелей –
Для верхней части колоны:
е4= h22+ w2=3802+202=290 мм
где w – толщина стеновой панели
для нижней части колоны:
е5= h12+ w2=6002+202=400 мм.
2. Момент в опорном узле ригеля крайней колон (сечение 1-1):
От постоянной нагрузки:
Мg1=-Ne1- Nw1e4=-23162401+5148029= - 381 kHм
где N – нагрузка от покрытия Nw1 – нагрузка от стеновых панелей e1 e4 - эксцентриситеты приложения нагрузки.
От временной (снеговой) нагрузки:
Мр1=Р1e1=-705601= - 71 kHм
где Р1 – нагрузка от снега e1- эксцентриситет приложения нагрузки.
3. Момент на уровне верха консоли колоны(сечение 2 – 2):
Мg2=-N(e1+ e3)- Nсe4 – (Nw1+ Nw2)e5+ N2e2 =-231624(011+01) – 19011 – (5148+208)04+66056= - 4276 kHм
где N – нагрузка от покрытия Nw1 Nw2– нагрузки от стеновых панелей Nс– нагрузка от собственного веса колоны N2 - нагрузка от веса подкрановой балки e1 e2 e3 e4 e5 - эксцентриситеты приложения нагрузки.
Мр2= - Р1(e1+ e3)=-7056021= - 149 kHм.
4. Изгибающее моменты от крановых нагрузок:
На крайней колоне –
Мmax=Dmaxe2=57430056=322 кНм
Мmax=Dmine2=1732056=97 кНм
где Dmax и Dmin – максимальное и минимальное давление на колону от крана соответственно e2 - эксцентриситет приложения нагрузки.
На средней колоне –
Мmax=Dmaxλ=57430075=4307 кНм
Мmax=Dmin λ=1732075=130 кНм.
Расчет усилий в колоне от действия постоянных нагрузок.
Используем денные табл. 1 приложения 9*. Предварительно вычисляем параметры:
k= a3(I1I2 – 1)=018;
неизвестная рекция на шарнирной опоре ригеля по формулам табл. 1 приложения 9*:
в расчетных сечениях крайней колоны от действия постоянных нагрузок:
М2=М g1+ВупН2=-381+11745=132 кНм
М3=Мg2+ВупН2=-4276+11745=99 кНм
М4=Мg2+ВупН=-4276+117114=90 кНм.
N1=283 кН N2=323 кН N3=389 кН N4=471 кН.
2. От снеговой нагрузки:
неизвестная рекция на шарнирной опоре ригеля
М2=М р1+ВупН2=-71+3145=685=7 кНм
М3=Мр2+ВупН2=-149+3145=-1 кНм
М4=Мр2+ВупН=-149+31114=2044 кНм.
N1=7056=71 кН N2=7056=71 кН N3=7056=71 кН N4=7056=71 кН.
3. От нагрузки от крана:
неизвестная рекция на шарнирной опоре ригеля:
М2=-ВупН2=3145=-1395=-140 кНм
М3=Ммах-ВупН2=322-3145=182 кНм
М4=Ммах+ВупН=322-31114=314 кНм.
N1=0 N2=0 N3=575кН N4=575 кН.
4. От нагрузки от крана по средней оси:
М2=-ВупН2=-9245=-414=-42 кНм
М3=Мміn-ВупН2=97-9245=55 кНм
М4=Ммin+ВупН=97-92114=-7.9 кНм.
5. От тормозного пути по крайней оси:
М2=Вl2-T(l2-07l2)=1145-21(45-0745)=2115 кНм
М3= Вl2-T(l2-07l2)=1145-21(45-0745)=2115 кНм
М4= Вl-T(l-07l)=11114-21(114-07114)=536=54 кНм.
N1=0 N2=0 N3=0кН N4=0 кН.
6. От тормозного пути по средней оси:
М2=Вl2=01445=063 кНм
М3= Вl2=01445=063 кНм
М4= Вl=014114=16 кНм.
7. Ветровая загрузка слева:
В=В1+В2 где В1 – реакция от сумарной сосредоточеной силы В2 – реакция от ветровой загрузки распределенной равномерно.
В=В1+В2=85+77=162 кН.
М2=Вl2 -05g l22=16.245 – 05198452=5285=53 кНм
М3= Вl2 -05g l22=16.245 – 05198452=5285=53 кНм
М4= Вl -05g l2=16.2114 – 051981142=56 кНм.
8. Ветровая загрузка справа:
В=В1+В2 где В1 – реакция от сумарной сосредоточеной силы В2 – реакція от ветровой загрузки распределенной равномерно.
В=В1+В2=-85-61=-146 кН.
М2=Вl2 +05g l22=-14645 + 051584452=5285=-497 кНм
М3= Вl2 +05g l22=-14645 + 051584452=5285=-497 кНм
М4= Вl +05g l2=-146114 +0515841142=-635 кНм.
На основе вычесленных усилий принимаем сдедущее значения МNQ в расчетных сечениях (смотри таблицу 2):
В сечении 2 – 2 для верхней надкрановой части колоны:
Мmax=208 кНм Nc=355 кН Мmin=-1056 кНм Nc=323 кН Nmax=394 кН Mc=186 кНм усилия от длительно действующей нагрузки Мd=132 кНм Nd=323 кН.
В сечении 3 – 3 для верхней подкрановой части колоны:
Мmax=2661 кНм Nc=866 кН Мmin=89 кНм Nc=460 кН Nmax=964 кН Mc=2131 кНм усилия от длительно действующей нагрузки Мd=99 кНм Nd=389 кН.
В сечении 4 – 4 для нижней подкрановой части колоны:
Мmax=168 кНм Nc=489 кН Qc=278кН Мmin=511 кНм Nc=941 кН Qc=-404кН Nmax=1046 кН Mc=1146 кНм Qc=-303кН усилия от длительно действующей нагрузки Мd=90 кНм Nd=471 кН.
Расчет арматуры колоны.
При расчете задания задаемся заранее назначенными размерами сечения и вычисляем необходимое ее количество.
1. Расчет арматуры в надкрановой части
по сечению 2 – 2. сечение колоны bh2 = 40x38 см при аб=аб=4 см полезная висота сечения h0=38-4=34cм. Расчетная длина надкрановой части колоны (таблица 32 СНиП II-21-75 cт. 41):l0=2H=245=9 м. – при учете крановых нагрузок l0=25H=2545=1125 м. – без учета крановых нагрузок.
Гибкость надкрановой части колоны: λ= l0і2=90013=962>14 где і2=см следовательно надо учесть влияние прогиба элемента на величину экцентриситета продольной силы.
Для первой комбинации усилий экцентриситет е0 =МN=20.8355=0.059м= 6 см. Определяем случайный экцентриситет из
следущих условий h30 = 3830=127 см или l0 600=900600=15 см принимаем значение еа =15 см. расчетный экцентриситет равен
е0 =МN+ еа =6+15=75см.
Условная критическая сила определяется по формуле:
где I=bh312=4038312=183103 cм4 – момент инерции сечения колоны
е= е0h= 0075038=0197 >
е min=05-001(l0h)-001Rbγb2=05-001(90038)-0018511=016
е> е min берем е= е0h= 0075038=0197
φld=1+МldМ=1+161677405=183
где Мld = Мld2+Nld2(h2-a)=132+323(0382-004)=6167 кНм
М= Мmax+Nc(h2-a)=20.8+355(0382-004)=7405 кНм
– коэффициент принимаемый от вида бетона (ст 35)*.
Принимаем предварительно коэффициент армирования =0005 тогда при а=ЕsЕб=211050205105=1025 приведенный момент инерции арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения равен
Is red=a bh(h2-ab)2=102500054038(382-4)2=175103 см4.
е=е0+05h-ab=75151+0538-4=265 см
граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона
где - характеристика сжатой зоны бетона =085-0008Rbγb=085-00088511=0775; здесь γb=11.
По таблице 2.12* при R=067 находим АR=0446 и затем вычисляем сечение стержней в растянутой части бетона
Где γb2 γn – поправочные коэффициенты для бетона и арматурных стержней N – продольная сила Rб – предел прочности бетона Rsc – предел прочности арматуры b– ширина сечения колоны h0 – рабочая высота сечения колоны.
Сечение арматуры Аs назначаем по конструктивным соображениям: Аs=0002h0b=0.00023440=272 см2. Принимаем 2 стержня диаметром по 14 мм класса А-II Аs =308 см2. При принятом сечении Аs значение А0 равно:
По таблице 2.12 находим =016.
Опредиляем сечение растянутой арматуры Аs:
Сечение арматуры Аs назначаем по конструктивным соображениям: Аs=0002h0b=0.00023440=272 см2. Принимаем 2 стержня диаметром по 14 мм класса А-II Аs =308 см2.
Полученный коэффициент армирования
Что близко к принятому =0005 пересчет нe делаем в малости искажения.
2. Проверка на вторую комбинацию усилий:
Мmin=-1056 кНм Nc=323 кН.
По аналогии с предыдущим расчетом получим:
е0 =МN=10560323= 327 см. Определяем случайный экцентриситет из следущих условий h30 = 3830=127 см или l0 600=900600=15 см принимаем значение еа =15 см. расчетный экцентриситет равен
е0 =МN+ еа =327+15=342см.
I=bh312=4038312=183103 cм4 – момент инерции сечения колоны
φld=1+МldМ=1+1616715405=150
М = Мmax+Nc(h2-a)=1053+323(0382-004)=15405 кНм
Is red=a bh(h2-ab)2=10250014038(382-4)2=35055103 см4.
е=е0+05h-ab=34127+0538-4=4995 см
где γb2 γn – поправочные коэффициенты для бетона и арматурных стержней N – продольная сила Rб – предел прочности бетона Rsc – предел прочности арматуры b– ширина сечения колоны h0 – рабочая высота сечения колоны.
Сечение арматуры Аs назначаем по конструктивным соображениям: Аs=0002h0b=0.00023440=272 см2. Принимаем 2 стержня диаметром по 14 мм класса А-II Аs =308 см2.
При принятом сечении Аs значение А0 равно:
По таблице 2.12 находим =0475.
Определяем сечение растянутой арматуры Аs:
Сечение арматуры Аs назначаем принимая 4 стержня диаметром по 18 мм класса А-II Аs =1018см2.
Ранее было принято =001 пересчет нe делаем в малости искажения.
Проверка надкрановой части колоны в плоскости перпендикулярной к плоскости изгиба: расчетная длина :l0=15H=1545=675 м. – без учета крановых нагрузок радиус инерции сечения і2=см так как
l0і2=570115=587 l0і2=69 то расчет из плоскости изгиба не нужен.
3. Проверка сечения 1 – 1 на усилия:
Мmах=-452 кНм Nc=354 кН.
е0 =МN=4520354= 128 см. Определяем случайный эксцентриситет из следующих условий h30 = 3830=127 см или l0 600=900600=15 см принимаем значение еа =15 см. расчетный эксцентриситет равен
е0 =МN+ еа =327+15=143см.
е= е0h= 14338=0375 >
φld=1+МldМ=1+18055983=182
где Мld = Мld2+Nld2(h2-a)=381+283(0382-004)=8055 кНм
М= Мmax+Nc(h2-a)=452+354(0382-004)=983 кНм
Принимаем предварительно коэффициент армирования =001 тогда при а=ЕsЕб=211050205105=1025 приведенный момент инерции арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения равен
е=е0+05h-ab=1427103+0538-4=297 см
По таблице 2.12 находим =024.
Сечение арматуры Аs назначаемпринимая 4 стержня диаметром по 18 мм класса А-II Аs =1018см2.
Окончательно принимаем в сечении верхней части колоны:
у наружной грани – 2 14 мм класса А-
у внутренней грани – 4 18 мм класса А-II.
4. Расчет арматуры в подкрановой части колоны по сечению 4 – 4.
Мmах=168 кНм Nc=489 кН Nmах=1046 кН Mc=114 кНм Мd=90кНм Nd=471 кН.
Расчетная длина подкрановой части колоны (таблица 32 СНиП II-21-75 cт. 41):l0=15H=1565=975м.
Гибкость надкрановой части колоны: λ= l0і2=975175=56.3>14 где і2=см следовательно надо учесть влияние прогиба элемента на величину экцентриситета продольной силы.
Для первой комбинации усилий случайный экцентриситет из следущих условий h30 = 6030=2см или l0 600=975600=1625 см и на менее 1 см. принимаем значение еа =2 см расчетный экцентриситет равен
е0 =МN+ еа =168489+002=0363м =363см – по первой комбинации
е0 =МN+ еа =1141046+002=0129м=129см – по второй комбинации.
Где I=bh312=4060312=720103 cм4 – момент инерции сечения колоны
е= е0h= 036306=06 >
е min=05-001(l0h)-001Rbγb2=05-001(97560)-0018511=026
е> е min берем е= е0h= 036306=06
где Мld = Мld2+Nld2(h2-a)=90+471(062-004)=21246 кНм
М = Мmax+Nc(h2-a)=168+489(062-004)=2951 кНм
Принимаем предварительно коэффициент армирования =0004 тогда при а=ЕsЕб=211050205105=1025 приведенный момент инерции арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения равен
Is red=a bh(h2-ab)2=102500044060(602-4)2=67103 см4.
е=е0+05h-ab=3636102+0560-4=6313см
предполагая что АS=A'S ширина сжатой зоны равна
где γb2 γn – поправочные коэффициенты для бетона и арматурных стержней N – продольная сила Rб – предел прочности бетона Rsc – предел прочности арматуры b– ширина сечения колоны.
Тогда =хh0=022 что менше граничного R=067 АR=0446
По формуле 287 полагая что = R вычисляем A'S.
Сечение арматуры Аs назначаем по конструктивным соображениям: Аs=0002h0b=0.00025640=45 см2. Принимаем 2 стержня диаметром по 18 мм класса А-II Аs =509 см2 или 314 мм класса А-II Аs =462 см2 При принятом сечении Аs значение А0 равно:
По таблице 2.12 находим =0213.
Принимаем 314 мм класса А-II Аs =462 см2.
Что близко к принятому =0004 пересчет нe делаем в малости искажения.
5. Проверка сечения подкрановой части колоны на действие от второй комбинации усилий:
Мmах=114 кНм Nc=1046 кН.
е0 =МN=4520354= 128 см. Определяем случайный экцентриситет из следущих условий h30 = 3830=127 см или l0 600=900600=15 см принимаем значение еа =15 см. расчетный экцентриситет равен
е0 =МN+ еа =1141046+002=0129м=129см .
I=bh312=4060312=720103 cм4 – момент инерции сечения колоны
е= е0h= 12960=052 >
е> е min берем е= е0h= 0129060=052
φld=1+МldМ=1+121246386=155
М= Мmax+Nc(h2-a)=114+1046(062-004)=386 кНм
– коэффициент принимаемый от вида бетона .
е=е0+05h-ab=129103+0560-4=3928 см
По таблице 2.12 находим =033.
Сечение арматуры Аs назначаемпринимая 2 стержня диаметром по 16 мм класса А-II Аs =462см2.
Ранее было принято =0004 пересчет нe делаем в малости искажения.
Бетон марки В15 ширина консоли b= 40 см ширина балки b= 600см.
Максимальная расчетная нагрузка от подкрановой балки крана и максимального груза в 30 тонн:
Q=Qб+Qкр+Qгр= 574000+65120+300000=939120 Н.
Минимальный вылет консоли определяем исходя из условия смятия под концом ригеля:
С учетом зазора в 60мм вылет консоли равен lc= lpm+60=409+60=469 мм.
Принимаем lc= 600+60+40=700 мм.
Высоту сечения консоли находим по сечению II-II проходящим проходящему по грани колоны. Рабочую высоту сечения определяем из условия
Опредиляем сначала расстояние а от точки приложения опорной реакции Q до грани колоны
Максимальная высота h0 по условию
Минимальная высота h0 по условию
Полная высота сечения консоли у основания принята h=143см.
Находим высоту свободного конца консоли если нижняя часть ее наклонена под углом 450 (tg450=1).
1. Расчет армирования консоли.
По таблице 2.12 находим =011 то =1-05=1-05011=0945.
Требуемая площадь сечения продольной арматуры
Принимаем 420 А-III Аs=1256 см2. назначаем поперечное армирование консоли; согласно п.5.30 СНиП 2.03.01 – 84 при h=143см25а=2557=1425 см – консоль армируют отогнутыми стержнями и горизонтальными хомутами по всей высоте. Диаметр отгнутой арматуры должен быть меньше d0=25 мм. Принимаем 214 А-III. Хомуты принимаем двухветвенными из стали класса А- I диаметром 6мм Аsw=0.283 cм2. Шаг хомутов консоли назначаем из условий требования норм – не более 150 мм и не более (14)h=(1394)=3475cм; принимаем шаг s=10 cм. Схемы армирования приведены на чертеже.
В данном проекте было рассмотрено проектирование сплошной железобетонной колоны для здания под промышленный цех с электрическим мостовым краном грузоподъемностью в 30 тонн. При расчете были определены поперечные размеры колоны схемы армирования колоны исходя из конструктивных соображений.
Испльзованная литература:
Мандриков А.П. примеры расчета железобетонных конструкций. М.:Стройиздат. 1989.
Голышев А.Б. и др. Проектирование железобетонных конструкций. Справочное пособие. – К. : Будiвельник 1990 г.
Байков В.Н. Сигалов З. Е. Железобетонные конструкции. – М.: Стройздат 1995г.

Курсовий проект23 на.docx

1.Определяем давление на подкрановую балку.
Расстояние между осями опор крана для пролета 18 м составляет 165 м
Грузовое расстояние Lгр=21 м
Вес тележки Qтел=12 т
Грузоподъемность Qгр=30 т
Рассматриваем следующую схему
Рассматриваем подкрановую балку на которой находится т. А (из схемы).
Нагрузка RA поровну распределяется на два колеса. Расстояние между колесами крана – база платформы B=2400 мм.
Определяем распределенную нагрузку на балку от собственного веса балки и кранового рельса КР-70.
- от собственного веса балки
Предварительно принимаем высоты балки
Ширина балки bб=05hб=03 м
qб =kп·bб·hб·γб=11·06·03·24=0475 тм
где γб=24 тм3 – удельный вес бетона
- от веса к типа КР-70
Масса погонного метра КР-70 равна 00528 тм
q=qб+qр=0475+0058=0533 тм
Нагрузка от каждого колеса
Определение усилий в балке
Кран находится между двумя колоннами
Рассмотрим участок 0-1
Участок 1-2 аналогичен участку 0-1
Рассмотрим участок 2-3
Участки 3-4 и4-5 аналогичны участку 0-1
Составляем уравнение трех моментов
Вычисления выполняем в Mathcad
По условию M0=M5=0 тогда запишем для этого условия систему уравнений и найдем ее корни.
Определяем реакции в опорах с учетом моментов
Проверка по эпюре “Q”
R0=2046т; R1=5691т; R2=33118т; R3=27289т; R4=5691т; R5=2046т;
q·30+2·R=R0+R1+R2+R3+R4+R5
3330+226464=2046+5691+27289+27289+5691+2046
.2.Кран находится на колоне
Участок 1-2 аналогичен 0-1
Рассмотрим участок 3-4
Участок 4-5 аналогично 0-1
Составляем уравнение трех моментов.
Вычисления выполняем в программе Mathcad
R0=1723т; R1=0913т; R2=1213т; R3=42544т; R4=883т; R5= 2733т;
q·25+2·R=R0+R1+R2+R3+R4+R5
33·30+2·26464=1723+0913+1213+42544+8 834+2733
Расчет продольных стержней балки.
Расчет выполняем по нормальным сечениям.
Максимальный растягивающий момент верхней части балки (из эпюр) Mmax=20318 т·м
Параметры материалов балки:
Арматура A-II Ra=2700 кгсм2
Бетон В-25 Rб=145 кгсм2
Ширина балки bВ=30 см –ранее принятый параметр.
1.Определяем высоту поперечного сечения балки
h=h0+aз; где h0- рабочая высота балки aз- защитный слой
где A0- коэффициент зависящий от относительной высоты сжатой зоны;
для балок принимается 03 04
Принимаем =035 которому соответствует A0=0289
Для балок h≥250 мм защитный слой aз≥20 мм
Принимаем aз=30 мм тогда
h=436+3=466 см принимаем 47 см
Отсюда h0=h-aз=47-3=44 см
Уточняем A0 из формулы
2.Определяем площадь арматуры
Принимаем в верхнем поясе балки 3 32 A-II
Проверим условие ≤гр где -относительная высота сжатой зоны бетона =0311; гр- граничное состояние сжатой зоны
=083-00008·Rб=0815-00008·145=0699
Условие ≤гр соблюдается т.к. 03110584
Расчет арматуры в нижнем поясе балки
Максимальный растягивающий момент нижней части балки (из эпюр) Mmax=29332 т·м
Принимаем защитный слой aз=30 мм тогда h0=h-aз=47-3=44 см
По таблице определяем значение =0713
Определяем площадь арматуры:
Принимаем в нижнем поясе балки 4 32 A-II и1 18(AS=34715 см2)
3.Расчет поперечных стержней
Рассчитываем по наклонным сечениям
Арматура A-II Raс=2150 кгсм2
Бетон В-25 Rб=145 кгсм2; Rр=105 кгсм2
Максимальная поперечная сила Qmax=28063 т
Размеры балки: b=3см; h=47см; aзв=3 см; aзн =3 см
Проверяем прочность балки по условию смятия на опорах
Aсм=bб·bк2=30·402=600 см2
Высота рабочей зоны h0=h- aзв - aзн =47-3-3=41 см
Принимаем две ветви диаметром d=10 мм каждая Fx=0785 см2
4.Расчетное усилие на единицу длины балки приходящееся на поперечные стержни:
где k2=2– эмпирический коэффициент принимаемый для тяжелого бетона
Определяем расстояние между поперечными стержнями
Максимальный шаг поперечных стержней
Принимаем диаметр горизонтальных поперечных стержней в сечении балки по условию сварки 10 мм
Принимаем Uмах=32 см

колонна чер АРМАТУРА.dwg

(Verwendungsbereich)
(Modell- oder Gesenk-Nr)
Спецификация метала.Поперечный разрез.сечение 1-1
060101 Курсовой проект
* Размер для справок. 2. Неуказанные предельные отклонения размеров: H14
h14 и IT . 3. Маркировать Ч и клеймить К на бирке.
Спецификация элементов
Спецификация расхода металла на колонну

Надя111.dwg

060101 Курсовой проект
спецификация расхода металла
расход материалов на один элемент
спецификация расхода металла на одну закладную деталь
Спецификация расхода металла на подкрановую балку
Спецификация расхода металла на одину закладную деталь
Расход материалов на один элемент

Чертеж2dwg.dwg

Плита многопустотная
060101 Курсовой проект
спецификация расхода металла
Спецификация расхода металла на подкрановую балку

печать колонн.docx

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТОЙ КОЛОНЫ
Конструктивные особенности внецентренно-сжатых элементов
В железобетонных конструкциях все сжатые элементы расчитываются как внецентренно-сжатые. Это обусловленно тем что кроме фактического эксцентрицитета присутствует случайный эксцентрицитет ввиду несовершенства его геометрических форм отклонение факти-ческих размеров сечений от проектных неоднородности бетона. При приложении сжимающей силы по оси элемента учи-тывают только случайный эксцентрицитет и элемент можно рассматривать как центрально-сжатый. К таким элементам относят промежуточные колонны в зданиях и сооружениях верхние пояса ферм при отсутствии внеузловой нагрузки сжатые стойки и раскосы ферм и др.
Колонны и стойки при центрально нагруженые назначают обычно квадратного сечения иногда прямоугольного. При значительных эксцентрицитетах поперечное сечение колонн принимают прямоугольным с большей стороной в направлении расположения эксцентрицитета; по форме сечения могут быть также двутавровыми или тавровыми. В целях стандартизации сечения колонн назначают кратными 50 мм. Минимальное сечение сборных колонн жилых и общественных зданий допускается 200x200 мм промышленных 300x300 мм монолитные колонны рекомендуются с поперечным сечением не менее 250 мм Бетон для колонн применяют не ниже марки М200 а ддя сильно загруженных не ниже М300. Колонны армируют продольными стержнями диаметром не менее 12 мм стали класса А-II или А-Ш и поперечными стержнями (или хомутами) из стали класса A-I или холоднотянутой проволоки класса B-I
При проектировании внецентренно-сжатых колонн надо( соблюдать следующие конструктивные требования:
-размеры сечений должны быть такими чтобы их гибкость в любом направлении не превышала 120
-толщина защитного слоя бетона должна быть не менее диаметра продольной арматуры и не менее 20 мм а при применении в колоннах с жестким каркасом в качестве продольных стержней полосовой угловой или фасонной стали — не менее 50 мм;
-расстояние между вертикальными стержнями арматуры в свету если они при бетонировании расположены вертикально должно быть не менее 50 мм а при горизонтальном или наклонном расположении — не менее 25 мм для нижней арматуры и 30 мм для верхней арматуры; кроме того во всех случаях это расстояние принимают не менее наибольшего диаметра стержней;
поперечные стержни или хомуты ставят без расчета но с соблюдением установленных нормами указаний: при ширине грани колонны не более 400 мм и числе продольных стержней не более четырех проектируют плоские сварные каркасы без дополнительных стержней или одиночные хомуты; при ширине грани более 400 мм или наличии более четырех продольных стержней на одной грани вводят конструктивно дополнительные стержни или ставят двойные хомуты; вместо двойного хомута допускается ставить соединительные шпильки ; перегибы хомутов располагают на расстояниях не более 400 мм по ширине грани элемента.
Расстояние между поперечными стержнями (хомутами) для предотвращения бокового выпучивания продольных стержней при сжатии принимают не более 15d при вязаных каркасах и не более 20d при сварных каркасах и не более 500 мм где d — наименьший диаметр продольных сжатых стержней. В колоннах где насыщение продольной арматурой составляет более3% хомуты ставят на расстояниях не более 10d и не более 300 мм.
Диаметр поперечных стержней в сварных каркасах: при диаметре продольных стержней 14—20 мм принимают 5—6 мм при диаметре 22—25 мм — 8 мм при диаметре 28—32 мм — 10 мм при диаметре 36—40 мм — 12 мм (см. табл. 2 прил III). Диаметр хомутов в вязаных каркасах должен быть не менее 5 мм и не менее 025d где d — наибольший диаметр продольных стержней; обычно принимают хомуты из проволоки класса A-I Диаметром 6—8 мм.
Закладные металлические детали не должны выступать за плоскость граней элемента; их надо приваривать
Расчеп внецентренно-сжатой колонны
Задание на проектирование.
Требуется запроектировать сборную крайнюю внецентренно-сжатую колонну прямоугольного сечения для промышленного одноэтажного цеха оборудованного мостовыми кранами среднего режима работы грузоподъемностью 30 т. Пролет цеха 18 м шаг колонн 6 м . консоль на отметке +7400мм. Подкрановые балки железобетонные высотой 800 мм. Ферма металлическая высотой 2000мм. H=11.2 м H2=3.8 м высота над крановой части. Район строительства II по весу снегового покрова и III по скоростным напорам ветра.
Определение нагрузок действующих на колонну: длительно действующих — от собственного веса покрытия ферм стеновых панелей и заполнения оконных проемов (500 Нм2) собственного веса колонны; кратковременных—снеговой крановой ветровой. Далее подсчитывают нагрузки на колонны как для элементов поперечной рамы промышленного одноэтажного здания с крановыми нагрузками.
Расчетная схема поперечника с действующими нагрузками показана на рисунке. Для подсчета собственного веса колонн предварительно принимаем размеры сечений аналогичные типовым: колонны крайнего ряда—в надкрановой части bh2 = 40x32 см в подкрановой части b = 40 см>H125=74025=30см h1 = 60 > 112H1 = 74012 =62 см.
Моменты инерции сечений колонн: крайней колонны— верхняя часть I2=40·32312= 109·103 см4 нижняя часть I1=40·70312 = 1143·103 см* отношение n= I1 I2 = 1143·103109·103=10.
Относительные жесткости колонн рамы: крайняя колона подкрановая часть – I1=1143·103109·103=10.
Определение расчетных нагрузок.
1. Постоянная нагрузка:
Пенобетонные плиты (h=120мм) 691 Нм2;
Стяжка асфальтова (h=40мм) 1040 Нм2;
шара рубероида 120 Нм2;
Ферма металическая ФС-24-2 (h=2000мм) 1302 кг;
2. Расчетная продольная сила на крайню колону :
N=Z·H·l·05+mф·=1.851·6·18·0.5+13.020=99.954+13.020=113 кН
где Z – постоянная нагрузка H – шаг между балкамиl – длина пролета здания mф - масса фермы.
3. Расчетная нагрузка от собственного веса подкрановой балки высотой 800 мм пролетом L=6м Gb=502 кН по каталогу серии КЭ-01-50 для кранов Q=30т. Вес подкранового пути состовляет mп=15 кН.
N2= Gb·γ+ mп·γ=502·11+15·11=6512 кН
где γ – коэффициент условия работы конструкции.
Расчетная нагрузка от собственного веса колон: верхней части - Nс2=b·h2·lв·ρ·γ=04·032·54·25·11=226 кН
где b и h2 – размеры поперечного сечения колоны lв – высота надкрановой части колоны ρ – плотность бетона марки В15 γ - коэффициент условия работы конструкции
Нижней части - Nс1=b·h1·lн·ρ·γ=04·07·74·25·11=5698 кН
где lн – высота надкрановой части колоны.
4. Расчетная нагрузка на крайнюю колонну от веса керамзитобетонных стеновых панелей толщиной 375 мм при ρ= 1000 кгм3 и заполнения оконных проемов (500 Нм2):
Nw3= Нст3··l·ρ·γ + Нок3·l· g ·γ =12·0375·6·10·11+6·6·05·11=495 кН
где Нст1 Нст2 Нст3 – высота стеновых панелей на отметке Нок2 Нок3 – высота оконных проемов на отметке – толщина стеновых панелей l – шаг колон ρ – плотность стеновых панелей g – нагрузка от оконных проемов.
Эксцентриситет приложения нагрузки от веса стеновых панелей: для верхней части колонны е4=Н22+ + w2 = 322+3752=35 см для нижней части колонны е5=702+3752=54 см.
5.Определение временных нагрузок.
Расчетная нагрузка (кратковременная) от снега
Р = рn·f·lпр·l2= 700·14·6·182= 52920Н = 5292 кН
где рn – нормативная снеговая нагрузка f – коэффициент надежности нагрузке снегового покрова lпр – шаг колон l – длина пролета.
6. Вертикальное давление мостовых кранов.
Согласно табл. 3 прил. I * для заданного мостового крана грузоподъемностью 30 т и пролетом ширина крана В = 6300 мм база крана K=5000 мм. При расчете на действие двух кранов среднего режима работы (6К) нагрузку от них следует умножить на коэффициент сочетаний φ=085 (см. СНиП 2.01.07 — 85). Коэффициент надежности по нагрузке γf=11 (см. СНиП 2.01.07 — 85). Расчетное максимальное давление на колонну от двух сближенных кранов определяют по линии влияния давления на колонну.
Dmax=φ·γf ·Fnmax ·y=085·11·280·(1+08+006)=487 кН
где Fnmax – максимальное давление одного кранаy – координата колеса.
Минимальное нормативное давление одного колеса на рельс подкрановой балки:
где n0 – количество колес на одной стороне крана.
Расчетное минимальное давление на колонну от двух сближенных кранов:
Dmax=φ·γf ·Fnmin ·y=085·11·825·(1+08+006)=1435 кН.
Горизонтальная нагрузка от поперечного торможения тележки кранов распределяемая поровну на все колеса с одной стороны крана
расчетное горизонтальное давление на колонну T=φ·γf·Tn·y=085·11·105·(1+08+006)=183 кН
7.Определение ветровой нагрузки.
Нормативное значение статистической составляющей ветровой нагрузки для II района и местности типа A при высоте до 10 м – k=1 на отметке 20 м для местности типа А коэффициент k =125; из подобия треугольников вычисляем значение коэффициента и
на отметке +145 — верха парапета: qн=g0kc=3501c
на отметке +112 c=+08 – с неветренной
c=-06 – с заветренной
На участке выше отметки +1008 м заменяем трапециевидную ветровую нагрузку на прямоугольную тогда коэффициент :
kr = 1025+(0112)=108.
Расчетная ветровая равномерно распределенная нагрузка на колонны поперечной рамы до отметки + 112 м (увеличением ветровой нагрузки на участке 12 м выше отметки +10 м ввиду малости пренебрегаем):
с наветренной стороны
qw=γf·g0·k·ce·l1=11·350·08·1·6=1848 H м
с заветренной стороны
qw=γf·g0·k·ce·l1=11·350·1·06·6=1386 H м
где g0 – скоростной напор ветра принимаемый в зависимости от района;ce – ферродинамический коэффициент равный с наветренной стороны-08 с заветренной- 06; k – коэффициент учитывающий изменение ветрового напора по высоте; l1 – шаг колоны.
Суммарная сосредоточенная сила в уровне верха колонны от ветровой
нагрузки на стеновые панели расположенные выше отметки +1008 м:
W= γf·g0·kr·ce·l1·h1=11·350·108·(08+06)·6·37=12923 H=13kH
где h1 – разница между отметкой верха парапеда (145м) и верхом колоны(1008м).
Определение расчетных усилий в сечениях колонны.
Усилия в колонне от действия различного сочетания нагрузок определяют в результате статического расчета поперечной рамы цеха методом перемещений.
При этом действие на раму каждой нагрузки рассматривают отдельно а затем составляют расчетную таблицу с указанием возникающих усилий в различных сечениях колонн при основных и дополнительных сочетаниях нагрузокcоставляя разные комбинации нагружения колонн находят наибольшие положительные и наименьшие отрицательные расчетные значения моментов М и соответствующие им значения продольных сил N. В опорном сечении колонн находят также соответствующую поперечную силу Q.
При расчете колоне рамы действие вертикальных нормальных сил приложенных с эксцентриситетом заменяется соответствующими изгибающими моментами.
1. Геометрические характеристики.
Надкрановая часть – b
Подкрановая часть - b
Отношение – n= 1 2=10.
Эксцентриситет приложения нагрузки от веса покрытия –
е1= 160-30-70=60 мм;
Эксцентриситет приложения нагрузки от веса подкрановой балки относительно оси проходящей через центр тяжести сечения нижней части колоны –
е2=λ – h12=750-160=590мм
где λ≥ h1++В1=320+60+300≥680мм = 750 мм.
Эксцентриситет приложенеия нагрузки от покрытия относительно оси проходящей через центр тяжести сечения нижней части колоны –
Эксцентриситет приложения нагрузки от веса стеновых панелей –
Для верхней части колоны:
е4= h22+ w2=3202+3752=350мм
где w – толщина стеновой панели
для нижней части колоны:
е5= h12+ w2=7002+3752=540 мм.
2. Момент в опорном узле ригеля крайней колон (сечение 1-1):
От постоянной нагрузки:
Мg1=-Ne1- Nw1e4=113006-96520350= - 27kHм
где N – нагрузка от покрытия Nw1 – нагрузка от стеновых панелей e1 e4 - эксцентриситеты приложения нагрузки.
От временной (снеговой) нагрузки:
Мр1=Р1e1=-5294006= -32 kHм
где Р1 – нагрузка от снега e1- эксцентриситет приложения нагрузки.
3. Момент на уровне верха консоли колоны(сечение 2 – 2):
Мg2=-N(e1+ e3)- Nсe4 – (Nw1+ Nw2)e5+ N2e2 =-113(014+006) – 226014 – (9652+3465)054+6512059= 90kHм
где N – нагрузка от покрытия Nw1 Nw2– нагрузки от стеновых панелей Nс– нагрузка от собственного веса колоны N2 - нагрузка от веса подкрановой балки e1 e2 e3 e4 e5 - эксцентриситеты приложения нагрузки.
Мр2= - Р1(e1+ e3)=-5299(006+04)= - 106kHм.
4. Изгибающее моменты от крановых нагрузок:
На крайней колоне –
Мmax=Dmaxe2=487059=287 кНм
Мmax=Dmine2=1435059=8467 кНм
где Dmax и Dmin – максимальное и минимальное давление на колону от крана соответственно e2 - эксцентриситет приложения нагрузки.
На средней колоне –
Мmax=Dmaxλ=487075=36525 кНм
Мmax=Dmin λ=1732075=1076 кНм.
Расчет усилий в колоне от действия постоянных нагрузок.
Используем денные табл. 1 приложения 9*. Предварительно вычисляем параметры:
k= a3(I1I2 – 1)=0343(101-1)=035;
неизвестная рекция на шарнирной опоре ригеля по формулам табл. 1 приложения 9*:
Изгибающее моменты Вул=В+1В=154 кН
в расчетных сечениях крайней колоны от действия постоянных нагрузок:
М2=М g1+ВупН2=-27+15438=3152 кНм
М3=Мg2+ВупН2=-90+143838=-3148 кНм
М4=Мg2+ВупН=-90+154112=825 кНм.
2. От снеговой нагрузки:
неизвестная рекция на шарнирной опоре ригеля
М2=М р1+ВупН2=-32+1838=364 кНм
М3=Мр2+ВупН2=-10.6+1838=-376 кНм
М4=Мр2+ВупН=-106+18112=956 кНм.
N1=5292=53 кН N2=5292=53 кН N3=5292=53 кН N4=5292=53 кН.
3. От нагрузки от крана:
неизвестная рекция на шарнирной опоре ригеля:
М2=-ВупН2=-25238=-958 кНм
М3=Ммах-ВупН2=287-25238=19124кНм
М4=Ммах+ВупН=287-252112=-476 кНм.
N1=0 N2=0 N3=487кН N4=487 кН.
4. От нагрузки от крана по средней оси:
М2=-ВупН2=-7538=-285кНм
М3=Мміn-ВупН2=85-7538=565 кНм
М4=Ммin+ВупН=85-75112=-1 кНм.
5. От тормозного пути по крайней оси:
М2=Вl2-T(l2-07l2)=2138-21(38-0738)=5586 кНм
М3= Вl2-T(l2-07l2)=2138-21(38-0738)=5586 кНм
М4= Вl-T(l-07l)=2138-21(112-07112)=924 кНм.
N1=0 N2=0 N3=0кН N4=0 кН.
6. От тормозного пути по средней оси:
М2=Вl2=01238=046 кНм
М3= Вl2=01238=046 кНм
М4= Вl=012112=134 кНм.
7. Ветровая загрузка слева:
В=В1+В2 где В1 – реакция от сумарной сосредоточеной силы В2 – реакция от ветровой загрузки распределенной равномерно.
В=В1+В2=135+104=24 кН.
М2=Вl2 -05g l22=2438 – 05198382=769кНм
М3= Вl2 -05g l22=2438 – 05198382=769 кНм
М4= Вl -05g l2=24112 – 051981122=1446кНм.
8. Ветровая загрузка справа:
В=В1+В2 где В1 – реакция от сумарной сосредоточеной силы В2 – реакція от ветровой загрузки распределенной равномерно.
В=В1+В2=-135-728=-208 кН.
М2=Вl2 +05g l22=-20838 + 051386382=-69 кНм
М3= Вl2 +05g l22=-20838 + 051386382=-69 кНм
М4= Вl +05g l2=-208112 +0513861122=-1387кНм.
На основе вычесленных усилий принимаем сдедущее значения МNQ.
В сечении 2 – 2 для верхней надкрановой части колоны:
Мmax=208 кНм Nc=355 кН Мmin=-1056 кНм Nc=323 кН Nmax=394 кН Mc=186 кНм усилия от длительно действующей нагрузки Мd=132 кНм Nd=323 кН.
В сечении 3 – 3 для верхней подкрановой части колоны:
Мmax=2661 кНм Nc=866 кН Мmin=89 кНм Nc=460 кН Nmax=964 кН Mc=2131 кНм усилия от длительно действующей нагрузки Мd=99 кНм Nd=389 кН.
В сечении 4 – 4 для нижней подкрановой части колоны:
Мmax=168 кНм Nc=489 кН Qc=278кН Мmin=511 кНм Nc=941 кН Qc=-404кН Nmax=1046 кН Mc=1146 кНм Qc=-303кН усилия от длительно действующей нагрузки Мd=90 кНм Nd=471 кН.
Расчет арматуры колоны.
При расчете задания задаемся заранее назначенными размерами сечения и вычисляем необходимое ее количество.
1. Расчет арматуры в надкрановой части
по сечению 2 – 2. сечение колоны bh2 = 40x32 см при аб=аб=4 см полезная висота сечения h0=32-4=28cм. Расчетная длина надкрановой части колоны (таблица 32 СНиП II-21-75 cт. 41):l0=2H=238=76 м. – при учете крановых нагрузок l0=25H=2538=95 м. – без учета крановых нагрузок.
Гибкость надкрановой части колоны: λ= l0і2=76010=76>14 где і2=см следовательно надо учесть влияние прогиба элемента на величину экцентриситета продольной силы.
Для первой комбинации усилий экцентриситет е0 =МN=20.8355=0.059м= 6 см. Определяем случайный экцентриситет из
следущих условий h30 = 3230=107 см или l0 600=760600=127 см принимаем значение еа =13 см. расчетный экцентриситет равен
е0 =МN+ еа =6+13=73см.
Условная критическая сила определяется по формуле:
где I=bh312=4032312=109103 cм4 – момент инерции сечения колоны
е= е0h= 0075038=0197 >
е min=05-001(l0h)-001Rbγb2=05-001(76032)-0018511=016
е> е min берем е= е0h= 0075032=0197
φld=1+МldМ=1+161677405=183
где Мld = Мld2+Nld2(h2-a)=132+323(0322-004)=6167 кНм
М= Мmax+Nc(h2-a)=20.8+355(0322-004)=7405 кНм
– коэффициент принимаемый от вида бетона (ст 35)*.
Принимаем предварительно коэффициент армирования =0005 тогда при а=ЕsЕб=211050205105=1025 приведенный момент инерции арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения равен
Is red=a bh(h2-ab)2=102500054032(322-4)2=175103 см4.
е=е0+05h-ab=75151+0532-4=265 см
граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона
где - характеристика сжатой зоны бетона =085-0008Rbγb=085-00088511=0775; здесь γb=11.
По таблице 2.12* при R=067 находим АR=0446 и затем вычисляем сечение стержней в растянутой части бетона
Где γb2 γn – поправочные коэффициенты для бетона и арматурных стержней N – продольная сила Rб – предел прочности бетона Rsc – предел прочности арматуры b– ширина сечения колоны h0 – рабочая высота сечения колоны.
Сечение арматуры Аs назначаем по конструктивным соображениям: Аs=0002h0b=0.00022840=272 см2. Принимаем 2 стержня диаметром по 14 мм класса А-II Аs =308 см2. При принятом сечении Аs значение А0 равно:
По таблице 2.12 находим =016.
Опредиляем сечение растянутой арматуры Аs:
Сечение арматуры Аs назначаем по конструктивным соображениям: Аs=0002h0b=0.00022840=272 см2. Принимаем 2 стержня диаметром по 14 мм класса А-II Аs =308 см2.
Полученный коэффициент армирования
Что близко к принятому =0005 пересчет нe делаем в малости искажения.
2. Проверка на вторую комбинацию усилий:
Мmin=-1056 кНм Nc=323 кН.
По аналогии с предыдущим расчетом получим:
е0 =МN=10560323= 327 см. Определяем случайный экцентриситет из следущих условий h30 = 3230=107 см или l0 600=760600=127 см принимаем значение еа =13 см. расчетный экцентриситет равен
е0 =МN+ еа =327+13=34см.
I=bh312=4032312=109103 cм4 – момент инерции сечения колоны
е= е0h= 0075032=0197 >
φld=1+МldМ=1+1616715405=150
М = Мmax+Nc(h2-a)=1053+323(0322-004)=15405 кНм
Is red=a bh(h2-ab)2=10250014032(322-4)2=35055103 см4.
е=е0+05h-ab=28127+0532-4=4995 см
где γb2 γn – поправочные коэффициенты для бетона и арматурных стержней N – продольная сила Rб – предел прочности бетона Rsc – предел прочности арматуры b– ширина сечения колоны h0 – рабочая высота сечения колоны.
Сечение арматуры Аs назначаем по конструктивным соображениям: Аs=0002h0b=0.00022840=272 см2. Принимаем 2 стержня диаметром по 14 мм класса А-II Аs =308 см2.
При принятом сечении Аs значение А0 равно:
По таблице 2.12 находим =0475.
Определяем сечение растянутой арматуры Аs:
Сечение арматуры Аs назначаем принимая 4 стержня диаметром по 18 мм класса А-II Аs =1018см2.
Ранее было принято =001 пересчет нe делаем в малости искажения.
Проверка надкрановой части колоны в плоскости перпендикулярной к плоскости изгиба: расчетная длина :l0=15H=1545=675 м. – без учета крановых нагрузок радиус инерции сечения і2=см так как
l0і2=570115=587 l0і2=69 то расчет из плоскости изгиба не нужен.
3. Проверка сечения 1 – 1 на усилия:
Мmах=-27 кНм Nc=113 кН.
е0 =МN=2700113= 239 см. Определяем случайный эксцентриситет из следующих условий h30 = 3230=107 см или l0 600=760600=127 см принимаем значение еа =13 см. расчетный эксцентриситет равен
е= е0h= 23932=0375 > 075
φld=1+МldМ=1+18055983=182
где Мld = Мld2+Nld2(h2-a)=381+283(0322-004)=8055 кНм
М= Мmax+Nc(h2-a)=452+354(0322-004)=983 кНм
Принимаем предварительно коэффициент армирования =001 тогда при а=ЕsЕб=211050205105=1025 приведенный момент инерции арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения равен
е=е0+05h-ab=239103+0532-4=297 см
По таблице 2.12 находим =024.
Сечение арматуры Аs назначаемпринимая 4 стержня диаметром по 18 мм класса А-II Аs =1018см2.
Окончательно принимаем в сечении верхней части колоны:
у наружной грани – 2 14 мм класса А-
у внутренней грани – 4 18 мм класса А-II.
4. Расчет арматуры в подкрановой части колоны по сечению 4 – 4.
Мmах=168 кНм Nc=489 кН Nmах=1046 кН Mc=114 кНм Мd=90кНм Nd=471 кН.
Расчетная длина подкрановой части колоны (таблица 32 СНиП II-21-75 cт. 41):l0=15H=1565=975м.
Гибкость надкрановой части колоны: λ= l0і2=975175=56.3>14 где і2=см следовательно надо учесть влияние прогиба элемента на величину экцентриситета продольной силы.
Для первой комбинации усилий случайный экцентриситет из следущих условий h30 = 6030=2см или l0 600=975600=1625 см и на менее 1 см. принимаем значение еа =2 см расчетный экцентриситет равен
е0 =МN+ еа =168489+002=0363м =363см – по первой комбинации
е0 =МN+ еа =1141046+002=0129м=129см – по второй комбинации.
Где I=bh312=4070312=720103 cм4 – момент инерции сечения колоны
е= е0h= 036307=07 >
е min=05-001(l0h)-001Rbγb2=05-001(97570)-0018511=026
е> е min берем е= е0h= 036307=07
где Мld = Мld2+Nld2(h2-a)=90+471(072-004)=21246 кНм
М = Мmax+Nc(h2-a)=168+489(072-004)=2951 кНм
Принимаем предварительно коэффициент армирования =0004 тогда при а=ЕsЕб=211050205105=1025 приведенный момент инерции арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения равен
Is red=a bh(h2-ab)2=102500044070(702-4)2=67103 см4.
е=е0+05h-ab=3636102+0570-4=6313см
предполагая что АS=A'S ширина сжатой зоны равна
где γb2 γn – поправочные коэффициенты для бетона и арматурных стержней N – продольная сила Rб – предел прочности бетона Rsc – предел прочности арматуры b– ширина сечения колоны.
Тогда =хh0=022 что менше граничного R=067 АR=0446
По формуле 287 полагая что = R вычисляем A'S.
Сечение арматуры Аs назначаем по конструктивным соображениям: Аs=0002h0b=0.00025640=45 см2. Принимаем 2 стержня диаметром по 18 мм класса А-II Аs =509 см2 или 314 мм класса А-II Аs =462 см2 При принятом сечении Аs значение А0 равно:
По таблице 2.12 находим =0213.
Принимаем 314 мм класса А-II Аs =462 см2.
Что близко к принятому =0004 пересчет нe делаем в малости искажения.
5. Проверка сечения подкрановой части колоны на действие от второй комбинации усилий:
Мmах=114 кНм Nc=1046 кН.
е0 =МN=4520354= 128 см. Определяем случайный экцентриситет из следущих условий h30 = 3230=127 см или l0 600=760600=15 см принимаем значение еа =13 см. расчетный экцентриситет равен
е0 =МN+ еа =1141046+002=0129м=129см .
I=bh312=4070312=720103 cм4 – момент инерции сечения колоны
е= е0h= 12970=052 >
е> е min берем е= е0h= 0129070=052
φld=1+МldМ=1+121246386=155
М= Мmax+Nc(h2-a)=114+1046(072-004)=386 кНм
– коэффициент принимаемый от вида бетона .
е=е0+05h-ab=129103+0570-4=3928 см
По таблице 2.12 находим =033.
Сечение арматуры Аs назначаемпринимая 2 стержня диаметром по 16 мм класса А-II Аs =462см2.
Ранее было принято =0004 пересчет нe делаем в малости искажения.
Бетон марки В15 ширина консоли b= 40 см ширина балки b= 600см.
Максимальная расчетная нагрузка от подкрановой балки крана и максимального груза в 30 тонн:
Q=Qб+Qкр+Qгр= 574000+65120+300000=939120 Н.
Минимальный вылет консоли определяем исходя из условия смятия под концом ригеля:
С учетом зазора в 60мм вылет консоли равен lc= lpm+60=409+60=469 мм.
Принимаем lc= 600+60+40=700 мм.
Высоту сечения консоли находим по сечению II-II проходящим проходящему по грани колоны. Рабочую высоту сечения определяем из условия
Опредиляем сначала расстояние а от точки приложения опорной реакции Q до грани колоны
Максимальная высота h0 по условию
Минимальная высота h0 по условию
Полная высота сечения консоли у основания принята h=143см.
Находим высоту свободного конца консоли если нижняя часть ее наклонена под углом 450 (tg450=1).
1. Расчет армирования консоли.
По таблице 2.12 находим =011 то =1-05=1-05011=0945.
Требуемая площадь сечения продольной арматуры
Принимаем 420 А-III Аs=1256 см2. назначаем поперечное армирование консоли; согласно п.5.30 СНиП 2.03.01 – 84 при h=143см25а=2557=1425 см – консоль армируют отогнутыми стержнями и горизонтальными хомутами по всей высоте. Диаметр отгнутой арматуры должен быть меньше d0=25 мм. Принимаем 214 А-III. Хомуты принимаем двухветвенными из стали класса А- I диаметром 6мм Аsw=0.283 cм2. Шаг хомутов консоли назначаем из условий требования норм – не более 150 мм и не более (14)h=(1394)=3475cм; принимаем шаг s=10 cм. Схемы армирования приведены на чертеже.
В данном проекте было рассмотрено проектирование сплошной железобетонной колоны для здания под промышленный цех с электрическим мостовым краном грузоподъемностью в 30 тонн. При расчете были определены поперечные размеры колоны схемы армирования колоны исходя из конструктивных соображений.
Испльзованная литература:
Мандриков А.П. примеры расчета железобетонных конструкций. М.:Стройиздат. 1989.
Голышев А.Б. и др. Проектирование железобетонных конструкций. Справочное пособие. – К. : Будiвельник 1990 г.
Байков В.Н. Сигалов З. Е. Железобетонные конструкции. – М.: Стройздат 1995г.

содержание.docx

Конструктивные особенности внецентренно-сжатых элементов 3
Определение расчетных нагрузок 6
Определение расчетных усилий в сечениях колонны ..10
Расчет усилий в колоне от действия постоянных нагрузок 13
Расчет арматуры колоны 18
Определение давление на подкрановую балку 33
Определение распределенной нагрузки на балку от собственного веса балки и кранового рельса КР-70 .33
Определение усилий в балке 34
Определение реакции в опорах с учетом моментов .36
Расчет продольных стержней балки 45
Министерство образования и науки молодежи и спорта Украины
Государственное высшее учебное заведение «НГУ»
Кафедра строительства и геомеханики
«Железобетонные и армокаменные конструкции»
Испльзованная литература:
Мандриков А.П. примеры расчета железобетонных конструкций. М.:Стройиздат. 1989.
Голышев А.Б. и др. Проектирование железобетонных конструкций. Справочное пособие. – К. : Будiвельник 1990 г.
Байков В.Н. Сигалов З. Е. Железобетонные конструкции. – М.: Стройздат 1995г.
В данном проекте было рассмотрено проектирование сплошной железобетонной колоны для здания под промышленный цех с электрическим мостовым краном грузоподъемностью в 30 тонн и подкрановой балки. При расчете были определены: давление на подкрановую балку реакции в опорах с учетом моментов поперечные размеры колоны продольные стержни балки схемы армирования колоны и балки исходя из конструктивных соображений.

Чертеж1.dwg

060101 Курсовой проект
спецификация расхода металла
расход материалов на один элемент
спецификация расхода металла на одну закладную деталь
закладные детали М-1 иМ-2
Спецификация расхода металла на подкрановую балку
Спецификация расхода металла на одину закладную деталь
Расход материалов на один элемент

Надя.dwg

060101 Курсовой проект
спецификация расхода металла
расход материалов на один элемент
спецификация расхода металла на одну закладную деталь
Спецификация расхода металла на подкрановую балку
Спецификация расхода металла на одину закладную деталь
Расход материалов на один элемент

колонна.dwg

колонна чер 223.dwg

(Verwendungsbereich)
(Modell- oder Gesenk-Nr)
Спецификация элементов.Поперечный разрез.Планпромышленного цеха
060101 Курсовой проект
* Размер для справок. 2. Неуказанные предельные отклонения размеров: H14
h14 и IT . 3. Маркировать Ч и клеймить К на бирке.
Спецификация элементов