ПГС Строительство ж/б моста через реку Теча

1.3 (03) [а-п] опоры + пролётное строение (почти готов).dwg

Ось Оп.№3 ПК 88+36.805
Ось Оп.№2 ПК 88+12.755
Спецификация элементов на промежуточную опору
сер. 3.503.1-102.2-9-01
БСВ 8.30-3-1(длина стойки 3000мм)
Подферменники монолитные
Сливы из мелкозернистого
Сопряжение блоков ригеля.
Сопряжение столба с ригелем.
Стаканный стык. Бетон В25
филиала ГипродорНИИ "Опоры промежуточные безростверковые из железобетонных
Опора запроектирована применительно к типовому проекту серии 3.503.1-102 Воронежского
столбов диаметром 0.8м автодорожных мостов с пролетами до 33м.
обмазкой за два раза горячим битумом.
Все открытые поверхности опор окрашиваются защитным покрытием "ПримПромкор
светлых тонов. Поверхности опоры
находящиеся в грунте
защищаются пропиткой и
в зависимости от геологических условий.
Отметка подошвы буронабивной сваи уточняется во время производства работ
Отметки даны в метрах
размеры в миллиметрах.
Несущая способность сваи по грунту 500тс.
Расчетная нагрузка на сваю 350 тс.
Общий вид промежуточных и краевых опор моста

2.5 (09) [р-к] ригель стойка свая (почти готов).dwg

Блок ригеля БРУ-69-2
Уровень верха бетона
уложенного методом ВПТ
Основные элементы армирования ригелей
Основные элементы армирования блока ригеля промежуточной опоры
Основные элементы армирования блока ригеля краевой опоры
Основные элементы армирования стойки
Основные элементы армирования сваи
Блок ригеля БРУ-69-1
Спецификация элементов на СБН 17.170-3
Бетон класса B25 F300 W6
Спираль СП-1 8 AI ГОСТ 5781-82*
Кольцо жесткости К-1
АIII ГОСТ 5781-82* L=2900
АIII ГОСТ 5781-82* L=3560
АII ГОСТ 5781-82* L=1340
АI ГОСТ 5781-82* L=590
Бетон класса В25 W6 F300 м3
Закладная деталь ЗД-4
Закладная деталь ЗД-3
Закладная деталь ЗД-2
Закладная деталь ЗД-1
AI ГОСТ5781-82* L=2530
Хомут 12AIII ГОСТ5781-82* L=2192
AIII ГОСТ5781-82* L=680
Хомут 12AIII ГОСТ5781-82* L=2448
Хомут 12AIII ГОСТ5781-82* L=1732
Хомут 12AIII ГОСТ5781-82* L=3852
Спецификация блока ригеля БРУ-69-1(2)
Хомут 12AIII ГОСТ5781-82* L=1988
Хомут 12AIII ГОСТ5781-82* L=4108
AIII ГОСТ5781-82* L=7830
AIII ГОСТ5781-82* L=6690

2.4 (07) [р-к] балки - напрагаемая арматура (почти готов).dwg

Предельное натяжение создается натяжением на упоры
Отпуск натяжения производить при достижении бетоном
предельной прочности R=30МПа
Усилие обжатия P=3113кН начальное натяжение=999.8МПа
Обмотку выполнять из плотной промасленой бумаги по битумной
обмазки или пакли (мешковины) пропитанной битумом.
План 2-го арматурного ряда
План 1-го арматурного ряда
Армирование балки преднапрягаемой арматурой
Спецификация элементов

1.2 (02) [а-п] фасад + план (почти готов).dwg

буронабивных сваях диаметром 1.20м.
для автомобилей боковые первого типа в одностороннем и
ограждения принята по Техническим условиям ТУ 5216-067-36910961-2002 "Ограждения
с металлическим барьерным ограждением с шагом стоек 1.0 м. Конструкция барьерного
Конструкция мостового полотна запроектирована применительно к т.п. сер.3.503.1-81
Балки пролетных строений устанавливаются на резиновые опорные части
ное пролетное строение по продольным швам согласно "Техническим условиям по приме-
нению температурно-неразрезных пролетных строений при строительстве а.д. мостов".
Над промежуточными опорами пролетные строения объединены в температурно-неразрез-
Устои запроектированы применительно к типовому проекту серии 3.503.1-105 Воронежско-
d=0. 8м автодорожных мостов с пролетами 24 и 33м" 2-х столбчатой конструкции на
го филиала ГипродорНИИ "Опоры крайние безростверковые из железобетонных столбов
дов расположенных на автомобильных дорогах общего пользования
на улицах и дорогах
Сопряжение моста с насыпью принято по типовому проекту серии 3.503.1-96 "Сопряжение
Промежуточные опоры запроектированы применительно к тип. проекту серии 3.503.1-102
автодорожных мостов и путепроводов с насыпью" полузаглубленного типа плитами
У начала и конца моста предусмотрен водоотвод.
Все размеры даны в сантиметрах
У начала моста с верховой стороны и у конца моста с низовой стороны предусмотрены
и откосов насыпи у малых и средних мостов и водопропускных труб" сборными
Укрепление конусов принято по типовому проекту серии 3.503.1-156 "Укрепление русел
Опоры промежуточные безростверковые из жб столбов d=0.8м автодорожных мостов
серии 3.503.1-81 "Пролетные строения сборные жб длиной 12
Пролетные строения жб длиной 24м из балок двутаврового сечения по типовому проекту
двутаврового сечения с предварительно напрягаемой арматурой для мостов и путепрово-
с пролетами до 33м" 3-х столбчатой конструкции на буронабивных сваях диаметом 1.20м.
бетонными плитами 100х100х16см по слою щебня толщиной 10см. В основании конусов
устанавливаются сборные ж.б. упоры У-1 размером 40х50х150см. Для предотвращения
размыва в основании конусов устраивается каменная рисберма из камня фракции
Мост в плане расположен на прямом участке
в продольном профиле-на уклоне 5.00% .
двустороннем исполнении.
буронабивных сваях диаметром 1.70м.
принята по Техническим условиям ТУ 5216-067-36910961-2002 "Ограждения дорожные
d=0. 8м автодорожных мостов с пролетами 24 и 33м 2-х столбчатой конструкции на
с пролетами до 33м" 2-х столбчатой конструкции на буронабивных сваях диаметом 1.70м.
двустороннем исполнении".
с металлическим барьерным ограждением с шагом стоек 1.0 м с учетом
ГОСТ Р 52607-2006. Конструкция барьерного ограждения
обочин асфальтобетоном
жб плитами 100х100х16
Граница укрепления конуса
(перила и барьерное ограждение условно не показаны)
Б2400.140.123-4BAIII-1
Б2400.140.123-4BAIII-4
Спецификация сборных элементов на мост
Отметка упора дана по оси моста. Упор установить по рельефу местности
подошву упора на 0.5м от поверхности грунта.
и укрепление русла каменной наброской из камня фракции100-200мм.
размыва русла и конусов насыпи устраивается каменная рисберма в основании конусов
и откосов насыпи у малых и средних мостов и водопропускных труб" сборными
Укрепление конусов принято по типовому проекту 3.503.1-156 "Укрепление русел

! аннотация ( почти готово ) 2011 06 05.doc

( ! ИСПРАВИТЬ ! здесь должны быть фамилия и иницыалы )
Тема дипломного проекта:
Проект железобетонного моста через реку Теча.
Челябинск: ЮУрГУ Кафедра СКиИС 2011 г.
пояснительную записку153страница
библиография литературы20наименований
графическую часть14листов
Расчетно-пояснительная записка состоит из:
Архитектурно-планировочная часть проекта: общие сведения о районе участка строительства описание инженерно-геологических и гидрологических условий принятая конструкция моста.
Расчетная часть проекта содержит разработку расчетной модели моста и выполнение расчетов на ЭВМ расчёт балок пролетного строения и армирование основных конструктивных элементов на сочетания постоянных и временных нагрузок. В результате расчета была принята арматура в балках ригелях стойках и сваях.
В разделе технология строительства были разработаны технологические схемы на возведение опор моста и балочных пролетных строений.
Организация строительства состоит из разработки стройгенплана и календарного графика производства работ. Расчет сроков строительства и производительность труда рабочих и механизмов произведен по ГСЭН-2001г.
Составлены локальные сметы по каждому варианту. Произведено стоимостное сравнение вариантов.
В разделе охрана труда и техника безопасности учтены требования СНиПов и ГОСТов по охране труда и безопасности строительства.
В дипломном проекте использовались следующие пакеты прикладных программ:
ПК ЛИРА 9.2- для расчета модели моста;
ПК AutoCAD 2007 SPDS 5.0- для выполнения графического материала;
ПК Microsoft Office Word 2003- для написания пояснительной записки.

5.1 (14) [экн] экономика НОВАЯ 2011 06 05 (почти готов).dwg

Экономиическое сравненеие вариантов
Сметная стоимость (руб.)
Оплата труда рабочих (руб.)
Затраты труда рабочих (чел.ч.)
Технико-экономические показатели
Экономиическое сравненеие вариантов промежуточных опор

3.2 (11) [тсп] Схема производства работ БАЛКИ (почти готов).dwg

Песок средней крупности
Глина полутвёрдая ИГЭ 5
Суглинок полутвёрдый
плотный с гравием до 20%
Глина твёрдая до тугопластичной
средней плотности ИГЭ 6
с гравием до 20% ИГЕ 11
Песок гравелистый ИГЭ 7
Условные обозначения:
Подушки под переходные плиты
из щебня фр. 40-70 мм.
Насыпной грунт (механическая
Супесь гравелистая с прослойками
Гравийный грунт с супесчаным
Примечание: 1. Мост расположен в плане на прямой под углом 90° к оси дороги. 2. Геологический разрез разработан на основе данных по скважинам 1-8 расположенных вдоль оси автомобильной дороги. 3. Балки пролетного строения приняты применительно к типовому проекту 3.503.1-81. 4. Ригели сборные железобетонные применительно к типовому проекту 3.503.1-69. 5. Буронабивные сваи приняты применительно к типовому поекту 3.503.1-102. 6. Размеры даны в миллиметрах
Указания к производству работ: 1. Все работы ведутся по СНиП 3.03.01-87* Несущие ограждающие конструкции. 2. Процессы выполняемых работ на захватках показаны условно. Порядок выполнения работ: 1. Отсыпка устья реки привозным грунтом автосамосвалами КамАЗ 55111. 2. Разравнивание грунта
планировка площади бульдозерами ДЗ-25. 3. Установка водопропускных труб ø1900 мм. ри помощи крана КС-4561. 4. Уплотнение грунта самоходным катком ДУ-29. 5. Либерное бурение скважин промежуточных опор. 6. Забивка свай СП-49 с дизель молотом. 7. Разработка котлованов промежуточных опор. 8. Организация водоотлива из разработанных котлованов. 9. Омоноличивание ростверков опор. 10. Монтаж сборных конструкций опор при помощи крана ДЕК-251. 11. Монтаж монолитного ригеля при помощи крана ДЕК-251. 12. Сварка выпусков арматуры и бетонирование монолитного участка. 13. Устройство подферменников
установка на них стальных распределительных пластин и резиновых опорных частей. 14. Монтаж балок пролетного стоения краном КШМ-40. 15. Сварка выпусков арматуры
установка продольной арматуры
омоноличивание продольных швов сопряжения балок. 16.Установка тротуарных плит краном КС-4561. 16. Устойство выравнивающего
гидроизоляционного и защитного слоев.
Армирование и бетонирование монолитных фундаментов 210ф-2св.
Монтаж блоков ригеля
Монтаж жб блоков насадки
Монтаж жб блоков шкафной стенки
Характеристика крана ДЭК-251
Высота подъёма крюка
Грузоподъёмность на выностных опорах.
Высота подъёма крюка.
осуществляемый по захваткам.
Схема движения и место стоянки мобильного
шлюзового крана КШМ-40.
Схема движения и место стоянки
крана ДЭК-251 при устройстве
сваезабивочной установки.
Схема движения и место стоянки крана
КС-5473 при устройстве водопропускных труб.
Схема производства работ
Порядок монтажа пролетных строений
Граница опалубки бетонирования
Граница опасной зоны крана ДЭК-251
Граница рабочей зоны крана ДЭК-251
Направление движения грузового транспорта
Направление движения машин
разравнивающих и уплотняющих грунт
Схема установки балок пролётов моста
I этап - подача и перемещение балки вдоль стрелы крана:
II этап - установка балки в проектное положение:
Порядок выполнения работ: 1. Монтаж балок пролетного стоения краном КШМ-40. 2. Сварка выпусков арматуры
установка продольной арматуры. 3. омоноличивание продольных швов сопряжения балок.
- положение объекта во время
- направление перемещения
- обозначение пролёта
Указания к производству работ: 1. Все работы ведутся по СНиП 3.03.01-87* Несущие ограждающие конструкции. 2. Процессы выполняемых работ показаны условно.
установленные балки №1
№2 пролёта 3-4 на виде условно не показаны
.лестницы на подмости условно не показаны
или после перемещения
Положение балок пролёта 3-4 при подаче на КШМ-40:
балка №3 на плане условно показана установленной

1.4 (04) [а-п] Сопряжение моста с насыпью (почти готов).dwg

Цементный раствор М150
Стойка барьерного ограждения забивается до бетонирования плиты
Стойка барьерного ограждения
барьерного ограждения
(барьерное ограждение условно не показано)
Граница переходных плит
а для закладной детали по т.п. серии 3.503.1-81.1-2.
лакокрасочным покрытием в соответствии со СНиП 2.03.11-85 (с учетом изм. №1).
металлических ограждений и закладных деталей должны быть защищены от коррозии
Для повышения долговечности монолитной тротуарной плиты ее поверхность обрабатывается гидрофобиза-
Мост через р.М.Сатка
Мостовой переход через р.М.Сатка на 4 км автодороги
Демонтаж перильного и барьерного ограждений
Снятие а.б. покрытия проезжей части на длине переход. плит
Устройство монолитных тротуарных плит по слою щебня
Монтаж барьерного ограждения на длине переход. плит (4м).
Монтаж блоков перильного ограждения
Асфальтобетонное покрытие на длине переходных плит
Укрепление обочин а.б. толщ.5см по слою щебня толщ. 10см
Покрытие поверхности тротуарных плит гидрофобизатором
Основные объемы работ по ремонту сопряжения.
Плита тротуарная ПТ300.100.15-6AIII
Бетон В30 F300 W6 м3
Номер температурной зоны для тротуарной плиты определен согласно типовому проекту серии 3.503.1-96
Ремонт конструкций сопряжения моста с насыпью выполнен с учетом изменений конструкции мостового
ГОСТ 14098-91-Т1-Мф(-Т2-Рф)
Все размеры даны в миллиметрах .
Демонтаж тротуарных блоков
на длине переходных плит
Сатка-Бакал-автодорога Москва-Челябинск
АIII ГОСТ 5781-82* L=2940
АIII ГОСТ 5781-82* L=1640
АIII ГОСТ 5781-82* L=1160
АIII ГОСТ 5781-82* L=340
АIII ГОСТ 5781-82* L=740
АIII ГОСТ 5781-82* L=970
АIII ГОСТ5781-82* L=280
Спецификация тротуарной плиты
Плита тротуарная ПТ300.100.15-6АIII
Асфальтобетонное покрытие h=9см
Подушка из фракционированного
щебня устраеваемая по способу
Щебенистый пористый асфальтобетон
Барьерное ограждение 11ДО-1Е-3501.25 п.м
Блок перильного ограждения ПО
Спецификация элементов сопряжения
Омоноличивание плит
Плита переходная П600.98.30-6АIII
Тротуарная плита ПТ 300.100.15-6АIII
ТУ 5216-167-36910961-2002
вому проекту серии 3.503.1-96 "Сопряжение автодорожных мостов с насыпью".
Конструкция сопряжения моста с насыпью запроектировано применительно к типо-
Перед бетонированием тротуарной плиты
отделить шкафную стенку устоя от бетона
непроницаемости W6 и марки по морозостойкости F300.
Все бетонные и железобетонные конструкции выполнить из бетона марки по водо-
Барьерное ограждение и водоотвод показаны только на длине переходных плит.
Все размеры даны в миллиметрах.
плиты 3 слоями рубероида.
--10х200 ГОСТ 103-76* L=250
Объем дорожных работ на мост
Асфальтобетонное покрытие
Ведомость расхода стали на тротуарную плиту
Мост через р.Утяганка
Автомобильная дорога Кизильское - Бреды -Мариинский -
- граница Казахстана
участок обход поселка Калининский.
ДО- ГОСТ 26804-86350-0.75-1.0-1.25
Плита переходная П800.98.40-6АIII
Тротуарная плита ПТ 300.120.15-6АIII
Плита тротуарная ПТ300.120.15-6АIII
--10х200 ГОСТ 103-2006 L=250
Плита переходная П800.124.40-6АIII
Мост через озеро Большие Касли
Автомобильная дорога Тюбук - Кыштым
участок км 11- км 21
с мостом через озеро Большие Касли
Барьерное ограждение
асфальтобетоном h= 5см
Граница укрепления обочин
Подушка из фракционированного щебня
устраеваемая по способу заклинки
Грунт земляного полотна
Все размеры даны в сантиметрах.
ПТК300.120.15-6АIII-60
Сопряжение моста с насыпью.
Плита тротуарная ПТК300.120.15-6АIII-60 .
Грунт существующего
(барьерное ограждение и водоотвод условно не показаны)
рубероида на битумной мастике
Прокладка из 3-х слоев
выполненная по способу заклинки
План арматурных сеток
вые первого типа в одностороннем и двухстороннем исполнении.
ТУ 5216-067-36910961-2002."Ограждения дорожные
для автомобилей боко-
с шагом стоек 1.0 м. Конструкция барьерного ограждения принята по Техническим условиям
По длине переходных плит устанавливается барьерное ограждение 11МО-1Е-3500.5
Укрепление асфальтобетоном
Конструкция сопряжения моста с насыпью запроектировано применительно к типово-
му проекту серии 3.503.1-96 "Сопряжение автодорожных мостов с насыпью".
Конструкция плиты тротуарной разработана применительно к типовому проекту серии
Переходные плиты ПК 400.98.25-6AIII-60 изготовить с закладными деталями МН-АIII-1 для
крепления деформационного шва. Схема установки закладных деталей дана на чертеже.
Расход стали на плиту тротуарную.
Схема установки закладных деталей в
ПК 600.98.30-6АIII-75
Спецификация ж.б. и бетонных элементов сопряжения
Спецификация плиты тротуарной ПТК300.120.15-6АIII-60 .
АI ГОСТ 5781-82* L=133
Плита тротуарная ПТК 300.120.15-6АIII-60
Плита переходная ПК400.98.25-6АIII-60
Омоноличивание плит В30 F300 W6
Плита тротуарная ПТК300.120.15-6AIII-60
Изделия закладные МН-4АIII-1
Петля строповочная 16АI L=1230
Полоса -10х200 ГОСТ 103-76* L=250
АIII ГОСТ 5781-82* L=2950
Спецификация арматуры
Мостовой переход через р.Увелька на автомобильной
дороге Михири-Подгорный (у пос.Подгорный)
Мост через р.Увелька
Принятый вариант № 578
В печать 980х400см с буровыми столбами
перех.трот.пл. т.15см
Схема расположения закладных деталей
в переходной плите П600.98.30-6АIII
Тротуарный блок Т100.15-11АIII
Закладная деталь МН-4 АIII-1 запроектирована применительно к типовому проекту 3.503.1-81.
Конструкция переходной тротуарной плиты разработана применительно к типовому проекту 3.503.1-96.
503.1-96 "Сопряжение автодорожных мостов с насыпью".
Конструкция сопряжения моста с насыпью запроектировано применительно к типовому проекту
Спецификация закладной детали
Спецификация переходной тротуарной плиты
Петля строповочная Ф12 АIII ГОСТ5781-82*
Плита переходная тротуарная ПТ300.100.15-6АIII
Автодорога Попово-Варламово и мостовой переход через
реку Увелька в районе с Попово.
Мост через реку Увелька.
Мост через реку Теча
Мостовой переход через реку Теча с подходами
в районе станции Муслюмово
0 - 0 - ТКР - ИС - 23
В печать 900х380см с буровыми столбами
Сопряжение моста с насыпью

4.2 (13) [тсп] Календарный график (почти готов).dwg

Технологическая схема бурения
Проект на строительство моста через р. М. Кизил
в Верхнеуральском районе
на автомобильной дороге Магнитогорск-Стерлитомак
Ребристые пролетные строения
Транспортировка грунта самосвалами для отсыпки технического проезда
Устройство технического проезда
Разравнивание грунта бульдозерами
Установка водопропускных труб
Машинист крана: 6р.-2; Монтажники: 4р.-1
Устройство буронабивных свай ø1500 мм.
Установка обсадного патрубка в устье скважины
Машинист буровой установки: 6р.-2; Помошник машиниста: 5р.-2
Установка арматурного каркаса
Машинист крана: 6р.-1; Электросвар.: 5р.-1; Монтажники: 4р.-1
Бетонирование буронабивных свай методом ВПТ с подачей бетонной смеси бадьями
Машинист крана: 6р.-1; Бетонщики: 4р.-1
Устатовка блоков стоек
Машинист крана: 6р.-1; Монтажники: 4р.-2
Устройство блоков ригеля
Устатовка блоков ригеля
Установка подферменников
Установка стальных опорных пластин
Установка резиновых опорных частей
Установка балок на опоры
Машинист крана: 6р.-1; Монтажники: 3р.-1
Омоноличивание продольных стыков балок
Устройство опалубки из щитов
Установка тротуарных блоков
Устройство деформационного шва сопряжения пролетного строения
Установка водоотводных устройств
Устройство сборно перильного ограждения
Устройство подготовительного слоя до 3 см
Асфальтобетонщики: 4р.-1
Машинист: 6р.-1; Дорожные рабочие: 3р.-2
Устройство гидроизоляции
Устройство защитного слоя
Укатка покрытия самоходными катками
Устройство покрытий тротуаров
Устройство покрытия толщиной 4 см. из горячей крупнозернистой асфальтобетонной смеси типа АБ
Устройство покрытия толщиной 3 см. из горячей мелкозернистой асфальтобетонной смеси типа АБВ
График движения рабочей силы
График использования машин
Роза повторяемости ветров
Календарный план производства работ

! экономическая часть тер новая.doc

1.Экономическая часть.
1.Сравниваемые варианты промежуточных опор.
Общая длина мостового перехода равна 10876 м.
Схема полетных строений 18м+24м+24м+24м+18м.
Пролетные строения из предварительно напряженных железобетонных балок применительно к типовому проекту серии 3.503.1-81 выпуск 7-1.
Габарит моста принят Г-8+2×1.
Компоновка пролетных строений в поперечном сечении принята из 6 балок с расстоянием между осями балок 180 см.
Опоры – буронабивные сваи диаметром 17 м.
Опоры – буронабивные сваи диаметром 13 м.
Количество стоек и как следствие свай варианта №2 подбиралось из условия сопостовимости фундаментов вар.№1 и вар.№2 по несущей способности фундаментной части опор
т.е. боковая площадь (для обеспечения несущ.способности по боковой поверхности - трение) и площадь основания примерно одинаковы.
Исходя из двух вариантов нужно выбрать оптимальное решение но т. к. габариты мостов совпадают будем сравнивать только промежуточные опоры.
2.Локальный сметный расчет опоры : варианта №1.
Затраты труда рабочих чел.-ч. не занятых
Общая стоимость руб.
оплата труда рабочих
Стоимость единицы руб
Сметная себестоимость
Наименование работ и затрат единица измерения
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 1700 мм. с бурением скважин в грунтах 2 группы глубиной до 30 м.
Трубы стальные обсадные инвентарные диаметр 1700 толщина стенки 40 мм м
Коронки твердосплавные для обсадных труб
Стоимость арматурного каркаса (т)
Бетонирование свай методом ВПТ
Стоимость бетона гидротехнического
Срубка шламовидного бетона ( 1 свая)
Шифр и номер позиции норматива
Итого сметная стоимость работ
Итого с индексом удорожания (505)
3.Локальный сметный расчет опоры : вариант №2.
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 1300 мм. с бурением скважин в грунтах 2 группы глубиной до 30 м.
Трубы стальные обсадные инвентарные диаметр 1300 толщина стенки 40 мм м
4.Результаты и анализ экономического сравнения вариантов опор.
Составление двух локальных смет на строительство железобетонного моста через реку Теча обуславливается необходимостью выбора наиболее экономически выгодного варианта.
Сметная стоимость строительства ( руб.)
Затраты труда рабочих
Сметная заработная плата
первый вариант наиболее выгоден.
при применении опор с большим диаметром уменьшается количество возводимых стоек и свай
тратится меньше арматуры
уменьшается время и затраты на возведение опоры

2.4 (08) [р-к] балка - не напрягаемая арматура (почти готов).dwg

Технологическая схема бурения
Проект на строительство моста через р. М. Кизил
в Верхнеуральском районе
на автомобильной дороге Магнитогорск-Стерлитомак
Ребристые пролетные строения
Сетки вутов и торцов
Каркасы нижнего пояса
Фиксаторы плиты и ребра
Ведомость расхода стали
Спецификация на балку
Армирование балки не преднапрягаемой арматурой

4.1 (12) [тсп] Стройплощадка (почти готов).dwg

В печать 960х400см с буровыми столбами
перех.трот.пл. т.10см
Граница укрепления обочин асфальтобетоном
Глина мягкопластичная аллювиальная ИГЭ 6
Глина полутвердая аллювиальная ИГЭ 5
Песок крупный гравелистый ИГЭ 7
Суглинок элювиальный твердый ИГЭ 9
Дресвяно-щебенистый грунт элювиальный ИГЭ 10
Порфирит низкой прочности сильновыветрелый ИГЭ 11
каменной рисбермой ПК 4+60.00
жб плитами 100х100х16 ПК 5+71
Граница укрепления конуса
Галечниковый грунт с супесчаным заполнителем ИГЭ 8
(перила и барьерное ограждение условно не показаны)
Дресвяно-щебенистый грунт элювиальный
Глина мягкопластичная
каменной рисбермой ПК 5+25.80
Мост через реку Курасан
Петропавловский-ад Южноуральск-Магнитогорк
Мостовой переход через р.Курасан на ад Верхнеуральск-
серии 3.503.1-104 Воронежского
Устои запроектированы применительно к типовому проекту
мостов с пролетами до 18м." 2-х столбчатой конструкции на буронабивных сваях диаметром 1.2м.
филиала ГипродорНИИ "Опоры крайние безростверковые из жб столбов d=0.8м автодорожных
Промежуточные опоры запроектированы применительно к тип.
мыва в основании конусов устраивается каменная рисберма из камня фракции 100-200мм.
устанавливаются сборные ж.б. упоры У-1 размером 40х50х150см.Для предотвращения раз-
бетонными плитами 100х100х16см по слою щебня толщиной 10см.В основании конусов
с пролетами до 33м" 2-х столбчатой конструкции на буронабивных сваях диаметом 1.2м.
полузаглубленного типа плитами длиной
Укрепление конусов принято по типовому проекту серии 3.503.1-156 "Укрепление русел
и откосов насыпи у малых и средних мостов и водопропускных труб" сборными
У конца моста с низовой стороны предусмотрен лестничный сход.
Все размеры даны в сантиметрах
У начала и конца моста предусмотрен водоотвод.
через стальные распределительные прокладки толщиной - 20мм.
Балки пролетных строений устанавливаются на резиновые опорные
Сопряжение моста с насыпью принято по типовому проекту
Опоры промежуточные безростверковые из жб столбов d=0.8м автодорожных мостов
автодорожных мостов и путепроводов с насыпью
м с установкой тротуарных блоков Т100.15-11AIII.
части РОЧ 25х20х6.2-0.8
проекту серии 3.503.1-102
серии 3.503.1-96 "Сопряжение
Мост в плане расположен на прямом участке
в продольном профиле-на уклоне 5.2%о.
напрягаемой арматурой для мостов и путепроводов
расположенных на автомобильных до-
и 33м из балок двутаврового сечения с предварительно
) по тип.проекту серии 3.503.1-81 "Пролетные строения сборные железо-
с ненапрягаемой арматурой для мостов и путепроводов на автомобильных дорогах общего
серии 3.503.1-73М с использованием конструкций карнизных блоков К-11АIII-1 и блоков водо-
Пролетные строения жб длиной 15м из балок таврового сечения по типовому проекту серии
503.1-73.М "Пролетные строения без диафрагм из железобетонных балок таврового сечения
Конструкция мостового полотна принята с асфальтобетонным покрытием по тип.проекту
Над промежуточными опорами пролетные строения объединены в температурно-неразрез-
согласно "Техническим условиям по приме-
пролетных строений при строительстве а.д. мостов"
рогах общего пользования
на улицах и дорогах в городах".
пользования Российской Федерации под нагрузку класса А11 и НК-80.
нению температурно-неразрезных
ное пролетное строение по продольным швам
Переходная трот. плита
Спецификация сборных элементов на мост
Б1500.130.93-T28AIIIc
Омоноличивание блоков шкафной стенки
Барьерное ограждение
монолит.бетоном h=10м
согласно Техническим условиям по приме-
бильных дорогах общей сети Союза ССР ". Сборные элементы водоотвода приняты
типовому по проекту серии 3.503.1-66 "Изделия сборные водоотводных сооружений на
Пикетажное положение опор указано по точке пересечения оси опоры с осью автодороги.
по рельефу местности устанавливаются сборные ж.б. упоры У-1 размером 40х50х150см.
Промежуточные опоры запроектированы применительно к тип. проекту серии 3.503.1-102
Для предотвращения размыва конуса у начала моста в основании конуса устраевается
автомобильных дорогах ".
Водоотвод запроектирован у начала моста применительно к типовым
Лестничные сходы предусмотрены у начала и конца моста.
каменная рисберма из камня фракции 100-200мм.
проектным решениям серии 503 -09 -7.84 "Водоотводные сооружения на автомо-
РОЧ 30 х 40 х 7.8 -1.0 через стальные клиновидные прокладки.
буронабивных сваях диаметром 1.70м.
с пролетами до 33м" 3-х столбчатой конструкции на буронабивных сваях
Сопряжение моста с насыпью принято по тип. проекту
Балки пролетных строений устанавливаются на резиновые опорные части
полузаглубленного типа плитами
щебня устраеваемая по способу
Подушка из фракционированного
Грунт земляного полотна
обочин асфальтобетоном h= 5см
Перила установить на
ГОСТ 14098-91-Т1-Мф(-Т2-Рф)
Схема расположения закладных деталей
в переходных плитах М 1:25
Цементный раствор М150
Асфальтобетонное покрытие h=9см
Щебенистый пористый асфальтобетон
Блок шкафной стенки БШ 45-1-12
Кровля порфирита Rc=1МПа
(Дресвяно-щебенитый грунт)
Ось ф-та оп.N4 ПК6+19.16
Ось ф-та оп.N1 ПК5+74.60
Мост через р.Курасан
Буронабивная свая СБН
Блок боковой стенки БС 9-1
Блок боковой стенки БС 9-2
Блок шкафной стенки БШ 25-1-3
Блок шкафной стенки БШ 25-1-1
стенки с ригелем. Узел 4.
Отметки даны в метрах
размеры в миллиметрах
Несущая способность сваи по грунту 1070тс.
железобетонных столбов d=0. 8м автодорожных мостов с пролетами до 18м.
Воронежского филиала ГипродорНИИ "Опоры крайние безростверковые из
Устои запроектированы применительно к типовому проекту серии 3.503.1-104
Омоноличивание буровых свай с ригелем выполнить бетоном класса В30 W6 F300.
Отметка подошвы буронабивной сваи уточняется во время производства работ
Железобетонные изделия и узлы омоноличивания выполнить из бетона В25 W6 F300.
Омоноличивание блока боковой
Омоноличивание буровых свай
Омоноличивание блоков ригеля.
Слив из песчаного бетона В25
Омоноличивание блоков шкафной
Омоноличивание шкафной стенки
Все открытые поверхности опор окрашиваются трещиностойкими и водостойкими
перхлорвиниловыми составами светлых тонов. Поверхности опоры
защищаются пропиткой и обмазкой за два раза горячим битумом.
Сваи забурить в низкопрочные порфириты и дресвяно-щебенистый грунт не менее
-Петропавловский - а.д.Южноуральск-Магнитогорск
в зависимости от геологических условий.
Расчетная нагрузка на голову сваи 240тс.
Поверхности всех закладных деталей должны быть защищены от коррозии в соответствии
Все сварные соединения и закладные изделия должны отвечать требованиям ГОСТ 10922-90
ГОТОВ В ПЕЧАТЬ РАЗМ.600Х320
Все размеры даны в миллиметрах.
с рекомендациями СНиП 2.03.11-85.
ГОСТ 14098-91 и ГОСТ 5264-80*.
Блок ригеля 2БР 55-1-32
Блок ригеля 2БР 55-1-31
СПЕЦИФИКАЦИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ОПОРЫ
Спираль 8AI ГОСТ 5781-82* L=3014
Омоноличивание шкафной стенки с ригелем
Омоноличивание блоков боковой стенки с ригелем
Омоноличивание буровых свай с ригелем
6 - О - ИС - 5 - 050
6- О - ИС - 5 - 050-0.1
6- О - ИС - 5 - 040-0.1
6- О - ИС - 5 - 040-0.2
6- О - ИС - 5 - 020-01
6- О - ИС - 5 - 030-01
6 - О - ИС - 5 - 030
AI ГОСТ 5781-82* L=1690
Ст3сп5-1ГОСТ 535-88*
AI ГОСТ 5781-82* L=840
-20х100 ГОСТ 103-76*
AI ГОСТ 5781-82* L=1000
Омоноличивание шкафной стенки с ригелем.
Омоноличивание блоков ригеля
Спецификация узлов омоноличивания.
Хомут 12AIII ГОСТ 5781-82* L=2280
Омоноличивание блоков шкафной стенки
6- О - ИС - 5 - 010-01
Стойка барьерного ограждения забивается до бетонирования плиты
Плита тротуарная ПТ300.100.15-6АIII
Конструкция сопряжения моста с насыпью запроектировано применительно к типовому проекту
Номер температурной зоны для тротуарной плиты определен согласно типовому проекту серии 3.503.1-96
Для повышения долговечности монолитной тротуарной плиты ее поверхность обрабатывается гидрофобиза-
лакокрасочным покрытием в соответствии со СНиП 2.03.11-85 (с учетом изм. №1).
металлических ограждений и закладных деталей должны быть защищены от коррозии
Закладная деталь МН-4 АIII запроектирована применительно к типовому проекту 3.503.1-81.
503.1-96 "Сопряжение автодорожных мостов с насыпью".
Автодорога Александровка - автодорога Подовинное -
а для закладной детали по т.п. серии 3.503.1-81.1-2.
Все размеры даны в сантиметрах.
Каракульское с мостом через р.Уй.
АIII ГОСТ5781-82* L=280
ТУ 5216-067-36910961-2002
Бетон В30 F300 W6 м3
АIII ГОСТ 5781-82* L=2940
АIII ГОСТ 5781-82* L=1640
АIII ГОСТ 5781-82* L=1160
АIII ГОСТ 5781-82* L=340
АIII ГОСТ 5781-82* L=740
АIII ГОСТ 5781-82* L=970
Обьем дорожных работ на мост
Спецификация ж.б. и бетонных элементов
Тротуарная плита ПТ 300.100.15-6АII
Плита переходная П400.98.25-6АIII
Укрепление асфальтобетоном
Омоноличивание плит
(ширина плиты-170см)
Барьерное ограждение
Спецификация закладной детали
Асфальтобетонное покрытие h=5см
Плита тротуарная ПТ300.100.15-6AIII
Спецификация тротуарной плиты
(Существующее дорожное покрытие)
Выравн.слой из крупнозерн.абетона
(Ось автодорожного моста)
Ось проезда автодорожного моста
Разборка асфальтобетонного покрытия
Ведомость основных объемов работ
по уширению ад моста на водосбросе
Демонтаж перильного ограждения
восстановление поверхности вырубки бетоном "ЭМАКО 88
Вырубка бетона (продление ниш)на бетонных опорах.
Бетонирование плит пролетных строений бетоном В30
Устроиство арматурых каркасов плит пролетных строений
Устройство арматурных каркасов бетонирование (ребер жесткости).
Вырубка бетона из арматурн.каркаса консолей плиты на 50см от края.
Установка анкерных стержней для включения в работу новой плиты
установка доп.арматуры восстановление защ.слоя бетоном "ЭМАКО
Срубка защ. слоя бетона до середины I ряда арматуры нижн.пояс балок
Вырубка и демонтаж ж.б.тротуаров и бордюрного камня
Устройство арматурных каркасов
с поверхностной обработкой черным щебнем.
Устройство гидроизоляции из "Техноэластмост-Б
Монтаж жб тротуарных блоков над открылком и подпорной стенкой.
Устройство цементобетонного покрытия тротуаров толщ. 8 см из В35.
Устройство двухслойного асфальтобетонного покрытия толщ.7см
Устройство защитного слоя толщиной 4 см из бетона В35
Вырубка бетона на устоях под плиту проезжей части.
бетонирование плит проезжей части на опорах бетоном В30
Устройство монолитного жб бордюра бетоном В35
Монтаж металлического барьерного ограждения с окраской.
Ремонт автодорожного моста
Монтаж металлического перильного ограждения с окраской.
Устройство верхнего слоя асфальтобетонного покрытия толщ.5см на подходах
Устройство выравнивающего слоя из крупнозернистого абетона на подходах.
проезда существующего моста. Тротуар предусмотрен только с низовой стороны.
Конструкция мостового полотна принята с асфальтобетонным покрытием применительно к
Сечения подпорных стенок на фасаде показаны условно.
Опоры водосброса показаны частично
только со стороны автодорожного проезда.
из железобетонных балок таврового сечения с ненапрягаемой арматурой для автодорож-
К работам по уширению моста приступать после выноса коммуникаций из зоны работ
на улицах и дорогах в городах" с металлическим барьерным
ных мостов" и к типовому проекту серии 3.503.1-81 "Пролетные строения сборные железо-
типовому проекту серии 3.503.1-73 "Пролетные строения без диафрагм длиной 12
Расчетная нагрузка на пролетное строение А-11 и НК-80.
Отметки в скобках даны в системе высот по проекту Центрстройпроекта 1950г.
Отметки без скобок - по изысканиям 2003г.Южуралводопроекта.
План расположения балок и ребер жесткости пролетного строения указан на крайнем пролете.
и расстановки дорожных знаков.
Подходы учтены по 35м в обе стороны от моста.
размеры в сантиметрах.
строений с уширением габарита проезда до 8м симметрично относительно оси
Проектом ремонта моста предусмотрена реконструкция существующих пролетных
(Ось сегментного затвора)
выравнивающий слой из горячего
крупнозернистого асфальтобетона
горячий мелкозернистый
асфальтобетон тип Б марка II
щебеночной смесью -0.05м
с пролетным строением
фракционированный щебень
Покраска пролетных строений
Разборка ж.б.мостового полотна
Ремонт гидроузла на р.Сим в г.Миньяр
662810-04011-01-05-ИС -2
Челябинской области.
Ад Челябинск-Екатеринбург
Склад жб конструкций
Склад лесоматериалов
Стоянка техники с асфальтобетонным покрытием
Склад металлоконструкций
Площадка для почвенного грунта
Бак с технической водой
Передвижная электростанция
Склад инертных материалов
Плита для мусорного бака
Система высот Балтийская.
Система координат условная.
Рекомендуемая продолжительность строительства в соответствии
После окончания строительных работ стройплощадку рекультивировать.
Стройплощадка расположена на левом берегу реки за предалами
Пикетаж опор указан по точке пересечения оси опоры с осью автодороги.
со СНиП 1.04.03-85 составляет 24 месяца
в том числе подготовитель-
водоохранной зоны реки (200м).
ные работы составляют 4 месяца.
Рекультивация строительной площадки
Устройство строительной площадки
Монтаж технологического мостика
не входящих в конус насыпи
Расчистка русла от мокрого грунта VI группы
Отсыпка с уплотнением раб.площадок
подходов к технологич. мостику из грунта VI гр.
Демонтаж технологического мостика с транспортировкой ПСдо 50км.
Ведомость объемов работ

1.1 (01) [а-п] генплан + скважины геологические (почти готов).dwg

с сечением рельефа через 0
Инженерно-геодезические
Топографический план
Система координат городская
Система высот Балтийская
Реконструкция АЗС №26 г.Челябинск
Инженерно-геологические
План расположения скважин
справа-глубина установившегося уровня
Место отбора пробы воды
с зонами очень прочных
и неравномерновыветрелый.
с зонами порфиритов весьма низкой прочности.
Гравийный грунт аллювиальный с песчаным заполнителем до 43
Почвенно-растительный слой.
Линия инженерно-геологического разреза
5.07 абсолютная отметка устья
скв.4 номер буровой скважины
Условные обозначения:
с включением дресвы и щебня в среднем до 17
Место отбора пробы грунта
Место отбора монолита связного грунта
слева-абсолютная отметка и дата замера
Установившийся уровень подземных вод:
Индекс генезиса и геологического возраста грунтов
Номер инженерно-геологического элемента
Насыпной грунт. Механическая смесь дресвы
с прослойками мелкозернистого песка
в скважине № 2 с глубины
Суглинок аллювиальный тугопластичный до текучепластичного
в среднем мягкопластичный
Суглинок элювиальный по порфиритам твердый до полутвердого
суглинков элювиальных
Порфирит средней прочности
с зонами низкой и весьма низкой прочности
и монолита скального грунта
Обломки прочные размером 2-50мм разного состава
Глина полутвердая легкая
с известковистыми включениями и
Начало трассы ПК 0+00.00 соответствует км 21+500м
автодороги Челябинск - Муслюмово - Кунашак
Генплан и геологический разрез
Инженерно-геологический разрез по оси мостового перехода через р. Теча

! ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ( экономика поТЕР ) 2011 06 05.doc

( ! ЗАМЕНИТЬ это лист! )
Архитектурно-планировочная часть.10
1.Нормы и технические условия проектирования10
2.Характеристика реки и места мостового перехода10
Таблица 1.Сводная таблица расчетных гидрологических характеристик р. Теча17
3.Инженерно-геологические и гидрогеологические условия участка мостового перехода через р. Теча.19
4.Физико-механические свойства грунтов20
5.Описание конструкции моста24
Расчетно-конструктивная часть.27
1.Исходные данные.27
2.1.Расчет собственного веса покрытия проезжей части и тротуаров.30
Таблица 2.Нормативные и расчетные постоянные нагрузки от веса покрытия пролета моста.31
2.2.Временные ( нормативные и расчетные ) нагрузки.32
2.3.Расчетная постоянная нагрузка на элементы опоры.32
2.4.Расчетная ветровая нагрузка.33
2.5.Расчётная ледовая нагрузка.34
2.6.Расчётная поперечная нагрузка.35
2.7.Расчётная нагрузка от торможения.35
2.8.Расчётная нагрузка на тротуары от “ толпы ”.35
3.Составление расчётной модели и рассчёт в Lira.36
3.1.Описание расчётной модели моста37
3.2.Задание жесткости расчетной модели.39
Таблица 5.таблица жесткостей элементов расчётной модели41
3.3.Отпор грунта действующий на сваи моста.44
3.4.Основные виды нагружений.47
4.Результаты расчёта.49
4.1.Расчётные усилия в крайних (Б1 и Б2) балках пролётов49
4.2.Расчётные усилия в ригелях54
4.3.Расчётные усилия в стойках55
4.4.Расчётные усилия в сваях58
5.Расчетные характеристики бетона и арматуры.61
6.Расчёт балок пролёта 24 м.62
6.1.Расчёт сечения продольной преднапряженной арматуры.62
6.2.Проверка нормального сечения балки по несущей способности.63
6.3.Величина усилия предварительного обжатия Р1 и Р2 и его точка приложения.64
6.4.Расчет балки на образование трещин ( в сечении расположенном на середине пролета при эксплуатации при воздействии нормативной постоянной и временной нагрузок ).68
6.5.Проверка при отсутствии временной нагрузки (по минимальным сжимающим напряжениям ).70
6.6.Проверка по образованию продольных трещин при обжатии ( в нижней части сечения балки ).70
6.7.Проверка по образованию продольных трещин в стадии эксплуатации (в нижней части сечения балки ).71
6.8.Расчет по образованию нормальных трещин при обжатии (в верхней части сечения балки ).72
6.9.Проверка по несущей способности (прочности) балки на стадии предварительного напряжения (в сечении по середине пролета ).72
6.10.Расчет по раскрытию трещин в середине пролета (в нижней части сечения балки ).74
6.11.Расчет наклонных сечений балки ( расчёт на прочность по поперечной силе ).77
6.12.Расчет на образование наклонных трещин в балках на стадии эксплуатации.81
6.13.Расчет прогиба балки ( по середине пролета при эксплуатации ).83
7.Армирование конструктивных элементов моста.85
7.1.Армирование ригелей.85
7.2.Армирование стоек.90
7.3.Армирование свай.92
Технология строительного производства.94
1.Выбор основных машин и механизмов.94
2.Технология строительства проектируемого моста.95
2.1.Технология возведения буронабивных свай.96
2.2.Технология возведения (монтажа) ригелей.97
2.3.Технология монтирования балок пролетного строения моста.98
2.4.Технология устройства элементов проезжей части.98
3.Контроль качества производимых работ.99
Организация строительного производства.101
1.Калькуляция трудовых затрат.101
Таблица 6.Калькуляция трудовых затрат102
2.Организация рационального проведения строительных работ.107
3.Сооружение городка строителей.107
4.Организация охраны труда во время строительных работ.108
5.Организация охраны труда при эксплуатации.109
6.Охрана окружающей среды.109
Экономическая часть.111
1.Сравниваемые варианты промежуточных опор.111
2.Локальный сметный расчет опоры : варианта №1.112
3.Локальный сметный расчет опоры : вариант №2.114
4.Результаты и анализ экономического сравнения вариантов опор.116
Безопасность жизнедеятельности.117
1.Объект дипломного проектирования.117
2.Опасные и вредные производственные факторы.118
3.Микроклимат (неблагоприятные параметры).123
3.2.Шумовые характеристики машин.127
3.5.Запыленность стройплощадки и помещений.135
3.6.Электрический ток.137
3.7.Пожарная безопасность.141
4.Охрана окружающей среды.142
5.Земляные работаы (охрана труда).143
6.Бетонные работы (охрана труда).144
7.Арматурные работы (охрана труда).146
8.Сварочне работы (охрана труда).146
9.Монтажные работы (охрана труда).147
10.Гидроизоляционные работы (охрана труда).148
11.Эксплуатация строительных машин (охрана труда).150
Список литературы.152
Мосты и другие искусственные сооружения представляют собой сложные инженерные конструкции проектирование строительство и эксплуатация которых требуют специальных знаний и навыков.
В России строительство транспортных сооружений идет главным образом по пути применения рациональных сборных пролетных строений. Повышение качества проектирования транспортных сооружений связано с автоматизацией процесса проектирования.
Развитие и эффективность работы каждой отрасли народного хозяйства нашей страны в той или иной степени зависит от автомобильного транспорта. Масштабы и темпы автомобилизации страны предопределяют увеличение объемов строительства и реконструкции автомобильных мостов.
Данный проект содержит :
описание и расчет основных несущих конструкций моста
проработку основных технологических процессов
организацию строительства и др.
Архитектурно-планировочная часть.
1.Нормы и технические условия проектирования
Проектом предусмотрено строительство моста через реку Теча на основании гидрологических расчетов.
Габарит моста принят Г-8+2х10. Расчетные нагрузки А-14 и НК-100. Балки пролетных строений элементы опор и другие железобетонные конструкции приняты унифицированные по действующим типовым проектам.
При проектировании были использованы следующие нормативные документы:
СНиП 2.05.03-84*; СНиП 2.05.02-85; СНиП 2.02.01-85*; СНиП 2.02.03-85;
СНиП 3.06.04-91; СНиП 3.01.01-85; ГОСТ Р-52748-2007.
На ПК112+53 – ПК112+575м проектируемая автодорога пересекает р. Течу которая в этом районе имеет северо-западное направление течения. Ширина реки в районе проектируемого мостового перехода – 45м глубина 020м отметка уреза воды – 33123м на период изысканий октябрь 2010 года. Берега реки в районе проектируемого мостового перехода пологие.
По природно-климатическим факторам район входит в состав IV дорожно-климатической зоны.
2.Характеристика реки и места мостового перехода
Река Теча вытекает из озера Иртяш. На 353-м км от устья впадает в реку Исеть на территории Курганской области. Длина реки по территории области около 2600 км. Верхняя часть бассейна реки расположена в горной и предгорной зоне Южного Урала. На широких плоских междуречных пространствах сосредоточены многочисленные озера размером от нескольких гектаров до 55 км а также болота. Большинство озер бессточные многие из них соединяясь друг с другом образуют целые системы. Залесенность водосбора - 32% заболоченность - 8% озерность - 7%.
Питание реки происходит исключительно в период весеннего снеготаяния доля снегового питания составляет более 80% годового стока.
Район проектирования расположен в южной части Челябинской области и относится к степной зоне.
От непосредственного влияния воздушных масс Атлантического происхождения территория защищена мощным барьером - хребтами Уральских гор. Доступ влажных тихоокеанских воздушных масс прегражден Среднесибирским плоскогорьем. На севере и юге высокие барьеры отсутствуют поэтому территория доступна для перемещения теплого сухого субтропического воздуха Средней Азии и холодного бедного влагой Арктического воздуха перемещающегося в меридиональном направлении.
Самые высокие температуры воздуха наблюдаются в июле достигая 41°С далее идет постепенное снижение ее до февраля месяца когда температура понижается до - 46°С.
Годовая амплитуда колебания температуры воздуха в среднем составляет 87°С.
Весь период с декабря по март минимальные температуры ниже -40°С.
В отдельные дни в этот период бывают положительные температуры что является результатом вторжения теплых воздушных масс.
Переход среднесуточной температуры воздуха через 0°С наступает весной в первой декаде апреля осенью - в конце октября.
Продолжительность безморозного периода в среднем составляет 117 дней наибольшая 144 дня (1962г) наименьшая 77(1932г). Средняя дата последнего заморозка 20.V первого – 15.IX.
Осадки в течение года выпадают неравномерно. Большая часть их 70-75% годовой суммы выпадает в теплый период года 20-25% приходится на долю твердых осадков. Наибольшее количество осадков приходится на июль месяц наименьшее выпадает в феврале месяце.
За теплый период года с апреля по октябрь выпадает 263 мм осадков на долю твердых осадков приходится 88 мм осадков.
Осадки в виде снега обычно выпадают в первой декаде октября а в начале второй декады ноября уже образуется устойчивый снежный покров который нарастает в течении зимы достигая максимального значения 60-70 см в первой-второй декадах марта. Снежный покров сравнительно равномерный держится в течение 150 дней.
Из наибольших высот за зиму средняя высота снежного покрова составляет 27 см максимальная - 67см минимальная - 7см.
Разрушение снежного покрова происходит в первой декаде апреля ранняя дата 19.III поздняя 5.V. Наибольшей высоты снежный покров достигает в третьей декаде февраля – первой декаде марта. Высота снежного покрова зависит от количества осадков и продолжительности залегания покрова.
Глубина промерзания почвы находится в прямой зависимости от температуры воздуха и высоты снежного покрова.
Наблюдения за глубиной промерзания почвы на мст Бреды и других ближайших метеостанциях не проводились.
Нормативная глубина сезонного промерзания для глин и суглинков – 189 м для гравелистых и крупных песков – 246 м для крупнообломочных грунтов – 279 м.
Годовой ход упругости водяного пара сходен с ходом температуры воздуха.
Наименьшие значения наблюдаются зимой (январь – февраль) наибольшие летом (июнь – август) достигая максимального значения в июле месяце.
Относительная влажность воздуха имеет своеобразное распределение.
В дневные часы в мае – июне наблюдается минимальная относительная влажность. В ночные часы относительная влажность высока в течение всего года. Наиболее высокие значения относительной влажности воздуха отмечаются в дневные часы в январе и декабре. Годовой и суточный ход обратен ходу температуры воздуха.
Дефицит влажности имеет суточный ход как и другие метеоэлементы. Максимум наступает в дневные часы (совпадает с максимумом температуры воздуха) минимум – в ночные часы. Минимальный дефицит влажности в декабре – феврале максимальный – в июне.
Среднемесячные скорости ветра колеблются в пределах 31 - 45 мс. Сила ветра возрастает весной когда происходит смена зимнего холодного арктического воздуха теплым.
В летний период скорость ветра минимальна т.к. воздух повсеместно прогрет.
В зимний период нередки метели со скоростью 5 – 9 мс.
В среднем за год преобладает западный перенос воздушных масс в зимний период господствующими направлениями ветров также являются ветры западных направлений. Весной и летом наряду с западными ветрами возрастает роль ветров северных направлений.
Годовой цикл водного режима можно подразделить на несколько характерных периодов называемых фазами водного режима. Характерные особенности этих фаз и их продолжительность определяются условиями питания изменением этих условий в течение года климатом речных бассейнов.
В основном наблюдаются четыре фазы водного режима: весеннее половодье летняя межень осенние паводки зимняя межень.
Реки района относятся к типу рек с преимущественно снеговым питанием.
Основной фазой водного режима стока реки и ее притоков является весеннее половодье сток которого составляет от 50% до 60% годового.
Весеннее половодье начинается с интенсивного роста уровней и расходов. Это происходит через несколько дней после перехода температуры воздуха через ОоС так как отдача воды снежным покровом начинается после того как снег пропитается водой. Начало половодья довольно хорошо совпадает со временем появления ручьев снеговой воды на склонах.
Подъем уровней в реке от таяния снежного покрова начинается обычно в начале апреля при ледоставе.
В зависимости от метеорологической обстановки продолжительность нарастания уровней изменяется от 5 до 16дней и в среднем составляет 7 дней.
Продолжительность и окончание половодья зависят от величины запасов воды в снежном покрове в речном бассейне интенсивности снеготаяния и морфологических особенностей бассейна.
Средняя дата начала половодья приходится на 04.04 ранняя 20.03.1974г поздняя 11.04.1958г.
Средняя продолжительность половодья 32 дня наибольшая 70 дней (1970г) наименьшая 19 дней (1975 г.).
Средняя дата окончания половодья 5.05 ранняя 18.04.1975г. поздняя – 09.06.1970г.
Средняя продолжительность подъема половодья 8 дней спада 14дней.
Спад уровней в начале интенсивный затем замедленный и при отсутствии осадков в это время заканчивается в первой половине мая.
Средняя дата высшего уровня по вп у пос. Измайловский - 11.04 (98%) ранняя – 22.03.1974 поздняя – 9.07.1967г.
Половодье в основном проходит одним пиком высшие уровни держатся около суток после чего начинается спад.
Иногда наблюдается несколько максимумов что является следствием возврата холодов сменяющихся новым потеплением или разновременностью развития половодья на главной реке и её притоках.
За время весеннего половодья река проносит большую часть годового стока от до 70% до 95% в разные по водности годы.
Дождевые паводки представляют собой кратковременное повышение стока не приуроченное к определенному периоду и повторяющееся в некоторые годы по несколько раз. Относительная кратковременность прохождения паводков малые объемы стока по сравнению с половодьем и различное время прохождения их в течение года на одной и той же реке и составляют отличие паводков от половодий.
Летние паводки бывают не ежегодно и обычно наблюдаются в июле - сентябре (1-3раза) повышая уровень от 03 до 05м в обычные годы.
Высота значительных дождевых паводков 10-15м.
Межень фаза водного режима характеризующаяся продолжительным стоянием низких расходов воды в реке вследствие сильного уменьшения или прекращения поверхностного стока. Выделяются летняя и зимняя межень. В период летней межени река питается в основном подземными водами и водами атмосферных осадков выпадающих нерегулярно. К летней межени относят период от конца половодья до осенних паводков а при их отсутствии до начала зимнего периода. Летняя межень может быть устойчивой продолжительной а также прерывистой неустойчивой (периодически нарушаемой дождевыми паводками).
Летняя межень для данного района продолжается с июня до конца октября. В некоторые годы она прерывается дождевыми паводками. Летняя межень низкая устойчивая. Наиболее низкие уровни воды в реке наблюдаются в июле-августе.
Зимняя межень совпадает обычно с периодом ледостава. В период зимней межени реки питаются грунтовыми водами. Расходы воды от начала замерзания рек постепенно снижаются достигая минимума перед вскрытием.
В районах с суровым климатом многие реки перемерзают.
Все реки района в зимний период замерзают.
При снижении температуры воды до 0С и появлении на реке ледовых образований реки вступают в фазу зимнего режима. Продолжительность его отсчитывается с момента возникновения на реке ледовых образований до начала интенсивного весеннего подъема уровня и очищения реки ото льда.
Осенью вскоре после перехода температуры воздуха через 0° обычно во второй половине октября на реках появляются первые ледовые образования – сало шуга и забереги. На средних реках забереги растут медленно и промежуток времени между началом образования первых ледовых явлений и установлением ледостава составляет 12-17 дней на малых реках – 5-7 дней.
На реках забереги постепенно увеличиваются в размерах и смыкаясь образуют сплошной ледяной покров. Этот процесс особенно быстро развивается на участках с медленным течением.
В период ледостава на реках на поверхности ледяного покрова образуются наледи. Зимой в связи с увеличением толщины ледяного покрова промерзанием уменьшается площадь живого сечения; вода под напором выходит по трещинам во льду на поверхность и замерзает. Такой процесс может происходить в течение зимы несколько раз и тогда наледи достигают значительных размеров.
После установления на реке ледяного покрова происходит увеличение его толщины. В первые дни ледостава нарастание льда происходит сравнительно быстро. Затем по мере увеличения толщины льда и слоя снега на льду процесс замедляется.
Толщина льда по живому сечению реки неодинакова: у берегов лед обычно толще к середине реки его толщина уменьшается. Толщина льда изменяется во времени достигая наибольшего значения к концу зимы.
Первые осенние ледовые образования по данным водпоста начинаются в среднем 28 октября с появления заберегов; ранняя дата появления ледовых явлений 8.Х.1949г поздняя – 20.Х1.1954г.
Неподвижный ледяной покров устанавливается в конце октября - начале ноября; средняя дата установления ледостава 31.Х ранняя 12.Х.1949г поздняя 21.XI.1954г.
Ледостав на реке устойчивый.
Средняя продолжительность ледостава 177 дней наибольшая - 191 (1949-1950гг.) наименьшая – 145 дней (1961-1962г.)
Продолжительность периода с ледовыми явлениями от 149 до 197 дней и в среднем составляет 183 дня.
Нарастание толщины льда происходит довольно быстро. Средняя толщина льда к концу марта достигает 85см максимальная – 120см (1956г).
В расчетном створе наблюдения за толщиной льда не производились.
Максимальная толщина льда 1% вероятности превышения =76см.
К началу вскрытия рек наблюдается уменьшение толщины и прочности льда которое происходит главным образом в результате поверхностного и внутреннего таяния под влиянием тепла и солнечной радиации. Толщину льда в начале ледохода hлх следует принимать равной 08 hЛ 1%
Весной с наступлением положительных температур начинается таяние снега на льду и берегах реки и поступление талых вод в реки. Температура льда повышается и начинается его таяние. В многоводные годы под воздействием резкого подъема уровней и увеличения скорости течения разрушение ледяного покрова происходит быстро. На реках промерзающих до дна лед постепенно размывается талой водой лишь сверху и затем (при образовании промоин) с увеличением расхода воды в русле он отрывается от дна всплывает на поверхность воды и разламываясь уносится течением.
Вскрытие реки наступает в середине апреля.
Вскрытию реки предшествует появление воды на льду и образование закраин и промоин. Подвижка льда наблюдается 1-2 дня почти ежегодно. Подвижка происходит за один-два дня до начала ледохода.
Средняя дата очищения реки ото льда 17 апреля ранняя – 03.04.1947 поздняя– 29.04.1949г.
Средняя продолжительность ледохода 3 дня наибольшая- 11 (1965г.) наименьшая
Ледоход наблюдается неежегодно. В маловодные годы в период половодья вода идет поверх льда и лед тает на месте.
Ледоход проходит главным руслом.
Таблица 1.Сводная таблица расчетных гидрологических характеристик р. Теча
Угол косины дороги к потоку градус
Расчетная вероятность превышения %
Класс реки по судоходству
Тип руслового процесса
Площадь бассейна км2
Средние отметки м а) левой поймы
Бытовой уклон при РГВВ 1%
Распределение расчетного расхода воды при РГВВ 1% м3сек
Расходы талых вод различной вероятности превышения м3сек
Расходы дождевых паводков различной вероятности превыше-
Уровни воды различной вероятности превышения от талых
Уровни воды различной вероятности превышения от дождевых
Уровень средней межени м
Строительные уровни воды м а) весенний паводок
Расчетный уровень высокого ледохода м
Расчетная толщина льда м
Средняя глубина воды при РГВВ 1% м а) левая пойма
Средние скорости течения при РГВВ 1% мсек
Время подъема паводка сут.
Продолжительность паводка сут.
Бытовая ширина русла м
Величина коэффициента стеснения потока
Подмостовая скорость в русле мсек
Коэффициент общего размыва
Максимальная глубина после общего размыва м
Отметка расчетного общего размыва м
Глубина воронок местного размыва у опор м
Отметка расчетного суммарного размыва у опор м
Полный подпор перед мостом при РГВВ 1% м
Подмостовой подпор при РГВВ 1% м
3.Инженерно-геологические и гидрогеологические условия участка мостового перехода через р. Теча.
Исследованный участок сложен палеозойскими гнейсами мезозойским элювиальным суглинком по ним четвертичными аллювиальными песком гравелистым глиной и суглинком делювиальным суглинком почвенно-растительным слоем.
Сводный инженерно-геологический разрез до глубины 190м представлен следующими инженерно-геологическими элементами (ИГЭ) сверху вниз:
ИГЭ 3. Почвенно-растительный слой мощностью 010-080м. Встречен скважинами № 74 77 78.
ИГЭ 4. Суглинок делювиальный dQ твердый до тугопластичного в среднем твердый тяжелый коричневый с известковистыми включениями до глубины 09-10м-гумусированный в скважине № 78 с прослоями крупнозернистого песка. Мощность слоя 130м. Встречен скважинами № 74 78.
ИГЭ 6. Песок гравелистый аллювиальный аQ средней плотности маловлажный до водонасыщенного бурого серого цвета с включением гальки и щебня до 19-30% размером до 90мм с прослоями суглинка мягкопластичного мощностью до 10-15см с тонкими прослоями глины иловатой твердой и тугопластичной консистенции. Мощность слоя от 080 м до 290 м. Встречен всеми скважинами.
ИГЭ 8. Глина озерная lQ мягкопластичная легкая черная иловатая с включением гальки и гравия до 15% с прослоями крупнозернистого песка. Мощность слоя 110м. Встречена скважиной № 75.
ИГЭ 9. Суглинок аллювиальный аQ гравийный твердый легкий желтый зеленовато-желтый. Мощность слоя от 090 м. Встречен скважиной № 78.
ИГЭ 10. Суглинок элювиальный eMZ по гнейсам твердый легкий дресвяный зеленовато-желтый темно-серый серовато-зеленый с включением гнейсов весьма низкой прочности в скважине № 76 с включением щебня размером до 90мм. Вскрытая мощность слоя 050-170м. Встречен всеми скважинами.
ИГЭ 15. Гнейс PZ малопрочный темно-серый зеленовато-серый буровато-серый выветрелый с зонами гнейсов средней пониженной и низкой прочности с гнездами суглинка элювиального. Кровля гнейсов залегает на глубинах 270-880м что соответствует отметкам 32779-32894м. Мощность слоя 080-380м. Встречен скважинами № 74 75 77 78.
ИГЭ 15. Гнейс PZ средней прочности темно-серый выветрелый трещиноватый с зонами гнейсов малопрочных и пониженной прочности в скважине № 75 с глубины 120м в скважине № 77 с глубины 113м в скважине № 78 с глубины 165м с зонами прочных. Кровля гнейсов залегает на глубинах 60-128м что соответствует отметкам 32379-32782. Вскрытая мощность слоя 620-890м. Встречен скважинами № 74 75 77 78.
Подробности геологического строения площадки приведены в графическом приложении.
В пределах исследованной площадки подземные воды вскрыты всеми скважинами. Установившийся уровень их зафиксирован на глубинах 000-550 м на период изысканий октябрь 2008 года. Абсолютные отметки 33120-33140 м.
Возможно сезонное колебание уровня воды на 08 м от приведенного на разрезе.
Подземные воды дренируются рекой Утяганка питание их осуществляется за счет инфильтрации атмосферных осадков.
Согласно химическому анализу подземные воды из буровых скважин и вода в реке Утяганка не агрессивны ко всем видам бетона.
Для расчета притока воды при проведении земляных работ рекомендуем следующие значения коэффициента фильтрации: для суглинка ИГЭ 4 9 10 - 001-010 мсут. для гравелистого песка ИГЭ 6 – 75 мсут. для глины ИГЭ 8 - 0001 мсут. для гнейсов малопрочных ИГЭ 15 – 70-150мсут. для гнейсов средней прочности ИГЭ 16 –20-60мсут.
4.Физико-механические свойства грунтов
Классификация грунтов выполнена по ГОСТ 25100-95.
Частные значения физических и механических свойств грунтов приведены в текстовых приложениях.
Ниже приводятся основные характеристики физико-механических свойств грунтов.
ИГЭ 4. Суглинок dQ твердый тяжелый непросадочный ненабухающий.
Суглинок характеризуется следующими нормативными значениями показателей физических свойств: плотность – 191 гсм3 коэффициент пористости – 072 д.ед. влажность природная - 021 д.ед. влажность на границе текучести – 036 д.ед. влажность на границе раскатывания – 021 д.ед. число пластичности - 016 д.ед. степень влажности – 074 д.ед показатель текучести – минус 008.
Расчетные значения показателей прочностных и деформационных характеристик грунтов при доверительных вероятностях 090 и 098 рекомендуем следующие:
для расчетов по деформациям
для расчетов по несущей способности
угол внутреннего трения
По степени морозоопасности суглинок относится к слабопучинистым на период изысканий октябрь 2008 г. при условии сохранения природной влажности.
ИГЭ 6. Песок аллювиальный aQ гравелистый средней плотности маловлажный до водонасыщенного.
По данным гранулометрического анализа песок характеризуется содержанием фракций >10мм – 160% 2-10мм – 238% 05 – 20мм – 329% 025 – 05мм – 114% 010 – 025мм – 38% 0.1мм – 121%. По данным лабораторных исследований угол естественного откоса сухого грунта-37-380 под водой-30-32.0
Расчетные значения показателей прочностных и деформационных свойств при доверительных вероятностях 090 и 098 рекомендуем следующие:
Этими же грунтами сложены русловые отложения р.Утяганка (скважина № 76) где их мощность составляет 250 м.
По данным гранулометрического анализа песок из русла характеризуется содержаниями фракций 70-90мм-190% 40-70мм-21% 20-40мм-58-101% 10-20мм-32-52% 5-10мм- 41-136% 2-5мм – 94-185% 1-20мм – 238-286% 05-10мм – 33-98% 025-05мм – 78-89% 010-025мм – 58-62% 0005мм – 58-90%.
По степени морозоопасности песок гравелистый относится к практически непучинистым.
ИГЭ 8. Глина аQ озерная мягкопластичная легкая непросадочная ненабухающая.
Глина характеризуется следующими нормативными значениями показателей физических свойств: влажность природная - 025 д.ед. влажность на границе текучести – 033д.ед. влажность на границе раскатывания – 015 д.ед. число пластичности - 018 д.ед. показатель текучести – 056.
По степени морозоопасности глина относится к сильнопучинистым на период изысканий октябрь 2008 г.
ИГЭ 9. Суглинок аQ аллювиальный твердый легкий гравийный непросадочный ненабухающий.
Суглинок характеризуется следующими нормативными значениями показателей физических свойств: плотность – 216 гсм3 коэффициент пористости – 053 д.ед. влажность природная - 018 д.ед. влажность на границе текучести – 031 д.ед. влажность на границе раскатывания – 022 д.ед. число пластичности - 009 д.ед. степень влажности – 095 д.ед показатель текучести – минус 044.
По степени морозоопасности суглинок относится к сильнопучинистым на период изысканий октябрь 2008 г.
ИГЭ 10. Суглинок элювиальный eMZ по гнейсам твердый легкий дресвяный непросадочный ненабухающий.
Суглинок характеризуется следующими нормативными значениями показателей физических свойств: плотность – 215 гсм3 коэффициент пористости – 052 д.ед. влажность природная - 016 д.ед. влажность на границе текучести – 031 д.ед. влажность на границе раскатывания – 022 д.ед. число пластичности - 009 д.ед. степень влажности – 091 д.ед показатель текучести – минус 068.
Этими же грунтами сложены русловые отложения р.Утяганка (скважина № 76) где их вскрытая мощность составляет 050 м.
По данным гранулометрического анализа суглинок из русла характеризуется содержаниями фракций 70-90мм-131% 20-40мм-67% 10-20мм-94% 5-10мм- 50% 2-5мм – 152% 1-20мм – 123% 05-10мм – 129% 0.5мм – 25.4%.
ИГЭ 15. Гнейс PZ малопрочный.
Скальный грунт – гнейс малопрочный характеризуется плотностью:
нормативная – 240 гcм3
для расчетов по деформации – 238 гcм3
для расчетов по несущей способности – 237 гcм3.
Предел прочности на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии рекомендуем принять следующий:
нормативный – 86 МПа
для расчетов по деформации – 72 МПа
для расчетов по несущей способности – 68МПа.
ИГЭ 16. Гнейс PZ средней прочности.
Скальный грунт – гнейс средней прочности характеризуется плотностью:
нормативная – 251 гcм3
для расчетов по деформации – 249 гcм3
для расчетов по несущей способности – 249 гcм3.
нормативный – 165 МПа
для расчетов по деформации – 147 МПа
для расчетов по несущей способности – 142 МПа.
5.Описание конструкции моста
Мост железобетонный по схеме 18+3х24+18. Полная длина моста 10876м. В продольном профиле мост расположен на прямой с уклоном 6 в плане на прямом участке.
Габарит проезжей части Г-8+2х10 поперечный уклон проезжей части двускатный –20.
Устои запроектированы применительно к типовому проекту серии 3.503.1-105 Воронежского филиала ГипродорНИИ "Опоры крайние безростверковые из железобетонных столбов -08м а.д. мостов с пролетами 24 и 33м" двухстолбчатые на буронабивных сваях
Промежуточные опоры запроектированы применительно к типовому проекту серии 3.503.1-102 Воронежского филиала ГипродорНИИ "Опоры промежуточные безростверковые из жб столбов -08м автодорожных мостов с пролетами до 33м" двухстолбчатые на буронабивных сваях -17м.
В поперечном сечении пролетного строения семь балок расстояние между балками 180см. Балки устанавливаются на резиновые слоистые опорные части РОЧ 20х40х52-08
Пролетные строения моста приняты из балок 24м по типовому проекту серии 3.503.1-81 вып. 7-1 инв. №1318 "Пролетные строения железобетонные длиной 12 1518 21 24 и 33м из балок двутаврового сечения с предварительно напрягаемой арматурой для мостов и путепроводов".
Над опорами №1 №2 №3 №4 №5 №6 деформационные швы «Тормо Джойнт» согласно «Руководству по применению и монтажу конструкции деформационного шва системы «Тормо Джойнт» в проезжей части автодорожных мостовых конструкций».
Гидроизоляция устраивается из «Техноэластмоста Б» согласно "Руководству по применению гидроизоляционного материала "Техноэластмост" для гидроизоляции железобетонной плиты проезжей части мостовых сооружений" СоюздорНИИ 2002г.
Тротуары пониженного типа устраиваются на консолях. Мостовое полотно асфальтобетонное с металлическим барьерным ограждением h-075м применительно к типовому проекту серии 3.503.1-81.
Удерживающая способность – 350 кДж.
Водоотводные трубки устанавливаются в швах омоноличивания балок в пределах полос безопасности и выполнены по т.п. 3.503.1-81 вып.3-1.
Сопряжение моста с насыпью осуществляется переходными плитами длиной 6м по типовому проекту серии 3.503.1-96 "Сопряжение автодорожных мостов и путепроводов с насыпью" вып. 0-1 1-1; 2-1 с устройством монолитных тротуарных плит длиной 3м.
Для отсыпки конусов за устоями на длину по низу не менее 20м и по верху не менее высоты устоя от естественной поверхности земли плюс 2м используется скальный грунт
Конуса укрепляются бетонными плитами П-2 100х100х16 см по типовому проекту серии 3.503.1-156.
В основании конусов устанавливаются сборные железобетонные упоры У-1 размером 40х50х150см. Для предотвращения размыва упоров в основании конусов устраивается каменная рисберма из фракции 100-200мм.
Для предотвращения размыва и переувлажнения подходов у начала и конца моста предусмотрено устройство водоотвода применительно к типовым проектным решениям серии 503-09-7.84 "Водоотводные сооружения на автомобильных дорогах общей сети Союза ССР".
Сборные элементы водоотвода приняты по типовому проекту серии 3.503.1-66 "Изделия сборные водоотводных сооружений на автомобильных дорогах".
Лестничные сходы предусмотрены у начала моста с низовой стороны у конца моста с верховой стороны.
Расчетно-конструктивная часть.
Железобетонный мост через реку Теча запроектирован по схеме 18+24м+24м+24+18м.
Полная длина моста 10876 м.
Принятый габарит моста Г-8+2×1. Габарит моста запроектирован в соответствии с требованиями СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы.
Ширина проезжей части-6 м
Ширина полос безопасности-10 м
Ширина тротуаров-1 м
Поперечное сечение компануется из 6 балок таврового сечения с преднапряженной арматурой высотой 123 м. Пролетное строение длиной 24 и 18 м из железобетонных цельноперевозимых балок армированных горизонтальными пучками принятых по типовому проекту 3.503.1-81. Материал балки: бетон класса В35 продольная напрягаемая арматура класса В-1400 ненапрягаемая арматура класса А-540.
Рис.1.Поперечное сечение конструкции пролета моста.
Для отдельных балок принято обозначение Б1 Б2 Б6. Опалубочные размеры балок пролетного строения применительно к типовому проекту серии 3.503.1-81.
Объединение балок пролетного строения производится замоноличиванием продольных швов петлевого стыка шириной 30 см который соединяет полки примыкающих балок вдоль всего пролета. Для этого промежуточные балки имеют выпуски арматуры с двух сторон на боковых поверхностях свесов верхней полки. Крайние балки имеют выпуски арматуры с одной стороны для их связи с промежуточными балками.
На крайних балках пролетного строения располагаются барьерные и перильные ограждения.
Одежда ездового полотна моста имеет следующую конструкцию: по верхней поверхности балок пролетного строения устраивается выравнивающий слой толщиной 3 см из бетона класса В 25 армированный сеткой из проволоки диаметром 25 мм сверху - двухслойное асфальтобетонное покрытие толщиной 7 см.
Нагрузки на полетное строение моста приняты в соответствии с п. 2.12 [1] а так же учтены новые требования по ГОСТ 52748-2007 Нормативные нагрузки расчетные схемы нагружения и габариты приближения.
Мост рассчитывается на несколько видов загружений каждое из которых состоит из сочетания постоянных нагрузок или сочетания постоянных и временных нагрузок.
Нагрузки делятся на постоянные и временные.
) Постоянные нагрузки - собственный вес балок пролетного строения и стыков между ними собственный вес тротуарных блоков и перил собственный вес одежды ездового полотна и тротуаров.
) Временные нагрузки – воздействие от подвижного состава пешеходов ветровые нагрузки.
Сооружения устраиваемые при пересечении автомобильными дорогами естественных или искусственных препятствий должны рассчитываться на следующие временные нагрузки:
АК – нормативная нагрузка от автомобилей.
НК – нормативная нагрузка от нестандартных транспортных средств пропускаемых в специальном режиме.
Класс нагрузки А14 в соответствии с пунктом 4.1 [2].
Рис.2.Схема нагрузки А14
Класс нагрузки НК1008 в соответствии с пунктом 4.1 [2].
Рис.3.Схема нагрузки НК-1008.
Коэффициенты надежности по нагрузки в соответствии с табл. 14[1].
Коэффициенты динамичности применяемый к нагрузки от подвижного состава в соответствии с пунктом 2.22 [1].
где λ - длина загружения.
Для нагрузки НК-1008
Для НК100 движущейся колонной применяется понижающий коэффициент γкол=075
Нормативная временная нагрузка для пешеходных тротуаров (от толпы) согласно п. 2.12 [1] вычисляется по формуле:
p=400-2 λ ≥200 кгсм2
λ – расстояние между осями опорных частей балки.
p=400-2×234=3532 кгс м2
Расчет промежуточной опоры:
Принимаем опору в виде рамы защемленной на уровне верха основания (линии местного размыва). Расчетная схема рамы разбита на конечные стержневые элементы.
2.1.Расчет собственного веса покрытия проезжей части и тротуаров.
Покрытие моста состоит из:
Выравнивающего слоя бетона В25
Защитного слоя бетона
Асфальтобетонного покрытия
Sп. м=135м×234м=3159 м2 (площадь всей поверхности моста)
) Выравнивающий слой бетона:
q= ρ hb Sп. м=25×003×3159=2227 т
q= ρ hb Sп. м=15×004×3159=1895 т
) Защитный слой бетона:
hb=004 м; ρ=235 тм3
q= ρ hb Sп. м=235×004×3159=2969 т
) Асфальтобетонное покрытие:
q= ρ hb Sп. м=23×007×3159=5086 т
) Металлическое ограждение:
Таблица 2.Нормативные и расчетные постоянные нагрузки от веса покрытия пролета моста.
qр =007×13=00916 тм2
qр =0094×13=0122 тм2
Асфальтобетонное покрытие
qр =0161×15=02415 тм2
qр =00062×11=00068 тм2
2.2.Временные ( нормативные и расчетные ) нагрузки.
Нагрузка А14 по п. 4.1 [2]
Нагрузка на ось -14 тс (Р)
Равномерно-распределенная нагрузка от колеи-01×14=14 тс (V)
V2=07×15×116=1218 тс
Нагрузка от толпы (А14):
p=400-2×234=03532 тс м2
qн=03532 тс м2 γf=12 qр=03532×12=042384 тс м2
Нагрузка НК-1008 по п. 4.1 [2]
Нагрузка на ось-252 тс (Р)
2.3.Расчетная постоянная нагрузка на элементы опоры.
Вычисление нагрузок ведется с учетом требований норм проектирования [4].
Равномерно распределенная нагрузка от веса опоры:
qоп=уf××R2×=11×314×0752×25=486 тсм.
уf – коэффициент надежности по нагрузке;
– объемный вес железобетона.
Равномерно распределенная нагрузка от веса ригеля:
qр=b×h× уf ×=125×07×11×25=24 тсм.
b h – сечение ригеля.
Собственный вес крайних балок полетного строения:
Fк=( Fбк+ Fмк)уf =(394+148)×11=4497 тс.
Fмк – вес монолитного участка крайней балки;
Fбк – вес крайней балки без монолитного участка.
Собственный вес промежуточных балок:
Fп=( Fбп+ Fмп)уf =(3723+296)×11=4421 тс.
Fмп – вес монолитного участка промежуточной балки.
Нагрузка от тротуара и металлических перил:
Fтр=qтр×L× уf =057×24×11=151 тс.
L – длина пролета (балки).
Fп=qп×L× уf =0042×24×11=11 тс.
qтр qп – вес одного погонного метра тротуара и перил.
Нагрузка от основания:
Росн=ро×L× уf =028×24×13=874 тс.
Нагрузка от асфальтобетонного покрытия:
Расф=ра×L× уf =025×24×15=9 тс.
Суммарная нагрузка передающаяся от крайних балок на ригель:
F=Fп+Росн+Расф=4497+874+9=6271 тс.
Для промежуточных балок:
F=Fп+Росн+Расф=4421+874+9=6195 тс.
2.4.Расчетная ветровая нагрузка.
Согласно СНиП 2.05.03-84* “Мосты и трубы” [4] нормативную интенсивность горизонтальной поперечной ветровой нагрузки следует принимать не менее 180 кгсм2 (w=018 тсм2).
Ветровую нагрузку прикладываем к опоре моста в виде сосредоточенной силы W собранной с грузовой площади:
W=w×L× уf =018×24×15=648 тс.
2.5.Расчётная ледовая нагрузка.
Нагрузку от движущихся ледяных полей на опоры мостов с вертикальной передней гранью необходимо принимать по наименьшему значению из определяемых по формулам [4]:
При прорезании опорой льда:
При остановке ледяного поля опорой:
y1 y2 – коэффициент формы опоры;
Rzn – сопротивление льда раздроблению;
b – ширина опоры на уровне действия льда;
V – скорость движения ледяного поля;
А – площадь ледяного поля.
Сопротивление льда раздроблению определяется по формуле:
Кn – климатический коэффициент для данного района.
В начальной стадии ледохода:
Rzn=Кn×Rz1=125×75=9375 тсм2.
При наивысшем уровне ледохода:
Rzn=Кn×Rz1=125×45=5625 тсм2.
При первой подвижке:
F11=09×9375×15×10=12656 тс.
F21=09×5625×15×10=7594 тс.
F11=04×04×10=7522 тс.
F11=04×04×10=5826 тс.
2.6.Расчётная поперечная нагрузка.
Нормативную горизонтальную поперечную нагрузку от ударов колес автотранспорта принимается в виде сосредоточенной силы приложенной в уровне верха проезжей части.
Расчетная нагрузка равна:
Р=Р×уf=84×12=101 тс.
2.7.Расчётная нагрузка от торможения.
Нормативная продольная сила торможения от автотранспорта принимается 25К.
Расчетная сила от торможения автотранспорта:
Т=25×К×уf=25×14×12=42 тс.
Нагрузка прикладывается на уровне верха опоры.
2.8.Расчётная нагрузка на тротуары от “ толпы ”.
Нагрузку с тротуаров на промежуточную опору определяем согласно п. 2.21 норм [4].
Rтр=qn×b×L×уf=04×1×24×12=1152 тс.
qn – нормативная временная нагрузка на тротуар;
b – ширина тротуара;
уf – коэффициент надежности нагрузки.
3.Составление расчётной модели и рассчёт в Lira.
Составим расчетную схему пролетного строения моста с использованием программного комплекса “ЛИРА”.
Программный комплекс “ЛИРА 9.2” реализует на ПК метод конечных элементов (КЭ). В нем строительная конструкция представляется в виде совокупности плоских стержневых или объемных конечных элементов. На эту совокупность накладывается ряд ограничений имитирующих условия закрепления соединения отдельных частей конструкций материал конструкции вид арматуры и т. д. Задаются нагрузки и сочетания нагрузок действующие на конструкцию. После решения задачи методом перемещений в части определения усилий и напряжений в сооружениях или в конструкциях данные по армированию сечений выдаются в графической форме.
В основу расчета положен метод конечных элементов в перемещениях. В качестве основных неизвестных приняты следующие перемещения узлов. Х линейное по оси ХY линейное по оси YZ линейное по оси ZUX угловое вокруг оси XUY угловое вокруг оси YUZ угловое вокруг оси Z.
В ПК “ЛИРА 9.2” реализованы положения следующих разделов СНиП (с учетом изменений на 1.01.97): СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.
По оси Х полотно моста разделяется на 8 частей каждая из которых равна 2925 метра.
По оси Y полотно моста разделяется на 9 частей. Расстояние между осями балок и тротуаров до оси балки берем из схемы с нашими габаритами ( Г-10).
После создания расчетной схемы накладываются связи на узлы находящиеся на опорных частях. Наложенные связи не дают перемещаться конструкции в какой либо из трех плоскостей (Х Y Z). Получаем геометрически неизменяемую систему.
3.1.Описание расчётной модели моста
Рис.4.Общий вид расчётной модели в П.К.Lira
Рис.5.Общий вид крайней опоры
Рис.6.Общий вид промежуточной опоры
3.2.Задание жесткости расчетной модели.
Жёсткости элементов пролётного строения :
Сечение балки моста – двутавровое. Для расчета в системе “ЛИРА 9.2” задаем два типа жесткостей: пластина и двутавр.
Пластины необходимы для соединения стержней (двутавров) для того что бы модулируемая конструкция работала как одно целое.
) Задание жесткости пластине:
Е – прочность бетона определяемая его маркой.
Для данного пролета моста применяется бетон марки В35 (4585 кгсм2);
V – коэффициент Пуассона (02);
Н – толщина плиты (18 см);
R0 – плотность бетона (25 тм3).
) Задание жесткости двутавру:
Для того чтобы правильно произвести расчет необходимо сложное сечение балки привести к простому сечению двутавра.
Рис.7.Сечение балки.
Рис.8.Приведенное сечение балки.
Все жёсткости элементов расчётой модели см.таблицу жесткостей (см.далее).
Таблица 5.таблица жесткостей элементов расчётной модели
(сечения-(см) жесткости-(тм) расп.вес-(тм))
E=2.7e+006V=0.2H=18Ro=0
B=16H=123B1=60H1=20B2=180H2=18
EF=1.566e+006EIy=296657
EIz=2.47e+005GIk=7.2e+003
Y1=4.48e-009Y2=6.43e-008Z1=3.87e+014Z2=1.34e+008
B=16H=153B1=60H1=20B2=180H2=18
EF=1.6956e+006EIy=514944
EIz=2.47e+005GIk=7.64e+003
Y1=2.53e-009Y2=4.35e-007Z1=1.76e+015Z2=1.34e+008
EF=4.32e+006EIy=360000
EIz=9.22e+005GIk=3.66e+005
Y1=1.83e-007Y2=3.1e-009Z1=5.28e+013Z2=0
EF=4.59e+006EIy=382500
EIz=1.11e+006GIk=4.02e+005
Y1=2.54e-007Y2=3.1e-009Z1=5.28e+013Z2=0
Rx=1050Ry=1050Rz=75000
EF=2.7e+006EIy=225000
EIz=2.25e+005GIk=1.51e+005
Y1=3.1e-009Y2=3.1e-009Z1=5.28e+013Z2=0
EF=6.12846e+006EIy=1.10695e+006
EIz=1.11e+006GIk=9.02e+005
Y1=2.38e-008Y2=2.38e-008Z1=0Z2=0
EF=1.35717e+006EIy=54286.7
EIz=5.43e+004GIk=4.42e+004
Y1=5.24e-011Y2=5.24e-011Z1=0Z2=0
3.3.Отпор грунта действующий на сваи моста.
no_el C1z C2z C1y C2y
[тм2] [тм2] [тм2] [тм2]
3.4. Основные виды нагружений.
Пролетное строение моста рассчитано на сочетание постоянной нагрузки от собственного веса и временных нагружений.
Нагружение №1- состоит из постоянной нагрузки от веса балок пролета и веса покрытия моста а так же швов омоноличивания.
Нагружение №2- состоит из двух полос нагрузки А14 расположенных около полосы безопасности нагрузки от колеи относительно поперечного сечения проезжей части моста и толпы на тротуаре.
Нагружение №3- состоит из двух полос нагрузки А14 расположенных с (заездом) на полосу безопасности нагрузки от колеи относительно поперечного сечения проезжей части моста.
Нагружение №4- состоит из одной полосы нагрузки НК-1008. Ось нагрузки сдвинута к краю проезжей части.
Рис.9.Нагружение №1.
Рис.10.Нагружение №2.
Рис.11.Нагружение №3.
Рис.12.Нагружение №4.
4.Результаты расчёта.
4.1.Расчётные усилия в крайних (Б1 и Б2) балках пролётов
=============================================
[ пролёт 1 балка 1 ]
No_el My_max My_min Qz_max Qz_min
[ пролёт 1 балка 2 ]
[ пролёт 2 балка 1 ]
[ пролёт 2 балка 2 ]
[ пролёт 3 балка 1 ]
[ пролёт 3 балка 2 ]
[ пролёт 4 балка 1 ]
[ пролёт 4 балка 2 ]
[ пролёт 5 балка 1 ]
[ пролёт 5 балка 2 ]
4.2.Расчётные усилия в ригелях
===================================================================
No_el My_max My_min Mz_max Mk_max Qy_max Qz_max Qz_min
[т*м] [т*м] [т*м] [т*м] [т] [т] [т]
4.3.Расчётные усилия в стойках
=====================================================================================
[ опора 1 стойка 1 ]
No_el N_min N_max My_max My_min Mz_max Mz_min M_sum Q_sum
[т] [т] [т*м] [т*м] [т*м] [т*м] [т*м] [т]
[ опора 1 стойка 2 ]
[ опора 2 стойка 1 ]
[ опора 2 стойка 2 ]
[ опора 3 стойка 1 ]
[ опора 3 стойка 2 ]
[ опора 4 стойка 1 ]
[ опора 4 стойка 2 ]
[ опора 5 стойка 1 ]
[ опора 5 стойка 2 ]
[ опора 6 стойка 1 ]
[ опора 6 стойка 2 ]
4.4.Расчётные усилия в сваях
5.Расчетные характеристики бетона и арматуры.
Балка изготавливается из бетона класса В35 подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении.
Расчетные характеристики для бетона принимаем согласно п. 3.24 [1]:
При расчетах по предельным состояниям первой группы:
- сжатие осевое (призменная прочность) Rb=180 кгссм2 (175 МПа);
- растяжение осевое Rbt=12 кгссм2 (115 МПа);
При расчетах по предельным состояниям второй группы:
- сжатие осевое (призменная прочность) Rbser=260 кгссм2 (255 МПа);
- растяжение осевое Rbtser=20 кгссм2 (195 МПа);
- скалывание при изгибе Rbsh=33 кгссм2 (325 МПа);
- сжатие осевое (призменная прочность) для расчетов по предотвращению образования в конструкциях продольных трещин:
при предварительном напряжении и монтаже Rbmc1=200 кгссм2 (196 МПа);
на стадии эксплуатации Rbmc2=170 кгссм2 (167 МПа);
Начальный модуль упругости бетона подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении при сжатии и растяжении по п. 3.32 [1]:
Еb×10-3=4585 кгссм2 (4494 МПа)
Коэффициент учитывающий снижение модуля упругости бетона при тепловлажностной обработке по п. 3.32 [1] – 09.
Напрягаемая продольная арматура – пучки из проволоки ø5 ВII.
Расчетные характеристики арматуры принимаем по табл. 31 [1]:
- расчетное сопротивление растяжению Rр=10750 кгссм2 (1055 МПа);
- нормативное сопротивление растяжению Rрser=13600 кгссм2 (1335 МПа);
Модуль упругости арматуры принимаем по табл. 34 [1]:
Ер=18×106 кгссм2 (177×106 МПа).
Напрягаемая поперечная арматура из стали класса А-III ø12 мм. у опор балки по табл. 3 [1]:
Rs=3550 кгссм2 (350 МПа);
Еs=20×106 кгссм2 (196×106 МПа).
Коэффициент условия работы для стержневой поперечной арматуры по п. 3.40 [1]:
продольная арматура в полке балки ø8 мм. А-I:
Rs=2150 кгссм2 (210 МПа); Еs=21×106 кгссм2 (206×106 МПа).
6.Расчёт балок пролёта 24 м.
6.1.Расчёт сечения продольной преднапряженной арматуры.
Ориентировочно назначим рабочую высоту сечения полагая что балка будет армироваться 9 преднапряженными пучками с расположением их в нижней части сечения балки.
Рис.13.Схема расположения пучков.
Определим центр тяжести напрягаемой арматуры Аsp при площади пучка sp:
Аsp=sp(5+3+1)=9 sp см2 где
Аsp – площадь всех пучков;
sp – площадь одного пучка.
Статический момент сечения пучков относительно оси проходящей через нижнюю грань сечения:
S0-0= sp(1×28+3×18+5×8)=122 sp см3.
Расстояние от нижней грани сечения балки до центра тяжести сечения пучков:
Рабочая высота сечения составляет:
h0= hБ- γsp=123-136=1094 см.
Расчетную ширину верхней полки таврового сечения примем из условия п. 3.58 [1]: при расчете балок с плитой в сжатой зоне длина свесов плиты вводимая в расчет не должна быть не более половины расстояния в свету между балками. В нормальном сечении пролетного строения моста расстояние между осями поперечных ребер балок составляет 170 см однако расчетная ширина верхней полки не должна превышать величину:
×6h+b=2×6×18+16=232 см.
Определим положение границы сжатой зоны:
М= Rb b h(h0-05 h)=180×232×18×(1094-05×18)=7547 тсм.
47 тсм ≥ 351369 тсм.
Момент который может выдержать сечение полки меньше приложенного момента от расчетной нагрузки следовательно нейтральная ось расположена в полке.
Определим высоту сжатой зоны х. Она определяется исходя из положений изложенных в п. 3.3 [2].
х= ×h0=009×109.4=9.846 см18 см.
Площадь сечения арматуры равна:
Принимаем 9 пучков по 24 ø5 ВII.
Аsp= 9×24×0232=50112 см2 площадь одного пучка 5568 см2.
6.2.Проверка нормального сечения балки по несущей способности.
Найдем равнодействующие усилия в напрягаемой арматуре и место ее приложения. Так как расстояние от пучка до нижнего края сечения балки больше 15 высоты растянутой зоны:
(123-9846)=2263 см28 см то в соответствии с п. 3.42 [1] к расчетному сопротивлению арматурной стали растяжению для этого пучка следует вводить коэффициент условий работы арматуры:
mab=11-05=11-05=0976 1.
Равнодействующая нижней преднапрягаемой арматуры:
Np= RpАp1+ RpАp2+ mabRpАp3=
750(5×5568+3×5568+1×0976×5568)=53726746 кгс.
Момент равнодействующей относительно оси проходящей через нижнюю грань сечения:
Npαp = RpАp1αp1 + RpАp2αp2 + mabRpАp3 αp3=
750(5×5568×8+3×5568×18+1×0976×5568×28)=7262098 кгссм.
Расстояние от нижнего края сечения до равнодействующей в напрягаемой арматуре:
Рабочая высота сечения:
h0=123-13.52=10948 см.
Несущая способность сечения:
М= RpАp(h0-05х)=53726746(10948-05×1287)=5536272542 кгссм.
363 тсм > 351369 тсм.
Несущая способность обеспечена с превышением для обеспечения трещиностостойкости балки.
6.3.Величина усилия предварительного обжатия Р1 и Р2 и его точка приложения.
Для сечения в середине пролета принимаем натяжение арматуры. Геометрические характеристики сечения принимаем как для отдельной балки пролетного строения продольных швов замоноличивания:
Коэффициент приведения:
Площадь приведенного поперечного сечения:
Ared = Аb3+ Аb2+ Аb1+αp Аsp=(60×20+85×16+180×18)+39×50112=5995437 см2
Статический момент приведенного поперечного сечения относительно оси 0-0 проходящей через нижнюю грань сечения:
S0-0 = S3+ S2+ S1 = y3B3h3+ y2B2h2 + y1 B1h1+αpАspysp=
(60×20×10)+(85×16×625)+(180×18×114)+39×50112×136=38693794 см3
Ордината центра тяжести приведенного сечения:
Рис.14.Приведенное сечение балки.
Момент инерции приведенного сечения относительно оси проходящей через центр тяжести сечения:
Jred = J1+ J2+ J3+Jsp
Jsp= αАspy2sp=3.9×50.112×13.62=3614799 см4.
Jred= J1+ J2+ J3+ Jsp=8026290+82427333+3597760+3614799=1248447132 см4.
Jred=1248447132 см4;
Начальную величину предварительного напряжения в арматуре без учета потерь p принимаем согласно п. 3.10 [1]. Величина p не должна превышать Rр.
p=09 Rр=09×10750=9675 кгссм2.
Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре определяем по п. 1 2 3 и 6 табл. 1 приложения 11 [1].
Первые потери возникают вследствие (п. 3.14 [1]):
- релаксации арматуры (в размере 50% от полных) - 1;
- температурного перепада - 2;
- деформации анкеров - 3;
- быстронатекающей ползучести бетона – 6;
Потери от релаксации напряжений в арматуре при механическом способе натяжения принимаем равным 50% от полных согласно п. 3.14 [1]:
Потери от температурного перепада между упорами и изделиями:
При классе бетона В35 t=600 С (п. 2 табл. 1 прил. 11 [1]):
=125t=125×60=75 МПа=750 кгссм2.
Потери от деформации анкеров вычислим при смещении пучка относительно анкеров колодки на 02 см расстояние между внутренними поверхностями анкерных колодок составляет 26 м.
23 МПа =2723 кгссм2.
Усилие обжатия с учетом потерь 1 2 3 равно:
Р1=Аsp(р-1-2-3)=50112(9675-2734-750-2723)=41990348 кгс.
Расстояние от нижней поверхности балки до точки приложения равнодействующей:
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до точки приложения равнодействующего усилия:
eop=yo-yosp=645-13.56=5094 см.
Для определения потерь от быстронатекающей ползучести бетона 6 вычислим вр в середине пролета от действия силы Р1 и изгибающего момента Мnw от равномерно распределенной нагрузки от собственного веса балки равной q1п=155 тсм:
609 тсм =10608975 кгссм.
Напряжение вр на уровне усилия Р1 равно:
04+5569=12573 кгссм2=1257 МПа.
Отпуск натяжения предусматривается при 75% прочности бетона заданного класса В35:
Rвр=075×35=2625 МПа.
Вычислим отношение бетона:
Для бетона подвергнутого тепловой обработке вводится коэффициент 085. Таким образом потери от быстронатекающей ползучести бетона составляет:
5×40×048=1632 МПа=1632 кгссм2.
Величина предварительного напряжения в арматуре с учетом первых потерь равна:
р1=р-1-2-3=9675-2734-750-2723-1632=82161 кгссм2=82161 МПа.
Определим усилие обжатия с учетом первых потерь равно:
Р1= р1(Аsp1+Аsp2+ Аsp3)=82161×50112=4117252 кгс.
Вычислим вторые потери протекающие вследствие усадки бетона - 9; ползучести бетона - 8 и релаксации арматуры (в размере 50% полных).
Потери от усадки бетона равны:
Потери от релаксации арматуры:
=2734 МПа=2734 кгссм2.
Вычислим потери от ползучести бетона. Для этого определим напряжение в арматуре с учетом первых и вторых потерь (кроме потерь от ползучести):
р2=р1-1-9=82161-2734-350=75927 кгссм2=75927 МПа.
Определим усилие обжатия:
Р2= р2Аsp=38048538 кгс.
Найдем напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия Р2 и момента от собственного веса балки при eop=50.94 см.
46+4532=10878 кгссм2=10878 МПа.
Вычислим потери от ползучести бетона :
0×085×041=52275 МПа=52275 кгссм2.
Величина предварительного напряжения в арматуре с учетом первых и вторых потерь равна:
р2=р1-1-8-9=82161-2734-52275-350=706995 кгссм2=706995 МПа.
Определим усилие обжатия с учетом первых и вторых потерь:
Р2= р2Аsp=706995×50112=35428933 кгс.
6.4.Расчет балки на образование трещин ( в сечении расположенном на середине пролета при эксплуатации при воздействии нормативной постоянной и временной нагрузок ).
Наибольший нормативный момент в середине пролета балки от действия постоянной нагрузки и временной нагрузки НК-1008:
Мн=271843 тсм=27184300 кгссм.
Величина усилия обжатия с учетом первых и вторых потерь и коэффициента точности натяжения составляет 09:
Р2=09×35428933=318860397 кгс.
Расчет производится для сечения балки работающей в стадии эксплуатации то необходимо определить геометрические характеристики: сечения балки швов сопряжения.
Рис.15.Приведенное поперечное сечение балки.
Ared = Аb3+ Аb2+ Аb1+αp Аsp=(60×20+85×16+220×18)+39×50112=6715437 см2.
(60×20×10)+(85×16×625)+(220×18×114)+39×50112×136=55109794 см3.
Jred= J1+ J2+ J3+ Jsp=41366556+134129093+6278092+3614799=1179218652 см4.
Ared =6715437 см2; Jred=1179218652 см4; y0=821 см.
eop=yo-yosp=821-13.56=6854 см.
Найдем величину растягивающего напряжения в бетоне у нижнего края сечения:
1-4748=-1038 кгссм2=-1038 МПа.
Согласно табл. 39 [1] предельное значение растягивающих напряжений в бетоне для конструкций проектируемых по категории трещиностойкости 2б не должно превышать:
Rbtser=14×20=28 кгссм2;
вр=-1038 кгссм2 28 кгссм2 условие выполняется.
6.5.Проверка при отсутствии временной нагрузки (по минимальным сжимающим напряжениям ).
Согласно табл. 39 [1] минимальная величина сжимающего напряжения в бетоне при отсутствии временной нагрузки не должна быть меньше 163 кгссм2 для бетона класса В35.
Величина нормативного изгибающего момента от постоянной нагрузки (собственный вес) в середине пролета балки составляет:
Мн=59171 тсм=5917100 кгссм.
Величину усилия обжатия принимаем с учетом коэффициента точности натяжения 09:
Геометрические характеристики сечения принимаем с учетом швов сопряжения:
Jred=1179218652 см4;
Определение сжимающего напряжения в бетоне у нижнего края сечения:
096+4748=15844 кгссм2.
в=15844 кгссм2 > 163 кгссм2 условие выполняется.
6.6.Проверка по образованию продольных трещин при обжатии ( в нижней части сечения балки ).
Согласно п. 3.10 [1] в обжимаемой зоне бетона предварительно напряженных конструкций образование продольных трещин совпадающих с направлением действия нормальных сжимающих напряжений недопустимо. Нормальные сжимающие напряжения не должны превышать Rbmc1=200 кгссм2 (196 МПа) на стадии изготовления и монтажа.
Предельные сжимающие напряжения в бетоне на стадии обжатия при 75% прочности бетона для класса В35 составляет:
5 Rbmc1=075×200=150 кгссм2.
Величину усилия обжатия примем с учетом только первых потерь и с учетом коэффициента точности натяжения 11:
Р1=4117252×11=45289772 кгс.
Геометрические характеристики сечения балки примем без учета швов сопряжения:
Величина нормативного момента от собственного веса балки:
Величину сжимающих напряжений в бетоне у нижнего края сечения балки вычислим по формуле:
919+7554-4527=14946 кгссм2.
в=14946 кгссм2 150 кгссм2 условие выполняется.
6.7.Проверка по образованию продольных трещин в стадии эксплуатации (в нижней части сечения балки ).
Согласно п. 3.10 [1] нормальные сжимающие напряжения не должны превышать Rbmc2=170 кгссм2 (167 МПа) на стадии постоянной эксплуатации.
Величину усилия обжатия на стадии постоянной эксплуатации принимаем с учетом всех потерь предварительного напряжения и с учетом коэффициента точности напряжения 11:
Р2=35428933×11=38971826 кгс.
Величина нормативного момента от собственного веса пролетного строения:
597+5803-3883=-1443 кгссм2.
в=-1443 кгссм2 170 кгссм2 условие выполняется.
6.8.Расчет по образованию нормальных трещин при обжатии (в верхней части сечения балки ).
Величину усилия обжатия принимаем с учетом первых потерь и коэффициента точности натяжения 11:
Расстояние от центра тяжести до верхней полки:
y’o=h-yo=123-64.5=585 см.
Величина напряжений в бетоне у верхнего края сечения:
81-7554-4099=-843 кгссм2.
Трещины у верхнего края сечения не образуются т. к. сечение сжато.
Согласно п. 3.98 [1] для конструкций проектируемых по категории трещиностойкости 2б в зонах бетона сжатых на стадии эксплуатации (верхняя часть сечения балки) не следует допускать при других стадиях работы возникновение растягивающих напряжений превышающих величину 08 Rbtser=08×20 =16 кгссм2 .
-843 кгссм2 08 Rbtser=08×20 =16 кгссм2 условие выполняется.
6.9.Проверка по несущей способности (прочности) балки на стадии предварительного напряжения (в сечении по середине пролета ).
Величину расчетного момента от собственного веса вычисляем с учетом коэффициента y =09:
М=09×Мн=09×8761600=7885440 кгссм.
Расчетное сопротивление бетона сжатию соответствующее 75% прочности бетона (В35×075=2625 МПа) вычисленное по интерполяции составляет:
Величина расчетных напряжений для напрягаемой арматуры (она располагается в сжатой зоне) составляет:
Rpc – наибольшее сжимающее напряжение в напрягаемой арматуре по п. 3.98 [1] Rpc=3300 кгссм2 (это та часть напряжений от усилия обжатия которая пошла на обжим бетона);
рc1 – расчетное напряжение в напрягаемой арматуре за вычетом первых потерь и с учетом коэффициента точности натяжения 11:
рc1=11р1=11×82161=903771 кгссм2;
рc=3300-903771=-573771 кгссм2.
Величина усилия обжатия:
Р1= рc Аsp=573771×50112=28752812 кгс.
Заменим силу от обжатия Р1 и расчетный момент от собственного веса М приложенные к сечению одной силой Р1.
Положение равнодействующей:
Расстояние от центра тяжести сечения до равнодействующей Р1:
eo= eo- eN=5094-274=2354 см.
Вычислим h0 принимая что положение центра тяжести ненапрягаемой продольной арматуры полки находится в центре тяжести полки y1=9:
h0= h-y1=123-9=114 см.
Рис.16.Схема к расчету высоты сжатой зоны х.
Армирование полки 20 ø8 АII Аs=1006 см2.
Расстояние от центра тяжести ненапрягаемой арматуры верхней полки до точки приложения равнодействующей:
e= h0-y0+eo=114-64.5+23.54=7304 см.
Высоту сжатой зоны определим из уравнения:
Р1+RsAs=Rbbx+Rb(bf-b)h f
Проверим несущую способность сечения:
Р1eo ≤ Rbbx(h-05x)+ Rb(bf-b)h f(h0-05hf)
752812×617 ≤ 1393×16×617(114-05×617)+1392(60-16)20(114-05×20)
74 тсм ≤ 24183 тсм условие выполняется.
6.10.Расчет по раскрытию трещин в середине пролета (в нижней части сечения балки ).
Наибольший нормативный момент в середине пролета балки от совместного воздействия постоянной нагрузки (собственный вес) и временной подвижной нагрузки (НК-1008) составляет:
Величина усилия обжатия с учетом первых и вторых потерь и коэффициента точности натяжения 09 составляет:
Р2=35428933×09=31886039 кгс.
Ared =6715437 см2; Jred=1179218652 см4; y0=821 см; eop=6854 см.
Предельное значение расчетной ширины раскрытия трещин принимается равным Δcr=0015 см по табл. 39 [1].
Рис.17.Схема определения площади зоны взаимодействия.
=065 – коэффициент учитывающий степень сцепления арматурных элементов с бетоном;
n=9 – число стержней;
d=5.0 – диаметр одного сержня (пучка);
Ar – площадь зоны взаимодействия.
Ar=62×38-15×3×05-23(62-16)05=18045 см2.
Величина приращения растягивающего напряжения Δр в напрягаемой арматуре возникающего после снижения под временной нагрузкой предварительного сжимающего напряжения в бетоне до нуля допускается определять по формуле:
bt – растягивающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести растянутой зоны бетона при действии постоянной и временной нагрузок;
р – коэффициент армирования определяемый как отношение учитываемой в расчете площади поперечного сечения продольной арматуры к площади всей растянутой зоны бетона (арматура не имеющая сцепления с бетоном при вычислении р не учитывается);
Для определения высоты растянутой зоны и величины bt найдем напряжения в бетоне у верхнего и нижнего края сечения. Величина растягивающих напряжений в бетоне на уровне нижнего края сечения при y0=821 см составляет b=8575 кгссм2.
Величина сжимающих напряжений в бетоне у верхнего края сечения при
-1849-4748=-6597 кгссм2.
Графическим методом определяем величину h-x=28 см.
Рис.18.Схема к определению высоты растянутой зоны.
Вычислим положение центра тяжести растянутой зоны бетона:
S0-0=62×38×38×05-×15×3×05×15×033-23(62-16)05(15+23×066)=28688741 см3.
Величина напряжений на уровне центра тяжести растянутой зоны бетона:
у= y0- yов=821-159=662 см.
92-4748=-1756 кгссм2=-1756 МПа.
Коэффициент армирования:
Величина приращения растягивающего напряжения:
Расчетная ширина раскрытия трещин:
Ер=18×106 кгссм2 (177×106 МПа);
=035Rr=0.35×61.69=21.59
07 см0015 см условие выполняется.
6.11.Расчет наклонных сечений балки ( расчёт на прочность по поперечной силе ).
Расчет балки Б2 выполняется на совместное действие постоянной нагрузки (собственный вес) и временной нагрузки НК-1008.
А. Проверка прочности поперечного ребра балки между наклонными трещинами.
Проверка выполняется по формуле 94 [1]:
Q – поперечная сила на расстоянии не ближе h0 от оси опоры на расстоянии h0 =2925 м поперечная сила равна Q=22166 тс.
φw1 – коэффициент учитывающий влияние хомутов;
=5 (при нормальных к продольной оси хомутах);
Asw – площадь сечения ветвей хомутов расположенных в одной плоскости
Sw – расстояние между хомутами (шаг хомутов) Sw=10 см;
b – толщина стенки (ребра) b=26 см.
φw1=1+n×× w=1+436×5×00087=119
φв1=1-001Rв=1-001×18=082
Проверим условие прочности:
166 ≤ 03×119×082×180×26×2925=40073179 кгс=40073 тс.
166 тс ≤ 40073 тс условие выполняется.
Б. Проверка прочности наклонного сечения по поперечной силе.
От торца балки отмеряем 4 участка – три участка по150 см и четвертый участок длиной:
n-3×150=05×2925-450=10125 см.
Проводим четыре наклонных сечения I II III IV по одному на каждом участке балки. Горизонтальные проекции наклонных сечений:
с1=150-α-с=150-30-15=105 см.
α – половина ширины стальной закладной детали под опорной частью;
с2=150 см с3=150 см с3= с0.
Число ветвей хомутов принимаем равным 2 в пределах 1 2 и 3 участков из стержней ø12 А400 (А-III) с шагом 10 см.
Asw=f×nsw=1131×2=226 см2.
В пределах 4 участка из стержней ø10 А400 (А-III) с шагом 10 см.
Asw=f×nsw=785×2=157 см2.
Расчетное сопротивление хомутов принимаем с учетом коэффициента условий работы арматуры (п. 3.40 [1]):
Rsw=ma4×Rs=08×3550=2840 кгсм2.
Вычисляем для каждого из 4-х участков предельное усилие в хомутах на 1 п. м. балки:
Для I II III участков:
Используя огибающую эпюру поперечных сил от постоянной и временной подвижной нагрузок определим условную величину погонной равномерно распределенной нагрузки равной производной от поперечной силы по длине:
Найдем величину Р принимая х=1 м.
Величины поперечных сил полученных из эпюры которые использованы для вычисления Р приведены ниже:
х=2925 м Q=15789 тс;
Для участков I и II Р равно:
Для участков III и IV Р равно:
Рис.19.Схема к расчету расстояний от центра тяжести арматуры
до нижней грани балки: а – для участков I; б – для участков
в – для участков III.
Рабочая высота сечения h0 для участков I и II:
Aр=4 S0-0=1fn×28+3fn×18=82fn.
h0=h-a=123-205=1025 см.
Рабочая высота сечения h0 для участков III и IV:
Aр=6 S0-0=82fn+2fn8=98fn.
h0=h-a=123-1633=10667 см.
Вычислим горизонтальную проекцию опасного наклонного сечения по формуле:
Для первого участка:
Для второго участка:
Для третьего участка:
Для четвертого участка:
Расчетные поперечные силы для опасных наклонных сечений:
Q’II= QII+P2C02=15659+98×09015=2449 тс;
Q’III= QIII+P3C03=14708+37×08227=1775 тс;
Вычислим величины несущей способности (прочности) хомутов в опасных наклонных сечениях на участках I-IV по формуле:
Qsw1=(6418+98)10031=6536199 кгс;
Qsw2=(6418+98)9015=5874174 кгс;
Qsw3=(6418+37)8227=5310529 кгс;
Qsw4=(4459+37)9858=4432157 кгс.
Вычислим величины несущей способности (прочности) сжатой зоны в опасных наклонных сечениях:
35639 кгс Qb1=05×28659=143295 кгс;
7371 кгс Qb1=05×24490=12245 кгс;
10976 кгс Qb1=05×17750=8875 кгс;
32278 кгс Qb1=05×14708=7354 кгс.
Для каждого из сечений принимаем наименьшее значение Qb.
Выполним проверку по прочности наклонных сечений:
659 кгс ≤ 143295+6535639=7968589 кгс;
490 кгс ≤ 12245+587371=709821 кгс;
750 кгс ≤ 8875+5310976=6198476 кгс;
708 кгс ≤ 7354+4432278=5167678 кгс.
Прочность наклонных сечений обеспечена.
6.12.Расчет на образование наклонных трещин в балках на стадии эксплуатации.
Расчет проводим в начале уширения ребра в сечении на расстоянии 45 м от торца балки.
Нормативное значение поперечной силы:
При вычислении величины усилия предварительного напряжения пучков учитываем только 6 пучков. Три пучка в этом сечении не имеют сцепления с бетоном из-за обмотки.
Величина усилия предварительного напряжения арматуры в расчетном сечении с учетом всех потерь:
Р2= р2Аsp=706995×6×5568=23619289 кгс.
eop= y0-уop=821-1633=6577 см ширина ребра b=16 см.
Величина сжимающего напряжения х в бетоне в расчетном сечении составляет:
Касательные напряжения определяем по формуле Д. И. Журавского:
S0red – статический момент относительно оси 0-0 походящей через центр тяжести сечения.
Рис.20.Схема сечения балки расположенного выше центра тяжести.
Главные растягивающие и главные сжимающие напряжения определим по формулам:
-1759±2395=636 (-4154) кгссм2.
Согласно п. 3.103 [1] найдем отношение:
Следовательно max mt=085Rbtser=085×20=17 кгссм2 но не более 22 кгссм2.
mt=636 ≤ max mt=17 кгссм2 условие выполняется.
6.13.Расчет прогиба балки ( по середине пролета при эксплуатации ).
Вертикальный упругий погиб полетных строений при действии подвижной временной нагрузки не должен превышать величину (1400) при:
Жесткость приведенного сечения в стадии эксплуатации вычисляем по формуле (1) приложения 13 [1]:
ЕbJreg – жесткость приведенного сплошного сечения элемента;
k – коэффициент учитывающий влияние неупругих деформаций бетона при кратковременном приложении нагрузки и принимаемый равным 085;
С=1+φ*lim1 принимаем равным двум для нормальных температурно-влажностных условий.
В1=kЕbJred=085×458500×1179218652=45957×1010 кгссм2.
Полный прогиб вычисляем по формуле:
Прогиб от постоянной нагрузки:
Мн=59171 тсм – нормативный момент от постоянной нагрузки для балки Б2:
Нормальный прогиб от временной подвижной нагрузки:
Мн=212672 тсм – нормативный момент от временной нагрузки НК-1008 в балке Б2:
Выгиб от предварительного обжатия бетона:
Усилие обжатия вычисляем с учетом первых и вторых потерь и коэффициента точности натяжения 09:
Полный прогиб равен:
f=f1+f2-f3=229+412-848=-207см 731 см=fдоп.
Следовательно жесткость балки обеспечена.
7. Армирование конструктивных элементов моста.
7.1.Армирование ригелей.
Рис.21.Общий вид армирования ригелей (армирование верхнего пояса)
Рис.22.Общий вид армирования ригеля (армирование нижнего пояса)
Рис.23.Суммарная площадь верхнего и нижнего пояса арматуры ригея опор№ 1
Рис.24.Суммарная площадь верхнего и нижнего пояса арматуры ригея опор№ 2
Рис.25.Суммарная площадь верхнего и нижнего пояса арматуры ригея опор№ 3
Рис.26.Суммарная площадь верхнего и нижнего пояса арматуры ригея опор№ 4
Рис.27.Суммарная площадь верхнего и нижнего пояса арматуры ригея опор№ 5
Рис.28.Суммарная площадь верхнего и нижнего пояса арматуры ригея опор№ 6
7.2.Армирование стоек.
Рис.29.Общий вид армирования стоек
Рис.30.Суммарная площадь арматуры стоек опор№ 123
Рис.31.Суммарная площадь арматуры стоек опор№ 456
7.3.Армирование свай.
Рис.32.Общий вид армирования свай
Рис.33.Суммарная площадь арматуры свай опор№ 123
Рис.34.Суммарная площадь арматуры свай опор№ 456
Технология строительного производства.
1.Выбор основных машин и механизмов.
Основной процесс - монтаж балок пролетного строения. Монтаж осуществляется краном.
Выбор типа и модели крана осуществляется по следующим критериям:
Выбор типа крана зависит от условий места где производятся строительно-монтажные работы.
Выбор крана по грузовым характеристикам.
Выбор крана по экономической части.
Вес монтируемой балки – 395 т.
Максимальный вылет стрелы необходимый для монтажа балки – 155 м.
Максимальная высота подъема стрелы необходимой для монтажа балки – 32 м.
Исходя из этих параметров для данной работы подошли два варианта:
Мобильный шлюзовой кран КШМ-40.
Два автомобильных крана РДК-25.
Технические характеристики крана КШМ-40:
Рис.35.Мобильный шлюзовой кран КШМ-40.
а – транспортное положение крана;
б – установка крана на пролете;
в – рабочее положение крана.
Установленная мощность электродвигателей: 442 кВт.
Масса крана в рабочем положении: 284 т.
Максимальная грузоподъемность: 40 т.
Главная балка длиной: 414 м.
Одна тележка грузоподъемностью: 20 т.
Технические характеристики крана РДК-25:
Рис.36.характеристика крана РДК-25.
Максимальная грузоподъемность: 20 т.
Стрела коробчатого сечения: 18 – 3347 м.
Скорость подъема-опускания груза: 15-18 ммин.
Частота вращения поворотной части: 03-15 мин-1.
Рассмотрев два варианта приходим к выводу что для данных работ подойдет мобильный шлюзовой кран КШМ-40 т. к.:
Небольшие размеры строй площадки.
Простота монтирования балок в проектное положение и безопаснее.
Экономически выгодней.
2.Технология строительства проектируемого моста.
Строительство моста осуществляется в следующей последовательности:
Подготовительный период :
создается опорная геодезическая сеть
планируется стройплощадка
сооружаются технологические площадки
устраиваются временные технологические подъезды
временное электроснабжение площадки
организуется складское хозяйство
монтируются временные здания
производится отсыпка грунта в русле реки для сооружения опор
монтируется рабочий мост.
Сооружаются опоры и монолитный ригель.
Монтируются балки полетных строений.
Устраивается сопряжение моста с дорогой выполняют работы по устройству мостового полотна.
Сооружение мостового перехода должно вестись в соответствии с проектом производства работ (ППР) разработанным с учетом требований нормативных документов.
2.1.Технология возведения буронабивных свай.
Для сооружения опор предусмотрено устройство рабочего пешеходного моста и технологических площадок. Под работающие машины и механизмы на технологических площадках предусмотрена укладка плит ПАГ-14 по щебеночному основанию.
Сооружение фундаментов береговых и промежуточных опор предусмотрено буровой установкой КАТО 50 THC-YS под защитой извлекаемых обсадных труб ø1700 мм. Для установки опорной плиты и обсадной трубы для переоборудования буровой установки с грейфера на бурильное оборудование установки арматурных каркасов к буровой установке прилагается кран РДК-25 грузоподъемностью 20 т.
Одновременно с бурением скважины в нее устанавливается обсадная труба. Выемку грунта из скважин производит грейфер. Разрабатываемый грунт загружается при помощи фронтального погрузчика и вывозится автосамосвалами в специально оборудованные отвалы.
После полной установки всего арматурного каркаса начинают вести бетонирование методом ВПТ. Собирают бетонолитную трубу из секций длиной 4 м и устанавливают ее полость столба. Низ трубы должен быть выше забоя скважины на 025 м. Бетонолитную трубу поднимают при помощи крана в процессе бетонирования. Бетонную смесь подают в скважину бадьей при помощи крана РДК-25.
После заполнения бетонной смесью всей трубы и воронки бункера бетонолитную трубу приподнимают на 05 м. бетонная смесь вытекает в полость столба. Первоначально готовят 3м3 бетонной смеси для заглубления бетонолитной трубы в свежеуложенную смесь не менее чем на 08 м. Последующие подачи бетонной смеси могут быть менее интенсивными. В процессе бетонирования низ бетонолитной трубы должен быть постоянно заглублен в свежеуложенную смесь на 1-15 м.
По мере бетонирования бетонолитную и обсадную трубы укорачивают путем удаления одного из звеньев трубы. При этом перерыв в бетонировании (снятии секции бетонолитной и обсадной труб демонтаж и обратная установка бункера) должен быть короче сроков схватывания бетона.
Бетонирование методом вертикального перемещения трубы (ВПТ) ведут до проектного уровня с некоторым превышением его на 05-10 м поскольку верхний слой бетона уложенный подводным способом имеет пониженную прочность. Этот слой при дальнейшем бетонировании удаляется. После чего устанавливают опалубку и заполняют бетоном. Смесь с осадкой конуса должна быть 5-8 см. и подают по бетонолитной трубе с навесными вибраторами. Вибраторы должны погружаться в ранее уложенный бетон на 5-10 см. Бетонную смесь укладывают слоями по 40-50 см. После бетонирования буронабивных свай бетон должен набрать 65-75% прочности прежде чем начнется монтаж капители и ригеля.
2.2.Технология возведения (монтажа) ригелей.
После набора бетоном 65% прочности разрешается производить монтаж капители. Устанавливают арматуру после чего опалубку и заливают бетоном.
Разборка опалубки производится после набора прочности бетона.
После набора бетоном 75% прочности устанавливается ригель:
сначала монтируется на колонны один блок ригеля краном РДК-25 производится сварка выпусков арматуры омоноличивание узлов сопряжения потом монтируется второй блок ригеля. Производят сварку выпусков арматуры блоков ригеля. Устраивается опалубка на монолитный участок шва сопряжения после чего производят бетонирование монолитного участка. Разборка опалубки производится после набора прочности бетоном.
при монтаже сборно-монолитного ригеля устраиваются строительные леса по которым рабочие могли бы беспрепятственно подходить к смонтированным блокам ригеля.
после монтажа ригеля устраивают опалубку подферменников укладывают арматурные сетки и бетонируют подферменники.
опалубку снимают после 90% прочности бетона от проектной. После устройства подферменников на них устанавливаются металлические распределительные пластины на которые монтируются резиновые опорные части (РОЧ).
2.3.Технология монтирования балок пролетного строения моста.
Монтаж балок ведется автокраном КШМ-40 с уровня земли с соседнего пролета пролетных строений эстакадной части моста. На строительную площадку кран прибывает своим ходом.
Работы по монтажу балок пролетных строений выполняются в следующей последовательности:
Кран прибывает на место стоянки производится его установка в рабочее положение выдвигает переднюю и заднии опоры.
Транспортировка балок пролетного строения от завода ЖБИ до места монтажа осуществляется балковозом (на базе КрАЗ-25761).
Балки подают к крану на пневмоколесных или специальных тележках (установленных на заводе) стропуют передним концом за переднюю грузовую тележку передвигают балку вперед и стропуют задним концом за заднюю
тележку перемещают балку на грузовых тележках в пролете поперечно передвигают кран и опускают балку на опорные части в проектное положение.
Монтаж производится на заранее установленные опорные части и крепится деревянными подкосами.
На каждую смонтированную балку устанавливается временное ограждение которое затем переносится на вновь смонтированную балку. Соединение каждой последующей смонтированной балки с предыдущей происходит путем сварки арматурных выпусков и последующим их омоноличиванием обоих балок затем устанавливаются водоотводные трубки.
После окончания монтажа всех балок в 1-ом пролете происходит передвижка крана на соседний пролет производится установка его в рабочее положение для монтажа балок 2-ого пролета. Операции монтажа повторяются.
2.4.Технология устройства элементов проезжей части.
До начала работ по устройству перильного и барьерного ограждения должны быть омоноличены все швы между балками. Бетон омоноличивания должен иметь 80% прочности.
Железные перильные ограждения выгружаются на проезжую часть. Затем они привариваются электросваркой к закладным деталям пролетного строения.
Для устранения неровности между балками по ним делают выравнивающий слой цементного раствора. По выравнивающему слою идет гидроизоляция.
Гидроизоляционные работы следует проводить в сухую погоду при температуре не ниже +5 0С. Перед укладкой бетона (выравнивающего слоя) поверхности плит балок тщательно очищают от пыли и грязи и промывают водой. На проезжую часть бетон подают в транспортных средствах разравнивают и уплотняют виброрейкой.
В продольном направлении на стыках балок устраивают деформационные швы. Деформационные швы перекрывают металлическими листами-компенсаторами которые укладывают на выравнивающий слой и крепят деревянными пробками.
Для гидроизоляции используют рулонный материал на битумной основе
Техноэластмост нагревают горелками и постепенно настилают вдоль путепровода внахлестку с перекрытием стыка 10 см. Стыки должны быть сдвинуты не менее чем на 15 см. относительно стыков ранее уложенного слоя. Уложенный гидроизоляционный материал уплотняют ручными катками. Готовая поверхность гидроизоляции должна быть ровной не должна иметь трещин и отслоений.
Защитный слой устраивается из цементно-песчаного раствора. Толщина защитного слоя 40 мм. Цементно-песчаный раствор защитного слоя укладывают сразу на полную его толщину и уплотняют виброрейкой. Поверхность защитного слоя не разрешается железнить и затирать до гланца.
Она не должна иметь впадин бугров и уклоны должны соответствовать уклонам подготовительного слоя. Участки покрытия около деформационных швов укрепляются дополнительными сетками.
Укладка асфальтобетонного покрытия проезжей части моста и тротуаров производится специализированными бригадами дорожников. Для увеличения шероховатости покрытия производится поверхностная обработка черным щебнем.
Мостовое полотно выполняется в теплый период года при температуре воздуха ≥5 0С.
3.Контроль качества производимых работ.
Опалубочные работы :
Древесные металлические пластмассовые и др. материалы для опалубки должны отвечать требованиям ГОСТ 13478-79.
Завод-изготовитель опалубки должен производить контрольную сборку фрагмента на заводе.
При приемки проверяют:
соответствие геометрических и уровней опалубки проектным;
правильность привязки к осям сооружения;
правильность установки формообразующих несущих элементов анкерных устройств.
Арматурная сталь (стержневая проволочная) должны соответствовать проекту и требованиям соответствующих стандартов. Замена предусмотренной проектом арматурной стали должна быть согласована с заказчиком и проектной организацией.
Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять по ГОСТ 7566-81.
Для арматурных работ рекомендуется смешанный метод контроля технологических режимов исходных материалов а также самого арматурного изделия при этом контролируются:
Материалы и полуфабрикаты (арматурные сетки флюсы штучные элементы).
Соединение стержней (величина сварных швов отсутствие трещин шлаковых включений).
Режим сварки сила тока толщина электродов.
Вертикальность сеток совпадение элементов по оси.
Положение арматурных сеток и их линейные размеры контролируются геодезическими методами и с помощью приборов (нивелир теодолит линейка рейка) а также с помощью лазерных приборов.
Положение арматурного каркаса и величина защитного слоя бетона могут обеспечиваться измерением расстояния от опалубки выверенной зафиксированной и заданной под бетонирование в установленном порядке. Приемка оформляется актом на скрытые работы.
Транспортирование и подачу бетонной смеси следует осуществлять специализированными средствами обеспечивающих сохранение заданных свойств бетонной смеси. Запрещается добавлять воду на месте укладки бетонной смеси для увеличения ее подвижности.
Состав бетонной смеси приготовление правила приемки методы контроля и транспортирование должны соответствовать ГОСТ 7473-85.
Выдерживание и уход за бетоном:
В начальный период твердения бетон необходимо защищать от попадания атмосферных осадков и потерь влаги в последующем поддерживать температурно-влажностный режим с созданием условий обеспечивающих набор прочности.
Организация строительного производства.
1.Калькуляция трудовых затрат.
Трудоемкость выполняемых работ определяется по формуле:
где V – объем выполняемых работ;
Нвр – норма времени;
t – продолжительность смены.
Количество смен выполняемой работы находится по формуле:
где N – количество смен работы;
Т – трудоемкость выполняемых работ (18 маш.-см.);
n – количество машин выполняющих работу (1 маш.).
Таблица 6.Калькуляция трудовых затрат
Устройство временного рабочего проезда.
Устройство буронабивных свай.
Машинист бур. устан.
Продол-ть в днях 1 день (2смены)
Транспортировка грунта самосвалами для отсыпки проезда
Разравнивание грунта бульдозером
Установка водопропускных труб
Уплотнение грунта самоходным каткам
Установка обсадного патрубка в устье скважины
Установка арматурного каркаса
Устройство блоков ригеля.
Продол-ть в днях (1 день-2смены)
Бетонирование буронабивных свай методом вертикально перемещающейся трубы (ВПТ) с подачей бетонной смеси бадьями
Устройство капителей
Установка блоков ригеля
Омоноличивание продольных стыков.
Установка подферменников
Установка стальных опорных пластин
Установка резиновых опорных частей
Установка балок на опоры
Устройство опалубки зи щитов
Бетонирование стыков
Установка тротуарных блоков
Устройство деформационного шва сопряженияе пролетного строения
Установка водоотводных устройств
Устройство сборного перильного ограждения
Устройство подготовительного слоя до 3 см.
Устройство гидроизоляции
Устройство защитного слоя
Устройство покрытий тротуаров
Укатка покрытий самоходными катками
Устройство покрытия толщиной 4 см. из горячей крупнозернистой асфальтобетонной смеси типа АБ
Устройство покрытия толщиной 3 см. из горячей мелкозернистой асфальтобетонной смеси типа АБВ
2.Организация рационального проведения строительных работ.
Схема организации строительства принята с учетом местных условий и возможностей подрядной организации. Объемы строительно-монтажных работ даны в сводной ведомости объемов работ в смете на мост.
Рекомендуемая продолжительность строительства в соответствии со СНиП 1.04.03-85 составляет не более 12 месяцев.
Во время подготовительного периода необходимо выполнить:
основные организационные работы;
создать геодезическую разбивочную основу и закрепить основные оси сооружения;
устройство строительной площадки и подвоз материалов;
устройство рабочих площадок и подъездов к ним;
доставка к месту работ машин и механизмов;
ограждение места работ с установкой необходимых знаков;
Основные работы по сооружению моста намечено выполнить с грунтовых рабочих площадок. Проезд машин механизмов и транспортных средств на стройплощадку и рабочие площадки предусмотрен по съездам с существующей автодороги. Обеспечение строительства электроэнергией предусмотрено от переносной электростанции. Балки пролетных строений поставляются с базы Мостотряд-14 г. Гидротехнический бетон для нужд строительства намечено подвозить в бетоносмесителях к месту строительства. Асфальтобетон типа АБВ поставляется с АБЗ.
3.Сооружение городка строителей.
Потребность площади административно-хозяйственного и санитарно-бытовых назначения зданий рассчитывается исходя из максимальной расчетной численности вех рабочих.
рабочие – 19 человек;
охрана – 2 человека;
дежурный электрик – 1 человек.
Определим требуемую площадь временных зданий:
прорабская = 262 м2;
помещения для проживания = 54 м2;
вагончик охраны = 10 м2.
Система отопления от переносной электростанции.
В вагончиках должны быть средства первой медицинской помощи пострадавшим (аптечки). Территория строительства должна быть оборудована противопожарными постами (в летнее время емкости для воды огнетушители). Порядок обеспечения пожарной безопасности определяется местной инструкцией составленной и утвержденной инженером по технике безопасности главным инженером.
4.Организация охраны труда во время строительных работ.
При производстве строительно-монтажных работ должны выполняться требования СНиП 12.04-2002 “Безопасность труда в строительстве” ССБТ типовых инструкций по охране труда соответствующих профессий санитарно- технические нормы и т. д.
Погрузочно-разгрузочные работы должны производиться согласно требованиям “Правил устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов”.
Монтаж сборных конструкций опор надлежит производить с принятием мер обеспечивающих устойчивость и проектное положение устанавливаемых элементов.
Перед началом монтажа балок пролетного строения ригели опор выверяются и омоноличиваются.
Монтаж балок пролетного строения начинать при наборе прочности бетона омоноличивания опор не менее 75% .
При монтаже балок необходимо обеспечить их устойчивость. Снятие стропов разрешается только после надежного закрепления балок от опрокидывания. Запрещается выполнение работ при скорости ветра свыше 15 мсек.
Зоны постоянно и потенциально действующих опасных производственных факторов во избежание доступа посторонних лиц ограждаются защитными приспособлениями согласно ГОСТ 23407-78 ГОСТ 12.4026-76.
Освещение стройплощадки в ночное время выполняется по ГОСТ 12.1.046-85.
В качестве временных бытовых и производственных помещений рекомендуется использовать передвижные автовагоны.
Помещения прорабской и жилые помещения необходимо обеспечить средствами первой медицинской помощи а также огнетушителями. У вагонника необходимо установить биотуалет.
На проездах установлены соответствующие дорожные знаки.
5.Организация охраны труда при эксплуатации.
Проектом учтены мероприятия по обеспечению безопасности движения автотранспорта и пешеходов.
К этим мероприятиям относятся:
устройство тротуаров шириной 10 м огражденные перилами;
устройство барьерного ограждения высотой 075 м на подходах в створе с барьерным ограждением на мосту и шагом стоек 10 м согласно СНиП 2.05.02-85;
установка переходных плит сопряжения предотвращает появление ям у начала и конца моста при осадке насыпи обеспечивая при этом плавный въезд на мост и выезд с моста;
устройство лестничных сходов на конусах насыпи моста;
устройство водоотвода.
6.Охрана окружающей среды.
При строительстве необходимо выполнять мероприятия исключающие попадание в почву сточные канавы отходов горюче-смазочных и строительных материалов.
В проекте предусмотрены следующие мероприятия по охране окружающей среды:
общее направление подходов совпадает с направлением дороги – это не требует дополнительного занятия ценных угодий;
для предотвращения эрозии почв предусмотрено устройство укрепления конусов у моста плитами;
земли занятые во временное пользование подлежат рекультивации и возвращаются землепользователю.
С площадей используемых временно снимается растительный слой с последующим использованием для рекультивации. По окончании строительства производится уборка строительного мусора и рекультивация брошенных участков дороги.
Капитальный тип дорожной одежды с поверхностной обработкой является практически беспыльным и снижает уровень шума и загрязнения атмосферы.
Строительная площадка расположена на правом берегу за пределами водоохраной зоны реки.
Стройплощадка имеет минимально необходимые размеры и после строительства нового моста и разборки проезда стройплощадка рекультивируется.
После окончания строительно-монтажных работ предусмотрены следующие работы по ликвидации строительства с учетом работ по охране окружающей среды:
разборка съездов с основной дороги к строительной и рабочим площадкам;
разборка насыпей рабочих площадок не входящих в конус насыпи технологического моста и проездов к нему;
расчистка русла планировка берега;
расчистка русла реки от грунта рабочих площадок и строительного мусора (данный вид работ производить в меженный период при небольших скоростях течения воды в целях предотвращения переноса взвешенных частиц);
освобождение площадки от временных зданий и сооружений;
Чтобы не допустить загрязнения водотока проектом предусмотрено рассредоточение сбросов поверхностных вод по протяжению дороги у моста устраивают водоотводные лотки для организованного сброса поверхностных вод в фильтрационные полосы. Укрепление конусов бетонными плитами и устройство каменной рисбермы у начала моста предохраняет конуса насыпи от размыва.
Экономическая часть.
1.Сравниваемые варианты промежуточных опор.
Общая длина мостового перехода равна 10876 м.
Схема полетных строений 18м+24м+24м+24м+18м.
Пролетные строения из предварительно напряженных железобетонных балок применительно к типовому проекту серии 3.503.1-81 выпуск 7-1.
Габарит моста принят Г-8+2×1.
Компоновка пролетных строений в поперечном сечении принята из 6 балок с расстоянием между осями балок 180 см.
Опоры – буронабивные сваи диаметром 17 м.
Опоры – буронабивные сваи диаметром 13 м.
Количество стоек и как следствие свай варианта №2 подбиралось из условия сопостовимости фундаментов вар.№1 и вар.№2 по несущей способности фундаментной части опор
т.е. боковая площадь (для обеспечения несущ.способности по боковой поверхности - трение) и площадь основания примерно одинаковы.
Исходя из двух вариантов нужно выбрать оптимальное решение но т. к. габариты мостов совпадают будем сравнивать только промежуточные опоры.
2.Локальный сметный расчет опоры : варианта №1.
Затраты труда рабочих чел.-ч. не занятых
Общая стоимость руб.
оплата труда рабочих
Стоимость единицы руб
Сметная себестоимость
Наименование работ и затрат единица измерения
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 1700 мм. с бурением скважин в грунтах 2 группы глубиной до 30 м.
Трубы стальные обсадные инвентарные диаметр 1700 толщина стенки 40 мм м
Коронки твердосплавные для обсадных труб
Стоимость арматурного каркаса (т)
Бетонирование свай методом ВПТ
Стоимость бетона гидротехнического
Срубка шламовидного бетона ( 1 свая)
Шифр и номер позиции норматива
Итого сметная стоимость работ
Итого с индексом удорожания (505)
3.Локальный сметный расчет опоры : вариант №2.
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 1300 мм. с бурением скважин в грунтах 2 группы глубиной до 30 м.
Трубы стальные обсадные инвентарные диаметр 1300 толщина стенки 40 мм м
4.Результаты и анализ экономического сравнения вариантов опор.
Составление двух локальных смет на строительство железобетонного моста через реку Теча обуславливается необходимостью выбора наиболее экономически выгодного варианта.
Сметная стоимость строительства ( руб.)
Затраты труда рабочих
Сметная заработная плата
первый вариант наиболее выгоден.
при применении опор с большим диаметром уменьшается количество возводимых стоек и свай
тратится меньше арматуры
уменьшается время и затраты на возведение опоры
Безопасность жизнедеятельности.
1.Объект дипломного проектирования.
Объектом - моста через реку Теча.
Последовательность строительства моста :
Опоры и сборно-монолитный ригель:
установка арматурных каркасов
бетонирование опор методом ВПТ
установка сборных ригелей
омоноличивание стыков
Устраивается сопряжение моста с дорогой выполняют работы по устройству мостового полотна – отсыпка подушек из щебня фракцией 40-70 установка переходных плит.
Оборудование при производстве работ:
Земляные работы включают в себя использование различной землеройной и обслуживающей техники: экскаваторы бульдозеры катки автосамосвалы для транспортировки грунта.
При монтажных работах используют лестницы леса подвесные подмости для устройства опор и стыков балок. При монтаже железобетонных элементов используют кран заделка стыков и деформационных швов между элементами производится вручную при помощи монтажных инструментов (мастерок кирка
При бетонировании монолитных конструкций используем автобетоносмесители ручные и глубинные вибраторы.
Армирование монолитных конструкций производится подачей арматурных каркасов к месту монтажа краном.
Для соединения арматурных каркасов между собой используют электродуговую сварку (сварочный аппарат средства защиты сварщика трансформатор).
При свайных работах используют буровую машину поступательно вращательного действия грейфер обсадные трубы определенного диаметра отбойные молотки для срубки шлама.
Гидроизоляционные работы осуществляются рулонными материалами на битумной основе. Для нагрева и последующей стыковки используют горелки.
2.Опасные и вредные производственные факторы.
В соответствии с ГОСТ 12.0.003-74 (1999) ССБТ. «Опасные и вредные производственные факторы. Классификация» [2] выделяют следующие вредные и опасные производственные факторы негативно действующие на рабочих в процессе проведения вышеперечисленных работ:
) вредные производственные факторы:
а) физические факторы:
повышенная запыленность и загазованность воздуха рабочей зоны возникающая при движении машин и механизмов; разработке погрузке и разгрузке строительных материалов;
повышенная температура поверхностей оборудования материалов (розлив битума укладка асфальтобетонной смеси);
повышенная температура воздуха рабочей зоны (укладка асфальтобетонной смеси);
повышенный уровень шума на рабочем месте (движущиеся машины и механизмы);
повышенный уровень вибрации (уплотнение катками);
неблагоприятные параметры микроклимата (повышенная или пониженная температура воздуха повышенная или пониженная влажность воздуха высокая подвижность воздуха);
недостаточная освещенность рабочей зоны (работа в сумеречное время суток;
б) химически факторы:
токсические выделение паров (оксид углерода углеводороды сероводород оксид углерода) при укладке асфальтобетонной смеси и розливе битума);
в) психофизиологические факторы:
физические перегрузки (нагрузка на опорно-двигательный аппарат и функциональные системы организма);
нервно-психические перегрузки (нагрузки на центральную нервную систему органы чувств).
) опасные производственные факторы:
движущиеся машины и механизмы; передвигающиеся изделия заготовки материалы; разрушающиеся конструкции (демонтаж существующих водопропускных труб опор линий электропередач);
повышенное значение напряжения в электрической цепи замыкание которой может произойти через тело человека (переустройство линии электропередач);
расположение рабочего места на значительной высоте относительно земли (устройство линии электропередач);
Перечень видов работ рассматриваемых в дипломном проекте характеристика и анализ потенциально опасных и вредных производственных факторов общие меры борьбы с выявленными факторами представлены в таблице.
Опасные и вредные производственные факторы.
Мероприятия по устранению опасных факторов
- соблюдение требований охраны труда по СНиП 12.04-2002 Безопасность труда в строительстве часть 2
- проверка устойчивости откосов
- использование средств индивидуальной защиты
- погрузка грунта на автомашины должна производиться с заднего или бокового борта
- установка ограждений
- использование поясов безопасности
- проверка соблюдения технологии
Воздействие на человека
- снижение работоспособности
- снижение работоспособности внимания
Опасные и вредные производственные факторы
- движущиеся части механизмов
- обрушение грунтовых масс
- запыленность воздуха
- обрушение элементов конструкции
- повышенная подвижность воздуха
- расположение рабочего места вблизи перепада высот более 13
- установка ограждений по ГОСТ 12.4.059-89 ССБТ. Строительство. Ограждения предохранительные инвентарные. Общие технические условия
- каски согласно СНиП 12-03-2001
- спецодежда согласно СНиП 12-03-2001
- устройство настилов
- проверка соблюдения технологии
- рукавицы с вибродемпфирующей прокладкой
- передвигающиеся грузы
- потеря устойчивости грузов
- падение конструкций
- соблюдение требований пожаробезопасности
- наличие средств борьбы с огнем
- индивидуальные средства защиты
- получение поверхностных и внутренних ожогов
- повышенная температура
- эмоциональные перегрузки
Гидроизоляционные работы
3.Микроклимат (неблагоприятные параметры).
Нормируемыми показателями характеризующими микроклимат являются:
) температура воздуха;
) относительная влажность воздуха;
) скорость движения воздуха;
) интенсивность теплового излучения.
Показатели микроклимата должны обеспечивать сохранение теплового баланса человека с окружающей средой и поддержание оптимального или допустимого теплового состояния организма.
Оптимальные микроклиматические условия установлены по критериям оптимального теплового и функционального состояния человека. Они обеспечивают общее и локальное ощущение теплового комфорта в течение 8-часовой рабочей смены при минимальном напряжении механизмов терморегуляции не вызывают отклонений в состоянии здоровья создают предпосылки для высокого уровня работоспособности и являются предпочтительными на рабочих местах.
Оптимальные показатели микроклимата распространяются на всю рабочую зону.
Допустимые микроклиматические условия установлены по критериям допустимого теплового и функционального состояния человека на период 8-часовой рабочей смены. Они не вызывают повреждений или нарушений состояния здоровья но могут приводить к возникновению общих и локальных ощущений теплового дискомфорта напряжению механизмов терморегуляции ухудшению самочувствия и понижению работоспособности.
Допустимые показатели устанавливаются дифференцированно для постоянных и непостоянных рабочих мест.
Допустимые величины показателей микроклимата устанавливаются в случаях когда по технологическим требованиям техническим и экономическим причинам не обеспечиваются оптимальные нормы.
При выполнении работ по реконструкции автомобильной дороги на организм человека оказывают влияние сочетание таких параметров микроклимата как температура воздуха и нагретых поверхностей влажность и подвижность воздуха.
Параметры микроклимата нормируются ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны.
Работы выполняемые в данном проекте относятся к физическим работам средней тяжести категории III.
К категории III относятся работы связанные с постоянными передвижениями перемещением и переноской значительных (свыше 10 кг) тяжестей и требующие больших физических усилий.
Неблагоприятные климатические параметры воздуха оказывают на человека следующие воздействия:
При температуре воздуха более 300С и значительном тепловом излучении от нагретых поверхностей наступает нарушение терморегуляции организма что может привести к перегреву организма. Наблюдается нарастающая слабость головная боль шум в ушах искажение цветного восприятия тошнота рвота повышенная температура тела.
Местное и общее охлаждение организма является причиной многих заболеваний: миозитов невритов радикулитов а также простудных заболеваний. Любая степень охлаждения характеризуется снижением частоты сердечных сокращений и развитием процессов торможения в коре головного мозга что ведет к уменьшению работоспособности.
Физиологически оптимальной является относительная влажность в пределах 40-60%. Повышенная влажность воздуха (более 75-85%) в сочетании с низкими температурами оказывает значительное охлаждающее воздействие а в сочетании с высокими – способствует перегреванию организма. Относительная влажность менее 25% также неблагоприятна для человека так как приводит к высыханию слизистых оболочек и снижению защитной деятельности мерцательного эпителия верхних дыхательных путей.
Подвижность воздуха оказывает воздействие на выделение тепла человеком (особенно конвективного тепла). При пониженных температурах воздуха и большой его подвижности возникает опасность простудного заболевания. Очень маленькая подвижность воздуха в сочетании с высокой температурой приводит к уменьшению работоспособности человека быстрому утомлению.
Оптимальные и допустимые нормы температуры относительной влажности и скорости движения воздуха в рабочей зоне производственных помещений
Относительная влажность
Скорость движения мс
допустимая на рабочих местах
оптимальная не более
допустимая на рабочих местах постоянных и непостоянных *
Средней тяжести - II а
Средней тяжести - II б
* Большая скорость движения воздуха в теплый период года соответствует максимальной температуре воздуха меньшая - минимальной температуре воздуха. Для промежуточных величин температуры воздуха скорость его движения допускается определять интерполяцией; при минимальной температуре воздуха скорость его движения может приниматься также ниже 01 мс - при легкой работе и ниже 02 мс - при работе средней тяжести и тяжелой.
Мероприятия по созданию оптимальных и допустимых метеорологических параметров проводятся в соответствии с положением норм ГОСТ 12.4.011-89 ССБТ. Средства защиты работающих. Общие требования и классификация.
Для защиты работников от воздействия низких температур окружающей среды применяются как средства индивидуальной защиты так и средства коллективной защиты.
Обеспечение благоприятного микроклимата.
В качестве средств индивидуальной защиты используется специальная одежда обувь. В качестве материалов применяют такие ткани как хлопчатобумажная льняная грубошерстное сукно. К СИЗ рабочих и машинистов относятся: тулупы пальто полупальто халаты комбинезоны полукомбинезоны жилеты. Распространенным методом коллективной защиты при производстве монтажных работ является специальное помещение для обогрева работающих. Если эти помещения временные они могут обогреваться электрическим тепловым оборудованием (тепловентиляторами). Так же необходим подбор рационального режима труда и отдыха.
При производстве работ источником повышенного шума являются движущиеся машины и механизмы.
Интенсивный шум на рабочем месте способствует снижению внимания и увеличению числа ошибок при выполнении работы оказывает сильное влияние на быстроту реакции и аналитические процессы снижается производительность труда и ухудшается качество работы. При длительном воздействии на человека шум действует на центральную нервную систему приводит к возникновению нервозов гипертонии утомлению. Специфическое шумовое воздействие сопровождающееся повреждением слухового аппарата проявляется медленно прогрессирующим снижением слуха и приводит к тугоухости.
Нормирование шума производится в соответствие с требованиями: ГОСТ 12.1.003-83. Шум. Общие требования безопасности.
Допускаемые уровни звукового давления в октавных полосах частот уровни звука и эквивалентные уровни звука на рабочих местах следует принимать: для широкополосного постоянного и непостоянного (кроме импульсного) шума - по таблице; для тонального и импульсного шума - на 5 дБ меньше значений указанных в таблице;
Нормированные параметры для широкополосного шума
(ГОСТ 12. 1.003-83. «Шум. Общие требования безопасности»).
Уровни звукового давления дБ в октавных полосах
со среднегеометрическими частотами Гц
Уровни звука и эквивалентные уровни звука дБА
Тракторы самоходные шасси самоходные прицепные и навесные сельскохозяйственные машины строительно-дорожные землеройно-транспортные мелиоративные и другие аналогичные виды машин
Рабочие места водителей и обслуживающего персонала автомобилей
Рабочие места водителей и обслуживающего персонала (пассажиров) легковых автомобилей
3.2.Шумовые характеристики машин.
В стандартах и технических условиях на машины должны быть установлены предельные значения шумовых характеристик этих машин.
Шумовую характеристику следует выбирать из числа предусмотренных ГОСТ 23941-2002. «Шум машин. Методы определения шумовых характеристик. Общие требования»
Шумовые характеристики машин или предельные значения шумовых характеристик должны быть указаны в паспорте на них руководстве (инструкции) по эксплуатации или другой сопроводительной документации.
При организации рабочего места следует принимать все необходимые меры по снижению шума воздействующего на человека на рабочих местах до значений не превышающих допустимые:
) Организационно-технические методы защиты от шума включают в себя:
применение малошумных технологических процессов (изменение технологии производства способа обработки и транспортирования материала и др.);
применение малошумных машин изменение конструктивных элементов машин их сборочных единиц;
совершенствование технологии ремонта и обслуживания машин;
использование рациональных режимов труда и отдыха работников на шумных предприятиях.
) Средства и методы коллективной защиты. (ГОСТ 12.1.029-80
«ССБТ. Средства и методы защиты от шума. Классификация».)
Средства коллективной защиты по отношению к источнику возбуждения шума подразделяются на:
средства снижающие шум в источнике его возникновения;
средства снижающие шум на пути его распространения от источника до защищаемого объекта.
Средства снижающие шум в источнике его возникновения в зависимости от характера воздействия подразделяются на:
средства снижающие возбуждение шума;
средства снижающие звукоизлучающую способность источника шума.
Средства снижающие шум в источнике его возникновения в зависимости от характера шумообразования подразделяются на:
средства снижающие шум вибрационного (механического) происхождения;
средства снижающие шум аэродинамического происхождения;
средства снижающие шум электромагнитного происхождения;
средства снижающие шум гидродинамического происхождения.
) Средства индивидуальной защиты от шума в зависимости от конструктивного исполнения подразделяются на (ГОСТ 12.1.029-80
противошумные наушники закрывающие ушную раковину снаружи;
противошумные вкладыши перекрывающие наружный слуховой проход или прилегающие к нему;
противошумные шлемы и каски;
противошумные костюмы.
Наиболее приемлемыми с точки зрения эксплуатации и достаточно эффективными по защите органа слуха считаются вкладыши позволяющие снизить шум на различных частотах от 15 до 31 дБА а также антифоны (снижение до 35 дБА).
Отрицательное действие шумов может быть уменьшено путем сокращения времени контакта с ними использования рационального режима труда и отдыха предусматривающего кратковременные перерывы в течение рабочего дня для восстановления функции слуха в тихих местах.
При устройстве земляного полотна и дорожной одежды происходит негативное влияние локальной и общей вибрации на рабочих.
Локальная вибрация действует на рабочих вблизи работ тракторов бульдозеров.
Общая вибрация передается на тело стоящего сидящего или лежачего человека в точках его опоры (ступни ног ягодицы спина голова) - машинисты тракторов автогрейдеров бульдозеров.
На работах при строительстве моста:
общая вибрация 1 категории - транспортная вибрация воздействующая на человека на рабочих местах самоходных и прицепных машин транспортных средств при движении по местности и дорогам (в том числе при их строительстве). К источникам транспортной вибрации относят: тракторы сельскохозяйственные и промышленные автомобили грузовые (в том числе тягачи скреперы грейдеры и т.д.).
общая вибрация 2 категории - транспортно-технологическая вибрация воздействующая на человека на рабочих местах машин перемещающихся по специально подготовленным поверхностям производственных помещений промышленных площадок горных выработок. К источникам транспортно-
технологической вибрации относят: экскаваторы (в том числе роторные) краны промышленные и строительные.
Локальная вибрация вызывает спазм сосудов кисти предплечий нарушая снабжение конечностей кровью. Одновременно колебания действуют на нервные окончания мышечные и костные ткани вызывают снижение кожной чувствительности отложение солей в суставах пальцев деформируя и уменьшая подвижность суставов.
В отношении сидящего человека общая вибрация представляет собой фактор риска в первую очередь для поясничных позвонков и связанных с ними нервных окончаний. Большие механические напряжения нарушения питания ткани диска могут вызвать развитие дегенеративных процессов в поясничном сегменте позвоночника (спондилеза межпозвонкового остеохондроза артроза). Воздействие общей вибрации может привести также к появлению определенных эндогенных патологических отклонений позвоночника. Кроме того вибрация может оказывать влияние на органы пищеварения мочеиспускательную систему.
Нормирование вибрации.
Нормирование вибрации осуществляется в соответствие с требованиями:
ГОСТ 12.1.012-2004 «ССБТ. Вибрационная безопасность. Общие требования».
СН 2.2.42.1.8.556-96. «Производственная вибрация вибрация в помещениях жилых и общественных зданий».
Предельно допустимые значения вибрации рабочих мест категории 1 – транспортной.
Среднегеометрические частоты полос Гц
Предельно допустимые значения виброускорения
Корректированные и эквивалентные корректированные начения и их уровни
Предельно допустимые значения вибрации рабочих мест категории 2 - транспортно-технологической.
Предельно допустимые значения по осям Xo Yo Zo
Корректированные и эквивалентные корректированные значения и их уровни
Для снижения негативного влияния локальной вибрации предусматривают следующие организационные мероприятия: использование средств индивидуальной защиты организация труда и отдыха (устраиваются перерывы по 10-15 минут) не допускается сверхурочный труд.
В качестве средств индивидуальной защиты используют виброзащитные рукавицы и перчатки которые должны соответствовать ГОСТ 12.4.002-97. «ССБТ. Средства защиты рук от вибрации. Технические требования и методы испытаний Средства индивидуальной защиты рук от вибрации. Общие технологические требования».
средства индивидуальной защиты (СИЗ) от вибрации по месту контакта оператора с вибрирующим объектом подразделяют: СИЗ рук оператора СИЗ ног оператора СИЗ тела оператора СИЗ головы оператора (подголовники);
СИЗ рук оператора подразделяют на: рукавицы перчатки вкладыши прокладки;
СИЗ ног оператора подразделяют на: обувь подметки наколенники;
СИЗ тела оператора по форме исполнения подразделяют: нагрудники пояса специальные костюмы.
Недостаточное освещение вызывает постоянное напряжение зрения. При выполнении любых работ недостаточная естественная и искусственная освещенность приводит к ослаблению а иногда и потере зрения повышенной близорукости возрастанию вероятности травматизма.
Для создания наилучших условий работы зрения человека в процессе труда освещение должно обеспечивать:
освещенность на рабочих местах в соответствии с характером зрительной работы;
достаточно равномерное распределение яркости на рабочей поверхности;
отсутствие резких теней на рабочих поверхностях;
отсутствие блесткости;
правильную цветопередачу;
постоянство освещенности во времени;
обеспечение пожаро- взрыво- и электробезопасности осветительных установок;
Нормирование освещения.
Нормативные материалы по данному фактору:
ГОСТ 12.1.046-85 «ССБТ. Строительство. Нормы освещения строительных площадок»
СНиП 23-05-95*. «Естественное и искусственное освещение. Нормы проектирования».
Для строительных площадок и участков работ необходимо предусматривать общее равномерное освещение. При производстве работ должны соблюдаться нормы освещённости согласно ГОСТ 12.1.046-85 «ССБТ. Строительство. Нормы освещения строительных площадок»
Нормируемое освещение при производстве работ.
Для электрического освещения строительных участков применяются типовые стационарные и передвижные инвентарные осветительные установки которые размещаются в местах производства работ в зоне транспортных путей.
Строительные машины должны быть оборудованы осветительными установками наружного освещения. Рабочее освещение должно быть предусмотрено для всех строительных площадок и участков где работы выполняются в ночное и сумеречное время суток и осуществляется установками общего освещения и комбинированного. Для освещения мест производства работ внутри здания должны применяться светильники с лампами накаливания общего назначения.
Создание рационального освещения.
Для создания рационального освещения на месте проведения строительных работ должны выполняться все требования и нормы освещенности в соответствии ГОСТ 12.1.046-85 «ССБТ. Строительство. Нормы освещения строительных площадок».
Этим документом предусмотрены следующие методы защиты:
для обслуживания осветительных установок должны предусматриваться средства доступа к светильникам отвечающие требованиям безопасности по ГОСТ 12.2.012-75;
для освещения строительных площадок и участков не допускается применение открытых газоразрядных ламп и ламп накаливания с прозрачной колбой;
с целью исключения ослепленности работающих минимальная высота установки прожекторных световых приборов должна соответствовать значениям указанным в специальном приложении а направление осевой силы света следует смещать от центра рабочей зоны;
электрическое освещение строительных площадок должно питаться от сети переменного тока частотой 50 Гц и постоянного тока:
а) для осветительных приборов (прожекторов и светильников) общего освещения напряжением не более 220 В;
б) для светильников стационарного местного освещения установленных на недоступной для случайных прикосновений высоте – 42 В;
в) для ручных переносных светильников – 12 В.
3.5.Запыленность стройплощадки и помещений.
Высокая запылённость и загазованность воздуха рабочей зоны возникает непосредственно в результате производства работ. В процессе разработки погрузки транспортировании разгрузке и укладки строительных материалов образуется большое количество мелкодисперсной пыли взвешенной в воздухе рабочей зоны.
Вредность производственной пыли обусловлена ее способностью вызывать профессиональные заболевания легких оказывая раздражающее воздействие
может вызвать профессиональные пылевые бронхиты пневмонии астматические риниты бронхиальную астму. Действие пыли усугубляет тяжелый физический труд неблагоприятные метеорологические условия.
Нормирование вредных веществ.
Нормативные документами по данному фактору:
ГОСТ 12.1.005-88. «ССБТ. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны»;
ГН 2.2.5.2308-07. «Ориентировочные безопасные уровни воздействия (ОБУВ) вредных веществ в воздухе рабочей зоны»;
ГН 2.2.5.1313-98. «Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе рабочей зоны».
Согласно ГН 2.2.5.2308-07. «Ориентировочные безопасные уровни воздействия (ОБУВ) вредных веществ в воздухе рабочей зоны». Ориентировочные безопасные уровни воздействия вредных веществ в воздухе рабочей зоны предельно допустимые концентрации (ПДК) вредных веществ в воздухе рабочей зоны приведены в таблице 17.
Перечень загрязняющих веществ и их ПДК на рабочих местах в дорожном хозяйстве
(ГН 2.2.5.2308-07. «Ориентировочные безопасные уровни воздействия (ОБУВ) вредных веществ в воздухе рабочей зоны»)
Наименование загрязняющего вещества
О - вещества остронаправленного действия;
Защита от пыли и вредных веществ.
Основными мероприятиями по обеспечению безопасности труда при контакте с вредными веществами в соответствии с ГОСТ 12.4.011-89
«ССБТ. Средства защиты работающих. Общие требования и классификация:
- применение средств индивидуальной защиты работающих например респираторов»;
рабочие работающие с бетонными смесями должны быть обеспечены спецодеждой и суконными рукавицами. Загрязненные смесью руки необходимо протереть технической ватой смоченной в соляровом масле а потом промыть теплой водой с мылом.
проведение периодических медицинских осмотров лиц имеющих контакт с вредными веществами.
лица не имеющие соответствующих средств индивидуальной защиты не допускаются к работе по укладке бетонных смесей.
3.6.Электрический ток.
Электробезопасность должна быть обеспечена в соответствии требованиями ГОСТ12.1.019-79* “Электробезопасность. Общие требования и номенклатура видов защиты”.
Опасное и вредное воздействия на людей электрического тока электрической дуги и электромагнитных полей проявляются в виде электротравм и профессиональных заболеваний.
Степень опасного и вредного воздействия на человека электрического тока электрической дуги и электромагнитных полей зависит от:
рода и величины напряжения и тока;
частоты электрического тока;
пути тока через тело человека;
продолжительности воздействия электрического тока или электромагнитного поля на организм человека;
условий внешней среды.
Нормы на допустимые токи и напряжения прикосновения в электроустановках должны устанавливаться в соответствии с предельно допустимыми уровнями воздействия на человека токов и напряжений прикосновения и утверждаться в установленном порядке.
Требования электробезопасности при воздействии электрических полей промышленной частоты по ГОСТ 12.1.002-84 при воздействии электромагнитных полей радиочастот по ГОСТ 12.1.006-84.
Электробезопасность должна обеспечиваться:
конструкцией электроустановок;
техническими способами и средствами защиты;
организационными и техническими мероприятиями.
Электроустановки и их части должны быть выполнены таким образом чтобы работающие не подвергались опасным и вредным воздействиям электрического тока и электромагнитных полей и соответствовать требованиям электробезопасности.
Требования (правила и нормы) электробезопасности к конструкции и устройству электроустановок должны быть установлены в стандартах Системы стандартов безопасности труда а также в стандартах и технических условиях на электротехнические изделия.
Технические способы и средства защиты обеспечивающие электробезопасность должны устанавливаться с учетом:
а) номинального напряжения рода и частоты тока электроустановки;
б) способа электроснабжения (от стационарной сети от автономного источника питания электроэнергией);
в) режима нейтрали (средней точки) источника питания электроэнергией (изолированная заземленная нейтраль);
г) вида исполнения (стационарные передвижные переносные);
д) условий внешней среды:
особо опасные помещения;
помещения повышенной опасности;
помещения без повышенной опасности;
на открытом воздухе.
Примечание - Классификация помещений по степени опасности поражения электрическим током определяется в соответствии с Правилами устройства электроустановок;
е) возможности снятия напряжения с токоведущих частей на которых или вблизи которых должна производиться работа;
ж) характера возможного прикосновения человека к элементам цепи тока:
однофазное (однополюсное) прикосновение;
двухфазное (двухполюсное) прикосновение;
прикосновение к металлическим нетоковедущим частям оказавшимся под напряжением;
з) возможности приближения к токоведущим частям находящимся под напряжением на расстояние меньше допустимого или попадания в зону растекания тока;
и) видов работ: монтаж наладка испытание эксплуатация электроустановок осуществляемых в зоне расположения электроустановок в том числе в зоне воздушных линий электропередачи.
Требования безопасности при эксплуатации электроустановок на производстве должны устанавливаться нормативно-технической документацией по охране труда утвержденной в установленном порядке.
Требования безопасности при пользовании электроустановками бытового назначения должны содержаться в прилагаемых к ним инструкциях по эксплуатации предприятий-изготовителей.
Обеспечение электробезопасности техническими способами и средствами
Для обеспечения защиты от случайного прикосновения к токоведущим частям необходимо применять следующие способы и средства:
защитные ограждения (временные или стационарные);
безопасное расположение токоведущих частей;
изоляцию токоведущих частей (рабочую дополнительную усиленную двойную);
изоляцию рабочего места;
защитное отключение;
предупредительную сигнализацию блокировку знаки безопасности.
Для обеспечения защиты от поражения электрическим током при прикосновении к металлическим нетоковедущим частям которые могут оказаться под напряжением в результате повреждения изоляции применяют следующие способы:
защитное заземление;
выравнивание потенциала;
система защитных проводов;
изоляцию нетоковедущих частей;
электрическое разделение сети;
компенсация токов замыкания на землю;
средства индивидуальной защиты.
Технические способы и средства применяют раздельно или в сочетании друг с другом так чтобы обеспечивалась оптимальная защита.
Требования к техническим способам и средствам защиты должны быть установлены в стандартах и технических условиях.
Организационные и технические мероприятия по обеспечению электробезопасности:
К работе в электроустановках должны допускаться лица прошедшие инструктаж и обучение безопасным методам труда проверку знаний правил безопасности и инструкций в соответствии с занимаемой должностью применительно к выполняемой работе с присвоением соответствующей квалификационной группы по технике безопасности и не имеющие медицинских противопоказаний установленных Министерством здравоохранения СССР.
Для обеспечения безопасности работ в действующих электроустановках должны выполняться следующие организационные мероприятия:
назначение лиц ответственных за организацию и безопасность производства работ;
оформление наряда или распоряжения на производство работ;
осуществление допуска к проведению работ;
организация надзора за проведением работ;
оформление окончания работы перерывов в работе переводов на другие рабочие места;
установление рациональных режимов труда и отдыха.
Конкретные перечни работ которые должны выполняться по наряду или распоряжению следует устанавливать в отраслевой нормативной документации.
Для обеспечения безопасности работ в электроустановках следует выполнять:
отключение установки (части установки) от источника питания;
проверка отсутствия напряжения;
механическое запирание приводов коммутационных аппаратов
снятие предохранителей отсоединение концов питающих линий и другие меры исключающие возможность ошибочной подачи напряжения к месту работы;
заземление отключенных токоведущих частей (наложение переносных заземлителей включение заземляющих ножей);
ограждение рабочего места или остающихся под напряжением токоведущих частей к которым в процессе работы можно прикоснуться или приблизиться на недопустимое расстояние.
При проведении работ со снятием напряжения в действующих электроустановках или вблизи них:
отключение установки (части установки) от источника питания электроэнергией;
механическое запирание приводов отключенных коммутационных аппаратов снятие предохранителей отсоединение концов питающих линий и другие мероприятия обеспечивающие невозможность ошибочной подачи напряжения к месту работы;
установку знаков безопасности и ограждение остающихся под напряжением токоведущих частей к которым в процессе работы можно прикоснуться или приблизиться на недопустимое расстояние;
наложение заземлений (включение заземляющих ножей или наложение переносных заземлений);
ограждение рабочего места и установку предписывающих знаков безопасности.
При проведении работ на токоведущих частях находящихся под напряжением:
выполнение работ по наряду не менее чем двумя лицами с применением электрозащитных средств с обеспечением безопасного расположения работающих и используемых механизмов и приспособлений.
3.7.Пожарная безопасность.
Источником воспламенения на строительной площадке является воспламенение машин горюче-смазочных материалов (ГСМ) органических вяжущих веществ (битум). Воспламенение ГСМ органических вяжущих машин и механизмов может произойти по причине неосторожного обращения с огнем аварии высокой температуры воздуха.
Согласно ГОСТ 12.4.009-91 «ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования» в кабинах машин запрещается хранить топливо и другие легковоспламеняющиеся жидкости промасленный обтирочный материал. Кабины должны быть снабжены исправными ручными пенными огнетушителями типа ОП-1 ОП-3 или ОП-5; к ним обеспечивается свободный доступ.
Строительные и дорожные машины оборудование не должны работать на расстоянии менее 20 м от открытых складов топлива.
Топливо и смазочные материалы следует перевозить на машинах оборудованных специальными противопожарными устройствами и заземлением в виде металлической цепи для отвода статического электричества. Выхлопная труба должна быть отведена вперед и наклонена вниз во избежание попадания искр на цистерну.
Транспортировку взрывопожароопасных и пожароопасных грузов должны производить только опытные водители не моложе 21 года со стажем непрерывной работы не менее 3 лет признанные годными к данной работе прошедшие инструктаж по пожарной безопасности труда при перевозке опасных грузов об особенностях маршрута а также о свойствах и допустимых объемах перевозимого груза и назначенные приказом закреплением оборудованного для этих целей автотранспорта.
Автомобили предназначенные для перевозки взрывопожароопасных и пожароопасных грузов должны быть дополнительно оборудованы:
а) выпускной трубой глушителя выведенная под переднюю часть автомобиля с наклоном выпускного отверстия вниз и оборудованы исправными искрогасителями;
б) выключателями для отключения аккумуляторных батарей которые могут приводиться в действие как из кабины водителя так и снаружи транспортного средства;
в) кожухами защищающими топливные баки и баллоны от случайного попадания на них перевозимого вещества;
г) приспособлениями обеспечивающими надежное заземление от статического электричества транспортных средств во время движения;
д) кузова бортовых автомобилей должны быть внутри обшиты металлом или другим несгораемым материалом;
е) двумя углекислотными огнетушителями (ОУ-2 или ОУ-5);
ж) двумя лопатами и ящиком с необходимым запасом песка для тушения пожара объемом 05 м3;
з) кошмой брезентом или асбестовым одеялом.
4.Охрана окружающей среды.
Оформление документации по отводу земель произведено в соответствии с действующим в Российской Федерации законодательством и нормам отвода земель СН 467-74 с постоянным отводом земель.
Для предотвращения размыва грунтов загрязнения поверхностных вод и зарастания придорожной полосы сорной растительностью предусматривается засев откосов насыпей многолетними травами при проектной норме 26 кг на 1000м2. Рекомендуемый состав травостоя следующий: костер безостый –50% овсянница луговая – 30% райграс пастбищный – 20%.
Предусмотренные сметой затраты на временные здания и сооружения используются на развитие имеющейся производственной базы ДРСУ где будет дислоцирован производственный участок по строительству моста.
Переданные землепользователю земли временного отвода подлежат пятилетней биологической рекультивации и включают агрономические мероприятия по повышению плодородия восстановленного почвенного слоя.
Рекультивация земельных участков занятых сельскохозяйственными или лесными угодьями представленных под строительство новых или реконструкцию действующих линейных сооружений должна включаться в общий комплекс строительно-монтажных работ и обеспечивать восстановление плодородия земель.
Перед началом строительства должен сниматься плодородный слой почвы и храниться во временном отвале расположенном вдоль строительной полосы в пределах предусмотренных нормативами отвода и использоваться для рекультивации или землевания после окончания строительных и планировочных работ.
На техническом этапе рекультивации земель при строительстве линейных сооружений должны проводиться следующие работы:
уборка строительного мусора удаление из пределов строительной полосы всех временных устройств;
распределение оставшегося грунта по рекультивируемой площади равномерным слоем или транспортирование его в специально отведенные места указанные в проекте;
оформление откосов кавальеров насыпей выемок засыпка или выравнивание рытвин и ям;
мероприятия по предотвращению эрозионных процессов;
покрытие рекультивируемой площади плодородным слоем почвы.
При рекультивации земельных участков загрязненных нефтью нефтепродуктами и нефтепромысловыми сточными водами необходимо осуществлять мероприятия по охране окружающей среды:
ускорить деградацию нефтепродуктов;
ликвидировать засоленность и солонцеватость почв.
Для уменьшения выноса загрязняющих веществ предусмотрено укрепление обочин фильтрующим материалом (ПГС) засев откосов земляного полотна укрепление русел и откосов насыпи сборными плитами и монолитным бетоном на участках устройства водопропускных сооружений укрепление водоотводных канав при скоростях стока поверхностных вод превышающие допустимые для данного грунта.
Для предотвращения загрязнения земель и водных ресурсов не допускается заправка дорожно-строительной техники горюче-смазочными материалами мойка и ремонт вне мест постоянной дислокации и стоянка техники в водоохранной зоне ближе 100м. от летнего уреза водостоков. Заправка машин и механизмов ограниченной подвижности (скорость продвижения менее 30 кмч) производится в местах производства работ топливозаправщиками оборудованными закрытой системой топливозаправки. Применение для заправки открытых емкостей и топливозаправляющих шлангов без затворов у выпускных отверстий неопускается.
5.Земляные работаы (охрана труда).
При земляных работах должны соблюдаться требования СНиП 12.04-2002 Безопасность труда в строительстве часть 2.
Безопасность земляных работ должна быть обеспечена на основе выполнения содержащихся в организационно-технологической документации (ПОС ППР) следующих решений по охране труда:
определение безопасной крутизны незакрепленных откосов с учетом нагрузки от машин и грунта;
выбор типов машин применяемых для разработки грунта и мест их установки;
определение мест установки и типов ограждений котлованов и траншей.
Основной причиной травматизма при производстве земляных работ является обрушение грунтовых масс в процессе разработки или отсыпки и при последующих работах в котловане или в близи насыпи. До начала производства земляных работ в местах расположения действующих коммуникаций требуется согласование с организациями эксплуатирующими данные коммуникации.
Грунт извлеченный из котлована размещать на расстоянии не менее 05 м от бровки котлована. Перед допуском рабочих в котлован необходимо проверить устойчивость откосов. Погрузка грунта на автомашины должна производиться с заднего или бокового борта. При разгрузке грунта рядом должен находиться рабочий подающий сигналы водителю. Установка и работа машины вблизи котлована разрешается за пределами призмы обрушения грунта. То же самое можно сказать и о работе на откосах.
6.Бетонные работы (охрана труда).
Работы должны выполняться с соблюдениями требований СНиП 12.04-2002 Безопасность труда в строительстве часть 2.
Безопасность бетонных работ должна быть обеспечена на основе выполнения содержащихся в организационно-технологической документации (ПОС ППР) следующих решений по охране труда:
определение средств механизации для приготовления транспортирования подачи и укладки бетона;
определение несущей способности и разработка проекта опалубки а также последовательности ее установки и порядка разборки;
разработка мероприятий и средств по обеспечению безопасности рабочих мест на высоте.
При подаче бетонной смеси бетононасосами необходимо до начала работ испытать его при гидравлическом давлении превышающим в 15 раза рабочее давление. Укладку бетонной смеси осуществляют только в установленную арматуру.
Очищают бетоновоз как правило водой сжатый воздух разрешено применять только в тех случаях когда очистка водой вызывает затруднения в выполнении работ. Бетоновоз очищают при давлении воздуха не выше 15 МПа. После его очистки на половину длины давление воздуха постепенно понижают. Последние 1 2 звена очищают при давлении близком к атмосферному. У выходного отверстия бетоновоза устанавливают наклонный козырек причем рабочие не должны находиться ближе 10 м от выходного отверстия бетоновоза.
При укладке бетонной смеси и ее уплотнении электровибраторами перемещать вибратор за токоведущие шланги не допускается а при перерывах в работе и при переходе с одного места на другое вибратор необходимо выключать.
У работающих в зоне вибрации развивается вибрационная болезнь складывающаяся из:
нейрососудистых нарушений;
поражение нервно-мышечной системы;
опорно-двигательного аппарата;
изменения обмена веществ.
Для обеспечения вибрационной безопасности труда должен быть организован эффективный контроль соблюдения установленных норм и требований.
Оценка вибрационной безопасности труда должна производиться на рабочих местах конкретного производства при выполнении реальной технологической операции или типового технологического процесса.
Вибробезопасность труда на строительной площадке достигается путем:
соблюдения правил и условий эксплуатации машин и введением технологических процессов с использованием машин только в соответствии с их значением;
поддерживания технического состояния машин параметров технологических процессов и элементов производственной среды на уровне своевременным проведением планового и предупредительного ремонта машин;
совершенствования режимов работы машин и элементов производственной среды исключением контакта работающих с вибрирующими поверхностями за пределами рабочего места или зоны введением ограждений предупреждающих знаков использованием предупреждающих надписей окраски сигнализации блокировки и т. д.;
применения средств индивидуальной защиты от вибрации (рукавицы с вибродемпфирующей прокладкой и обувь с вибродемпфирующей подошвой);
введения и соблюдения рациональных режимов труда и отдыха (установление регламентирующих перерывов) в наибольшей мере снижающих неблагоприятные воздействия вибрации на человека;
санитарно-профилактических и оздоровительных мероприятий (прохождение медицинского осмотра выдачи путевок на оздоровление в профилактории);
контроля вибрационных характеристик машин и вибрационной нагрузки на оператора соблюдением требований вибробезопасности и выполнением предусмотренных для условий эксплуатации мероприятий.
Контроль вибрации должен осуществляться:
на рабочих местах в процессе производства (для оценки вибрационной безопасности труда);
при контроле качества машин и технического состояния эксплуатируемых машин и оборудования (для оценки их вибробезопасности).
При контроле вибрации должен быть определен показатель превышения вибрационной нагрузки на оператора.
7.Арматурные работы (охрана труда).
При арматурных работах должны выполняться требования СНиП 12.04-2002 Безопасность труда в строительстве часть 2.
При выполнении работ по за готовке арматуры необходимо:
ограждать места предназначенные для развертывания бухт выправления арматуры;
ограждение рабочего места при обработке стержней арматуры выступающих за габариты верстака;
складывать заготовленную арматуру в специально отведенное для этого место;
закрывать щитами торцевые части стержней арматуры в местах общих проходов имеющих ширину менее 1 м.
Элементы каркасов арматуры необходимо пакетировать с учетом условий их подъема складирования и транспортирования к месту монтажа. Ходить по уложенной арматуре допускается только по специальным настилам шириной не менее 06 м уложенным на арматурный каркас.
8.Сварочне работы (охрана труда).
Сварочные работы должны соответствовать требованиям СНиП 12.03-2001 Безопасность труда в строительстве часть 1.
Безопасность при сварочных работах должна быть обеспечена на основе выполнения содержащихся в организационно-технологической документации (ПОС ППР) следующих решений по охране труда:
при выполнении сварочных работ на высоте электросварщики должны иметь группу по электробезопасности не менее
при резке элементов конструкции должны быть приняты меры против случайного обрушения отрезанных элементов;
места производства сварочных работ должны быть обеспечены средствами пожаротушения;
сварщики должны использовать средства индивидуальной защиты (СИЗ) глаз и органов дыхания;
электросварочная установка (преобразователь сварочный трансформатор и т. д.) должна присоединяться к источнику питания через рубильник и предохранители или автоматический выключатель а при напряжении холостого хода более 70 В должно применяться автоматическое отключение сварочного трансформатора.
9.Монтажные работы (охрана труда).
При монтажных работах должны соблюдаться требования СНиП 12.04-2002 Безопасность труда в строительстве часть 2.
Безопасность монтажных работ должна быть обеспечена на основе выполнения содержащихся в организационно-технологической документации (ПОС ППР) и следующих решений по охране труда:
определение марки крана и его соответствию ГОСТ 12.2.065-81 ССБТ Краны грузоподъемные. Общие требования безопасности места установки и опасных зон при его работе;
обеспечение безопасности рабочих мест на высоте;
определение последовательности установки конструкций;
обеспечение устойчивости конструкций и частей здания в процессе сборки;
определение схем и способов укрупнительной сборки элементов конструкций.
А также соблюдения требований СНиП 12-03-2001Безопасность труда в строительстве часть 1и других нормативов ССБТ.
При поведении монтажных работ должны выполняться условия:
на монтажных работах используются приставные лестницы леса подмости;
смонтированные балки оградить перилами не менее 1 м. высотой;
конструкции перед монтажом должны быть очищены от грязи ржавчины;
конструкции перемещаемые краном нужно удержать от раскачивания растяжками;
запрещается передвигать конструкции после их установки и снятия захватных приспособлений;
при подъеме элементов с транспорта запрещается перемещать груз над кабиной водителя;
во время перерывов в работе не допускается оставлять поднятые элементы на весу;
при монтажных работах должна быть организована сигнализация. Все сигналы машинисту крана передает бригадир или такелажник кроме сигнала стоп;
временные связи расчалки кондукторы подпорки разрешается снимать только после окончательного закрепления конструкции а с железобетонных изделий
замоноличенных участков после достижения бетоном 70% проектной прочности;
сваи (опоры) до подъема их в проектное положение должны быть оборудованы монтажными лестницами или подмостями для освобождения стропов а также для сварки узлов и закрепления ригелей.
при переходе монтажников с одной конструкции на другую применять инвентарные лестницы имеющие ограждения.
запрещается нахождение людей под мостом до окончания работ краном а также в зоне перемещения конструкций краном;
запрещается подъем сборных железобетонных конструкций не имеющих монтажных петель или меток обеспечивающих правильную строповку и монтаж;
к монтажу конструкций на высоте допускаются лица не моложе 18 лет и имеющих квалификацию не ниже 3-го разряда.
10.Гидроизоляционные работы (охрана труда).
Гидроизоляция укладывается на выравнивающий слой. Для гидроизоляции используют рулонный материал на битумной основе Техноэластмост. Его нагревают горелками и постепенно настилают вдоль путепровода внахлестку с перекрытием стыка на 10 см. Стыки должны быть сдвинуты не менее чем на 15 см. относительно стыков ранее уложенного слоя. Уложенный гидроизоляционный материал уплотняют ручными катками. Готовая поверхность гидроизоляции должна быть ровной не должна иметь трещин и отслоений.
Работы должны выполняться с соблюдениями требований СНиП 12.04-2002 Безопасность труда в строительстве часть 2.
Безопасность изоляционных работ должна быть обеспечена на основе выполнения содержащихся в организационно-технологической документации (ПОС ППР) следующих требований по охране труда:
Независимо от стажа каждый рабочий при поступлении на работу проходит общий инструктаж по технике безопасности о чем записывается в журнале.
При работе вблизи края моста рабочие должны пользоваться монтажными поясами испытанными на нагрузку в 300 кгс в течение 5 минут.
Для выполнения гидроизоляционных работ рабочие должны быть обеспечены спецодеждой спецобувью и индивидуальными средствами защиты в соответствии с действующими нормами.
Вблизи объекта при проведении изоляционных работ необходимо иметь огнетушители.
Опасную зону нужно ограничить сигнальными флажками.
Пожарная безопасность.
Причиной пожара на строительной площадке может быть возгорание горюче-смазочных (бензин мазут и т. д.) и гидроизоляционных (битум) материалов.
Согласно СНиП 12-03-2001 Безопасность труда в строительстве часть 1 и других нормативов.
Обеспечение пожаробезопасности противопожарная защита должна достигаться применением одного из следующих способов или их комбинации:
применение средств пожаротушения и соответствующих видов пожарной технике (пожарные щиты со всеми атрибутами емкости с песком);
применение основных строительных конструкций и материалов в том числе используемых для облицовок конструкций с нормированными показателями пожарной безопасности;
организации с помощью технических средств включая автоматические своевременного оповещения и эвакуации людей;
применение индивидуальной защиты людей от опасных факторов пожара.
Ограничение распространения пожара за пределы очага должно достигаться применением одного из следующих способов их комбинации:
устройство противопожарных преград;
устройство аварийного отключения установок и коммуникаций;
применение средств предотвращающих или ограничивающих разлив и растекание жидкостей при пожаре;
Средства коллективной и индивидуальной защиты должны обеспечивать безопасность людей в течение всего времени действия опасных факторов.
В местах ведения работ и в окружающих их зонах радиусом 25 м. по всей открытой высоте не допускается:
проводить какие-либо совмещенные работы вызывающие образование искр огня или пыли;
курить разводить огонь;
работать в обуви со стальными гвоздями на подошвах;
находиться лицам не участвующим непосредственно в выполнении данных работ.
Зону обозначить сигнальными флажками.
11.Эксплуатация строительных машин (охрана труда).
Дорожные и строительные машины а также оборудование должны иметь паспорт и руководство по эксплуатации. Машинистами дорожно-строительных машин могут быть не моложе 18 лет прошедшие медицинский осмотр и признанные по состоянию здоровья годными для управления машинами.
Работы выполняются по ГОСТ 12.3.003-84 ССБТ Строительные машины. Требования безопасности при эксплуатации. Строительные машины транспортные средства производственное оборудование средства механизации приспособления оснастка ручные машины и инструменты должны соответствовать требованиям государственных стандартов по безопасности труда а вновь приобретаемые – как правило иметь сертификат на соответствие требованиям безопасности труда.
Запрещается эксплуатация указанных выше средств механизации без предусмотренных их конструкцией ограждающих устройств блокировок систем сигнализации и других средств коллективной защиты.
Требования безопасности при использовании машин:
к использованию допускаются машины в работоспособном состоянии;
при выборе типа машин для производства работ необходимо чтобы техническая характеристика машины соответствовала параметрам технологического процесса и условиям работ;
до начала работ с использованием машин необходимо определить рабочую зону машины границы опасной зоны средства связи машиниста с рабочими обслуживающими машину и других машинистов;
при использовании машин должна быть обеспечена обзорность рабочей зоны с рабочего места машиниста.
Грузовые крюки грузозахватных средств применяемых при производстве строительно-монтажные работ должны быть снабжены предохранительными замыкающими устройствами предотвращающими произвольное соскальзывание груза. Элементы конструкций машин которые могут представлять опасность при работе обслуживании или транспортировании должны иметь сигнальную окраску.
СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы. Госстрой СССР. – М.: ЦНИИОМТП Госстроя СССР.
ГОСТ Р 52748-2007 Нормативные нагрузки расчетные схемы нагружения и габариты приближения. СтандартИнформ. – М.: ФГУП СтандартИнформ 2007
Соловьев Б. В. Миловидов В. И. Расчет пролетного строения балочного разрезного железобетонного моста: Учебное пособие. – Челябинск: ЧГТУ 1995. – Ч. 2-34 с.
Соловьев Б. В. Миловидов В. И. Расчет железобетонных промежуточных опор мостов на ЭВМ: Учебное пособие. – Челябинск: ЧГТУ 1996. – 28 с.
Соловьев Б. В. Расчет на ЭВМ балочного пролетного строения железобетонного автодорожного моста: Учебное пособие. – Челябинск: Изд. ЮУрГУ 1999. – 28 с.
Соловьев Б. В. Карякин А. А. Автоматизированное проектирование железобетонных мостовых конструкций: Учебное пособие. – Челябинск: Изд. ЮУрГУ 2000. – 49 с.
Гибшман М. Е. Попов В. И. Проектирование транспортных сооружений: Учебник для вузов. 2-е изд. перераб. и доп. – М.: Транспорт 1988. – 477 с.
Строительное производство В Зт. Т. 1. Общая часть. В 2и. Ч. 1Ю. Б. Александрович А. В. Нехорошев С. В. Поляков и др.; Под ред. И. А. Онуфриева. – М.: Стройиздат 1988. – 642 с.: ил. – (Справочник строителя).
Технический надзор за безопасной эксплуатацией грузоподъемных кранов: Учебное пособие. – М. 2003. – 344 с.
Бычковский Н. Н. Пименов С. И. Строительство железобетонных мостов: монография в 2 ч. Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т 2006. – 614 с.
Стропы грузовые общего назначения. Требования к устройству и безопасной эксплуатации. РД – 10 – 33 – 93. М.: 1994.
Коваленко С. Н. Опоры мостов. Изд.: Транспорт. – М.: 1966. – 249 с.
Бобриков Б. В. Русаков И. М. Царьков А. А. Строительство мостов: Учебник для вузов. – 2-е изд. перераб. и доп.; Под ред. Б. В. Бобрикова. – М.: Транспорт 1987. – 304 с.
Примеры расчета железобетонных мостов Я. Д. Лившиц М. М. Онищенко А. А. Шкуратовский – К.: Высшая школа. 1986. – 263 с.
Колоколов Н. М. Копац Л. Н. Файнштейн И. С. Искусственные сооружения: Учебное пособие Под. Ред. Н. М. Колоколова. – 3-е изд.; перераб. и доп. – М.: Транспорт 1988. – 440 с.
СНиП 2.05.02-85 Автомобильные дороги. Госстрой СССР. – М.: ЦНИИОМТП Госстроя СССР.
СНиП 2.02.01-85* Основания гидротехнических сооружений. Госстрой СССР. – М.: ЦНИИОМТП Госстроя СССР.
СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты. Госстрой СССР. – М.: ЦНИИОМТП Госстроя СССР.
СНиП 3.01.01-85 Организация строительного производства. Госстрой СССР. – М.: ЦНИИОМТП Госстроя СССР.
Хван Т. А. Хван П. А. Безопасность жизнедеятельности: Учебник для вузов. – Ростов нД.: Феникс 2000. – 352 с.

3.1 (10) [тсп] Схема сооружения пром опор (почти готов).dwg

граница опасной зоны
Граница опасной зоны буровой машины
Металлический каркас
оборудование для подводного бетонирования
Бетонирование стакана
Граница опасной зоны
лестница для растраповки
насадок (приставная)
Монтаж блоков ригеля
После устройства стакана
котлован засыпать с уплотнением
Схема сооружения промежуточных опор
Промежуточные опоры запроектированны применительно
к типовому проекту серии 3.503.1-102 .
Бетонирование сваи методом
вертикально перемещающейся трубы (ВПТ)
Порядок выполнения работ: 1. Отсыпка устья реки привозным грунтом автосамосвалами КамАЗ 55111. 2. Разравнивание грунта
планировка площади бульдозерами ДЗ-25. 3. Установка водопропускных труб ø1900 мм. ри помощи крана РДК-25. 4. Уплотнение грунта самоходным катком ДУ-29. 5. Бурение скважин ø1700 мм. в обсадной трубе буравой установкой КАТО 50ТНС YS. 6. Армирование буранабивной сваи и ее бетонирование методом ВПТ с извлечением обсадной трубы. 7. Монтаж сборно-монолитного ригеля при помощи крана РДК-25. 8. Сварка выпусков арматуры и бетонирование монолитного участка. 9. Устройство подферменников
установка на них стальных распределительных пластин и резиновых опорных частей. 10. Монтаж балок пролетного стоения краном КШМ-40. 11. Сварка выпусков арматуры
установка продольной арматуры
омоноличивание продольных швов сопряжения балок. 12.Установка тротуарных плит краном РДК-25. 13. Устойство выравнивающего
гидроизоляционного и защитного слоев.
Грузовы характеристики крана
Указания к применению работ: 1. Все работы ведутся по СНиП 3.03.01-87* Несущие ограждающие конструкции. 2. Процессы выполняемых работ на захватках показаны условно.

2.2 (06) [р-к] расчёт в Lira (почти готов).dwg

Примечания : 1. На листе представлены общий вид и элементы расчётной модели моста. 2. Расчётные нагрузки прикладываются к модели
нормативные - вычисляются путём задания расчётных коэффициентов в таблице РСУ (расчётные сочетания усилий) 3. Расчёт возникающих в элементах расчётной модели ( схемы) напряжений и реакций производится по расчётным усилиям. 4. Расчёт возникающих в элементах расчётной модели перемещений и прогибов производится по нормативным напряжениям. 5. По результатам расчёта самое "невыгодное" нагружение формируется в расчётной модели
когда основная нагрузка - смещённая А-14 по ГОСТ 52748-2007.
Расчётная модель моста в ПК Lira
Общий вид конечных элементов и связей расчётной модели моста
Краевая и промежуточная опоры моста
Схема нагрузки НК-100
Балки пролётного строения

2.1 (05) [р-к] загружения пролётного строения (почти готов).dwg

Технологическая схема бурения
Проект на строительство моста через р. М. Кизил
в Верхнеуральском районе
на автомобильной дороге Магнитогорск-Стерлитомак
Ребристые пролетные строения
Примечание: 1. Расчет пролетного строения производится на воздействие постоянной и временной нагрузки. 2. Нагрузки для расчетов приняты в соответствии со СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы. 3. Величины нагрузок приняты с поправкой на ГОСТ Р 52748-2007 Нормативные нагрузки
расчетные схемы нагружения и габариты приближения. 4. Сбор нагрузок на опору представлен в пояснительной записке.
к краю проезжей части
Временная нагрузка НК-100
ось нагрузкисдвинута
Постоянная нагрузка от собственного веса
балок и веса покрытия моста
Две полосы временной нагрузки АК-14
нагрузка от "толпы" на тротуаре
Две полосы нагрузки АК-14
расположенных с "заездом"
на полосу безопасности
Схема загружений пролетного строения моста
Схема взаимного расположения балки
покрытия и монолитных участков:
Упрощённая схема расположения элементов:
Схема расположения элементов при расчёта в ПК Lira 9.2: