Отопление и вентиляция жилого здания

Поянительная записка_вар_16__.doc

Министерство образования и науки
Российской Федерации
САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ
КАФЕДРА ОТОПЛЕНИЯ ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Расчетно – пояснительная записка к курсовой работе
Отопление и вентиляция жилого здания
(Дата и подпись преподавателя)
Климатические характеристики городов
Город и влажностные условия эксплуатации ограждения по СниП II-3-79*
Расчетная температура наружного воздуха по СниП 23-01-99 text °С
Продолжительность nо.п. и средняя температура воздуха tср.о.п. отопительного периода по СниП 23-01-99
Ориентация главного фасада здания
Теплотехнический расчет наружных ограждений
Конструкции ограждений
Теплотехнические характеристики
Наименование материала
Плотность в сухом состоянии
Коэффициент теплопроводности при условии эксплуатации Б λ Вт(м×0С)
Известково-песчаный раствор
Маты минераловатные прошивные (ГОСТ 1880)
Кирпич керамический пустотелый одинарный
Перекрытия над подвалом
Железобетонная плита
Пенопласт (плиты ГОСТ 20916)
Доски Сосна и ель вдоль волокон (ГОСТ 9462 2695)
Паркет Дуб поперек волокон (ГОСТ 9462 2695)
Чердачное перекрытие
Битум нефтяной кровельный (ГОСТ 6617)
Базальтовая изоляция «Термолайт» (плиты мягкие)
Величина градусо-суток отопительного периода
Dd = (tint – tht.)zht = (21-(-52))*215 = 5633°С*сут 6000°С*сут
Нормируемые значения приведенных сопротивлений теплопередаче
Rreq = a Dd + b (м2 °С)Вт
Нормируемые значения сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия и перекрытия над неотапливаемым подвалом отделяющих помещения здания от пространств с температурой воздуха tc (te nпл=075).
Rreq нс = 000035*5633 + 14 = 33716 (м2 °С)Вт
Rreq пл = (000045*5633 + 19)*075 = 33261 (м2 °С)Вт
Rreq пт = (000045*5633 + 19)*09 = 39914 (м2 °С)Вт
Rreq ок = 0000075*5633 + 015 = 05725 (м2 °С)Вт
Rreq бд = 0000075*5633 + 015 = 05725 (м2 °С)Вт – светопрозрачная часть
Нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче глухой части балконных дверей должно быть в 15 раза выше нормируемого сопротивления теплопередаче светопрозрачной части этих конструкций:
Rreq бд = 05725*15=08588 (м2 °С)Вт – глухая часть
Толщина искомого слоя ограждения
R1 R2 Rn – сопротивление теплопередаче отдельных слоев ограждения ;
R в.п. – сопротивлеие теплопередаче замкнутой воздушной прослойки.
Решая систему уравнений определяем минимальное значение толщины теплоизоляционного слоя x. Получим:
Фактическое сопротивление теплопередаче ограждения
условие не выполнено возьмем :
Температурный перепад
n – коэффициент учитывающий зависимость положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;
– расчетная температура наружного воздуха в холодный период года равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092.
Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций
Для наружных дверей:
Для окон и светопрозрачной части балконных дверей принимаем по СниП II 3-79* двухкамерный стеклопакет из стекла с твердым селективным покрытием в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 12мм. В этом случае приведенное сопротивление теплопередаче:
R0 О.ПР. = 058 (м2 °С)Вт > Rreq О.ПР
Результаты теплотехнического расчета наружных ограждений здания
Наименование ограждения
Условное обозначение
Общая толщина ограждения огр м
Термическое сопротивление
Коэффициент теплопередачи
Перекрытие над подвалом
светопрозрачная часть
Расчет тепловых потерь и определение удельного расхода тепловой энергии на отопление здания
Определение потерь теплоты помещениями здания производится в соответствии с положениями СНиП 2.04.05–91*.
Потери теплоты через ограждающие конструкции Qогр Вт определяются по формуле:
где A – площадь наружной ограждающей конструкции м2;
– добавочные потери теплоты.
Потери теплоты помещением через ограждающие конструкции ΣQогр определяются как сумма потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции данного помещения.
Потери теплоты на нагревание инфильтрующегося через ограждающие конструкции наружного воздуха Qинф для упрощения расчетов в курсовой работе принимаются Qинф = 03ΣQогр.
Бытовые теплопоступления Qбыт следует принимать не менее чем 10 Вт на 1 м2 площади пола помещения.
Полные потери теплоты помещения Qпом определяются по формуле:
Qпом = ΣQогр + Qинф Qбыт
Потери теплоты помещениями всего здания
(см. табл. приложения «Результаты расчета тепловых потерь»)
Расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода
пот = 11 – коэффициент учитывающий непроизводительные потери теплоты системой отопления.
Удельный расход тепловой энергии на отопление
Сравнение со справочным значением
Характеристика и конструирование системы отопления
Система отопления принята в соответствии с вариантом задания двухтрубной с нижней разводкой и попутным движением теплоносителя.
План и аксонометрическая схема системы отопления прилагается на чертеже формата А1.
Расчет отопительных приборов
Рассчитывается стояк основного циркуляционного кольца – стояк №6.
К установке в соответствии с вариантом задания приняты чугунные секционные радиаторы типа М – 90.
Расчетная схема стояка №6
Тепловая мощность каждого отопительного прибора
где Nпр – к-во приборов в помещении Qпом - полные потери теплоты помещения Вт
Пом. 116: Qпр = 5271 = 527 ВтПом. 316: Qпр = 5481 = 548 Вт
Пом. 117: Qпр = 9161 = 916 ВтПом. 317: Qпр = 9081 = 908 Вт
Пом. 216: Qпр = 3961 = 396 Вт
Пом. 217: Qпр = 7351 = 735 Вт
Массовый расход воды через каждый отопительный прибор
ср = 419 – удельная теплоемкость воды;
( tг- tо) = (105-70) = 35 °С – разница температур на входе в стояк и на выходе из стояка;
– коэффициент учета увеличения теплового потока устанавливаемых отопительных приборов в результате округления расчетной величины в большую сторону; = 103;
– коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительных приборов у наружных ограждений; = 102
Пом. 116: Gпр = 136 кгчПом. 316: Gпр = 141 кгч
Пом. 117: Gпр = 236 кгчПом. 317: Gпр = 234 кгч
Пом. 216: Gпр = 102 кгч
Пом. 217: Gпр = 190 кгч
Средняя температура воды в каждом приборе стояка
Разность средней температуры воды в приборе tср и температуры воздуха в помещении tint
Пом. 116 216 316: Δ tср = tсрпр - tв = 875 – 21 = 665 °С
Пом. 117 217 317: Δ tср = tсрпр - tв = 875 – 23 = 645 °С
Требуемый номинальный тепловой поток отопительного прибора
φк – комплексный коэффициент приведения Qн.пр. к расчетным условиям:
n p и с – величины соответствующие определенному типу приборов:
n=03; p=002; c=1039;
– коэффициент учета направления движения теплоносителя в приборе (=1);
b – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности (принимается равным 1.0)
Пом. 116: φк = 0923; Qн.пр. = 5424 ВтПом. 316: φк = 0924; Qн.пр. = 563 Вт
Пом. 117: φк = 0904; Qн.пр. = 9622 ВтПом. 317: φк = 0904; Qн.пр. = 9540 Вт
Пом. 216: φк = 0918; Qн.пр. = 4099 Вт
Пом. 217: φк = 0900; Qн.пр. = 7755 Вт
Определение минимально необходимого числа секций
Qн.у. = 140 Вт - номинальный условный тепловой поток принимаемый для одного элемента прибора
= 1 – поправочный коэффициент учитывающий способ установки прибора
первоначально 3 = 1 – коэффициент учитывающий число секций в приборе.
Пом. 116: nсек=4Пом. 216: nсек=3Пом. 316: nсек=5
Пом. 117: nсек=7Пом. 217: nсек=6Пом. 317: nсек=7
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления
Тепловая нагрузка участка и длина определяются по ранее выполненным расчетам а так же из плана подвала и аксонометрической схемы.
Массовый расход воды на участках
(см. табл. приложения «Ведомость гидравлического расчета»)
Средняя величина удельной потери давления на трение (удельное сопротивление)
m – коэффициент принимаемый для двухтрубной системы равным 05;
– расчетное давление в системе отопления (6000 Па).
С помощью номограммы при известных значениях Rср и Gуч находятся ближайший по стандарту диаметр трубопровода dуч фактические значения удельного сопротивления Rуч скорость движения воды wуч и динамическое давление воды рдин.уч.
Результаты см. табл. приложения «Ведомость гидравлического расчета».
Номограмма для гидравлического расчета трубопроводов систем
Местное сопротивление
) Задвижка параллельная в точке
)Тройник на противотоке
Тройник на ответвление
)Кран двойной регулировки
)Радиатор секционный
)Тройник на ответвление
Коэффициенты местных сопротивлений определяются по справочной литературе.
Проверка правильности гидравлического расчета
Подбор водоструйного элеватора
Коэффициент смешения:
tс – температура сетевой воды (150°С)
tг – необходимая для подачи в систему отопления температура воды(105°С)
to – температура обратной воды(70°С).
Номер элеватора при d =15 мм – №1
Диаметр сопла элеватора
– располагаемая разность давлений воды в теплосети на вводе в здание (150кПа).
В соответствии с номером варианта для расчета вентиляции выбраны помещения кухонь номером 103 203 303.
Количество удаляемого через вентиляционные каналы кухни воздуха
ΣFж.к. = 2692 м2 – суммарная площадь всех жилых комнат квартиры.
Vкух Vmin = 90 м3ч следовательно Vрасч = Vmin = 90 м3ч.
Расчетное гравитационное давление
ρв(н) – плотность наружного (внутреннего) воздуха;
g – ускорение свободного падения.
Предварительная площадь сечения воздуховода
Разбивка по уч. для кухни 1 эт.Разбивка по уч. для кухни 3 эт.
Разбивка по уч. для кухни 1 эт.
уч.1 – канал 140х270
уч.2 – канал 140х270
уч.3 – канал 270х270
уч.4 – канал 270х270
уч.5 – канал 270х270
Разбивка по уч. для кухни 3 эт.
уч.1 – канал 270х270
уч.2 – канал 270х270
Эквивалентный диаметр канала круглого сечения
Для канала 140х270: берем 180мм
Для канала 270х270: берем 280мм
По номограмме находятся удельные потери давления на трение по длине R Пам и динамическое давление pдин Па на участке.
Номограмма для расчета стальных воздуховодов круглого сечения
Сумма коэффициентов местных сопротивлений
Σ = 2(жалюзийная решетка)+1284(колено)+ 1284(колено)= 4568
уч.3 – канал 270х270
Σ = 046(тройник)= 046
Σ =13(вытяжная шахта с зонтом)=13
Σ = 2(жалюзийная решетка)+12(колено)+ 046(тройник)= 366

ОВ_вар16___.dwg

кВт l1=14750мм d1=32мм
Q2=QСт1+QСт2+QСт3+QСт4+QСт5+QСт6=19
кВт l2=5040мм d2=20мм
Q3=QСт2+QСт3+QСт4+QСт5+QСт6=15
кВт l3=6528мм d3=20мм
Q4=QСт3+QСт4+QСт5+QСт6=12
кВт l4=5175мм d4=20мм
Q5=QСт4+QСт5+QСт6=10
кВт l5=3385мм d5=20мм
кВт l6=7285мм d6=20мм
кВт l7=7850мм d7=15мм
Q10=QСт1+QСт2+QСт3+QСт4+QСт5+QСт6=19
кВт l10=4850мм d10=20мм
кВт l11=16350мм d11=32мм
кВт l9=1000мм d9=10мм
6кВт l8=1000мм d8=10мм
Выход на кровлю 270х270
План 1-го этажа М 1:100
План подвала М 1:100
Аксонометрическая схема систем Т1
ПЛАНЫ. СХЕМЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
ЖИЛОЙ КВАРТАЛ В г.КАЗАНИ
- подающая магистраль
- обратная магистраль
План чердака М 1:100
Аксонометрическая схема вытяжной вентиляции М 1:100 с разбивкой по участкам для 1 эт.
Аксонометрическая схема вытяжной вентиляции М 1:100 с разбивкой по участкам для 3 эт.