Отопление и вентиляция многоэтажного здания

Курсовая теплоснабжение.doc

Уровень развития строительного производства в настоящее время определяется наличием высококвалифицированных специалистов – профессионалов. Важность теплотехнической подготовки инженера-строителя определяется тем что системы обеспечения заданных климатических условий в помещениях являются основными технологическими элементами современных зданий и на них приходится значительная часть капитальных вложений и эксплуатационных расходов. Кроме того знание основ теплотехники теплогазоснабжения и вентиляции даст возможность будущему инженеру-строителю планировать и проводить мероприятия направленные на экономию теплоэнергетических ресурсов охрану окружающей среды на повышение активности работы оборудования. В связи с этим будущим инженерам-строителям и специалистам эксплуатационных служб города необходимо изучить устройство и принципы расчета систем инженерного обеспечения зданий ознакомиться с принципом действия и устройством основного технологического оборудования санитарно-технических систем.
Цель данной работы заключается в том чтобы усвоить весь комплекс требований которые предъявляет к сооружению санитарная техника и научиться увязывать системы теплоснабжения и вентиляции с архитектурно-планировочными и конструктивными решениями здания.
планировка здания – одно-подъездный 2 этажный жилой дом с техническим подпольем и чердаком с тремя квартирами на этаже.
ориентация лестничной клетки – северо-запад
район строительства - Благовещенск
температура теплоносителя в сети и в системе отопления –105-17 95-70
располагаемый перепад давлений в подающей и обратной магистралях теплового ввода – 12 Кпа
температура теплоносителя на вводе 130-70
тип системы отопления 2-х трубная с нижней разводкой
марка отопительного прибора МС-140
отметка ввода теплосети-32
конструкции наружной стены:
цементно-песчаная штукатурка – =002 м
керамзито-бетонные блоки – =015 м
керамзито-бетонные блоки – =035 м
цементно-песчаная штукатурка – =002 м
Климатологические данные района строительства:
температура наружного воздуха:
-наиболее холодной пятидневки tн5=-34оС
-средняя за отопительный период tоп=-115 оС
продолжительность отопительного периода Z=212сут
средняя скорость воздуха по румбам за январь V=34мс
зона влажности - нормальная
Характеристика здания:
Одно-подъездный 2 этажный жилой дом с техническим подпольем и чердаком; высота тех. подполья - 28м высота чердака - 2м (от верха покрытия до конька скатной кровли); высота этажа 3м. Внутренние несущие стены толщиной - 380 мм внутренние перегородки -120мм толщина перекрытия – 300 мм толщина покрытия - 500мм
Параметры внутреннего воздуха:
температура жилой комнаты tжк=20 оС
температура кухни tкух=18 оС
температура сан. узла tсу=18 оС
температура ванны tван=23 оС
температура лестничной клетки tлк=15 оС
температура межквартирного коридора tкор=19 оС
температура тех. подполья tтех. под=5 оС
температура чердака tчерд=5 оС
Теплотехнический расчет наружных ограждений
Ограждающая конструкция жилого здания – керамзитобетонные блоки
Район строительства – г. Благовещенск
Влажностный режим помещения – нормальный.
Таблица 1.1 - Значения теплотехнических характеристик
Внутренняя температура воздуха (tв)
Температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 (tн)
Температура отопительного периода (tот.пер.)
Продолжительность отопительного периода (zот.пер.)
Влажностный режим помещения
Условия эксплуатации
Максимальная скорость ветра за январь
Рисунок 1.1 Схема ограждающей конструкции
Таблица 1.2 - Параметры стены необходимые для её конструирования
Коэффициент теплопровод-ности λ Втм20С
Коэффициент теплоусвоения S Втм20С
Цементно-песчаная штукатурка
Керамзитобетонные блоки
Утеплитель - Экструдированный пенополистирол Стиродур 2500С
Первоначально определяем требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции по формуле:
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций следует принимать в соответствии с заданием на проектирование но не менее требуемых значений определяемых исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий и условий энергосбережения. Для этого рассчитывают градусо-сутки отопительного периода:
ГСОП = (20+115)*212=6678 0Ссут. (1.2)
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (м2 C) Вт определяется в зависимости от полученного значения ГСОП и типа здания или помещения. =374м2C Вт. Так как > то в качестве расчётного сопротивления теплопередаче принимают R==37 м2CВт.
Находят толщину неизвестного слоя из условия R0= R по формуле:
В соответствии с требованиями унификации принимают общую толщину стены из кирпичной кладки 0 =064м в данном примере толщина утеплителя составит 3 = 01 м уточняют фактическое общее сопротивление теплопередаче м20СВт для всех слоёв ограждения по формуле:
Проверяют условие > R:
R=37 м2 C Вт тогда 45>37.
Так как >R стена удовлетворяет требованиям сопротивления теплопередаче.
Коэффициент теплопроводности принятого наружного ограждения стены k Вт(м20С) определяется из уравнения:
2. Теплотехнический расчёт световых проёмов
Определяем =063 (м2°С)Вт в зависимости от величины ГСОП=6678 0Ссут.
Выбираем конструкцию окна по таблице в зависимости от величины =063 (м2°С)Вт и с учётом выполнения условия > R. Таким образом для нашего примера принимаем окно из двухкамерного стеклопакета из стекла с твердым селективным покрытием с фактическим сопротивлением теплопередаче =065 (м2°С)Вт.
Коэффициент теплопередачи остекления (окна) k определяем по формуле:
Расчет потерь теплоты отапливаемых помещений
Основные потери теплоты через ограждающие конструкции определяют по формуле
Q0 = kF(tв-tн)n Bт (2.1)
где n - коэффициент учитывающий положение наружного ограждения по отношению к наружному воздуху; k - коэффициент теплопередачи ограждения Втм2 0С: F - площадь ограждения м2 ; tв - температура помещения °С; tн - температура наружного воздуха °С для расчета теплопотерь через наружные ограждения tн = tн5
При расчете теплопотерь через внутренние ограждения множитель tв-tн5 принимает вид tв1-tв2 где tв1в2 - температура соответственно двух соседних помещений. При этом теплопотери не учитывают если tв1-tв2 = 3°С. В данные отображены в таблице 2.1.
Таблица - 2.1. Расчет тепловых потерь отапливаемых помещений
Наименование помещения и tв
Характеристики ограждений
Основные теплопотери Q0 Вт
Сумма коэффициентов добавок
Наименование ограждения
Коэффициент теплопередачи k Втм20С
Разность тем-ператур t 0С
Продолжение таблицы - 2.1
Расчет потерь теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха проводят для окон дифференцированно по этажам и для наружной двери по формулам 2.2 и 2.3
где С - удельная теплоемкость воздуха; Ао - коэффициент учитывающий влияние встречного теплового потока; для окон с раздельными переплетами А0=08 со спаренными переплетами Ао=1: Go - количество воздуха поступающего путем инфильтрации через 1 м2 окна. кгм2ч; Fo - площадь окна м2;
где Ru - сопротивление воздухопроницанию м2(Па)23кг; Δ - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхности окна Па:
где - высота устья вентиляционной шахты над поверхностью земли м; h - высота центра окна от поверхности земли м; - плотность наружного и внутреннего воздуха кгм3 соответственно при tB и tH рассчитывается по формуле 2.5
V - расчетная скорость ветра в январе мс; k = 1 - коэффициент учитывающий изменение скоростного потока в зависимости от высоты местности.
Бытовые теплопоступления определяются для помещений жилых комнат и кухонь в размере 10 Вт на 1 м2 площади пола по формуле 2.6
где Fn - площадь пола помещения. м2.
Тепловые нагрузки на отопительные приборы определяют следующим образом:
для жилых комнат и кухонь: (2.7)
для санузлов: Qп=QoX+Qинф; (2.8)
для лестничных клеток: (2.9)
рн = 353273+(-34) = 148 кгм3
Для жилых комнат: рв = 353273+20 = 12 кгм3;
для кухонь: рв = 353273+18 = 121 кгм3;
для лестничной клетки: рв = 353273+15 = 122 кгм3.
Р=98(85-205)(148-12)+07·3.42·148·1 = 2968 Па;
Р=98(85-205)(148-121)+07·342·148·1 = 2905 Па;
для лестничной клетки:
Р=98(85-205)(148-122)+07·342·148·1 = 2841 Па.
Р=98(85-475)(148-12)+07·342·148·1 = 2227 Па;
Р=98(85-475)(148-121)+07·342·148·1 = 219 Па;
Р=98(85-185)(148-122)+07·342·148·1 = 2892 Па;
Р=98(85-105)(148-122)+07·3.42·148·1 = 3096 Па.
G0 = (2968)23026 = 3687 кгм2ч;
G0 = (2905)23026 = 3635 кгм2ч;
G0 = (2227)23026 = 30.46 кгм2ч;
G0 = (21.9)23026 = 3012 кгм2ч;
для окна: G0 = (2892)23026 = 3623 кгм2ч;
для наружной двери: G0 = (3096)2315 = 657 кгм2ч.
Qинф=0278·1·1·3687(20-(-34))23 = 127303 Вт;
Qинф=0278·1·1·3635(18-(-34))23 = 120859 Вт;
Qинф=0278·1·1·3046(20-(-34))23 = 105171 Вт;
Qинф=0278·1·1·30.12(18-(-34))23 = 100145 Вт;
Qинф = 0278·1·1·36.23(15-(-34))23 = 1135.1 Вт;
для наружной двери:
Qинф = 0278·1·1·6.57(14-(-34))39 = 349.04 Вт;
В тех комнатах где есть балконные двери Qинф х 2.
Полученные данные отображены в таблице 2.1.
Таблица - 2.1 Потери теплоты помещениями
Тепловая нагрузка Вт
После расчёта потерь теплоты помещениями нужно определить удельную тепловую характеристику здания.
Удельная тепловая характеристика здания определяется по формуле:
где:Q – отопительная нагрузка на всё здание Вт;
Vн – объём здания по наружному обмеру без чердака м3;
tв – усреднённая температура внутреннего воздуха по помещениям здания 0С;
α – коэффициент учитывающий влияние внешних
Описание системы отопления
1Выбор системы отопления
По виду теплоносителя система отопления – водяная; по месту расположения генератора – центральная. По способу создания циркуляции – система с насосной циркуляцией; по схеме включения отопительного прибора в стояк – двухтрубная; по направлению объединения отопительных приборов – вертикальная; по месту расположения подающей и обратной магистралей – система с нижней разводкой; по направлению движения теплоносителя в магистралях – тупиковая. Такая система характеризуется большей вертикальной регулировкой.
Система отопления состоит из следующих основных элементов: нагревательных приборов магистральных теплопроводов стояков подводок запорно-регулирующей арматуры.
2 Выбор размещение и прокладка магистральных труб
Магистральные трубы систем водяного отопления прокладывают с нижней разводкой. Для удобства обслуживания в системах с нижней разводкой прокладку подающих и обратных магистралей предусматривают совместную в техническом подполье. Магистрали рекомендуется проектировать тупиковыми как более экономичные по расходу труб чем магистрали с попутным движением воды.
Уклоны магистральных трубопроводов следует предусматривать не менее 0002.
3 Выбор и размещение стояков
Стояки прокладывают открыто и располагают преимущественно у наружных стен на расстоянии 35 мм от внутренней поверхности до оси труб при диаметре ≤ 32 мм. Двухтрубные стояки размещают на расстоянии 80 мм между осями труб причём подающий стояк располагают справа.
В угловых помещениях стояки рекомендуют размещать в углах наружных стен во избежание конденсации влаги на внутренней поверхности.
Тип стояка выбирается в зависимости от архитектурно-планировочных решений разводки магистралей и требований к тепловому режиму помещений здания. Для отопления жилых зданий рекомендуются регулируемые и проточно-регулируемые стояки и стояки со смещенным и осевым замыкающим участком. Поскольку эти системы обладают высокой гидравлической и тепловой устойчивостью и имеют хорошие экономические показатели по трудозатратам и расходу металла.
Проточные стояки без кранов для регулирования теплоотдачи отопительных приборов применяются в помещениях лестничных клеток.
Главный стояк системы отопления с верхней разводкой прокладывается в нише внутренней стенки лестничной клетки.
4 Выбор и размещение отопительных приборов
Конструкцию отопительных приборов необходимо выбирать в соответствии с характером и назначением отапливаемых помещений зданий и сооружений.
Отопительные приборы следует размещать как правило под световыми проёмами в местах доступных для осмотра ремонта и очистки. Длина отопительного прибора должна быть не менее 75% длины светового проёма.
Отопительные приборы в лестничных клетках следует как правило размещать на первом этаже. Отопительные приборы не следует размещать в отсеках тамбуров имеющих наружные двери. Отопительные приборы лестничных клеток следует присоединять к отдельным магистралям и стоякам систем отопления по однотрубной проточной схеме.
5 Присоединение теплопроводов к отопительным приборам
Присоединение труб к отопительным приборам может быть односторонним и разносторонними.
В вертикальных системах применяют проточные регулируемые проточно-регулируемые узлы с осевыми или со смещёнными обходными участками.
6 Размещение запорно-регулирующей арматуры
В системах отопления устанавливают при диаметре труб ≤40 мм – муфтовую арматуру (резьбовое соединение) при диаметре ≥ 50 мм – фланцевую арматуру (фланцевое соединение).
Для подводок к приборам в двухтрубных стояках целесообразнее применять краны двойной регулировки типа КРД и шиберного типа КРДШ обладающие повышенным гидравлическим сопротивлением (коэффициент местного сопротивления от 5 до 14).
На стояках проточно-регулируемых с осевыми или смещёнными обходными участками применяют трёхходовые краны типа КРТ а также типа КРТП с поворотной заслонкой при тех же условиях что и краны КРДШ и КРПШ.
Для отключения отдельных частей системы отопления на трубах магистралей используют муфтовые проходные краны и вентили (при диаметре ≤40 мм) и задвижки (при диаметре ≥50 мм).
В пониженных местах магистралей устанавливают спускные краны.
7 Устройства для удаления воздуха из систем отопления
Удаление воздуха из систем водяного отопления предусматривается в верхних точках через проточные воздухосборники или краны установленные в отопительных приборах верхних этажей.
В системах отопления с нижней разводкой удаление воздуха целесообразно предусматривать через ручные краны конструкции Н.Б. Маевского установленные в верхних пробках радиаторов верхних этажей.
Расчет теплового ввода
Тепловой ввод располагается обычно в подвале здания в центре его или рядом с лестничной клеткой. Схема ввода приведена на рис. 4.1 а схема элеватора на рис. 4.2.
Рисунок 4.1 Схема теплового ввода
Рисунок 4.2 Водоструйный элеватор
Количество воды подаваемое элеватором в систему отопления определяют по формуле 4.1
где 36 - переводной коэффициент Вт в кДж; Св = 42 кДжкг°С - теп-лоемкость воды.
Коэффициент подмешивания обратной воды в элеватор определяют так:
где 1 - температура воды на вводе теплосети °С: t1 t2 - температура воды на ответвлении к системе отопления °С.
Расчетное насосное давление в системе отопления составит
где Р1–2 - перепад давления в подающей и обратной магистралях наружной тепловой сети Р1–Р2= 150 кПа.
Диаметр горловины элеватора
Стандартные элеваторы имеют горловины диаметром 15. 20 25 32. 40 мм. Диаметр горловины принимается равным ближайшему стандартному значению в данном случае 15мм.
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления
Целью гидравлического расчета является определение диаметров трубопроводов при заданной тепловой нагрузке и расчетном циркуляционном давлении установленном для данной системы.
Система отопления представляет собой разветвленную сеть теплопроводов выполняющих функцию распределения теплоносителя по отопительным приборам. Целью гидравлического расчета является определение диаметров теплопроводов при заданной тепловой нагрузке и расчетном циркуляционном давлении установленном для данной системы.
Расчет выполняется методом удельных потерь давления.
Потери давления на преодоление трения определяется по формуле 5.1
где R – удельные потери давления Пам; l – длина участка трубопровода м.
Потери давления на преодоление местных сопротивлений определяют по формуле 5.2
где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке трубопровода;
- динамическое давление воды на данном участке трубопровода Па.
Суммарные потери давления возникающие при движении воды в теплопроводе циркуляционного кольца должны быть меньше расчетного циркуляционного давления устанавливаемого для данной циркуляционной системы.
Определяем вспомогательную величину – среднее значение удельной потери давления от трения Rср Пам на 1м трубы:
где – коэффициент учитывающий долю потери давления на местные сопротивления от
общей величины расчетного циркуляционного давления;
=065 – для систем с искусственной циркуляцией;
Δрр – располагаемое давление в принятой системе отопления Па;
l – общая длина расчетного циркуляционного кольца м.
Расходы воды на расчетных участках определяются по формуле (5.4):
где Qуч- тепловая нагрузка участка составленная из тепловых нагрузок отопительных приборов обслуживаемых протекающей по участку водой Вт;
С=42 - теплоемкость воды кДж(кгоК);
t2 to- перепад температур воды в системе оС.
Ориентируясь на полученные значения и определив количество воды подбирают оптимальные диаметры труб расчетного кольца скорость теплоносителя уточняют величину средней удельной потери давления на расчетном участке.
Все данные полученные при расчете трубопровода заносят в табл. 5.1.
Таблица - 5.1. Гидравлический расчет трубопровода
Потери на тр-ние Rуд Па
Сумма потери давле-ния
Расчет главного циркуляционного кольца заканчивается определением запаса давления Δзап величина которого должна быть в пределах 5-10 % от Δр. Если по приведенному расчету с учетом запаса расходуемое давление в системе будет больше или меньше расчетного давления Δр то на отдельных участках кольца следует изменить диаметры труб. В данном случае диаметр менять нет необходимости так как величина запаса давления в установленных пределах.
Расчет поверхности отопительных приборов
Расчетная поверхность нагрева Fp экм;
где 1 - коэффициент учитывающий понижение температуры за счет остывания ее в трубах; для однотрубной и двухтрубной систем 1 = 1; 3 - поправочный коэффициент учитывающий способ подводки теплоносителя к отопительному прибору и изменение теплоотдачи в зависимости от относительного расхода воды через прибор; 4 - коэффициент учитывающий способ установки отопительных приборов. При открытой установке 4 = 1.
Теплоотдача 1 экм прибора q Втэкм определяется по формуле
где Δt - температура воды на входе в прибор °С;
tвх – температура воды на входе в прибор; для первого от магистрали прибора tвх= tвых – температура на выходе из прибора tв –температура воздуха в помещении оС; для однотрубных систем отопления:
tвых является tвх для следующего по ходу теплоносителя прибора; Qn – отопительная нагрузка на приборы по помещениям Вт.
Относительный расход воды G равен
Число секций в приборе определяют по формуле
где 2 – коэффициент учитывающий число секций в отопительном приборе; e – площадь поверхности 1 секции м2.
Все расчет сводят в таблицу.
Таблица - 6.1 Расчет числа секций отопительных приборов
Если в результате расчета число секций составит величину nрасчетное с десятичной дробью 028 и менее принимается nфакт=nрасчетн; если десятичная дробь больше 028 то nфакт=nрасч+1.
Устройство вентиляции жилого здания
В домах квартирного типа проектируется общеобменная естественная вентиляция с вытяжкой из санитарных узлов и кухонь через каналы выполненные в виде гипсобетонных вентиляционных блоков или в толще кирпичной стены. Наружный приточный воздух для компенсации естественной вытяжки поступает через неплотности окон и других ограждений.
В одной квартире допускается объединение вентиляционных каналов уборной и ванной комнаты а также объединение вентиляционных каналов ванной комнаты (без унитаза) с кухней. Не допускается присоединение к одному вентиляционному каналу вытяжных решеток из кухни и уборной из кухни и жилой комнаты из уборной или ванной и жилой комнаты.
Рекомендуется предусматривать площадь вытяжного канала прямоугольного сечения не менее 002 м .
Устройство каналов для вытяжки из отдельных помещений ре-комендуется выполнять по следующим схемам:
схема 1 - вытяжка обособленными каналами с объединением их на кровле (при бесчердачной кровле) (рис. 7.1 а);
схема 2 - вытяжка обособленными каналами с объединением ка-налов на чердаке (при здании с чердаком) (рис. 7.1 б).
Наименьший размер (в свету) чердачного короба составляет 200x200 мм а наибольшее отношение его ширины к высоте или высоты к ширине 1:3.
Рисунок 7.1 Аксонометрическая схема вытяжной естественной
вентиляции: а) с использованием вентиляционного блока;
б) с использованием внутристенных каналов
Сборный короб заканчивается шахтой. Шахты размещают в наи-более высокой части чердака со стороны ската выходящего на дво-ровый фасад.
Высота шахты над кровлей определяется расстоянием от кровли (возле трубы) до низа выходного отверстия оно должно быть не ме-нее 0.5 м и не более 15 м.
Вентиляционный блок имеет два сборных канала и два канала спутника.
Каналы-спутники на каждом этаже перекрываются и имеют со-единение со сборными каналами. Вытяжка с последнего этажа выполняется непосредственно через каналы-спутники без соединения их со сборными каналами.
Минимальные размеры вентиляционных решеток: в кухнях 200x250 мм в ванных 150x150 мм в объединенных санитарных узлах 150x200 мм. Жалюзийные решетки устанавливаются на расстоянии 200-500 мм от потолка.
Аэродинамический расчет каналов естественной вытяжной вентиляции
По действующему СНиП на жилые здания количество удаляемого воздуха должно быть не менее 3 м 3 на 1 м 2 жилой площади квартиры. В тоже время существуют нормы воздухоудаления из кухонь и санузлов.
Жилая площадь квартир по зданию составляет:
кв. – 651 м 2 651*3=1953
кв. – 322 м 2 322*3=966
кв. – 613 м 2 613*3=1839
Нормативная удаленность воздуха составляет:
Вывод: для квартиры
Расчетное располагаемое давление DРр Па определяется по формуле:
где h – расстояние между устьем вентиляционной шахты и центром вентиляционного отверстия (решетки) расчетного этажа м ;
rн;rв – соответственно плотность наружного воздуха при температуре tн =+5°С и внутреннего воздуха tв находятся по формуле:
Расчётное располагаемое давление рр для первого этажа:
рр = 57·98(127 – 118) = 503 Па;
рр = 3·98(127 – 118) = 265 Па
Сопротивление системы воздуховодов определяется по формуле:
R – удельные потери давления Пам;
Z – потери давления на преодоление местных сопротивлений Па.
Для надежной работы системы необходимо чтобы сопротивление системы было несколько меньше располагаемого гравитационного давления. Запас должен составить 10%.
Зная расход воздуха на расчетном участке воздуховода или канала задавшись скоростью в сечении порядка 08-1 мс определяют величины R Vd и динамическое давление по приложению 4.
Потеря давления в местных сопротивлениях рассчитывается по формуле:
где z- сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке.
Так как воздуховодами в жилых зданиях служат внутренние каналы или каналы в вентиляционных блоков имеющие прямоугольные сечения то необходимо сначала выбрать сечение канала. А затем найти его эквивалентный диаметр круглого воздуховода равновеликого по трению.
Он рассчитывается по формуле:
где a и b – стороны канала прямоугольного сечения которые определяются по площади сечения воздуховода:
При этом размеры поперечного сечения канала должны быть кратны 50 мм.
Для каналов имеющих абсолютную шероховатость поверхности более 01 мм вносится поправка на шероховатость -b.
Скорость в сечении канала при принятом сечении проверяется по формуле.
где L – часовой расход воздуха м 3ч;
F – площадь сечения канала м 2.
Таблица 8.1 - Аэродинамический расчет вентиляционного канала ВЕ1
Размеры канала a x b м
Уд. потери на трение R Пам
Кожф. шероховатости
Потери на трение Rl Па
Динамич. давл. ρдин Па
Суммарные потери давл. Rl+Z Па
Запас давления на стояке ВЕ1 составляет:
Таблица 8.2 - Аэродинамический расчет вентиляционного канала ВЕ2
Запас давления на стояке ВЕ12составляет:
Таблица 8.3 - Аэродинамический расчет вентиляционного канала ВЕ3
Запас давления на стояке ВЕ3 составляет:
В соответствии с заданием на курсовую работу разработана схема системы отопления и вентиляции произведены расчёты расходов тепла на обогрев помещений.
Были решены задачи выбора размещения подающей и обратной магистралей стояков отопительных приборов регулирующей арматуры. Для эффективной работы системы отопления был проведён гидравлический расчет трубопроводов и определены требуемые диаметры трубопроводов.
Произведён аэродинамический расчёт системы вентиляции определены требуемые размеры воздуховодов для оптимальной работы системы вентиляции.
Список использованных источников
Отопление и вентиляция гражданского здания: Методические указания по
выполнению курсовой работыТ.А. Потапова. – Братск: БрГТУ 2002 – 41с.;
Тихомиров К. В. Сергеенко Э. С. Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция:
Учеб. для вузов. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1991. – 480 с.: ил.
СНиП 23-01-99*. Строительная климатология. Введ. 2000.01.01 НИИСФ РААСН;
ГГО им. А.И. Воейкова Росгидромета
СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. Введ. 2003.01.10 Госстрой России и др.
СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий. Введ. 2004.01.06 Госстрой России и др.
СНиП 41-01-2003. Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России.- М.: ГУП ЦПП 2004.- 54с
ГОСТ 21.602-79. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи. – М.: Стройиздат 1980

тит содер.doc

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИИ
Курсовая работа по дисциплине
«Отопление и вентиляции»
Пояснительная записка
Теплотехнический расчет наружных ограждений
2. Теплотехнический расчёт световых проёмов
Расчет потерь теплоты отапливаемых помещений
Описание системы отопления
1Выбор системы отопления
2 Выбор размещение и прокладка магистральных труб
3 Выбор и размещение стояков
4 Выбор и размещение отопительных приборов
5 Присоединение теплопроводов к отопительным приборам
6 Размещение запорно-регулирующей арматуры
7 Устройства для удаления воздуха из систем отопления
Расчет теплового ввода
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления
Расчет поверхности отопительных приборов
Устройство вентиляции жилого здания
Аэродинамический расчет каналов естественной вытяжной вентиляции
Список использованных источников

Теплогазоснаб.cdw

Условные обозначения
Трубопровод прямой воды
Трубопровод обратной воды
Элеватор водоструйный
Спецификация элеваторного узла
Элемент системы лтопления
Схема системы вентиляции
Схемеа элеваторного узла
Схема системы отопления