Новокузнецк 2013

Экономический раздел.doc

4 ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
В экономическом разделе представлен расчет сметной стоимости строительства Цеха для ремонта спецтехники г. Новосибирске. Для определения сметной стоимости составлена ведомость определения номенклатуры и объемов работ и рассчитана следующая сметная документация: локальная смета на общестроительные работы объектная смета сводный сметный расчет.
Локальная смета составлена базисно-индексным методом по территориальным единичным расценкам (ТЕР) в ценах 2000 года и переведена по состоянию на 1.09.2013г.). Исходными данными для расчета локальной сметы являются объемы работ принятые из ведомостей строительных и монтажных работ параметры здания его частей и конструктивных элементов и действующие сметные нормативы и показатели. В локальной смете произведена группировка данных в разделы по отдельным конструктивным элементам здания видам работ.
Стоимость определяемая локальным сметным расчетом включает в себя прямые затраты накладные расходы и сметную прибыль.
Прямые затраты по видам работ включают: основную заработную плату рабочих-строителей затраты на эксплуатацию строительных машин и механизмов и затраты на материалы изделия и конструкции:
где Зо- заработная плата рабочих-строителей руб.
Сэмм- стоимость эксплуатации машин и механизмов руб.
См- сметная стоимость материалов руб.
В отдельных единичных расценках в графах «Прямые затраты» и «Материалы» не включена стоимость основных строительных материалов изделий и конструкций принимаемая исходя из проектных данных и текущих цен по условиям поставки. Такие материалы приводятся отдельной строкой непосредственно в единичных расценках с указанием кода наименования и расхода на измеритель расценки. Техническая характеристика принимается по проектным данным (рабочим чертежам).
Сметная стоимость неучтенных в единичной расценке материальных ресурсов определяется по сборнику сметных цен на строительные материалы изделия и конструкции утвержденному в базисном уровне цен по состоянию на 1 января 2000 г.
Накладные расходы учитывают затраты строительно-монтажных организаций связанные с созданием общих условий производства его обслуживанием организацией и управлением.
Сметная прибыль - сумма средств необходимых для покрытия отдельных (общих) расходов строительно-монтажных организаций на развитие производства социальной сферы и материальное стимулирование. Сметная прибыль является нормативной частью стоимости строительной продукции и не относится на себестоимость работ.
Накладные расходы определены по видам работ в процентах от фонда оплаты труда (ФОТ) в соответствии с МДС 81-33.2001 Методические указания по определению величины накладных расходов в строительстве.
Сметная прибыль определена по видам работ в процентах от фонда оплаты труда (ФОТ) в соответствии с МДС 81-25.2001 Методические указания по определению сметной прибыли.
Объектная смета объединяет в своем составе данные локальной сметы на общестроительные работы и данные на специальные виды работ (внутренние сантехнические электромонтажные) взятые по объектам-аналогам. Объектная смета является сметным документом на основе которой формируются договорные цены на строительную продукцию.
Объектная смета составлена в текущем уровне цен по типовой форме (образец № 3 МДС 81-35.2004 прил. 2). При этом затраты распределяются по графам с учетом элементов сметной стоимости: «строительные работы» «монтажные работы» «оборудование» «мебель» «инвентарь» «прочие затраты».
В объектной смете к стоимости строительных и монтажных работ определенной в текущем уровне цен дополнительно включаются средства на покрытие лимитированных затрат в том числе:
- на удорожание работ выполняемых в зимнее время стоимость временных зданий и сооружений и другие затраты включаемые в сметную стоимость строительно-монтажных работ и предусматриваемые в составе главы «Прочие работы и затраты» сводного сметного расчета стоимости строительства - в соответствующем проценте для каждого вида работ или затрат от итога строительно-монтажных работ по всем локальным сметам.
- часть резерва средств на непредвиденные работы и затраты предусмотренного в сводном сметном расчете - в размере согласованном заказчиком и подрядчиком для включения в состав твердой договорной цены на строительную продукцию.
Сводный сметный расчет стоимости строительства составлен на основе объектной сметы и расчетов на отдельные виды работ по главам сводного сметного расчета.
Утвержденный в установленном порядке ССР служит основанием для определения лимита капитальных вложений и открытия финансирования строительства.
Технико-экономические показатели
Сметная стоимость общестроительных работ составила 66603 тыс.руб.
в том числе зпл 6800 тыс.руб.
Сметная стоимость по объектной смете139941 тыс.руб.
Полная сметная стоимость строительства составляет 174000 тыс. руб.
Стоимость 1 м3 = 4390 руб.
Таблица 19 – Локальная смета на общестроительные работы
на общестроительные работы
Наименование объекта - Цех для ремонта спецтехники
Нормативная трудоемкость
Составлена в ценах 2000 года
Сметная заработная плата
Переведена в цены по состоянию на 1.09.2013
Шифр и № позиции норматива
Наименование работ и затрат ед. изм.
Затраты труда рабочих не занятых на обсл. машин
в т.ч. зп машинистов
Планировка площадей бульдозером мощностью 132 к Вт
Разработка грунта бульдозерами с перемещением до 10 м мощностью до 96 кВТ грунт 2 группы с перемещением в насыпь
Добавлять на каждые последующие 10 м при перемещении грунта бульдозерами к расценкам 01-01-30-2 до 60 м
Разработка грунта экскаватором в отвал с ковшом вместимостью 065 (05-1) м3 грунт 2 группы
Работа на отвале грунт 2-3 группы
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 065 (05-1) м3 грунт 2 группы
Засыпка траншей и котлованов с перемещением грунта до 5 м бульдозерами мощностью 96 кВт грунт 2 группы
Добавлять на каждые последующие 5 м при перемещении грунта бульдозерами к расценкам 01-01-34-2 до 60м
Засыпка котлована вручную грунт 2 группы
Уплотнение грунта основания под полы промышленных зданий
Стоимость материалов
Погружение дизель-молотом на базе экскаватора железобетонных свай длиной до 12 м в грунт 2 группы
Сваи квадратного сечения длиной до 12 м м3
Вырубка бетона из арматурного каркаса железобетонных свай
Устройство бетонной подготовки
Бетон В15 м3 102x0206
Устройство железобетонных фундаментов общего назначения
Арматура классат 1x2243
Бетон В15 м3 1015x2243
Укладка балок фундаментных длиной до 6 м
Фундаментные балки м3 045*74
Засыпка под фундаментные балки
Стоимость материалов
Установка жб колонн прямоугольного сечения при массе колонн до 6 т
Установка в одноэтажных зданиях подстропильных балок массой до 15 т и высоте зданий до 25 м
Балки стропильные безраскосные для скатной кровли пролетом 18 м шт
Укладка панелей оболочек размером 3x18 м при высоте здания до 25 м
Установка панелей наружных стен одноэтажных зданий длиной до 7 м площадью до 10 м2 при высоте зданитй до 25 м
Кладка армированных перегородок толщиной в 12 кирпича при высоте этажа до 4 м из кирпича керамического
Герметизация швов стеновых панелей упругими прокладками
Стоимость конструкций т
Монтаж одиночных подкрановых балок на отметке до 25 м массойдо 2т
Монтаж оконных блоков алюминиевых многокамерных профилейц с герметичными стеклопакетами
Стальные конструкции оконных блоков т
Элементы крепления нащельников т
Монтаж подкрановых путей по металлическим подкрпновым балкам для рельсов типа КР
Стоимость конструкций подкрановых путейт
Установка ворот со стальными коробками
Каркасы ворот т 391*073
Устройство обмазочной пароизоляции в один слой
Второй слой обмазочной пароизоляции
Утеплениепокрытий минераловатными плитами
Устройство выравнивающих стяжек цементных толщиной 15мм
Устройство мелких покрытий из листовой оцинкованной стали
Устройство кровель скатных трехслойных из рулонных кровельных материалов на битумной мастике с защитным слоем из гравия на битумной антисептированной мастике из рубероида РМ-350
Уплотнение грунта щебнем
Устройство подстилающего бетонного слоя (толщина 15 мм)
Устройство подстилающего гравийного слоя
Устройство гидроизоляции обмазочной холодной асфальтовой мастикой 2 мм
Мастика асфальтовая т 024*2579
Устройство покрытий асфальтобетонных литых толщиной 25 мм
Устройство стяжек цементных толщиной 20 мм
Устройство покрытий из плиток керамических для полов одноцветных с красителем
Остекление металлических оконных переплетов двухслойными стеклопакетами
Стеклопакеты двуслойные м2
Улучшенная штукатурка внутри зданий цементно-известковым раствором по камню и бетону стен
Улучшенная окраска поливинилацетатными водоэмульсионными составами по штукатурке стен за 2 раза
Окраска по металлу заполнений оконных проемов
Окраска по металлу ворот
Облицовка стен гладкая без карнизных и плинтусных элементов керамическими плитками
Монтаж металлического каркаса для утепления стен
Изоляция минераловатными плитами
Плиты теплоизоляционные минераловатные м3 124*234
Облицовка фасада плитами "Краспан-колор
Устройство песчаного основания под отмостку
Устройство щебеночных оснований под отмостку
Монтаж лестниц пожарных с ограждением
Металлические лестницы лестницы т
ИТОГО ПО ВСЕМ РАЗДЕЛАМ
Таблица 20 – Объектная смета
Цех для ремонта спецтехники г. Новосибирск
Составлена в ценах по состоянию на 1.09.2013
Измеритель единичн. стоимости
Номера смет и расчетов
Наименование работ и затрат
Сметная стоимость тыс.руб.
Сметная заработная плата тыс. руб.
Показа-тель единичной стоимости руб.
Оборуд. мебели инвентаря
Общестроительные работы
Водопровод и канализация
Горячее водоснабжение
Электромонтажные работы
Технологическое оборудование
Временные здания и сооружения (28% от итого)
Резерв средств на удорожания в зимнеее время 43 % от итого
Резерв средств на непредвиденные расходы 15% от итого
Таблица 21 – Сводный сметный расчет
СВОДНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ СТОИМОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА
Составлен в ценах по состоянию на 1.09.2013 г
Наименование глав работ и затрат
Общая сметная стоимость тыс. руб
оборудова-ния мебели инвентаря
Глава1. Подготовка территории строительства
Отвод территори строительства 03% от итога гл.2
Подготовка территории строительства 15% от итога гл.2
Глава 2. Основные объекты строительства
Цех для ремонта спецтехники
Глава 4. Объекты энергетического хозяйства
Электросети 7 8 10 % от итога гл. 2
Глава 5. Объекты транспотного хозяйства и связи
Автодороги 5% от итога гл.2
Глава 6. Наружние сети и сооружения водоснабжения канализации и теплоснабжения
Глава 6. Наружние сети и сооружения водоснабжения канализации и теплоснабжения 5% от итога гл.2
Глава 7. Благоустройство и озеленение территории
Благоустройство и озеленение территории 3% от итога гл.2
Глава 8. Временные здания и сооружения
Временные здания и сооружения 28 %
Глава 9. Прочие работы и затраты
Зимние удорожания 43 % от итога гл.1-8
Глава 10. Содержание дирекции (технический надзор) строящегося здания и авторский надзор
Содержание дирекции (технический надзор) строящегося здания и авторский надзор 09% от итога гл. 1-9
Глава 11. Подготовка эксплуатационных кадров
Подготовка эксплуатационных кадров 1% от итога гл. 1-9
Глава 12. Проектные и изыскательские работы
Проектные и изыскательские работы 25% от итога гл. 1-9
ИТОГО по главам 1-12
Резерв средств на непредвиденные работы и затраты 1% от итога гл. 1-12
Возвратные суммы от гл.8 15% от гл. 8
Библиографический список
Государственные элементные сметные нормы на строительные работы (редакция 2009 г.)
Территориальные единичные расценки на строительные работы ТЕР 2001 Кемерово 2001
МДС 81-35.2004 Методические указания по определению стоимости строительной продукции на территории Российской Федерации. МДС 81-1.99. Введены в действие постановлением Госстроя России от 26.04.99 № 31
МДС 81-33.2001 Методические указания по определению величины накладных расходов в строительстве. Утверждены постановлением Госстроя России от 17.12.99 № 76
МДС 81-25.2001 Методические указания по определению сметной прибыли. Приняты и введены в действие постановлением Госстроя РФ от 28 февраля 2001 г. N 15.
ГСН 81-05-01-2001 Сборник сметных норм затрат на строительство временных зданий и сооружений. Утвержден и введен в действие с 15.05.2001 постановлением Госстроя России от 07.05.01 № 45
ГСН 81-05-02-2001 Сборник сметных норм дополнительных затрат при производстве строительно-монтажных работ в зимнее время. Утверждены и введены в действие с 1 июня 2001 года постановлением Госстроя России от 19 июня 2001 № 62

5.dwg5.dwg

КЗ 11.8 В20 6 4.7 28.2 353.3 2119.98 75.17
РИСКИ РАЗБИ- ВОЧНЫХ ОСЕЙ
6А240 1680 1 2 3.36 353.3
6А240 1980 1 2 3.96 6A-I 96.17 21.35
6А240 2180 5 10 21.8 8А-I 78.74 31.1
25А400 4700 2 4 18.8 16А-III 99.17 156.5
ВЫБОРКА СТАЛИ НА 1 ЭЛЕМЕНТ
6А240 1380 1 2 2.76
6А240 1080 1 2 2.16
6А240 780 19 38 29.64
16А400 10580 1 2 21.16
16А400 6380 2 4 25.52
8А240 480 14 28 13.44
25А400 4700 2 4 18.8
8А240 480 21 42 20.16
16А400 6100 2 4 24.4
16А400 3073 1 3 9.22
16А400 4290 1 3 12.87
8А240 620 12 24 14.88
6А240 538 - 35 18.83
Цех для ремонта спецтехники в г.Новосибирске
СибГИУ 2013.270102.9091.ДП
Кафедра ИК Гр. ЗСП -07

8.dwg8.dwg

4.dwg 4.dwg

МАРКИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ КОЛОНН
МАРКИРОВОЧНАЯ СХЕМА ФУНДАМЕНТОВ И ФУНДАМЕНТНЫХ БАЛОК
МАРКИРОВОЧНАЯ СХЕМА СВЯЗЕЙ И ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК
Цех для ремонта спецтехники в г.Новосибирске
СибГИУ 2013.270102.9091.ДП
Кафедра ИК Гр. Зсп -07

6.dwg6.dwg

12А-I 2000 4 8 16 12А-I 26.00 23.10
Цех механической сборки
СХЕМА ДЛЯ РАСЧЁТА ОСАДКИ ОСНОВАНИЯ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА
С = 20КкПа =18 Е = 12МПа е = 0.74 I = 0.5 =19.8кНм
С = 19.1КкПа =17.5 Е = 11.1МПа е = 0.77 I = 0.45 =18.9кНм
ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗРЕЗ
РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ СКВАЖИНАМИ
ОТМЕТКИ УСТЬЕВ СКВАЖИН
С = 19.1КкПа =17.5 Е = 11.1МПа е = 0.77 I = 0.45 =18.5кНм
СУГЛИНОК МЯГКОПЛАСТИЧНЫЙ
ВЫБОРКА СТАЛИ НА 1 ЭЛЕМЕНТ
А240 1100 5 10 11 10А400 86.62 53.44
12А240 2000 4 8 16 12А240 26.00 23.10
10А240 800 5 10 8 10А240 19.00 11.72
12А240 2000 5 5 10 =88.25
10А400 820 4 20 16.4
10А400 1950 12 12 23.4
т Класс Кол-во бетона эл-ов
РСМ-5 20.2 В15 5 8.066 40.3 88.25 441.25 10.5
Примечание 1. Под подошвой фундаментов залегает слой - суглинок мягкопластичный. 2. Расчётный уровень грунтовых вод находится на от- метке -3.500. 3. Нормативная глубина промерзания составляет 2.2м. 4. Под фундамент выполнить бетонную подготовку тол- щиной 100мм. 5. Обратная засыпка фундаментов производится равномерно по периметру с послойным уплотнением. 6. Сваи С12-40 выполнить из бетона нормальной плот- ности с маркой водонепроницаемости В4 с водоце- ментным отношением не больше 0.6. 7. Глубина заложения фундамента 2.25м. 8. Защитный слой бетона 50мм.
Цех для ремонта спецтехники в г.Новосибирске
СибГИУ 2013.270102.9091.ДП
Кафедра ИК Гр. ЗСП-07

3.dwg 1.dwg

План на отм. 0.000 М1:200.Узлы Разрез 1-1
ПАРОИЗОЛЯЦИЯ (БИТУМ)
ВЫРАВНИВАЮЩАЯ СТЯЖКА 25
УТЕПЛИТЕЛЬ ПЕНОБЕТОН 120
УНИФЛЕКС ЭКП (2 слоя)
Цех для ремонта спецтехники в г.Новосибирске
СибГИУ 2013.270102.9091.ДП
Кафедра ИК Гр. ЗСП-07
БОКС ДЛЯ РЕМОНТА СПЕЦТЕХНИКИ

2 Фасад.dwg

Фасад. План кровли. Схема генплана
Цех для ремонта спецтехники в г.Новосибирске
СХЕМА ГЕНПЛАНА М1:1000
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ЗДАНИЯ
АВТОСТОЯНКА И ДОРОГИ
РЯДОВАЯ ПОСАДКА ДЕРЕВЬЕВ
ПЛОЩАДЬ ТРОТУАРОВ И ОТМОСТОК
ПЛОЩАДЬ АВТОДОРОЖНЫХ ПОКРЫТИЙ
ПЛОЩАДЬ ТЕРРИТОРИИ ЦЕХА
ПЕРЕХОД ИЗ ЦЕХА В АБК
СибГИУ 2013.270102.9091.ДП
Кафедра ИК Гр. ЗСП-07

1.dwg 1.dwg

Сравнение вариантов конструктивных решений покрытий
СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ ПОКРЫТИЯ
СПЕЦИФИКАЦИЯ СБОРНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
НАИМЕНОВАНИЕ ПОКАЗАТЕЛЯ
РАСХОД АРМАТУРНОЙ СТАЛИ
ВЕДОМОСТЬ СРАВНЕНИЯ ВАРИАНТОВ НА 1 ЯЧЕЙКУ ПОКРЫТИЯ
ЭКОНОМИЧЕСКИЙ ЭФФЕКТ
Цех для ремонта спецтехники в г.Новосибирске
СибГИУ 2013.270102.9091.ДП
Кафедра ИК Гр. ЗСП-10у

7.dwg7.dwg

14К-19 11910 16 190.4 14К-19 190.6 193.3
ПБ1 5 В40 18 2.0 36 370.45 6667.2 185.2
16А-III 11800 2 2 23.6 6A-III 51.2 11.4
10А-III 920 80 80 73.6 10A-III 193.42 119.3
10А-III 1 1890 2 2 23.75 14А-III 7.6 9.2
6А-III 620 40 40 370.4
ВЫБОРКА СТАЛИ НА 1 ЭЛЕМЕНТ
ПОДСТРОПИЛЬНАЯ БАЛКА ПБ 1
ПОДСТРОПИЛЬНАЯ БАЛКА
14А-III 950 8 7.6 16A-III 23.6 37.2
Цех для ремонта спецтехники в г.Новосибирске
СибГИУ 2013.270102.9091.ДП
Кафедра ИК Гр. ЗСП-07
Подстропильная балка.Узлы

9.dwg9.dwg

СЕТЕВОЙ ГРАФИК ЦЕХА ДЛЯ РЕМОНТА СПЕЦТЕХНИКИ В г. НОВОСИБИРСКЕ
Времен. автодороги 19.1.8
Планировка площадки 1.1.4
Времен. здания и сооружения 24.1.4
Разработка грунта 16.1.5
I Устройство фундамента 20.1.6
II Устройство фундамента 20.1.6
Пост. теплосеть 6.1.4
Пост. канализ. 6.1.4
Пост. электрич. 6.1.4
I Обрат. засып. 4.1.9
II Обрат. засып. 4.1.9
I Устан. колонн 5.1.5
I Монтаж подкран. балок 6.1.5
I Монтаж покрыт. 4.1.8
II Устан. колонн 5.1.5
II Монтаж подкран. балок 6.1.5
II Монтаж покрыт. 4.1.8
I Монтаж наруж. стен 23.2.5
II Монтаж наруж. стен 23.2.5
Монтаж технологического оборудования 64.1.6
Устройст. перегород. 6.1.4
I Устройство кровли 15.1.10
II Устройство кровли 15.1.10
I Устройство полов 8.1.10
I Заполнение окон. и ворот ных проём 8.1.8
II Заполнение окон. и ворот ных проём 8.1.8
II Устройство полов 8.1.10
II Остек ление 6.1.4
Постоян. дороги 14.1.6
Благоустройство территории I
I Штукатурные работы 10.1.14
II Штукатурные работы 10.1.14
I Молярные работы 10.1.8
II Молярные работы 10.1.8
ГРАФИК ПОТРЕБНОСТИ В РАБОЧИХ
ГРАФИК РАБОТЫ МАШИН И МЕХАНИЗМОВ
ГРАФИК РАСХОДА ОСНОВНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ
Дизельмолот на эксковаторе
Маш. для нанес. битумной мастики СО-122А
Маш. для наклейки рубероида СО-121
Маш. для устройки стяжки
Устройство для раскатки рулон. матер. ИР-830
Маш. для пригот. жеск. р-ров
Маш. для укладки бет. основ.
Штукатурный агрегат СО-57
Растворонасос СО-59Б
Агрегат шпатлевочный СО-150А
Агрегат малярный СО-154
Росверки железобетонные
Росверк цементный М50
Продолжительность строительства
Трудоёмкость общестроительных работ
ТЭП СЕТЕВОГО ГРАФИКА
Прокладки из губочной резины
Плиты тепловолокняяные
Раствор цементный М100
Трубы стал. и керамические 0.2мм
Шпатлевка купоросная
Цех для ремонта спецтехники в г.Новосибирске
СибГИУ 2013.270102.9091.ДП
Кафедра ИК Гр. ЗСП-07
График в потребнос- ти рабочих
График расхода основных строительных материалов и конструкций.
Прочие неучтенные работы 10
Благоустройство территории II

10.dwg 1.dwg

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ЦЕХ МЕХАНИЧЕСКОЙ СБОРКИ
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ЗДАНИЯ
СТРОИТЕЛЬНЫЙ ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
Площадь строительной площадки 12881
Площадь застройки проектируемого здания 2592
Площадь застройки временных эданий и сооружений 324
Протяженность временных:
электросиловой линии 84
осветительной линии 337
Ширина временных дорог 3
Коэффициенты компактности
Помещение для обогрева работающих
W - постоянная электрическая сеть
W - постоянная проектируемая электрическая сеть
W - временная электрическая сеть
V - постоянная телефонная сеть
V - постоянная проектируемая телефонная сеть
V - временная телефонная сеть
В - постоянный водопровод
В - постоянный проектируемый водопровод
В - временный водопровод
К - постоянная канализация
К - постоянная проектируемая канализация
К - временная канализация
Т - постоянная теплосеть
Т - постоянная проектируемая теплосеть
- временное ограждение
- временная автодорога
Цех для ремонта спецтехники в г.Новосибирске
Цех для ремонта спецтехники в г.Новосибирске
СибГИУ 2013.270102.9091.ДП
Кафедра ИК Гр.ЗСП -07
Стройгенплан М 1:500

Записка.doc

Тема проекта – цех для ремонта спецтехники в г. Новосибирске.
Дипломный проект по специальности «Промышленное и гражданское строительство» (270102) – Новокузнецк 2013.
Дипломный проект содержит: 219 страниц 22 таблиц 77 формул 17 иллюстраций 35 источников и чертежей 10 листов.
Разработан проект строительства цеха механической сборки в г. Новосибирске. В данном дипломном проекте запроектирован цех механической сборки представляющий собой одноэтажное промышленное здание выполненное из сборного железобетона.
Выбрано объемно-планировочное и конструктивное решение. Произведен расчет следующих конструкций: фундамента средней колонны подстропильной балки плиты КЖС. В проекте также применены стеновые панели из стеклопластика и стальные подкрановые балки.
В организационном разделе разработан сетевой график.
В экономическом разделе составлены сметы включающие заработную плату рабочих и нормативную трудоемкость.
В разделе безопасность и экологичность проекта рассмотрены основные и вредные производственные факторы а также приведены причины возникновения пожаров и способы их устранения.
Theme of the project is guild of mechanical assemblage in Novosibirs.
Speciality of this diploma project is «Industrial and civil construction» (270102) – Novokuznetsk 2013.
Diploma project consists of: 219 pages 22 tables 77 formulas 17 drawings 35 sources of literature and 10 drawing pages.
This project of building guild of mechanical assemblage worked up in Novosibirsk. In this diploma project planed guild of mechanical assemblage represented one-storied industrial building made of selected reinforced concrete.
Chose rangly-planing and designind decision. Executed consideration the next of construction: foundation midle column slab KGS. Also in this project use wall's pavement made from glass-plastic material and steel under-crane rail.
In the organization section worked up networking grafic.
In the economic section composed economics tables included payment of workers.
In the section of protection of the work examined basic and harmful production factor and also reduce the cause of appearing fire and methods of it's removing.
Архитектурно-конструктивный раздел .. 11
1 Природно-климатические и инженерно-геологические условия.. .11
2 Описание технологического процесса ..11
3 Генеральный план . .. 12
4 Объемно-планировочное решение 13
5 Конструктивное решение 14
6 Теплотехнический расчет 16
7 Светотехнический расчет 20
Расчётно-конструктивный раздел 23
1 Сравнение вариантов 23
2 Компоновка поперечной рамы 28
3 Сбор нагрузки на раму 30
3.1 Постоянные нагрузки ..30
3.2 Временные нагрузки . 35
3.2.1 Снеговая нагрузка . .35
3.2.2 Крановая нагрузка 36
3.2.3 Ветровая нагрузка 38
4 Расчёт свайного фундамента 41
4.1 Данные для проектирования .41
4.2 Сбор нагрузок на фундамент 42
4.3 Определение глубины заложения подошвы ростверка 42
4.4 Выбор типа сваи её длины сечения. Определение несущей
4.5 Расчет ростверка на продавливание колонной 47
4.6 Расчет ростверка на продавливание угловой сваей 51
4.7 Расчет прочности наклонных сечений плиты ростверка по
поперечной силе . 52
4.8 Расчёт ростверка на изгиб . 53
4.9 Определение осадки основания 56
4.10 Расчет фундамента на действие горизонтальной нагрузки 61
4.10.1 Определение горизонтального перемещения свайного
4.10.2 Определение внутренних усилий для проверки прочности
5 Расчет колонны .. . 68
5.1 Данные для проектирования . 68
5.2 Надкрановая часть колонны 68
5.3 Подкрановая часть колонны 73
5.4 Расчёт подкрановой консоли 77
6 Расчет панели-оболочки КЖС 77
6.1 Данные для расчета .. .77
6.2 Расчёт панели-оболочки КЖС по общей несущей способности и
6.3 Расчёт диафрагм на поперечную силу 83
6.4 Расчёт анкеров 84
6.5 Определение потерь предварительного напряжения арматуры 85
6.6 Расчёт панели-оболочки КЖС по деформациям 89
6.7 Расчёт панели-оболочки КЖС по образованию трещин 91
6.8 Расчёт поля оболочки на изгиб вдоль образующей 93
7 Расчет подстропильной балки . .. 100
7.1 Данные для проектирования .. 100
7.2 Определение нагрузок .102
7.3 Определение усилий в сечениях балки ..104
7.4 Предварительный подбор продольной арматуры .104
7.5 Определение геометрических характеристик приведенного сечения 107
7.6 Определение усилий предварительного обжатия Р и эксцентриситета
7.7 Расчёт по прочности нормальных сечений в стадии эксплуатации 114
7.8 Расчёт по прочности наклонных сечений ..116
7.8.1 Проверка прочности наклонной полосы между наклонными
трещинами в стенке балки 116
7.8.2 Проверка прочности наклонных сечений на действие поперечной
7.8.3 Проверка прочности наклонных сечений на действие
изгибающего момента ..120
Организация строительного производства . 122
1 Календарный план производства работ в виде сетевого графика 122
1.1 Составление ведомости объемов работ ..122
1.2 Определение требуемых затрат труда и машино-смен машин и
механизмов . . 133 3.1.3 Составление карточки-определителя работ сетевого графика . .147
1.4 Расчёт сетевого графика 153
2 Расчет строительного генерального плана ..159
2.1 Расчет площадей складов строительных материалов 159
2.2 Расчет потребности строительства в воде ..163
2.3 Расчет электроснабжения строительной площадки .165
2.4 Расчет количества прожекторов ..168
2.5 Расчет количества рабочих на строительной площадке 169
2.6 Расчет временных зданий 169
2.7 Технико-экономические показатели СГП ..170
Экономический раздел . 172
Безопасность и экологичность проекта . . 197
1 Безопасность проекта .. . . 197
1.1 Анализ условий труда . 197
1.2 Мероприятия по безопасности труда .. 199
1.3 Мероприятия по производственной санитарии . 202
1.4 Пожарная безопасность 204
2 Экологичность проекта .207
Библиографический список .. ..209
Приложение А. Патентный поиск .212
Приложение Б. Расчёт поперечной рамы здания на ПК 214
Таблица сочетаний усилий 216
Приложение В. Мероприятия при ЧС 217
Железобетонные конструкции являются базой современного индустриального наземного и подземного строительства. Из железобетона возводят здания различного назначения.
На изготовление железобетонных линейных конструкций расходуется в 2-3 раза меньше металла чем на стальные конструкции.
Необходимо применять рациональное сочетание железобетонных металлических и других конструкций с правильным использованием лучших свойств каждого материала.
Сборные железобетонные конструкции в наибольшей степени отвечают требованиям индустриализации строительства. Применение сборного железобетона позволяет существенно улучшить качество конструкций снизить по сравнению с монолитным железобетоном трудоемкость работ на строительство в несколько раз уменьшить а во многих случаях и полностью устранить расход материалов на устройство подмостей и опалубки а также резко сократить сроки строительства. Монтаж зданий и сооружений из сборного железобетона можно производить и в зимний период без существенного удорожания.
В данном дипломном проекте запроектирован цех для ремонта спецтехники представляющий собой одноэтажное промышленное здание выполненное из сборного железобетона.
В разделе охраны труда рассмотрены основные и вредные производственные факторы а также приведены причины возникновения пожаров и способы их устранения.
Архитектурно-конструктивный раздел
1 Природно-климатические и инженерно-геологические условия
Строительство цеха предусмотрено в г. Новосибирске. По весу снегового покрова г. Новосибирск относится к IV району по давлению ветра - к III району.
Район строительства характеризуется следующими климатическими условиями:
расчетная зимняя температура наружного воздуха С;
нормативный снеговой покров 2.2 м;
среднемесячная температура воздуха в январе С;
среднемесячная температура воздуха в июле С;
средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца 80%; наиболее жаркого месяца 56%.
Инженерно-геологические условия:
первый слой: растительный слой ; ;
второй слой: суглинок мягкопластичный ; ; ;
третий слой: суглинок мягкопластичный ; ; .
Уровень грунтовых вод на глубине 3.5 м; глубина промерзания грунта составляет 2.2 м.
2 Описание технологического процесса
Цех для ремонта спецтехники входит в зону подсобно-производственных цехов. Технологический процесс цеха обеспечивает качественную сборку спецтехники. Направление производственного процесса в зависимости от технологических переходов от операции является параллельно-последовательным. Такое направление технологического процесса оказывает влияние на планировку здания цеха.
Детали для ремонта спецтехники поступают непосредственно в цех автомобильным транспортом.
Производственный цикл цеха включает в себя целый ряд транспортных операций связанных с перемещением деталей узлов и производственных отходов. Для перемещения деталей узлов по цеху используются козловые краны грузоподъемностью 10 т. Для передачи тяжелых деталей узлов с одного пролета здания в другой предусмотрены передаточные тележки.
Технологический процесс в цехе сопровождается газа- и пылевыделениями поэтому предусмотрена венткамера для воздухообмена. Размер венткамеры в плане 6x9 м.
При проектировании генплана учтены особенности и специфика цеха изучен технологический процесс особенности людских и грузовых потоков мероприятия по охране окружающей среды а также архитектурно-художественные и градостроительные требования.
Главный вход в цех расположен со стороны основного подъезда. Вспомогательные здания размещены через дорогу от цеха.
Административно-бытовой корпус (АБК) предусмотрен рядом с цехом вход в который осуществляется непосредственно через цех по туннелю и с улицы. Вблизи АБК устроена автостоянка. Для отдыха рабочих предусмотрены два теннисных корта волейбольная площадка и футбольное поле. Ширина автодороги составляет 7-10 м. Площадь занятая озеленением составляет 15% площади территории цеха.
Качество проекта генплана характеризуют технико-экономические показатели.
4 Объемно-планировочное решение
Задание цеха для ремонта спецтехники автотранспортного управления одноэтажное двухпролетное из сборного железобетона с мостовыми кранами грузоподъемностью 10 т отапливаемое с естественным освещением.
Здание имеет прямоугольную конфигурацию в плане с размерами 36 колонны крайнего ряда в продольном направлении смещены на 250 мм наружу здания (привязка “250”) (рисунок 1).
Рисунок 1 – Схема привязок
Для восприятия ветровой нагрузки и массы панельных стен в продольном и поперечном направлениях установлены стальные фахверковые колонны из двутавра сварного.
Выбор объемно-планировочного решения осуществляем на основе климатических и технологических условий. При проектировании учитываем влияние на стеновое ограждение таких факторов как температура наружного воздуха ветер влажность.
Здание прочное устойчивое долговечное отвечает санитарно-гигиеническим условиям труда человека не загрязняет окружающую среду и сохраняет природный ландшафт.
Здание имеет эстетичный внешний вид надежно защищает людей и оборудование от атмосферных воздействий удовлетворяет противопожарным требованиям.
5 Конструктивное решение
Здание каркасное (железобетонный каркас) имеет рамно-связевую систему. Каркас представляет собой совокупность несущих конструкций обеспечивающих прочность жесткость и устойчивость здания.
Фундамент проектируем свайный. Сечение подколонников выбираем исходя из размеров колонн. Зазор между колонной и стенками стакана фундамента принимаем 75 мм по верху и 50 мм по низу. Под фундаментами предусмотрено устройство бетонной подготовки 100 мм.
Крайние и средние колонны принимаем сплошные прямоугольного сечения. Размеры сечения крайних и средних колонн надкрановой части 500x600 мм подкрановой части 500x800 мм. Высота колонн равна 9.6 м. Шаг крайних и средних колонн 12 м.
Колонны фахверка предусмотрены стальные из сварного двутавра № 20 с шириной полок 350 мм. Также используем стальные приколонные стойки торцевого фахверка из [] № 20.
По консолям колонн укладываем подкрановые стальные балки длиной 12 м для отпирания крановых рельсов по которым перемещаются мостовые краны. Высота подкрановых балок 1.45 м (рисунок 2).
Рисунок 2 – Средняя подкрановая балка
По колоннам в продольном направлении укладываем подстропильные железобетонные двутавровые балки длиной 12 м и высотой сечения 1 м.
На балки в поперечном направлении опираются панели оболочки КЖС с размерами в плане 3x18 м.
Для обеспечения жесткости здания в продольном направлении применены вертикальные портальные связи по колоннам в середине температурного блока по всем рядам колонн. Также предусмотрены горизонтальные связи по нижнему и верхнему поясу ригеля выполненные из стальных уголков.
Для обеспечения полной сборности здания наряду с использованием сборных несущих конструкций применяем стеновое ограждение включающее соединенные между собой панели каждая из которых образованна из жестко соединенных между собой коробчатых элементов выполненных из стеклопластика АГ-4С заполненных утеплителем из фенолформальдегидного пенопласта ФРП-1. Стеновое ограждение навесное.
Кровлю принимаем рулонную.
Полы выполненные в здании цеха принимаем в зависимости от назначения помещения. Цех включает в себя два помещения: бокс для сборки и венткамеру. Полы в обоих помещениях принимаем асфальтобетонные.
Для пропуска автотранспорта в наружных стенах устраиваем ворота. Размеры проемов ворот 4x4.2 м. Ворота выполняем двухпольными распашными. Перемычечная панель над воротами с размерами 0.6x6 м. Между уровнем пола здания и наружной планировкой имеется перепад высот 15 см. Для плавного выезда в здание с наружной стороны проёма ворот устраиваем пандус с уклоном не более 0.100.
Ворота выполняем из стального каркаса обшитого рулонной листовой сталью с утеплителем из пенопласта.
Окна устраиваем стальные с двойным остеклением. Первый ярус окон высотой 3.6 м находится на отметке +1.200 второй ярус окон высотой 1.8 м находится на отметке +6.600. (рисунок 3)
Рисунок 3 – Схемы заполнения оконных проемов
6 Теплотехнический расчет
Согласно [1] сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций должно быть не менее требуемого то есть:
Требуемое сопротивление теплопередаче определяем в зависимости от градусо-суток отопительного периода:
где - расчетная температура внутреннего воздуха принимая согласно
- средняя температура отопительного периода принимая согласно [2];
- продолжительность суток отопительного периода сут принимая
Имеем следующие данные: .
Согласно формуле (2) получаем следующие градусо-сутки отопительного периода:
По [3 табл. 1а] требуемое сопротивление теплопередаче принимаем .
Для ограждения принимаем трехслойную стеновую панель толщиной 130 мм; обшивки из стеклопластика АГ-4С заполнитель из фенолформальдегидного пенопласта ФРП-1 (рисунок 4).
-стеклопластик АГ-4С
– фенолформальдегидный пенопласт ФРП-1
Рисунок 4 – Трехслойная стеновая панель
Термическое сопротивление слоя многослойной ограждающей конструкции определяется по формуле:
где - толщина слоя м;
- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя
принимаемый по [1 прил. ].
Получаем следующие значения коэффициента теплопроводности:
для стеклопластика ;
Следовательно по формуле (3) получаем:
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции следует определять по формуле:
где - коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающих
конструкций приминаемый по [1 табл.4];
- термическое сопротивление ограждающих конструкций определяемое как
сумма термических сопротивлений слоёв ;
- коэффициент теплопередачи (для зимних условий) наружной поверхности
ограждающей конструкций принимаемый по [1 табл.].
Отсюда получаем по формуле (4):
Получаем выполнение условия (1):
Принятый состав многослойной ограждающей конструкции и её толщина оказались верными.
7 Светотехнический расчет
Предварительный расчет площади световых проёмов производится по формуле:
где - площадь пола помещения;
- нормативное значение коэффициента естественной освещенности
принимаемый по [4];
- коэффициент запаса принимаемый по [4 табл.3];
- световая характеристика окон определяемая по [4 табл. 26];
- коэффициент учитывающий затенение окон противостоящим зданием
принимаемый по [4 табл. 27];
- общий коэффициент светопропускания;
- коэффициент учитывающий повышение КЕО при боковом освещении
благодаря свету отраженному от поверхностей помещения и
подстилающего слоя принимающего зданию принимаемый по [4 табл. 30].
Находим значения данных неизвестных:
Общий коэффициент светопропускания определяется по формуле:
где - коэффициент светопропускания материала определяемый по [4 табл. 28];
- коэффициент учитывающий потери света в переплётах световых проёмах
определяемый по[4 табл. 28];
- коэффициент учитывающий потери света в несущих конструкциях
принимаемый при боковом освещении равным 1;
- коэффициент учитывающий потери света в солнцезащитных устройствах а
при отсутствии таковых принимаем равным 1;
- коэффициент учитывающий потери света в защитной сетке
устанавливаемой под фонарями.
Согласно формуле (6) получаем:
Находим площадь световых проемов по формуле (5):
Так как в пролете используется только боковое освещение то необходимо обеспечить нормативное КЕО в точке наиболее удаленной от окна именно для неё производится расчёт.
Расчёт коэффициента естественной освещённости следует производить по формуле:
где - геометрический КЕО в расчетной точке при боковом освещении
учитывающий прямой свет неба определяемый по графикам I и II
q – коэффициент учитывающий неравномерную яркость облачного неба
МКО определяемый по [4 табл. 35].
где - количество лучей по графику I проходящих от неба через световые проёмы
в расчётную точку на поперечном разрезе помещения;
- количество лучей по графику II проходящих от неба через световые проёмы
в расчётную точку на плане помещения.
Так как естественное освещение меньше нормативного коэффициента естественной освещённости более чем на 15% то в здании принимают искусственное освещение над рабочими местами.
Расчетно-конструктивный раздел
1 Сравнение вариантов
Для сравнения экономически наиболее целесообразного варианта примем:
Ферма сегментная безраскосная и плита 3x12 м.
Плита КЖС и подстропильная железобетонная двутавровая балка. Данные по сравнительным вариантам приведены в таблице 1:
Таблица 1 – Данные по сравниваемым вариантам
Характеристики конструкции
Отпускная цена элемента руб.
Ферма сегментная безраскосная
Подстропильная железобетонная двутавровая балка
Примечание: характеристики конструкций принимаются по действующим каталогам отпускная цена – по [8].
Выбор экономически наиболее целесообразного варианта покрытия.
Выбор производится при следующих условиях: ячейка 12 грузовая площадь .
Расчет вариантов производится в соответствии с [9] по приведенным затратам:
где - себестоимость конструкций “в деле” руб.;
- нормативный коэффициент экономической эффективности капитальных
вложений равный 0.12 1год;
К - капитальные вложения в предприятия по производству конструкций
И - эксплуатационные затраты руб.
Определение себестоимости конструкций “в деле”:
где - отпускная цена строительных конструкций изделий материалов руб.;
- стоимость транспортирования конструкций изделий до строительной
площадки включая стоимость разгрузочных операций руб.;
- коэффициент учитывающий заготовительно-складские расходы
М - стоимость возведения монтажа установки конструкций изделий в
проектное положение с учетом укрупнительной сборки на
строительной площадке и производства прочих работ руб.;
- накладные расходы строительных организаций принимаемый равные
- коэффициент учитывающий дополнительные затраты при
производстве работ в зимнее время.
Отпускную цену определяем по [8]. По [8] г. Новосибирск соответствует VIII поясу цен.
Транспортные расходы определяем по [10]. Принимаем условно перевозку автомобильным транспортом на расстояние 100 км.
=стоимость перевозки плюс стоимость разгрузки
Стоимость перевозки [10 стр. 23] при поясном коэффициенте к тарифу равному 1.1 [10 стр. 28] расстоянии 100 км для первого класса груза составляет 4.36 руб.т; для второго класса – 5.45 руб.т.
Находим коэффициент крупногабаритных грузов: для ферм более 12 м и плит КЖС k=15; для подстропильной балки длинной 12м и плит 12м k=1.25 [10 стр. 22].
Стоимость разгрузки для всех конструкций кроме подстропильной балки длинной 12 м составляет 0.88 руб.т для подстропильной балки составляет 0.75 руб.т [10 стр. 5].
Коэффициент разгрузки равен 1.11 [10 стр. 5].
Стоимость монтажа конструкций (М) определяем по [11]. Высота здания принятая соответствует высоте до 25 м.
- для ферм: 29.80 руб.шт [11 п. 7-152];
- для плит: 11.10 руб.шт [11 п. 7-171].
Затраты при производстве работ в зимнее время () определяем по
Для г. Новосибирска [12 приложение 1]: температурная зона V расчётный зимний период с 20.X – 25.IV поправочный коэффициент к нормам равен 1.
По [12 таблица 3] удельный вес зимнего периода в год заложенный в нормы с коэффициентом 1 равен 0.52.
Для сборных железобетонных конструкций [12 таблица 5]:
Среднегодовое зимнее удорожание .
Себестоимость конструкций “в деле” () на конструкцию (руб.шт):
Себестоимость конструкций “в деле” на ячейку (руб.шт):
Определение удельных капитальных вложений.
Нормативы удельных капитальных вложений определяем по [13].
Норматив удельных капитальных вложений на строительство заводов сборных железобетонных конструкций промышленного строительства мощностью 100 тыс. соответствует 0.88 руб..
Норматив удельных капитальных вложений на строительство заводов строительных стальных конструкций мощностью 75 тыс.т составляет 460 руб.т.
Значение по вариантам:
Определение эксплуатационных затрат (И).
Эксплуатационные затраты рассчитываются на срок службы здания. Они складываются из затрат на амортизацию и текущий ремонт. Затраты на амортизацию при расчётном сроке службы 50 лет принимаются в размере 4% от ; затраты на текущий ремонт – 35% от затрат на капитальный ремонт.
И (руб.) за срок службы здания:
где - нормативный коэффициент приведения равный 0.08.
Приведенные затраты по вариантам:
Вывод: Экономически наиболее целесообразным в принятых условия является вариант 2.
2 Компоновка поперечной рамы
“Привязка” крайних колонн к продольным разбивочным осям в соответствии с [14 табл. I.1] принимается равной 250 мм. Типы и размеры колонн проектируем согласно[14 табл. II.8]. При шаге колонн В=12 м грузоподъёмности мостовых кранов Q=10 т и отметке верха колонн 9.5 м крайние и средние колонны проектируем прямоугольного сечения. Схема к расчету поперечной рамы приведены на рисунке 5.
Длина надкрановой части крайних и средних колонн:
Длина подкрановой части крайних и средних колонн (включая расстояния от уровня чистого пола до верха стакана фундамента):
Рисунок 5 – Схема поперечной рамы
Размеры сечений надкрановой и подкрановой частей крайних и средних колонн приведены на рисунке 6.
Моменты инерции сечений колонн.
- надкрановая часть ;
- подкрановая часть ;
- момент инерции ветви .
- надкрановая части ;
Рисунок 6 – Размеры сечений надкрановой и подкрановой частей колонн:
3 Сбор нагрузок на раму
3.1 Постоянные нагрузки
Сбор постоянной нагрузки на 1 покрытия приведён в таблице 3.
Вес подстропильной балки .
Таблица 3 – Сбор постоянной нагрузки на 1 покрытия
Нормативная нагрузка
Коэффициент надёжности по нагрузке
Гравий в мастике мм
Продолжение Таблицы 3
Цементно-песчанная стяжка
Утеплитель (пенобетон)
Пароизоляция (битум)
Расчётное давление подстропильной балки на колонну определяем по формуле:
где - расчётная нагрузка на 1 покрытия (данные в табл.3) ;
L – пролёт здания м;
- коэффициент надёжности по нагрузке [15 табл.1];
- коэффициент надёжности по назначению [15 приложение].
Согласно формуле (11) получаем:
Расчётная нагрузка от веса покрытия:
- на крайнюю колонну кН;
- на среднюю колонну кН.
Нагрузки от собственного веса колонн определяем по геометрии сечений и с использованием [14 табл. II.8].
- подкрановая часть кН где 104 кН – общий вес
- надкрановая часть кН;
- подкрановая часть кН где 118 кН – общий вес
Нагрузку от веса стеновых панелей и остекления расположенных выше отметки 4.800 м определяем по следующей формуле:
где - вес 1 стеновых панелей (табл. 4);
- суммарная высота полос стеновых панелей выше отметки 4.800 м
- вес 1 остекления [16 табл. 3] ;
- суммарная высота полос остекления выше отметки 4.800 м
Таблица 4 – Вес 1 стеновых панелей
Утеплитель (пенопласт)
Согласно формуле (12) имеем:
Нагрузка от веса подкрановых балок (на крайние и средние колонны с одного пролёта):
Суммарная величина нагрузки на отметке 4.800 м от веса стен остекления и подкрановых балок составляет:
- для крайних колонн кН;
- для средних колонн кН.
Продольные усилия в крайней колонне приложены с эксцентриситетом e (рис. 7) величину которых определяем по схеме крайней колонны.
Рисунок 7 – К расчету крайней колонны
- в верхней части колонны: ;
- в уровне отметки уступа колонны:
Продольные усилия в средней колонне при симметрии конструкций покрытия не вызывают появления изгибающего момента ().
3.2 Временные нагрузки
3.2.1 Снеговая нагрузка
Нормативную снеговую нагрузку на 1 площади горизонтальной проекции покрытия определяем по формуле:
где - вес снегового покрова на 1 горизонтальной поверхности земли
- коэффициент перехода [15 пункты 5.3-5.6];
- коэффициент надёжности по нагрузке принимаемый для снеговой
нагрузки по [15 пункт 5.7].
В соответствии с картой 1 [15] г. Новосибирск относится к IV району по снеговой нагрузке .
В соответствии с [15 приложение 3] .
Для снеговой нагрузки .
Следовательно по формуле (13) получим:
Расчетная нагрузка на колонны:
Изгибающий момент в крайней колонне:
- в уровне уступа колонны .
При симметричном загружении снеговой нагрузкой пролетов рамы .
3.2.2 Крановая нагрузка
Для крана грузоподъёмностью Q=10т и имеем следующие параметры: В =5400мм .
Нормативное минимальное вертикальное давление определяем по следующей формуле:
где Q – грузоподъёмность крана;
- масса моста крана;
- нормативное максимальное вертикальное давление колеса крана
на рельс принимаемое по ГОСТ 25711-83.
Имеем следующие данные:
Согласно формуле (14) получаем:
Нормативную горизонтальную нагрузку от торможения тележки крана в поперечном направлении здания приходящеюся на одно колесо крана определяем по формуле:
Согласно формуле (15) имеем:
Схема к расчёту колонны на крановую нагрузку приведена на рисунке 8.
Рисунок 8 – Схема к расчёту колонны на крановую нагрузку
Вертикальная крановая нагрузка на колонны:
- от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетаний :
где - сумма ординат (под силами F) линии влияния давления
двух смежных подкрановых балок на колонну;
- от четырёх сближенных кранов на среднюю колонну с :
Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов с :
- на крайней колонне:
- при действии четырех сближенных кранов:
3.2.3 Ветровая нагрузка
Нормативное значение ветровой нагрузки (на 1 поверхности) определяем по формуле:
где - скоростной напор ветра принимаемый в соответствии с [15 пункт
k – коэффициент учитывающий изменения скоростного напора по
высоте [15 пункт 6.5];
с – аэродинамический коэффициент [15 пункт 6.6 приложение 4].
В соответствии с картой 3 [15] г. Новокузнецк относится к III району по скоростному напору ветра. По [15 табл. 5] .
Коэффициент r [15 табл. 6] для местности типа В составляет:
Значение для промежуточных отметок Н определяем интерполированием:
- для отметки Н =9.6м ;
- для отметки Н =12м .
Аэродинамический коэффициент в соответствии с [15 приложение 4] при отношении и равен:
- для наветренной стороны ;
- для заветренной стороны .
Схема к расчёту поперечной рамы на ветровую нагрузку приведена на рисунке 9.
Величина расчётной ветровой нагрузки с учётом коэффициента надёжности по нагрузке составляет:
Рисунок 9 – Схема к расчету поперечной рамы на ветровую нагрузку
Сосредоточенная сила в уровне верха колонны от давления ветра на элементы здания расположенные выше отметки 9600мм:
Переменную по высоте ветровую нагрузку (до отметки 9600мм) заменяем равномерно распределённой эквивалентной по величине момента в заделке колонны (колонна как консоль) .
Для активного давления:
Для пассивного давления:
Погонная ветровая нагрузка на колонны:
Статистический расчёт поперечной рамы выполнен с помощью программы РАМА. Результаты расчета приведены в приложении 1.
4 Расчёт свайного фундамента
4.1 Данные для проектирования
Требуется запроектировать фундамент под среднюю колонну. Шаг средних колонн 12м.
Для фундамента используем бетон класса В15. Следовательно ; [18 табл. 13]; [18 табл. 18].
Арматура класса А-III. [18 табл. 22]; [18 табл. 29].
Физико-механические свойства грунта приведены в таблице 5.
Таблица 5 – Физико-механические свойства грунта
Продолжение Таблицы 5
Уровень грунтовых вод на отметке 3500мм. Глубина промерзания составляет 2.2м.
4.2 Сбор нагрузок на фундамент
Вследствие симметрии фундаментов относительно геометрических осей подкрановых частей колонн в расчете достаточно учесть только две возможные комбинации усилий действующих на фундамент:
I – наибольший по абсолютной величине момент относительно оси проходящей через центр тяжести фундамента и соответствующие ему продольную и поперечную силу;
II – наибольшую продольную силу и соответствующие ей изгибающий момент и поперечную силу.
Комбинации усилий выбираем из таблицы сочетаний расчётных усилий приложение 1 в сечении 2-1:
4.3 Определение глубины заложения подошвы ростверка
Отметка верха ростверка принимается на отметке – 0.150м. Согласно [19] глубину заложения подошвы ростверка назначаем не менее расчётной глубины промерзания грунта. Принимаем глубину заложения – 2.25м так как глубина промерзания для данного района равна 2.2м.
4.4 Выбор типа сваи её длины сечения. Определение
Свая принимается забивная висячая.
Несущую способность сваи определяем по формуле:
где - коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый ;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи кПа
принимаемое по [20 табл. 1];
А – площадь опирания на грунт сваи ;
u - наружный периметр поперечного сечения сваи м;
- расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой
поверхности сваи кПа принимаемое по [20 табл. 2];
- толщина i-го слоя грунта соприкасающегося с боковой
- коэффициенты условий работы грунта соответственно под
нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающий
влияние способа погружения сваи на расчетном сопротивлении
грунта принимаемое по [20 табл. 3].
Рассмотрим три варианта глубины заложения сваи относительно уровня природного рельефа учитывая что сопротивление сваи с телом ростверка жесткое; свая заводится в тело на 300мм.
Маркировка сваи С 6-30*. Глубина заложения сваи относительно УПР составляет 8.45м.
Согласно формуле (17) получаем:
Маркировка сваи С 9-30* с глубиной заложения 11.45м.
По формуле (17) получаем несущею способность сваи равной:
Маркировка сваи С 12-40 с глубиной заложения 14.45м.
По формуле (17) получаем несущею способность сваи:
Количество свай в ростверке определяем по формуле:
где - максимальная расчётная нормальная сила в уровне верхнего
Р - расчетная нагрузка допускаемая на сваю;
- коэффициент учитывающий внецентренное загружение
фундамента равный 1-1.5.
где - несущая способность сваи;
- коэффициент надёжности по нагрузке равный 1.4.
Количество свай определяем согласно формуле (18):
Принимаем количество свай п = 6шт. Окончательно принимаем шесть свай маркировкой С 12-40.
Размещение свай в плане ростверка показано на рисунке 10.
Проверяем несущую способность принятой сваи из условия:
где - расчётные моменты относительно главных осей x и y плана
свай в плоскости подошвы свайного ростверка;
- расстояние от главных осей до оси каждой сваи;
x y - расстояние от главных осей до оси каждой сваи для которой
вычисляется расчетная нагрузка;
- несущая способность сваи.
Рисунок 10 – Размещение свай в плане ростверка
где - вес ростверка который равен:
где А – площадь подошвы ростверка;
d – глубина заложения плиты ростверка;
- усреднённое расчётное значение грунта обратной
засыпки и материала грунта;
- коэффициент перегрузки равный 1.1.
Проверяем условие (20):
Условие выполняется. Окончательно принимаем шесть свай.
4.5 Расчёт ростверка на продавливание колонной
Свайный фундамент под среднюю железобетонную колонну приведен на рисунке 11.
Расчёт ростверка на продавливание колонной производится по формуле:
где - расчётная продавливающая сила равная сумме реакций всех
свай расположенных за пределами нижнего основания пирамиды
- рабочая высота сечения ростверка на проверяемом участке;
- расчётное сопротивление бетона растяжению;
- коэффициент учитывающий частичную передачу продольной силы
на плитную часть через стенки стакана определяемый по формуле:
где - площадь боковой поверхности колонны заделанной в стакан
фундамента определяемая по формуле:
где - размеры сечения колонны;
- длина заделки колонны в стакан фундамента;
- расстояние от грани колонны с размером до параллельной ей
плоскости проходящей по внутренней грани ближайшего ряда
- то же но с размером .
Рисунок 11 – Свайный фундамент на среднюю железобетонную
Величины реакций свай от нагрузок колонны на ростверк на уровне верхней горизонтальной грани ростверка определяем по формулам:
а) в первом ряду свай от края ростверка со стороны наиболее нагруженной
б) во втором ряду от края ростверка:
Величина продавливающей силы определяем согласно формуле (24):
Задаёмся толщиной дна стакана .
Расчётная высота дна стакана составляет:
Определяем величины и :
Определяем коэффициент :
Согласно формуле (23) получаем:
то есть прочность ростверка на продавливание колонной обеспечена.
4.6 Расчёт ростверка на продавливание угловой сваей
Расчёт производится по формуле:
где - расчетная нагрузка на угловую сваю с учётом моментов в двух
направлениях включая влияние местной нагрузки;
- рабочая высота сечения на проверяемом участке;
- коэффициент определяемый по формуле:
где k – коэффициент учитывающий снижение несущей способности плиты
ростверков угловой зоне;
и - определяем по [21 табл.1];
- расстояние от внутренних граней угловых свай до ближайших
граней подколонника ростверка (рис.11);
- расстояние от внутренних граней угловых свай до наружных
граней плиты ростверка (рис.11).
Задаёмся высотой плиты ростверка .
Высота плиты ростверка от верха головки свай
Определяем величины :
По [12 табл.1] находим коэффициенты и равные 1 и 1 соответственно.
Согласно формуле (27) определяем предельную нагрузку на сваю которую может воспринять плита ростверка из условия её продавливания угловой сваей.
Следовательно прочность плиты ростверка на продавливание угловой сваей обеспечена.
4.7 Расчёт прочности наклонных сечений плиты
ростверка по поперечной силе
где - сумма реакций всех свай находящихся за пределами наиболее
нагруженной части ростверка с учётом большего по
величине изгибающего момента;
b – ширина подошвы ростверка;
с – длина проекции наклонного сечения принимаемая равной
расстоянию от плоскости внутренних граней свай до ближайшей
Следовательно согласно указаниям [21 п.п. 2.10]:
Определяем предельную величину поперечной силы которую может воспринять плита ростверка по наклонному сечению:
Следовательно что прочность наклонных сечений плиты ростверка обеспечена.
4.8 Расчёт ростверка на изгиб
Расчёт производится в сечениях по граням колонны а так же по наружным граням подколонника ростверка.
Расчётный изгибающий момент для каждого сечения определяется как сумма моментов от реакций свай и от местных нагрузок приложенных к консольному свесу ростверка по одну сторону от рассматриваемого сечения:
где - изгибающие моменты в рассматриваемых сечениях ;
- расчётная нагрузка на сваю нормальная к площади подошвы
- расстояния от осей свай до рассматриваемого сечения;
- изгибающие моменты в рассматриваемых сечениях от
Определяем по формулам (31) и (32) величины изгибающих моментов в сечениях 1-1 и 3-3 по граням колонны (рис.11).
Изгибающие моменты в сечениях 2-2 и 4-4 по граням подколонника (рис.11).
Определяем сечение арматуры в плите ростверка.
В сечениях по граням колонны:
по [22 табл.20] при находим ;
В сечениях по граням подколонника:
Расчётными являются сечения по граням подколонника (сечение 2-2 и 4-4).
- в продольном направлении 10 стержней диаметром 10 А-III
- в поперечном направлении 11 стержней диаметром 10 А-III
Для армирования подошвы ростверка принимаем сварную сетку по ГОСТ 23279-84 марки .
4.9 Определение осадки основания
Средневзвешенное значение угла внутреннего трения:
Размеры свайного ростверка в пределах периметра куста свай:
Размеры опорной площади условного массива:
Объём условного массива:
Средневзвешенное значение объёмного веса:
Вес условного массива грунта:
Вертикальная составляющая нормальных сил в уровне нижних концов свай:
Момент сопротивления условного массива в уровне его подошвы:
Давление на грунт свайного фундамента
Расчётное давление на грунт основания условного массива в уровне его подошвы определяем по [19 ф-ла7]:
где - коэффициенты условий работы принимаемые по [19 табл.3];
k – коэффициент принимаемый равным 1.1 если прочностные
характеристики грунта определены по [19 табл.1-3];
- коэффициенты принимаемые по [19 табл.4];
- коэффициент принимаемый равным единице при b 10м ;
b - ширина подошвы фундамента;
- осредненное расчётное значение удельного веса грунтов
залегающих ниже подошвы фундамента ;
- то же залегающих выше подошвы;
- расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего
непосредственно под подошвой фундамента кПа ;
- глубина заложения фундамента м .
Согласно формуле (33) получаем:
Распределение давления в горизонтальных сечениях в грунте ниже подошвы условного фундамента определяем в соответствии с [19 прил.2].
Среднее фактическое давление на грунт под подошвой фундамента от нормальных нагрузок:
Определяем природное давление под подошвой фундамента (условного):
Дополнительное давление в грунте в горизонтальном сечении расположенном на глубине z ниже подошвы условного фундамента определяем по формуле:
Коэффициент определяем в зависимости от и по [19 табл.1 прил.2].
Результаты расчётов и а так же параметров необходимых для определения связанны в таблице 6.
Осадку фундамента определяем по [19 прил.2 формула 1] :
- модуль Е =11.1МПа .
Таблица 6 – Результаты расчёта величин и
Продолжение Таблицы 6
Предельную величину средних осадок основания фундамента для данного сооружения определяем по [19 прил.4]:
НГСТ проходит на отметке – 15.950м .
4.10 Расчёт фундамента на действие горизонтальной нагрузки
4.10.1 Определение горизонтального перемещения свайного
Разрез и план свайного фундамента приведен на рис. 12.
Максимальная величина горизонтальной силы равна .
Сила приходящая на одну сваю:
Марка сваи с поперечным армированием ствола С 12-40. Класс бетона В15. Арматура продольная 8 стержней диаметром 14 А-III.
Начальное значение модуля упругости бетона:
Момент инерции поперечного сечения сваи:
Жесткость поперечного сечения при изгибе:
Условная ширина сваи в соответствии с [23 прил. п.п. 3]:
Приведенное значение коэффициента пропорциональности принимаем в зависимости от грунтов расположенных до глубины:
Рисунок 12 – Разрез и план свайного фундамента
Так как в пределах расположены два слоя грунта но они одинаковы то значение k принимаем равным величине соответствующей этим слоям грунта.
Для мягкопластичного суглинка:
Определяем в соответствии с [23 прил. п.п.3] коэффициент деформации .
Для обеспечения вычислений находим значение:
и затем по [23 прил. табл.2] – коэффициент .
Приведенная глубина погружения сваи:
Перемещения сваи в уровне подошвы плиты ростверка от единичных усилий в том же уровне определяем в соответствии с [23 прил.].
Принимаем по [23 прил. табл.4] значения коэффициентов при :
Расчётный момент заделки для фундамента с низким ростверком:
Расчётная схема сваи приведена на рисунке 13.
Горизонтальное перемещение и угол поворота сечения сваи в уровне подошвы плиты ростверка находим как:
Рисунок 13 – Расчётная схема сваи
4.10.2 Определение внутренних усилий для проверки
прочности ствола сваи
Так как комбинации усилий для определения горизонтального перемещения и для проверки прочности ствола сваи совпадают то расчётные величины берём из расчёта на горизонтальные перемещения.
Величины изгибающих моментов в поперечных сечениях расположенных на разных глубинах z от подошвы ростверка:
Дальнейшие вычисления выполняется в таблице 7 задаваясь различными значениями приведенной глубины расположения сечения сваи и принимая по [23 прил. табл.5] соответствующие величины коэффициентов
Вычисления при пренебрегаем.
Осевые усилия в сваях для выбранного сечения:
Расчётные усилия для проверки прочности ствола сваи:
По графикам [24 рис.5] устанавливаем что прочность сваи в стадии эксплуатации обеспечена.
Таблица 7 – Значения изгибающих моментов в сечениях сваи расположенных на различных действительных глубинах от подошвы плиты ростверка
С использованием данных таблицы 7 строим эпюру (рис.14).
Рисунок 14 – Эпюра изгибающих моментов для сваи
5.1 Данные для проектирования
К расчёту принимаем колонну КП I-24.
Бетон тяжёлый класса В20 подвергнутой тепловой обработкой при атмосферном давлении. Следовательно .
Арматура класса А-III:
Армирование сечений принято симметрично.
5.2 Надкрановая часть колонны
Размеры прямоугольного сечения надкрановой части колонны:
Расчётная длина надкрановой части:
- при учёте крановых нагрузок ;
- без учёта крановых нагрузок .
Расчёт в плоскости изгиба.
Поскольку гибкость необходимо учитывать влияние прогиба колонны на величину эксцентриситета продольной силы.
Так как от всех комбинаций расчётных усилий значения продольных сил так же одинаковые расчёт выполняем по комбинации :
- от всех нагрузок: .
- от всех нагрузок исключая нагрузки малой суммарной
продолжительности (крановую и ветровую) .
- от продолжительно действующих нагрузок (постоянных)
Определяем моменты внешних сил относительно растянутой арматуры:
Так как расчёт ведут только при . Следовательно .
Эксцентриситет продольной силы .
Находим значение условной критической силы принимая в первом приближении .
При этом должно выполняться условие:
Определим коэффициент учитывающий влияние эксцентриситета продольной силы:
Определяем условную критическую силу:
Определяем относительную величину продольной силы:
Определим требуемое количество арматуры:
Принимаем с каждой стороны надкрановой части колонны 4 стержня диметром 25 А-III с .
Расчет из плоскости изгиба.
Расчётная длина надкрановой части колонны:
- из плоскости изгиба: .
Так как гибкость превышает величину плоскости изгиба () необходим расчёт из плоскости изгиба (эксцентриситет продольной силы равен случайному).
- принимаем 2 стержня диаметром 25А-III.
Следовательно прочность колонны из плоскости изгиба обеспечена.
Проверка прочности по наклонным сечениям.
На колонну действует максимальная поперечная сила при .
Поскольку Q =0.0237МН – условие выполняется прочность наклонного сечения обеспечена без развития наклонных трещин и поперечное армирование назначают в соответствии с конструктивными требованиями.
5.3 Подкрановая часть колонны
Геометрические характеристики прямоугольного сечения подкрановой части:
Расчётная длина подкрановой части:
- при учёте крановых нагрузок: ;
- без учёта крановых нагрузок: .
Поскольку при расчёте сечения учитывают влияние прогиба на величину эксцентриситета продольной силы .
Подкрановую часть колонны рассчитывают в той же последовательности что и надкрановую.
То есть продольную арматуру ставим в соответствии с конструктивными требованиями.
Принимаем с каждой стороны по 4 стержня диаметром 16А-III.
Проверяем необходимость расчёта из плоскости изгиба. Расчётная длина подкрановой части в этой плоскости .
Гибкость из плоскости изгиба меньше чем в плоскости изгиба выполнять расчёт из плоскости изгиба нет необходимости.
5.4 Расчёт подкрановой консоли
Консоль рассчитываем на действие поперечной силы .
Размеры консоли рисунок 15:
Подкрановая балка шириной 0.4м опирается поперек консоли поэтому .
Рисунок 15 – Подкрановая консоль средней колонны
Так как на консоль действуют нагрузки малой суммарной продолжительности .
Несущую способность консоли проверяем из условия [25 (3.281)]. В первом приближении расчет ведём без учёта поперечного армирования то есть при .
прочность консоли на наклонной сжатой полосе между грузом и опорой обеспечена.
Напряжение смятия под подкрановой балкой:
Смятие бетона консоли не произойдет.
Изгибающий момент на грани примыкания консоли к колонне:
Учитывая большое количество арматуры в сжатой зоне площадь сечения растянутой арматуры находим по формуле:
Принимаем 3 стержня диаметром 16А-III с .
Площадь отогнутых стержней должна быть не менее:
6 Расчёт панели-оболочки КЖС
6.1 Данные для расчёта
Расчётная нагрузка ; расчётная нагрузка от снега ; класс бетона В40; передаточная прочность бетона ; рабочая арматура диафрагм из горячекатаной стержневой арматурной стали класса А-IV с расчётным сопротивлением ; высота сечения панели в середине пролёта h =100см; стрела подъёма оболочки ; ; вес панели 10.9т.
Расчётная схема и основные геометрические размеры конструкции приведены на рисунке 16.
6.2 Расчёт панели-оболочки КЖС по общей несущей способности и
Необходимую площадь сечения рабочей арматуры диафрагм и толщины
оболочки (рис.16) для достаточной несущей способности оболочки определяем из условий:
где в данных неравенствах:
М - изгибающий момент в рассматриваемом сечении панели;
z - расстояние по вертикали от оси оболочки до оси рабочей арматуры
- расчётное сопротивление рабочей арматуры диафрагм
определяемое по [27 табл.22];
- ширина панели поверху;
- призменная прочность бетона определяемая по [27 табл.13];
- коэффициент условий работы тонкой оболочки принимаемый
равным для панели шириной 3м – 0.75;
- коэффициент условий работы бетона принимаемый по [27
x – расстояние от рабочей поверхности анкера рабочей арматуры
диафрагмы до рассматриваемого сечения (рис.16)
- расстояние по горизонтали от оси рабочей арматуры диафрагмы до
продольной грани панели на опоре равное 90мм.
Кроме того должно быть соблюдено условие:
где - расчетный изгибающий момент в середине пролета панели;
- стрела подъёма оболочки.
Определяем необходимую площадь сечения рабочей арматуры диафрагм. При равномерно распределенной нагрузке максимальное усилие в арматуре диафрагм получается в середине пролета. Расчётный изгибающий момент в этом месте равен:
Подставляем в формулу (36):
Принимаем 2 стержня диаметром 32 А-IV с .
Рисунок 16 – а) расчётная схема;
б) поперечное сечение панели-оболочки.
Определяем необходимую толщину оболочки в середине пролета по формуле (37) при .
Принимаем равной 3см.
Определяем необходимую толщину оболочки на участке 3-4 по формулам (38) и (39):
Толщину оболочки проверяем на условные критические напряжения сжатия по формуле:
где - расчётный пролёт оболочки равный расстоянию в свету между
- изгибающий момент от расчётных нагрузок в середине пролёта
- расстояние от центра тяжести приведённого сечения панели в
середине пролёта до оси оболочки;
- момент инерции приведённого поперечного сечения панели в
середине её пролёта.
Согласно формуле (40) при
где - нормативная нагрузка при коэффициенте перегрузки равном 1.
То есть толщина оболочки принимая равной 3см по условиям прочности и устойчивости достаточна.
Площадь сечения стержней торцевой арматуры при опирании панели на продольные подстропильные балки подбираем по большему из усилий получаемых по формулам:
где q – расчётная нагрузка от веса панели на ;
- расстояние между осями рабочей арматуры диафрагм;
- ширина панели на опоре;
0 – сопротивление отрыву при съёме панели с формы.
Определяем расчётное усилие в торцевой арматуре:
Определяем площадь торцевой арматуры из стали класса А-III с
принимаем два стержня диаметром 14 А-III с .
6.3 Расчёт диафрагм на поперечную силу
Расчёт диафрагм панели-оболочки КЖС на поперечную силу производится с учётом разгружающего действия вертикальных составляющих сил воспринимаемую диафрагмами определяем по формуле:
при этом должно быть проверено условие:
В формулах (43-44):
- полная поперечная сила в рассматриваемом сечении панели;
- угол наклона оболочки;
- ширина диафрагмы в самом узком месте рассматриваемого
- рабочая высота сечения;
- расчётное сопротивление растяжению принимаемое по
Рассмотрим сечение расположенное на расстоянии 1м от оси опоры. В этом сечении . При этом
Подставив эти данные в формулу (43) определяем часть поперечной силы воспринимаемую диаграммами:
Проверяем условие (44):
Таким образом в рассматриваемом сечении расчётной поперечной арматуры не требуется. Эта арматура устанавливается по конструктивным требованиям. Принимая на расстоянии от опоры каркас с поперечной арматурой диаметром 8 А-I и продольной арматурой диаметром 12 А-III шаг поперечных стержней 200мм.
Стержни-подвески в вертикальных ребрах жесткости диафрагм приняты диаметром 8 А-I.
Площадь рабочей поверхности анкера рабочей арматуры каждой диафрагмы рекомендуется проверять исходя из условия:
где - изгибающий момент на всю ширину панели в сечении
расположенном на расстоянии 1.5м от рабочей поверхности
- расстояние по вертикали от оси рабочей арматуры диафрагмы
до оси оболочки в этом же сечении.
Определяем площадь рабочей поверхности анкера. Для этого найдём изгибающий момент в сечении на расстоянии 1.5м от опоры:
Учитывая что в этом сечении по формуле (45) найдём:
Примем анкер с упорной плитой имеющей ширину 280мм высоту 140мм.
6.5 Определение потерь предварительного напряжения
Предварительно напряжённая арматура – два стержня диаметром 32 А-IV с . Арматура натягивается на упоры.
Определяем потери предварительного напряжения арматуры:
- при коэффициенте точности натяжения арматуры ;для этого определяем: предварительное напряжение в напрягаемой арматуре до обжатия бетона
соответствующее усилие в этой арматуре
изгибающий момент в середине пролёта от собственного веса панели
напряжение в бетоне на уровне напрягаемой арматуры в момент его обжатия
от быстро натекающей ползучести в соответствии с [27 табл.4(5)]:
- при коэффициенте точности натяжения арматуры :
от быстро натекающей ползучести:
6.6 Расчёт панели-оболочки КЖС по деформациям
Величину прогиба панели в середине пролёта с учётом длительного действия нагрузки и предварительного напряжения определяем по формуле
где - кратковременно действующая часть нагрузки;
с – коэффициент учитывающий влияние длительной ползучести
бетона принимаемый согласно [18 табл.34];
- длительно действующая часть нагрузки;
- эквивалентная по моменту в середине пролёта равномерно
распределённая нагрузка от сил предварительного напряжения
определяемая по формуле:
- сумма потерь предварительного напряжения рабочей арматуры от
быстронатекающей ползучести усадки и ползучести бетона;
- то же для напряжённой арматуры если бы она имелась на уровне
крайнего сжатого волокна бетона;
- коэффициент учитывающий влияние кратковременной ползучести
- модуль упругости рабочей арматуры диафрагм принимаемый по
- рабочая высота поперечного сечения панели в середине пролёта;
- равнодействующая усилий в напрягаемой арматуре до обжатия
бетона определяемая при коэффициенте точности натяжения
- расстояние от оси напрягаемой арматуры до центра тяжести
приведенного сечения панели в середине пролёта.
Определяем нагрузки входящие в формулу (47):
Равнодействующая усилий в напрягаемой арматуре при будет равна:
По формуле (47) определяем:
Определяем потери для крайнего сжатого волокна бетона для этого находим напряжение сжатия в этом волокне в момент передачи предварительного напряжения на бетон:
При этом потери будут равны:
от быстронатекающей ползучести:
При с =2 подставляя все данные в формулу (46) найдём:
6.7 Расчёт панели-оболочки КЖС по образованию трещин
Расчёт по образованию трещин в диафрагмах панели КЖС производим согласно [18 гл.4] с учётом следующих особенностей:
а) при определении потерь предварительного напряжения в арматуре
учитываем разгружающее действие веса панели при ;
б) величину момента сопротивления приведённого сечения панели
для растянутой грани с учётом неупругих деформаций бетона
определяем по формуле:
где - момент сопротивления для растянутой грани сечения
определяемый в соответствии с правилами сопротивления упругих
материалов по формуле:
Определяем нагрузку при которой образуются трещины в диафрагмах.
Рассмотрим сечение в середине пролёта панели. Учитывая что расстояние от центра тяжести сечения до его нижней грани равно 69.8см по формуле (49) определяем момент сопротивления:
Далее найдём расстояние от центра тяжести сечения до верхней ядровой точки:
По формуле (48) определим момент сопротивления для растянутой грани сечения с учётом неупругих деформаций бетона:
Учитывая что при равнодействующая усилий в напрягаемой арматуре с учётом всех потерь равна:
Находим изгибающий момент в середине пролёта панели при образовании трещин:
Отсюда найдём равномерно распределённую нагрузку при образовании трещин.
Таким образом трещины появляются при нагрузке превышающей нагрузку при коэффициенте перегрузки равному единице.
6.8 Расчёт поля оболочки на изгиб вдоль образующей
Определяем значения изгибающих нагрузок для расчёта оболочки между диафрагмами:
а) при равномерном загружении (рис.16).
Расчёт по следующей формуле ():
где - расчётная равномерно распределённая нагрузка на
приложенная непосредственно к оболочке с учётом её веса (без
учёта веса диафрагм);
- расчётный прогиб панели в середине пролёта при нагрузке
равной 1.4q определяемый по формуле (51);
q – эквивалентная моменту в середине пролёта расчётная равномерно
распределённая нагрузка на с учётом веса панели;
- вертикальная нагрузка на эквивалентная по нормальной силе
возникающей в оболочке от предварительного напряжения панели
определяемая по формуле (55);
x – коэффициент учитывающий неравномерность распределения сил
сжатия в оболочке определяемый по формуле (56).
Величины входящие в уравнение (50) определяются по формулам:
где - прогиб панели вначале текучести арматуры диафрагмы;
- выгиб панели от сил предварительного напряжения;
- модуль упругости рабочей арматуры диафрагм;
- величина предварительного напряжения в арматуре без учёта
- общие потери предварительного напряжения;
где - равнодействующая усилий в напрягаемой арматуре с учётом
общих потерь предварительного напряжения;
- площадь приведенного сечения панели в середине её пролёта;
- толщина оболочки в середине полёта.
Согласно формулам вычисляем:
определяем по формуле (52) прогиб панели в начале текучести арматуры диафрагм:
По формуле (51) определяем прогиб :
Вычислим так же местную нагрузку приложенную к оболочке:
Здесь 0.04 - расчётная нагрузка от заливки швов.
Подставляя полученные данные в уравнение (50) найдем величину максимально изгибающей нагрузки для оболочки при равномерном загружении панели.
б) при неравномерном загружении ( рис.16).
Если панель-оболочка нагружена снегом только на левой половине пролёта при то .
Изгибающую нагрузку на левой половине пролёта определяем по формуле:
где - равномерно распределённая нагрузка приложенная
непосредственно к оболочке на левой половине пролёта с учётом
собственного веса оболочки;
- отношение временной (снеговой) к постоянной равномерно
распределенной нагрузке определяемое по формуле:
Заменяем q на определяемую по формуле:
Величину изгибающей нагрузки для левой половины пролёта определяем при ;
Исходя из этого по формуле (51) определяем величину расчетного прогиба:
Подставляя полученные данные в уравнение (57) так же учитывая что найдём расчётную изгибающую нагрузку для левой нагруженной снегом половины пролёта:
Изгибающую нагрузку для правой половины пролёта определяем по формуле:
непосредственно к оболочке на правой половине пролёта с учётом
равной q определяемый по формуле:
Величину расчётной изгибающей нагрузки для правой менее нагруженной половины оболочки определяем при =0.9 так как здесь следует ожидать появление отрицательных моментов в оболочке при этом .
Подставляя эти данные в формулы (52 53 55) найдём:
Выгиб панели от сил предварительного напряжения:
Прогиб панели в начале текучести арматуры диафрагм:
Местная нагрузка для правой половины пролёта равна:
Определяем расчётный прогиб в середине пролёта по формуле (60):
Подставляя полученные данные в формулу (59) найдём величину расчётной изгибающей нагрузки для правой половины пролёта:
Таким образом наибольшая по абсолютной величине изгибающая нагрузка получилась на левой нагруженной снегом половине оболочке при отсутствии снега на правой.
Задавшись армированием оболочки проверим её несущею способность. В качестве арматуры оболочки примем сварную сетку из холоднотянутой проволоки с рабочими (поперечными) стержнями диаметром 5Вр-I расположенными с шагом 200мм. При этом . Имея в виду что найдём величину предельной изгибающей нагрузки пользуясь формулой:
Из данного расчёта при всех комбинациях загружения абсолютных величин расчётных изгибающих нагрузок не превышают предельной изгибающей нагрузки. Следовательно заданные размеры и армирование обеспечивают достаточную несущею способность оболочки на изгиб.
7 Расчёт подстропильной балки
7.1 Данные для проектирования
Предварительно напряжённая подстропильная балка с параллельными поясами сечением (рис.17) загружена сосредоточенными силами по рисунку 17 длина балки 12м; расчётный пролёт 11.7м; монтажные петли – на расстоянии от торцов балки; прокладки при складировании ставятся у концов элементов.
Балка из тяжёлого бетона класса В40 ( при ; передаточная прочность бетона ); бетон подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении (пропариванию).
Продольная арматура в растянутой от внешних нагрузок зоне К-19 диаметром 14мм (); анкеры на концах арматуры отсутствуют; натяжение арматуры производится механическим способом на упоры стенда с применением инвентарных зажимов.
В сжатой (верхней) зоне продольная арматура диаметром 16мм класса А-III с характеристиками (); поперечная арматура класса А-III () шагом s =150мм.
Рисунок 17 – Эпюры поперечных сил подстропильной балки:
а) схема загружения балки (значение сил в скобках – при);
б) эпюра Q от всех нагрузок при ;
в) то же от всех нагрузок при ;
г) то же от продолжительного действия нагрузок.
7.2 Определение нагрузок
Сбор нагрузок на балку приведён в таблице 8
Таблица 8 – Сбор нагрузок на балку
Коэффициент надёжности по нагрузке
Расчётная нагрузка при
В том числе гравий в мастике
Цементно-песчанная стяжка
В том числе длительная
Продолжение Таблицы 8
В том числе продольного действия
Все расчётные нагрузки определены с учётом коэффициента надёжности по назначению конструкции .
Вес подстропильной балки 50кН длина балки 11.96м. нагрузка от веса балки на 1м её длины составляет кНм:
Распределённую по длине балки нагрузку собирают с грузовой площади и суммируем с нагрузкой от веса конструкций. С учётом изложенного расчётная нагрузка при :
- временная длительная ;
- продолжительно действующая ;
При полная расчётная нагрузка будет равна:
Так как в пролёте балки действует четыре одинаковых сосредоточенных грузов распределенную нагрузку собираем в узлы:
7.3 Определение усилий в сечениях балки
Расчётный пролёт принят равным расстоянию между анкерными болтами l = 12000 - 300 = 11700мм = 11.7м.
Значения поперечных сил показаны на рисунке 17.
Изгибающий момент в середине пролёта от всех нагрузок при ;то же от всех нагрузок при ; то же от постоянных и длительных нагрузок при .
7.4 Предварительный подбор продольной арматуры
Количество напрягаемой арматуры из условия что в ней должны возникать необратимые деформации определяем по формуле:
где - изгибающий момент в рассматриваемом сечении от всех
- расчётное сопротивление растяжению для предельных состояний
где z находим по формуле:
где - геометрически характеристики бетонного сечения;
где - геометрические характеристики бетонного сечения.
Из условия надёжного зажатия трещин площадь напрягаемой арматуры определяем по формуле:
где - изгибающий момент в рассматриваемом сечении от постоянных и
длительных нагрузок при ;
- момент сопротивления бетонного сечения;
Продольную арматуру подбираем по усилиям действующим в середине пролёта. Действительное сечение балки преобразуем в эквивалентное. Размеры поперечного сечения балки:
Геометрические характеристики бетонного сечения:
Напрягаемую арматуру располагаем только в растянутой зоне. Принимаем а=95мм =0.095мм поэтому .
По формулам (63) и (64) находим площадь напрягаемой арматуры из условия надёжного закрытия трещин при :
Принимаем 16 канатов диаметром 14К-19 ().
В верхней (сжатой) зоне на расстоянии 0.045м от верхней грани устанавливается продольная напрягаемая арматура в количестве 2 диаметром 16А-III ( ).
7.5 Определение геометрических характеристик приведённого
Геометрические характеристики определяем согласно указаниям п.п. 1.21 [27]:
Площадь приведённого сечения равна:
Расстояние от центра тяжести приведённого сечения до растянутого волокна:
Момент инерции приведённого сечения относительно его центра тяжести:
7.6 Определение усилия предварительного обжатия Р и
Величину предварительного напряжения арматуры без учета потерь
принимаем максимально допускаемой равной:
Усилие Р определяем в трех характерных сечениях по длине балки: в середине пролёта на конце длинны зоны передачи напряжений и месте установки монтажных петель.
Сечение в середине пролёта.
Определяем потери предварительного напряжения в арматуре согласно [27 табл.4]:
( принято равным так как отсутствуют точные данные о величине
температурного перепада);
(трение арматуры при её натяжении отсутствует);
(натяжение производится на упоры стенда).
Определяем предварительное напряжение и усилие вычисленные с учётом потерь от до :
Эксцентриситет усилия равен:
Для определения потерь от быстронатекающей ползучести находим по формуле (10) [27] напряжение в бетоне на уровне центра тяжести арматуры s (то есть при ) принимая момент от собственного веса балки равным:
Согласно позиции 6 таблицы 4 [27] принимаем равное 0.8.
Так как потери от быстронатекающей ползучести равны:
Аналогично определяем потери от быстронатекающей ползучести на уровне центра тяжести арматуры принимая :
то есть на этом уровне напряжение в бетоне растягивающее поэтому а следовательно .
В соответствии с этим напряжением с учётом первых потерь и соответствующее усилие обжатия равны:
Поскольку эксцентриситет усилия не меняется то есть .
б) вторые потери (по позициям 8 и 9 табл.4 [27]):
для определения потерь оставляем прежнее отношение (то есть без учета потерь )
Таким образом напряжение с учётом первых и вторых потерь равно:
Поскольку напряжение в бетоне на уровне арматуры остаётся растягивающим тогда:
Сечение в конце зоны передачи напряжений длиной .
Поскольку потери напряжения не зависят от места расположения сечения по длине элемента то и в рассматриваемом сечении так же как и в середине пролёта равны .
Длину зоны передачи напряжений определяем согласно [27 п.п.2.26]. Поскольку больше принимаем . Из таблицы 24 [27] при арматуре класса К-19 и d =14мм имеем .
Аналогично определим потери напряжений и :
где x = 1.008 - 0.13 = 0.878м.
Поскольку момент от собственного веса сжимающий верхнюю грань меньше чем для сечения в середине пролёта бетон на уровне верхней арматуры будет заведомо растянут отсюда и тогда:
Сечение в месте установки монтажной петли.
Расчёт производится аналогично предыдущему расчёту вводя момент от собственного веса равный:
где x = 1.5 – 0.13 = 1.37м.
Усилия обжатия с учётом всех потерь для этого сечения не определяем поскольку в стадии эксплуатации это сечение не является опасным.
Проверка сжимающих напряжений .
Наибольшее сжимающее напряжение имеют место в сечении проходящем через конец приопорной зоны длиной поскольку здесь разгружающее влияние момента наименьшее.
Напряжение определяем на уровне крайнего нижнего волокна (то есть ) при действии усилия с учётом первых потерь равного:
что меньше предельно допустимого значения [27 табл.7].
7.7 Расчёт по прочности нормальных сечений в стадии
Расчёт производится для сечения в середине пролёта. Так как согласно [27 п.п.3.1] расчет выполняется при расчётном сопротивлении бетона с учётом коэффициента (то есть ) и на действие момента от всех нагрузок .
Проверим условие (37) [27 п.п.3.13] при :
то есть граница сжатой зоны проходит в ребре и прочность сечения проверяем согласно [27 п.п.3.13б]:
Из [27 табл.26] при классе арматуры К-19 и находим = 0.4.
Так как определяем коэффициент по [27 ф-ла 41] вычисляя:
Высота сжатой зоны равна:
Прочность сечения проверяем из условия [27 (39)]:
то есть прочность нормального сечения обеспечена.
7.8 Расчёт по прочности наклонных сечений
7.8.1 Проверка прочности наклонной полосы между наклонными
трещинами в стенке балки
Расчёт ведём согласно [27 п.п.3.21]. Поскольку для сечения у опоры меньше чем согласно [27 п.п.3.1] расчётное сопротивление бетона принимаем с учётом коэффициента (то есть ) и расчёт ведём на действие силы :
Коэффициент принимается для тяжёлых бетонов.
следовательно прочность сжатого бетона стенки обеспечена.
7.8.2 Проверка прочности наклонных сечений на действие
Проверяется наклонное сечение с длиной проекции равной расстоянию от опоры до первого груза - . Для этого сечения меньше чем следовательно расчётное сопротивление бетона также принимаем с учётом коэффициента и расчёт выполняется на действие силы .
Из рисунка 17 имеем меньше чем то есть учитываем полностью.
Определяется значение и :
(согласно [27 табл.29]);
Поскольку принимается .
Находим значение равно:
Условие (78) [27] выполняется и значение не корректируется.
Проверим условие прочности наклонного сечения:
следовательно прочность этого наклонного сечения обеспечена.
Проверяем наклонное сечение с длиной проекции равной расстоянию от опоры до второго груза:
Для этого сечения меньше чем следовательно расчётное сопротивление бетона также принимаем с учётом коэффициента и расчёт выполняется на действие силы .
Так как меньше и меньше оставляем :
Прочность наклонных сечений по поперечной силе обеспечена.
Поскольку арматура продольная не имеет по концам анкеров такая проверка необходима. При этом предполагается что условия [27 п.п.3.30] не выполняются. Расчёт производится согласно [27 п.п.3.33].
Начало наклонного сечения принимаем у грани опоры расстояние равно 280мм от торца балки.
Имеем . Поскольку расчётное сопротивление продольной арматуры определяем с учётом коэффициента то есть . Высоту сжатой зоны x определяется как для прямоугольного сечения принимая :
Определим длину проекции невыгодного наклонного сечения в пределах этого сечения только первый груз а по формуле:
Следовательно первый и второй грузы находятся вне пределах наклонного сечения.
Расчётный момент определяем в нормальном сечении проходящем через конец наклонного сечения то есть на расстоянии 0.963 + 0.15 = 1.113м от точки приложения опорной реакции:
Проверяем условие прочности:
Условие прочности наклонных сечений по моменту обеспечена.
Организация строительного производства
1 Календарный план производства работ в виде
Для составления сетевого графика разрабатываются ведомости отражающие объёмы работ по их видам и конструктивным элементам требуемые затраты труда рабочих и машино-смен машин и механизмов потребности в материалах полуфабрикатах конструкциях и изделиях.
1.1 Составление ведомости объёмов работ
В номенклатуре работ необходимо указать все подготовительные и общестроительные работы санитарно-технические электромонтажные работы а так же работы по благоустройству территории. Объёмы строительных работ определяются в денежном выражении. Спецификация сборных элементов приведена в таблице 9. Ведомость объёмов работ - в таблице 10.
Таблица 9 - Спецификация сборных элементов
Наименование конструкции
Эскиз марка или ссылка на каталог
Колонна жб прямоугольного сечения крайняя
Продолжение Таблицы 9
Колонна жб прямоугольного сечения средняя
Фундаменты (жб ростверк) под крайнюю и среднюю колонны
Фундамент под колонны фахверка (1.8 x 1.8)
Подстропильная балка
Лестницы металлические:
Ворота металлические
Таблица 10 – Ведомость объёма работ
Обоснование объёмов работ
Подготовительный период
Временные здания и сооружения
Временное водоснабжение
Продолжение Таблицы 10
Временное энергоснабжение и освещение
Временные автодороги
Временная канализация
Предварительная (грубая) планировка поверхности грунта
К габаритам здания добавляется по 10м с каждой стороны:
Разработка и перемещение грунта бульдозером
Разработка котлована экскаватором грунт II группы
Ширина котлована по нижнему основанию:
Длина котлована по нижнему основанию:
Глубина разработки котлована 2.3м грунт суглинок Н : В = 1 : 0.5:
Длина выездной траншеи (i=15%):
При двухстороннем движении самосвалов ширина дороги 7м.
Общий V котлована и выездной траншеи:
Разработка грунта вручную (подчистка)
Принимаем 7% от общей выработки:
С погрузкой на транспорт
II. Основания и фундаменты
- коэффициент остат. разрыхления
Обратная засыпка принимается 10% вручную и 90% бульдозером:
Устройство свайных оснований
Бетонная подготовка под ростверк
Устройство жб ростверков
Укладка фундаментных балок
Засыпка под фундаментные балки
Монтаж подкрановых балок
Монтаж подстропильных
Установка панелей наружных стен:
Герметизация стыков наружн. стеновых панелей
Подсчитывается по фасадам горизонтальные и вертикальные швы
Монтаж металлических маршей
Установка лестничных ограждений
Устройство кирпичной перегородки
VII. Заполнение проёмов
Монтаж металлических оконных проёмов
Заполнение воротных проёмов
VIII. Устройство кровли
Устройство пароизоляции
Устройство плитного утеплителя
Наклейка рулонного ковра
Наклейка кровельной сталью
Уплотнение грунта катком
Устройство бетонного основания
Устройство шлакового основания
асфальтобетон. керамической плиткой
X. Внутренняя отделка
Известковая окраска стен
металлических переплётов
воротных заполнителей
Облицовка стен плиткой
Устройство основания под отмостку
Покрытие отмост. асфальтом
Монтаж металлических пожарных лестниц
Благоустройство территории
-10% от общей трудоёмкости
Прочие неучтенные работы
XII. Специальные виды работ
Горячее водоснабжение
Электротехнич. Работы
Слаботочные сети (телефон радио)
Монтаж тех. оборудования
1.2 Определение требуемых затрат труда и машино-смен
Затраты труда на основные строительные работы а так же потребности в материалах изделиях и полуфабрикатах определяется согласно [30].
Продолжительность рабочего дня пятидневной рабочей недели принимаем равной восьми часам. Расчёты приведены в таблице 11.
Таблица 11- Ведомость трудоемкости и потребности в машино-сменах
Потребность в матер. изд-х и кон-циях
Предварительная планировка поверхности грунта
Разработка грунта экскаватором в отвал
Разработка грунта с погрузкой в автосамосвал
Продолжение Таблицы 11
Основания и фундаменты
Бетонная подготовка под ростверк
Устройство железобетонных ростверков
Раствор цементный М50
Установка колонн прямоугольного сечения до 15т
Металлических колонн фахверков
Стальные конструкции
Стальные конструкции приспособлений для монтажа
Стальные конструкции для монтажа
Монтаж подстропильных балок
Установка панелей наружных стен
Прокладки из губчатой резины
Герметизация стыков наружных стен:
Монтаж металлических маршей с металлическими ограждениями
Стальные конструкции для монтожа
Раствор цем.-известковый
Сталь круглая арматурная
Монтаж металлических оконных блоков
Заполнение воротных проемов
Плиты теплоизоляционные
Раствор цементный М100
Материалы рулонные кровельные
Отделка кровельной сталью
Гравий фракции 5-10 мм
Сталь листовая оцинкованная
керамической плиткой
Асфальтобетонная смесь
Раствор цем.- известковый
Сетка проволочная тк.
Шпаклевка купоросная
Металлических переплетов
Воротных заполнителей
Покрытие отмостки асфальтобетоном
Монтаж металлических монтажных лестниц
электротехнические работы
Временные здания и сооружения
1.3 Составление карточки-определителя работ сетевого графика
Таблица 12- Карточка-определитель работ сетевого графика
Потребность в машинах маш-см.
Продолжительность дн.
Разработка грунта с отвозкой
Продолжение Таблицы 12
Монтаж подкрановых балок:
Установка и герметизация стыков панелей наружных стен; монтаж лестниц:
Устройство кирпичных перегородок
Машина для нанесения битумных мастик; машина для наклейки рубероида; машина для ус-ва стяжки; устройство для раскатки и прикатки рулонных м-в
Маш. для пригот. и подачижест. р-в
Продолжение Таблицы 12
Потребность в машинах маш-см
Агрегат шпаклевочный
Сан-технические работы
Временное водоснабжение и канализация
1.4 Расчёт сетевого графика
Для расчёта сетевого графика выбран табличный способ расчёта.
Расчёт сетевого графика приведён в таблице 13.
Таблица 13 – Расчёт параметров сетевого графика
Про-должен. раб. Дня
Продолжение Таблицы 13
Продолжение Таблицы 13
2 Расчет строительного генерального плана
2.1 Расчет площадей складов строительных материалов
Запас материала определяем по формуле
где - общее количество материала данного вида необходимое для
строительства объекта (потребное количество);
- период потребления материала;
- коэффициент неравномерности поступления материала;
- норма запаса материала в днях равная для местных материалов 5;
для привозных 15 дн.;
- коэффициент неравномерности потребления материала.
Полезная площадь склада определяется по формуле:
где - количество материала на 1 м² склада определяется по [29прил. 1
Общая площадь склада определяется по формуле:
где - коэффициент использования площади склада определяемый
по [29 прил. 1 табл. 5].
Результаты расчета площадей складов приведены в таблице 14.
Таблица 14 – Ведомость расчета площадей складов
Подстропильные балки
Панели наружных стен
Продолжение Таблицы 14
Рулонные кровельные материалы
Итого: открытые площадки S = 1537 м²
закрытые площадки S = 12 м²
2.2 Расчет потребности строительства в воде
Общая потребность строительства в воде составит:
где - расход воды на производственные нужды;
- расход воды на хозяйственные нужды;
- расход воды на душевые установки;
- расход воды на пожаротушение.
Период строительства с максимальным водопотреблением приходится на земляные работы. Ведомость часового расхода воды на производственные нужды приведена в таблице 15.
Таблица 15 – Ведомость часового расхода воды на производственные
Наименование работ и агрегатов
Количество единиц в смену
Ср. норма расхода воды на ед. измерения л
Расход воды в смену л
Коэф-т часовой неравно-мерности
Часовой расход водыл
Заправка экскаватора
Увлажнение грунта при уплотнении
Расход воды определим по следующей формуле:
где - максимальный расход воды;
- коэффициент неравномерности потребления воды;
- количество часов работы.
Определим расход воды на производственные нужды при =995 л (см. табл.); =1.5; =8.2ч.
Определим расход воды на хозяйственные нужды при =2; =8.2ч.
Максимальный расход воды равен
Определим расход воды на душевые установки при ;
Расход воды на пожаротушение равен
Общая потребность в воде согласно формуле (68) равна
Диаметр трубопровода определяем по формуле:
где - скорость движения воды по трубам
Принимаем по ГОСТ Д=25мм
2.3 Расчет электроснабжения строительной площадки
Общая мощность электропотребителей
где - мощность силовой установки для производственных нужд;
- мощность сети наружного освещения;
- мощность сети внутреннего освещения.
Мощность силовой установки для производственных нужд
где - мощность на производственные нужды;
- коэффициент спроса зависящий от числа потребителей;
- коэффициент мощности зависящий от числа потребителей
силовой анергии и загрузки.
Согласно формуле (71) получаем:
Мощность сети наружного освещения
где - мощность устройств наружного освещения.
Расчет значения мощности устройств наружного освещения приведен в таблице 16.
Таблица 16 – Мощность устройств наружного освещения
Потребители электроэнергии
Норма освещенности кВт
Внутрипостроечные дороги
Получаем по формуле (72)
Мощность сети внутреннего освещения
где - мощность приборов внутреннего освещения
Расчет значения мощности приборов внутреннего освещения приведен в таблице 17.
Таблица 17 – Мощность приборов внутреннего освещения
Контора производителя работ
Помещение для обогрева рабочих
Получаем по формуле (73)
Согласно формуле (70) получаем
По подбираем трансформатор
Принимаем силовой трансформатор ТМ-5010 массой (с маслом) 700кг.
2.4 Расчет количества прожекторов
Для освещения строительной площадки в темное время суток необходимо предусмотреть временное электрическое освещение с применением прожекторов. Необходимое количество прожекторов определим по формуле:
где - расчетная освещенность;
- освещаемая площадь;
- коэффициент рассеивания;
- коэффициент запаса;
- световой поток ламп выбранного типа;
Принимаем прожектор ПЭС-45 с =28000лм =1.5; =1.5;
По формуле (74) имеем
Принимаем 6 прожекторов ПЭС-45 с лампами накаливания МГ-220-1500
2.5 Расчет количества работающих на
строительной площадке
Общая численность работающих на объекте определяется по формуле
где - максимальная численность рабочих по графику;
- численность инженеро – технических работников;
- численность младшего обслуживающего персонала;
- коэффициент принимаемый 1.05.
Согласно формуле (75) получаем
2.6 Расчет временных зданий
Расчет временных зданий приведен в таблице 18.
Таблица 18 – Ведомость временных зданий на строительной площадке
Характеристика здания
Количество временных зданий
Расчетная площадь м²
Применяя-емый типовой проект
Площадь (принетая) типового здания
Моспроект стройгенинду-стрия
Гипро-пром транс проект
2.7 Технико – экономические показатели СГП
Площадь стройплощадки 12881.3 м²
Площадь застройки 2592 м²
Площадь застройки временных зданий
Протяженность временных коммуникаций:
- водопровода 171.5 м;
- канализации 23.5 м;
- электросиловая линия 84 м;
- осветительная линия 337.5 м;
- ширина временных дорог 3.5 м.
Коэффициент компактности стройгенплана:
Экономический раздел
Для определения сметной стоимости строительства проектируемого здания в дипломном проекте составляется сметная документация которая подразделяется на три группы смет.
Локальная смета составлена на общестроительные работы базисно-индексным методом по новой нормативной базе 2000 года на основе Территориальных единичных расценок (ТЕР) по видам работ для 2-ой территориальной зоны Кемеровской области и переведена по состоянию на 1.02.2013г.
Сметная стоимость общестроительных работ по состоянию на 1.02.2013г. составила 608814 тыс. руб.
Объектная смета объединяет в своем составе данные локальной сметы на общестроительные работы и расчеты сметной стоимости специальных видов работ (внутренние сантехнические электромонтажные) по укрупненным показателям стоимости. Объектная смета является сметным документом на основе которой формируются договорные цены на строительную продукцию. Общая сметная стоимость по объектной смете составляет 12435357 тыс. руб.
Сводный сметный расчет стоимости строительства составлен на основе объектной сметы и расчетов на отдельные виды работ по главам сводного сметного расчета. Полная сметная стоимость строительства составляет 1508485 тыс. руб. (по данным ССР).
Таблица 19 - Локальная смета на общестроительные работы
Наименование объекта - Цех для ремонта спецтехники
Нормативная трудоемкость
Составлена в ценах 2000 года
Сметная заработная плата
Переведена в цены по состоянию на 1.09.2009
Шифр и № позиции норматива
Наименование работ и затрат ед. изм.
Затраты труда рабочих не занятых на обсл. машин
в т.ч. зп машинистов
Планировка площадей бульдозером мощностью 132 к Вт
Разработка грунта бульдозерами с перемещением до 10 м мощностью до 96 кВТ грунт 2 группы с перемещением в насыпь
Добавлять на каждые последующие 10 м при перемещении грунта бульдозерами к расценкам 01-01-30-2 до 60 м
Разработка грунта экскаватором в отвал с ковшом вместимостью 065 (05-1) м3 грунт 2 группы
Работа на отвале грунт 2-3 группы
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 065 (05-1) м3 грунт 2 группы
Засыпка траншей и котлованов с перемещением грунта до 5 м бульдозерами мощностью 96 кВт грунт 2 группы
Добавлять на каждые последующие 5 м при перемещении грунта бульдозерами к расценкам 01-01-34-2 до 60м
Засыпка котлована вручную грунт 2 группы
Уплотнение грунта основания под полы промышленных зданий
Стоимость материалов
Погружение дизель-молотом на базе экскаватора железобетонных свай длиной до 12 м в грунт 2 группы
Сваи квадратного сечения длиной до 12 м м3
Вырубка бетона из арматурного каркаса железобетонных свай
Устройство бетонной подготовки
Бетон В15 м3 102x0206
Устройство железобетонных фундаментов общего назначения
Арматура классат 1x2243
Бетон В15 м3 1015x2243
Укладка балок фундаментных длиной до 6 м
Фундаментные балки м3 045*74
Установка жб колонн прямоугольного сечения при массе колонн до 6 т
Установка в одноэтажных зданиях подстропильных балок массой до 15 т и высоте зданий до 25 м
Балки стропильные безраскосные для скатной кровли пролетом 18 м шт
Укладка панелей оболочек размером 3x18 м при высоте здания до 25 м
Установка панелей наружных стен одноэтажных зданий длиной до 7 м площадью до 10 м2 при высоте зданитй до 25 м
Кладка армированных перегородок толщиной в 12 кирпича при высоте этажа до 4 м из кирпича керамического
Герметизация швов стеновых панелей упругими прокладками
Стоимость конструкций т
Монтаж одиночных подкрановых балок на отметке до 25 м массойдо 2т
Монтаж оконных блоков алюминиевых многокамерных профилейц с герметичными стеклопакетами
Стальные конструкции оконных блоков т
Элементы крепления нащельников т
Монтаж подкрановых путей по металлическим подкрпновым балкам для рельсов типа КР
Стоимость конструкций подкрановых путейт
Установка ворот со стальными коробками
Каркасы ворот т 391*073
Устройство обмазочной пароизоляции в один слой
Второй слой обмазочной пароизоляции
Утеплениепокрытий минераловатными плитами
Устройство выравнивающих стяжек цементных толщиной 15мм
Устройство мелких покрытий из листовой оцинкованной стали
Устройство кровель скатных трехслойных из рулонных кровельных материалов на битумной мастике с защитным слоем из гравия на битумной антисептированной мастике из рубероида РМ-350
Уплотнение грунта щебнем
Устройство подстилающего бетонного слоя (толщина 15 мм)
Устройство подстилающего гравийного слоя
Устройство гидроизоляции обмазочной холодной асфальтовой мастикой 2 мм
Мастика асфальтовая т 024*2579
Устройство покрытий асфальтобетонных литых толщиной 25 мм
Устройство стяжек цементных толщиной 20 мм
Устройство покрытий из плиток керамических для полов одноцветных с красителем
Остекление металлических оконных переплетов двухслойными стеклопакетами
Стеклопакеты двуслойные м2
Улучшенная штукатурка внутри зданий цементно-известковым раствором по камню и бетону стен
Улучшенная окраска поливинилацетатными водоэмульсионными составами по штукатурке стен за 2 раза
Окраска по металлу заполнений оконных проемов
Окраска по металлу ворот
Облицовка стен гладкая без карнизных и плинтусных элементов керамическими плитками
Монтаж металлического каркаса для утепления стен
Изоляция минераловатными плитами
Плиты теплоизоляционные минераловатные м3 124*234
Облицовка фасада плитами "Краспан-колор
Устройство песчаного основания под отмостку
Устройство щебеночных оснований под отмостку
Монтаж лестниц пожарных с ограждением
Металлические лестницы лестницы т
ИТОГО ПО ВСЕМ РАЗДЕЛАМ
Эксплуатация машин (И=287)
Стоимость материалов (И=2816)
Безопасность и экологичность проекта
1 Безопасность проекта
1.1 Анализ условий труда
Строительство цеха включает в себя следующую совокупность работ: земляные погрузочно-разгрузочные монтажные отделочные и специальные.
Погрузочно-разгрузочные работы связаны с эксплуатацией строительных машин и механизмов. Анализ производственного травматизма в строительных организациях показывает что около четверти несчастных случаев происходит именно на работах связанных с эксплуатацией строительных машин и механизмов.
Основными опасными и вредными производственными факторами которые сопровождается эксплуатация машин являются: действие механической силы возможность поражения электрическим током неблагоприятные факторы производственной среды (микроклимат шум вибрация запылённость загазованность рабочей зоны тепловое воздействие) повышенные физические и нервно-психические нагрузки несоответствие рабочего места требованиям эргономики.
Действие механических факторов проявляется в следующей форме: наезд на людей опрокидывание машин травмирование работающих движущимися механизмами частями и деталями падения с высоты обрушение грунта.
Опрокидывание машин происходит вследствие увеличения массы поднимаемого груза до недоступного веса подъём примёрзших к земле конструкций значительные динамические нагрузки при неправильной эксплуатации большая ветровая нагрузка сверхнормативный наклон местности просадка грунта.
Рабочая зона у грузоподъёмных устройств и транспортного оборудования является одновременной опасной зоной так как выполнять работу с помощью этих машин можно только находясь внутри границ их действия. Опасности для работающих связаны в основном с непреднамеренным контактом с движущимися частями оборудования и возможным ударом от падающих предметов при обрыве поднимаемого груза и с падением самого оборудования. Это относится не только к стационарному и передвижному оборудованию но и к самоходному в том числе движущемуся с большой скоростью. При взаимодействии к числу потенциальных опасностей можно причислить наезд и удар при столкновении.
Возможность поражения электрическим током обусловлена случайным прикосновением к токоведущим частям и прикосновением к металлическим нетоковедущим частям которые могут оказаться под напряжением в результате повреждения изоляции или по иным причинам.
В некоторых кранах и подъемныках работающих на стройплощадке используется электрический ток до 1000В что опасно для человека. Возможность поражения электрическим током возникает также при работе строительных машин у линии электропередач (ЛЭП). Поэтому по СНиП 12-03 установлены предельные расстояния между строительной машиной (механизмом) и (ЛЭП). Пример: при напряжении до 20кВ расстояние не должно быть меньше 2м.
Микроклимат производственной среды регламентируется СанПиН 2.2.4.548-96. Микроклимат открытой стройплощадки тесно связан с метеорологическими условиями. На рабочих действуют интенсивное солнечное излучение порывы ветра (при - работы на открытом воздухе запрещены) перепад температур влажность (оптимальная относительная влажность 40-60%).
Бульдозер каток является источником повышенной запылённости и загазованности в кабине и снаружи повышенных уровней шума и вибрации.
Зоны с уровнем звука свыше 85дБ должны быть обозначены знаками безопасности. Работы в этих зонах без использования средств защиты запрещается.
Рабочая поза и утомляемость являются основными психофизическими аспектами процесса труда при эксплуатации строительных машин и механизмов.
Основными позами человека во время работы на строительной площадке являются позы «стоя» и «сидя» что следует учитывать проектируя рабочее место и рабочую позу отвечающее данному виду работ.
Утомление работающих на машинах вызвано выполнением определённой физической работы. Признаком переутомления является пониженная работоспособность вначале рабочего дня.
Из анализа следует что условия труда персонала 3 и 4 класса
1.2 Мероприятия по безопасности труда
Рабочие места на стройплощадке оснащены техническими средствами безопасности. Выполнения требований безопасности при эксплуатации машин достигается за счет применения устройств которые обеспечивают безопасность машины в случае ошибок машиниста или неожиданного появления опасности. В строительных машинах используются приборы и устройства безопасности: тормозные контрольно предохранительные блокировочные сигнальные и ограждающие аварийной остановки.
Безопасность строительных машин зависит от правильности эксплуатации тормозов. В зависимости от конструкции и формы контактирующих элементов используются тормоза колодочные ленточные и дисковые. В грузоподъёмных кранах тормоза предусмотрены в механизмах подъёма груза вылета стрелы поворота и передвижения крана.
Контрольно-предохранительные устройства в строительных машинах применяются различной конструкции: указатели ветрового давления вылета стрелы крена крана приближения к воздушным линиям электропередач. Также устраиваются противоугонные захваты ограничители высоты подъёма вылета поворота и пути грузоподъёмности и грузового момента скорости буферные устройства.
Сигнальные устройства оповещают рабочих о возникновении опасности. Применяют световые звуковые и комбинированные устройства оповещения.
Ограждающие устройства предупреждают попадание рабочих в опасные зоны. В зависимости от назначения и конструкции строительной машины опасность для рабочих создают открытые части машины совершающие и вращательное или поступательное движение отлетающие при обработке частицы возможность падения с высоты а так же случайное разрушение. Ограждающие устройства: Ограждающие кожухи щиты решётки перила.
Блокирующие устройства обеспечивают выключение машины или механизма в случае проникновения человека в опасную зону отказа оборудования или выход параметров энергоснабжения за допустимые пределы.
Электрическая изоляция токоведущих проводов обеспечивает электробезопасность (использование двойной изоляции). В целях электробезопасности используются: зануление защитное заземление защитное отключение.
Неизолированные токоведущие части (провода) закреплённые на изоляторах расположены на высоте 2.5м где они недоступны для случайного прикосновения. Их закрывают крышками или кожухами.
Используются сетчатые и сплошные ограждения электроустановок и опасных зон.
Светильники общего освещения напряжением 127 и 220В должны устанавливаться на высоте не менее 2.5м от уровня земли пола или настила.
Малое напряжение 12 и 42В предусмотрено для уменьшения опасности поражения электрическим током. При высоте менее 2.5м необходимо применять светильники специальной конструкции и напряжение 42В.
Блокировочные устройства не допускают ошибок персонала при работе на электроустановках устройства которые допускают только определённый порядок включения или отключения механизма.
Электрическое разделение сетей осуществляется с помощью специальных разделительных трансформаторов (высокий уровень изоляции проводов).
Уровни звукового давления на рабочих местах в нормированном частотном диапазоне не должны превышать значений указанных в СН 2.2.42.1.8.562-96. (нормируемый диапазон частот различения звука от 16 до 20000Гц).
Мероприятия по защите от шума:
- уменьшение шума в источнике возникновения;
- снижение шума на путях его распространения;
- архитектурно-планировочные решения;
- совершенствование технических процессов и машин.
Уменьшение шума в источнике возникновения осуществляется на стадии проектирования. В каждой машине (электродвигатель виброплощадка) в результате колебаний как всей машины так и составляющих её частей возникают шумы механического аэродинамического и электромагнитного происхождения.
При работе различных механизмов снижение шума на 5-10дБ осуществляется путём устранения зазоров в зубчатых передачах и соединениях деталей с подшипниками.
Технологические мероприятия по борьбе с шумом: замена машин использующих вибрационный метод уплотнения бетонной смеси машинами с применением безвибрационной технологии изготовления железобетонных изделий.
Ослабление вибрации достигается применением виброизоляции виброгосящих оснований вибропоглащения динамических гасителей вибрации.
Обеспечение безопасности рабочих мест осуществляется в соответствии с СНиП 12-03-2001*.
В строительных машинах рабочее место (РМ) оборудовано в специальных кабинах. Для обеспечения безопасности кабина имеет достаточные защитные свойства от действия механической силы безопасный выход и вход необходимую обозрительность; размеры и оборудование РМ отвечают требованиям эргономики.
Удобная поза в кабине достигается регулированием положения сидения и пространства для ног.
Данные мероприятия позволяют снизить вероятность появления травматизма и профзаболеваний работающих.
1.3 Мероприятия по производственной санитарии
Основные требования к промышленной санитарии регламентируется следующим нормативным источником «Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий».
До начала строительства на стройплощадках сооружают подъездные пути и внутрипостроечные дороги обеспечивающие удобные подъезды и проезды тяжёловесных транспортных средств (количество подъездных путей не менее двух).
Строительная площадка огораживается в соответствии с ГОСТ 23407.
Освещение производится в соответствии с ГОСТ 24940-96. Для обеспечения безопасности производства работ в тёмное время суток все места возможного выполнения работ на стройплощадке подлежат прожекторному освещению (мачты высотой от 10 до 50м; расстояния между мачтами принимается равным 5-8 высотам). В соответствии с СанПиН 2.2.12.2.2.1278-03 «Указания по проектированию электрического освещения строительных площадок» для автодорог кирпичных работ отделочных работ остекление .
Аварийное освещение устроено в местах основных путей эвакуации.
На стройплощадке в безопасной зоне возводят все необходимые санитарно-бытовые помещения в соответствии с СанПиН 2.2.3.1384-03.
На стройплощадке устроены временные инженерные сети: водопровод и канализация.
Защита работающих от переохлаждения обеспечивается: выдачей теплой одежды и обуви установлением режима труда с периодическими перерывами для обогрева в специальных помещениях. Предусмотрены средства коллективной защиты (легкие устройства каркасного тентового или пневматического типов).
При организации труда работающих предусмотрены места отдыха способствующие восстановлению работоспособности организма.
Санитарными нормами ГН 2.2.5.1313-03* установлены предельно допустимые концентрации (ПДК) пыли в воздухе рабочей зоны. ПДК колеблются в пределах от 1 до 10.
Защита от пыли осуществляется применением герметичного оборудования герметизация устройств для транспортировки пылящих материалов; использование увлажняющих сыпучих материалов; применением эффективных аспирационных установок.
Перед началом выполнения работ в местах где возможно появление вредного газа в том числе в закрытых ёмкостях колодцах траншеях и шурфах необходимо провести анализ воздушной среды в соответствии с ПДК. Так же должно быть предусмотрено проветривание то есть беспрепятственное проникновение воздуха на рабочее место.
При появлении вредных газов все работы приостанавливаются в данном месте и продолжаются только после удаления пыли и вредных газах с рабочих мест.
В соответствии с санитарными требованиями промышленное предприятие отделено от жилой территории санитарно-защитной зоной.
Для организации питьевого режима рабочих в помещениях отдыха предусмотрены кулеры с пресной питьевой водой с температурой 7-11оС. Расстояние от рабочих до мест питьевого водоснабжения не должно превышать 75м что соответствует требованиям СНиП 2.09.04-00*.
1.4 Пожарная безопасность
Пожарная опасность регламентируется требованиями НПБ 105-03*.
Согласно НПБ 105-03* проектируемый объект относится к категории производства В т.к. использует жидкости с температурой вспышки выше 61оС горючие пыль и волокна с нижним пределом взрываемости более 65 гм3; твердые сгораемые вещества и материалы; вещества способные гореть при взаимодействии с водой воздухом или друг с другом. Требуемая степень огнестойкости (класс огнестойкости) проектируемого объекта определена в соответствии со СНиП 2.1.01-97 в зависимости от категории пожароопасности производства площадки и этажности здания. Степень огнестойкости здания II. В зависимости от степени огнестойкости здания минимальные пределы огнестойкости строительных конструкций используемых в возведение промздания: стены самонесущие – 60мин; колонны – 120мин; лестничные площадки – 60мин; элементы покрытия – 15мин; максимальные пределы распространения огня по ним – 0мин для всех конструкций.
Пожар возникает в большинстве случаев от неисправности технологического оборудования электроустановок контрольно-измерительных и защитных приборов неосторожное обращение с огнём обслуживающего персонала и нарушение правил пожарной безопасности.
Самые распространенные источники зажигания:
- искры от коротких замыканий возникающих при неправильном
подборе и монтажей электросетей износе старении и повреждении
изоляции электропроводов;
- теплота выделяющееся при перегрузках электрических сетей машин
и аппаратов больших переходных сопротивлениях;
- искры образующиеся при ударах металлических деталей друг о друга.
При обеспечении пожарной безопасности решаются четыре задачи: предотвращение пожаров и загораний локализация возникших пожаров защита людей и материальных ценностей тушение пожаров.
Предотвращение пожаров достигается исключением горюющей среды и источников зажигания а так же поддержанием параметров среды в пределах исключающих горение.
Пожарная защита реализована следующими мероприятиями:
Ограничение распространения пожара:
а) в объекте применены следующие противопожарные преграды: двери
ворота ограждающие стены;
б) для предупреждения распространения пожара с объекта
проектирования на другое здание между ними устроены
противопожарные разрывы. При определении противопожарных
разрывов учтена степень огнестойкости
здания. Для II-й степени огнестойкости здания противопожарный
разрыв составляет 9-12м.
Зонирование территории.
При генеральной планировки автотранспортного управления объекты сгруппированы в отдельные комплексы родственные по функциональному назначению и признаку пожарной безопасности. При этом учтены рельеф местности и роза ветров. Объекты с повышенной пожароопасностью расположены с подветренной стороны по отношению к объектам с менее пожарной опасностью.
Большое значение имеет правильное устройство дорог на территории предприятия. Они обеспечивают беспрепятственный подъезд пожарных машин. Дороги принимаем кольцевые.
При разработке генплана предприятия определено место расположения здания пожарной части. Радиус выезда пожарной части обслуживающей предприятия категории В принят 2.5км.
Эвакуационный выход должно быть не менее двух устроен из помещения непосредственно наружу через ворота. Число эвакуационных выходов принято два. При возникновении пожара рабочие выходят наружу кратчайшим путём. Максимальное расстояние от наиболее удаленного рабочего места до эвакуационного выхода составляет 30м.
Для категории помещений В и степени огнестойкости II количество людей на 1м ширины эвакуационного выхода составляет 175 человек. Двери открываются по ходу людского потока.
Наружные пожарные лестницы расположены по периметру здания через 100м и их количество составляет 2. Лестницы имеют ограждения высотой 1м.
Удаление из помещения дыма при пожаре осуществляется устройством в помещении специальных дымовых люков и легкосбрасывающих конструкций. Устройство дымовых люков предусматривается в бесфонарных зданиях. Проектируемое здание таким и является. Площадь поперечного сечения дымовых люков принимается равной 0.2% от площади производственного помещения. Но объект проектирования с оконными проёмами и глубина помещения не превышает 30м поэтому дымовые люки можно не устраивать.
Оборудования для тушения пожаров:
Предусмотрены первичные средства пожаротушения это- воздушно-пенные огнетушители ОВП-9 углекислотные огнетушители с диффузором ОУ-8ОУ-5 временный водопровод пожарный гидрант. Плакаты об устройстве и применению огнетушителей вывешены на видных местах.
Системой извещения о пожаре является электрическая пожарная сигнализация.
2 Экологичность проекта
Объект проектирования Цех для ремонта спецтехники в г. Новосибирске расположен за чертой населённых пунктов и с подветренной стороны от жилых массивов.
Цех для ремонта спецтехники относится к IV классу санитарно-защитной зоны с шириной 100м в соответствии с СанПиН 2.2.12.1.1.200-03* «Санитарно-защитная зона предприятия».
Санитирно-защитная зона не рассматривается как резервная территория предприятия и не используется для расширения предприятия. Вместе с тем на территории санитарно-защитной зоны допускается размещать объекты более низкого класс вредности. На отводимом земельном участке находятся АБК вспомогательные здания и сам цех.
К цеху запроектирована автодорога с асфальтобетонным покрытием примыкающая к существующей автодороге.
Территория санитарно-защитной зоны благоустраивается и озеленяется газоустойчивыми породами деревьев и кустарников.
Проектом строительства ремонтного цеха разработаны меры по охране окружающей среды для уменьшения объема выбросов загрязняющих веществ в атмосферу: применяются механизмы в основном с электроприводом (монтажные краны подъемники эл. компрессор и др.)как наиболее экологически чистые.
Так же в проекте уделено внимание к мероприятиям направленным на предотвращение переноса загрязнения со стройплощадки:
- производство работ строго в зоне отведенной стройгенпланом;
- упорядоченная транспортировка и складирование сыпучих и жидких материалов;
- установка биотуалетов;
- механизированная уборка территории стройплощадки;
- вывоз строительного мусора;
- после окончания строительства все временные сооружения разбираются и вывозятся.
Работы по рекультивации обычно имеют два основных этапа это технический и биологический. На техническом этапе проводится корректировка ландшафта (засыпка рвов траншей ям впадин провалов грунта разравнивание) производится нанесение плодородного слоя почвы. На биологическом этапе проводятся агротехнические работы целью которых является улучшение свойств почвы.
Библиографический список
СНиП II-3-79 Строительная теплотехника.-М.:Стройиздат 1986.-32с.
СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика.-М.:
Стройиздат 1983.-136с.
СНиП II-4-79 Естественное и искусственное освещение.-М.:
Стройиздат 1980.-48с.
Шерешевский И.А. Конструирование промышленных зданий и
сооружений. М.: Стройиздат 1979.-175с.
Орловский Б.Я. Орловский Я.Б. Архитектура гражданских и
промышленных зданий.-М.: Высшая школа 1991.-287с.
Орловский Б.Я. Абрамов В.К. Сербинович П.П. Архитектурное
проектирование промышленных зданий и сооружений.-М. .:
Высшая школа 1982.-320с.
Прейскурант оптовых цен на железобетонные конструкции 0.6-08.-М.
Методические рекомендации по экономической оценке архитектурно-
строительных решениях промышленных зданий и сооружений.-М.
СНиП IV-4-82 Часть 1 – Железнодорожные и автомобильные
перевозки.-М.: Стройиздат 1982.-41с.
СНиП IV-5-82 Сборник 7 – Бетонные и железобетонные конструкции
сборные.-М.: Стройиздат 1984.
СНиП IV-7-82 Приложение.-М.: Стройиздат 1983.
СНиП 1.05.01-84 Часть 1 группа05 Нормативы удельных капитальных
вложений.-М.: Стройиздат.
Трепешенков Р.И. Альбом чертежей консрукций и деталей
промышленных зданий.-М.: Стройиздат 1980.
СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия.-М.: Стройиздат 1988.
Методические указания № 348. Расчёт на ЭВМ поперечной рамы
одноэтажного здания.-Новокузнецк:СМИ 1987.
Пособие по проектированию каркасных промышленных зданий
(к СНиП II-7-81).-М.: Стройиздат 1984.
СНиП 2.03.01-84 Бетонные и железобеонные конструкции.-М.:
СНиП 2.02.01-83 Основания зданий и сооружений.-М.: Стройиздат
СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты.-М.: Стройиздат 1986.
Пособие по проектированию железобетонных ростверков свайных
фундаментов под колонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01-84).
М.: Стройиздат 1985.
Пособие по проектированию бетонных ижелезобетонных конструкций
из тяжёлых и легких бетонов без предварительного наряженияарматуры
(к СНиП 2.03.01-84).-М.: Стройиздат 1989.
Руководство по проектированию свайных фундаментов .-М.:
Методические указания № 343. Пример расчёта свайных фундаментов
на действие горизонтальной нагрузки.-Новокузнецк: СМИ 1987.-23с.
Голышев А.Б. и др. Проектирование железобетонных конструкций.
Справочное пособие.-Киев: Будивельник 1985.
Руководство по проектированию железобетонных пространственных
конструкций покрытий и перекрытий.-М.: Стройиздат 1979.-424с.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций
из тяжелых и легких бетонов с предварительным напряжением
арматуры (к СНиП 2.03.01-84).-М.: Стройиздат 1989.-81с.
Методические указания № 324. Организация планирование и
управление строительством.-Новокузнецк 1986.-29с.
Методические указания № 327. Организация планирование и
СНиП IV-2-82 Часть 4. Приложения. Том 12 сборник ЭСН.-М.:
Дикман Л.Г. Организация и планирование строительного производства.
М.: Высшая школа 1988.-480с.
Панибратов Экономические расчеты в курсовых и дипломных проектах.
М.: Высшая школа 1987.
СНиП IV-5-82 Часть 4. Единые районные единичные расценки на
строительные конструкции и работы. Сборник 1-15.-М.: Стройиздат
Пчелинцев В.А. и др. Охрана труда в строительстве.-М.:
Стройиздат 1991.-271с.
Охрана окружающей среды. Под ред. Белова С.В.-М.: Высшая школа
(51) 5Е04 С 232 Е 04 В 161
(46) 07.10.91. Бюл. №37
(71) Всесоюзное научно-производственное объединение «Энерготехпром»
(72) Н.С.Баранов Е.А. Лившиц Г.А. Пауков и Ю.В. Сергеев
(56) Авторское свидетельство СССР №1605602 кл. Е 04 В 1348 1986
(54) Стеновое ограждение
(57) Цель изобретения – улучшение теплоизоляционных свойств
ограждения за счет образования теплостойкого стыка между панелями
при установке их одной на другую. Стеновое ограждение включает
соединенные между собой панели каждая из которых образована из
жестко соединенных между собой коробчатых элементов заполненных
утеплителем и расположенные с противоположных сторон коробчатых
элементов. Продольные балки С- образного поперечного сечения
которые стянуты тяжами при этом балки смещены относительно
вертикальной оси симметрии ограждения в противоположные стороны
с образованием замкнутой полости заполненной утеплителем.
Коробчатые элементы образованы конструкцией типа «фолдинг»
закрытой с торцов продольными досками. Внутри коробчатый элемент
заполнен утеплителем из пенопласта например пенолистирол.
Между собой коробчатые элементы скреплены болтовым соединением.
Для герметизации соединения двух коробчатых элементов применены эластичные прокладки. Стык закрыт с внутренней стороны нащельником а снаружи – выпуском соседнего коробчатого элемента.
Для придания жесткости всей конструкции панели коробчатые элементы стянуты продольными болтами при помощи вертикальных тяжей. Боковая полка балки служит для крепления панели к каркасу здания.
На выступающей боковой полке нижней балки закреплен нащельник. Как верхняя так и нижняя балки снабжены фиксаторами в виде ребра для предотвращения смещения состыкованных панелей.
Стеновое ограждение включающее соединенные между собой панели каждая из которых образованна из жестко соединенных между собой коробчатых элементов заполненных утеплителем и расположенные с противоположных торцов коробчатых элементов продольной балки стянутые тяжами отличающееся тем что с целью улучшения теплоизоляционных свойств ограждения за счет образования теплостойкого стыка между собой при установке их друг на друга продольные балки выполнены С – образного поперечного сечения и смещены относительно вертикальной оси симметрии ограждения в противоположные стороны с образованием замкнутой полости заполненной утеплителем.
Высота верха Крайней колонны
Высота верха Средней колонны
Высота Крайней колонны
Высота Средней колонны
Момент инерции верха Крайней колонны
Момент инерции верха Средней колонны
Момент инерции низа Крайней колонны
Момент инерции низа Средней колонны
Момент инерции ветви Крайней колонны
Момент инерции ветви Средней колонны
Число панелей в Крайней колонне
Число панелей в Средней колонне
Модуль упругости бетона
Коэффициент пространственной работы здания
Изгибающий момент от постоянной нагрузки в верхней части колонны
Изгибающий момент от постоянной нагрузки в уроне уступа колонны
Дополнительный изгибающий момент от постоянной нагрузки
Изгибающий момент от снеговой нагрузки в верхней части колонны
Изгибающий момент от снеговой нагрузки в уроне уступа колонны
Дополнительный изгибающий момент от снеговой нагрузки
Расчетная нагрузка на крайнюю колонну от веса покрытия
Расчетная нагрузка на крайнюю колонну от веса верхней части колонны
Расчетная нагрузка на крайнюю колонну от веса нижней части колоны
Расчетная нагрузка на крайнюю колонну от веса стен остекления подкрановых балок
Расчетная нагрузка на среднюю колонну от веса покрытия
Расчетная нагрузка на среднюю колонну от веса верхней части колонны
Расчетная нагрузка на среднюю колонну от веса нижней части колоны
Расчетная нагрузка на среднюю колонну от веса стен остекления подкрановых балок
Расчетная снеговая нагрузка на крайнюю колонну
Расчетная снеговая нагрузка на крайнюю среднюю
Горизонтальная нагрузка от двух сближенных кранов
Изгибающий момент от Dmax вертикальной нагрузки от 2 сближенных кранов на крайнюю колонну
Изгибающий момент от Dmin вертикальной нагрузки от 2 сближенных кранов на крайнюю колонну
Изгибающий момент от Dmax вертикальной нагрузки от 2 сближенных кранов на среднюю колонну
Изгибающий момент от Dmin вертикальной нагрузки от 2 сближенных кранов на среднюю колонну
Погонная ветровая активная нагрузка
Погонная ветровая пассивная нагрузка
Сосредоточенная сила в уровне верха колонны от ветра
Мин. вертикальная нагрузка от 2 сближенных кранов на крайнюю колонну
Макс. вертикальная нагрузка от 2 сближенных кранов на крайнюю колонну
Вертикальная нагрузка от 4-х сближенных кранов Dmax на средней колонне
Вертикальная нагрузка от 2 сближенных кранов Dmax на средней колонне
Вертикальная нагрузка от 2 сближенных кранов Dmin на средней колонне
+----------------------------------------------------------------------------------------------+
РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ ОДНОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ
РАСЧЕТНЫЕ УСИЛИЯ В КОЛОННАХ
+----+-----------------------------------------------------------------------------------------+
M(kН*см) N(kН) Q(kH)
КРАЙНИХ СРЕДНИХ КРАЙНИХ СРЕДНИХ КРАЙНИХ СРЕДНИХ
СЕЧ. 1. ПОСТОЯННАЯ НАГРУЗКА
СЕЧ. 2. СНЕГОВАЯ НАГРУЗКА
КРАНОВАЯ НАГРУЗКА. Mmax на крайней колонне Mmin на средней.
СЕЧ. ОТ ДВУХ СБЛИЖЕННЫХ КРАНОВ
КРАНОВАЯ НАГРУЗКА. Mmin на крайней колонне Mmax на средней.
КРАНОВАЯ НАГРУЗКА. Mmin на крайней колонне Mmax = 0 на средней.
СЕЧ. ОТ ЧЕТЫРЕХ СБЛИЖЕННЫХ КРАНОВ
СЕЧ. 6. ГОРИЗОНТАЛЬНАЯ КРАНОВАЯ НАГРУЗКА. Hmax на крайней колонне.
СЕЧ. 7. ГОРИЗОНИАЛЬНАЯ КРАНОВАЯ НАГРУЗКА. Hmax на средней колонне.
СЕЧ. 8. ВЕТРОВАЯ НАГРУЗКА СЛЕВА
СЕЧ. 9. ВЕТРОВАЯ НАГРУЗКА СПРАВА
Направление положительных моментов - по часовой стрелки
поперечных сил - слева направо
нормальных сил - сверху вниз
Таблица 22 – Таблица сочетаний расчётных усилий
С учётом крановых и ветровых нагрузок
Мероприятия при чрезвычайных ситуациях
Для объекта проектирования характерными авариями и чрезвычайными случаями являются:
Природного характера:
- геологические (землетрясения извержения вулканов оползни сели снежные лавины);
- метеорологические (ураганы бури снежные бури смерчи);
- гидрологические (наводнение заторы зажоры нагоны цунами);
- природные пожары (лесные торфяные степные);
- космические (астероиды планеты излучения).
Техногенного характера:
- внезапное обрушение зданий сооружений;
Проектные решения составляются в соответствии со СНиП 2.01.51-90 в котором содержатся требования к размещению объектов планированию застройки территории проектированию и строительству зданий и сооружений сетей водо- газо- тепло- электроснабжения потенциально опасных объектов.
Строительство цеха предусмотрено в г. Новосибирске.
Исходя из геологических и климатических особенностей региона на территории города существует опасность наводнения.
Город Новосибирск расположен на Западносибирской равнине. По территории города протекает река Обь. В состоянии паводка река находится в конце апреля – начале мая.
На современном этапе основное направление борьбы с наводнением - уменьшение максимального расхода воды в реке путём перераспределения стока во времени. Это достигается посадкой лесозащитных полос распашкой земли поперек склонов сохранением прибрежных водоохранных полос древесной и кустарниковой растительности.
Всё это в сочетании с агролесомелиоративными мероприятиями способствует переводу скоротечного поверхностного стока в замедленный подземный сток.
Но только одни такие мероприятия не помогут предотвратить большие и выдающиеся наводнения.
Определённый эффект дает строительство прудов и других ёмкостей в логах оврагах для перехвата талых и дождевых вод. Для средних и крупных рек – это регулирование паводочного стока с помощью водохранилищ.
Создание водохранилищ специально для борьбы с наводнением крайне редко так как не оправдываются экономические затраты.
Как эффективное средство защиты от наводнения рассматривается строительство дамб. Схема расположения дамб учитывает особенности рельефа и может быть: по-участковой и сплошной.
Также в г. Новосибирске руководящим составом комиссией по ЧС паводковыми комиссиями накоплен определённый опыт по защите населения при наводнении:
В районах на объектах экономики созданы противопаводковые
Назначены ответственные лица по организации эвакуации людей
из мест возможного затопления определены и оборудованы места
временного проживания эвакуированного населения;
Утверждены мероприятия по обеспечению безопасного пропуска
ледохода паводковых вод:
- начиная с марта ведётся постоянное наблюдение за состоянием
ледового покрытия рек и повышения уровня воды;
- приведена в постоянную готовность спасательная станция на водах;
- для ликвидации ледяных заторов на реках создаются бригады
- разработаны мероприятия по организации питания и медицинского обслуживания населения эвакуированного из мест затопления;
Утверждён график круглосуточного дежурства городской
противопаводковой комиссии.
Перечисленные выше мероприятия по защите от наводнения в случаи возникновения его снизят социальный и материальный ущерб.
Строительство цеха вблизи реки обуславливает выполнение всех мероприятий по защите от наводнений.
Порядок действий при обрушении зданий и сооружений.
Внезапное обрушение здания приводит к возникновению пожара разрушению коммунально-энергетических сетей образованию завалов травмированию и гибели людей.
- Услышав взрыв или обнаружив что здание теряет свою устойчивость незамедлительно покинуть его.
- Покидая помещение спускаться по лестнице.
- Не паниковать не устраивать давку в дверях при эвакуации. Останавливать тех кто собирается прыгать с балконов (этажей выше первого) и через застекленные окна.
- Если отсутствует возможность покинуть здание занять безопасное место: проемы капитальных внутренних стен углы образованные капитальными внутренними стенами под балками каркаса (они защищают от падающих предметов и обломков). Открыть дверь из помещения чтобы обеспечить выход.
- Не поддаваться панике и сохранять спокойствие. Держаться подальше от окон электроприборов.
- Если возник пожар незамедлительно попытаться потушить его.
- Телефон использовать только для вызова представителей правоохранительных органов пожарной охраны врачей спасателей.
- Не пользоваться спичками: существует опасность взрыва вследствие утечки газа.
- Оказавшись на улице не стоять вблизи здания. Перейти на открытое пространство.