• RU
  • icon На проверке: 19
Меню

Канализационные очистные сооружения(КОС)

  • Добавлен: 24.01.2023
  • Размер: 504 KB
  • Закачек: 2
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Канализационные очистные сооружения(КОС)

Состав проекта

icon
icon Пояснительная кос.doc
icon Чертёж кос.dwg

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Пояснительная кос.doc

4.1. РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХ ВОД
При выполнении курсового проекта используются следующие расчетные расходы:
- Средние: суточные (м3 сут) часовые (м3 ч) и секундные (м3 с);
- Максимальные: часовые (м3 ч) и секундные (м3 с);
- Минимальные: часовые (м3 ч) и секундные (м3 с);
2. РАСЧЕТНЫЕ КОНЦЕНТРАЦИИ ЗАГРЯЗНЕННЫХ СТОЧНЫХ ВОД
В курсовом проекте для расчета основных сооружений достаточно знать БПК полн концентрации взвешенных веществ азота аммонийного в смеси бытовых и производственных сточных вод поступающих на очистные сооружения.
Концентрации загрязнений в бытовых сточных водах определяют по формуле: (3.1)
где а - нормативная количество загрязнений на одного человека г чел.сут
qн - норма водоотведения на одного человека qн = 250 л чел.сут.
Общая концентрация загрязнений в смеси бытовых и производственных сточных вод определяется по формуле которая является общей для всех загрязнений:
где СEN - общая концентрация загрязнений в смеси сточных вод мг л;
Qdom Qind - расходы в соответствии бытовых и производственных сточных вод м3 сут.
3. НЕОБХОДИМАЯ СТЕПЕНЬ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД
Нормативы качества воды водоема в которые сбрасываются очистке сточных вод устанавливаются в зависимости от вида использования (категории) этих водоемов [34].
Определение величины коэффициента смешивания определяющий долю расходы реки которая реально может участвовать в разведении сточных вод в расчетном створе осуществляется в следующем порядке:
- Коэффициент турбулентной диффузии: Е=Vmid×Hmid200 (3.3)
гдеVmid - средняя скорость течения воды в реке между выпуском сточных
вод и расчетным створом м с (1м с)
Hmid - средняя глубина реки на том же участке м (6м). Е=Vmid×Hmid200 = 1·6200=003
- Коэффициент учитывающий гидравлические условия смешивания сточных вод с водой реки: (3.4)
где φ - коэффициент извилистости реки равный отношению расстояния по
фарватеру от места выпуска сточных вод до
расчетного створа к расстоянию между этими пунктами
по прямой (65 5 = 13)
x - коэффициент зависящий от места и конструкции выпуска
сточных вод в водоемы: при выпуске у берега
коэффициент равен 10; при углубленном русловом выпуска в фарватера - 15;
q - максимальный расход сточных вод сбрасываемых в водоем
- Коэффициент смешивания сточных вод с речной водой: (3.5)
где Q – самый маленький расчетный расход воды в реке (расход воды водоема в гидрологической год 95% обеспеченности) м3 с;
е - основание натурального логарифма (е = 2718);
L - расстояние по фарватеру реки от места выпуска сточных вод до
расчетного створа м.
Расстояние до расчетного створа L принимается в зависимости от вида использования водоема: для рыбохозяйственных водоемов - расчетный створ размещается на грани рыбохозяйственного участка.
Предельно допустимая концентрация взвешенных веществ в очищенных сточных водах сбрасываемых в водоем равна: (3.6)
где р - допустимое увеличение концентрации взвешенных веществ в
водоеме после выпуска сточных вод мг л (025);
Кр - концентрация взвешенных веществ в воде водоема до выпуска
сточных вод мг л (8 мг л).
Допустимая биохимическая потребность в кислороде сточных вод сбрасываемых в водоем равна: (3.8)
где Lст - БПКполн сточных вод которая должна быть достигнута в процессе
Lmp - предельно допустимое значение БПКполн в расчетном
створе водохранилища мг л (3 мг л);
Lr -БПКповн речной воды к месту выпуска сточных вод мг л (3 мг л)
t - продолжительность перемещения воды от места выпуска сточных вод до
расчетного створа равная отношению расстояния по
фарватера к средней скорости воды в реке на данном
k1 - константа скорости потребления кислорода сточной водой (011);
k2 - константа скорости потребления кислорода речной водой (05).
Необходимая оптимальная концентрация растворенного кислорода в воде водоема для летних условий будет обеспечена если БПКполн сточных вод сбрасываемых НЕ БУДЕТ превышать величину:
где Lст'- БПКполн сточных вод которая должна быть достигнута в процессе
очистки сточных вод мг л;
Or - концентрация растворенного кислорода в речной воде до места
выпуска сточных вод мг л (10 мг л);
- наименьшая концентрация растворенного кислорода которая должна быть обеспечена в воде водоема в зоне максимального загрязнения мг л (6 мг л);
Lr - БПКполн речной воды к выпуску сточных вод мг л (3 мг л)
Необходимый степень очистки по азоту амонийному: (3.13)
де - допустимое содержание азота амонiйного в воде водоема (05 мг л).
- Содержание азота амонiйного в воде водоема (007 мг л)
4. Технологическая схема очистки сточных вод
Технологическая схема и состав очистных сооружений проектируемых назначаются в зависимости от необходимой степени очистки расходов сточных вод и местных условий (характера грунтов рельефа площадки и прочее.). При выборе состава очистных сооружений необходимо помнить что технологическая схема очистки сточных вод должна включать сооружения механической и биологической очистки а также сооружения по обеззараживанию очищенных сточных вод и по обработке осадка. Обработка осадка должна включать сооружения по стабилизации и обезвоживанию. В необходимых случаях после биологической очистки могут проектироваться и сооружения доочистки.
В составе очистных сооружений механической очистки предусматриваются решетки песколовки и сооружения первичного отстаивания.
Предусматриваются решетки с прозорами 10 мм. На очистных станциях с механизированными решетками устанавливаются шнековые прессы для предварительного обезвоживания и дальше транспортировки их в специальные контейнеры.
Тип песколовки песколовка с круговым движением воды. Для выделения осадка из пескоулавливателей применяются гидроэлеваторы. Рабочей жидкостью для гидроэлеваторов используется освещена вода после первичных отстойников. Для подсушивания песка выделяется из пескоулавливателей передбачфються песочные площадки.
Выбор типа первичного отстойника делали с учетом производительности очистной станции: более 20000м3 сут - радиальные и с вращающимися распределительными устройствами. Для необходимости снизить содержание загрязнений в освещенных водах предусматриваются сооружения интенсифицируют работу первичных отстойников - предыдущие аэраторы. Предыдущие аэраторы передбачаютьсяся перед первичными отстойниками.
Аэротенки различных типов могут использоваться при полной (БПКполн = 15-20мг л) и частичной биологической очистке сточных вод. Тип аэротенка в данном курсовом проекте - аэротенк с регенерации активного ила.Вибир типа вторичных отстойников производится аналогично выбору первичных отстойников в зависимости от производительности станций и местных условий (при выборе следует учитывать принятие однотипных строительных конструкций).
Обеззараживание сточных вод жидким хлором предполагается на станциях полной и неполной биологической очистки. Для смешивания сточных вод с хлором могут быть использованы смесители любого типа. Контактные резервуары проектируем как первичные горизонтальные отстойники без скребков.
Очищенные сточные воды после обеззараживания отводятся к месту выпуска по закрытой трубопровода или открытому каналу.
В тех случаях когда необходимы концентрации взвешенных веществ и БПКполн очищенных сточных вод оказываются меньше 15 мг л и не могут быть достигнуты обычными методами биологической очистки необходимо предусмотреть доочистки биологически очищенных сточных вод.
Для стабилизации осадков из первичных отстойников избыточного активного ила и биологической пленки используем аэробные стабилизаторы.
Для последующей обработки осадка используем механическое обезвоживание на фильтр-.
Транспортировка сырого осадка из первичных отстойников производится как правило под гидростатическим напором до насосной станции первичных отстойников. Избыточный активный ил может подаваться в ило-сгуститель из трубопровода циркуляционного активного ила. Иловая вода из ило-сгустителя конечно самотеком направляется в канал перед аэротенками.
- первичный отстойник
- вторичный отстойник
- биореактор доочистки
- смеситель типа «лоток Паршаля»
- контактный резервуар
- аэробный стабилизатор
- цех механического обезвоживания
- насосно - воздуходувных станция
- иловые резервные площадки
5. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ СООРУЖЕНИЙ
Расчет сооружений очистной станции целесообразно вести в последовательности соответствующей движения воды по сооружениям: решетки песколовки первичные отстойники сооружения биологической очистки вторичные отстойники сооружения для обеззараживания воды (смеситель контактные резервуары) выпуск коммуникации (лотки трубопроводы дюкеры водосливы). Затем рассчитываются сооружения для обработки осадка: песковые площадки или бункеры сооружения для стабилизации иловые площадки установки для механического обезвоживания и термической сушки осадка илоуплотнитель и другие сооружения в зависимости от выбранной технологической схемы.
В ходе расчета обязательно согласовываются параметры работы каналов и решеток определяется количество отбросов и средства их дальнейшей обработки а также потери напора на решетках. Ширину просветов решеток следует принимать равной или менее 16мм. При этом расчетное количество отбросов снимаемых с решеток с прозорами 16 мм составляет 8 л. в год на 1 жителя.
Таблица 3.1. Расчет решеток
Наименование величин
- максимальная часовой расход
Выбирается по расчетной расходу и пропускной способности при условии миним. количества решеток
Макс. пропускная способность решетки
Количество рабочих решеток
Количество резервных решеток
Принимается по п. 5.12 [2]
Количество прозоров решеток
принимается по приложению 1
b принимается по приложению 1
Скорость движения жидкости в прозорах
V принимается по п. 5.14 [2]
Ширина канала в месте установки решетки (ширина решетки)
Вр принимается по приложению 1
Глубина канала в месте установки решетки
Нк принимается по приложению 1
Наполнение канала в месте установки решетки
Скорость движения в канале в месте установки решетки
Ширина наполнение канала перед решеткой уклон
скорость движения жидкости
По таблицам гидравлического расчета [15] определяется ширина (В2) наполнения (Н2) а также уклон (i2) канала и скорость движения жидкости (V2) по расходу . Наполнение должно быть равным или несколько менее h скорость движения V2 примерно равна V
и скорость движения жидкости в канале перед решеткой
По таблицам гидравлического расчета [15] при той же ширине (В2) и уклоне (i2) определяется наполнения (Н214) а также скорость движения жидкости (V214)
Ширина наполнение канала подводящего стоки в здание решеток
По таблицам гидравлического расчета [15] определяется ширина (В1) глубина (Н1) а также уклон (i1) канала и скорость движения жидкости (V1) по расходу . Наполнение должно быть равным или несколько менее Н2 скорость движения примерно равном V
и скорость движения жидкости в канале подводящего стоки в здание решеток
По таблицам гидравлического расчета [15] при той же ширине (В1) и уклоне (i1) определяется наполнения (Н114) а также скорость движения жидкости (V114)
Количество отбросов на одного жителя
а принимается с коэффициентом по рис.
Сводное число жителей по взвешенным веществам
Количество отбросов по объему которые снимаются с решеток
γ принимается по п.5.13. [2]
Количество отбросов по массе которые снимаются с решеток
Принятый метод обработки отбросов
а) дробилки (см. п. 5.15.[2] и [14])
б) контейнеры (п 5.15.[2])
в) шнековые прессы и контейнеры
Количество выбранного оборудования
Назначается по мощности оборудования и количества отбросов (указано количество рабочего и резервного оборудования)
Потери напора на решетках
где k – коэффициент увеличения напора (п.6.24[2]); – коэффициент в зависимости от формы стержней решетки [13]; толщина стержней в м (по приложению 1)
5.2. Расчет песколовки
ТАБЛИЦА 3.2 Расчет песколовок
Горизонтальные песколовки с круговым движением воды
- максим. часовой расход
Расчетные параметры работы песколовок:
а) коэффициент учитывающий турбулентность потока
б) глубина (наполнение при максимальном расходе)
в) скорость движения сточной жидкости при таб. расходе
г) скорость движения сточной жидкости при миним. расходе
д) гидравлическая крупность
Кs принимается по табл. 27 [2]
Hs принимается по табл. 28 [2] но не менее глубины канала который подводит жидкость
vs принимается по табл. 28 [2]
vsmin принимается по табл. 28 [2]
uo принимается по табл. 27 [2]
Длина песколовки по средней линии кругового лотка
То же вычислена из расчета продолжительности пребывания сточной жидкости 30с (п. 6.28 [2])
Проектная длина песколовки по средней линии кругового лотка
Ls выбирается наибольшая из двух величин по 3 и 4 данной таблицы
Загальна ширина круговых лотков посколовок
Количество песколовок
n принимается по п.6.26. [2]
Ширина лотка одной песколовки
Диаметр песколовки по средней линии кругового лотка
Внешний диаметр песколовки
Диаметр песколовки с внутренней линии кругового лотка
Параметры задержанного песка:
а) норма задержания песка
а принимается по п. 6.31 [2]
принимается по п. 6.31 [2]
Количество задержанного песка в песколовки
Способ удаления задержанного песка
Гидромеханическим способом
5.3. Обезвоживание песка
Обезвоживания песка осуществляется на песковых площадках и в песковых бункерах. Наиболее распространено распространения получили песковые площадки.
Таблица 4.3. Расчет песковых площадок
Количество задержанного песка в песколовках
Нагрузка на площадки
qп принимается по п. 6.33 [2]
Количество песковых площадок
nп принимается по технологическим соображениям но не менее 2-ух
Площадь одной площадки
Размер одной площадки (ВхL)
принимается по п. 6.33 [2]
5.4. Расчет первичный отстойников
Расчет первичных отстойников следует проводить по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимого эффекта освещения [1278].
Таблица 4.4. Расчет первичных отстойников
Найменування величин
Розрахункова формула
Концентрация взвешенных веществ до отстаивания
Концентрация взвешенных веществ после отстаивания
Cex принимается со снижением на 25%
Нужен эффект отстаивания
выбирается по рекомендациям [23]]
Избранные типичные размеры отстойников и ориентировочное их количество
типичные размеры отстойников назначаются ориентировочно по мощности сооружений с учетом минимальной их количества. Для радиальных рабочая глубина Нset диаметр Dset
Продолжительность отстаивания в цилиндре высотой
tset принимается по таблице 30 [2]
Коэффициент использования объема
Кset принимается по таблице 31 [2]
Рабочая глубина отстойника
Нset по п. 6 данной таблицы
Коэффициент агломерации взвеси при отстаивании
n2 принимается по черт. 2 [2]
Гидравлическая крупность взвешенных веществ
Расчетная температура сточных вод
по заданию (за расчетную принимается минимальная среднемесячная температура)
Вязкость воды при температуре 20 оС
Вязкость воды при расчетной температуре
см. приложение 2 данных указаний
Гидравлическая крупность взвешенных веществ с учетом температуры сточных вод
Горизонтальная скорость рабочего потока
для радиального отстойника:
Турбулентная составляющая горизонт.скорости
vtb определяется по таблице 32 [2]
Мощность одного отстойника
Фактическое количество отстойников
nф определяется как отношение
Фактический расход сточных вод на один отстойник
Уточнение фактического количества отстойников и затраты на один отстойник
выполняется при количестве отстойников 2 шт.;
если 12 – 13 количество отстойников nф необходимо увеличить и снова определить
Фактическая горизонтальная скорость рабочего потока
Фактическая турбулентная составляющая горизонтальной скорости
vtbф определяется по таблице 32 [2]
Фактическая гидравлическая крупность взвешенных веществ
ля радиального отстойника:
Фактическая продолжительность отстаивания в цилиндре высотой h1 = 05 м
Фактический эффект отстаивания
Еф определяется по таблице 30 [2]
Фактическая концентрация взвешенных веществ после отстаивания
Влажность сырого осадка
Pmud принимается по [13818]
Плотность сырого осадка
γmud принимается в пределах
Суточное количество сырого осадка
5.5. РАСЧЕТ ПРИАЭРАТОРА
5. РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО АЭРАТОРА
Продолжительность аэрации мин
tair принимается по п 6.116 [2]
табе предыдущих аэраторов
Количество аэраторов
n принимается по п. 6.116 [2]
Объем одного предыдущего аэратора
Размеры предыдущего аэратора
назначаются по объему рекомендуется принимать ширину (В) и глубину (Н) как для типовых аэротенков длина рассчитывается как L=W1(B·H)
удельный расход воздуха
qпов принимается по п. 6.116 [2]
5.6 РАСЧЕТ АЕРОТЕНКА
Таблиця 3.6 Расчёт аэротенков.
Аэротенки смесители с регенерацией активного ила
поступающих сточных вод
Len определяется с учетом снижения БПКполн на 25%.
БПКполн очищенных сточных вод
Lex принимается в соответствии расчета необходимой степени очистки или по заданию но не менее 15 мгл
Концентрация активного ила в аэротенках
аі рекомендуется назначать в пределах 15-30 гл и на основе технико-экономических расчетов.
Концентрация активного ила с вторичного отстойника (циркуляционный ил)
ar рекомендуется назначать при использовании: для вторичного отстаивания: радиальных отстойников – 5-6 гл вертикальных отстойников – 4 гл (такая концентрация будет и в регенераторе)
Максимальная удельная скорость окисления
ρmax принимается по таблице 40 [2]
Константа характеризующая свойства органических веществ
Кl принимается по таблице 40 [2]
Константа которая характеризует влияние кислорода
К0 принимается по таблице 40 [2]
Концентрация растворенного кислорода
С0 принимается по таблице 40 [2]
Коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила
φ принимается по таблице 40 [2]
Зольность активного ила
s принимается по таблице 40 [2]
Удельный скорость окисления
Степень рециркуляции активного ила
Продолжительность окисления органических загрязнений
БПКполн смеси сточных вод и циркуляционного активного ила в начале аэротенков
Продолжительность обработки воды в аэротэнки
Продолжительность регенерации
tr = t0-tat =304-132=
Расчетный расход сточных вод для расчета аэротенков с регенераторами
Wat = tat·(1+R)·qw =132·(1+1)·142088=
Wr = tr·R·qw =172·1·142088=
Общий объем аэротенков
Wзаг = Wat+Wr =375112+244391=
Принятое нагрузки на ил
qiприн применяется не больше 500 см3(г·сут) и не больше qi (строка 22 данной таблицы) а также с учетом желательности уменьшения илового индекса на который ориентируются из таблицы 41 [2]
определяется по таблице 41 [2] исходя из нагрузки qiприн
Необходимый объем аэротенков согласно принятым нагрузкам
Относительный объем аэротенка под регенерацию
Количество коридоров аэротенка
nкор назначается на основе строки 26.
Количество секций аэротенка
nаер определяется согласно п. 6.150 [2] и в зависимости от суточного расхода
Объем одной секции аэротенков
Размеры секции аэротенков и количество коридоров
при назначении размеров секции можно ориентироваться на данные таблицы 27.7 [3]
Н - глубина аэротенка В - ширина коридора L - длина аэротенка nкор -количество коридоров
Расчет количества воздуха на пневматическую аэрацию в аэротенках (для всех типов аэротенков)
Назначается на основе технологических и экономических показателей один из перечисленных: мелкопузырчатые
Коэффициент учитывающий тип аэратора
К1 принимается по п 6.157 [2] уточняется после определения площади аэрируемой зоны в аэротенке
Глубина погружения аэраторов
ha для мелко пузырьковой аэрации принимается равной глубине аэротенка
Коэффициент зависящий от глубины погружения аэраторов
К2 принимается по п 6.157 [2]
Середнямесячная температура сточных вод
Коэффициент учитывающий температуру сточных вод
Кт = 1+002·(Tw-20)=1+002·(22-20)=
Коэффициент качества сточных вод
К3 принимается по п 6.157 [2]
Растворимость кислорода в воде в зависимости от атмосферного давления и температуры
СТ принимается по справочных данных
Растворимость кислорода в сточных водах
Удельный расход кислорода
q0 принимается по п 6.157 [2]
Рабочая концентрация кислорода в аэротенке
С0 принимается для полной биологической очистки без нитрификации на уровне 2 мгл с нитрификацией – 4 мгл
Удельный расход воздуха
Расход воздуха на аэрацию в аэротенках
Qair = qair·qw =73·142088=
qа определяется по справочных данных
nа = Qairqа =10372413
Площадь зоны аэраторов
faz = na ·1·04 = 798·1·04=
Уточненный коэффициент К1
далі розрахунок повторюється з рядка 2 до рядка 13
Рабочая глубина аэротенков
Н див. раніше назначені розміри секцій аеротенків
Продолжительность аэрации
tat tat принимается для аэротенков-вытиснителей с регенерацией tat(1+R)+trR=132·(1+1)+172·1=
Интенсивность аэрации
Если Iа > Iamax необходимо увеличить площадь аэротенков если Iа Iаmin необходимо увеличить расход воздуха (см. п. 6.157 [2]). Iаmin Iа Iamax
Расчет количества обратного и остаточного ила
Расход обратного ила
qr = R·qw =1·142088=
Концентрация взвешенных веществ в сточных водах какие поступают в аэротенки
Сcdp принимается равной Сex.ф (см. расчет первичных отстойников)
Коэффициент прироста
Kg принимается по п. 6.148 [2]
Прирост активного ила
Pi = 08·Сcdp+Kg·Len =08·62+03·2324=
Количество остаточного активного ила
qзал = Qзал24 = 438824=
5.7. Расчет вторичного отстойника
Вторичные отстойники рассчитываются по гидравлической нагрузке зависит от каких сооружений биологической очистки они устанавливаются.
Расчет вторичных отстойников после аэротенков
принимается по п. 6.57 [2]
Коэффициент использования объема зоны отстаивания
Кss принимается по п. 6.161 [2]
Глубина зоны отстаивания
Нset принимается по таблицы 31 [2]
Концентрация ила в отстоявшейся воде
аt принимается по п 6.161 [2]
принимается из расчета аэротенков
Нагрузка на поверхность вторичного отстойника
Количество отстойников
nssb принимается по п. 6.59 [2]
Площадь одного отстойника
при минимальном количестве отстойников fssb=(12 – 13)Fssbnssb =12·1043183=
радиальных отстойников:
Hssb принимается по таблице 31 [2] на основе типовых решений
5.8. Сооружения для доочистки сточных вод
Далее приведена методика расчета биореактора доочистки с волокнистой загрузкой (ершами) которая позволяет снизить концентрацию взвешенных веществ БПК.
Таблица 38. Расчет биореакторов доочистки
- максим. часовой расход (табл. 1.1.) данных указаний
БПКполн сточных вод поступающих в биореакторы
Len назначается равным БПКполн сточных вод после полной биологична очистки
БПКполн доочищенных сточных вод
Lex принимается в соответствии расчета необходимой степени очистки (см. раздел 2.3.2) или по заданию
Концентрация активного ила в биореакторе
аі по конструктивным соображениям рекомендуется назначать в пределах 25-30 гл
Максимальная удельная скорость окисления органических веществ
ρmax принимается 579 мг(г·час) [20]
Кl принимается 345 мгл [20]
φ принимается 009 [20]
Удельный скорость окисления органических веществ
Продолжительность доочистки по БПКполн
Концентрация аммонийного азота в сточных водах какие поступают на доочистку
принимается равной есть концентрации аммонийного азота в сточных водах на выходе из зоны нитрификации аэротенка (см. строку 6 табл. 4.7.)
Концентрация аммонийного азота в очищенных сточных водах
принимается по расчету необходимой степени очистки или по заданию.
Удельный скорость нитрификации
Необходима продолжительность нитрификации в биореактор доочистки
Удельный количество ила на единицу длины ерша
апит принимается на уровне 70 гпог.м
Удельное количество ершей
lпит.йорж=аі1000апит = 3·100070=
но не более 45-50 пог.мм3
Общее количество ершей
Lйорж=lпит.йоржWдооч =43·22927=
Gйорж=Lйорж104 =985861104=
Удельный расход воздуха на аэрацию
qпит принимается равным 2 [20]
Расход воздуха на аэрацию
Qпов= qпитWдооч = 2·22927=
Удельная интенсивность барботирования при регенерации ершей
барб принимается равным 15 л(см2)
Расход воздуха на барботирования
Qбарб= барбWдооч1Ндооч = =0015·3821255=
Расчет регенерационного периода в работе биореактора доочистки.
Биореакторы регенерируют последовательно барботирования под насадку из ершей течение 10 мин и с последующим опорожнением сооружения
Степень распада активного ила в биореакторах
r принимается на уровне 03 – 035 [20]
Межрегенерацийний период
5.9. Сооружения для уплотнения ила и стабилизации осадков
Ниже приведена методика расчета наиболее распространенных способов стабилизации осадков (сырого осадка и остаточного ила) канализационных очистных сооружений в аэробных (аэробных стабилизаторов) и анаэробных (метантенках) условиях. При проектировании сооружений следует обратить внимание на следующее. Перед подачей в метантенки остаточный активный ил необходимо обязательно уплотнять перед подачей в аэробные стабилизаторы уплотнения не обязательно однако следует учитывать что осадок с уплотненным илом затем хуже обезвоживается и концентрация сухого вещества в аэробной стабилизаторе не должна превышать 20 гл .
Таблица 39. Расчет сооружений для стабилизации осадков
Аэробные стабилизаторы и илоуплотнителе
Количество сырого осадка
Qmud см. таблицу 4.4. строка 30
Pmud см. таблицу 4.4. строка 28
Qост см. таблицу 4.6. раздел «Расчет количества обратного и остаточного ила».
Концентрация сухого вещества в аэробной стабилизаторе
Количество смеси осадков поступающая в стабилизаторы
Qmix = Qmud + Qзал =87+4388=
Продолжительность стабилизации
tстаб принимается в соответствии с пунктом 6.365 [2]
Температура смеси осадков в стабилизаторе
Температурный коэффициент
К =1 если =20оС; К =1+01(-20) если >20оС; К =1-005(20-)
если 20оС (см. п.6.365 [2])
Объем стабилизаторов
Wстаб=QmixtстабК =5258·6·1=
Количество секций стабилизаторов
nстаб принимается не менее 2-х
Конструкция по типу коридорных аэротенков
при назначении размеров секции можно ориентироваться на данные таблицы
Н – глубина стаблилизатора В – ширина коридора L – длина стабилизатора nкор- количество коридоров
Влажность смеси осадков которые поступают в стабилизаторы
Рmix=100-Сmix10 = 100-132810 =
м3час на м3 объему стабил.
qвоз принимается по п 6.366 [2] в зависимости от влажности смеси осадков при интерполяции.
нтенсивність аерації
аер принимается по п. 6.366 [2].
Qвоз принимается наибольшим из двух значений:
)Qпов= qповWстаб = 15·31548 = 47322
) Qпов= аерLBnкорnстаб = 6·37·45·3·2 =
Продолжительность уплотнения
tуп приниматеся по табл. 58 [2]
Общий объем уплотнителей
Wущ= Qзалtущ = 4388·10 =
назначается от количества остаточного ила
Количество уплотнителей
nущ назначается в зависимости от общего объема уплотнителей и объема типичной сооружения но не менее двух.
Объем одного уплотнителя
Wущ1=Wущnущ = 43882 =
для вертикальных и радиальных уплотнителей по объему одного сооружения назначается диаметр (dуп) и глубина (Нуп)
Влажность уплотнения ила
Рущ принимается по п [2].
Количество сухого вещества сырого осадка который поступает на стабилизацию
Количество сухого вещества остаточного ила поступающего на стабилизацию
Зольность сырого осадка
sс.о. принимается 025
sа.м. принимается 03
Количество бесзольного вещества сырого осадка который поступает на стабилизацию
Количество бесзольного вещества остаточного ила поступающего на стабилизацию
Влажность стабилизированного ила
Количество уплотненного осадка
Количество иловой воды из уплотнителей
Qм.в.= Qmix - Qущ = 5258-1168=
5.10. Сооружения для обезвоживания осадка
При обработке осадков в основном применяется механическое обезвоживание. Иловые площадки как правило проектируются как аварийные сооружения на случай выхода из строя механического обезвоживания. В редких случаях (например на очистных станциях небольшой производительности) иловые площадки могут проектироваться как самостоятельные сооружения.
5.10.1. Иловые площадки
При подаче на иловые площадки осадка с аэробных стабилизаторов с илосмесителей необходимо учитывать уменьшение объема осадка подаваемого за счет его распада и сгущения.
Нагрузка на иловые площадки конструктивные и технологические параметры следует принимать в соответствии с указаниями СНиП 2.04.03 85 (пп. 6.387. - 6.400).
Площадь иловых площадок должна проверяться на зимнее замораживания. Продолжительность периода в течение которого происходит замораживания определяется числом дней в году со среднесуточной температурой ниже минус 10°С. Для замораживания допускается использовать до 30% площади иловых площадок. Толщину замороженного слоя осадка допускается принимать на 01м меньше высоты ограждающего валика. Площадь аварийных иловых площадок определяется в соответствии с п. 6.386. [1].
Принимаем 3 иловых площадки размерами 20х100м.
5.10.2. Сооружения для механического обезвоживания осадка.
При механическом обезвоживании на вакуум фильтрах сброженого осадка необходимо запроектировать сооружения для промывки и сгущения осадка реагентное хозяйство для хранения приготовления рабочих растворов и дозирования реагентов барабанные вакуум-фильтры с вспомогательным оборудованием [1 37813].
При обработке сырых осадков из первичных отстойников а также сгущенного избыточного активного ила промывание их не предвидится. Для обезвоживания сырых осадков следует предусматривать вакуум-фильтры с восходящего полотном [2313].
В результате проведенных расчетов должно быть подобрано основное оборудование цеха механического обезвоживания осадка [314].
При обезвоживании осадков на фильтр-прессах расчет их следует проводить на основе экспериментальных данных о дозах реагентов удельную производительность начальную и конечную влажность осадка [2313].
При проектировании механического обезвоживания осадков необходимо предусматривать аварийные иловые площадки п. 6.386. [2]. Для складирования обезвоженных осадков следует предусматривать открытые площадки рассчитанные на 4-5 месячное хранения при высоте слоя 15-2м.
Производительность одного фильтр-пресса 3м3с. Расчет ведется на количество уплотненного осадка. Количество фильтр-прессов:
6824 3 = 16 = 2 и один запасной.
5.11. Смесители контактные резервуары и хлораторные.
При обеззараживании сточных вод хлором должны быть определены необходимые суточные количества активного хлора максимальная часовая производительность хлораторной марки и необходимое количество хлораторов и другого оборудования хлораторной.
При расчетах дозу хлора следует принимать:
- После полной физико-химической и глубокой биологической очистки - 25 г м3.
При проектировании хлорного хозяйства очистных сооружений следует руководствоваться требованиями раздела СНиП на проектирование наружных сетей и сооружений водоснабжения (СНиП 2.04.02-84).
Хлорное хозяйство очистных сооружений должно обеспечить возможность увеличения расчетной дозы хлора в 15 раза без изменения вместимости склада для реагентов [2].
Производительность хлораторной на полчаса: ((13772)·25)1000=187=2кг.
По справочным данным принимаем:
-Производительность хлораторной– 5кгчас
-Вместимость состава хлора– 36т
Тара для доставки – баллоны
Размеры здания хлораторной 12х24м.
Для смешивания сточных вод с хлором могут использоваться смесители любого типа [1378]. Принимаем в качестве сместителя лоток
Паршаля со следующими параметрами:А=1475; В=06; С=08; Д=108; Е=145; НА=065; Н=06; Н=066; L=61; в=05.
Контактные резервуары проектируются на длительность пребывания конструктивно выполняются как первичные отстойники число резервуаров - не менее двух. Продолжительность контакта хлора с сточной водой в резервуаре отводящих лотках и трубопроводах следует принимать 30 мин.
Количество осадка который выпадает в контактных резервуарах следует принимать:
- на станциях механической очистки – 15 лм3 сточных вод по максимальному притоку;
- на стациях полной биологической очистки в аэротенках соответствии – 05лм3.
Влажность осадка удаляемого из контактных резервуаров – 98%.
5.12. Измеритель расхода сточных вод.
Измерения расхода сточных вод на очистных станциях может проводиться с помощью незатопленного водослива с тонкой стенкой треугольного равнобедренного водослива с тонкой стенкой лотка Паршал лотка Вентури и тому подобное. Расходы рассчитываются по известным формулам гидравлики.
Лоток Вентури имеет следующие параметры: B=900; b=596; H=1200; E=3000; F=2800; K=2000; L=7800; i2 = 0003.
6. Подсобные и складированые здания и сооружения
Выбор насосно-воздуходувных станции
Насосы и воздуходувных станция подбирается на основе потребности очистных
сооружений в воздухе. (). По ТП 902-9-20 подобранных блок насосно-воздуходувных станции производительностью. Марка воздуходувки
ТВ - 175 - 16; Количество воздуходувок BxL = 18х30м.
Выбор блока административно-бытовых помещений
Блок административно-бытовых помещений для станции очистки сточных вод производительностью до приняли за ТП 902-9-2 ВхН = 12х42м.
По ТП 903-1-241.87 избран котельную для ценрализованого теплоснабжения систем обогрева с 4 котлами КЕ-65-14С.
Выбор трансформаторной подстанции
Избран по ТП 407-3-349.84 типичная трансформаторная подстанция с четырьмя кабельными вводами 6-10 кВ на два трансформатора мощностью до кВА; тип трансформатора К-42-400 М4.
Выбор канализационной насосной станции
Выбранная по ТП 902-1-23 канализационная насосная станция на 2 насоса СД80 32 при глубине заложения подводящего коллектора 40 м.
Здание гаражей и механических мастерских 12х36м. Проходная 5х6м.

icon Чертёж кос.dwg

Чертёж кос.dwg
ГЕНПЛАН ГОРОДА С КАНАЛИЗАЦИОННОЙ СЕТЬЮ М 1:10000
ВЫКОПИРОВКА ДОЖДЕВОЙ СЕТИ
В1-водопровод хозяйственно- питьевой
АО-воздухопровод сжатого воздуха
К1-канализация хозяйственно- бытовая
К13-трубопровод возвратного активного ила
К15-трубопровод сырого осадка
К16-трубопровод избыточного активного ила
К17-трубопровод фугата
К7-трубопровод промывной воды для гидроэлеваторов
К12-трубопровод активного ила
К5-трубопровод иловой воды
низковольтная ЛЭП на опорах
К18-подача осадка на иловые площадки
V-кабельная низковольтная ЛЭП
Здание решеток с тремя решетками РДГ
Песколовки с круговым движением воды D=9 м
Измеритель типа "лоток Вентури" BхH=0
Первичный радиальный отстойник D=24 м
Вторичный радиальный отстойник D=24 м
Блок доочистки ВхНхL=4
Контактный резервуар BхHхL=3х3
Смеситель типа "лоток Паршаля" AхBхL=1
Песковые площадки BхL=12х10 м
Трансформаторная подстанция
Блок производственных и бытовых помещений
Блок насосно- воздуходувной станции
Хлораторная производительностью 5 кг товарного хлора в час
Аэробный стабилизатор А3-4
Илоуплотнитель D=9 м
Цех механического обезвоживания осадка сточных вод с 3 фильтр-прессами
Иловые площадки BхL=20х100м
Насосная станция собственных нужд
Насосная станция сырого осадка BxH=6
механические мастерские
Условные обозначения
К0-канализация общего назначения
Отметки низа лотка или сооружения
Проектная отметка земли
Натуральная отметка земли
Обозначение трубы или лотка ВхH
Приемная камера BxHxL=2
Здание решеток BxL= 9x18м с тремя решетками РДГ(Нр=2
Песколовка с круговым движением воды d=9м
Распределительная чаша
Первичный радиалльный отстойник d=24м
Вторичный радиалльный отстойник d=24м
Биореактор доочистки BxHxL=4
Смеситель типа Лоток Паршаля L=13
Контактный резервуар BxHxL=3х3
К19-трубопровод регенерационной воды
Генплан канализационных очистных сооружений с инженерными сетями
Обозначение трубы или лотка
Профиль по движению воды
Дюкер тубы железобетонный
Насосная станция сырого осадка ВхН=6х12м
Вертикальный илоуплотнитель d=9м
цех механического обезвоживания ВхН=30х25м
Труба ø200 ГОСТ 8696-74
Распределительная камера
Профиль по движению осадка
Труба ø250 ГОСТ 8696-74
Труба ∅250 ГОСТ 8696-74
Регенерационная емкость
Канализационные очистные сооружения
условные обозначения
Профиль движения воды
профиль движения осадка
- змішувач типа «лоток Паршаля» 11 - контактний резервуар 12 - аеробний стабиілізатор 13 - ілоущільнювач 14 - цех механічного зневоднення 15 - піскові майданчики 16 - насосно - воздуходувна станція 17 - хлораторна 18 - ілові резервні площадки
- приймальна камера 2 - будинок решіток 3 - піскоуловлювач 4 - лоток Вентурі 5 - преаератор 6 - первинний відстійник 7 - аеротенк 8 - вторинний відстійник 9 - біореактор доочистки
контактный резервуар
Аэробный стабилизатор
Вертикальный уплотнитель
ЦМО с центриф. с безреаген- тным обезво- живанием
иловая насосная станция
Резервуар регенерацион- ных вод
up Наверх