Канализационные очистные сооружения

пояснит.doc

Краткая характеристика производства ..5
Расходы и состав сточных вод 5
Обоснование принятой схемы очистки сточных вод 6
1 Расчет решеток ..8
2 Расчет песколовки 9
3 Расчет усреднителя 10
4 Подбор смесителя 11
5 Расчет камеры реакции 11
6 Расчет первичного отстойника 12
Биологическая очистка сточных вод 12
1 Расчет аэротенка-смесителя с регенератором 12
2 Расчет вторичного отстойника ..13
Расчет аэробного стабилизатора 14
Расчет илоуплотнителя .15
Расчет контактного резервуара 15
Дезинфикация сточных вод 16
Расчет иловых площадок ..16
Определение производительности воздуходувок 17
Расчет реагентного хозяйства для подщелачивания 17
Расчет реагентного хозяйства для биогенной подпитки 19
Расчет балансовой схемы .21
Список использованной литературы .22
На промышленных предприятиях образуются сложные по составу обычно имеющие достаточно высокие концентрации различных загрязнений сточные воды.
Проектирование водоотведения промышленных предприятий достаточно сложная и ответственная задача поскольку в стоках содержится большое количество токсичных и других вредных веществ вредных для здоровья человека и вообще для окружающей среды к тому же некоторые воды содержат патогенные микроорганизмы – возбудителей различных эпидемиологических заболеваний. В связи с этим необходимо соблюдать правила и нормы очистки сточных вод установленные СНиПом и другими нормативными документами а также элементарные правила техники безопасности.
Правильно принятая технология очистки производственных сточных вод обеспечивает не только предотвращение нежелательного воздействия стоков на окружающую среду но и дает возможность рационально использовать очищенную воду на производственные нужды промпредприятия то есть повторное использование воды.
В данном проекте представлена и рассчитана схема очистки сточных вод предприятия по производству вискозного целлофана.
СТР – 21РИС – 2БИБЛ – 6ТАБЛ –5
В соответствии с заданием в данном курсовом проекте разработана схема очистки сточных вод предприятия по производству вискозного целлофана. Данная схема позволяет достигнуть требуемых результатов очистки согласно нормативной документации.
В проекте приведена краткая характеристика производства существующие методы очистки стоков данного производства приведено обоснование принятой схемы обработки стоков. Подобран и произведен расчет необходимых сооружений для механической и биологической очистке и сооружения по обработке осадка а именно:
-первичный отстойник
-аэротенки-смесители
-вторичные отстойники
-контактный резервуар
-аэробный стабилизатор
На основании балансовой схемы определены фактические концентрации воды и осадка в каждом сооружении а также концентрации по различных загрязнений.
В графической части проекта представлена технологическая схема очистных сооружений предприятия по производству вискозного волокна.
Составлена спецификация на необходимое оборудование.
Краткая характеристика производства
Сточные воды производства вискозных волокон подвергаются локальной физико-химической очистке от специфических загрязнений а затем направляются на самостоятельные сооружения билогической очистки.
Вискозные сточные воды подкисляются кислыми; освобождаются при разложении вискозы сероуглерод и сероводород отдуваются воздухом и направляются на общезаводскую воздухоочистную установку на регенерацию сероуглерода и очистку от сероводорода.
Скоагулированная целлюлоза отстаивается в виде хлопьев вместе с другими взвешенными веществами.
Расходы и состав сточных вод
По характеру загрязнений сточные воды производства вискозного целлофана разделяются на кислые щелочные и вискозные.
Согласно стр. 414 [1] количество сточных вод приведены в табл.1 :
Вид готовой продукции
Количесво сточных вод м3 на 1т прдукции
Из таблицы следует что расход прозводственных сточных вод составляет 315тсут
Концентрации загрязняющих веществ сточных вод производства вискозного целлофана приведены в табл.2:
Загрязняющие вещесва
сера и ее соединения
скрогулированная целлюлоза
Т.к. по заданию производительность предприятия составляет 20тсут то:
Среднесуточный расход Qсут=315*20=6300м3час
Максимальный часовой расход для вискозных и щелочных стоков Qmaxчас=Qвиск+щелочн24*Кgen=150024=81.3м3ч
Максимальный часовой расход для вискозных щелочных и кислых стоков Qmaxчас=Qв+щ+к 24* Кgen =630024*1.3=341.3м3ч где
Кgen – коэффициент часовой неравномерности
Обоснование принятой схемы очистки сточных вод предприятия по производству вискозного целлофана
Высокая концентрация органических гагрязнений обуславливает применение биологической очистки стоков.
Из различных видов стоков поступающих на очистку рассчитаем варианты смешения стоков.
С кислыми стоками поступает кислоты:
С вискозными стоками поступает щелочи:
После нейтрализации кислых стоков выпадают остатки кислоты:
22446 – 30000 = 822446 г-эквсутки
Концентрация кислоты в смеси кислых и вискозных стоков:
2446 (Qв + Qк) = 822446 5100 = 1613г-эквм3 = 001613г-эквл
pH = - lg[H+] pH = 18
С щелочными стоками поступает щелочи:
После нейтрализации щелочных стоков с кислыми остается кислоты:
22446 – 30000 – 30000 = 522446г-эквсутки.
Концентрация кислоты в смеси кислых щелочных и вискозных стоков:
2446 (Qк + Qщ + Qв) = 522446 6300 = 829 г-эквм3 = 0008г-эквл
pH = - lg[0008] = 21
Так как при смешении всех стоков pH выше то целесообразно смешивать все стоки для удаления сероуглерода и сероводорода. Из-за наличия кислоты в стоках на станции запроектированы решетки для задержания возможных отбросов только щелочных и вискозных стоков а для извечения из стоков песка – пескаловки.
Из-за непостоянства поступления стоков предусматриваем усреднитель барботажного типа т. к. в наличии имеется сероуглерод сероводород и содержание взвешанных веществ 500мгл. В барботажном усреднителе сероуглерод и сероводород выпадет в осадок и направляется на дальнейшую газоочистку.
Из-за большой концентрации кислоты в стоках (8224462г-эквсут) для ее не нейтрализации предусматриваем подщелачивание перед первичными отстойниками.Для ввода извести используем смеситель и камеру реакции.
Для определения схемы необходимо проверить два условия
БПКполн.ХПК=505350=1.441.5.Значит трудноокисляемых примесей нет.
БПК полн.: N: Р = 350 : 3.5 : 5
Т.к. в составе вод отсутствуют биогнные элементы – вводим их перед аэротенками-смесителями.
Сточные воды предприятия по производству вискозного целлофана подвергаются очистке согласно рис. 1.
Биологическая очистка включает в себя одну ступень.
После биологической очистки предусматриваем дезинфикацию стоков с добавлением хлора дозой 3 гл.
Сооружения по обработке осадка включают в себя: аэробный стабилизатор для предотвращения загнивания избыточного активного ила уплотнитель избыточного активного ила для его обезвоживания и ЦМО. Для хранения уплотненного активного ила и осадка эедусматриваем иловые площадки для песка предусматриваем песковые площадки.
Схема обработки сточных вод предприятия по производству вискозного волокна
Решетки рассчитываются на максимальный часовой расход стоков который составляет для вискозных и щелочных стоков: =150024 * 1.3 =81.3 м3час
Принимаем решетку РМУ–1 В*Н=600*800мм А=685мм кол–во прозоров – 21 толщина стержня 6 мм.
Площадь канала F= 600*(800–500) = 0.18 м2 где 500 – минимальный зазор между наполнением стенками канала.
Максимально секундный расход для щелочных и вискозных стоков составит: qcmax=Qmex maxчас3600=81.33600=0.023м3c
Пропускная способность канала составит
qпр =F*V*n*b=1*0.016*21*(0.8–0.5)=0.1 м3сек
Где V=10 – скорость воды в канале
n – количество прозоров
Принимаем 1 рабочую и 1 резервную решетку
Прниимаем канал : b=200мм i=0.008 V=0.95мс hb=0.61м
Определение уширения канала в месте установки решетки:
Lp= Нр+0.2=0.8+0.2=1м
L1=(Вр–Вк) 2tg20=(0.6–0.2)2*0.36=0.56 м
L2=0.5*L10.5*0.56=0.28м
Количество отбросов задерживаемых на решетке :
Qотбр=8*Nэкв(1000*365)м3сут
где Nэкв=Свзв*Qсут365=188.7*150065=3662чел.
Qотбр=8*3662(1000*365)=0.08м3сут0.1м3сут следовательно нужно применять решетки с ручной очисткой.
Потери напора в решетке : Н= К*J*V2 2g=3*0.654*1022*9.8 = 0.05 м где К – коэф. учитывающий увеличение потерь нопора воды из-за засорений К=3
J– коэф.сопротивления зависящий от формы стержней
J=(Sb)34=2.42(610)34=0.654
F1песк=qmaxчасnпес*qH=81.32*110=0.37м2
Принята вертикальная песколовка d=0.7м
Глубину песколовки рассчитываем на 2-х минутное пребывание:
H=qмахчас*260*nпеск*F1=81.3*260*2*0.37=3.7м
Количество выпадающего песка:
Wn=0.02*Nприв1000=0.02*36621000=0.07м3сут
Площадь центральной трубы:
Диаметр центральной трубы:
Принимаем диаметр центральной трубы 150мм
Площадь поверхности песколовки:
Принимаем диаметр песколовки 0.8м
Объем песка Wпеска=0.07м3сутки
Нагрузка на песковые площадки qH=3м3м2 год
Площадь песковых площадок Fп=Wп*365qH=0.07*3653=8.5м2
Принимаем 2 песковые площадки с размерами 2.06х2.06м.
3 Расчет усреднителя
При необходимости усреднения расхода и концентрации производственных стоков принимается усреднитель. В данном проекте содержание взвешенных веществ составляет 1587мгл что не превышает 500 мгл следовательно принимаем барботажный усреднитель. Барботирование осущесвляется через перфорированные трубы укладываемые горизонтально вдоль резервуара. Расположение барбатеров в усреднителе пристенное. Глубина погружения барбтера – 4м.Расстояние между барбатерами – 8м.
Конструкция усреднителя с механическим перемешиванием разработана на базе радиального т типика диаметром 12 24 40 м.
Усреднитель расчитывается на пропуск среднего часового расхода с учетом пребывания стоков в нем в течении 8 часов .
Объем усреднителя W = Qсрчас*t =(150024+480024)*8=2100 м3 принимаем два усреднителя следовательно объем одного составит : W1=21002=1050 м3.
Т.к. избыточный напор воздуходувок составляет 6м.вод.ст. то принимаем глубину усреднителя Н=4 м тогда площадь одного усреднителя составит :
F1=W1H=10504=262.5м2
Размеры усреднителя в плане: длина –24м ширина–12м .
Напор развиваемый воздуходувками от 4 до 7.7м. Количество барбатеров в одном усреднителе–2шт.
Общая длина барбатера Lбар=L*nбар=24*4=96м
Общий расход воздуха определяется по интенсивности брботирования 12м3 на 1 п.м барбатера для предотвращения выпадения в осадок взвешенных веществ.
Qвозд=i*Lбар=12*96=1152м3ч
Для удаления сероводорода и сероуглерода требуется 15м3м3 воды [ ].
Для удаления газа нужно: Qчвозд=15*Qчmax=15*341.3=5119.5м3ч.
Расход воздуха на 4 барбатера:
Qc=341.33600=0.09м3c
Расход воздуха на 1 барбатер Qc= 0.09 nбар=0.094=0.03м3с
Диаметр барбатера dбар==0.06м где
V– скорость в барбатерах мс
Диаметр отверстия dотв=3мм=0.003м
Расход воздуха одного отверстия: qвозд.1 отв.=(П*d2отв.4)*V=(3.14*0.00324)*10= 0.00007м3c
Шаг отверстий m=Lбар(nотв+1)*nрядов=24(429+1)*2=0.11м
Количество отверстий в барбатере:
nотв.=Qсвозд на 1 барбатерqотввозд=0.030.00007=429 шт.
Для смешения сточных вод с известью по суточной производительности 6300м3сут принимаем лоток Паршаля с размерами:
А=1.35м В=0.45м С=0.55м Д= 0.78м Е=1.32м НА=0.4м Н'=0.38м Н=0.42м L=5.85м l'=4м l=7м l"=9.47мb=023м.
5 Расчет камеры реакции
Камера реакции расчитывается с учетом пребывания стоков в ней в течении 20 мин.
Объем камер реакции:
Принимаем 2 камеры реакции.
Объем одной камеры реакции:
Площадь одной камеры реакции:
S1=W1H=43.34=10.8м2 где
Н– глубина камеры реакции.
Принимаем размеры одной камеры реакции: длина–3.3м ширина–3.3м.
Общий расход воздуха определяется по интенсивности брботирования 24м3 на 1 п.м барбатера: Qвозд=i*Lбар=24*3.3=79.2м3ч
Расход воздуха на 2 барбатера:
Расход воздуха на 1 барбатер Qc=0.09 nбар=0.092=0.05м3с
Диаметр барбатера dбар==0.07м где
Расход воздуха одного отверстия: qвозд.1 отв.=(П*d2отв.4)*V=
=(3.14*0.00324)*10= 0.00007м3c
Шаг отверстий m=Lбар(nотв+1)*nрядов=3.3(714+1)*2=0.009м
nотв.=Qсвозд на 1 барбатерqотввозд=0.050.00007=714 шт.
6 Расчет первичного отстойника
Т. к. концентрация взвешаных веществ в исходной сточной воде > 150мгл то перед биоокислительными сооружениями предусматриваем первичный отстойник.
Зная максимальный часовой расход Qmахчас =81.3 м3час по таблице 12.6 [1] и в соответствии п. 5.68 [3] подбираем тип отстойника и их количество .
Объем одного отстойника составит Wотст. = Hset*П*d2en4=4.1*3.14*424=51.5 м3
где H– рабочая глубина отстойника — 4.1 м .
d2en– диаметр отстойника– 4м.
Необходимый объем одного отстойника составит Wрасч1= t*qmaxчn = 2*341.34=170.7 м3 где
t– продолжительность отстаивания– 2 ч.
n–количество отстойников принимаем 4 шт.
Диаметр центральной трубы dц.тр.= =1м
Полезная площадь одного отстойника составит F1пол= W1Н =51.54.1=12.6 м2 где Н– рабочая глубина отстойника — 4.1 м .
Площадь центральной трубы составит Fц.тр.=Пd2ц.тр.4=3.14*1.024=0.8м2
Fотд.= Fц.тр+ F1пол=0.8+12.6=13.4м2
Диаметр отстойника составит Д= м
Принимаем 4 вертикальных отстойника диаметром 4 м .
Определяем количество сырого осадка удаляемого из отстойника под гидростатическим давлением :
Woc=Goc*100100–P=1.3*100100–97=43.3м3сут
Находим массу осадка по сухому веществу:
Goc=(Cen–Cex)*Qсут1000*1000=(276.2–70)*63001000*1000=1.3тсут
Cen=158.7+117.5=276.2мгл
Р– влажность осадка%
Сех– концентрация взвешенных веществ в осветленной воде
Cen– концентрация взвешенных веществ в поступающей воде.
Биологическая очистка сточных вод
Биологическая очистка включает в себя одну ступень очистки с добавлением в сточную воду биогенных элементов – азота и фосфора.
1 Расчет аэротенка-смесителя с регенератором
За счет введения подщелачивания происходит реакция взаимодействия тяжелых металлов с известью с образованием хлопьев-гидроксидов на поверхности которых адсорбируются вещества.
Т. к. БПК > 500мгл то используем аэротенки-смесители.
Расчет производим согластно п. 7.123 7.125 [3] .
Время пребывания стоков в аэротенке tatm=(Len–Lех)(ai*(1–S)*ρ) где
Len–40% от БПК поступающих сточных вод 1111.1*0.6=666.7 мг О2л.
Lех–БПК очищеной воды = 15 мгО2л.
ai– концентрация активного ила – 2 мгл
S– зольность принимаемаем по табл. 40 [3]= 0.3
ρ– удельная скорость окисления мг ВПК на грамм беззольного вещества в час
ρ=ρmax* Lех *C0( Lех*C0+Kl*C0+K0* Lех)*1(1+φ*ai) ( мгг*ч ) где
ρmax– максимальная скорость окисления принимаем по табл. 40 [3]=90 БПКполн.(г*час)
C0– концентрация растворенного кислорода 2 мгл
Kl– константа характеризующая свойства органических загрязнений определяем по табл. 40[3]=35 мгБПКполн. л
K0– константа характеризующая влияние кислорода табл. 40 [3]=0.7 мг О2л.
φ– коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила принимаем по табл.40[3].
tatm=(666.7–15)(2*(1–0.3)*13.4)=34.7ч
ρ=90* 15 *2( 15*2+35*2+0.7*15)*1(1+0.27*3)=13.4 ( мгг*ч )
Определяем объем аэротенка: W= Q*atm= 341.3*34.7 =11841.4 м3
Объем одного аэротенка: W1=WH=11841.44=29604м3 где
Н - глубина аэротенка
Длина одной секции Lсекции=W1B*H=2960.44.5*4=164.5м
Принимаем 3 коридора тогда длина одного: L1кор=Lсекцииnкор=164.53=54.8м
Принимаем длину одного коридора 60м
Степень рециркуляции составит: R=aiar – ai=24 – 2=1
Объем возвратного активного ила: arвозвр=Qсут*R=6300*1=6300м3сут
Прирост активного ила: Пр=0.8*Cвзв.в-в+Кg*Len=0.8*70+0.3*666.7=256.01м3сут
Объем избыточного активного ила
Qизб=Пр*QсутСвозвр*1000=256.01*63004*1000=403.2м3сут
Принимаем аэротенк с шириной коридора 4.5м глубиной 4мколичесво секций – 4 тип аэрации – мелкопузырчатая пневматическая.
Расчет системы аэрации
Удельный расход воздуха:
qair=q0*(Len - Lex)k1*k2*kT*k3*(Ca – C0)=1.1*(666.7 - 15)2*4*1*0.7*(11 - 2)=14.2м3м3 где
q0 – удельный расход воздуха на 1 мг БПК п.6.157[3]
k1 – коэффициент учитывающий тип аэрации
k2 - коэффициент зависящий от глубины погружения аэратора табл.43[3]
kT - коэффициент учитывающий температуру сточных вод
k3 – коэффициент качества воды
Са – растворимость кислорода воздуха в воде
Са=(1+ha20.6)*CT=(1+420.6)*9.17=11мгл
C0 – средняя концентрация кислорода в аэротенке мгл
Принимаем тип аэратора Аква – ПРО – М производительность по воздуху 14м3час на 1п.м
2 Расчет вторичного отстойника
Вторичные отстойники используем для задержания активного ила.
В качестве вторичного отстойника принимаем вертикальный отстойник.
Определяем нагрузку на 1м2 водного зеркала отстойника
qssa= 4.5*Kss*Hset0.8(0.1Ji*ai)0.5 – 0.01at=4.5*0.35*(4.1)0.8(0.1*273.7*2)0.5 – 0.01*10=0.98м3(м2*ч) где
Kss - коэффициент использования объема зоны отстаивания - 0.35 для вертикальных отстойников
Hset - глубина зоны отстаивания - 4.1 м
Ji – иловый индекс см3г
Нагрузка на активный ил
qi=Qсут*( Len - Lex)ai*(1 - S)*Wаэр.факт=6300*(666.7 - 15)2*(1 – 0.3)*12960=226.3мг(г*сут)
Wфакт=В*nкор*Н*60*nсекц=4.5*3*4*60*4=12960м3
Площадь отстойников Fотст.=Qmaxчqssa=341.30.98=348.3м2
Площадь 1 отстойникa F1ост.=Fn=348.36=58.1 м2
Площадь центральной трубы составит Fц.тр.=Пd2ц.тр.4=3.14*0.624=0.3м2
Диаметр центральной трубы dц.тр.= =0.6м
Fотд.= Fц.тр+ F1=0.3+58.1=58.4м2
Принимаем 6 вертикальных отстойников Д= 9 м Н= 4.1м
Расчет аэробного стабилизатора
Аэробная стабилизация осадка осуществляется для предотвращения загнивания осадка и улучшения водоотдающих свойств осадка перед последующим обезвоживанием осадка. Стабилизация осуществляется в открытых сооружениях на базе аэротенков.
Количество осадка по массе составит :
G=Пр*Qсут106=256.01*6300106=1.6тсут
Количество осадка по обему
Wос =Пр*QсутCвозвр*1000=256.01*6300481000=403.2м3сут
Расход кека Gкека=Gос=1.6тсут
Объем уплотненного осадка после илоуплотнителя
Wупл=Gупл100 – Pупл*100=5.3100 – 96.5*100=151.4м3сут
Объем фугата Wф= Wупл – Wкека=151.4 – 5.3=146.1м3сут
Wкека= Gкека*100100 – Pкека=1.6*100100 – 70=5.3м3сут где
Pкека – влажность кека табл.63[3]
Количество фугата Gфуг - Gкека=5.3 – 1.6=3.7м3сут
Длина одной секции Lсекции=W1B*H=806.44.5*4=11.2м
Расход воздуха qвозд=Wстаб*qair=806.4*2=1612.8м3ч где
qair – расход воздуха на аэробный стабилизаторм3м3 принимаемый по п.6.366[3].
Интенсивность аэрации i=qвоздFобщ=1612.8201.6=8м3м2*ч
Количество воздуха достаточно т.к. 8>6 п.6.366[3].
Подбор аэробного стабилизатора
Расход осадка Qoc=Woc=403.2м3сут
Объем стабилизатора Wстаб=Qoc*t=403.2*2=806.4м3 где
t – продолжительность аэрации п.6.365[3].
Площадь аэробного стабилизатора F= WстабH=806.44=201.6м2 где
Н – глубина аэробного стабилизатора.
Площадь одного аэробного стабилизатора F1=F2=201.62=100.8м2
Расчет илоуплотнителя
Уплотнение ила применяется для уменьшения объема ила что приводит к уменьшению объема сооружений и соответственно энергозатрат. Илоуплотнители рассчитываем на объем осадкаWос и на объем фугата Wф.
Wос+ Wф=403.2+146.1м3сут
Определяем объем илоуплотнителя
Wупл=( Wос+ Wф24)*Tупл=(549.324)*100=228.9м3где
Tупл – время уплотнения 10час табл.58[3].
Определяем объем одного илоуплотнителя
Wупл1= H*Пd24=3*3.144=115.9м3
Принимаем 2 вертикальных отстойника Д- 6 м глубиной Н= 3 м
Расчет вели без учета распада беззольного вещества
Количество центрифуг n=WуплQц-фуг=151.496=1.6
Принимаем 2 рабочие центрифуги ОГШ-352К-6 и 1 резервную
Количество уплотненного осадка:
Qуплизб=Qилизб*(100 – Р1)*(100 – Р2)=549.3*(100 – 99.6)100 – 98=33.6м3сут
Р1-влажность поступающего ила 99.6%
Р2- влажность уплотненного ила 98 %
Расчет контактного резервуара
Расчет ведется на продолжительность контакта с хлором 30мин.
Объем контактного резервуара Wк.р.= Qmaxч*t=341.3*0.5=170.7м3
Объем одного W1=Hset*Пd24=2.1*3.14*624=59.3м3
Общий объем отстойников W= W1*n=59.3*3=177.9м3
Принимаем 3 вертикальных отстойника глубиной 2.1м диаметром 6м из монолитного железобетона марки 902 – 2 – 24.
Количество удаляемого осадка
G=Qсут*0.51000=3.2м3сут
Дезинфекция сточных вод
Обеззараживание сточных вод осуществляется хлором. Продолжительность контакта хлора со стоками должна быть не менее 30 мин .
Расход хлора для обеззараживания составит СCl = Qчас * DCl * 10-3 =341.3 * 3 * 10-3 = 1.02 кгч
Для обеззараживания сточных вод принимается доза хлора DCl=3 гм3.
Для приготовления и дозирования хлора принят хлоратор типа ЛОНИИ-СТО. Суточный расход хлора определяется по формуле:
Gсут=Gчас*24=13.2 кгсут.
Для хранения реагента принят следующий тип тары: так как расход реагента превышает 5 кгсут. то для его хранения принимаются баки вместимостью 70кг. Dбака=0.7м
Испарение производится непосредственно из баллонов без подогрева. Съем хлора с 1 м2 поверхности бака принимается 0.7 кгч с 1 м2. Таким образом площадь бочки определяется по формуле:
F= П*D*L=3.14*0.7*0.7=1.5 м2
Съем хлора с одного баллона определяется по формуле:
G=qуд*Fб=0.7*1.5=1.08 кгч.
Определяем необходимое количество одновременно работающих баллонов:
nб=GчGб= 1.021.08=0.94=1 бак (бочка).
Расход воды для приготовления хлора определяется:
Q=0.6*G=0.6*1.02=0.61 м3час.
Принимается один хлоратор рабочий и один резервный.
Запас хлора осуществляется на 30-ти суточный срок следовательно запас хлора в расходном складе определяется по формуле:
Gз=Gсут *Т=24.5*30=735 кг.
Необходимое количество бочек определяется исходя из вместимости одного баллона-34 кг:
Nб=G3mб=735386=2 бочки.
Расчет иловых площадок
Иловые площадки запроектированы на естественном основании без дренажа согласно п.6.387 [3].
Площадь иловых площадок составит F=(Qос*t(qо*М)=16.8*730.8*1.2 =1277.5м2 где
Т - 73 дня 20 % от года
qо - нагрузка осадка на иловые площадки 0.8 м3м2
М - климатический коэф. для определения нагрузки.
Принимаем 4 площадки размерами 20*20 мF= 400 м2
Определение производительрости воздуходувок
Q=(1152*24)+(55.24*24)+(1154.5*24)+(1612.8*24)=95388м3сут
Расчет реагентного хозяйства для подщелачивания
GСУТ=ДQСУТ(10С)=460.2*6300(10*85)
Мокрый (сухой – при расходе GСУТ=(50-100)
W1=3410.9*3010*20*102
QВОЗД1= 8*167.2*36=7402
Растворные расходные баки и баки-мешалки
Wi=ДQЧАС Тi(Ciγi104)
W3=460.2*3413*10(5*102* 104)
Рекомендуемый QНАС=2А3
Насосы для перемешивания в гидравлических мешалках:
Qнас=(2.49)2*36*0005
Расчет реагентного хозяйства для биогенной подпитки
Т.к. после первичного отстойника БПК снижается на 40% то ведем пересчет реагентного хозяйства на другое соотношение:
БПК:N:P=666.7:33.35:6.67
Для биогенной пдпитки используем карбамид – для азота и суперфосфат двойной гранулированный – для фосфора.
DP2O5=142*6.6762=15.28мгл
Dсуперфосфата=DP2O5*10042=36.4мгл
Gсут=Dсуперфосфата*Qсут1000=36.4*63001000=229.3кгсут
Dазота=73*33.3528=86.95мгл
Dкарбамида=Dазота*10046.3=86.95*10046.3=187.8мгл
Gсут=Dазот*Qсут1000=86.95*63001000=547.8кгсут
Наименование показателя
Формула для определения
Принятия конценрация раствора в баке:
а) суперфосфат гранулированный
С в растворном баке
Длительность периода на который готовится раствор:
Объём баков расходных их площадь и размеры:
а) суперфосфат гранулированный
Объём баков растворных их площадь и размеры:
W=dP2O5*Qчас*tc*1000=15.28*341.3*245*1000
Принимаем 2 бака размерами
W=dазота*Qчас*tc*1000=33.35*341.3*2453*1000
W=Gсуперфосф*85%15%*1000=
W=Gкарбам *85%*15%*1000=
Расход воздуха для перемешивания:
QB.i=i2*A2=8*0.932 – в расходных
QB.i=i2*A2=8*0.722 – в растворных
Принятые насосы для перекачки
раствора из растворных баков в
Принятые воздуходувки:
Насосы для перемешивания в гидравлических мешалках:
Расчет балансовой схемы
В балансовую схему поступают: кислые стоки от предприятия известь для подщелачивания азот и фосфор для биогенной подпитки хлор для обеззараживания стоков возвратный ил от вторичного отстойника иловая вода от илоуплотнителя.
Сбрвсываются: количество отбросов от решеток в контейнер на вывоз объем песка от песколовок на песковые площадки объем осадка на шломонакопитель от первичных отстойников возвратный активный ил от вторичных отстойников избыточный активный ил от вторичных отстойников на аэробный стабилизатор количество удаляемого садка от контактного резевуара
на иловые площадки стабилизированный осадок из аэробного стабилизатора на илоуплотнитель уплотненный осадок из илоуплотнителя на ЦМО фугат из ЦМО поступает на аэробный стабилизатор и из ЦМО удаляется кек.
Список использованной литературы
Справочник проектировщика под редакцией В.Н. Самохина М. Стройиздат 1981-532 стр.
С. В. Яковлев Я.И. Карелин "Очистка производственных сточных вод". М. Стройиздат 1985 г 335 стр.
СНиП 2 04. – 03. – 85. Канализация. Наружные сети и сооружения на них. Госкомитет по делам строительства М. Стройиздат 1975 г.
С.В. Яковлев Канализация . М. Стройиздат 1975 г. – 632 стр.
А. А. Лукиных Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров М. Стройиздат 1974 г.- 255 стр.
Справочник монтажника. Оборудование водопроводно-канализационных сооружений под редакцией Перешивкина А. С. М.: Стройиздат 1979 430 стр.

титул.doc

Министерство Образования и Науки Украины
Донбасская Национальная Академия Строительства и Архитектуры
Пояснительная записка
к курсовому проекту по очистке сточных вод промышленного предприятия

Водоотвед. пром пр.cdw

Водоотведение промышленных
промышленных предприятий
Хозяйство биогенной подпитки
К3-пром.стоки предприятия
К4-усредненные стоки
К5-механически очищенные стоки
К13-трубопровод сырого осадка
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
К14-трубопровод возвратного активного ила
К15-избыточный активный ил
К16-биологически очищенные стоки
К23-отвод осадка на иловые площадки
К26-уплотненный осадок
R2-подача суперфосфата
ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД ПРЕДПРИЯТИЯ ПО ПРОИЗВОДСТВУ ВИСКОЗНОГО ЦЕЛЛОФАНА
Наименование сооружений
Контактный резервуар
Аэробный стабилизатор
Распределительная чаша
Известковое хозяйство
К19-стабилизированный осадок
К28-осадок подаваемый на
Балансовая схема расходов