Электроснабжение завода синтетического каучука

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА.doc

Технологический процесс 10
Показатели качества электроэнергии 20
Определение расчетных электрических нагрузок 23
1 Расчетная нагрузка цехов завода 24
2 Определение расчетной нагрузки электрического освещения 26
Определение количества и мощности трансформаторов 29
1 Выбор местоположения и мощности трансформаторов ГПП 29
2 Предварительный выбор количества цеховых трансформаторов на предприятии 32
3 Определение количества трансформаторов в каждом цехе 34
4 Выбор мощности батарей конденсаторов 37
Выбор проводников 43
1 Выбор проводов 110 кВ 43
2 Выбор сечений жил кабелей распределительной сети
для обоих вариантов схем 45
Расчет токов короткого замыкания 51
1 Составление схемы замещения и расчет ее параметров 51
2 Учет электродвигателей 6 кВ при коротком замыкании 57
Выбор оборудования 60
1 Выбор ограничителей перенапряжения 60
2 Выбор измерительных трансформаторов тока 60
3 Выбор разъединителей 62
4 Выбор трансформаторов напряжения 62
5 Выбор выключателей на стороне 6 кВ 63
6 Выбор шин РУ 6 кВ 63
Расчет основных технико-экономических показателей спроектированной сети 64
Релейная защита и автоматика 73
1 Расчет продольной дифференциальной токовой защиты трансформатора ГПП 76
2 Максимальная токовая защита секционного выключателя 80
3 Максимальная токовая защита трансформатора 81
4 Защита от перегрузки 82
Безопасность жизнедеятельности 83
1 Общие требования безопасности к производственному оборудованию 83
2 Производственная санитария 85
3 Основы пожарной безопасности 87
4 Защитное заземление 94
5 Молниезащита цеха 97
6 Выбор системы освещения и освещенности 102
7 Выбор типа и мощности источника света 102
8 Выбор кабелей питающих щитки освещения 105
9 Выбор схемы питания осветительной установки 107
10 Выбор типа и расположения группового щитка компоновка
сети и её выполнение 109
Экономическая часть 112
Список использованной литературы 121
Энергосбережение и углубление электрификации определяют обширной сферой экономики называемой электрикой - потребителями электроэнергии (промышленность и транспорт объекты агропромышленного комплекса непромышленная сфера). От устойчивой и надежной работы отрасли во многом зависит энергетическая безопасность страны.
Система электроснабжения является частью этой сферы которая может быть определена вниз от границы раздела потребитель энергоснабжающая организация (энергосистема) до единичного электроприемника.
На каждой ступени административного и профессионального роста приходится решать различные задачи в начале частные и массовые а затем общие или специальные. Например решение схемы электроснабжения цеха производства завода на перспективу включая управление электроприводом большой единичной мощности электротермическими и специфическими электроприемниками.
В условиях неполноты и неопределенности исходных данных специалист должен уметь разрабатывать и принимать решения определяющие как каждый элемент так и систему электроснабжения в целом.
В области систем электроснабжения можно считать решенными проблемы обсуждавшиеся 20-40 лет назад: повышение уровня напряжений - высокого (с 35 до 110 (154) - 220 (230 кВ)) среднего (с 6 на 10 кВ и выше) и низкого (ликвидация системы 220127 В переход к 380220 и 660 В; сооружение главных понизительных подстанций и внедрение глубоких вводов; увеличение уровня и изменение класса изоляции подстанции и сетей; размещение источников питания с учетом центра нагрузок; организация электроремонта; диспетчеризация и автоматизация управления системой электроснабжения; информатизация и глобализация принципиально не изменили подхода к построению обеспечению функционирования и развитию системы электроснабжения и электрооборудования.
Основой электроэнергетики на всю рассматриваемую перспективу останутся тепловые электростанции доля которых в структуре установленной мощности отрасли сохранится на уровне 62 – 65 %.
Необходимость радикального изменения условий топливообеспечения ТЭС в европейских районах страны и ужесточение экологических требований обусловливают потребность скорейшего внедрения новых технологий в теплоэнергетике. Для ТЭС работающих на газе такими технологиями прежде всего являются парогазовый цикл газотурбинные надстройки паросиловых блоков и газовые турбины с утилизацией тепла; для ТЭС использующих твердое топливо — это экологически чистые технологии сжигания угля в циркулирующем кипящем слое а позже — газификация угля с использованием генераторного газа в парогазовых установках. Переход от паротурбинных к парогазовым ТЭС должен обеспечить повышение КПД установок до 50 % а в перспективе — до 60 % и более.
Перспективное развитие основной электрической сети России направлено на достижение ее устойчивого и надежного функционирования в условиях конкурентного оптового рынка мощности и электроэнергии. Суммарная протяженность воздушных линий электропередачи напряжением 330кВ и выше должна составить в зависимости от варианта развития 25 — 35 тыс. км.
В целях устранения технических ограничений сдерживающих формирование конкурентной среды особое внимание будет уделено развитию системообразующих электрических сетей которые обеспечат:
- полную выдачу мощности крупных электростанций в том числе АЭС;
- надежное электроснабжение потребителей;
- реализацию межсистемных эффектов от совместной работы всех объединенных энергосистем;
- экспорт электроэнергии и мощности в энергосистемы соседних государств и параллельную работу с энергосистемами стран СНГ и Балтии.
Высшими классами напряжения в России на рассматриваемую перспективу остаются 1150 кВ для сетей переменного тока и 1500 кВ для передачи постоянного тока. Целесообразность эффективного использования этих классов напряжения будет определена по мере вовлечения в балансовую структуру отрасли топливно-энергетического потенциала восточных регионов страны и европейской части России.
Первоочередными задачами развития межсистемных электрических связей являются:
- усиление связи между восточной и европейской частями России путем сооружения воздушных линий электропередачи напряжением 500 и 1150 кВ и передачи постоянного тока. Это позволит сократить завоз восточных углей в европейские районы страны а также полнее использовать мощности ТЭС и ГЭС Сибири.
Технологический процесс
Сополимеризация этилена пропилена и третьего мономера
Процесс сополимеризации этилена пропилена и третьего мономера осуществляется непрерывным способом в двух последовательно работающих полимеризаторах поз.Р-12 соединенных в две параллельно работающие технологические нитки в среде жидкого растворителя.
В качестве третьего мономера применяется этилиденнорборнен (ЭНБ).
Катализатором процесса полимеризации является оксихлорид ванадия (VОСI3). В качестве сокатализатора используется этилалюминийсесквихлорид (ЭАСХ). В качестве активатора используется этилтрихлорацетат (ЭТХА).
В качестве растворителя используется гексановый растворитель - нефрас или гексан (далее по тексту - растворитель). В качестве регулятора молекулярной массы используется водород.
Реакция полимеризации проводится при температуре 30 — 35 0С в первом полимеризаторе и 40 - 55 О во втором и давлении 14—15 МПа.
Все полимеризаторы оборудованы мешалками предназначенными для непрерывного интенсивного перемешивания реакционной массы и охлаждающими рубашками.
Сополимеризация проводится в гидравлически заполненных реакторах-полимеризаторах поз. Р-1 и Р-2.
В полимеризаторах поз.Р-1 Р-2 растворенные мономеры в присутствии катализатора сокатализатора и активатора вступают в реакцию полимеризации с образованием полимеризата.
Из полимеризаторов поз. .Р-12112 полимеризат направляется на смешение с раствором стоппера в безобъемный смеситель поз. СМ-2. Раствор стоппера подается в смеситель насосом поз. 8 через регулятор расхода. Стопперированный раствор полимера направляется в испаритель — дросселятор поз. ИС-и12
Прием и хранение растворителя
Растворитель принимается из цехов 518 421 (склад Т-8) 422 (склад Т-812) 428 (И-7) а также привозной растворитель из цеха 311 (склад Т-811) в емкость поз.83 установки Т-10 для подпитки системы производства СКЭПТ.
Возвратный осушенный растворитель из емкости поз. Е-534 насосом поз.Н-60212 откачивается в отделение полимеризации и в отделение приготовления растворов компонентов.
Уровень в емкости поз.534 измеряется Заданное давление в емкостях поз534 выдерживается системой двух клапанов установленных на линии подачи азота в эти емкости и на линии отдувок из этих емкостей на факел среднего давления (ФСД) через емкость поз.225а
Дросселирование раствора полимера
Раствор полимеризата из полимеризаторов поз. .Р-1212 за счет перепада давления поступает в испарители — дросселятор поз. ИС-IЛ2 . Это достигается путем снижения давления регулирующим клапаном установленном на линии отдувок испарителя — дросселятора ИС-и12
В испарителе — дросселяторе поз. ИС-и!12 происходит выделение непрореагировавших мономеров из полимеризата при этом раствор концентрируется. для того чтобы избежать налипания полимера на стенки аппарата и трубопроводов при неконтролируемом изменении концентрации раствора полимеризата и его вязкости в испаритель — дросселятор поз. ИС-и!12 из емкости поз. Е-534 насосом поз. Н-602 через теплообменник обогреваемый горячей водой по регулятору расхода подается расчетное количество перегретого до температуры 80 С растворителя. для более полного выделения непрореагировавших мономеров в рубашку испарителя — дросселятора поз ИС-и!12 через регуляторы температуры подается горячая вода..
Выделившиеся газообразные мономеры и растворитель через регулятор давления в испарителе - дросселяторе поз. ИС-и12 и теплообменник поз. Т-Иси( температура 10 °С) направляются в сепаратор поз. С-1 в котором газ промывается от возможных капель полимеризата свежим расворителем и отделяется от уносимых капель жидкости. Свежий растворитель подается в верхнюю часть сепаратора насосом поз. Н-Иси через регулятор расхода. Жидкая фаза снизу сепаратора поз. 0-1 насосом поз. Н-Ис2 откачивается в линию питания в испарителя —дросселятора поз. ИС-и!12
Непрореагировавшие мономеры (отдувки) из испарителе — дросселяторе поз. ИС-и12 поступают в сепаратор поз.С-1. Расход отдувок регистрируется прибором установленным на линии выхода отдувок из испарителя —дросселятора поз. ИС-иЛ2 в сепаратор поз.С-1.
Полимеризат из испарителя — дросселятора поз. ИС-и12 поступает в коллектор полимеризата откуда насосом поз. Н-ИсЗ подается в безобъемный смеситель СМ-4 и далее подается последовательно на первую и вторую системы водной отмывки.
После первой ступени отмывки (Е-7) на всас насоса поз.Н-О1 через регулятор расхода подается раствор актиоксиданта от насоса поз. IОбгIЗ4 и далее полимеризат заправленный антиоксидантом подается в смеситель поз. СМ-б.
Возможна подача антиоксиданта в смесители поз. СМ-5 непосредственно из сборника поз.105б2.
Удаление продуктов разложения каталитического комплекса осуществляется методом водной экстракции. В результате смещения полимеризата с водой образуется змульсия типа «вода в масле» после отстоя которой продукты разложения каталитического комплекса переходят в воду.
Полимеризат из смесителей поз. СМ-5 поступает в емкости поз.Е-8 где происходит расслаивание полимеризата и воды. Полимеризат из емкости поз.Е-8 через фильтр поз. фильтр Ф-1 поступает в усреднители поз.46512 (цех 509).
Нижний водный слой с продуктами разложения каталитического комплекса по уровню раздела фаз в емкости поз.Е-8 насосом поз.Н-03 подается в смеситель поз.СГФ-4 для дополнительной циркуляции воды и отмывки полимеризата. Водный слой из емкости поз.Е-7 по уровню раздела фаз откачивается в емкость поз.450.
В случае выпуска маслонаполненных марок каучуков СКЭПТ предусматривается возможность подачи специального масла ПАОМ-12 масла на смещение с полимеризатом после фильтра Ф-1 в безобъемном смесителе поз. СМ-б На линии подачи масла устанавливается регулятор расхода. далее полимеризат наполненный маслом поступает в усреднители поз.46512 (цех 509).
Усреднение полимеризата .
Отмытый от продуктов каталитического комплекса полимеризат принимается в усреднители Е-46512. По мере заполнения усреднителей Е-4651.1 полимеризат за счет разности удельных весов расслаивается с образованием водного слоя и полимеризата.
Заполнение второго усреднителя способствует усреднению полимеризата. Полимеризат из усреднителя Е-4б5 подается на сработку на 12 системы дегазации. Вода из кубовой части усреднителей Е-4б51 по мере накопления насосами Н46ба1 откачивается в емкость поз.450 цеха 508.
Выделяющиеся из полимеризата пары углеводородов создают избыточное давление в усреднителях Е465 которое регулируется сбросом паров углеводородов на вход конденсаторов поз. 122-213 цеха 508.
дегазация полимеризата
Полимеризат по мере накопления из усреднителей Е-465 насосами Н-466 подается в крошкообразователи Пн-1 1 Пн-1 1 11 систем дегазации.
Для образования крошки каучука и исключения ее слипания в крошкообразователи подается пар с давлением до 14 МПа и горячая циркуляционная вода от насосов Н-З26 б1 заправленная растворами антиагломератора и щелочи.
Под действием острого пара полимеризат поступающий в крошкообразователи Пн117Гi2 Пн117Гн измельчается нагревается. Образовавшаяся смесь острого пара измельченного полимеризата паров углеводородов и циркуляционной воды поступает по касательной в кубовую часть первой ступени дегазации — дегазатор Л-1I71. При поступлении смеси в кубовую часть дегазаторов Л-117111 незаполимеризовавшиеся мономеры и растворитель при температуре от 90 до 11000 и давлении не более 03 МПа испаряются из измельченного полимеризата образуя крошку каучука. Содержащийся в циркуляционной воде антиагломератор адсорбируется на поверхности крошки каучука образуя тонкую пленку что предотвращает слипание крошки.
Поступающая в дегазаторы Л-117а1: крошка каучука окончательно дегазируется от углеводородов при температуре 100-110 С и давлении не более 005 МПа
Поступающая в концентраторы Л-ЗОО Л-700 агрегата сушки КТЛК 434 крошка каучука отстаивается с образованием в верхней части концентратора слоя крошки каучука.
Сушка и упаковка каучука
для производства этиленпропиленового каучука СКЭПТ задействованы агрегаты КТЛК-434 производительностью 4 тчас ЛК-8125 производительностью 8 тчас каучука.
В верхней части концентратора установлен скребковый транспортер (грабли) с помощью которого сырая крошка каучука с содержанием воды 50-60% по наклонному столу концентратора подается на шнековый транспортер.
Крошка каучука шнековым транспортером подается в загрузочную воронку отжимных машин .
В отжимных машинах каучук отжимается до содержания влаги 5+10% Отжим влаги из каучука в отжимной машине осуществляется давлением винта в фильтр-корпусе. Винт перемещает каучук в сторону разгрузочной чоковой плиты с отверстиями.
Каучук поступает по течке (по транспортеру на агрегате ЛК-8I) в загрузочный корпус сушильных машин агрегатов сушки а затем в рабочую зону сушильной машины. Основная технологическая часть сушильной машины — горизонтальный шнековый вал с переменным шагом червяка который вращается в цилиндрическом корпусе. В корпус сушильной машины ввернуты разрывные болты (68 разрывных болтов на агрегатах КТЛК-4(34 80 разрывных болтов на агрегатах ЛК 8125) для разрыва и перемешивания каучука что способствует равномерному нагреву его по всей массе.
Проходя через корпус сушильной машины отжимаемая крошка каучука рвется разрывными болтами и нагревается за счет трения крошки о поверхность разрывных болтов цилиндра и червячного вала В момент выхода массы каучука через головку сушильной машины происходит эффект дросселирования вследствие резкого перепада давления вода мгновенно испаряется разрывая каучук. При этом происходит быстрая и окончательная сушка всей массы каучука. Кроме того каучук выходящий из головки сушильной машины непрерывно измельчается ножом-гранулятором что способствует улучшению сушки Крошки каучука при дальнейшей ее транспортировке к прессам по вибротранспортерам.
Число оборотов червячного вала сушильной машины регулируется в зависимости от температуры каучука в Сушильной машине и от требуемой производительности.
Из сушильной машины крошка каучука поступает на горизонтальные вибропитатели (сушилки) где происходит окончательная сушка крошки каучука и затем ее охлаждение. Сухая крошка каучука из вертикальных вибропитателей (виброэлеваторов) поступает на вибрационный транспортер для подачи на дозировочные весы. При наполнении дозировочных весов до определенного веса автоматически отключается вибропитатель и крошка каучука сбрасывается в камеру прессования. После закрытия крышки пресса автоматически включается
вибропитатель для очередного набора навески каучука.
Вытолкнутый брикет каучука с температурой не более 80°С по наклонному рольгангу поступает на ленточный транспортер затем через транспортер с металлодетектором по рольгангу поступает на пленкооберточные машины где упаковывается в маркированную полиэтиленовую пленку и по наклонному транспортеру подается на упаковку в маркированный бумажный или полипропиленовый мешок. Мешок с упакованным в него брикетом прошивается на прошивочной машине и по транспортерам поступает на склад готовой продукции цеха 511. В зависимости от места установки пленкооберточной машины и упаковочной машины смонтированы дополнительно поворотные рольганги и промежуточные транспортеры. На агрегатах КТЛК-434 ЛК-812 между сборным транспортером и пленкооберточной машиной установлены автоматические весы на потоке. При поступлении брикета каучука на транспортер весов транспортер останавливается. При нормальном весе транспортер включается при отклонении - не включается.
Выбор напряжения электрической сети питающей
промышленное предприятие
Источниками электроснабжения промышленных предприятий являются энергосистемы. Для повышения эффективности системы электроснабжения и экономии электроэнергии при ее проектировании следует стремиться к сокращению числа ступеней трансформации повышению напряжения питающей сети внедрению подстанций без выключателей с минимальным количеством оборудования применению магистральных линий и токопроводов. Если при взаимном расположении производств и потребляемой ими мощности оптимальное число понизительных подстанций 35 2206 10 кВ оказывается больше единицы то по территории предприятия следует проложить воздушную линию (ВЛ) или кабельную вставку с ответвлениями к подстанциям глубокого ввода (ПГВ). При этом распределительные устройства напряжением 6 10 кВ ПГВ используют в качестве распределительных пунктов (РП) цехов.
Выбор рационального напряжения системы внешнего электроснабжения до последнего времени осуществляли для каждого проекта промпредприятия. Использовали обычно эмпирические формулы применяемые в США и Европе (S - полная мощность предприятия МВА; Р - активная мВт; l - длина питающей линии км) Полученную расчетную величину напряжения округляли в большую сторону учитывая увеличение загрузки во времени.
На первых ступенях распределения энергии для питания больших предприятий применяют напряжения 110 220 и 330 кВ.
Напряжение 10 кВ применяют для внутризаводского распределения энергии:
- на крупных предприятиях с наличием двигателей допускающих непосредственное присоединение к сети 10 кВ;
- на предприятиях небольшой и средней мощности двигателей которые могут быть присоединены непосредственно к сети 6 кВ;
- при наличии заводской электростанции с напряжением генераторов 10 кВ.
Напряжение 6 кВ применяют:
- при наличии на предприятии значительного количества электроприемников на это напряжение;
- если применение напряжения 6 кВ предопределяется условиями поставки электрооборудования технико-экономическими расчетами или другими особыми соображениями;
- на реконструируемых предприятиях имеющих напряжение 6 кВ в качестве основного для внутризаводского распределения электроэнергии.
Напряжение 380 В применяют для питания силовых общепромышленных электроприемников.
Напряжение 660 В рекомендуется для применения в следующих случаях:
- если по условиям генплана технологии и окружающей среды не могут быть осуществлены в должной мере глубокие вводы дробление цеховых подстанций и приближение их к центрам питаемых ими групп электроприемников и в связи с этим имеют место протяженные и разветвленные сети напряжением до 1000 В а также при крупных концентрированных нагрузках; такое положение может быть в некоторых отраслях химической промышленности;
- при больших плотностях нагрузок и мощных цеховых трансформаторах (более 1000 кВА) при которых токи короткого замыкания на стороне вторичного напряжения возрастают до недопустимых для аппаратов величин при напряжении 04 кВ.
Проектируемый завод синтетического каучука расположен на расстоянии 5 км от источника питания следовательно потери в линии небольшие поэтому мой выбор на первой ступени распределения электроэнергии пал на напряжение 110кВ.
На предприятии имеются в наличии электроприемники на напряжение 6 кВ поэтому на второй ступени выбираю 6кВ.
Показатели качества электроэнергии
Обеспечение качества электроэнергии на зажимах приемников электроэнергии — одна из наиболее сложных задач решаемых в процессе проектирования и эксплуатации систем электроснабжения.
К показателям качества электроэнергии для трехфазных сетей переменного тока относятся следующие:
- отклонение напряжения;
- колебание напряжения;
- коэффициенты несимметрии и неуравновешенности напряжений;
- коэффициент несинусоидальности напряжения;
- отклонение частоты;
- колебания частоты.
Отклонение напряжения V — это разность действительного значения напряжения U и его номинального значения Uн для сети возникающая при сравнительно медленном изменении режима работы когда скорость изменения напряжения меньше 1% в секунду:
При понижении напряжения возрастает скольжение и уменьшается частота вращения асинхронных двигателей. При этом возрастает сила потребляемого тока двигатели перегреваются и быстрее изнашивается изоляция. Вращающий момент асинхронного двигателя пропорционален квадрату напряжения поэтому при его понижении затрудняются пуск и самозапуск двигателей под нагрузкой. В связи с этим установлены пределы отклонения напряжения на зажимах электродвигателей станций управления от — 5 до +10%.
Весьма чувствительны к изменению напряжения косинусные конденсаторы. Их реактивная мощность пропорциональна квадрату подводимого напряжения. Таким образом при понижении напряжения на 10% мощность конденсатора снизится до 81%. Повышение напряжения на 10% увеличивает реактивную мощность конденсатора до 121% и приводит к его перегрузке поэтому для конденсаторов допускается увеличение напряжения не более чем на 10%.
Высокие требования к качеству напряжения предъявляют осветительные установки. При отклонениях напряжения изменяются сила света ламп накаливания и срок их службы. Сила света изменяется при этом пропорционально изменению напряжения в третьей — четвертой степени. Повышение напряжения на 10% сокращает срок службы ламп накаливания примерно в 3 раза.
Несимметрия напряжений и токов трехфазной системы один из важнейших показателей качества электрической энергии. Причина появления несимметрии напряжений и токов — различные несимметричные режимы системы электроснабжения. Применение однофазных установок значительной мощности различного рода привело к значительному увеличению доли несимметричных нагрузок. Подключение таких мощных несимметричных однофазных нагрузок к трехфазным сетям вызывает в системах электроснабжения длительный несимметричный режим характеризующийся несимметрией напряжений и токов.
К элементам систем электроснабжения (СЭС) с нелинейными вольт-амперными характеристиками относятся вентильные преобразователи (ртутные и полупроводниковые) установки электросварки газоразрядные источники света а также трансформаторы и электродвигатели. Характерная особенность этих устройств — потребление ими из сети несинусоидальных токов при подведении к их зажимам несинусоидального напряжения.
Высшие гармонические токи и напряжения обусловливают дополнительные потери электроэнергии приводят к нагреву электрооборудования и увеличивают интенсивность старения его изоляции и изоляции кабелей. Особенно неблагоприятное влияние эти гармоники оказывают на работу конденсаторных батарей вызывая дополнительные потери и даже выход их из строя.
Токи высших гармоник проходя по элементам сети вызывают падения напряжения в сопротивлениях этих элементов которые накладывая на основную синусоиду напряжения приводят к искажению формы кривой напряжения.
Для снижения уровня влияния высших гармоник на напряжение устанавливают силовые фильтры уменьшают число фаз I выпрямления.
Для поддержания допустимого размаха колебаний частоты в энергетических системах во время аварийного отключения источников питания обеспечивается устройствами аварийной автоматической разгрузки по частоте (ААРЧ) которые отключают часть менее ответственных потребителей.
Нормализация параметров качества электроэнергии в каждом отдельном случае решается по-разному.
Для обеспечения показателей качества электроэнергии у приемников по согласованию между электроснабжающей организацией и потребителем должны быть установлены значения показателей качества электроэнергии на границе раздела балансовой принадлежности электрических сетей. Контроль качества электроэнергии на границе раздела балансовой принадлежности должен осуществляться энергоснабжающей организацией и потребителем. Следует отметить что практически все показатели качества электроэнергии по напряжению зависят от потребляемой промышленными электроприемниками реактивной мощности. Поэтому вопросы качества электроэнергии необходимо рассматривать в непосредственной связи с вопросами компенсации реактивной мощности.
Определение расчетных электрических нагрузок
Расчет электрических нагрузок проводится для определения величин затрат в системах электроснабжения промышленных предприятий.
Расчетная величина электрических нагрузок Ррасч определяет технические решения и указывает затраты на изготовление электротехнических изделий на создание и развитие субъектов электроэнергетики на построение и функционирование объектов электрики. Ожидаемое Ррасч. определяют электроснабжение всех уровней. Опыт показал что значение Ррасч. систематически завышают и что проблемы ее расчета не могут быть решены в рамках существующих теорий.
Формализация расчета электрических нагрузок развивалась в нескольких направлениях в настоящее время используют следующие из них:
) эмпирические методы (коэффициенты спроса; двухчленных эмпирических выражений удельного расхода электроэнергии и удельных плотностей нагрузки технологического графика);
) метод упорядоченных диаграмм (расчет по коэффициенту расчетной активной мощности);
) метод вероятного моделирования графиков нагрузки.
Величина Кс принимается одинаковой для электроприемников одной группы (работающих в одном режиме) независимо от числа и мощности отдельных приемников. Приводимые справочные данные Кс соответствуют максимальному значению а не математическому ожиданию. Необходимо правильно учиться оценивать Кс в целом по потребителю (участку отделению цеху).
1 Расчетные нагрузки для цехов завода
Расчет производится по коэффициенту спроса Кс. Коэффициент спроса – отношение максимальной активной мощности Ра одного или группы электроприемников к номинальной мощности Рном. той же группы. Коэффициент спроса Кс и cos j зависят от технологии производства и приводятся в отраслевых инструкциях и справочниках.
Определение расчетных нагрузок на низшем (038 кВ) напряжении.
Пример расчета для насосной №1 цеха №505 Руст = 1560 кВт.
Кс = 08 cos j = 08 [7].
Ррасч.нн = Руст · Кс (кВт) (3.2)
Ррасч.нн = 1560*08 =1248 кВт
Q расч. нн = Руст · Кс · tg j (кВар) (3.3)
Q расч. нн = 1560*08*075 = 936 кВар
где Ррасч.нн и Q расч. нн - расчетная активная и реактивная мощность кислородного цеха.
Результаты расчетов сводим в таблицу 3.1.1
Таблица 3.1.1 Ведомость электрических нагрузок завода
Продолжение таблицы № 3.1
2 Определение расчетной нагрузки электрического освещения
В качестве источника электрического света на промышленном предприятии используются газоразрядные лампы и лампы накаливания.
Пример расчета для насосной №1 цеха №505: Ксо=095 [7].
Удельная нагрузка осветительных приемников: Руд = 17 кВтм2 [7].
Площадь насосной №1 цеха №505: F = 4455 м2
Мощность осветительной нагрузки:
Рр.о. = Руд · Ксо · F (кВт) (3.18)
Рр.о. = 17 · 095 · 4455 = 7195 кВт
где Рр.о. - расчетно-активная мощность освещения насосной.
Мощность аварийного освещения как правило составляет 10-20% от основного:
Рр.ао. =02*7195=1439 кВт
Результаты расчетов сводим в таблицу 3.2.1
Таблица 3.2.1 Расчетные нагрузки электрического освещения цехов завода
Продолжение таблицы № 3.2.1
Определение количества и мощности трансформаторов.
1 Выбор местоположения и мощности трансформаторов ГПП.
Местоположение тип мощность и другие параметры ГПП в основном обуславливаются величиной и характером электрических нагрузок размещением их на плане а также производственными архитектурно-строительными и эксплуатационными требованиями. Важно чтобы ГПП находилась возможно ближе к центру питаемых от нее нагрузок. Это сокращает протяженность а следовательно стоимость и потери в питающих и распределительных сетях электроснабжения предприятия.
Положение центра нагрузок:
Центры и радиусы электрических нагрузок цехов завода приведены в таблице № 4.1
Таблица № 4.1 Центры и радиусы электрических нагрузок цехов.
Продолжение таблицы № 4.1
компрессорная 04;6кВ
Так как проектируемый объект имеет на своей территории большое количество взрывоопасных помещений поэтому согласно ПУЭ расположение ГПП смещаю в сторону внешнего источника питания за территорией предприятия. Поскольку в данном случае по условиям технологического процесса и наличию двух областей с явно выраженной большой нагрузкой то электроснабжение завода осуществим от двух независимых источников: ГПП-1 и ГПП-9. ГПП-1 осуществляет питание для цехов №№ 508509510511 (40% от общей нагрузки ГПП); ГПП-9 осуществляет питание для цехов №№ 505506507 (70% от общей нагрузки ГПП).
Выбираем двухтрансформаторную ГПП 1106 кВ с ЗРУ 6 кВ.
Мощность трансформатора кВА:
Расчетная нагрузка предприятия кВА:
Потери в цеховых трансформаторах кВА:
Выбираем трансформатор ТРДН 63000110 с расщепленной обмоткой НН:
2 Предварительный выбор количества цеховых трансформаторов
Количество трансформаторов при практически полной компенсации реактивной мощности в сети до 1 кВ Nmin и при отсутствии компенсации в сети Nmax вычисляется следующим образом:
где КЗТ – коэффициент загрузки цеховых трансформаторов принимаем КЗТ=07
Удельная плотность нагрузки:
Так как удельная плотность нагрузки меньше 02÷03 кВА м2 то рекомендуется применять трансформаторы мощностью 630÷1000 кВА. Число типоразмеров рекомендуется ограничить до одного – двух так как большое их разнообразие создает неудобство в эксплуатации и затруднения в отношении резервирования и взаимозаменяемости.
Берем два типоразмера трансформаторов 630 и 1000 кВА.
То есть необходимо рассмотреть варианты с количеством трансформаторов NТ=59 71 с мощностью 1000 кВА.
Принимаем к установке трансформатор ТМГ 1000604
3 Определение количества трансформаторов в каждом цехе.
Определение количества цеховых трансформаторов по формуле для проектируемого объекта не представляется возможным ввиду наличия большого количества наружных установок с взрывоопасной средой. Компоновку объектов по ТП произведем при условии: ; и наличии свободных помещений. Данные сведем в таблицу № 4.3.1
Таблица № 4.3.1Распределение объектов по ТП РП.
Продолжение таблицы № 4.3.1
отделение №1аотделение №2
отделение №3;9;АБК;гараж;склады
корпус 3 насосная И-5а РМЦ
ТП-135; АД 4*4004*500
ТП-24; АД 4*4004*500
ТП-79; СД 2*25003*1800 АД 4*500
ТП-6810; СД 2*25002*1800 АД 4*500
ТП-27293133; ЛК-81 43
ТП-283032; ЛК-82 44 85
В отделении № 3 цеха № 509 применяются двигатели постоянного тока с независимым возбуждением получающие питание от вентильных преобразователей тока. Так как вентильные преобразователи являются источниками несинусоидального сигнала то для уменьшения несинусоидальных импульсов в системе отделим их от общей сети 04 кВ. Для этого установим дополнительно трансформаторы для каждой установки. Данные сведены в таблицу № 4.3.2.
Таблица № 4.3.2 Выбор трансформаторов для ДПТ.
Трансформатор ТМГ 1000604 – 72 шт.
Трансформатор ТСЗ 1000604 – 5 шт.
Трансформатор ТСЗ 1600604 – 5 шт.
Общее число трансформаторов – 82 шт.
4 Выбор мощности батарей конденсаторов
Расчетная мощность потребителей завода СК:
Коэффициент реактивной мощности:
Этому значению соответствует cos
Расчетная мощность для компенсации:
: – коэффициент учитывающий повышение cos естественным образом;
– коэффициент реактивной мощности системы
– коэффициент реактивной мощности после компенсации.
Расчетная мощность компенсирующего устройства:
Выбираем КРМ-04-75-75У3 с Qн=75 кВАр Qступ.=75 кВАр nступ.=10
Фактическая реактивная мощность компенсирующего устройства:
Сторонние потребители:
Расчетная мощность после компенсации:
Максимальная реактивная мощность которую могут вырабатывать синхронные двигатели:
Некомпенсированная мощность:
На стороне 6 кВ установка БК не требуется.
Проведем расчет на стороне 04 кВ:
Выбираем КРМ-04-105-75У3 с Qн=105 кВАр Qступ.=75 кВАр nступ.=14
Расчетные мощности для потребителей завода СК с учетом компенсации реактивной мощности сведены в таблицу № 4.4.1
Таблица № 4.4.1 Расчетные мощности с учетом компенсации Q.
Продолжение таблицы № 4.4.1
Таблица № 4.4.2. Выбор компенсирующих устройств 04 кВ.
1. Выбор проводов 110 кВ.
Сечение проводов ЛЭП должно быть таким чтобы провода не перегревались при любой нагрузке в нормальном рабочем режиме чтобы потеря напряжения не превышала установленные пределы и чтобы плотность тока в проводах соответствовала экономической. Также провода от 110 кВ и выше должны удовлетворять условию коронирования: для 110 кВ – мин. сечение 70 мм2.
Первое из этих условий записывается в виде
Где: PQ – активная и реактивная мощности в линии;
RX - активное и реактивное сопротивление линии Ом.
Ориентировочно можно считать допустимыми следующие потери напряжения на участках электросети:
Линии 6-10 кВ внутри предприятия – 5%;
Линии 10-220 кВ питающие ГПП предприятия – 10%.
Третье условие выбора сечения:
Где - экономическая плотность сечения провода мм2;
- расчетная сила тока в линии А;
- нормированное значение экономической плотности тока Амм2
ГПП-1. Продолжительность использования максимума нагрузки Тм=6000 чгод. Этому соответствует .
Исходя из двух условий выбираем провод марки АС-15024 с сечением 150 мм2; Iдоп.=450 А; r0=0197 Омкм; x0=0420 Омкм.
Проверяем провод по потере напряжения:
Так как ГПП питается от ТЭЦ (5 км) и городской подстанции (10 км) то выберем наибольшую длину линии.
ГПП-9. Продолжительность использования максимума нагрузки Тм=6000 чгод. Этому соответствует .
Так как ГПП питается от ТЭЦ (6 км) и городской подстанции (9 км) то выберем наибольшую длину линии.
Выбранные провода удовлетворяют условиям нагрева токами потерь напряжения и коронирования.
2. Выбор сечений жил кабелей распределительной сети
для обоих вариантов схем.
Критерием для выбора сечения кабельных линий служит минимум приведенных затрат. В практике проектирования линий массового строительства выбор сечения производится не по сопоставительным расчетам в каждом конкретном случае а по нормируемым обобщенным показателям.
В качестве такого показателя при проектировании кабельных линий используется экономическая плотность тока. В ПУЭ установлены величины экономических плотностей тока jЭК зависящие от материала конструкции провода продолжительности использования максимума нагрузки ТНБ и региона характеризующегося стоимостью топлива.
Экономически целесообразное сечение определяют предварительно по расчетному току линии IРАС.НОРМ нормального режима и экономической плотности тока:
Найденное расчетное значение сечения округляется до ближайшего стандартного.
Для обеспечения нормальных условий работы кабельных линий и правильной работы защищающих аппаратов выбранное сечение должно быть проверено по длительной допустимой нагрузке по нагреву в нормальном и послеаварийном режимах а также по термической стойкости при токах КЗ.
Проверка по допустимой токовой нагрузке по нагреву в нормальном и послеаварийном режимах производится по условию Iрас ≤ Iдоп. факт
где Iрас – расчетный ток для проверки кабелей по нагреву;
Iдоп. факт – фактическая допустимая токовая нагрузка.
Расчетный ток линии определяется как
где SКАБ – мощность передаваемая по кабельной линии в нормальном или послеаварийном режиме работы; UНОМ – номинальное напряжение сети.
Фактическая допустимая токовая нагрузка в нормальном и послеаварийном режимах работы вычисляется по выражению
где Iдоп.табл – длительная допустимая токовая нагрузка при FСТ=50мм2 - IДОП=165А; FСТ=70мм2 - IДОП=210А; FСТ=95мм2 - IДОП=255А;
Кt – коэффициент учитывающий фактическую температуру окружающей среды нормативная температура для кабелей проложенных в воздухе +25°С;
Кпр – коэффициент учитывающий количество проложенных кабелей в траншее;
Кпер – коэффициент перегрузки зависящий от длительности перегрузки и способа прокладки (в земле или в воздухе) а также от коэффициента предварительной нагрузки.
Проверка сечений по термической стойкости проводится после расчетов токов КЗ. Тогда минимальное термически стойкое токам КЗ сечение кабеля:
где - суммарный ток КЗ от энергосистемы и синхронных электродвигателей: tп=07 - приведенное расчетное время КЗ; С - термический коэффициент (функция) для кабелей 6 кВ с алюминиевыми жилами: поливинилхлоридная или резиновая изоляция С=78 Ас2мм2; полиэтиленовая изоляция С=65 Ас2мм2 бумажная изоляция - 83 Ас2мм2[4]
Линии систем электроснабжения длиной менее 1 км по потере напряжения не проверяются.
Из четырех полученных по расчетам сечений - по экономической плотности тока нагреву в нормальном и послеаварийных режимах и стойкости токам КЗ - принимается наибольшее как удовлетворяющее всем условиям.
Экономическая плотность тока jЭК необходимая для расчета экономически целесообразного сечения одной КЛ определяется по нескольким условиям.
а) в зависимости от числа часов использования максимума нагрузки Тнб=6000 чгод.[4]
б) в зависимости от вида изоляции КЛ – бумажная пропитанная.
в) в зависимости от материала используемого при изготовлении жилы кабеля – алюминиевые.
г) в зависимости от района прокладки – европейская часть России.
В результате получаем:
Sкаб= 89547 кВА. – см. таблица 6.1
Таким образом из [3] Fст = 95 мм2
Аналогично рассчитываются сечения для остальных кабелей.
Проверка кабелей по допустимому нагреву в нормальном и послеаварийном режимах работы.
В нормальном режиме:
Kt= 08KПР= 1KПЕР= 08IДЛ.ДОП= 255 А
IРАСЧ IДОП - данное сечение удовлетворяет требованиям.
В послеаварийном режиме фактический длительный допустимый ток:
Kt= 08KПР= 1KПЕР= 1.25IДЛ.ДОП= 255 А
Условие I рас.пав I доп.пав выполняется.
Проведем унификацию сечений кабельных линий из которой выделим два сечения 95 мм2 и 240 мм2. Разница вариантов электроснабжения выражается в длине линий и расположении ТП РП относительно помещения. Результаты расчета для других линий для обоих вариантов сведены в таблице № 5.2.1.
Таблица № 5.2.1 Выбор кабелей 6 кВ для обоих вариантов схемы.
отд.3;9;АБК;гар.;склады
Продолжение таблицы № 5.2.1
ТП-79;2*25003*18004*500
ТП-6810;2*25002*18004*500
Расчет токов короткого замыкания.
1 Составление схемы замещения и расчет ее параметров.
Расчет токов короткого замыкания проводится для выбора высоковольтного оборудования и для проверки чувствительности и селективности защиты на характерном участке внутризаводской сети.
Расчет произведем в системе относительных единиц.
Исходные данные для расчета параметров схемы замещения:
Система С: базисная мощность трехфазного короткого замыкания на стороне высшего напряжения подстанции энергосистемы Sк.б(3) = 600 MBA kуд(3) =18; сопротивление хб.с.=08.
Трансформатор Т: ТРДН 63000110 ST.HOM = 63 МВА Uвн=115 кВ
Uнн1= Uнн2=66 кВ РК.3 = 245 кВт UK = 105% .[5]
Воздушная линия ВЛ: l = 5000 м xуд = 042 Омкм.
Реактор Р: РБДГ 10-4000-018; х=018 Ом.
Для расчета составляется схема замещения в которую входят все сопротивления цепи КЗ.
Принимаем Uб1=115 кВ; Uб2=63 кВ.
К1. Сила базисных токов:
Базисные сопротивления до точки К1:
Сила токов до точки К1:
Мощность в точке К1:
К2. Сопротивление трансформатора до точки К2:
Сопротивление реактора:
Суммарное сопротивление до точки К2:
Сила токов до точки К2:
Воздушная линия ВЛ: l = 6000 м xуд = 042 Омкм.
К3. Базисный ток Iб3= Iб2=55 кА;
Сопротивление кабельной линии РП-1:
Сопротивление до точки К3:
Сила токов до точки К3:
Мощность в точке К3:
2. Учет электродвигателей 6 кВ при коротких замыканиях.
Сила номинального тока электродвигателя:
Действующее значение периодической составляющей тока КЗ:
Ударный ток от двигателя:
Токи и мощность в точке К3 за счет влияния электродвигателей:
Расчет токов КЗ для остальных потребителей аналогичен. Сведем его в таблицу № 6.2.1.
Таблица № 6.2.1 Расчет токов КЗ 6 кВ для двух вариантов схемы.
Продолжение таблицы № 6.2.1.
Выбор электрооборудования.
1 Выбор ограничителей перенапряжения.
Для защиты оборудования подстанции от набегающих с линии импульсов грозовых перенапряжений на стороне высшего напряжения трансформаторов Т1 и Т2 устанавливаются ограничители перенапряжений ОПНп-110У1.[7]
Для защиты оборудования РУ от набегающих импульсов перенапряжений связанных в основном с коммутационными процессами в сети устанавливаются ограничители перенапряжений на шинах РУ 6 кВ ОПНп-10У3.
2 Выбор измерительных трансформаторов тока
Условия выбора и проверки: [13]
Uном ³ Uном.сети ; (7.2.1)
Результаты выбора измерительных трансформаторов тока сведены в таблицу № 7.2.1; 7.2.2; 7.2.3.
Таблица 7.2.1 – Результаты выбора трансформаторов тока 110 кВ.
Таблица 7.2.2 – Результаты выбора трансформаторов тока 6 кВ.
Таблица 7.2.3 – Результаты выбора трансформаторов тока 6 кВ.
3 Выбор разъединителей
Условия выбора и проверки:
Uном ³ Uном.сети ; [13]
Результаты выбора разъединителей сведены в таблицу 7.3
Таблица 7.3 Результаты выбора разъединителей
I2т · t т=2977 кА2·с
4 Выбор трансформатора напряжения
Для выработки сигнально-измерительной информации для электрических измерительных приборов и цепей учета защиты и сигнализации выбираем трансформатор напряжения:
НКФ-110-58У1 на стороне 110 кВ.[7]
НТМИ-6-66У3 на стороне 6 кВ.
5 Выбор выключателей.
Таблица № 7.5 Выбор выключателей.
6 Выбор шин РУ 6 кВ.
Термическая устойчивость:
Электродинамическая устойчивость:
Таблица № 7.6 Выбор шин РУ 6 кВ.
Расчет основных технико-экономических показателей
спроектированной сети.
В этом разделе определяются основные показатели характеризующие полные расходы денежных средств и электрооборудование необходимое для сооружения и эксплуатации сети.
Капиталовложения на сооружение спроектированной сети:
КS=Ккл+Квыкл+Ктп+Кгпп+Кбк+Кр (8.1)
где К0 – укрупненный показатель стоимости сооружения 1 км линии.
Квыкл – капиталовложения в ячейки КРУ с выключателями.
Ктп – стоимость КТП включая трансформатор дополнительное оборудование и постоянную часть затрат.
КГПП - капиталовложения на сооружения ГПП 1106 кВ.
Кбк – стоимость конденсаторных батарей.
Кр – стоимость реактора.
Ккл – капиталовложения на сооружения линии.
Капиталовложения для схемы 1:
КВЫКЛ э=6825=4950 тыс.руб.
ГПП: КВЫКЛ в=(8*2825+4*1625+3*1425+14*1195)=50105 тыс.руб.
РП: КВЫКЛ в=(3*1425+14*1195+2*935+89*925)=10520 тыс.руб.
Ктп=(72*6000+5*600+5*450)=437250 тыс. руб.
Трансформаторная подстанция 1106 кВ выполнена по схеме мостик с выключателями в перемычке и в цепях трансформаторов Кору=6000 тыс.руб
Ктр=15000 тыс.руб. Кпост=10500 тыс.руб. [15]
Кгпп=Кору+Ктр+Кпост+ Кр (8.3)
Кгпп=2*(6000+2*15000+10500+3504)=96504 тыс.руб.
Конденсаторные батареи:
Кбкн=(46*150+36*180)=13380 тыс.руб.
Кр=8*438000=3504 тыс.руб.
Капиталовложения для схемы 2:
Изменяется протяженность кабельных линий 6кВ.
Таблица № 8.1. Капиталовложения в кабельные линии 6 кВ.
Продолжение таблицы № 8.1.
Эксплуатационные издержки для схемы 1:
aбк=0028aкл=0063aпст=0094aтп=0104
Икл=5244680063=33041 тыс.руб.год.
Игпп=aпст(Кгпп+Квыкл) (8.5)
Игпп=0094(96504+4950+50105)=100077 тыс.руб.год.
Итп=0104(437250+10520)=465681 тыс.руб.год.
Иб.к.=0028*13380=3746 тыс.руб.год.
И=Икл+Игпп+Итп+ Иб.к. (8.6)
И=33041+100077+465681+3746=602545 тыс.руб.год.
Полные потери в сети:
Р=245*4+(11*72+112*5+16*5)+23234=214234 кВт.
Р`=214234 6539078100%=33 %
Потери холостого хода в трансформаторах:
Рх=кРхтр1+кРхтр2 (8.7)
где: к – количество трансформаторов.
Рх=4*50+(72*245+5*3+5*42)=4124 кВт.
Время наибольших потерь: =5200 ч.[16]
WΣ=ΔPнΣ+ΔPхТгод (8.8)
WΣ=2142345200+41248760=14752792 кВт ч год.
W`Σ=100WΣ РнΣТ (8.9)
З`э З``эi=085 рубкВт ч.
Ипот=(11*214234*5200+085*4124*8760)=153249 тыс.руб.год.
Суммарные издержки спроектированной заводской сети.
ИΣпп=602545+153249=755794 тыс.руб год.
Удельная стоимость электроэнергии будет определятся как:
Эксплуатационные издержки для схемы 2:
Икл=5336840063=33622 тыс.руб.год.
И=33622+100077+465681+3746=603126 тыс.руб.год.
Р=245*4+(11*72+112*5+16*5)+1892=20992 кВт.
Р`=20992 6539078100%=32 %
WΣ=209925200+41248760=14528464 кВт ч год.
Ипот=(11*20992*5200+085*4124*8760)=150782 тыс.руб.год.
ИΣпп=603126+150782=753908 тыс.руб год.
Принимаем вариант № 2 т.к. его суммарные издержки меньше чем в варианте №1.
Суммарные потери активной мощности и энергии составляют:
Основные натуральные показатели спроектированной сети указаны в таблице 8.3
Трансформатор ТРДН 63000110
Трансформатор ТМГ 1000604
Трансформатор ТСЗ 1600604
Трансформатор ТСЗ 1000604
Кабель АСБГ 3Х95 мм2
Кабель АСБГ 3Х 240 мм2
Конденсаторные батареи
Выключатель ВГП-110У1
Выключатель ВВЭ-10-3153150У3
Выключатель ВВЭ-10-3152000У3
Выключатель ВВЭ-10-3151600У3
Выключатель ВВЭ-10-3151000У3
Выключатель ВВЭ-10-201000У3
Выключатель ВВЭ-10-20630У3
Реактор РБДГ-10-4000-018У1
Релейная защита и автоматика
Защита трансформаторов.
Повреждения и ненормальные режимы работы:
Виды повреждений. Основными видами повреждений в трансформаторах и автотрансформаторах являются: замыкания между фазами внутри кожуха трансформатора (трехфазного) и на наружных выводах обмоток; замыкания в обмотках между витками одной фазы (витковые замыкания); замыкания на землю обмоток или их наружных выводов; повреждения магнитопровода трансформатора приводящие к появлению местного нагрева и "пожару стали". Опыт показывает что КЗ на выводах и витковые замыкания в обмотках происходят наиболее часто. Междуфазные повреждения внутри трансформаторов возникают значительно реже. В трехфазных трансформаторах они хотя и не исключены но маловероятны вследствие большой прочности междуфазной изоляции. В трансформаторных группах составленных из трех однофазных трансформаторов замыкания между обмотками фаз практически невозможны.
При витковых замыканиях токи идущие к местам повреждения от источников питания могут быть небольшими. Чем меньше число замкнувшихся витков wa тем меньше будет ток приходящий из сети.
Виды ненормальных режимов. Наиболее частым ненормальным режимом работы трансформаторов является появление в них сверхтоков т. е. токов превышающих номинальный ток обмоток трансформатора. Сверхтоки в трансформаторе возникают при внешних КЗ качаниях и перегрузках. Последние возникло вследствие самозапуска электродвигателей увеличения нагрузки в результате отключения параллельно работающего трансформатора автоматического подключения нагрузки при действии АВР и т. п.
Внешние КЗ. При внешнем КЗ вызванном повреждением на шинах трансформатора или не отключившимся повреждением на отходящем от шин присоединении по трансформатору проходят токи КЗ JK > Ном> которые нагревают его обмотки сверх допустимого значения что может привести к повреждению трансформатора. В связи с этим трансформаторы должны иметь РЗ от внешних КЗ отключающую трансформатор.
Защита от внешних КЗ осуществляется при помощи МТЗ МТЗ с блокировкой минимального напряжения дистанционной РЗ токовых РЗ нулевой и обратной последовательностей. В зону действия РЗ от внешних КЗ должны входить шины подстанций (I участок) и присоединения отходящие от этих шин (II участок). Эти РЗ являются также резервными от повреждений в трансформаторе.
Перегрузка. Время действия РЗ от перегрузки определяется только нагревом изоляции обмоток. Масляные трансформаторы допускают длительную перегрузку на 5%. В аварийных режимах допускается кратковременная перегрузка в следующих пределах:
Кратность перегрузки .. 13 16 175 2 3
Допустимое время перегрузки мин . . 120 45 20 10 15
Из этих данных видно что перегрузку порядка (15-2)Iном можно допускать в течение значительного времени измеряемого десятками минут. Наиболее часто возникают кратковременные само ликвидирующиеся перегрузки неопасные для трансформатора ввиду их непродолжительности например перегрузки вызванные самозапуском электродвигателей или толчкообразной нагрузкой (электропоезда подъемники и т. п.). Отключения трансформатора при таких перегрузках не требуется. Более длительные перегрузки вызванные например автоматическим подключением нагрузки от АВР отключением параллельно работающего трансформатора и др. могут быть ликвидированы обслуживающим персоналом который располагает для этого достаточным временем. На подстанциях без дежурного персонала ликвидация длительной перегрузки должна производиться автоматически от РЗ отключением менее ответственных потребителей или перегрузившегося трансформатора.
Таким образом РЗ трансформатора от перегрузки должна действовать на отключение только в том случае когда перегрузка не может быть устранена персоналом или автоматически.
Токовая отсечка - простая быстродействующая РЗ от повреждений в трансформаторе. Зона действия отсечки ограничена она не действует при витковых замыканиях и замыканиях на землю в обмотке работающей на сеть с малым током замыкания на землю.
Газовая защита трансформаторов:
Принцип действия и устройство газового реле. Газовая защита получила широкое распространение в качестве весьма чувствительной защиты от внутренних повреждений трансформаторов. Повреждения трансформатора возникающие внутри его кожуха сопровождаются электрической дугой или нагревом деталей что приводит к разложению масла и изоляционных материалов и образованию летучих газов. Будучи легче масла газы поднимаются в расширитель который является самой высокой частью трансформатора и имеет сообщение с атмосферой. При интенсивном газообразовании имеющем место при значительных повреждениях бурно расширяющиеся газы создают сильное давление под влиянием которого масло в кожухе трансформатора приходит в движение перемещаясь в сторону расширителя.
Таким образом образование газов в кожухе трансформатора и движение масла в сторону расширителя могут служить признаком повреждения внутри трансформатора.
Особенности защиты трансформаторов не имеющих выключателей на стороне высшего напряжения:
Основные принципы выполнения РЗ на ЛЭП с ответвлениями трансформаторы которых подключены к ЛЭП без выключателей. Широкое распространение получили схемы с короткозамыкателями и отделителями. При этом важной частью РЗ трансформаторов является схема действия на короткозамыкатель и отделитель.
Действие РЗ на короткозамыкатель и отделитель должно происходить в определенной последовательности обеспечивающей работу отделителя в бестоковую паузу АПВ ЛЭП т. е. в тот момент когда по отделителю не проходит ток. Схема управления отделителя выполняется таким образом чтобы импульс на его отключение подавался после срабатывания короткозамыкателя при условии что питающая ЛЭП отключилась и ток КЗ прекратился.
Произведем расчет защит трансформатора ГПП 1106 кВ.
К1. Iк=335 кА; Sк=6665 МВА.
К2. Iк=116 кА; Sк=1264 МВА.
Трансформатор: Sн.т.=63 МВА; Uк=105%; кт=(115±16%) кВ11 кВ.
1. Расчет продольной дифференциальной токовой защиты
Выбираем уставки защиты на базе реле ДЗТ-11 (с торможением).
Определяются средние значения первичных номинальных токов для сторон ВН и НН защищаемого трансформатора:
Выбираются коэффициенты трансформации трансформаторов тока и их схемы соединений:
Вторичные номинальные токи в плечах защиты:
Первичный ток небаланса без учета
где: - коэффициент апериодичности =1;
- коэффициент однотипности ТТ (разные) =1.
Значение тока КЗ ВН с учетом сопротивления трансформатора:
Ток срабатывания защиты выбирается только по условию отстройки от бросков тока намагничивания:
Число витков рабочих обмоток реле ДЗТ-11. За неосновную сторону защиты принимается сторона 110 кВ т.к. это питающая сторона с регулируемым напряжением.
Определяется расчетное число витков рабочей обмотки неосновной стороны:
Для реле ДЗТ-11 рабочая уставка – 27 витков.
Ток срабатывания защиты основной стороны (НН):
Расчетное число витков рабочей обмотки основной стороны:
Рабочая уставка принимается 60 витков.
Составляющая тока небаланса обусловленная неполным выравниванием в плечах защиты:
Ток небаланса с учетом :
Число витков тормозной обмотки реле ДЗТ-11 необходимое для обеспечения бездействия защиты при внешнем трехфазном замыкании:
Принимается ближайшее большее число витков (=24); числа витков тормозной обмотки реле ДЗТ-11 могут быть установлены следующие: 1357911131824.
Определяется коэффициент чувствительности защиты при КЗ за трансформатором в зоне действия защиты когда ток повреждения проходит только через трансформаторы тока стороны 110 кВ и торможение отсутствует. Коэффициент чувствительности дифференциальной защиты:
Коэффициент чувствительности дифференциальной защиты удовлетворяет нормативным требованиям.
2 Максимальная токовая защита секционного выключателя
Для выполнения МТЗ выбирается трансформатор тока с кт=60005.
Ток срабатывания защиты:
Ток срабатывания реле:
Время срабатывания защиты:
Коэффициент чувствительности в основной зоне:
Коэффициент чувствительности МТЗ удовлетворяет нормативным требованиям.
3 Максимальная токовая защита трансформатора
Время срабатывания защиты действующей на отключение выключателя со стороны НН:
Время срабатывания защиты действующей на отключение выключателя со стороны ВН:
Коэффициент чувствительности защиты:
4 Защита от перегрузки
Ток срабатывания защиты от перегрузки:
Кв - коэффициент возврата реле =08÷09.
Время срабатывания защиты принимается 9÷20 секунд.
Безопасность жизнедеятельности
1Общие требования безопасности к производственному оборудованию
Машины аппараты и другое оборудование применяемые в различных отраслях промышленности чрезвычайно разнообразны по принципу действия конструкции типам и размерам. Однако существуют некоторые общие требования соблюдение которых при конструировании оборудования позволяет обеспечить безопасность его эксплуатации. Эти требования сформулированы в ГОСТ 12.2.003-74.
Безопасность производственного оборудования обеспечивается правильным выбором принципов действия конструктивных схем материалов рабочих процессов и т. п.; максимальным использованием средств механизации автоматизации дистанционного управления; применением в конструкции специальных защитных средств; выполнением эргономических требований; включением требований безопасности в техническую документацию по монтажу эксплуатации ремонту транспортированию и хранению.
В процессе эксплуатации оборудование не должно загрязнять окружающую среду вредными веществами выше установленных норм и не должно представлять опасности с точки зрения взрыва и пожара.
При проектировании оборудования нужно учитывать условия его эксплуатации с тем чтобы при воздействии влажности солнечной радиации механических колебаний высоких и низких давлений и температур агрессивных веществ ветровых нагрузок микроорганизмов грибков и т. п. оборудование не становилось опасным.
Требования к основным элементам конструкции заключаются в основном в следующем.
Материалы применяемые в конструкции оборудования не должны быть опасными и вредными. Новые материалы должны предварительно подвергаться проверке на гигиеничность и взрывопожароопасность.
Оборудование должно быть снабжено необходимыми техническими средствами безопасности.
Представляющие опасность движущиеся части оборудования должны быть ограждены или снабжены средствами защиты за исключением частей ограждение которых не допускается их функциональным назначением. В этом случае нужно предусматривать специальные меры защиты.
Оборудование не должно служить источником выделения в рабочую зону производственных помещений вредных веществ различного рода излучений выше предельно допустимых уровней (концентраций) больших количеств теплоты и влаги. Для функционального удаления и аварийного сброса вредных взрыво- и пожароопасных веществ оборудование следует оснащать специальными устройствами.
Конструкция оборудования должна обеспечивать исключение или снижение до регламентированных уровней шума ультразвука инфразвука вибраций.
Элементы оборудования с которыми может контактировать человек не должны иметь острых кромок углов неровных горючих и переохлажденных поверхностей.
Входящие в конструкцию оборудования рабочие места и их элементы должны обеспечивать удобство и безопасность работающему.
Оборудование должно иметь средства сигнализации о нарушении нормального режима работы а в необходимых случаях - средства автоматического останова торможения и отключения отключения от источников энергии.
Для предотвращения опасности при внезапном отключении источником энергии все рабочие органы захватывающие зажимные и подъемные устройства оборудования или их приводы должны быть снабжены специальными защитными приспособлениями. Причем нужно предотвращать возможность самопроизвольного включения приводов рабочих органов при восстановлении подачи энергии.
Конструкция оборудования должна обеспечивать защиту человека от поражения электрическим током.
Требования к средствам защиты входящим в конструкцию производственного оборудования сводятся в основном к тому чтобы функционирование оборудования было невозможно при отключенных или неисправных средствах защиты. Средства защиты должны непрерывно выполнять свои функции или срабатывать при возникновении опасности или приближении человека к опасной зоне. Действие средств защиты должно продолжаться все время пока действует опасный или вредный производственный фактор. Отказ отдельных элементов защитных средств не должен прекращать защитного действия других средств или создавать какую-либо дополнительную опасность.
Средства защиты должны быть легкодоступны для обслуживания и контроля. При необходимости их снабжают устройствами автоматического контроля.
2 Производственная санитария
Основные санитарные требования к производственным зданиям и помещениям
Санитарные требования к производственным зданиям и помещениям зависят от их назначения.
Основные требования к зданиям производственного назначения изложены в СН 245-71 и СНиП И-90-81.
При планировке производственных помещений нужно учитывать санитарную характеристику производственных процессов соблюдать нормы полезной площади для работающих а также нормативы площадей для размещения оборудования и необходимую ширину проходов обеспечивающих безопасную работу и удобное обслуживание оборудования.
Объем производственного помещения на одного работающего должен составлять не менее 15 м3 площадь — не менее 45 м2.
Производственные процессы сопровождающиеся шумом вибрацией а также выделением пыли вредных газов необходимо изолировать размещая их в кабинах или специальных помещениях.
Конструкция стен потолков полов и т. п. в производственных помещениях должна предусматривать создание для работающих наиболее благоприятных условий труда. С этой же точки зрения санитарные нормы например ограничивают площадь остекления промышленных зданий требованием создания необходимой естественной освещенности учитывая при этом что слишком большая площадь остекления «имеет свои недостатки связанные с избытком солнечного освещения в южных районах страны и возможностью значительного охлаждения зимой в северных районах рабочих мест расположенных вблизи окон. В случае если оконные проемы заполнены стеклоблоками или стеклопрофилитом должны быть предусмотрены устройства для естественного проветривания. В зданиях с верхним светом при наличии больших площадей остекления нужно предусматривать специальные механизированные устройства для открывания окон и фрамуг.
Большое значение имеет рациональная цветовая отделка производственных помещений которую следует производить в соответствии с «Указаниями по проектированию цветовой отделки интерьеров производственных зданий промышленных предприятий» (СН 181 - 70).
3 Основы пожарной безопасности
Пожарная профилактика основывается на исключении условий необходимых для горения и использовании принципов обеспечения безопасности. При обеспечении пожарной безопасности решаются четыре задачи: предотвращение пожаров и загораний локализация возникших пожаров защита людей и материальных ценностей тушение пожаров. Пожарная безопасность обеспечивается предотвращением пожаров и пожарной защитой. Предотвращение пожара достигается исключением образования горючей среды и источников зажигания а также поддержанием параметров среды в пределах исключающих горение.
Предотвращение образования источников зажигания достигается следующими мероприятиями: соответствующим исполнением применением и режимом эксплуатации машин и механизмов; устройством молниезащиты зданий и сооружений; ликвидацией условий для самовозгорания; регламентацией допустимой температуры и энергии искрового разряда и др.
Пожарная защита реализуется следующими мероприятиями: применением негорючих и трудногорючих веществ и материалов ограничением количества горючих веществ ограничением распространения пожара применением средств пожаротушения регламентацией пределов огнестойкости; созданием условий для эвакуации людей а также применением противодымной защиты пожарной сигнализации и др.
Взрывопожарная и пожарная опасность. Производства (помещения) по взрывопожарной и пожарной опасности делятся на категории в соответствии с «Общесоюзными нормами технологического проектирования ОНТП 24-86» (Приложение VII).
Огнестойкость зданий и сооружений. Сопротивляемость зданий огню оценивается огнестойкостью. По огнестойкости здания делятся на пять степеней (I—V). Степень огнестойкости зданий и сооружений характеризуется группой горючести и пределом огнестойкости.
Предел огнестойкости конструкции — это время выраженное в часах от начала испытания ее по стандартному температурному режиму до возникновения одного из следующих признаков: 1) образования в конструкции сквозных трещин или отверстий; 2) повышения температуры на необогреваемой поверхности конструкции в среднем более чем на 140°С или в любой точке этой поверхности более чем на 180 °С; 3) потери конструкцией несущей способности.
Предел огнестойкости определяется экспериментально. Зная предел огнестойкости можно определить требуемый предел огнестойкости строительных элементов проектируемого здания и группу возгораемости материалов. Сгораемые конструкции не имеют пределов огнестойкости.
Повысить огнестойкость зданий можно облицовкой или оштукатуриванием строительных конструкций. Особое значение имеет защита деревянных конструкций. Защищенные известково-цементной асбесто-цементной или гипсовой штукатуркой такие конструкции относятся к трудносгораемым. Эффективным видом огнезащитной обработки древесины является пропитка антипиренами которые представляют собой химические вещества снижающие горючесть. Антиперенами являются фосфорнокислый аммоний (NH4)2HPO4 сернокислый аммоний (NH4)2SO4.
Взрывоопасные и пожароопасные зоны. В соответствии с ПУЭ выбор и установку электрооборудования производят с учетом классификации взрывоопасных и пожароопасных зон.
Зона класса В-1. К ней относят помещения в которых могут образовываться взрывоопасные смеси паров и газов с воздухом при нормальных условиях работы (например помещения в которых производится слив ЛВЖ в открытые сосуды).
Зона класса В-Ia. В эту зону входят помещения в которых взрывоопасные смеси не образуются при нормальных условиях эксплуатации оборудования но могут образовываться при авариях или неисправностях.
Зона класса B-I6. К этому классу относят: а) помещения в которых могут содержаться горючие пары и газы с высоким нижним пределом воспламенения (15 % и более) обладающие резким запахом (например помещения аммиачных компрессоров); б) помещения в которых возможно образование лишь локальных взрывоопасных смесей в объеме менее 5 % от объема помещения.
Зона класса В-1г. В эту зону входят наружные установки в которых находятся взрывоопасные газы пары и легко воспламеняющиеся жидкости (ЛВЖ) (например газгольдеры сливоналивные эстакады и т. п.).
Зона класса В-II. К ней относят помещения в которых производится обработка горючих пылей и волокон способных образовывать взрывоопасные смеси с воздухом при нормальных режимах работы (например открытая загрузка и выгрузка из оборудования мелкодисперсных горючих материалов).
Зона класса В-IIa. В эту зону входят помещения в которых взрывоопасные пылевоздушные смеси могут образовываться только в результате аварий и неисправностей (например разгерматизация пневмотранспортирующего оборудования с применением азота сепарационные установки с механической загрузкой и т. п.).
Помещения и установки в которых содержатся горючие жидкости (ГЖ) и горючие пыли нижний концентрационный предел которых выше 65гм3 относят к пожароопасным и классифицируют. Классификационные зоны и установки приводятся ниже.
Зона класса П-I. К ней относят помещения в которых содержатся ГЖ (например минеральные масла).
Зона класса П-II. В эту зону входят помещения в которых содержатся горючие пыли с нижним концентрационным пределом выше 65 гм3.
Зона класса П-II а. К ней относят помещения в которых содержатся твердые горючие вещества неспособные переходить во взвешенное состояние.
Установки класса П-III. К ним относят наружные установки в которых содержатся ГЖ (с температурой вспышки выше 61°С) или твердые горючие вещества.
Рассмотрим противопожарные требования к системам отопления вентиляции освещения и электроустановок. Наибольшую пожарную опасность представляет местное отопление когда печи устанавливаются непосредственно в помещениях. При этом нагрев наружной поверхности может достигать 500°С. Наиболее безопасны в пожарном отношении центральные системы отопления и воздушное калориферное отопление. Дымовые трубы котельных из которых могут вылетать искры необходимо оборудовать искроуловителями. Значительную пожарную опасность имеют рециркуляционные системы так как продукты горения из них поступают в проточную камеру откуда нагнетаются во все помещения.
Защита от распространения пламени в вентиляционных установках достигается с помощью огнепреградителей быстродействующих заслонок шиберов отсекателей и т. п. Действие огнепреградителей основано на том что струя горючей смеси разбивается на большое число струек с таким малым диаметром при котором пламя взрыва распространяться не может. Существуют различные конструкции огнепреградителей.
По данным статистики из общего числа пожаров происходящих от электрооборудования около 45 % возникает из-за коротких замыканий 35 % — от электронагревательных приборов 13 % — от перегрузки электродвигателей и сетей 5 % — от больших переходных сопротивлений.
Выбор общепромышленного или взрывозащищенного электрооборудования зависит от класса помещения. К взрывозащищенному относится электрооборудование которое имеет устройства обеспечивающие безопасность его применения в условиях взрывоопасных помещений и наружных установок.
Взрывозащищенное электрооборудование делится на взрывонепроницаемое повышенной надежности против взрыва маслонаполненное продуваемое искробезопасное и специальное. Взрывозащищенное оборудование имеет более высокую стоимость. Значительную пожарную опасность представляют светильники. Лампы накаливания более пожароопасны чем лампы дневного света так как температура поверхности колб первых достигает 500°С а вторых — только 40—50°С. К противопожарным мероприятиям в электроосвещении относится правильный выбор типов светильников с учетом условий в которых они эксплуатируются. Светильники делятся на открытые защищенные (лампа закрыта стеклянным колпаком) пыленепроницаемые взрывозащищенпые (допускается применение во взрывоопасной среде). Важное значение имеют правильный выбор и соблюдение режима эксплуатации электросетей которые подбираются по допустимым токовым нагрузкам потерям напряжения и нагреву.
К числу основных противопожарных мер в электросистемах относится правильный подбор аппаратов защиты.
Средства пожаротушения. Различают первичные стационарные и передвижные средства пожаротушения.
К первичным средствам пожаротушения относятся огнетушители гидропомпы (небольшие поршневые насосы) ведра бочки с водой лопаты ящики с песком асбестовые полотна войлочные маты кошмы ломы пилы топоры. Огнетушители бывают химические пенные (ОХП-10 ОХПВ-10 и другие) углекислотные (ОУ-2 ОУ-5 ОУ-8) углекислотно-бромэтиловые (ОУБ-3 ОУБ-7) порошковые (ОПС-6 ОПС-10).
Для различных объектов и помещений существуют нормы первичных средств пожаротушения. На каждые 100 м2 пола производственных помещений обычно требуется 1—2 огнетушителя. Время действия пенных огнетушителей 50—70 с длина струи 6—8 м кратность пены 5 стойкость 40 мин.
Порошковые огнетушители применяются для тушения горящих щелочных металлов. Выброс порошкового заряда из баллона производится с помощью сжатого воздуха подаваемого из баллончика.
Категорирование и классификация производственных помещений завода СК сведены в таблицу№ 10.3
Таблица № 10.3 Категорирование и классификация производственных помещений.
Производственная среда
Продолжение таблицы № 10.3
4 Расчет защитного заземления цеха №509
Защитное заземление - преднамеренное электрическое соединение с землей или ее эквивалентом металлических нетоковедущих частей которые могут оказаться под напряжением. Назначение защитного заземления - устранение опасности поражения током в случае прикосновения к корпусу электроустановки и другим нетоковедущим металлическим частям оказавшимся под напряжением вследствие замыкания на корпус и по другим причинам.
Предполагается сооружение заземлителя с внешней стороны здания с расположением вертикальных электродов по периметру. В качестве вертикальных заземлителей принимаются стальные стержни диаметром 12мм и длиной 6м которые погружаются в грунт методом ввертывания. Верхние концы электродов располагаются на глубине 07м от поверхности земли. К ним приваривают горизонтальные электроды представляющие собой стальную полосу 40х4мм2. Прилегающие ТП включаются в общий контур заземления. Внутренняя сеть заземления выполняется горизонтальной полосой 40х4 мм2.
Для стороны 6 кВ в соответствии с ПУЭ сопротивление заземляющего устройства определяется по формуле:
где : I- расчетный ток замыкания на землю (А).
Сопротивление заземляющего устройства для электроустановок напряжением до 1 кВ не должно быть больше 4Ом [9] поэтому за расчетное сопротивление принимается R3=4Ом. Сопротивление искусственного заземлителя при отсутствии естественных принимается равным допустимому сопротивлению заземляющего устройства Ru = R3 =4 Ом.
Определим расчетное удельное сопротивление грунта с учетом повышающих коэффициентов учитывающих высыхание грунта летом и промерзание его зимой:
где: - удельное сопротивление грунта (суглинок – от 40 до 150Омм);
kc- коэффициент сезонного изменения (для II климатической зоны принимается kc=F(верт.;II)=17 =170 Омм.
Определяем сопротивление одного вертикального заземлителя [ ].
R0=03* (Ом) (10.4.3)
Ориентировочное число вертикальных заземлителей без учета экранирования (расчетное):
Так как площадь объекта большая и равна 10692 м2 то примем число вертикальных заземлителей исходя из условия
С учетом экранирования:
где =068 - коэффициент использования вертикального электрода .
Окончательно принимается к установке 42 вертикальных электрода расположенных по контуру цеха.
Размещаем ЗУ на плане и уточняем расстояния. Так как контурное ЗУ закладывается на расстоянии не менее 1м то длина по периметру закладки равна:
Lп=(А+2)*2+(В+2)*2 (м)
Lп=(198+2)*2+(54+2)*2=512 м;
Расстояния между электродами уточняем с учетом формы объекта. По углам установим по одному вертикальному электроду а оставшиеся – между ними.
aА=A’nA -1; aВ=В’nВ -1
где aА aВ - расстояние между электродами по длине и ширине объекта м;
nA nВ – количество электродов по длине и ширине объекта.
aА=20014=143 м; aВ=567=8 м.
Для уточнения принимается среднее значение отношения
Тогда уточняются коэффициенты использования вертикальных и горизонтальных заземлителей:
Определяются уточненные значения сопротивлений вертикальных и горизонтальных заземлителей:
Определяется фактическое сопротивление ЗУ:
Следовательно заземляющее устройство эффективно.
5 Молниезащита цеха №509
Все здания и сооружения подразделяются на три категории:
I — производственные здания и сооружения со взрывоопасными помещениями классов B-I и В-П по ПУЭ; здания электростанций и подстанций;
II — другие здания и сооружения со взрывоопасными помещениями не относимые к I категории;
III — все остальные здания и сооружения в том числе и пожароопасные помещения.
Молниезащита зданий и сооружений I категории выполняется:
а) от прямых ударов молний отдельно стоящими стержневыми и тросовыми молниеотводами обеспечивающими требуемую зону защиты
б) от электростатической индукции — заземлением всех металлических корпусов оборудования и аппаратов установленных в защищаемых зданиях через специальные заземлители с сопротивлением растеканию тока не более 10Ом;
в) от электромагнитной индукции — для протяженных металлических предметов (трубопроводов оболочек кабелей каркасов сооружений). В местах сближения с источником индукции и через 20 м длины на параллельных трассах кабелей и трубопроводов ставят металлические перемычки позволяющие избежать появления разомкнутых металлических контуров.
Рисунок 10.5 Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода
Молниезащита зданий и сооружений II категории от прямых ударов молнии выполняется одним из следующих способов: а) отдельно стоящими или установленными на зданиях неизолированными стержневыми или тросовыми молниеотводами обеспечивающими защитную зону; б) молниеприемной заземленной сеткой размером 6 х 6 м накладываемой на неметаллическую кровлю; в) заземлением металлической кровли. Защита от электростатической и электромагнитной индукций выполняется аналогично защите сооружений I категории.
Молниезащита зданий III категории выполняется как и для II категории но при этом молниеприемная сетка имеет размер ячеек 12 х 12 или 6 х 24 м а величина сопротивления заземлителя от прямых ударов молнии повышается до 20 Ом.
В соответствии с вышеуказанными требованиями защита зданий и сооружений на объектах электроснабжения выполняется следующим образом:
При расчете молниеотводов учитывается необходимость получения определенной зоны защиты которая представляет собой пространство защищаемое от прямых ударов молний (рисунок 10.5).
Для одиночного стержневого молниеотвода при высоте молниеотвода до 150м для зоны Б со степенью надежности 995%:
h — высота молниеотвода м;
hх —высота защищаемого объекта м;
r0=1.5*h – радиус защиты на уровне земли м; (10.5.3)
hм=h-h0 – высота стержневого молниеприемника м; (10.5.4)
h0=0.92*h – высота вершины конуса стержневого молниеотвода м; (10.5.5)
α=arctg (r0h0 ) – угол защиты град;
n=F(tср) – число ударов молнии в год.
а) Параметры молниезащиты:
Примем высоту молниеотвода h=60м.
α=arctg (90552 )=5848
б) Определяем габаритные размеры защищаемого объекта. На расстоянии В2 от средней линии параллельно проводится линия до пересечения с окружностью rx.
в) Возможная поражаемость защищаемого объекта при отсутствии молниезащиты:
N=[(B+6hx)(A+6hx)-7.7hx2]n*10-6=[(54+6*20)(100+6*20)-7.7*400]*5.5*10-6= =19*10-6 поражений.
Выбираем одностержневые молниеприемники с зоной Б в количестве 4высотой 60 м устанавливаемые по периметру объекта.
6 Выбор системы освещения и освещенности в отделении №2 ц.509
Основными электроприемниками цеха являются насосы и компрессоры.
Работа с насосами и компрессорами относятся к работам малой точности для общего освещения принимаем лампы накаливания и дуговые ртутные лампы.
Минимальная освещенность при общем освещении составляет для разряда зрительных работ Vв 50лк. [1].
Также в цехе предусмотрена система аварийного освещения. Наименьшая освещенность рабочих поверхностей производственных помещений к территории предприятий требующих обслуживания при аварийном режиме должна составлять 10-20% от освещенности рабочего освещения при системе общего освещения.
Для создания равномерного распределения освещенности по всей площади цеха принимаем равномерное размещение светильников. Светильники располагаются рядами параллельно продольной оси.
7 Выбор типа и мощности источника света
-длина отделения – 54м
-ширина отделения – 30м
-высота отделения (для отм. 0000) – 6м
-напряжение питания системы освещения – 220В
-коэффициент отражения рn = 05; рс = 03; р пола = 01 [1]
-минимальная освещенность – Ераб. = 50лк Еав = 10лк. [1].
Для рабочего освещения цеха использую светильники В3Г-200м с лампой накаливания 200 Вт и РСП-25-125 с лампой ДРЛ 125Вт [1]
Высота подвеса светильников:
Нр = hу – hст =6-2 =4 м
где hу – высота цеха;
hст - расстояние от потолка до светильника м;
Количество светильников в цехе:
где Sр – расчетная площадь цеха
Еср – средняя освещенность;
Kз – коэффициент запаса Kз = 15 [1];
Kи – коэффициент использования светового потока Kи = f(рj).
Фл - световой поток лампы Фл = 2920 лм
Kи = 05 (при рn = 01 рс = 03 рр = 01) [1].
Для более ответственных узлов отделения дегазации полимера применим смешанное освещение состоящее из ламп накаливания(80%) и ДРЛ(20%) что увеличивает световой поток. Поэтому рассчитаем среднюю фактическую освещенность:
Е=Еср.ф.ЛН+Еср.ф.ДРЛ=4086+196=6046 лк.
Общая установленная мощность рабочего освещения:
Робщ = n Рл = 68*200+17*150 =16150 Вт
где Рл - мощность одной лампы.
Повторим расчет светового потока для аварийного освещения. Аварийное освещение выполнено светильниками В3Г-200м с лампой накаливания 200Вт[1].
-коэффициент использования Kи = 05
-коэффициент запаса Kз = 15
-минимальная освещенность Еав = 10лк
-световой поток лампы Фл = 2920 лм
Количество светильников аварийного освещения:
Количество светильников аварийного освещенния в цехе принимаем 17что несколько больше расчетной величины поэтому расчитываем фактическую аварийную освещенность цеха:
Общая установленная мощность аварийного освещения:
Робщ. ав. = n · Рл = 17 ·200 =3400 Вт.
8 Выбор кабелей питающих щитки освещения
Условие выбора сечения электрических кабелей имеет вид:
Где: Iр - расчетный ток;
Iд.д. - допустимая длительная токовая нагрузка на кабель.
Выбираем кабель питающий щиток рабочего освещения отделения №2. Расчетная нагрузка внутреннего освещения здания Рр определяется по установленной мощности освещения Ру и коэффициенту спроса Кс:
Установленная мощность Ру определяется суммированием мощности ламп всех стационарных светильников при этом для учета потерь в пускорегулирующих аппаратах разрядных ламп ДРЛ умножаем на 11:
где: N -количество ламп
Рл - номинальная мощность лампы.
Определяем полную мощность рабочего освещения:
Определяем расчетный ток для выбора кабеля:
где: Uном=380В - номинальное напряжение сети;
cos=0.57 - для ламп ДРЛ cos=1 - для ламп накаливания.
Выбираем кабель марки АВВГ 4х10 с Iн.д.=42 А [14].
Выбор кабеля питающего щиток аварийного освещения:
Определяем расчетную нагрузку РР:
Определяем расчетный ток для выбора кабеля IР:
где: cos=1 (для ЛН)
Принимаем кабель АВВГ 4х25 с Iн.д.= 19 А.
Таблица 1 – Выбор кабелей для щитков освещения.
9 Выбор схемы питания осветительной установки
Питание электрического освещения производится от общих для
осветительных и силовых нагрузок трансформаторов с низшим напряжением 400230В (напряжение сети 380220В).
Для питания ламп применяем кабели ВВГ согласно ПУЭ для взрывоопасных помещений.
Для распределения электроэнергии для рабочего и аварийного освещения а также от защиты сетей от токов короткого замыкания применяем распределительный пункт ОЩВ-9УХЛ4 с автоматическими выключателями типа АЕ.
Осветительная сеть цеха предусматривает наличие двух групповых щитков к которым групповыми линиями присоединяются светильники. В случае прекращения действия освещения предусмотрено аварийное освещение обеспечивающее возможность продолжения работы и безопасную эвакуацию людей из цеха.
Управление рабочим освещением осуществляется автоматическими выключателями установленными на групповом щитке. Для удобства эксплуатации и безопасности производства ремонтных работ и замены отдельных элементов схемы электроосвещения в щите предусмотрен вводный выключатель типа АЕ.
Рисунок 10.9 Схема питания осветительной установки.
10 Выбор типа и расположения группового щитка компоновка сети и ее выполнение
Питание электрического освещения производится от общих для силовых и осветительных нагрузок трансформаторов с низким напряжением 400230В (напряжение сети 380220В)
Для питания ламп применяют медные кабели марки ВВГ. В качестве осветительных щитков применяем распределительные пункты серии ОЩВ с автоматическими выключателями. Щиты этой серии предназначены для распределения электрической энергии для защиты электрических установок напряжением до 660В переменного тока частоты 50Гц при перегрузках и коротких замыканиях для нечастых включений и отключений электрических цепей а также для защиты людей и животных от поражения электрическим током и предотвращения пожаров от электрического тока.
Выбираем щитки освещения и кабели для рабочего освещения основного помещения:
Светильники рабочего освещения расположены в 8 рядов по 12 светильников в ряду (максимально).
Таким образом все фазы загружены одинаково.
Определяем расчетную мощность фазы в одном ряду:
где Ру=2400 Вт – мощность 12 ламп;
Кс=1 – коэффициент спроса.
Определяем расчетный ток для одной фазы:
где Uном=220 – номинальное напряжение сети;
cos=092 – для ламп ДРЛ+ЛН .
Для рабочего освещения выбираем два кабеля ВВГ 7х25 с Iном. жилы=30А. [1]
Для распределения электроэнергии и защиты сетей от токов короткого замыкания применяем 2 распределительных шкафа ОЩВ-9УХЛ4 с 9 автоматическими выключателями в каждом с IНОМ=63А.
Однополюсные фидерные выключатели – АЕ1031м-1 IНОМ..=16А
В качестве вводного выключателя выбираем АЕ2033 IНОМ..=25А.
Групповые щитки располагаемые на стыке питающих и групповых линий предназначены для установки аппаратов защиты и управления электрическими осветительными сетями.
Выбираем щитки освещения и кабели для аварийного освещения основного помещения:
Светильники аварийного освещения расположены в 6 рядов по 3 светильника. Светильники распределены равномерно по фазам
Определяем расчетную мощность:
где Ру = 600 Вт – мощность 3 ламп;
Кс=1 – коэффициент спроса [1].
Для аварийного освещения выбираем два кабеля ВВГ 7х25 с Iном. жилы=30 А.[1]
Для распределения электроэнергии и защиты сетей от токов короткого замыкания применяем распределительный щит ОЩВ-9УХЛ4 с IНОМ= 63А
Однополюсные фидерные выключатели – АЕ1031м-1 IНОМ..=6А
В качестве вводного выключателя выбираем АЕ2023 IНОМ..=16А.
Выбранное оборудование сводим в таблицу 12.1:
Таблица 10.10 кабели и групповые щитки.
Распределительный пункт
Фидерные выключатели
План расположения светильников представлен в графической части проекта.
Суммарный максимум нагрузки потребителей:
Полезный годовой отпуск электроэнергии:
Потери мощности в электрической сети:
Годовые потери электроэнергии в электрической сети:
Годовое потребление электроэнергии:
Коэффициент полезного действия в режиме максимальных нагрузок:
Коэффициент полезного действия средневзвешенный за год:
Среднее значение коэффициента мощности по сети в режиме нагрузок:
Капитальные затраты по кабельным линиям:
l=1606 км цена (ККЛ)=533684 тыс.руб.
Удельные капитальные затраты по кабельным линиям:
Капитальные затраты по подстанциям:
Ед. стоимость тыс.руб.
Общая стоимость тыс.руб.
Выкл. ВВЭ-10-3153150У3
Выкл. ВВЭ-10-3152000У3
Выкл. ВВЭ-10-3151600У3
Выкл. ВВЭ-10-3151000У3
Выкл. ВВЭ-10-201000У3
Выкл. ВВЭ-10-20630У3
Удельные капитальные затраты по подстанциям:
Капитальные затраты по электрической части в целом:
Организация обслуживания подстанций и определение количества обслуживающего персонала.
Для данного завода выбирается круглосуточное дежурство - смена по 8 часов четырехбригадная. Количество оперативного персонала - 24 человека ремонтного персонала - 66 человек. Из них 28 человек работают по 6 разряду 42 человека - по 5 разряду и 20 человек –по 4 разряду.
Вводим договорную систему оплаты труда. Расчет производим по средней наработке 22 смены в месяц. Среднемесячный фонд рабочего времени 176 часов.
Таблица № 11.2 Основная заработная плата рабочих
Зар. Плата тыс. руб.
где: РКО – ранговый коэффициент оплаты; БТС – базисная тарифная ставка; квр – коэффициент вредности; ЧТС – часовая тарифная ставка.
Основная заработная плата:
Дополнительная зарплата – премия 30 % от тарифной ставки:
Отчисления на социальное страхование с зарплаты:
Расходы по содержанию и эксплуатации оборудования:
где - коэффициент учитывающий затраты на ремонт и обслуживание оборудования (11÷118) - амортизационные отчисления:
где - α - коэффициент зависящий от уровня напряжения и равно 015.
Общие расходы на оборудование:
Общие издержки сети:
где =1 - коэффициент учитывающий дорожные эксплуатационные расходы в районе с умеренным климатом.
Удельный вес затрат каждой калькуляционной статье:
Приведенные выше калькуляции сведены в таблицу № 11.3; 11.4
Наименование статей калькуляции
Основная ЗП производственных рабочих
Дополнительная ЗП производственных рабочих
Отчисления на соц. Страхование с ЗП производственных рабочих
Расходы по содержанию эксплуатации оборудования
Общественные расходы
Таблица 11.4 Технико-экономические показатели работы электрической сети
Наименование показателей
Энергетические показатели
Суммарная установленная мощность потребителей
Годовой отпуск полезной электроэнергии
Годовые потери электроэнергии
Годовое потребление электроэнергии сетью
КПД сети в режиме максимальных нагрузок
КПД сети средневзвешенный за год
Удельные капитальные затраты по кабельным линиям
Удельные капитальные затраты по подстанциям
Численность оперативного персонала
Численность оперативно-ремонтного персонала
В дипломном проекте темой которого является электроснабжение завода синтетического каучука были рассмотрены следующие вопросы: краткие сведения о проектируемом предприятии и о питающей энергосистеме описание технологического процесса выбор номинального напряжения расчет электрических нагрузок предприятия компенсация реактивной мощности с помощью конденсаторных установок выбор мощности силовых трансформаторов ГПП и внутризаводских подстанций выбор сечения питающей линии напряжением выше 1000 В расчет токов короткого замыкания с учетом величин токов короткого замыкания выбрано оборудование; расчёт освещения. Произведен выбор оптимального варианта схемы межцеховой сети.
Для обеспечения надежности и безопасности применены средства защиты и автоматики.
В разделе БЖД рассмотрены:
Общие требования безопасности к производственному оборудованию.
Производственная санитария и пожарная безопасность.
Экономическая часть включила в себя:
расчет капитальных затрат по кабельным линиям подстанциям;
расчет количества обслуживающего персонала;
общих издержек сети;
расходов по содержанию и эксплуатации оборудования.
В экономической части курсового проекта произведен расчёт по определению себестоимости передачи и распределения 1 кВт*ч электроэнергии.
На основе произведенных расчетов можно сделать вывод что выбран наиболее оптимальный и рациональный вариант электроснабжения завода.
Электротехнический справочник: В 4-х т. Т4 под общ. ред. профессоров МЭИ В.Г.Герасимова и др. (гл. ред. А.И.Попов). – 8-е изд. испр. и доп. – М.: Издательство МЭИ 2002. – 696 с.
Шеховцов В.П. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. – М.: ФОРУМ: ИНФРА – М.2003. – 214с.
Федоров А.А. Каменева В.В. Основы элетроснабжения промышленных предприятий: Учебник для вузов.
Справочник по проектированию электроснабжения Под ред. Ю.Г. Барыбина и др. – М.: Энергоатомиздат1990. – 576с.
Неклепаев Б.Н. Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учебное пособие для вузов. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат 1989. – 608с.: ил.
Чернобровов Н.В. Семенов В.А. Релейная защита энергетических систем: Учеб. пособие для техникумов. – М.: Энергоатомиздат1998. – 800с.: ил.
Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Под общ. ред. А.А. Федоров и Г.В. Сербиновского. В 2-х кн. Кн – 1. Проектно – расчетные сведения. М. «Энергия». 1973.
Белоруссов Н.И. и др. Электрические кабели провода и шнуры: Справочник Н.И. Белоруссов А.Е. Саакян А.И. Яковлева; Под ред. Н.И. Белоруссова. – 5 изд. прераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат1987. – 536с.;ил.
Правила устройства электроустановок Минэнерго РФ. – 7-е изд. перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат.
Электротехнический справочник: В 4-х т. Т1 Общие вопросы. Электротехнические материалы под общ. ред. профессоров МЭИ В.Г.Герасимова и др. – 9-е изд. стер.– М.: Издательство МЭИ 2003. –440 с. ил.
Электротехнический справочник: В 4-х т. Т2 Электротехнические изделия и устройства под общ. ред. профессоров МЭИ В.Г.Герасимова и др. (гл. ред. И.Н. Орлов). – 9-е изд. стер. – М.: Издательство МЭИ 2003. – 518 с.
Электротехнический справочник В 4-х т. Т3 Производство передача и распределение эл. энергии под общ. ред. профессоров МЭИ В.Г.Герасимова и др. (гл. ред. А.И.Попов). – 8-е изд. испр. и доп. – М.: Издательство МЭИ 2002. – 964 с.
Григорьев В.В. Киреева Э.А. Справочные материалы по электрооборудованию систем электроснабжения промышленных предприятий. – М.:Энергоатомиздат. 2002.
Пособие к курсовому и дипломному проектированию для электроэнергетических специальностей вузов: Учебное пособие для студентов электроэнергетических специальностей вузов 2-е изд. перераб. И доп.В.М. Блок. – М.: Высш. шк. 1990. – 380с. ил.
Э.И. Басс В.Г. Дорогунцев. Релейная защита электроэнергетических систем (Учебное пособие для вузов). – М. Издательство МЭИ 2002.
Рожков Электрооборудование станций и подстанций М.:Энергоатомиздат. 2002.
Идельчик В.Н. Электротехнические системы и сети: Учебник для вузов. – М.: Энергоатомиздат 1989. – 592с.: ил.

ДОКЛАД.docx

Уважаемая Государственная Аттестационная комиссия!
Вашему вниманию представлен дипломный проект на тему «Электроснабжение завода синтетического каучука».
Данный завод предназначен для выпуска синтетических каучуков марок СКДН и СКЭПТ а также изопрена. Завод СК относится к потребителям I-ой категории по надежности электроснабжения и располагается в зоне умеренного климата.
На данном чертеже изображен генеральный план завода. Завод имеет 35 подразделений относящихся к 7 технологическим цехам. Общая установленная мощность завода составляет 635 МВт. Время использования максимума нагрузки 6000 чгод.
)Картограмма нагрузок.
На первом этапе проекта был проведен расчет электрических нагрузок составлена ведомость электрических нагрузок. Результаты расчетов перенесены на картограмму нагрузок где основная область – активная силовая нагрузка заштрихованная область – доля осветительной нагрузки.
Так как проектируемый объект имеет на своей территории большое количество взрывоопасных помещений поэтому согласно ПУЭ расположение ГПП смещается в сторону внешнего источника питания за территорией предприятия. В данном случае по условиям технологического процесса и наличию двух областей с явно выраженной большой нагрузкой электроснабжение завода осуществим от двух независимых источников: ГПП-1 и ГПП-9. ГПП-1 осуществляет питание цехов №№ 508509510511 что составляет 40% от общей нагрузки ГПП; ГПП-9 осуществляет питание цехов №№ 505506507 что составляет 70% от общей нагрузки ГПП.
)Однолинейная схема.
Наиболее рациональным напряжением для электроснабжения выбрано напряжение 110 кВ на высокой стороне и 6 кВ на низкой стороне.
На данном чертеже представлена однолинейная радиальная схема электроснабжения завода. Питание осуществляется от двух ГПП на которых установлено по два трансформатора ТРДН мощностью 63 МВА. На стороне 110 кВ установлены элегазовые выключатели ВГП на стороне 6 кВ вакуумные выключатели ВВЭ.
По результатам расчетов выбрано 72 двухтрансформаторные ТП с трансформаторами ТМГ и 10 трансформаторов ТСЗ для питания двигателей постоянного тока. Питание трансформаторов и двигателей 6 кВ осуществляется от 8-ми РП.
)Кабельные линии 6 кВ 1й и 2й в-т.
Далее были разработаны два варианта схем электроснабжения на стороне 6 кВ. Из двух радиальных схем по технико-экономическим показателям предпочтение отдано 2-му варианту с меньшими потерями электроэнергии.
В разделе РЗ и А я рассмотрел и рассчитал защиты трансформатора 1106 кВ. данный трансформатор оснащен такими защитами как продольная дифференциальная МТЗ защита от перегрузки газовая дистанционная.
Объектом для подробного рассмотрения на ступени 04 кВ явилась закрытая насосная установка отделения №2 ц. 509. Был проведен расчет электрических нагрузок потребителей которыми являются насосы мешалки задвижки тельферы вентиляторы. Данные сведены в ведомость электрических нагрузок. Потребители осуществляют питание от щитов станций управления которые в свою очередь запитаны от ТП-27282930.
В разделе БЖД был произведен расчет молниезащиты и заземления отделений №1а 2 3 9 составляющих общий корпус цеха №509. По данным расчетов были расположены 42 очага заземления и 4 молниеприемника высотой 60 метров.
Также в этом разделе было спроектировано освещение. Рабочее освещение состоит из светильников В3Г-200м с ЛН 200 Вт (68 шт.) и РСП-25-125 с лампой ДРЛ 125 Вт (17 шт.). Аварийное освещение выполнено светильниками В3Г-200м с ЛН 200 Вт.
)Экономическая часть.
В этом разделе были рассмотрены затраты на производство численность обслуживающего персонала основная и дополнительная ЗП отчисления на социальное страхование.
Спасибо за внимание. Доклад окончен.

Лист нормоконтролера(д.р.).doc

ЛИСТ НОРМОКОНТРОЛЕРА
Лист является обязательным приложением к пояснительной записке дипломной работы.
Нормоконтролер имеет право возвращать документацию без рассмотрения в случаях:
–нарушения установленной комплектности;
–отсутствия обязательных подписей;
–нечеткого выполнения текстового и графического материала.
Устранение ошибок указанных нормоконтролером обязательно.
замечаний и предложений нормоконтролера по дипломной работе студента
группа инициалы фамилия
Условное обозначение (код ошибок)
Содержание замечаний и предложений со ссылкой на нормативный документ стандарт или типовую документацию
подпись (фамилия инициалы)

ОТЗЫВ с таблицей рецензента.doc

РЕЦЕНЗЕНТА О ВЫПУСКНОЙ КВАЛИФИКАЦИОННОЙ РАБОТЕ
(Фамилия И.О. место работы должность ученое звание степень)
ОЦЕНКА ВЫПУСКНОЙ КВАЛИФИКАЦИОННОЙ РАБОТЫ
Актуальность тематики работы
Степень полноты обзора состояния вопроса и корректность постановки задачи
Уровень и корректность использования в работе методов исследований математического моделирования расчетов
Степень комплексности работы применение в ней знаний общепрофессиональных и специальных дисциплин
Ясность четкость последовательность и обоснованность изложения
Применение современного математического и программного обеспечения компьютерных технологий в работе
Качество оформления (общий уровень грамотности стиль изложения качество иллюстраций соответствие требованиям стандартов)
Объем и качество выполнения графического материала его соответствие тексту
Обоснованность и доказательность выводов работы
Оригинальность и новизна полученных результатов научно-исследовательских или производственно-технических решений
* не оценивается (трудно оценить)

ОТЗЫВ с таблицей руководителя.doc

РУКОВОДИТЕЛЯ ВЫПУСКНОЙ КВАЛИФИКАЦИОННОЙ РАБОТЫ
(Фамилия И.О. место работы должность ученое звание степень)
Оценка соответствия требованиям ГОС подготовленности автора
выпускной квалификационной работы
Требования к профессиональной подготовке
Соответ-ствует в основном
Уметь корректно формулировать и ставить задачи (проблемы) своей деятельности при выполнении работы анализировать диагностировать причины появления проблем их актуальность
Устанавливать приоритеты и методы решения поставленных задач (проблем)
Уметь использовать информацию – правильно оценить и обобщить степень изученности объекта исследования
Владеть компьютерными методами сбора хранения и обработки (редактирования) информации применяемой в сфере профессиональной деятельности
Владеть современными методами анализа и интерпретации полученной информации оценивать их возможности при решении поставленных задач (проблем)
Уметь рационально планировать время выполнения работы определять грамотную последовательность и объем операций и решений при выполнении поставленной задачи
Уметь объективно оценивать полученные результаты расчетов вычислений используя для сравнения данные других направлений (химии технологии и т.д.)
Уметь анализировать полученные результаты интерпретации экспериментальных данных
Знать методы системного анализа
Уметь осуществлять деятельность в кооперации с коллегами находить компромиссы при совместно деятельности
Уметь делать самостоятельные обоснованные и достоверные выводы из проделанной работы
Уметь пользоваться научной литературой профессиональной направленности

графическая часть.dwg

ДП ЭК 140211 10 08 Э6
схема электроснабжения освещения отд. №2 ц.509 отм. 0.000
ДП ЭК 140211 10 08 Э5
план расположения электрооборудования в отд. №2 ц.509 отм. 0.000
схема электроснабжения оборудования в отд. №2 ц.509 отм. 0.000
план молниезащиты и заземления ц.509
ЛН рабочего освещения
ДРЛ рабочего освещения
ЛН аварийного освещения
щит рабочего освещения
щит аварийного освещения
питание рабочего освещения
питание аварийного освещения
ящик с песком кошма (асбест) кнопки аварийной вентиляции взрывобезопасный телефон
щит пожарный установка ОП-2м установка ОВПУ-250 кран пожарный
1 29.1 31.1 33.1 ом81 см81
2 29.2 31.2 33.2 ом43 см43
1 30.1 32.1 ом82 см82 ом44
2 30.2 32.2 ом85 см85 cм44
схема электрическая однолинейная принципиальная
сторонние потребители
минимальная общая освещенность
наименование цеха 503 РМЦ 505 насосная №1 насосная №2 НУ №1 НУ №2 НУ №3 506 насосная №1 насосная №2 компрессорная НУ №1 НУ №2 НУ №3 507 насосная №1 насосная №2 насосная №3 НУ №1 НУ №2 НУ №3 508 насосная корпус №1 корпус №2 НУ №1 НУ №2 насосная И-5а 509 отделение №1а отделение №2 отделение №3 отделение №9 АБК 510 корпус №3 насосная Т-10 НУ 511 Ж-1 Ж-2 гараж
ДП ЭК 140211 10 08 Э1
картограмма электрических нагрузок завода СК
схема структурная электроснабжения завода СК 6кВ
кВ линия кабельная 6 кВ
ПРЕОБРАЗ. ПОДСТАНЦИЯ
генеральный план завода синтетического каучука
молниеприемник вертикальный заземлитель горизонтальный заземлитель
схема электрическая принципиальная релейной защиты трансформатора
К дифференциальной защите секции ML1
К дифференциальной защите секции ML2
К дифференциальной защите блока
Реле УРОВ блока Дистанционная защита Блокировка КРБ-12 защиты AKZ Дифференциальная защита Дистанционная защита
защита от перегрузки и резервирование Дистанционная защита и блокировка КРБ-12 при обрыве цепи напряжения
К устройству резервирования на секции L1
К устройству резервирования на секции L2
К УРОВ на стороне ВН блока
К выходным реле основных защит блока
К выходным реле резервных защит блока
Дифференциальная защита Газовая защита Дистанционная защита на стороне ВН Блокировка КРБ-12 дистанционной защиты
Дистанционная защита Блокировка КРБ-12 Защита от перегрузки Цепь отключения Дистанционная защита Блокировка КРБ-12 Цепь отключения
ДП ЭК 140211 10 08 Г4
технико-экономические показатели работы электрической сети
Энергетические показатели
Наименование показателей
суммарная установленная мощность
годовой отпуск полезной электроэнергии
годовые потери электроэнергии
годовое потребление электроэнергии сетью
КПД сети в режиме максимальных нагрузок
КПД сети средневзвешенный за год
удельные капитальные затраты по кабельным линиям
удельные капитальные затраты по подстанциям
численность оперативного персонала
численность оперативно-ремонтного персонала
Экономические показатели
Наименование статей калькуляции
дополнительная ЗП рабочих
отчисления на соц. страхование
расходы по содержанию и эксплуатации оборудования
общественные расходы