Электроснабжение деревообрабатывающего завода DOC DWG

однолинейная схема.dwg

Электроснабжение деревообрабатывающего завода
Схема заполнения ГПП
Порядковый номер шкафа
Схема первичных соединений
Тип измерительного трансформатора
Число и сечение жил кабеля

ЦН-15.dwg

Исполь- зованный воздух
Выходящий отработанный воздух
Теплообменник "воздух-воздух
Теплообменник "земля-воздух
Воздухонепроницаемая оболочка
Теплоизоляционная оболочка
Энергосберегающая оконная пленка
Гидроветрозащитная мембрана
ФАСАД В ОСЯХ 1-6. М 1:100
Голографический фотоэлектрический модуль
встроенный в оконный проем
установленный на крыше
Электроснабжение деревообрабатывающего завода

План и разрез ГПП.dwg

Ограничитель перенапряжения
Трансформатор напряжения
Трансформатор силовой
Маслоприемный колодец
Несгораемая перегородка
Внутреннее ограждение
Высокочастотный заградитель
Электроснабжение деревообрабатывающего завода
ВГТ-35II-503150 УХЛ1

5 РЗиА.dwg

Реле тока управления
выключателем и МТЗ с
комбинированным пуском
МТЗ с комбинированным
установленная на стороне
Реле тока с торможением типа
Схема релейной защиты
Березниковского завода
химических препаратов
Блоки испытательные
Реле напряжения типа
Реле промежуточное типа
Реле указатеьное типа
Реле указательное типа
Реле тока типа РТ-40р
Реле тока типа РТ-40
На отключение выключателя
В схему передачи отключающего
сигнала (откл. линии2)
сигнала (откл. линии2) или на
остановку ВЧ-передатчика защиты
сигнала (откл. линии1)
сигнала (откл. линии1) или на
д. Цепи сигнализации
На сигнал "Указатель
Неисправность цепей
в. Цепи оперативного тока и выходные цепи
б. Цепи переменного тока.
К МТЗ с пуском напряжения защите от
к реле тока устройства
измерительным приборам.
К диф защите трансфоматора.
К МТЗ с пуском напряжения и реле
тока КА7 управления выключателем
К диф. защите трансформатора
д) Цепи сигнализации
в) Цепи оперативного тока и выходные цепи
б) Цепи переменного тока.
а) Поясняющая схема секция
Электроснабжение деревообрабатывающего завода

Генплан.dwg

Цех N4 цементно-стружечных плит
Цех N1 брусового домостроения
Цех N12 линия по окраске ЦСП
Цех N5 производство оконных блоков
Наименование потребителя
Сортировочная площадка
Цех N21 раскроечный
Склад готовой продукции
Электроснабжение деревообрабатывающего завода
Условные обозначения:
двухтрансформаторная подстанция;
однотрансформаторная подстанция;
пункт распределительный;

Чертеж1.dwg

ткз.dwg

план цеха.dwg

0 Лк 36РСП11-400 13НСП11-500
0 Лк 29РСП11-400 10НСП11-500
0 Лк 15РСП11-400 5НСП11-500
Сборка нестандартных деталей
Вентиляционная камера
Слесарная мастерская
Электроснабжение деревообрабатывающего завода
Многопильный станок RM HCD-3
Бревнопильный станок СК-1200
Пилорама ленточная вертикальная RM1400
Кромкообрезной станок RM HCY-1
Торцовочный станок проходного типа GBK-600
Накопитель с устройством поштучной выдачи
Транспортер цепной поперечный ТЦП-10
Конвейер роликовый приводной управляемый КР-8
Транспортер цепной поперечный ТЦП-5
Транспортер цепной поперечный ТЦП-2
Конвейер роликовый приводной управляемый КР-6
Конвейер роликовый приводной не управляемый КР-8
Конвейер роликовый приводной управляемый КР-12
Конвейер роликовый приводной КР-8
Конвейер роликовый не приводной КР-6
Условные обозначения:
прокладка кабеля в трубе d = 63 мм ;
многодвигательный электроприемник;
однодвигательный электроприемник;
ответвительная коробка.;
протяжная коробка У995 IP 54;
щит распределительный 4 мод. Legrand 60197.

000 Реферат.docx

Объем данного дипломного проекта 135 листов пояснительной записки и 7 листов графической части. Пояснительная записка содержит 39 таблиц 13 рисунков литературы 32 источника. Проект содержит 16 разделов. Ключевые слова: номинальный ток напряжение мощность; средние значения активной реактивной и полной мощности расчетный ток и мощность.
Основными разделами являются: расчет электрических нагрузок картограмма нагрузок и определение условного центра электрических нагрузок выбор числа и мощности трансформаторов цеховых трансформаторов построение графиков электрических нагрузок выбор числа и мощности трансформаторов ГПП выбор схемы внутреннего электроснабжения предприятия компенсация реактивной мощности расчет токов короткого замыкания выбор основных элементов схемы электроснабжения напряжением выше 1000 В расчет цеховой низковольтной цепи релейная защита и автоматика технико-экономический расчет охрана труда.
Данный дипломный проект может быть применен в качестве эскизного проекта.

11 Расчет цеховой низковольтной цепи.docx

11 Расчет цеховой низковольтной сети
1 Расчет токов короткого замыкания в сети напряжением до 1000 В
Данный цех относится к сухим помещениям в которых относительная влажность не превышает 60 %. Электроприемники цеха расположены по производственным участкам прямолинейно поэтому их питание целесообразно осуществлять по схеме трансформатор – магистраль. Электроприемники цеха запитаны от ПР-1ПР-2ПР-3 которые в свою очередь запитаны от ТП-12 посредством кабелей. Распределительную сеть выполняем кабелем АВВГ проложенном в электросварных металлорукавах трубах согласно [3].
Рисунок 11.1 - Расчетная схема
Рисунок 11.2 – Схема замещения
Расчет проводим в именованных единицах. Определим сопротивление отдельных элементов сети.
Сопротивление элементов схемы электроснабжения высшего напряжения до трансформатора ГПП составляют:
rуд = 0162 Омкм худ =0413 Омкм l = 10 км.
Приведем сопротивление к напряжению 04 кВ:
r04 = rB1 Кт2 = 1620(043575)2 = 019 мОм; (11.3)
х04 = х B1 Кт2 = 4130(043575)2 = 049 мОм (11.4)
Сопротивление трансформаторов ГПП:
Сопротивление элементов схемы электроснабжения высшего напряжения до ЗРУ составляют:
rуд = 194 Омкм худ =0113 Омкм l = 018 км.
r04 = rB2 Кт2 = 350 (04105)2 = 0507 мОм;
х04 = х B2 Кт2 = 20 (04105)2 = 0029 мОм
Кабель питающий РП-3 марки ААБл 4х95: l = 064 км:
Rрп = 0326 064 = 2086 мОм; xрп = 0083 064 = 5312 мОм.
r04 = rB3 Кт2 = 2086 (04105)2 = 0302 мОм;
х04 = х B3 Кт2 = 5312 (04105)2 = 0077 мОм
Для трансформатора типа ТМ – 1000:
Кабель питающий ТП-12 марки ААБл 4х25: l = 02 км:
Rтп = 00662 02 = 1324 мОм; мОм; хтп = 175 02 = 350 мОм.
r04 = rB4 Кт2 = 1324 (04105)2 = 0019 мОм;
х04 = х B4 Кт2 = 350 (04105)2 = 0508 мОм
Кабель питающий ПР марки ААБл 4х25: l = 0024 км:
Rпр = 00662 0024 = 159 мОм; мОм; хпр = 175 0024 = 42 мОм. Кабель питающий АП-50 марки АВВГ 4х16: l = 50 м
rщр = 194 · 005 = 97 мОм; xщр = 00675 · 005 = 338 мОм
Кабель питающий станок марки АВВГ 4х25: l = 20 м:
rк2 = 0095 002 = 19 мОм; хк2 = 08 002 = 16 мОм.
Сопротивление контактных соединений распределительной сети принимаются от 0015 Ом до 003 Ом в зависимости от места нахождения относительно РУ.
Сопротивление контактов принимаем равным 15 мОм.
хк1 = х04 + хтр = 049+105+0029 = 157 мОм; (11.7)
rк1 = r04 + rт + rконт1 = 019+0053+0507+15 = 1575 мОм. (11.8)
Определяем ток КЗ в точке К1
где - линейное напряжение трансформатора Uн = 400 В.
где Куд – ударный коэффициент зависящий от постоянной времени Та.
Сопротивление контактов принимаем равным 20 мОм.
rк2 = rк1 + rкаб + r рп+ rтр+ rпр + rк. (11.12)
хк2 =157 + 0302+2+0019=389 мОм.
rк2 = 2091 + 0029+08+0508+20=4225 мОм.
Определяем ток КЗ в точке К2
Сопротивление контактов принимаем равным 25 мОм.
rк3 = rк2 + rкаб + rпр + rк. (11.14)
хк3 =389 + 159 =548 мОм.
rк3 = 4228+42 + 25=10928 мОм.
Сопротивление контактов принимаем равным 30 мОм.
rк4 = rк3 + rкаб + rщр + rк. (11.16)
хк4 =548 +97 =10248 мОм.
rк4 = 10929+338+30=14267 мОм.
rк5 = rк4 + rкаб + rк. (11.18)
хк5 =10248+19 =10438 мОм.
rк5 = 14267+16+30=18867 мОм.
2 Выбор оборудования в сети напряжением до 1000 В
Система 380220В удовлетворяет основным условиям питания потребителей:
- возможность питания совместно осветительных приборов и электродвигателей;
- относительно низкое напряжение между «землей» и «проводом».
Определение электрических нагрузок приведено в таблице 2.1 электроприемники цеха разбиты на группы по числу распределительных шкафов.
Приводим выбор автоматических выключателей на подстанции это автоматы с комбинированным расцепителем серии АВМ.
Таблица 11.1 - Выбор вводных автоматических выключателей
Iотс=5-10Iн; (5-10кА)
Iрас=10-14Iн;(1000-1400А)
Таблица 11.2 - Выбор автоматических выключателей отходящих линий
Iотс=5-10Iн; (3-6кА)
Iрас=10-14Iн;(600-840А)
Таблица 11.3 - Выбор секционного выключателя
Iотс=5-10Iн; (2-4кА)
Выбор сечения кабельных линий распределительной сети 04 кВ производим по условиям нагрева результаты расчетов сводим в таблицу 11.4 способ прокладки кабелей - в трубах.
Таблица 11.4 - Выбор сечений кабельных линий 04 кВ
Сечение кабеля питающего ЭП
Продолжение таблицы 11.4
При замыкании фазы на зануленный корпус электропроводка автоматически отключается если значение тока однофазного короткого замыкания удовлетворяет условию:
где k – коэффициент кратности тока при защите электроустановки
плавкими предохранителями принимается ≥ 3.
Ток однофазного короткого замыкания определяется по формуле:
где Uсети = 380В – напряжение низковольтной сети
= 0216 Ом – полное сопротивление в точке К5 из подраздела 11.1.
Iпл.вст. = 100А – для предохранителя питающего двигатель станка поз. №15 на плане цеха.
Iпл.вст. = 339 100 = 334 > 3 условие выполняется.
Предохранитель обеспечивает отключение электроустановки. На зануленный корпус действует ток однофазного КЗ на землю. Тем самым сводится к минимуму опасность поражения электротоком обслуживающего персонала.

6 Выбор числа и мощности трансформаторов ГПП.doc

6 Выбор числа и мощности трансформаторов главной понизительной подстанции
1 Основные положения
Очень часто ГПП выполняют двухтрансформаторными. Однотрансформаторные ГПП допустимы только при наличии централизованного резерва трансформаторов и при поэтапном строительстве ГПП. Установка более двух трансформаторов возможна в исключительных случаях: когда требуется выделить резко переменные нагрузки и питать их от отдельного трансформатора при реконструкции ГПП если установка третьего трансформатора экономически целесообразна.
Выбор числа и мощности трансформаторов для главных понизительных и цеховых трансформаторных подстанций промышленных предприятий должен быть технически и экономически обоснованным так как он оказывает существенное влияние на рациональное построение схем промышленного электроснабжения.
Критериями при выборе трансформаторов являются надежность электроснабжения расход цветного металла и потребная трансформаторная мощность.
Выбор трансформаторов ГПП производим на основании расчетной нагрузки предприятия в нормальном режиме работы. В послеаварийном режиме (при отключении одного трансформатора) для надежного электроснабжения потребителей предусматривается их питание от оставшегося в работе трансформатора. При этом часть неответственных потребителей может быть отключена. При выборе трансформатора руководствуемся ГОСТ 14209-85
2 Выбор трансформаторов главной понизительной подстанции
Данное предприятие имеет преимущественно потребителей II категории в случае аварии на одном из трансформаторов ГПП оставшийся должен обеспечить с учетом перегрузки нормальную загрузку завода.
Выбор числа и мощности силовых трансформаторов может быть определен по перегрузочной способности и должен быть технически и экономически обоснованным т.к. он оказывает существенное влияние на рациональное построении схем промышленного электроснабжения.
Определение ориентировочной мощности главного трансформатора на ГПП:
где – коэффициент загрузки трансформатора в нормальном режиме
Коэффициент загрузки принимается равным 06-07 [11].
Экономически целесообразный интервал для технико-экономических расчетов лежит между стандартными мощностями 16 МВА и 25 МВА.
Принимается мощность трансформатора Sтр.гпп = 16000 кВА. Тип трансформатора ТДНС-1600035.
В соответствии с ГОСТ 14209-85 определяются перегрузочные способности выбранного трансформатора. Для этого график зимнего максимума преобразуют в двухступенчатый эквивалентный прямоугольный.
Рисунок 6.1 - Преобразование исходного графика нагрузки в эквивалентный прямоугольный двухступенчатый
Преобразования выполним в следующей последовательности:
на исходном графике проведем линию номинальной нагрузки (номинальная мощность выбранного трансформатора);
пересечение линии номинальной нагрузки с исходным графиком позволяет выделить участок наибольшей перегрузки; его продолжительность обозначим через h';
для оставшейся части исходного графика в каждом интервале Dt
рассчитаем начальную нагрузку К1 эквивалентного графика по формуле
для участка перегрузки на каждом интервале Dhi определим значения
эквивалентного графика предварительно рассчитаем по формуле:
определим из исходного графика нагрузки:
сравниваем полученное значение с :
так как то принимаем
Скорректируем по формуле продолжительность перегрузки
Определим коэффициент допустимой перегрузки по ГОСТ 14209-85. Из суточных графиков нагрузок завода видно что трансформатор будет перегружаться лишь в зимнее время года. Средняя температура окружающего воздуха для Тайги в зимний период согласно графикам эквивалентных температур равна (-178ºС). Исходя из этого значения принимая во внимание начальную нагрузку К1 = 06 и продолжительность перегрузки h = 11 часов по таблицам допустимых систематических суточных нагрузок определяем коэффициент Кдоп = 149 . Так как
Кдоп > К2 то трансформатор может систематически перегружаться по данному графику нагрузки.
Проверяем возможность обеспечения электроснабжения одним трансформатором всей нагрузки в случае выхода из строя другого трансформатора:
Sтр.н · Кдоп = 16000 · 149 = 23840 кВА
Sтр.н · Кдоп > Sр.max
Трансформатор мощностью 16000 кВА обеспечивает всю нагрузку ГПП.
К исполнению принимается трансформатор типа ТДНС - 1600035.

7 Выбор схемы электроснабжения.doc

7 Выбор схемы внутреннего электроснабжения
Электроснабжение завода будем осуществлять от собственной ГПП. Учитывая категорию надежности электроснабжения как отдельных производственных линий так и цехов и предприятия в целом питание от энергосистемы ПС 110 кВ «ХХХ» для ГПП подаем на напряжении 35 кВ по двум независимым ЛЭП. С целью повышения надежности электроснабжения завода схему РУ-35 кВ выбираем с резервной перемычкой на выключателях.
Непосредственно от ГПП получают питание РП-1 РП-2 и РП-3 по кабельным линиям 10 кВ проложенным в земле которые составляют 15 и 135 км. Потребители РП-1 РП-2 и РП-3 имеют 1 2 и 3 категории надежности по электроснабжению. ТП предприятия запитаны от ГПП. Вся распределительная сеть 10 кВ строится на кабельных линиях прокладываемых в земле. Длины линий составляют от 50 до 1500 м. ТП цехов спроектированы комплектными в одно и двух трансформаторном исполнении мощностью 4001000630 кВА 6301000630 кВА 10001000630 кВА и 16001000630 кВА напряжением 1004 УЗ в соответствии с результатами расчетов по пункту 2.
Выбираем радиально-магистральную схему электроснабжения завода. Такая схема является надежной и удобной в автоматизации. Радиальную схему применяют для питания сосредоточенных нагрузок большой мощности при неравномерном размещении потребителей электроэнергии.

10 Выбор основных элементов системы электроснабжения выше 1000 В.docx

10 Выбор основных элементов схемы электроснабжения напряжением выше 1000 В
1 Выбор коммутационной аппаратуры
Все аппараты токоведущей части должны:
удовлетворять условиям работы в нормальном режиме и быть устойчивыми при коротких замыканиях и перенапряжениях;
отвечать технико-экономической целесообразности их установки;
соответствовать роду установки и условиям окружающей среды;
класс изоляции аппаратов изоляторов проводов должен соответствовать номинальному напряжению сети. Все оборудование выбирается по номинальным параметрам и проверяется на динамическую и термическую устойчивость при токах короткого замыкания [7].
При проверке токоведущих частей на термическую устойчивость пользуются понятием фиктивного времени в течение которого установившейся ток выделяет тоже количество тепла что и действительный изменяющийся во времени ток короткого замыкания за действительное время.
tф = tф.п + tфа (10.1)
где tф.п – фиктивное время действия периодической слагающей тока КЗ;
tфа – тоже апериодической слагающей тока КЗ;
tф.п = f (" t) (10.2)
где " = I" I но если I" = Iп-t = I то tф.п = tдейст. [7];
tф.а = 005(")2 – для сетей напряжением выше 1000 В.
При tдейст.≥1сек апериодической составляющей можно пренебречь [7].
Рисунок 10.1- Схема для определения фиктивного времени
Таблица 10.1 – Определение фиктивного времени
Таблица 10.2 – Условия для выбора коммутационной аппаратуры
Выбираемые и проверяемые величины
Формула для выбора и проверки
Отделитель короткозамыкатель
Ном. ток отключения кА
Ток эл.дин.стойкости кА
Ток тер. Устойчивости за tнтукА
Таблица 10.3 – Выбор коммутационной аппаратуры на стороне 35 кВ
Параметры выбираемой аппаратуры
Таблица 10.4 - Выбор коммутационной аппаратуры на стороне 10кВ
Секционный выключатель
выключатели РП-1 РП-2 РП-3
BBTEL-10-1600-315У2 электромагнитный привод с магнитной защелкой
BBTEL-10-1000-20У2 электромагнитный привод с магнитной защелкой
ограничителя перенапряжения
Номин. напряжение кВ
Наибольшее длительно допустимое Uраб кВ
Напряжение на ограничителе допустимое в течении 10с
Таблица 10.5 – Выбор ограничителей перенапряжения
2 Выбор шин на главной понизительной подстанции
Выбираются шины в ОРУ-35 кВ из сталеалюминевых проводов марки АС- 18524 с предельно допустимым током в ОРУ Iдоп = 310А > Iрасч =2043А
На стороне 10 кВ сборные шины согласно [4] выбираются по условиям нагрева длительно протекающим током и проверяются на термическую и динамическую устойчивость против токов короткого замыкания. Допустимая температура при нагреве длительно протекающим током равна 70С при температуре окружающей среды не выше 25С. Расчетный ток нагрузки на шины 7157 А.
РП-10 кВ комплектуется шкафами типа КРУ К-26 в которые сборные шины поставляются заводом изготовителем на токи 3200 А 2500 А 2000А 1600 А 1000 А 630 А. Принимаем к исполнению вариант установки шин на 1000 А шины алюминиевые АТ 100*8.
Выбираем опорные изоляторы типа ОФ-10-375; Н=190 мм D=108 мм; проходные изоляторы типа ИП-101600-750.
Проверку шин и изоляторов на динамическую устойчивость не производим так как согласно техническим условиям КРУ К-26 динамическая устойчивость сборных шин и изоляторов соответствует динамической устойчивости выключателя BBTEL-10.
3 Выбор трансформатора тока
Трансформаторы тока предназначены для преобразования первичного тока во вторичный - удобной для измерений релейной защиты учета устройств автоматики и сигнализации.
Критериями при выборе трансформаторов являются надёжность электроснабжения расход цветного металла и потребляемая трансформаторная мощность. Оптимальный вариант выбирается на основе сравнения капиталовложений и годовых эксплуатационных расходов.
Выбор трансформаторов тока осуществляется:
- по номинальному току;
- по номинальному напряжению;
- по роду установки;
Выбираем трансформаторы тока на вводах и секционной перемычке - по номинальному току и напряжению нагрузке первичной и вторичной катушек классу точности и допускаемой погрешности проверяем на термическую и динамическую устойчивость к токам короткого замыкания а так же на 10%-ную погрешность в цепях защиты.
Для питания устройств защиты трансформаторов ТДНС-1600035 на первичном напряжении используем трансформаторы тока ТОЛ-35-III-3005. Для питания приборов установленных на стороне 10 кВ используются трансформаторы тока ТПЛК-10-6005 Iн = 1000А.
На отходящих фидерах ячеек КРУ питающих РП-1 к установке принимаем трансформаторы тока ТПЛК-10-10005 Iн=600 А а в ячейках КРУ питающих РП-23 к установке принимаем трансформаторы тока ТПЛК-10-10005 Iн=600 А.
Все трансформаторы тока встроены в ячейку КРУ К-26.
Мощность потребляемая последовательными катушками измерительных приборов в таблице 10.6.
Таблица 10.6 - Выбор трансформаторов тока и напряжения
Счётчик активной энергии
Счётчик реактивной энергии
4 Выбор трансформатора напряжения
Трансформаторы напряжения предназначены для питания включенных параллельно катушек измерительных приборов релейной защиты и приборов контроля изоляции.
Выбираем для установки масляный трансформатор напряжения НАМИ-35 на первичное напряжение 35 кВ и SНU2 = 360В·А при классе точности 05; SНU2 = 500В·А при классе точности 10; SНU2 = 1200В·А при классе точности 30.
Выбираем для установки масляный трансформатор напряжения НАМИ-10 на первичное напряжение 10 кВ и SНU2 = 200В·А при классе точности 05.
В таблице 10.7 приведены данные измерительных приборов подключенных к трансформатору напряжения.
Таблица 10.7 – Проверка трансформаторов напряжения
Условия выбора и проверки
Параметры трансформаторов напряжения
Требуемый класс точности – 05
Требуемый класс точности – 1
Выбранные трансформаторы напряжения проверяем по вторичной нагрузке:
Выбираем трансформаторы напряжения типа НАМИ 35-2У1 и НАМИ-10-66У3.
Таблица 10.8 - Данные приборов присоединенных к трансформаторам напряжения
Потребляемая мощность ВА
Счетчик активной энергии
Счетчик реактивной энергии
Таким образом S2 = 8 ВА S2ном = 150 ВА. Для расчета потерь напряжения определим токи в проводах:
где В – напряжение на высокой стороне трансформатора напряжения.
Потери напряжения равны:
где - сопротивление провода определяемое по формуле:
или 01% 05% - условие выполняется.
5 Выбор кабельных сетей 10 кВ
Сечения жил кабелей выбираются в зависимости от ряда технических и экономических факторов. Силовые кабели выбираются по рабочему напряжению электроустановки по числу и сечению токоведущих жил. Выбор сечения жил производится по допустимо длительному току кабель проверяется по потере напряжения и на термическую устойчивость к токам короткого замыкания.
При расчетах длительно-допустимый ток определяется по расчетному току. Во время аварийных режимов допускается перегрузка кабелей 30% на время максимума продолжительностью не более 6 часов в сутки в течении 5 суток при условии что в нормальном режиме кабель загружен не более 80% длительно допустимого тока.
Для примера произведен расчет кабельной линии от РП-3 до ТП-4 результаты расчетов других линий занесены в таблицу 10.9.
Расчет тока нагрузки в нормальном режиме:
Ток в аварийном режиме:
Экономическое сечение линии по току нормального режима:
где – экономическое сечение жил кабеля с алюминием.
При числе часов использования максимума нагрузок ТМ > 5000 по
Выбирается кабель марки ААБл с сечением 16 в ближайшем стандартном ряду.
; Омкм; х0 = 0113 Омкм.
Допустимый ток нагрузки кабеля с учетом условий прокладки:
где 075 – поправочный коэффициент на число кабелей;
6 – поправочный коэффициент на температуру земли
Проверяется загрузка кабеля в нормальном режиме:
В аварийном режиме допускается величина тока равная:
Проверка кабеля по потере напряжения:
Таблица 10.9 - Выбор кабелей для ТП и РП
Продолжение таблицы 10.9
Т.к. все выбранные сечения кабелей удовлетворяют условию.
В целях бесперебойного электроснабжения к каждой ТП и РП прокладывается по два кабеля выбранного сечения.
6 Выбор трансформатора собственных нужд
Приемники собственных нужд подразделяются на три категории:
а) основные постоянно включенные в сеть;
б) приемники включенные в зависимости от сезонных условий (от температуры окружающего воздуха);
в) ремонтные как правило передвижные подключаемые временно в периоды ревизий и ремонтов оборудования.
Выбор трансформатора собственных нужд будем производить по нагрузкам собственных нужд. Основные нагрузки ТСН определяются по справочным данным.
Основные нагрузки подстанции сведем в таблицу 10.10.
Таблица 10.10 - Основные нагрузки подстанции
Наименование нагрузки
Установленная мощность
Расчетная нагрузка на трансформатор
Отопление вентиляция шкафов КРУН
Освещение шкафов КРУН
Обогрев выключателей и их приводов
Обогрев приводов разъединителей
Наружное освещение подстанции
Охлаждение трансформаторов
Отопление вентиляция и освещение ЗРУ совмещенного с ОПУ
По этим данным рассчитаем расчетную мощность ТСН:
здесь - коэффициент спроса учитывающий коэффициенты одновременности и загрузки. При ориентировочных расчетах его обычно принимают равным 08.
Мощность трансформаторов СН определяем по формуле:
Окончательно принимаем к исполнению трансформатор мощностью
0 кВА – ТМ – 160 1004.
Технические данные ТСН представлены в табл. 10.11.
Таблица 10.11 - Технические данные ТСН
Марка трансформатора количество

5 Построение графиков электрических нагрузок.docx

5 Построение графиков электрических нагрузок
Суточные графики активной и реактивной нагрузок для летних и зимних суток строим на основании данных приведённых в таблице 5.1. Графическое изображение данных приведено на рисунках 5.1 и 5.2.
На основании расчётных нагрузок Pр и Qр а также графиков нагрузок для летних и зимних суток строим годовые графики активной и реактивной нагрузок по продолжительности.
Все расчёты по определению нагрузок для годового графика приводим в таблице 5.2. Принимаем 153 летних дней и 212 зимних дней (Кемеровская область относится к третьей энергетической зоне). Для построения годовых графиков активной и реактивной нагрузок равные нагрузки летних и зимних суток умножаем на свою продолжительность и количество дней в год.
Таблица 5.1 - Данные для построения суточных графиков нагрузок
Продолжение таблицы 5.1
Рисунок 5.1 – Суточные графики нагрузки для зимних суток
Рисунок 5.2 – Суточные графики нагрузок для летних суток
Таблица 5.2 – Данные для построения годовых графиков нагрузок активной реактивной и полной мощности
Продолжительность в году ч
Продолжение таблицы 5.2
На основании выполненных расчетов построен график нагрузок который представлен на рисунке 5.3.
Используя годовые графики по продолжительности определяем число часов использования максимума нагрузок:
Рисунок 5.3 – Годовые графики нагрузок
Годовое число часов использования максимума нагрузки определяется из выражения [3]:
где – расчетная максимальная нагрузка МВА таблица 5.2
– электроэнергия потребленная за год МВА·час таблица 5.2.
Годовой расход активной электроэнергии Wа.г может быть определен по формуле [3]:
где – расчетная максимальная нагрузка МВт таблица 5.1

2 Расчет электрических нагрузок.docx

2 Расчет электрических нагрузок
1 Выбор высокого напряжения
2 Выбор напряжения внутризаводского электроснабжения
Выбор напряжения распределительной сети тесно связан с решением вопроса электроснабжения предприятия. Окончательное решение принимается в результате технико-экономического сравнения вариантов учитывающих различное сочетание напряжений отдельных звеньев системы.
В заводских распределительных сетях принимают напряжение 6 кВ 10 кВ
кВ. По сравнению с напряжением 10 кВ при напряжении 20 кВ снижаются потери электроэнергии в элементах системы электроснабжения и токи короткого замыкания в сетях. Однако применение напряжения 20 кВ сдерживается отсутствием электрооборудования на это напряжение. Напряжение 6 и 10 кВ широко используют на промышленных предприятиях: на средних по мощности предприятиях – для питающих и распределительных сетей; на крупных предприятиях – на второй и последующих ступенях распределения электроэнергии.
Напряжение 10 кВ является более экономичным по сравнению с 6 кВ. Напряжение 6 кВ допускается применять только в тех случаях если на предприятии преобладают приемники электроэнергии с номинальным напряжением 6 кВ или когда значительная часть нагрузки предприятия питается от заводской ТЭЦ где установлены генераторы 6 кВ.
Так как в нашем случае присутствуют лишь потребители на напряжение 10 кВ то выбираем напряжение внутреннего электроснабжения 10 кВ.
3 Расчет осветительной нагрузки
На промышленных предприятиях около 10% потребляемой электроэнергии затрачивается на электрическое освещение. Правильное выполнение осветительных установок способствует рациональному использованию электроэнергии улучшению качества выпускаемой продукции повышению производительности труда уменьшению количества аварий и случаев травматизма снижению утомляемости рабочих.
Расчет ведется упрощенным методом по удельным показателям осветительной нагрузки на единицу площади цеха. Расчетная осветительная нагрузка:
где Рно – установленная осветительная загрузка (номинальная) Вт;
Кс - коэффициент спроса.
где Руд - удельная осветительная нагрузка на единицу площади цеха Втм2;
Fц - площадь цеха м2.
Удельная осветительная нагрузка определяется в зависимости от норм освещенности цехов и зависит от характера производства условий среды конструктивных особенностей помещения и т.д. Удельная осветительная нагрузка и нормы освещенности для цехов и других производственных помещений следующие:
- цеха основного производства Eн = 300 лк Руд = 138 Втм2;
- цеха вспомогательного производства Eн = 150 лк Руд = 975 Втм2;
- цеха со значительной зрительной нагрузкой Ен = 400 лк
- компрессорные насосные котельные помещения Ен = 200 лк
- складские помещения Ен = 85 лк Руд = 33 Втм2 ;
- заводоуправление столовая Ен = 200 лк Руд = 10 Втм2.
Коэффициент спроса осветительной нагрузки для различных помещений:
- производственные здания состоящие из отдельных пролетов Кс =095;
- производственные помещения состоящие из нескольких отдельных помещений Кс = 085;
- столовые административные здания Кс = 09;
- компрессорные насосные Кс = 06;
Для освещения наружной территории завода значения удельной осветительной нагрузки и коэффициента спроса принимаются следующие:
Руд = 3 Втм2; Кс=1.
Расчетная осветительная нагрузка территории завода:
Рро = 03 (Fз - Fц) Кс Руд (2.3)
где Fз - площадь завода м2
Fц - суммарная площадь всех цехов м .
Результаты расчетов осветительной нагрузки заносим в таблицу 2.1.
Таблица 2.1 – Расчет осветительной нагрузки завода
Цех №4 цементно-стружечных плит
Цех №1 брусового домостроения
Цех №12 линия по окраске ЦСП
Цех №5 производство оконных блоков
Сортировочная площадка
Продолжение таблицы 2.1
Склад готовой продукции
4 Расчет силовых нагрузок
Основой для рационального разрешения всего сложного комплекса вопросов электроснабжения современного промышленного предприятия является правильное определение ожидаемых электрических нагрузок при проектировании. Определение электрических нагрузок выполняется в соответствие с «Указаниями по определению электрических нагрузок». Методические указания по расчетам изложены в [17].
Заводская сеть запроектированная на основе заниженных расчетных нагрузок не сможет обеспечить нормальной работы предприятия так как влечет за собой недоиспользование установленного технологического оборудования и недовыпуск продукции. Преувеличение расчетной нагрузки влечет за собой излишние затраты на электрооборудование вследствие его недоиспользования.
Расчет электрических нагрузок необходим для выбора и проверки проводников (шин кабелей и др.) и трансформаторов по пропускной способности и экономической плотности тока а также для расчета и выбора защиты и компенсирующих устройств.
Расчет выполняется по форме Ф 636-92 (таблица 2.2).
Расчет электрических нагрузок электроприемников (ЭП) напряжением до 1кВ производится для каждого узла питания а также по цеху (корпусу) в целом.
Исходные данные для расчета принимаются на основании полученных от технологов сантехников и других специалистов таблиц-заданий на проектирование электротехнической части (графы 1-4) и согласно справочным материалам (графы 56) в которых приведены значения коэффициентов использования и реактивной мощности для индивидуальных ЭП.
- все ЭП группируются по характерным категориям с одинаковыми коэффициентами использования kи и tgφ независимо от мощности ЭП. В каждой строке указывается только по одной характерной категории;
- резервные ЭП и ЭП работающие кратковременно при вычислениях не учитываются;
- в графе 3 указываются минимальная и максимальная мощности ЭП одной характерной группы;
- для многодвигательных электроприводов учитываются все
одновременно работающие электродвигатели данного привода;
- для электродвигателей с повторно-кратковременным режимом работы их номинальная мощность не приводится к длительному режиму;
- при включении однофазного ЭП на фазное напряжение он учитывается в графе 2 как эквивалентный трехфазный ЭП с номинальной мощностью Рном=3.Рном.о; Qном=3.Qном.о (Pном.о и Qном.о – активная и реактивная мощности однофазного ЭП). При включении однофазного ЭП на линейное напряжение он учитывается как эквивалентный трехфазный ЭП номинальной мощностью Pном=; Qном=.Qном.о. Если фазы оказываются загруженными с неправомерностью выше 15% то мощность эквивалентного трехфазного ЭП принимается равной тройному значению мощности наиболее загруженной фаз;
- при наличии в справочных материалах интервалов значений kи для расчета принимались большие значения. Значения kи определены из условия что вероятность превышения фактической средней мощности над расчетной для характерных категорий ЭП не более 005.
В графах 78 определяются средние активные и реактивные мощности каждой характерной группы ЭП:
Pc = Pном.kи; Qс = Pс.tgφ. (2.4)
Определяем суммарные значения средней активной и реактивной мощности:
где m – число характерных категорий ЭП.
Определяем средневзвешенный коэффициент использования:
Значения kи заносятся в графу 5 в итоговую строку.
Определяем эффективное число электроприемников по выражению:
Значение nэ заносится в графу 9 в итоговую строку.
Определяем коэффициент расчетной нагрузки при nэ>2
При расчете kp приняты следующие постоянные времени нагрева:
- Т0 = 10 мин – для сетей напряжением до 1кВ питающих распределительные шинопроводы пункты сборки щиты;
- Т0 = 25 ч – для магистральных шинопроводов и цеховых трансформаторов;
- Т0 > 30 мин – для кабелей напряжением 6 кВ и выше питающих цеховые трансформаторные подстанции и распределительные устройства. Расчетная мощность для этих элементов определяется kp=1.
Коэффициент kp при вышеперечисленных условиях определяется по таблицам [17].
Расчетная активная мощность групп ЭП напряжением до 1кВ (графа 11) определяется в зависимости от средней мощности Рc и соответствующего значения kp:
Расчетная реактивная мощность (графа 12) определена следующим образом:
- для питающих сетей напряжением до 1 кВ в зависимости от nэ:
а) при nэ 10 и kp > 1Qp = 11. (2.10)
б) при nэ > 10 и kp > 1 Qp = (2.11)
- для магистральных шинопроводов и шин цеховых трансформаторных подстанций а также при определении реактивной мощности в целом по цеху (корпусу предприятию):
Qp=kp.Qc при kp>1. (2.12)
К расчетным силовым нагрузкам Ррс Qрс добавляются осветительные нагрузки Рро Qрс:
Рр = Ррс + Рро; Qp = Qрс + Qрс. (2.13)
Значение токовой расчетной нагрузки по которой выбирается сечение линий по допустимому нагреву (графа 114) определяется по выражению:
где - полная расчетная мощность (графа 13).
Расчетная мощность на шинах 6-10 кВ распределительных и главных подстанций определяется с учетом коэффициента одновременности значение которого принимается согласно данным таблиц [17] в зависимости от средневзвешенного коэффициента использования и числа присоединений к сборным шинам распределительного устройства (РУ) главной понижающей подстанции (ГПП):
Рр = ΣPc.kо; Qр = ΣQc.kо; . (2.15)
Расчет электрических нагрузок участка цеха приведен в таблице 2.2.
Расчет электрических нагрузок приведен в таблице 2.3.
Таблица 2.2 – Расчет электрических нагрузок участка цеха №3
По заданию технологов
Номинальная (установленная) мощность кВт
Пилорама ленточная вертикальная RM1400
Конвейер роликовый приводной шибер управляемый КР-8
Конвейер роликовый приводной шибер не управляемый КР-8
Транспортер цепной поперечный ТЦП-2
Конвейер роликовый приводной КР-12
Продолжение таблицы 2.2
Бревнопильный станок СК-1200
Конвейер роликовый не приводной КР-6
Кромкообрезной станок RM HCY-1
Конвейер роликовый приводной шибер управляемый КР-6
Конвейер роликовый приводной КР-8
Транспортер цепной поперечный ТЦП-10
Накопитель с устройством поштучной выдачи УЗ-60-1
Транспортер цепной поперечный ТЦП-5
Многопильный станок RM HCD-3
Торцовочный станок проходного типа G.B.K-600
Таблица 2.3 – Расчет электрических нагрузок
Цех №1брусового домостроения
Продолжение таблицы 2.3
Итого по корпусу 26:
Итого по корпусу 13:
Итого по корпусу 25:
Продолжение таблицы 2.3
Итого по корпусу 29:
Итого по корпусу 14:
Итого по корпусу 27:
Итого по корпусу 15:
Итого по корпусу 28:
Итого по корпусу 16:
Итого по корпусу 31:
Итого по корпусу 10:
Итого по корпусу 23:
Итого по корпусу 18:
Итого по корпусу 19:
Итого по корпусу 24:
Цех №21 Раскроечный цех
Итого по корпусу 30:
Итого по корпусу 22:
Итого по корпусу 20:
Итого по нагрузке 04 В:
Таблица 2.4 – Расчет электрических нагрузок на шинах 6-10кВ РУ ГПП
Силовая нагрузка 10 кВ:
Итого по нагрузке 10 кВ:

00 Содержание.docx

Краткая характеристика предприятия .7
Расчет электрических нагрузок 9
1 Выбор высокого напряжения . . .. . . .. 9
2 Выбор напряжения внутризаводского электроснабжения 9
3 Расчет осветительной нагрузки 9
4 Расчет силовых нагрузок . 12
Картограмма нагрузок и определение условного центра
электрических нагрузок .. .. 31
1 Общие сведения . .. . 33
2 Определение центра электрических нагрузок . 26
Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов . .. 36
1 Основные положения . .. 36
2 Выбор цеховых трансформаторов . 37
Построение графиков электрических нагрузок . .. .. .. .42
Выбор числа и мощности трансформаторов главной понизительной
1 Основные положения 50
2 Выбор трансформаторов главной понизительной подстанции 50
Выбор схемы внутреннего электроснабжения предприятия 54
Компенсация реактивной мощности . . .55
1 Выбор мощности конденсаторных батарей в сети до 1кВ.. 55
2 Выбор мощности конденсаторных батарей в сети 10 кВ .59
Расчет токов короткого замыкании .. 60
Выбор основных элементов схемы электроснабжения напряжением
1 Выбор коммутационной аппаратуры . . 65
2 Выбор шин на главной понизительной подстанции .. .. 67
3 Выбор трансформатора тока ..68
4 Выбор трансформатора напряжения .69
5 Выбор кабельных сетей 10 кВ . . 71
6 Выбор трансформатора собственных нужд . 73
Расчет цеховой низковольтной сети .. ..76
1 Расчет токов короткого замыкания в сети напряжением до 1000 В .76
2 Выбор оборудования в сети напряжением до 1000 В . 80
3 Расчет зануления .. .. 82
Релейная защита и автоматика 84
1 Релейная защита трансформаторов главной понизительной
2 Газовая защита .. ..84
3 Продольная дифференциальная токовая защита ..85
4 Токовая отсечка .. .87
5 Защита от многофазных коротких замыканий на стороне
низкого напряжения . .. .. . 88
6 Резервная защита от междуфазных коротких замыканий.. 90
7 Защита от перегрузок . 91
8 Защита трансформаторов цеховых подстанций .. 91
Учет электроэнергии . . ..94
1 Способы учета электроэнергии ..94
2 Объекты учета электроэнергии 95
3 Расчетный и технический учеты электроэнергии .. . 95
4 Учет электроэнергии на заводе ..96
Технико-экономический расчет .. . 109
1 Определение капитальных вложений . .109
2 Определение годовых эксплуатационных издержек 110
3 Определение сметы электроэнергетических затрат .. 113
4 Расчет текущих затрат на обслуживание электрооборудования 119
Охрана труда . . 123
1 Анализ опасных и вредных производственных факторов 124
2 Мероприятия по снижению негативного воздействия опасных и вредных производственных факторов .. .. .127
3 Расчет защиты от наиболее вредного (опасного) фактора .. .132
Список использованных источников . .. 137
Приложение А. Задание на дипломное проектирование 141
Приложение Б. Прайс лист . .. .144

17 литература.docx

Список использованных источников
Хомутов О. И. Белицын И. В. Электроснабжение [Текст] : Памятка задания и методические указания для студентов специальности 140211 – «Электроснабжение (по отраслям)» всех форм обучения О. И. Хомутов И. В. Белицын Барнаул : Изд-во АлтГТУ 2010. – 72 с.
Кудрин Б. И. Электроснабжение промышленных предприятий [Текст] : учебник для студентов высших учебных заведений Б.И. Кудрин. – 2-е изд. – М.: Интермет Инжиниринг 2006. – 672 с.
Федоров А. А. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий [Текст] : учебное пособие для вузов А. А Федоров Л. Е Старкова. – М. : Энергоатомиздат 1987. – 368с. : ил.
Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Промышленные электрические сети [Текст]. Проектнорасчетные сведения под ред. Г. В. Сербиновского. – М. : Энергия 1980. – 576с. : ил.
Электротехнический справочник [Текст]. В 3 т. Т. 2. Электротехнические изделия и устройства под общ. ред. И. Н. Орлова (гл. ред.) и др. – 7-е изд. испр. и доп. – М. : Энергоатомиздат 1986. – 712с. : ил.
РД 153-34.0-20.527-98 Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования.
Справочник по проектированию электроснабжения линий электропередач и сетей [Текст] под ред. Я. М. Большмана В. И. Круповича М. Л. Самовера. – 2-е изд. перераб. и доп. – М. : Энергия 1974. – 696 с. : ил.
Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей [Текст] Монография М. А. Шабад. – СПб. : НЭИПК 2003. – 350 с. : ил.
Руководящие указания по релейной защите [Текст] : сб. науч.тр. Рос. ак. наук. – Вып. 1 (1958)– .– М. : Энергоатомиздат 1986.– ISSN 0203-9478.
Долин П. А. Справочник по технике безопасности [Текст] П. А. Долин. – 5-е изд. перераб. и доп. – М. : Энергоиздат 1982. – 800с. : ил.
ГОСТ 14209-85 Трансформаторы силовые масляные общего назначения. Допустимые нагрузки.
ВагинГ. Я. Экономия энергии в промышленности [Текст] : учеб. пособие Г. Я. Вагин А. Б. Лоскутов. – Н. Новгород. : НГТУ 1997. – 137с.
КлюевС. А. Освещение производственных помещений [Текст] С. А. Клюев. – М. : Энергия 1979. – 151с.
Михайлов А. В. Мироненко В.Ф. Общие требования к выполнению раздела «Охрана труда и окружающей среды» в дипломных проектах. Методические указания для студентов очной очно-заочной и заочной форм обучения [Текст] А. В. Михайлов В. Ф. Мироненко. – Барнаул: Изд-во АлтГТУ 2011. – 36 с.
Никитина О. Л. Методические указания к выполнению технико-экономических разделов дипломных работ конструкторско-технологического характера для студентов специальности «Энергоснабжение» всех форм обучения [Текст] О.Л. Никитина. – Барнаул: Изд-во АлтГТУ 2007 – 25 с.
Родина Г. Е. Экономические и организационные вопросы разработки варианта электроснабжения объекта [Текст] : методические указания к выполнению дипломных работ конструкторско-технологического характера для студентов специальности 10.04 всех форм обучения Г. Е. Родина. – Барнаул : Изд-во АлтГТУ 1990. – 35 с.
РТМ 36.18.32.4-92 Указания по расчету электрических нагрузок ВНИПИ Тяжпромэлектропроект.
Правила устройства электроустановок [Текст] : утв. М-вом энергетики Рос. Федерации 08.07.02 : ввод. в действие с 01.01.03. – 7-е изд. перераб. и доп. – М. : Энергоатомиздат 2003.
ГОСТ 13109-97. Требования к качеству электрической энергии в электрических сетях общего назначения.
Татьянченко Л. Н. Стандартизация при проектировании систем электроснабжения [Текст] : учеб. пособие Л. Н. Татьянченко С. О. Хомутов; под общ. ред. О. И. Хомутова. – Барнаул Б. и. 2006. – 168 с.

Приложение Б.docx

Данные для технико-экономического расчета
Данные для технико-экономического расчета приведены в таблице Б1.
Таблица Б1 – Данные для технико-экономического расчета
Наименование оборудования
Стоимость оборудования с НДС тыс.руб.
Выключатель ВГТ-35II-5031500 У1
Разъединитель РГ-2-351000УХЛ1
Разъединитель РГ-1-351000УХЛ2
Трансформатор тока ТОЛ-35II-3005
Трансформатор напряжения НАМИ-35
Ограничитель перенапряжения ОПН-35405-10
Ячейка К-26 с секц. выключателем
Ячейка К-26 с выключателем
Ячейка К-26 с НАМИ-10
КТП 1004 на 1000 кВА
КТП 1004 на 1600 кВА
Трансформатор ТМ-1606-10
Продолжение таблицы Б1

9 Расчет токов короткого замыкания.docx

9 Расчет токов короткого замыкания
Расчет ведем согласно общепринятому в отечественной практике приближенному методу расчета токов и напряжений при коротких замыканиях в котором приняты следующие основные допущения [3]:
принимаем что в течение всего процесса короткого замыкания Э.Д.С. всех генераторов системы совпадает по фазе;
не учитывается насыщение магнитных систем т.е. индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи постоянны и не зависят от тока;
пренебрегают намагничивающими токами силовых трансформаторов;
не учитывают емкости всех элементов короткозамкнутой цепи;
считается что трехфазная система является симметричной.
После составления схемы замещения принимаем за базисную мощность Sб = =100 МВА за базисные напряжения Uб1 = 3675 кВ Uб2 = 105 кВ (основная ступень).
Базисный ток составляет:
Iб1 = Sб Uб1 = 100(1733675) = 157 кА (9.1)
Iб2 = 100(173105) = 552 кА.
Определим сопротивление элементов схемы замещения в базисных (относительных) единицах.
Сопротивления кабельных линий по следующим формулам:
Хк*=Худlк Sб U2б2 (9.2)
rк*=rудlк Sб U2б2 (9.3)
Сопротивление трансформаторов ГПП:
Периодическая составляющая тока КЗ рассчитывается по формуле:
где ZΣ* – полное сопротивление КЗ. в относительных единицах:
Постоянная времени тока короткого замыкания:
где f – частота напряжения в сети (f=50 Гц) =314.
Ударный ТКЗ определяется по формуле:
где Куд – ударный коэффициент зависящий от постоянной времени Та.
Рисунок 9.1 – Расчетная схема
Рисунок 9.2 – Схема замещения
Расчет сводим в таблицу 9.1.
Таблица 9.1 – Расчет токов короткого замыкания

16 Охрана труда_Деревообрабатывающий завод.lnk.docx

Охрана труда или производственная безопасность на деревообрабатывающих предприятиях направлена на обеспечение здоровых и безопасных условий труда и представляет собой систему законодательных актов социально-экономических организационных технических и лечебно-профилактических мероприятий и средств обеспечивающих безопасность сохранение здоровья и работоспособность человека в процессе труда.
Охрана труда выявляет и изучает возможные причины производственных несчастных случаев профессиональных заболеваний аварий взрывов пожаров и разрабатывает систему мероприятий и требований в целях устранения этих причин и создания безопасных и благоприятных для человека условий труда.
С вопросами охраны труда неразрывно связаны и вопросы охраны природы. Сложность стоящих перед охраной труда задач требует использования достижений и выводов многих научных дисциплин прямо или косвенно связанных с задачами создания здоровых и безопасных условий труда.
В настоящее время несмотря на внедрение новых более современных безопасных для человека технологий а также нормативно-правовых актов по охране труда остается много отраслей промышленности в которых травматизм является значительной проблемой.
Это в полной мере относится и к процессам деревообработки.
Особенностью современного деревообрабатывающего производства является применение на одном предприятии различного оборудования и технологических процессов (и быстрая их смена) которые нередко недостаточно изучены что также способствует возникновению травматизма и профессиональных заболеваний.
Изучение вопросов охраны труда на предприятиях дает возможность рабочим освоить организационно-технические основы безопасности труда способы и средства защиты от опасных и вредных производственных факторов при обработке древесины снизить и исключить производственный травматизм и заболевания.
1 Анализ опасных и вредных производственных факторов
Анализ опасных и вредных производственных факторов проводим в соответствии с ГОСТ 12.0.003-74. ССБТ «Опасные и вредные производственные факторы. Классификация» (приложение 1). Результаты анализа заносим в таблицу 16.1.
Таблица 16.1- Анализ опасных и вредных производственных факторов
Наименование ОВПФ по ГОСТ 12.0.003-74
Характер воздействия на человека и ОС
Меры защиты и профилактики
Движущиеся машины и механизмы; подвижные части производственного оборудования; передвигающиеся изделия заготовки материалы
Технологическое оборудование
Возможность получения травмы человеком при случайном контакте
Защитные приспособления и устройства
Повышенный уровень шума на рабочем месте
Технологическое оборудование система вентиляции
Действие на нервную и сердечно - сосудистую системы органы слуха
Звукопоглощающие кожухи специальные наушники лечебно-профилактические мероприятия
Повышенный уровень вибрации
Применение средств виброзащиты вибробезопасных машин технологических процессов и производственных помещений
Повышенное значение напряжения в электрической цепи замыкание которой может произойти через тело человека
Поражение электрическим током:
термическое электролитическое и биологическое действие паралич сердца и легких а также их остановку
Защитное заземление изоляция и ограждения токопроводящих частей;
средства индивидуальной защиты
Недостаточная освещенность рабочей зоны
Производственное помещение
Усталость снижение работоспособности травматизм заболевания глаз
Естественное искусственное освещение в соответствии с разрядом зрительных работ
Продолжение таблицы 16.1
Повышенная или пониженная температура воздуха рабочей зоны
Технологическое оборудование климатичекие условия
Утомляемость работающего нарушение обменных процессов в организме перегрев или охлаждение тепловой удар простудное заболевание либо обморожение
Системы вентиляции кондиционирования воздуха и отопления защитные экраны
Острые кромки заусенцы и шероховатость на поверхностях заготовок инструментов и оборудования
Технологическое оборудование древесина
Травмирование работника
Специальная одежда обувь и другие средства индивидуальной защиты
Повышенная запыленность и загазованность воздуха рабочей зоны
Заболевания органов зрения и дыхания кожных покровов и другие заболевания
Системы приточно-вытяжной вентиляции циклоны для очистки воздуха от вредных веществ
Повышенный уровень статического электричества
Технологическое оборудование синтетическая одежда и обувь поток непроводящей пыли и газа в воздухе
Воспламенение горючих веществ пожары и взрывы электропоражение
Заземление аппаратов емкостей и трубопроводов; увлажнение воздуха;
обработка синтетических материалов антистатиками
В соответствии с международным стандартом OHSAS 18001:2007 «Системы менеджмента охраны здоровья и обеспечения безопасности труда. Требования» должна быть проведена процедура идентификации опасности и оценки рисков учитывающая поведение человека опасности возникающие вблизи и вне рабочего места оборудование и материалы на рабочем месте изменения в организации и системе в целом.
Поэтому для оценки рисков в области промышленной безопасности охраны труда и окружающей среды проводим экспертный анализ рисков причин и вероятных последствий отслеживаемых отказов (FMEA-анализ).
Определение ранга факторов и условий труда производится в соответствии с критериями оценки возникновения опасности вероятности обнаружения и оценки значимости последствий далее намечается очередность (в зависимости от определенного ранга) мероприятий по снижению воздействия вредных и дискомфортных условий труда.
Ранги видов воздействия определяются по формуле:
где A оценка вероятности воздействия (в баллах);
В оценка вероятности обнаружения (в баллах);
С оценка серьезности последствий (в баллах).
Таблица 16.2 - Ранжирование видов воздействия
Вероятность воздействия
Вероятность обнаружения
Серьезность последствий
Подвижные части производственного оборудования
Движущиеся машины и механизмы
Передвигающиеся изделия заготовки материалы
Отсутствие или недостаток естественного света
Повышенная или пониженная температура поверхностей оборудования материалов
повышенный уровень вибрации
Повышенная пульсация светового потока
Как видно из таблицы 16.2 к наиболее вредным и опасным производственным факторам относятся: подвижные части производственного оборудования; передвигающиеся изделия заготовки материалы; движущиеся машины и механизмы.
2 Мероприятия по снижению негативного воздействия опасных и вредных производственных факторов
Мероприятия по снижению негативного воздействия ОВПФ предусматривают:
- разработку и внедрение комплексной механизации и автоматизации тяжелых вредных и монотонных работ; создание безопасной техники и технологии;
- установку предохранительных сигнализирующих блокировочных устройств;
- технические решения по нормализации воздушной среды производственного освещения;
- предупреждение образования и удаления из рабочей зоны вредных веществ;
- снижение шума вибраций защите от вредных излучений;
- создание изолирующих кабин для операторов работающих во вредных условиях или дистанционного управления;
- разработку и изготовление коллективных и индивидуальных средств защиты и др.
Для поддержания нормальных параметров микроклимата в рабочей зоне применяют следующие основные мероприятия: механизацию и автоматизацию технологических процессов защиту от источников теплового излучения устройство систем вентиляции кондиционирования воздуха и отопления.
В ГОСТ 12.1.005—88 указаны оптимальные и допустимые показатели микроклимата в производственных помещениях.
Системы отопления и вентиляции должны обеспечивать в рабочей зоне производственных помещений содержание вредных веществ в воздухе в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.005-88 "Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны" и "Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе рабочей зоны" (N 4617-88 утв. Минздравом СССР)
К эффективным мероприятиям относятся квалифицированное проведение вводного на рабочем месте периодического (повторный) внепланового и текущего инструктажей работников по технике безопасности.
При работе на деревообрабатывающих станках необходимо выполнять правила и указания содержащиеся в ГОСТ 12.2.003—91 ССБТ «Оборудование производственное. Общие требования безопасности» а также для каждого типа деревообрабатывающего оборудования - ГОСТ 12.2.026 -80 ССБТ «Оборудование деревообрабатывающее. Техника безопасности».
Согласно ГОСТ ИСОТО 12100-2-2002 все деревообрабатывающие станки и механизмы должны иметь приспособления и устройства исключающие: возможность соприкасания с движущимися частями или рабочим инструментом станка вылет режущего инструмента или его частей а также других деталей попадание в станочника частичек обрабатываемого материала отбрасываемых режущим инструментом. Каждый станок должен быть снабжен надежно действующим тормозным приспособлением обеспечивающим остановку его в течение 2 - 6 секунд с момента выключения двигателя.
Шум нормируется на рабочих местах согласно ГОСТу 12.1.003-83. Согласно СНиП 23-03-2003 предусматриваются звукопоглощающие кожухи наружная поверхность которых покрыта слоем противошумной мастики № 589. Для персонала обслуживающего наиболее шумное оборудование предусмотрены специальные наушники по ГОСТ 12.1.003 - 83 (С изменениями 1989г) а также лечебно-профилактические мероприятия (проведение регулярных медосмотров - не реже 1 раза в год).
Защита от вибрации предусматривает:
- применение вибробезопасных машин;
- применение средств виброзащиты снижающих воздействующую на работающих вибрацию на путях распространения;
- проектирование технологических процессов и производственных помещений обеспечивающих не превышение санитарных норм вибрации на рабочих местах;
- организационно-техническими мероприятиями направленными на улучшение эксплуатации машин своевременный их ремонт и контроль вибрационных параметров;
- разработкой рациональных режимов труда и отдыха.
- ограничение параметров вибрации рабочих мест и поверхности контакта с руками рабочих исходя из физиологических требований которые исключают возможность возникновения вибрационной болезни.
Для защиты рабочих от поражения электрическим током необходимо предусмотреть:
- защитное заземление выполняемое стальными трубами размещенными в ряд и объединенными соединительной полосой по ГОСТ 12.1.030 – 88;
- изоляция и ограждения всех доступных токопроводящих частей;
- персоналу обслуживающему электрооборудование выделены средства индивидуальной защиты;
- обучение производственного персонала правилам техники безопасности;
- обслуживающий персонал должен иметь допуск для работы с
электрооборудованием;
- На ГПП применена система блокировки предусматривающая доступ к токоведущим частям только после отключения аппаратов.
Способом борьбы со статическим электричеством является:
- заземление аппаратов емкостей и трубопроводов;
- увлажнение воздуха;
- обработка синтетических материалов антистатиками
Для обеспечения достаточной видимости в производственных административных и вспомогательных помещениях проектируемого цеха применяется естественное искусственное освещение. Естественное освещение осуществляется через оконные проемы и
оконныефонари. Искусственное освещение осуществляется люминесцентными лампами ЛДЦ - 80 и ЛБ - 80. Освещенность рабочих мест соответствует разрядам работ по степени точности согласно СНиП 23-05-95.
В соответствии с требованиями искусственного освещения согласно СНиП 23-05-95 приняты следующие нормы освещения:
- технологические помещения 300 лкс;
- административные помещения 300 лкс;
- санитарно-бытовые помещения 75 лкс.
Освещение ГПП запитано от трансформаторов собственных нужд. Трансформаторы снабжены: автоматическим включателем резерва при аварии на одной из секций сборных шин.
Освещение здания ЗРУ комбинированное естественное осуществляется через световые проёмы а искусственное - люминесцентными лампами и лампами накаливания.
Защитное заземление ГПП выполнено стальными стержнями диаметром 12 мм и длинной 5 м соединенные по контуру стальной полосой 40*4 мм сопротивление заземления не более 05 Ом. Для молниезащиты установлены четыре стержневых молниеотвода обеспечивающие надёжную защиту от прямых ударов молнии.
Проектируемая ГПП расположена в соответствии с [1] во втором районе по климатическим условиям и во втором районе по гололеду. В отношении пожарной безопасности ГПП расположена в зоне класса П-III [1].
Пожарная опасность на данной ГПП обусловлена наличием в применяемом электрооборудовании горючих изоляционных материалов.
Всевозможные лаки и компаунды изоляционное (трансформаторное) масло битум канифоль сера и ряд других электроизоляционных и конструкционных материалов являются горючими и пожароопасными.
Наибольшую пожарную опасность представляют маслонаполненные аппараты – трансформаторы баковые выключатели высокого напряжения а также кабели с бумажной изоляцией пропитанной маслоканифольным составом.
Очень опасны в пожарном отношении кабели высокого напряжения с бумажной изоляцией пропитанной компаундом проложенные открыто в помещении или в кабельных сооружениях.
Мероприятия по пожарной профилактике разделяются на организационные технические режимные и эксплуатационные.
Организационные мероприятия предусматривают правильную эксплуатацию машин и внутризаводского транспорта правильное содержание зданий территорий противопожарный инструктаж рабочих и служащих организацию добровольных пожарных дружин пожарно-технических комиссий издание приказов по вопросам усиления пожарной безопасности и т. д.
К техническим мероприятиям относятся: соблюдение противопожарных правил норм при проектировании зданий при устройстве электропроводки и оборудования отопления вентиляции освещения правильного размещения оборудования.
К мероприятиям режимного характера относится запрещение курения в не установленных местах производства электросварочных и других огневых работ в пожароопасных помещениях и др.
Эксплуатационными мероприятиями являются своевременные профилактические осмотры ремонты и испытания.
В целях предотвращения пожара на ГПП выполняются следующие мероприятия:
а) ограничение количества горючих веществ и их надлежащее размещение;
б) изоляция горючей среды ;
в) предотвращение распространения пожара за пределы очага;
г) применение средств пожаротушения;
д) применение конструкций производственных объектов с регламентированным пределом их огнестойкости и горючести;
е) эвакуация людей в случае пожара;
ж) применение средств коллективной и индивидуальной защиты от огня;
з) применение средств пожарной сигнализации и средств извещения о пожаре;
и) организация пожарной охраны объекта (назначение лиц ответственных за пожарную безопасность);
к) организация противопожарной подготовки (противопожарные инструктаж и занятия по пожарно-техническому минимуму) всех работников ГПП;
л) организация на объекте добровольной пожарную дружину (ДПД) и пожарно-технической комиссии (ПТК);
м) установка противопожарного режима и постоянный контроль его соблюдения всеми работниками предприятия (режим курения хранения сырья и продукции проведение огневых работ и др.);
н) проверка состояния пожарной безопасности объекта наличия и исправности технических средств борьбы с пожарами боеспособностью пожарной охраны и ДПД.
3 Расчет защиты от наиболее вредного (опасного) фактора
Многие технологические процессы характеризуются выделением в воздушную среду пыли которая затем выбрасывается вместе с воздухом в атмосферу загрязняя окружающую среду.
Пылевые частицы могут воздействовать на организм человека проникая в него через органы дыхания желудочно-кишечный тракт и неповрежденную кожу. Характер воздействия пыли зависит как от пути проникновения так и от ее свойств. Производственная пыль достаточно распространенный опасный и вредный производственный фактор.
Пыль может оказывать на человека фиброгенное воздействие при котором в легких происходит разрастание соединительной ткани которое нарушает нормальное строение и функцию органа. Вредность производственной пыли обусловлена ее способностью вызывать профессиональные заболевания легких в первую очередь пневмокониозы.
Кроме того пыль при контакте с кожей вызывает экземы а при попадании в глаза - конъюктивиты катаракты. Производственная пыль может оказывать вредное влияние и на верхние дыхательные пути. Установлено что в результате многолетней работы в условиях значительного запыления воздуха происходит постепенное истончение слизистой оболочки носа и задней стенки глотки а также сухость и атрофия слизистой оболочки верхних дыхательных путей.
Пыль выводит из строя оборудование снижает качество продукции уменьшает освещенность производственных помещений и увеличивает их загрязненность может быть причиной пожаров.
В окружающей среде пыль снижает солнечное освещение прозрачность воздуха и видимость увеличивает облачность и интенсивность туманов переходящих в смог; приводит к разрушению сооружений и дорог.
Для улавливания взвешенных частиц применяется различная аппаратура в составе которой значительное место занимают циклонные аппараты которые являются наиболее актуальными для сухого механического пылеулавливания.
3.1 Расчет циклона ЦН - 15
3.1.1 Исходные данные
- количество очищаемого газа - L = 125 м3с;
- плотность очищаемого газа при рабочих условиях - ρг = 13 кгм3;
- динамическая вязкость газа - 0 = 20*10-6 Па*С;
- входная концентрация частиц пыли - qвхч = 04 кгм3;
- ПДК пыли- 6 мг м3;
- плотность частиц пыли – ρч = 1600 кгм3;
- дисперсность пыли в циклоне – dП50 = 100 мкм
- среднеквадратическое отклонение -
- требуемая эффективность очистки газа от пыли не менее = 087;
3.1.2 Расчет диаметра циклона м
где q - объем выбросов предприятия м3ч;
оп. - оптимальная скорость в рабочем сечении выбранного циклона мс
Полученное значение Dpacч округляем до ближайшего типового значения Dвн.
3.1.3 Определение действительной скорости движения газа в циклоне мс
Так как значение действительной скорости отличается от оптимальной не более чем на 15% то диаметр циклона выбран правильно.
3.1.4 Расчет коэффициента гидравлического сопротивления одиночного циклона
где k1 - поправочный коэффициент принимается интерполяцией в зависимости от диаметра циклона. (При Deн > 500 мм k1 = 1);
k2 - поправочный коэффициент принимается в зависимости от запыленности газа (k2 = 1);
0 - коэффициент гидравлического сопротивления одиночного циклона диаметром 500 мм. При удалении газа по воздуховоду 500 принимается в зависимости от вида выбранного циклона (500 = 163).
3.1.5 Расчет гидравлического сопротивления циклона Па
где ρг - плотность газа при заданной температуре кгм3.
3.1.6 Определение значения медианного размера частиц мкм
где Dm - диаметр типового циклона м (Dm = 06);
рчт - плотность частиц пыли в типовом циклоне кгм3 (рчт = 1930);
m - вязкость газа в типовом циклоне Па*с ( m = 222*10-6);
Т - скорость газа в типовом циклоне мс (m = 35).
Значения dТ50 и Ig2 находят по таблицам:
3.1.7 Определение значения Х
где значения dп50 и Ig2 находят по таблице 4
значения dц50 и Ig2ц находят по рисунку 8 или 9.
3.1.7 Определение эффективности очистки газа в циклоне
где Ф(Х)- табличная функция параметра Х
3.1.8 Определение концентрации пыли в выбросах после очистки в циклоне кгм3
3.1.9 Определение мощности провода устройства для подачи газа к пылеуловителю
где k=1.1-1.2- коэффициент запаса мощности
Qп =092-095- КПД передачи мощности от электродвигателя к вентилятору через клиноременную передачу
qв=065-08 – КПД вентилятора L по таблице 7. В приводах мощностью до 5 кВт передачи не применяют т. е. qп=1.
Организацией охраны труда на предприятии занимается служба охраны труда работа которой направлена на обеспечение здоровых и безопасных условий труда соблюдение установленных нормативных правовых актов (документов) требований охраны труда принятие необходимых мер по профилактике производственного травматизма профессиональных и других заболеваний. Изучение вопросов охраны труда на предприятии дает возможность рабочим освоить организационно-технические основы безопасности труда способы и средства защиты от опасных и вредных производственных факторов при обработке древесины снизить и исключить производственный травматизм и заболевания.
Предприятие ХХХ деревообрабатывающий завод относится к III санитарному классу с санитарно-защитной зоной 300 м. Наличие санитарно-защитной зоны позволяет исключить основной вредный производственный фактор для деревообрабатывающих производств - шумовое воздействие на население.
В системе очистки воздуха задействованы циклоны и установки с рукавными фильтрами.
На предприятии разработана система мер обеспечивающих экологическую безопасность в зоне экологического влияния предприятия.

0 Введение.docx

Важной особенностью систем электроснабжения является невозможность создания запасов основного используемого продукта - электроэнергии. Вся полученная электроэнергия немедленно потребляется. При непредвиденных колебаниях нагрузок необходима точная и немедленная реализация системы управления компенсирующая возникший дефицит.
От надежного и бесперебойного электроснабжения зависит работа промышленного предприятия. Для эффективного функционирования предприятия схема электроснабжения должна обеспечивать должный уровень надежности и безопасности.
По структуре или принципу работы характеру установленного оборудования система электроснабжения предполагает применение автоматизации что позволяет повысить уровень надежности и безопасности работы системы и обслуживания соответственно.
При разработке современных систем электроснабжения широко используются электронно-вычислительные машины (ЭВМ) которые позволяют более детально провести анализ работы системы в различных режимах и выбрать наиболее экономичный вариант при разработке схемы и выборе ее элементов.
Требуемый уровень надежности и безопасности схемы электроснабжения обеспечивается строгим соблюдением при выборе оборудования и элементов защиты норм и правил изложенных в ПУЭ СНиПах и ГОСТах.
Профиль проектируемого предприятия: изготовление комплектов современных деревянных домов из клееного бруса панельных и каркасных по канадской технологии производство оконных и дверных блоков строительных листов из цементно-стружечных плит деревянных профильных материалов мебельного и столярного клееного щита для комплектации строительства.
На производстве используются технологии и оборудование ведущих западных фирм экологически чистые сертифицированные материалы.

4 Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов.docx

4Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов
1 Основные положения
Правильное определение числа и мощности цеховых трансформаторов возможно только путем технико-экономического сравнения с учетом следующих факторов: категории надежности электроснабжения до 1кВ; перегрузочной способности трансформаторов в нормальном и аварийном режимах; шага стандартных мощностей; экономичных режимов работы трансформаторов в зависимости от графика нагрузок.
Количество цеховых трансформаторов непосредственно влияет на затраты на распределительные устройства напряжением 6-35 кВ и внутризаводские и цеховые электрические сети. Так при уменьшении числа трансформаторов уменьшается число ячеек РУ суммарная длина линий и потери электроэнергии и напряжения в сетях 6-35 кВ но возрастает стоимость сетей напряжением 04кВ и потери в них. Увеличение числа ТП наоборот снижает затраты на цеховые сети но увеличивает число ячеек РУ 6-35кВ и затраты на сети напряжением 6-35кВ. При некотором количестве трансформаторов с номинальной мощностью shом.тр можно добиться минимума приведенных затрат при обеспечении заданной степени надежности электроснабжения. Такой вариант будет оптимальным и его следует рассматривать как окончательный.
Однотрансформаторные подстанции рекомендуется применять при наличии в цехе приемников электроэнергии допускающих перерыв электроснабжения на время доставки складского резерва или при резервировании осуществляемом по линиям низшего напряжения от соседних ТП то есть они допустимы для потребителей III и II категорий а также при наличии в сети 380-660В небольшого количества (до 20%) потребителей I категории.
Двухтрансформаторные подстанции рекомендуется применять: при преобладании потребителей I категории и наличии потребителей особой группы; для сосредоточенной цеховой нагрузки и отдельно стоящих объектов общезаводского назначения (компрессорные и насосные станции); для цехов с высокой удельной плотностью нагрузок (выше 05-07 кВАм2). Для подстанций необходим складской резерв для быстрого восстановления нормального питания потребителей в случае выхода из строя одного трансформатора на длительный срок. Оставшийся в работе трансформатор должен обеспечивать электроснабжение всех потребителей I категории на время замены поврежденного. В настоящее время цеховые ТП выполняются комплектными и во всех случаях когда этому не препятствуют условия окружающей среды и обслуживания устанавливаются открыто.
2 Выбор цеховых трансформаторов
Ориентировочный выбор числа и мощности цеховых трансформаторов производится по удельной плотности нагрузки
где Sp - расчетная нагрузка цеха кВА;
F – площадь цеха м2.
В зависимости от исходных данных различают два метода выбора номинальной мощности трансформаторов:
- по заданному суточному графику нагрузки цеха за характерные сутки года для нормальных и аварийных режимов;
- по расчетной мощности для тех же режимов.
Во втором случае выбор мощности трансформаторов производится исходя из загрузки в нормальном режиме и с учетом минимально необходимого резервирования в послеаварийном режиме. Число трансформаторов:
Nцех= Sp Sном.трКз (4.2)
где Sp - расчетная нагрузка цеха
Sном.тр – номинальная мощность трансформатора
Кз – коэффициент загрузки трансформатора.
Коэффициент загрузки Кз выбирается в зависимости от категории надежности электроснабжения цеха: I категория - Кз = 05 - 065; II категория –
Kз = 07 - 08; III категория Кз = 09 - 095.
Для удобства эксплуатации систем электроснабжения следует стремиться выбирать не более 2-3 стандартных мощностей основных трансформаторов. Это ведет к сокращению складского резерва и облегчает замену поврежденных трансформаторов.
Небольшие нагрузки целесообразно питать от соседних цеховых подстанций. Для этого необходимо следующее условие:
где L – расстояние от центра нагрузок цеха до соседней подстанции;
Sр – расчетная мощность цеха.
Данные расчета приведем в таблице 4.1.
Таблица 4.1 – Выбор цеховых трансформаторов
Удельная плотность нагрузки
Коэф-фициент запаса Кз
Число и мощн. тр-ров
Обозначе-ние на плане
Цех №4 цементно-стружечных плит
Цех №1 брусового домостроения
Цех №12 линия по окраске ЦСП
Продолжение таблицы 4.1
Цех №5 производство оконных блоков
Сортировочная площадка
Склад готовой продукции

12 Релейная защита и автоматика.docx

12 Релейная защита и автоматика
1 Релейная защита трансформаторов главной понизительной подстанции
Предусматриваем защиту трансформаторов от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы:
- многофазных замыканий в обмотках и на выводах;
- однофазных замыканий на землю в обмотках и на выводах;
- витковых замыканий в обмотках;
- токов в обмотках обусловленных внешними токами КЗ;
- токов в обмотках обусловленных перегрузкой;
- понижения уровня масла.
Для защиты силовых трансформаторов предусматриваем следующие виды защит:
- продольная дифференциальная токовая защита;
- защита от многофазных КЗ на шинах НН;
- защита от перегрузки;
- защита от междуфазных КЗ.
Для питания цепей защиты применяется выпрямленный оперативный ток.
Газовая защита реагирует на образование газов сопровождающих повреждение внутри кожуха трансформатора в отсеке переключателя отпаек устройства регулирования коэффициента трансформации а также действует при чрезмерном понижении уровня масла. Предусматриваем возможность перевода действия отключающего контакта газового реле на сигнал и выполнения раздельной сигнализации от сигнального и отключающего контактов реле. Газовое реле отсека РПН действует только на отключение.
3 Продольная дифференциальная токовая защита
Вторичные обмотки трансформаторов тока на стороне высшего напряжения соединяем в треугольник а на стороне низшего напряжения - в неполную звезду. Исходные данные и выбор трансформаторов тока сводим в таблицу.
Таблица 12.1 - Исходные данные и выбор трансформаторов тока
Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора соответствующий его номинальной мощности А
Схема соединения трансформаторов тока
Коэффициент схемы включения реле защиты
Первичный максимальный рабочий ток А
Расчетный коэффициент трансформации трансформаторов тока
Принятый коэффициент трансформации трансформаторов тока
Вторичный ток в плечах защиты соответствующий номинальной мощности трансформатора А
Применяем для дифференциальной защиты реле РНТ – 565.
Определяем ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания.
Iс.зI 13 3868 = 50284 А; Iс.зII 13 13632 = 177216 А;
Определяем ток срабатывания защиты по условию отстройки от максимального первичного тока небаланса:
гдеЕ - полная погрешность трансформаторов тока %;
Uрег - диапазон изменения напряжения от номинального %;
- максимальный ток короткого замыкания из раздела 9.
Здесь мы не учитываем составляющую тока небаланса обусловленную несоответствием коэффициентов трансформации.
Принимаем Iс.зII = 2048 А Iс.зI = 585 А.
Ток срабатывания реле:
Принимаем сторону низшего напряжения за основную сторону. Расчетное число витков обмотки насыщающегося трансформатора тока (НТТ) реле для основной стороны:
Расчетное число витков НТТ реле для неосновной стороны:
Принимаем Wнеосн = 7.
Первичный расчетный ток небаланса с учетом составляющей обусловленной округлением расчетного числа витков неосновной стороны:
Уточненное значение тока срабатывания реле на основной стороне:
Уточненное значение тока срабатывания защиты на основной стороне:
Действительное значение коэффициента отстройки:
Коэффициент чувствительности:
Окончательно принимаем Wосн = 6 и Wнеон = 7.
Для защиты от коротких замыканий в цепях напряжения 35 кВ до трансформатора и для резервирования защиты трансформатора предусматриваем токовую отсечку.
Защита работает от встроенных в выключатель Q1 трансформаторов тока (ТТ) с коэффициентом трансформации 3005. В качестве реле выбираем реле тока РТ – 40.
гдеkотс - коэффициент отстройки;
- коэффициент схемы;
- ток внешнего короткого замыкания А;
KI - коэффициент трансформации.
Для реле РТ – 40 при наличии выходного промежуточного реле
Ток внешнего короткого замыкания – это в точке К2 (раздел 9) приведенный к 35 кВ.
Принимаем Iс.р = 45 А.
Тогда ток срабатывания защиты:
Чувствительность защиты при двухфазном замыкании:
где - ток двухфазного короткого замыкания в точке К1 (раздел 9) А
5 Защита от многофазных коротких замыканий на стороне низкого напряжения
Для защиты сборных шин РУ – 10 кВ и для резервирования защиты отходящих линий предусматриваем максимальную токовую защиту с комбинированным пуском по напряжению работающую от трансформаторов тока вводной ячейки РУ – 10 кВ и трансформатора напряжения РУ – 10 кВ.
Защиту выполняем двумя реле тока типа РТ – 40 фильтр реле напряжения обратной последовательности РНФ – 1М и минимальным реле напряжения типа РН–54168.
Защиту выполняем с двумя выдержками времени действующими последовательно на отключение выключателя НН и на выходные промежуточные реле защиты трансформатора.
Ток срабатывания реле определяем из условия ее возврата при протекании через защиту номинального тока стороны НН трансформатора:
гдеkотс = 12 - коэффициент отстройки;
kв - коэффициент возврата реле тока.
Принимаем Iс.р = 4 А.
Ток срабатывания защиты:
Первичное напряжение срабатывания фильтра реле напряжения обратной последовательности определяем из условия отстройки от напряжения небаланса в нагрузочном режиме.
U2с.з=006Uном (12.14)
гдеUном - номинальное междуфазное напряжение тр-ра напряжения В.
U2с.з = 006 35 = 21 В.
Первичное напряжение срабатывания минимальных реле напряжения принимаем:
U с.р = 07Uном = 07 35 = 245 В.
Напряжение срабатывания защиты:
U с.з = Uс.р Ки = 245 = 11200 В.
Коэффициент чувствительности защиты по току:
где - ток двухфазного короткого замыкания в точке К2 А.
Первую выдержку времени принимаем на ступень селективности t = 05 с больше выдержки времени защиты установленной на секционном выключателе шин HН. Вторую выдержку времени принимаем на ступень t больше первой.
t1 = tсекц + t = 2 + 05 = 25 с
t2 = t1 + t = 25 + 05 = 3 с.
6 Резервная защита от междуфазных коротких замыканий
Для резервирования отключения многофазных КЗ на шинах НН а также для резервирования основных защит трансформатора предусматриваем максимальную токовую защиту с комбинированным пуском по напряжению. Защиту присоединяем к ТТ установленным на стороне ВН. Выполняем защиту с двумя реле тока типа РТ – 40. В качестве пусковых органов защиты используем комбинированный пусковой орган защиты установленный на стороне НН. Защиту выполняем с одной выдержкой времени действующей на выходные промежуточные реле защиты трансформатора.
Ток срабатывания защиты выбираем аналогично выбору в подразделе 12.5.
Выдержку времени защиты принимаем равной наибольшей из выдержек времени защит от многофазных К3 установленных на стороне НН трансформатора
7 Защита от перегрузок
Защиту осуществляем одним реле тока типа РТ – 40 включенным на ток одной фазы.
Защиту присоединяем к трансформатору тока установленному на стороне НН.
Защита действует с выдержкой времени на сигнал.
Здесь коэффициент отстройки учитывает только погрешность в токе срабатывания и принимается kотс = 105.
Выдержку времени принимаем больше выдержки времени защиты от междуфазных КЗ
8 Защита трансформаторов цеховых подстанций
Защиту трансформаторов рассмотрим на примере ТП 5.
Для защиты трансформаторов предусматриваем предохранитель типа ПКТ реле давления и вводные автоматические выключатели на стороне НН. Для резервирования служит токовая отсечка установленная на выключателе питающей линии. Реле давления срабатывает при повышении давления в баке трансформатора и воздействует на отключающую катушку выключателя нагрузки установленного на стороне ВН.
Плавкую вставку предохранителя для предотвращения срабатывания в нормальном режиме и при бросках тока намагничивания трансформатора выбираем с номинальным током:
Для трансформатора ТМ – 160010:
I вс.ном 2 9235 = 184 А.
Выбираем предохранитель ПКТ 104 – 6 – 200 – 125УЗ с I вс.ном = 200 А.
При срабатывании предохранитель воздействует на привод выключателя нагрузки и выключатель нагрузки при этом отключается. Этим исключается неполнофазный режим работы опасный для электродвигателей.
В электроснабжении предприятия применяем следующие виды автоматики:
- автоматический ввод резерва (АВР);
- автоматическое повторное включение (АПВ);
- автоматическая частотная разгрузка (АЧР);
- автоматическое регулирование напряжения трансформаторов.
Не исключено что экономически целесообразным может быть работа одного трансформатора на ГПП (например в праздничные дни). При работе одного трансформатора вводится АВР на другом трансформаторе. АВР срабатывает при отключении работающего трансформатора либо при исчезновении напряжения 35 кВ на вводе работающего трансформатора. При этом включается выключатель ВГТ подающий напряжение 35 кВ на резервный трансформатор и вводный выключатель в РУ – 10 кВ.
АВР предусматриваем на секционных выключателях РУ – 10 кВ на ГПП и РП. При срабатывании АВР включается секционный выключатель и обе секции шин получают питание от одного трансформатора. АВР предусматриваем также на стороне 04 кВ для потребителей первой категории.
АПВ предусматриваем на вводных выключателях РУ – 10 кВ ГПП. Его
вводят в действие при работе только одного трансформатора. АПВ предусматриваем также на магистральных отходящих линиях. Это дает возможность применения неселективной токовой отсечки на отходящих линиях.
Автоматическое регулирование напряжения трансформаторов осуществляется автоматическим регулятором напряжения совместно с устройством для регулирования под напряжением.

1 Краткая характеристика предприятия.docx

1 Краткая характеристика предприятия
В качестве объекта проектирования предлагается деревообрабатывающий завод в городе ХХХ.
К первой категории надежности по электроснабжению относятся: компрессорная; котельная. Ко второй категории надежности по электроснабжению относятся: производственные линии лесопильного цеха; цех по производству оконных блоков; технологические установки цехов домостроения и брусового домостроения; агрегаты и станки механического цеха; столярный цех.
При проектировании электроснабжения завода учитываем в расчетах и выборе электрооборудования следующие климатические параметры: район климатических условий по гололеду – II по ветру – расчетная температура воздуха максимальная – плюс 36o C минимальная – минус 44o C среднегодовая – 09o C; число грозовых часов в году – 40-60; нормативная глубина промерзания грунта – 242 см для суспеси пластичной.
В состав предприятия входят шесть основных цехов выпускающих продукцию (лесопильный цех брусового домостроения погонажных изделий цементно - стружечных плит цех по производству оконных блоков столярный цех) и шесть обслуживающих цехов (механический паросиловое хозяйство и инженерные сети автобаза цех по сушке пиломатериалов погрузке готовой продукции).
Исходные данные потребителей предприятия представлены в таблице 1.1.
Таблица 1.1- Исходные данные потребителей предприятия
Цеха и крупные электроприемники предприятия
Категория надежности
Цех №4 цементно-стружечных плит
Цех №2 брусового домостроения
Продолжение таблицы 1.1
Цех №4 линия по окраске ЦСП
Цех №5 производство оконных блоков
Итого по предприятию

3 Картограмма нагрузок и определение условного центра электрических нагрузок.docx

3 Картограмма нагрузок и определение условного центра электрических нагрузок
Для определения местоположения ГПП и цеховых ТП на генеральном плане предприятия строим картограмму нагрузок. Картограмма нагрузок представляет собой размещённые по генплану окружности площади которых в выбранном масштабе равны расчётным нагрузкам цехов корпусов. Для каждого цеха или корпуса строим свою окружность центр которой совпадает с центром нагрузок. При этом нагрузку считаем равнораспределённой по площади цеха и центры нагрузок определяем приближённо. Это значит что центры нагрузок совпадают с геометрическими центрами цехов (корпусов).
Определяем радиусы окружностей для каждого цеха. Площадь окружности в выбранном масштабе равна активной нагрузке цеха:
где Pр - расчётная активная нагрузка цеха кВт;
r - радиус окружности мм;
Из этого выражения получаем формулу для определения радиуса окружности:
Расчётную активную нагрузку определяем по формуле:
где Pрc и Pрo - расчётные силовые и осветительные нагрузки из таблиц 2.1 и 2.3 кВт.
Принимаем масштаб m = 10 кВтмм2. Удельный вес осветительной нагрузки показываем в виде сектора окружности. Угол этого сектора определяем по формуле:
Результаты расчётов сводим в таблицу 3.1.
Таблица 3.1 – Расчет данных для картограммы
Расчетная силовая нагрузка Pр
Расчетная осветительная нагрузка Pо
Угол сектора осветительной нагрузки
Цех №4 цементно-стружечных плит
Цех №1 брусового домостроения
Цех №12 линия по окраске ЦСП
Цех №5 производство оконных блоков
Сортировочная площадка
Продолжение таблицы 3.1
Склад готовой продукции
2 Определение центра электрических нагрузок
На генплан завода наносим оси координат. Координаты условного центра электрических нагрузок определяем по формулам:
xi yi - координаты центра нагрузок цеха м.
Результаты расчетов сводим в таблицу 3.2.
Таблица 3.2 – Определение условного центра электрических нагрузок
Координаты приемников
Расчетная мощность кВт
Продолжение таблицы 3.2
После расчёта получаем x0 = 571 мy0 = 303 м.
Место расположения ГПП выбираем с учётом направления связи от источника питания розы ветров вероятной зоны загрязнения и условного центра электрических нагрузок.

15 ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ.docx

15 Технико-экономический расчет
В технико-экономическом расчете производим определение капитальных вложений на сооружение монтаж и эксплуатацию оборудования. А также годовых эксплуатационных издержек определение численности ремонтно-эксплутационного персонала составление сметы электроэнергетических затрат предприятия определение стоимости полученной от энергосистемы электроэнергии и наконец производим расчет себестоимости электроэнергии.
При расчетах берутся цены 2011 - 2012 года.
1 Определение капитальных вложений
Капитальные затраты в систему электроснабжения включают следующие составные элементы:
К = Клэп + Ква + Кктп (15.1)
где Клэп – капиталовложения на сооружение линий электропередач: воздушных кабельных и т. д.;
Ква – капиталовложения на установку высоковольтной электроаппаратуры;
Кктп – капиталовложения на установку трансформаторных подстанций состоящих из силовых трансформаторов распределительных устройств релейной защиты и автоматики а также вспомогательных сооружений.
Для расчета используем укрупненные показатели стоимости. Результаты расчета капитальных вложений приведены в таблице 15.1.
Таблица 15.1 – Расчет капиталовложений по проекту
Стоимость элементов тыс. руб.
Трансформатор силовой ТДНС -160003510У1
Выключатель ВГТ-35II-5031500 У1
Разъединитель РГ-2-351000УХЛ1
Разъединитель РГ-1-351000УХЛ2
Продолжение таблицы 15.1
Трансформатор тока ТОЛ-35II-3005
Трансформатор напряжения НАМИ-35
Высокочастотный заградитель ВЗ-630-05
Панель релейной защиты
Ячейка К-26 с секц. выключателем
Ячейка К-26 с выключателем
Ячейка К-26 с НАМИ-10
Воздушная линия с сечением 185 мм2 км
Кабельная линия с сечением 120 мм2 км
Кабельная линия с сечением 95 мм2 км
КТП 1004 на 1000 кВА
КТП 1004 на 1600 кВА
Суммарные капитальные затраты К
2 Определение годовых эксплуатационных издержек
Годовые эксплуатационные издержки:
Иэ = Иа + Иэр + Сэ (15.2)
где Иа – ежегодные амортизационные отчисления от капитальных затрат руб.;
Иэр– издержки по текущей эксплуатации и ремонту сетей и электрооборудования руб.;
Сэ – стоимость потерь электроэнергии в сетях и оборудовании на ГПП и ТП руб.;
Ежегодные амортизационные отчисления от капитальных затрат:
где ра – общая норма проценты определяемые по приложению 12 [1].
Таблица 15.2 – Результаты расчета амортизационных отчислений
Воздушные кабельные линии
Суммарные годовые амортизационные отчисления Иа тыс.руб.
Издержки по текущей эксплуатации сети и электрооборудования
где рэ – норма отчислений от капитальных вложений на текущий ремонт и обслуживание в процентах определяемая по приложению 12 [1].
Таблица 15.3 – Результаты расчета издержек по текущей эксплуатации сети и электрооборудования
Суммарные годовые эксплутационные издержки Иэр тыс.руб.
Определяем стоимость потерь электроэнергии Сэ.
Стоимость потерь электроэнергии Сэ по всей сети определяется с помощью удельной стоимости потерь энергии сэ:
где ΔW – суммарные потери электроэнергии.
Ток протекающий по линиям и трансформаторам вызывает суммарные потери энергии ΔW
ΔW = ΔWл + ΔWт + ΔWктп + ΔWл04 (15.6)
где ΔWл – потери электроэнергии в распределительных линиях 6-10 кВ кВт;
ΔWт – потери электроэнергии в трансформаторах кВт;
ΔWктп – потери электроэнергии в КТП 6-1004 кВт;
ΔWл04 – потери электроэнергии в сети напряжением до 1000 В кВт.
При Тм = 4592 ч (глава 5) время максимальных потерь:
Потери электроэнергии в распределительных линиях 6-10 кВ ΔWл составляют 4% от передаваемой электроэнергии ΔWпер = 87155600 кВт×ч:
ΔWл = 004 ΔWпер (15.8)
ΔWл = 004×87155600 = 3486224 кВт×ч.
Потери энергии в двух параллельно работающих трансформаторах ГПП:
ΔWт = 2 ΔРх Т + 05 ΔРк (15.9)
где ΔРх – активные потери холостого хода кВт; ΔРх= 18 кВт;
Т – время работы приемника ч; принимаем Т = 8760ч;
ΔРк – потери короткого замыкания кВт; ΔРк=85 кВт;
t – время максимальных потерь ч; = 2980 чгод.
ΔWт = 2 18 8760 + 05 85 2980 = 442010 кВт.
Потери электроэнергии в сети напряжением до 1000 В ΔWл04 составляют 2% от передаваемой электроэнергии ΔWпер:
ΔWл04 = 002× ΔWпер (15.10)
ΔWл04 = 002×87155600 = 1743112 кВт×ч.
Суммарные потери электроэнергии:
86224 + 442010 + 1743112 = 5671346 кВт×ч.
Согласно постановлению № 484 от 31 декабря 2011 г. Региональной энергетической компании Кемеровской области на 2012 год:
сэу = 00769 руб.(кВт·ч).
Сэ = 5671346 . 00769 = 436126 тыс. руб.
Следовательно годовые эксплуатационные издержки:
Иэ = Иа + Иэр + Сэ = 701113 + 247667 + 436126= 4456143 тыс. руб.
3 Составление сметы электроэнергетических затрат
Определим численность ремонтно-эксплуатационного персонала. Для расчета численности необходимо определить трудоемкость ремонтных работ на основе нормативов системы планово-предупредительного ремонта оборудования и сетей промышленной энергетики (ППРОСПЭ). Эта система ориентирована на проведение капитального и текущего ремонтов работ по техническому обслуживанию оборудования.
Для определения трудоемкости ремонтных работ проводим расчеты. Расчет сводим в таблицу 15.4.
Нормативы трудоемкости ремонтов заносим в таблицу с учетом поправочных коэффициентов по условиям эксплуатации и конструктивных особенностей оборудования. Годовую трудоемкость на группу оборудования определяем путем умножения количества единиц оборудования на количество ремонтов и трудоемкость одного ремонта.
Годовую трудоемкость осмотров То и нерегламентированного технического обслуживания Тто рассчитываем на основе нормы трудоемкости текущего ремонта по формулам:
То = n mo kсл.о tт.р (15.11)
Тто = 12n kсл.т.о tт.р kсм (15.12)
где n – количество единиц оборудования или сетей;
mo – количество осмотров в году;
kсл.о kсл.т.о – коэффициенты сложности осмотров и технического обслуживания соответственно;
tт.р – нормы трудоемкости текущего ремонта;
kсм – коэффициент сменности обслуживающего персонала.
Расчетная трудоемкость с учетом пусконаладочных и непредвиденных работ:
Тр = (Трем + То + Тто) 15 (15.13)
где Тр – расчетная годовая трудоемкость ремонтов оборудования;
Трем – суммарная трудоемкость ремонта;
То – суммарная трудоемкость осмотра;
Таблица 15.4 - Расчет годового объема работ
Наименование оборудования
Суммар-ная трудоем-кость ремонт-ных работ
число ремон-тов в году
норма трудо-емкости челч
годовая трудо-емкость
межре-монт-ный период мес.
норма трудо-емко-сти челч
годовая трудоем-кость челч
Трансформатор силовой ТДНС 1600035 У1
Выключатель ВГТ-35II-503150 У1
Разъединитель РГ-2-35 1000 УХЛ1
Разъединитель РГ-1-35 1000 УХЛ1
Ограничитель перенапряжения ОПН-35
Трансформатор напряжения НАМИ 35 У1
Продолжение таблицы 15.4
Техническое обслуживание
межос-мотро-вый период мес
количес-тво осмотров в год
коэфф-ициент слож-ности
коэффиц-иент сложности
коэффи-циент сменно-сти
Трансформатор напряжения НАМИ-35 У1
Ячейка К- 26 с секц. выключателем
Тто – суммарная трудоемкость технического осмотра.
Тр = 22766 15 = 34164 чел.ч.
Годовая трудоемкость ремонтного обслуживания электрооборудования и электросетей производственных цехов:
Тс = 05 34164 = 17082 чел.ч.
Суммарная трудоемкость ремонтных работ по электрохозяйству
ТΣэл = Тр + Тс (15.15)
ТΣэл = 34164 + 17082 = 51246 чел.ч.
Списочная численность ремонтно-эксплуатационного персонала:
где Фп – годовой номинальный фонд времени одного рабочего ч;
kвн – коэффициент выполнения норм равный 11;
kи – коэффициент использования рабочего времени.
Численность ремонтных Чр и эксплуатационных Чэ рабочих распределяется согласно трудоемкости работ по ремонту или техническому обслуживанию.
Общая трудоемкость (100 %) или 22776 чел.ч.
Трудоемкость ремонтных работ приблизительно 206 процентов или 590864 чел.ч.
Трудоемкость осмотров и техобслуживания составляет приблизительно 794 процентов или 81928+ 1604808 = 1686736 чел.ч.
Общая численность ремонтно-эксплуатационного персонала (100%) - 25 человека.
Численность ремонтного персонала приблизительно 206 процентов или 5 человек.
Численность эксплуатационного персонала приблизительно 794 процентов или 20 человека.
Основная заработная плата рабочих определяется в соответствии с численностью ремонтных Чр и эксплуатационных Чэ рабочих годовым номинальным фондом рабочего времени одного рабочего Тн и тарифными ставками среднего разряда Сm:
Фmр = Чр Фнр Сmр (15.17)
Фmэ = Чэ Фнэ Сmэ (15.18)
где Фmр – тарифный фонд заработной платы ремонтников руб.;
Фmэ – тарифный фонд заработной платы эксплуатационников руб.;
Тнр – годовой номинальный фонд рабочего времени ремонтника ч;
Тнэ – годовой номинальный фонд рабочего времени эксплуатационника ч;
Сmр – часовая тарифная ставка ремонтного персонала;
Сmэ – часовая тарифная ставка эксплуатационного персонала;
Фmр = 5 . 2048 . 5225 = 535040 руб.
Фmэ = 20 . 2107 . 4832 = 20362048 руб.
В часовой фонд заработной платы включается премия к тарифному фонду заработной платы:
- для эксплуатационников – 25% премии за экономию электроэнергии и безаварийную работу 25% – за работу в ночное время;
- для ремонтников – 40% премии за выполнение норм выработки 25% за работу в ночное время.
Премии ремонтного и эксплуатационного персонала:
Фпрр = 065 Фmр = 065 535040 = 347776 руб. (15.19)
Фпрэ = 05 Фmэ = 05 20362048 = 10181024 руб. (15.20)
Дневной фонд заработной платы учитывающий двойную оплату эксплуатационного дежурного персонала в праздничные дни
Фдэ = 2 Сmэ 6 Чэп n (15.21)
где Чэп – численность эксплуатационного персонала работающего в праздничные дни; (составляет 50% численности эксплуатационного персонала Чэп=05Чэ=0519=10 чел.).
Фдэ = 2 4832 6 20 12 = 1391616 руб.
Дополнительная заработная плата ремонтного и эксплуатационного персонала связанная с оплатой ежегодных отпусков и выполнением государственных обязанностей:
Фдопр = 011 Фmр = 011 535040 = 588544 руб. (15.22)
Фдопэ = 011 Фmэ = 011 20362048 = 22398253 руб. (15.23)
Районный коэффициент начисляется на величину Фосн и равен К =115.
Основная заработная плата ремонтного и эксплуатационного персонала с учетом районного коэффициента:
Фоснр = 115 (Фmр + Фпрр + Фдопр). (15.24)
Фоснр=115(535040 + 347776 + 588544) = 108292096 руб.
Фоснэ = 115 (Фmэ + Фпрэ + Фдопэ + Фд). (15.25)
Фоснэ=115(20362048 + 10181024 +22398253 +1391616) =393003903 руб.
Фосн = Фоснэ + Фоснр. (15.26)
Фосн = 108292096 + 393003903 = 501398999 руб.
С учетом премий и доплат фонды основной заработной платы для монтеров и мастеров по эксплуатации электрических сетей и ремонтного персонала составляют соответственно:
отчисления в пенсионный фонд медицинское и социальное страхование и другие составят – 302%.
Фотч = 0302 (Фоснэ + Фоснр) = 0302 501398999 = 151422498 руб. (15.27)
Среднемесячная заработная плата эксплутационного и ремонтного персонала:
Годовой фонд оплаты труда (ФОТ) промышленно-производственного персонала составляет:
ФОТ = Ф эосн + Фэотч + Ф росн + Фротч (15.30)
ФОТ = 501398999 + 151422498 = 652821497 руб.
4 Расчет текущих затрат на обслуживание электрооборудования
Стоимость материалов идущих на текущий ремонт электрооборудования составляет 25% от основной заработной платы рабочих:
Фсм = 025Фосн = 025 501398999 = 12534975 руб. (15.31)
Прочие расходы считать в размере 20% от годового фонда основной заработной платы рабочих:
Фпроч = 02 Фосн = 02 501398999 = 1002798 руб. (15.32)
Амортизационные отчисления определяются на основе норм амортизации (95%) и стоимости капитальных вложений.
Таблица 15.5 – Смета годовых затрат на электрохозяйство
Проектируемый вариант
Основная и дополнительная заработная плата электротехнического персонала
Стоимость материалов Фсм
Амортизационные отчисления Фам
Прочие расходы Фпроч
Плата за электроэнергию определяется по формуле:
Зээ = Рм А + W год В (15.34)
где А - основная ставка тарифа за участие в максимуме нагрузки энергосистемы (т.к. учет ведется на стороне 35 кВ принимается равной 68353 (руб.кВт)месяц);
В - дополнительная ставка за потребленную электроэнергию (принимается равной 01939 руб.кВт·ч)
Wгод – годовое потребление электроэнергии:
Зээ = 1897895 68353 12 + 871513384 01939 = 1725708248 руб.
Результаты расчета себестоимости 1 кВтч потребляемой электроэнергии сведены в таблицу 15.7.
Таблица 15.6 – Себестоимость 1 кВтч в год потребляемой электроэнергии
Годовое потребление активной энергии
Плата за электроэнергию Зээ
Годовая заработная плата эксплуатационного и ремонтного персонала ФОТ
Годовые амортизационные отчисления Фам
Всего производственные расходы
Себестоимость 1 кВт.ч
Таблица 15.7 – Технико-экономические показатели электрохозяйства промышленного предприятия
Наименование показателя
Установленная мощность предприятия
Максимальная потребляемая мощность предприятия
Число часов использования максимума нагрузки предприятия
Годовое потребление электроэнергии предприятия
Потери электроэнергии
Стоимость электроэнергии
Стоимость основных фондов электрохозяйства
Продолжение таблицы 15.7
Объем ремонтно- эксплуатационных работ
Затраты на ремонтно-эксплуатационное обслуживание
Численность ремонтного персонала
Численность эксплуатационного персонала
Производственная себестоимость 1 кВт потребляемой электроэнергии
В данном разделе был произведен расчет годового количества текущих и капитальных ремонтов нормативной трудоемкости ремонтов электроустановок так же расчет численности рабочих ремонтного и оперативного персонала и фонда заработанной платы произведен расчет балансовой стоимости электрооборудования и амортизационных отчислений.
Имеется расчет оплаты за электроэнергию потребляемую предприятием и расчет калькуляции себестоимости потребляемой электроэнергии.
Себестоимостьпотребляемой электроэнергии составила 232 руб. на 1 кВтч численность ремонтного персонала 5 человек эксплуатационного персонала - 20 человек.
Среднемесячная заработная плата:
- ремонтного персонала рублей;
- эксплуатационного персонала рублей.
Из данных этой работы видно что наибольшую долю в себестоимости занимают расходы на заработную плату и плата за электроэнергию а также амортизационные отчисления.
Можно выделить несколько путей снижения показателя себестоимости потребляемой электроэнергии.
Основным способом снижения энергозатрат технологического оборудованияпредприятияявляется своевременная замена устаревших технологий и производственного оборудования. Этопроцессдорогостоящий и как правило медленно окупаемый. Тем не менее существуют способысниженияэнергозатрат без тотальной модернизациипредприятия. Существенную экономию могут дать усилия и инвестиции в следующих направлениях:
- более эффективное использование имеющегося оборудования четкое планирование и соблюдение производственных графиков;
- внесение изменений в уже отработанную но затратную технологию;
- эффективное использование вторичных энергоресурсов;
- согласованность действий энергетиков и технологовпредприятия а также других структурных подразделений.
Слаженность действий различных подразделенийпредприятиясущественно влияет наэнергопотреблениетехнологическогооборудования ипредприятияв целом.

8 Компенсация реактивной мощности.docx

8 Компенсация реактивной мощности
1 Выбор мощности конденсаторных батарей в сети до 1кВ
Наибольшую реактивную мощность которую целесообразно передать через трансформаторы в сеть напряжением до 1 кВ определяем по формуле [1]:
Суммарная мощность конденсаторных батарей на напряжение до 1 кВ составит:
Qнк1 = Qр - Qmax.т. (8.2)
где Pр и Qр - активная и реактивная суммарные расчетные мощности из таблицы 6.1 кВт и квар.
Если в расчетах окажется что Qнк1 0 то принимаем Qнк1 = 0.
Дополнительная мощность Qнк2 конденсаторных батарей низшего напряжения (НБК) для снижения потерь мощности в трансформаторах определяется по формуле [1]:
Qнк2 = Qр - Qнк1 - NSном.т (8.3)
где - расчетный коэффициент зависящий от расчетных параметров Kр1 и Кр2 и от схемы питания цеховой подстанции.
Значения Кр1 зависят от удельных приведенных затрат на НБК и ВБК и потерь активной мощности. Значения Кр1 принимаем по таблице 4.6 [1]. Для объединённой энергосистемы Сибири Кр1 = 15.
Значения Кр2 определяются по формуле:
где S - сечение питающей линии мм2;
l - длина линии (при магистральной схеме с двумя трансформаторами – длина участка до первого трансформатора) км.
По таблице 4.7 [1] при для соответствующей ТП по Sном.т и l принимаем Кр2.
По принятым значениям Кр1 = 15 и Кр2 используя рисунки 4.8 и 4.9 [1] определяем .
Если в расчете окажется Qнк2 0 то принимаем Qнк2 = 0. Суммарную мощность конденсаторных батарей определяем по формуле:
Qнк = Qнк1 + Qнк2 (8.5)
По этой мощности выбираем комплектные конденсаторные установки. Выполнив расчеты сводим их в таблицу 8.1
Таблица 8.1 - Компенсация реактивной мощности в сети до 1 кВ
Фактическая мощность батарей Qнк.ф квар
КЭ1 – 038 – 20 – 2У1
Продолжение таблицы 8.1
2 Выбор мощности конденсаторных батарей в сети 10 кВ
Необходимую предприятию мощность компенсирующих устройств определяем по формуле:
где - среднегодовая активная мощность потребляемая электроустановкой;
- тангенс угла сдвига фаз до компенсации;
- тангенс угла сдвига фаз рекомендуемый tg 2 = 043.
где - годовой расход активной энергии кВт·ч;
- число часов рабочего времени в год Тг = 8760 ч.
Учтем потери реактивной мощности в цеховых трансформаторах:
где – потери реактивной мощности в цеховых трансформаторах
Ориентировочно из [3].
На основании расчетов на стороне высокого напряжения устанавливаем конденсаторные установки (КУ) типа: КУ – 10 – II 10по 500квар.
Q = 500квар; 1 – ступень; удельные потери = 0003кВтквар.
КУ устанавливаются на РП и ГПП на стороне 10 кВ.
Потери активной мощности на генерацию реактивной в БСК составляет:

13 Учет электроэнергии.docx

13 Учет электроэнергии
Учет электроэнергии предназначен для получения информации о параметрах электропотребления.
Информация необходима для:
- расчетов предприятия с энергоснабжающей организацией;
- контроля соответствия фактических значений параметров электропотребления ожидаемым (планируемым);
- оперативного управления процессами производства преобразования распределения и конечного использования энергии;
- разработки обоснованных удельных норм расхода электроэнергии;
- составления электробалансов предприятий производств цехов агрегатов и определения фактического использования электроэнергии;
- планирования и прогнозирования параметров электропотребления предприятий и отдельных его подразделений;
- организации системы поощрения.
1 Способы учета электроэнергии
Учет расхода электроэнергии на промышленном предприятии осуществляется приборным расчетным и опытно-расчетным способами.
1.1Приборный является основным способом учета и предполагает измерение расхода электроэнергии с помощью стационарных контрольно-измерительных приборов и систем.
1.2Расчетный учет предполагает определение расхода электроэнергии в случае если приборный способ технически невозможно осуществить или его применение экономически не оправдано.
1.3Опытно-расчетный учет основан на сочетании контрольных замеров электропотребления переносными приборами и последующего использования расчетного способа.
2 Объекты учета электроэнергии
Объектами учета электроэнергии на промышленном предприятии являются:
- производство собственными электростанциями потребление со стороны (из энергосистемы);
- отпуск на сторону;
- расход отдельными производствами цехами участками агрегатами т. е. на всех уровнях системы электроснабжения (6УР-1УР).
3 Расчетный и технический учеты электроэнергии
Учет принято разделять на расчетный (коммерческий) и технический (контрольный).
Расчетный учет электроэнергии предназначен для учета выработанной а также отпущенной потребителям электроэнергии с целью осуществления денежных расчетов. Его выполняют путем установки счетчиков электроэнергии. Если счетчики устанавливают в системе электроснабжения предприятия ниже границы раздела с энергосистемой то потери электроэнергии в элементах системы электроснабжения до счетчиков (трансформаторах линиях) определяют расчетом и они оплачиваются предприятием.
Для предприятия рассчитывающегося с энергоснабжающей организацией за максимальную мощность участвующую в суточном максимуме энергосистемы спечет предусматривать установку счетчиков или автоматизированных систем с указателем максимума нагрузки. Учет активной и реактивной электроэнергии трехфазного тока должен производиться с помощью трехфазных счетчиков. Счетчики реактивной электроэнергии устанавливаются на тех же элементах схемы что и счетчики основной электроэнергии. При прямом включении в сеть счетчики должны иметь класс точности не ниже 2 а при подключении через измерительные трансформаторы — не ниже 05.
Технический учет предназначен для контроля расхода электроэнергии внутри предприятия. Этот вид учета отражает потребление электроэнергии внутрипроизводственными подразделениями (производствами цехами отделениями участками агрегатами и установками). Поэтому иногда технический учет называют еще внутрипроизводственным. Электросчетчики устанавливаемые для целей технического учета называют контрольными.
При проектировании схемы электроснабжения предприятия следует предусматривать техническую возможность установки стационарных электросчетчиков или применение переносных приборов для контроля расхода электроэнергии цехами технологическими линиями агрегатами. Минимальное годовое электропотребление при котором считается целесообразным осуществление технического учета принято равным 300 МВт*ч (если используются обычные индукционные электросчетчики). В случае применения для техническою учета информационно-измерительных и микропроцессорных систем оснащенных электронными счетчиками и счетчиками-датчиками минимальное значение будет больше и будет определяться с учетом затрат на приборы и нормирование.
На предприятиях должен вестись (записями или автоматизировано) учет: ежесуточного и ежемесячного расхода активной энергии ежесуточного расхода реактивной энергии (мощности) расхода активной энергии (мощности) каждые 30 мин во время прохождения максимума нагрузки энергосистемы. Рекомендуется составление энергобаланса по предприятию в целом по производствам цехам и наиболее энергоемким агрегатам.
К техническим средствам учета электроэнергии относятся различные типы индукционных и электронных счетчиков электроэнергии информационно-измерительные системы и комплексы. Применяются преобразователи мощности и энергии датчики — формирователи импульсов сумматоры микропроцессорные контроллеры и микроЭВМ.
4 Учет электроэнергии на заводе
Система учета и измерения потребления электроэнергии на предприятии определяется схемой электроснабжения характером работы электроприемников [6].
Система учета на заводе должна обеспечивать следующие функции: определить количество электроэнергии полученной от энергосистем; производить учет внутризаводского межцехового распределения энергии для определения и контроля удельных норм расхода электроэнергии на ту или иную операцию на единицу продукции.
Согласно ПУЭ 1-5 коммерческие счетчики активной и реактивной энергии устанавливаются на стороне 10кВ силовых трансформаторов ГПП. По показаниям счетчиков определяется средневзвешенный коэффициент мощности по заводу и производится расчет с энергоснабжающей организацией.
Для технического учета потребления электроэнергии отдельными цехами на цеховых подстанциях устанавливаются счетчики активной энергии.
Система должна обеспечивать правильное и рациональное ведение электрохозяйства завода. Для контроля токовой нагрузки на отходящих от ГПП фидерах и на секционном выключателе устанавливаются амперметры.