Электрооборудование и электроснабжение шахтной вентиляторной установки

А1 Схема электроснабжения вентиляторной установки.cdw

Курсовой.doc

Выбор установок и комплексов технологического оборудования4
Обоснование выбора принципиальной схемы электроснабжения участка6
Расчет электрического освещения7
1 Расчет электрического освещения по методу коэффициента использования светового потока7
2 Выбор уставок и вставок максимальной защиты осветительных сетей.8
Определение расчетных нагрузок и выбор силовых
1 Определение мощности трансформатора методом коэффициента спроса10
Расчет и выбор сечения кабелей12
1 Расчет электрической сети по токовой нагрузке12
2.1 Расчет кабельной сети по допустимой потере напряжения (в нормальном режиме работы)13
2.2 Расчет кабельной сети по условиям пуска14
3 Расчет токов короткого замыкания в участковой сети15
4 Выбор и проверка электрических аппаратов16
4.1 Выбор автоматических выключателей17
4.2 Выбор электромагнитных контакторов17
4.3 Проверка уставок тока срабатывания реле аппаратов защиты18
5 Расчет высоковольтной сети19
5.1 Описание схемы электроснабжения19
5.2 Выбор сечения высоковольтных кабелей19
6. Выбор комплектных распределительных устройств напряжением 6 кВ21
Электробезопасность23
Общие выводы по курсовой работе25
Вопросы связанные с производством передачей и распределением электрической энергии и в настоящее время остаются достаточно важной составной счастью любого технологического цикла промышленного предприятия.
Экономное и рациональное потребление электроэнергии в большой степени реализуется за счет оптимизации ее использования в промышленном производстве.
Обеспечение требуемой надежности электроснабжения и надлежащего качества электроэнергии при минимальных затратах применение рациональных и достаточно гибких в эксплуатации схем позволяющих обеспечивать оптимальные режимы электропотребления в нормальных условиях и близкие к ним в послеаварийных – необходимое условие стабильной и экономичной работы любого предприятия.
При повышении технико-экономических показателей горных предприятий особую роль играют вентиляторные установки.
Надежная и экономичная работа вентиляторных установок обеспечивает безопасность и улучшение условий труда шахтеров.
На проветривание расходуется в среднем от 30 до 50 % электроэнергии потребляемой всем электромеханическим оборудованием шахты.
Все это свидетельствует о том что обеспечение надежной и экономичной работы вентиляторных установок остается важнейшей задачей при эксплуатации шахтного электромеханического оборудования. Это решается обоснованными техническими решениями правильным выбором оборудования обеспечением экономного расходования электроэнергии и применением энергосберегающих технологий.
Выбор установок и комплексов технологического оборудования
Унифицированный комплект электрооборудования вентиляторной установки состоит из двух одинаковых наборов электрооборудования вентиляторов и набора электрооборудования вспомогательных приводов – общего для обоих вентиляторов. В зависимости от типа привода (асинхронный синхронный синхронно-асинхронный одно- и двухдвигательный) состав комплекта соответственно видоизменяется при одних и тех же основных станциях управления.
Шахтная установка главного проветривания состоит из двух одинаковых вентиляторов установленных рядом и подключенных к главному вентиляционному каналу через разветвляющиеся подводящие каналы на которых устанавливаются две ляды с лебедкой для отключения неработающего (резервного) вентилятора от вентиляционного канала.
Установка комплектуется пускорегулирующей и контрольно-измерительной аппаратурой типа УКАВ-2 Харьковского электромеханического завода.
Осевой реверсивный двухступенчатый вентилятор ВОД-16 со встречным вращение рабочих колес разработан Артемовским Машиностроительным заводом. Вентилятор предназначен для главного проветривания угольных и рудных шахт и других объектов с потребным расходом воздуха 12 – 63 м3с статическим давлением 90 – 430 кгсм2.
Вентилятор ВОД-16 состоит из рабочего колеса первой ступени рабочего колеса второй ступени корпуса с коллектором и обтекателем подшипников со сферическими роликоподшипниками упругих пальцевых муфт трансмиссионных валов диффузора системы смазки электромагнитных тормозов электродвигателей типа А-103-6М мощностью по 160 кВт при частоте вращения 985 обмин.
К вспомогательному оборудованию относится лебедка ЛРУ 1-2М предназначеннаядля поднятия и опускания ляд и дверей в подводящих каналах и диффузорах вентиляторных установок при реверсировании вентиляторной струи воздуха или включении резервного вентилятора и системы торможения.
Технические характеристики электрооборудования приведены в таблицах.
Технические характеристики электродвигателя вентилятора ВОД-16
Характеристики по-требителя
Тип электро-двигате-ля
Номинальные показатели электродвигателя
Технические характеристики электродвигателя лебедки ЛРУ1-2М.
Тип электродвигателя
Номинальные показатели электродвигателей
Технические характеристики электродвигателя системы торможения.
Кол-во электродвигателей
Номинальные показатели двигателей
Обоснование выбора принципиальной схемы электроснабжения участка
Электроснабжение вентиляторных установок следует проектировать в соответствии с требованиями ПБ. Вентиляторные установки относятся к первой категории электроснабжения.
Электроснабжение вентиляторной установки при расположении установки на отнесенных от промышленной площадки стволах и шурфах предусматривается двумя кабельными линиями от взаиморезервированных секций шин 6(10) кВ двухтрансформаторной подстанции 6(10)04 кВ предназначенной для питания вентиляторной установки и другого технологического оборудования только этого ствола.
Эта подстанция получает питание от взаиморезервированных секций шин РУ – 6 кВ расположенных на вентиляторной площадке этого ствола.
Высоковольтная и низковольтная электрические сети выполняются кабелями соответствующей длины типа АСБН. Распределяющее устройство высокого напряжения комплектуется высоковольтными ячейками типа КСО – 6(10) – Э1 «Аврора» низковольтная электрическая аппаратура комплектуется из автоматических выключателей и пускателей в промышленном исполнении. Освещение выполняем от шахтного осветительного трансформатора.
Расчет электрического освещения
1. Расчет электрического освещения по методу коэффициента использования светового потока.
Определяем показатель помещения по формуле:
где а и b – соответственно длина и ширина освещаемого помещения а = 20 м b = 12 м;
hр – расчетная высота подвеса светильника над освещаемой поверхностью м;
Н – высота помещения Н=10м.
В зависимости от значения показателя помещения принимаем значение коэффициента использования светового потока = 046.
Принимаем расстояние между светильниками L = 5м отсюда число светильников составит:
Общее число светильников:
Расчетный световой поток одной лампы накаливания:
S – освещаемая площадь помещения;
Z – коэффициент равный отношению средней освещенности Eср к минимальной освещенности Еm
Кз – коэффициент запаса принимаем Кз = 14;
Для освещения помещения вентиляторной установки главного проветривания принимаем светильники типа РПЛ01-20М с люминисцентными лампами со световым потоком F = 980 лм. Технические характеристики приведены в таблице.
Технические характеристики светильника РПЛ01-20М
Расчетная мощность осветительного трансформатора:
где Pл – суммарная мощность светильников Вт;
с - КПД сети с = 095;
эл – электрический КПД светильника учитывающий потреи в дросселе эл = 085
cos(φсв) – средневзвешенный коэффициент мощности светильника.
Для питания осветительной сети вентиляторной установки принимаем осветительный трансформатор ТСШ-407. Технические характеристики которого приведены в таблице:
Технические характеристики осветительного трансформатора ТСШ-407
Ном. напряжение обмоток В
Определяем сечение осветительного кабеля:
М – момент нагрузки Вт·м;
С – коэффициент учитывающий материал проводника для алюминия С = 154;
ΔU – нормируемая потеря напряжения %. Обычно составляет 4% от Uн.
ΔU = 220 · 04 = 88 В.
Момент для линии с равнораспределенной нагрузкой:
Для прокладки принимаем кабель АВВГ-3х25 с длительно допустимой токовой нагрузкой Iдоп = 29 А
2 Выбор уставок и вставок максимальной защиты осветительных сетей.
Величина уставки тока отключения максимального реле в защитном аппарате на стороне ВН для защиты осветительных трансформаторов выбирается из условия:
где Iном.с – суммарный номинальный ток светильников А
В качестве защитного аппарата принимаем выключатель типа АЕ 2010 с Iн.ап. = 10А; Uн.ап. = 380В номинальный ток электродинамического расцепителя Iу = 2А.
Номинальный ток плавкой вставки предохранителей защитных аппаратов для защиты ответвлений осветительной сети . Применяем плавку вставку типа ПР-2 с Iв = 6А. Отношение (кратность) расчетного тока двухфазного КЗ к току вставки в точке К6 должно быть: .
Определение расчетных нагрузок и выбор силовых трансформаторов
На основании выбранных на участке машин и механизмов и установленных на них электродвигателей составляется таблица силовой и осветительной нагрузки.
Потребители энергии на 380В
Установленная мощность кВт
1 Определение мощности трансформатора методом коэффициента спроса.
Определяем расчетную мощность трансформатора по методу коэффициента спроса:
Где Кс – коэффициент спроса учитывающий КПД сети одновременность работы электродвигателей системы их загрузки и КПД Кс = 05;
РномΣ – суммарная установленная мощность электроприемников участка РномΣ = 650кВт
cos φср – средневзвешенный коэффициент мощности при фактической нагрузке cos φср = 07
По полученной величине принимаем комплектную трансформаторную подстанцию КТПН-1004 оснащенную двумя трансформаторами ТМ-63010 технические характеристики которых приведены в таблицах 7 и 8.
Технические характеристики КТПН-1004
Мощность силового трансформатора кВА
Номинальное напряжение кВ:
Ток термической стойкости кА
Исполнение отходящих линий
КСО-366; КСО-366М; КСО-392
Технические характеристики ТМ-63010
Номинальная мощность кВа
Номинальное напряжение обмоток кВ
Габаритные размеры мм
Расчет и выбор сечения кабелей.
1 Расчет электрической сети по токовой нагрузке.
Расчетная токовая нагрузка для трехфазной четырехпроводной и трехпроводной сети определяется по формуле:
где Uнл – номинальное линенйное напряжение В
Таким образом определяем:
- для вентиляторов ;
Фактический ток электроприемников участка проходящий через магистральный кабель определяют:
где Uн – номинальное напряжение электроприемника В.
Сечение жил кабеля выбираем по допустимому току нагрева при этом должно выполняться условие . Все данные по кабелям сводим в таблицу 9.
Марка и сечение кабеля
2.1. Расчет кабельной сети по допустимой потере напряжения (в нормальном режиме работы)
Проверка по допустимой потере напряжения производится исходя из того что напряжение на вторичной обмотке трансформатора в режиме холостого хода U2a составляет 105 Uном т.е. 400 В при 380 B следовательно общая потеря (%) напряжения в трансформаторе магистральном и гибком кабелях составляет в рабочем режиме 10%. т.е. 38 В при 380 В.
Для нормальной работы электродвигателей необходимо чтобы
где DUтр DUмк DUгк – потеря напряжения в трансформаторе магистральном кабеле и гибком кабеле соответственно В.
Потеря напряжения в трансформаторе
где b = I2 I2ном = 7051575 = 045 – коэффициент загрузки трансформатора;
UкаUкр – соответственно активная и реактивная составляющие напряжения короткого замыкания Uk%;
j2 – фазовый сдвиг между векторами тока и напряжения вторичной обмотки (j2 = jcр)
Активная составляющая напряжения К3 (%)
где Рк – потери короткого замыкания трансформатора.
Индуктивная составляющая напряжения КЗ
Потеря напряжения в трансформаторе (В)
где U20 – номинальное напряжение на стороне НН трансформатора
Потеря напряжения в магистральном кабеле (В)
где cosφмк можно принимать как cosφср;
где ρ – удельное сопротивление алюминия (0021);
s – сечение кабеля мм2.
Индуктивное сопротивление магистрального кабеля
Xмк = хмк lмк = 0081·003 = 000243 Ом
хмк – сопротивление 1 км кабеля Омкм.
Определяем потерю напряжения в питающем кабеле для наиболее мощного и удаленного токоприемника
где cosφгк берется равным cosφдв.ном.
Xгк = хгк lгк = 0081·0028 = 0002268 Ом
Общая сумма потерь не превышает допустимую Uдоп.Σ.
2.2 Расчет кабельной сети по условиям пуска
Проверяем сечение кабелей по условию минимально допустимого напряжения на зажимах наиболее мощного и удаленного электроприемника при пуске. На зажимах двигателя вентилятора должно соблюдаться условие:
где Мном Мпуск - соответственно номинальный и пусковой моменты электродвигателя Н·м;
К – минимальная кратность пускового момента
Мпуск.min – минимальный пусковой момент электродвигателя обеспечивающий трогание с места и разгон электродвигателя.
K = 05 06 – для вентиляторов насосов;
Мпуск Мном = а обычно приводится в технических данных электродвигателей а = 16.
Мном Мпуск = 116 = 0625
Допустимые потери напряжения при пуске
Uдоп.пуск = U20– Uпуск = 400 – 24244 = 15756 В
Фактические потери напряжения в трансформаторе при пуске
Фактические потери напряжения в магистральном кабеле
где – удельная электрическая проводимость жилы кабеля Ом-1 м-1;
Sм.к – сечение магистрального кабеля мм2;
Lм.к – длина магистрального кабеля м.
Фактические потери напряжения в питающем кабеле
где Iд.пуск – пусковой ток проверяемого электродвигателя;
Sм.к – сечение питающего кабеля мм2;
Lм.к – длина питающего электродвигатель кабеля м.
Uдоп.пуск = 15756 В Uдоп. = 1396 + 65 + 95 = 2996 В
3. Расчет токов короткого замыкания в участковой сети
Расчет токов короткого замыкания необходим для правильного выбора и настройки защитной аппаратуры. Определяем минимальное значение тока двухфазного к.з. необходимое для выбора уставок средств защиты а также максимальное значение тока трехфазного к.з. необходимое для проверки коммутационной аппаратуры на отключающую способность. Определяем токи двухфазного к.з. для низковольтной сети по формуле:
Uн – номинальное напряжение ступени принимаемое равным 04 кВ;
- соответственно активные и индуктивные сопротивления высоковольтной распределительно сети и трансформатора Ом;
- соответственно активное и индуктивное сопротивление 1 км питающего кабеля сечением 50 мм2 Омм; Омкм; мкОмм; Омкм.
Lпр – приведенная к сечению 50 мм2 длина кабельных линий.
Активное и индуктивное сопротивление трансформатора определяем по формулам:
Расчет токов короткого замыкания
Магистральный кабель
4. Выбор и проверка электрических аппаратов.
Для подключения силовых и осветительных нагрузок используется распределительное устройство ПР85. Оно может использоваться как силовой распределительный пункт (шкаф) а также как магистральный и групповой щитки для ОУ.
Комплектные шинопроводы магистральные распределительные осветительные также обеспечивают подключение силовых и осветительных установок.
Для распределения ЭЭ и защиты электрических сетей от токов КЗ применяют распределительные пункты с автоматическими выключателями. Новая серия ПР 85 разработана Харьковским ВНИИ-электроаппарат укомплектована автоматическими выключателями серии ВА серийный выпуск начал в 1989 г.
Встраиваемые выключатели на отходящих линиях устанавливают в любом сочетании по номинальному току расцепителя. При этом суммарная нагрузка одновременная не должна превышать номинальный рабочий ток распределительного пункта.
Пункты допускают присоединение к магистрали. Их зажимы рассчитаны при токах:
0-630 А на присоединение четырех входящих и отходящих проводников 3х120 мм2;
0-250 А – двух проводников того же сечения.
Распределительные пункты этой серии применяют как для силовых так и для осветительных установок.
ПР85 для силовых установок имеют только трехполюсные выключатели для осветительных – одно- и трехполюсные.
Зажимы позволяют присоединить без пайки и наконечников одножильные проводники сечением:
70 мм2 (Iн = 100А);
120 мм2 (Iн = 160А);
2х120 мм2 (Iн = 250А).
4.1. Выбор автоматических выключателей.
При эксплуатации ЭС длительные нагрузки проводов и кабелей КЗ вызывают повышение температуры токопроводящих жил больше допустимой. Это приводит к преждевременному износу их изоляции следствием чего может быть пожар взрыв поражение персонала.
Для предотвращения этого линия ЭСН имеет аппарат защиты отключающий поврежденный участок. Автоматические выключатели являются наиболее совершенными аппаратами защиты надежными срабатывающими при перегрузках и КЗ в защищаемой линии.
Автоматы выбирают по их номинальному току Iн.ап ≥ Iн где Iн – номинальный ток электроприемника.
Для защиты магистрального кабеля Iн = 7052 = 3525 А принимаем выключатель типа ВА-99-400 с параметрами Iн.ап. = 400 А; Uн.ап. = 380В.
Определяем уставки токов расцепителей для группы силовых (двигательных) электроприемников. Ток уставки теплового расцепителя: Im ≥ 11 Im ≥ 388 А.
Ток уставки электродинамического расцепителя: Iэ ≥ 12(Iп.max + Imax) Iэ ≥ 2583 А
где Imax = 3525 А – наибольший суммарный ток группы электроприемников в номинальном режиме Iп.max = 1800А – пусковой ток наиболее мощного электродвигателя.
Для защиты вентиляторов ВОД-16 Iн = 286 А принимаем выключатель типа ВА-99-400 с параметрами Iн.ап. = 400 А; Uн.ап. = 380В.
Ток уставки теплового расцепителя: Im ≥ 125 Iн; Im ≥ 3575 А.
Ток уставки электродинамического расцепителя: Iэ ≥ 12Iпуск Iэ ≥ 2180А
Iп.max = 1817 А – пусковой ток наиболее мощного электродвигателя.
Для защиты ЛРУ-2М Iн = 95 А принимаем выключатель типа ВА-77-29 с параметрами Iн.ап. = 63 А; Uн.ап. = 380В.
Ток уставки теплового расцепителя: Im ≥ 125 Iн; Im ≥ 125 А.
Ток уставки электродинамического расцепителя: Iэ ≥ 12Iпуск Iэ ≥ 78 А
Iп.max = 65 А – пусковой ток наиболее мощного электродвигателя.
Для защиты двигателей тормозов КМТ-3А Iн = 02 А принимаем выключатель типа ВА-77-29 с параметрами Iн.ап. = 63 А; Uн.ап. = 380В.
Ток уставки теплового расцепителя: Im ≥ 125 Iн; Im ≥ 025 А.
Ток уставки электродинамического расцепителя: Iэ ≥ 12Iпуск Iэ ≥ 12 А
Iп.max = 1 А – пусковой ток наиболее мощного электродвигателя.
4.2. Выбор электромагнитных контакторов.
Контакторы переменного тока являются коммутационными аппаратами с самовозвратом. В них не предусматриваются защиты присущие автоматам. Контакторы обеспечивают большое число включений и отключений при дистанционном управлении ими.
Контакторы выбираются по режиму работы по номинальному напряжению номинальному току и числу полюсов. Проверяются на допустимую частоту включений.
Для пуска вентиляторов ВОД-16 принимаем контактор типа КТ 6043А с параметрами Iн.ап. = 400 А; Uн.ап. = 380В. Контактор трехполюсный механическая износостойкость – 5 млн. циклов ВО.
Для пуска ЛРУ-2М принимаем контактор типа КТ 6003А с параметрами Iн.ап. = 65 А; Uн.ап. = 380В. Контактор трехполюсный механическая износостойкость – 10 млн. циклов ВО.
Для пуска двигателей тормозов КМТ-3А принимаем контактор типа КТ 6003А с параметрами Iн.ап. = 65 А; Uн.ап. = 380В. Контактор трехполюсный механическая износостойкость – 10 млн. циклов ВО.
4.3. Проверка уставок тока срабатывания реле аппаратов защиты.
Выбранная уставка тока срабатывания реле проверяется по расчетному минимальному току двухфазного КЗ. При этом отношение (кратность) расчетного минимального тока двухфазного КЗ к уставке тока срабатывания реле должно удовлетворить условию: где Кч = 15 – коэффициент чувствительности защиты.
Для магистральной сети:
Для вентиляторов ВОД-16:
Для двигателей тормозов КМТ-3А:
Все данные по принятой пускозащитной аппаратуре сводим в таблицу.
Пускозащитная аппаратура.
Данные электроприемников
Данные пускозащитной аппаратуры
5. Расчет высоковольтной сети.
5.1. Описание схемы электроснабжения.
Подстанция вентиляторной установки получает питание по линии 6 кВ от районной подстанции. Высоковольтная линия выполнена из деревянных опор с железобетонными пасынками высотой 8м провод марки А-70. Электрические сети выполнены на стационарных опорах.
Вентиляторная подстанция оснащена масляным трансформатором ТМ-630 кВА с изолированной нейтралью и необходимой защитной аппаратурой.
Вентиляторное оборудование запитано гибкими кабелями:
- вентиляторы В1;В2 – кабелями АСБН 3*185 длиной 30 метров;
- лебедка – кабелем АВВГ 3*25 длиной 55 метров;
- тормоз – кабелями АВВГ 3*25 длиной 30 метров;
5.2. Выбор сечения высоковольтных кабелей.
Для питания ТМ-630604 выбираем сечение кабеля ВН:
по экономической плотности тока: где
jэ – нормированное предельное значение экономической плотности ток Амм2.
Котн – коэффициент изменения напряжения Котн = 1;
по допустимой потере напряжения:
Проверяем выбранное сечение по длительно-допустимому току нагрузки на термическую стойкость при трехфазном току к.з. Исходя из условия: где Iп – предельно допустимый кратковременный ток КЗ А; - ток трехфазного КЗ в начале проверяемого кабеля.
Ток и мощность короткого замыкания определяем базисным методом по расчетной схеме. Принимаем базисную мощность Sб=100 МВА хс = 0.Базисные сопротивления элементов обозначим х1 х2 х3.
Определяем сопротивление кабельной линии
где х0 = 04 Омкм; L = 6 км; Uср.н. = 6 кВ. Отсюда
Принимаем на этой ступени Uб = 6 кВ
Ток к.з. в точке К1 находим по формуле:
Ударный ток к.з. в точке К1:
Мощность к.з. в точке К1 определяем:
Сопротивление х2 трансформатора определяем по формуле:
где Uкз% = 45%; Sтр = 063 МВА
Принимаем Uк = 04 кВ. Тогда:
Токи и мощность КЗ в точке К2:
Сопротивление х3 определяем по формуле:
Результирующее сопротивление:
6 Выбор комплектных распределительных устройств напряжением 6 кВ.
Ячейки выбираются в зависимости от назначения (вводный секционные и отходящих присоединений) исполнения номинального тока и напряжения и проверяются по предельному току отключения и предельной мощности отключения т.е.
где Iоя Sоя – соответственно ток и мощность отключения ячейки;
I(3)кз S(3)кз - соответственно той и мощность трехфазного КЗ сети в месте установки ячейки.
Для питания трансформатора ТМ-63010 принимаем ячейку типа КСО – 6(10) – Э1 «Аврора». В ячейках КСО – 6(10) – Э1 «Аврора» может устанавливаться релейная защита и автоматика для защиты следующих элементов: трансформаторы вводы и отходящие линии синхронные и асинхронные электродвигатели сборные шины РУ генераторы.
Устройства релейной защиты и автоматики устанавливаются в отсеке релейной защиты и вторичной коммутации. Отсек смонтирован в верхней части ячейки КСО и полностью изолирован от высоковольтного оборудования. Технические характеристики ячеек КСО – 6(10) – Э1 «Аврора» представлены в таблице 12.
Технические характеристики камер КСО – 6(10) – Э1 «Аврора»
Номин. напряжение кВ
Номин. ток главных цепей А
Ток термич. стойкости кА
Время протекания тока термич. стойкости
Ток электро-динамич. стойкости кА
Тип выклю-чателя нагрузки
Проверяем условия ;
Определяеи расчетный ток срабатывания токовых реле мгновенного действия.
Максимальная токовая защита (МТЗ) линии электроснабжения отстраивается от максимального тока нагрузки Iр.м. в наиболее тяжелом режиме работы линии и ток срабатывания определяем из выражения:
Токовая отсечка отстраивается от максимального тока КЗ I(3)кз в конце линии. Ток срабатывания реле:
Проверку чувствительности защиты по току короткого замыкания на вторичной обмотке силового трансформатора
где ko – коэффициент отстройки равный для МТЗ 11 – 12 для токовой отсечки 11 – 15;
kв – коэффициент возврата реле
kтт – коэффициент трансформации трансформаторов тока.
Принимаем уставку токовой защиты iу = 67875А
Защита людей от поражения электрическим током должна осуществляться применением защитного заземления а в подземных электроустановках с напряжением до 1140 В - также и реле утечки тока с автоматическим отключением поврежденной сети. Общее время отключения поврежденной сети напряжением 380 660В и контактных сетей не должно превышать 02 сек. а напряжением 1140 В - 012 сек. Для сетей напряжением 127 и 220В а также зарядных сетей время срабатывания реле утечки устанавливается заводской инструкцией по рекомендации испытательной организации.
На отходящих линиях ЦПП и РПП-6 защита от токов короткого замыкания и утечек на землю должна быть мгновенного действия.
При напряжении до 1140 В должна осуществляться защита:
а) трансформаторов и каждого отходящего от них присоединения от токов короткого замыкания - автоматическими выключателями с максимальной токовой защитой;
б) электродвигателей и питающих их кабелей:
- от токов короткого замыкания - мгновенная или селективная в пределах 02 сек.;
- от токов перегрузки или от перегрева - нулевая;
- от включения напряжения при сниженном сопротивлении изоляции относительно земли;
в) искробезопасных цепей отходящих от вторичных обмоток понизительного трансформатора встроенного в аппарат от токов короткого замыкания;
г) электрической сети от опасных токов утечки на землю - автоматическими выключателями в комплексе с одним реле утечки тока на всю электрически связанную сеть; при срабатывании реле утечки должна отключаться вся сеть подключенная к одному или группе параллельно работающих трансформаторов за исключением отрезка кабеля длиной не более 10м соединяющего трансформаторы с общесетевым автоматическим выключателем.
а) оперативное обслуживание и управление электроустановками напряжением до 1140В не защищенными реле утечки без диэлектрических перчаток за исключением электрооборудования напряжением 42В и ниже а также электрооборудования с искробезопасными цепями и аппаратуры телефонной связи;
б) оперативное обслуживание электроустановок напряжением выше 1140В без защитных средств (диэлектрических перчаток бот или изолирующих подставок);
в) ремонтировать части электрооборудования и кабели находящиеся под напряжением присоединять или отсоединять искроопасное электрооборудование и электроизмерительные приборы под напряжением за исключением устройств напряжением 42В и ниже в шахтах неопасных по газу и пыли;
г) эксплуатировать электрооборудование при неисправных средствах взрывозащиты блокировках заземлении аппаратах защиты нарушении схем управления и защиты в поврежденных кабелях;
д) иметь под напряжением неиспользуемые электрические сети за исключением резервных;
е) открывать крышки оболочек взрывобезопасного электрооборудования в газовых шахтах без предварительного снятия напряжения со вскрываемого отделения оболочки и замера концентрации метана;
ж) изменять заводскую конструкцию и схему электрооборудования схемы аппаратуры управления защиты и контроля а также градуировку устройств защиты на шахте без согласования с заводом-изготовителем;
з) снимать с аппаратов знаки надписи и пломбы лицам не имеющим на это права.
Общие выводы по курсовой работе.
При выборе принципиальной схемы электроснабжения шахтной вентиляторной установки использовался принцип одинаковой надежности питающей линии (со всеми аппаратами) и одного электроприемника технологического агрегата получающего питание от этой линии.
В ходе курсового проекта решались такие задачи как: целесообразность работы питающей сети с изолированной или заземленной нейтралью; группировка потребителей электроэнергии по номинальному напряжению и определение суммарной установленной мощности отдельных групп потребителей; способ осуществления питания потребителей и расстояние до источников питания; расчет электрического освещения с Uв = 220 В; расчет низковольтной и высоковольтной силовой сети.
Питание электроприемников осуществили согласно ПУЭ в соответствии с классификацией их по категориям бесперебойности электроснабжения. В зависимости от категории потребителей и условий производства и выбрали радиальную схему питания.
Выбор элементов схемы электроснабжения произвели в соответствии с «Инструкцией по проектированию зданий и сооружений» и по условиям окружающей среды. Данные соответствующие категориям производств по СНиП и класса по взрывопожароопасности по ПУЭ.
Учебно-методическое пособие к выполнению курсового проекта по дисциплине «Электрооборудование и электроснабжение предприятий угольной промышленности» и др. Сост. Л.Н. Жукова В.А. Курнаков М.В. Груцынов М.С. Глухов; Шахтинский ин-т (филиал) ЮРГТУ (НПИ). – Новочеркасск: ЮРГТУ2007.
Алиев И.И. Справочник по электротехнике – Ростов-на-Дону: Феникс 2003.
Справочник энергетика угольной шахты В.С. Дзюбан Я.С.Риман А.К. Маслий. – М.: Недра 1983.
Ополева Г.Н. Схемы и подстанции электроснабжения: Справочник: Учебное пособие. – М.: Форум: ИНФРА – М 2006.
Медведев Г.Д. Электрооборудование и электроснабжение горных предприятий. – М.: Недра 1988.
Правила устройства электроуставок – 7-е изд. перераб. и доп. – М.: Бюро Дизайн 2003.
Братченко В.Ф. Стационарные установки шахт. – М.: Недра 1977.