Электрификация ремонтно-монтажного участка ЦРМ

РСОС.cdw

ТЭП.cdw

Годовая производственная
программа мастерской
Дополнительные затраты на
электрификацию мастерской
Дополнительные эксплуатационные
Технико экономические

РССС.cdw

Данные питающей сети
Номер кабеля (провода)
Обозначение на плане
Номинальная мощность
Марка и сечение провода
Номинальный ток предохранителя
Тип и номинальный ток пускового
ток нагревательного
расцепителя автомата
Наименование механизма
и № по технологической
Точильно-шлифовальный
наклонных камер комбайнов
Универсальный вертикально-
сверлильный станок 2Н125
Трансформатор понижающий
обкатки подборщиков
Аппарат электровулканизацион-
Стенд для ремонта шин
Машина моечная с огневым
Стенд для испытания топливной
Акводистилятор электрический
Точильно-шлифовальный
Настольно-сверлильный

ПМ3.cdw

Для обслуживания светильников
установленных на высоте 7
предусмотрена телескопическая
передвижная вышка ВТК-9.
Ниши для светильников и прокладку труб электропроводки к
ним в смотровой яме выполнить по чертежам марки АР.
Светильники местного освещения крепить к верстакам монтаж-
Электромонтажные работы выполнить в соответствие с ПУЭ.

ПМ2.cdw

Экспликация помещений см. лист 8.
Трансформаторы ТСЗ в помещениях 3
Электромонтажные работы выполнить в соответствии с ПУЭ.
К341 от 3щр с отм. 4800 по перекрытию
Н401 от 4щр с отм. 4

4.1.doc

4. РАЗРАБОТКА МЕХАНИЗМА ПЕРЕДВИЖЕНИЯ
1. Построение нагрузочной диаграммы РМ
Масса груза mг = 1500 кг масса балки mб = 1000кг.
Скорость передвижения балки Vб = 015мс.
Скорость подъема груза Vг = 015 мс.
Длина цеха lц = 48 м.
Высота подъема груза Н = 6 м.
Диаметр ходовых колес балки Dк = 450 мм.
Диаметр цапфы вала колеса балки dц = 60 мм.
Диаметр барабана лебедки Dб = 400 мм.
Коэффициент трения качения колес балки fб = 005.
Коэффициент трения в цапфах m = 0013.
Коэффициент учитывающий дополнительное сопротивление в ребордах колес торцах ступиц Кр = 25.
Значение суммарных передаточных числе механизмов передвижения hб = 09 и подъема hп = 096.
Для определения режимов работы крановых механизмов и выбора к ним электрических двигателей необходимо определить значение усилий мощностей и продолжительность их действия как под нагрузкой так и на холостом ходу.
У механизма передвижения величина суммарного усилия при пуске составит
SF = F1 + F2 + F3 + F4 (4.1)
где F1 – усилие необходимое для преодоления сопротивления
движению кран-балки на горизонтальном прямолинейном
F2 – усилие необходимое для перемещения кран-балки по
F3 – усилие связанное с преодолением действия ветровой нагрузки;
F4 – динамическое усилие связанное с разгоном и торможением
где r – радиус шейки оси колеса балки м;
R – радиус колеса балки R = 0225 м;
a - угол наклона путей к горизонту a = 0.
F2 = 981 × (mг + mб) × sina = 0 (4.3)
так как угол наклона путей к горизонту a = 0.
F3 = F0 × S = 0 (4.4)
где F0 – удельная ветровая нагрузка;
S – площадь подверженная действию ветра под углом 90°
F0 = g0 × Ив × с × b (4.5)
где g0 – скоростной напор ветра на высоте 10 м над поверхностью
Ив – коэффициент учитывающий возрастание скоростного напора в
зависимости от высоты (до 10м Ив = 1 до 20м Ив = 132);
с – аэродинамический коэффициент (для конструкций и труб
с=08 12 для коробчатых конструкций с=12 13);
b - коэффициент динамичности учитывающий пульсирующий
характер ветровой нагрузки b = 2.
В связи с тем что в условиях цеха скорость ветра почти отсутствует удельная ветровая нагрузка при этом равна нулю.
где - ускорение при разгоне кран-балки
Тогда величина суммарного усилия под нагрузкой при пуске для механизма передвижения
SF = F1 + F2 + F3 + F4= 13740 + 0 + 0 + 2000 = 15740 (Н).
В установившемся режиме под нагрузкой суммарное усилие
SFу = F1 + F2 + F3 = 13740 + 0 + 0 = 13740 (Н).
Потребная мощность механизма передвижения кран-балки при разгоне под нагрузкой
В установившемся режиме значение потребной мощности механизма передвижения кран-балки
На холостом ходу значение усилий и мощностей при пуске и в установленном режиме
Для определения режима работы механизма передвижения кран-балки необходимо установить продолжительность включения предварительно определив время пуска время движения кран-балки как с грузом так и на холостом ходу и построить нагрузочную диаграмму.
Время разгона кран-балки до установившегося режима
Время передвижения кран-балки при постоянной нагрузке
Время опускания груза и подъема захватывающего устройства
где Н – высота подъема кран-балки.
Время разгона кран-балки до установившейся скорости движения при возвращении в исходное положение
Продолжительность опускания захватывающего устройства и поднятие груза
Нагрузочная диаграмма механизма перемещения кран-балки показана на рис. 4.1.
Как видно из нагрузочной диаграммы механизм передвижения кран-балки работает в перемещающемся режиме с продолжительностью включения свыше 60%.
В связи с этим выбор электрического двигателя для механизма передвижения кран-балки производят с учетом методов применяемых для длительной переменной нагрузки. При этом эквивалентное значение мощности
2. Выбор электрического двигателя
Устанавливаемые на мостовых кранах кран-балках электродвигатели относятся к специальной группе электрических машин названных крановыми. Эти двигатели в большинстве своем изготавливают на напряжение 220320В. Они имеют повышенный момент пуска значение которого находится в пределах 26 32 номинального.
Крановые двигатели имеют изоляцию класса F выдерживающую нагрев до 155°С.
Выбирают электрический двигатель для механизма передвижения исходя из условий:
Климатическое исполнение и категория размещения У2 У3.
По способу защиты от окружающей среды IP44.
По конструктивному исполнению и способу монтажа IM1081.
По частоте вращения: nдв³ I × nк
nк – частота вращения колеса кран-балки.
nдв ³ i × nк = 125 × 64 = 800 (мин-1).
По роду тока и напряжения
В качестве двигателя механизма передвижения кран-балки выберем крановый двигатель из литературы [22] и сформулируем условие выбора по мощности из таких соображений. В литературе [22] двигатели даны при Eст = 04 а у нас (см. выше) Еф = 082.
Следовательно пересчитаем Рэк с Еф = 082 на Ест = 04 по формуле
Тогда из источника [5] выбираем двигатель по условию
где Рн04 – номинальная мощность двигателя из источника [22] при
Выбираем двигатель: 4МТКF112L6У1 с параметрами: ПВ = 40 %; Рн = 22 кВт; n = 1000 обмин; Мma МпусМном = 25; h = 064.
Принимаем nн = 910 обмин; Н соs j = 076.
3. Проверка двигателя по условиям пуска и перегрузок
Выбранный двигатель необходимо проверить по условию трогания:
Кu2 mn ³ Кз × mmax (4.8)
где Кu – относительное значение напряжения Кu = 09;
mn – пусковой момент двигателя при номинальных параметрах сети;
mmax – максимальное значение момента сопротивления.
wн = nн × 0105 = 910 × 0105 = 9555 (с-1);
mn = mм × Кn = 231 × 25 = 5775 (Н × м);
1 × 5775 Н×м ³ 1 × 274 Н× м;
т.е. 468 Н× м ³ 274 Н× м.
Первое условие выполнено.
Необходимость проверки двигателя в данном случае по допустимому числу включений в час по перегрузочной способности исходя из режима работы не требуется.
Окончательно выбираем двигатель режима 4МТКF112L6У1.
4. Расчет и построение механической характеристики m=f(w) электропривода механизма передвижения балки
Имеем таки е данные для двигателя:
Рн = 22 кВт; n0 = 1000 обмин; Рн = 910 обмин; mк = 25; mn = 25; h=064; cos j = 076; принимаем Jдв = 001кг × м2; hп = 09; mрмр = 4200.
Для построения механической характеристики двигателя предварительно найдем ряд недостающих параметров выбранного электродвигателя.
Критический момент двигателя
mк = mн × mк = 231 × 25 = 577 (Н × м)
Пусковой момент двигателя
mn = mн × mn = 231 × 25 = 577 (Н × м).
Критическое скольжение
где Sn = (n1 – nн) n1 = (1000 – 910) 1000 = 009.
Частота вращения номинальная
wн = 0105 × nн = 0105 × 910 = 956 (с-1).
Найдем примерный приведенный момент инерции поступательно движущейся установки с грузом (балки с грузом) по формуле
Тогда суммарный момент инерции приведенный к валу двигателя
J = Jпр = Jдв + Jрмприв = 001 + 0004 = 0014 (кг×м2).
Синхронная частота вращения
wс = wо = 0105 × no = 0105 × 1000 = 105 (с-1).
Для построения механической характеристики m=f(w) используем формулу
Задаемся величиной S = 01; 03; 05 08; 1.
Найдем обороты ротора при этих скольжениях
n01 = 1000 × (1 – 01) = 900 (обмин);
n03 = 1000 × (1 – 03) = 700 (обмин);
n05 = 1000 × (1 – 05) = 500 (обмин);
n08 = 1000 × (1 – 08) = 200 (обмин);
n10 = 1000 × (1 – 1) = 0;
nк = 1000 × (1 – Sк) = 1000 × (1 – 043) = 570(обмин).
Найдем частоты вращения соответствующие этим оборотам
wо = no × 0105 = 105 (с-1);
Расчет механической характеристик двигателя М=f (b)
Расчет выполнен с использованием программы Mathcad 7 (на компьютере кафедры).
В ходе выполнения приняты такие обозначения:
b = s – переменное скольжение
w01 = n01 × 0105 = 900 × 0105 = 945 (с-1);
w03 = n03 × 0105 = 700 × 0105 = 735 (с-1);
w05 = n05 × 0105 = 500 × 0105 = 525 (с-1);
w08 = n08 × 0105 = 200 × 0105 = 21 (с-1);
w10 = n10 × 0105 = 0 × 0105 = 0 (с-1);
wк = nк × 0105 = 570 × 0105 = 599 (с-1);
Так найдены выше mк Sк то задаваясь величинами S = 01; 03; 05 08; и 10 находим соответствующие значения моментов по формуле Клосса (эта формула записана в упрощенном виде)
Результаты расчета для удобства сводим в таблицу 4.1.
Таблица 4.1 - Координаты характеристики m = f(w)
Строим на миллиметровой бумаге (рис 4.2) механическую характеристику выбранного электродвигателя m = f(w).
Эта расчетная кривая которая на неустановившейся части подсчитана с большой погрешностью из-за известного недостатка формулы Клосса.
Для более точного построения m = f(w) кривой на неустановившейся части отметим через них проведем каталожную характеристику m = f(w) отмечая при этом что на неустановившейся части расчетная и каталожная характеристики совпадают.
Для упрощения расчетов в случае местных заказов на проектирование мною была показана возможность использования компьютерной техники при расчете например механической характеристики электродвигателя m = f(w).
На рис. 4.2а (компьютерная распечатка) даны результаты расчетов и кривая выполненные с использованием системы Mathcad 7.
Механическая характеристика электропривода механизма передвижения балки
5. Расчет и построение характеристики mс = f(w)
Сделаем расчет механической характеристики по известной эмпирической формуле
где mс.н.прив – номинальный приведенный момент Н ×м;
w - частота вращения.
Для подъемно-транспортных устройств принимаем х = 0. Величину mс.н.пр. принимаем равной 02 mс.н.пр.
mс = mс.н.прив + (mс.н.пр - mс.нач.пр) = mс.н.пр
т.е. здесь mс = cost.
Значение mс.н.пр принимаем равным эквивалентному моменту mэ который найдем с учетом нагрузочной программы. Поэтому
Принимаем mс = mснпр = 23 Н×м = cost.
Строим на рис. прямую mс = f(w) параллельную оси абсцисс. В точке пересечения зависимостей m = f(w) и mс = f(w) имеем параметры установившегося режима.
6. Построение характеристики mg = f(w) и определения времени пуска привода методом Эйлера
На рис. 4.2 для построения кривой mg = mдин = mизб = f(w) используем графический метод т.е. построим кривую избыточного момента mg = f(w) графическим путем вычитая из каталожной характеристики m = f(w) кривую (в нашем случае прямую) mс = f(w).
Разница ординат при одинаковых соответствующих значениях чисел (значений w) по оси общих дает значение mg. Отметим что кривая mg = f(w) идет в точку с mд = 0 при величине w соответствующей точке пересечения кривых mи mс.
Для определения времени пуска используем метод Эйлера (метод приращений) как наиболее простой точность которого в наших инженерных расчетах нас устраивает.
Разбиваем кривую mg = f(w) по оси w и на 5 участков Dw Dw5. при этом можно для удобства взять Dw1 = Dw2 = Dw3 = Dw4 а Dw5 – остаток от разбиения.
Далее на каждом из Dwi участков по кривой mg=f(w) строим графически равновеликий прямоугольник с соответствующим неизменным основанием Dwi (площадь этого прямоугольника должна быть равновелика площади фигуры ограниченной кривой mg). На каждом из участков Dwi которая нам нужна для дальнейших расчетов.
В общем случае время разгона на каждом из участков Dti равна
где Dwi и mgi в масштабе взять из графика. Тогда
Определим возможность пуска двигателя при снижении напряжения питающей сети.
По условию DИ = 8 %. Для определения возможности пуска двигателя при сниженном напряжении надо построить кривую m = f(w) при этом напряжении и сравнить ее с каталожной кривой m = f(w) построенной для И=Ин.
Пересчет ординат кривой m = f(w) на сниженное напряжение будем выполнять по формуле
Величинами mi задаемся из кривой m = f(w) при соответствующих значениях wi.
По результатам расчетов составим таблицу 4.2.
Таблица 4.2 - Координаты кривой m = f(w)
По результатам расчета строим кривую m = f(w). Видим что кривая m= f(w) идет ниже каталожной кривой m = f(w) но выше кривой mI = f(w) в том числе при w = 0. Следовательно пуск при снижении Исети на величину 8% возможен.
7. Построение зависимостей w = f(t) и m = f (t)
Для построения кривой угловой скорости w = f(t) воспользуемся результатами расчета по методу Эйлера выполненными выше. Выше по этому методу были найдены отрезки времени Dti на участках Dwi.
Значения Dwi и Dti занесем в таблицу 4.3
Таблица 4.3 - Координаты точек кривой w = f(t)
На рис. 4.3 построим сначала каталожную кривую m = f (w) и кривую mg = f (w) в том же масштабе что и раньше. При этом оси m и w направлены так как показано на рисунке.
Пусть ось t от точки (w = 0; m = 0) пойдет вправо горизонтально.
Тогда используя данные таблицы 4.7.1 строим кривую w = f(t). Например точка (рис. 4.3) имеет координаты Dw1 и Dt1 точка В – координаты (Dw1+Dw2) и (Dt1+Dt2) и т.д.
На этом рисунке строим нагрузочную диаграмму m = f (t). При этом используя отрезки Dt1иDt2 и т.д. На ось t переносим с каталожной кривой m=f(w) соответствующие значения моментов т.е. mn m1 m2 и т.д. (рис.4.3).
8. Описание работы схемы управления электроталью
Предлагаемая схема управления двумя двигателями электротали представлена на рис. 4.4
На рисунке приняты следующие условные буквенные обозначения:
FU1-FU3 – предохранители;
КМ1; КМ2 – пускатели для двигателя М1;
КМ3 КМ4 – пускатели для двигателей М2 и М3;
М1 – двигатель механизма подъема;
М2 и М3 – двигатели механизма передвижения;
Х – кольцевой тоносъемник;
SQ1 – путевой выключатель ограничения подъема груза;
SQ2 – путевой выключатель ограничения спуска груза;
SВ – пост управления;
И1 – искробезопасный блок управления механизмом подъема;
И2 – искробезопасный блок управления механизмом передвижения;
YА – электромагнит колодочного тормоза;
При этом двигатель М3 устанавливается на талях с высотой подъема более 18 м.
Итак механизмы подъема и передвижения тали снабжены независимыми электроприводами.
Управление электроприводами производится с помощью общего подвесного кнопочного поста. В схему не входит та часть которая относится к механизму передвижения балки.
включение двигателя механизма подъема на определенное направление производится соответственно нажатием кнопок SВ1 и SВ2 подвесного поста управления. При этом сначала подается питание на блок Е1 который в свою очередь выходными контактами И1 включает катушку КМ1 и КМ2.
Далее силовые контакты КМ1 (или КМ2) включают электромагнит YА колодчатого тормоза и двигатель М1. Колодки тормоза растормаживают двигатель М1 и он начинает вращаться в нужном направлении.
Остановка двигателя (отключение соответствующего пускателя) происходит при отпускании кнопки SВ1 (SВ2). При этом отключается блок И1 и контакты И1 отключают катушку КМ1 (КМ2). Пускатель КМ1 (КМ2) отключает двигатель М1 и электромагнит YА. вал двигателя затормаживается колодочным тормозом.
При работе двигателя М1 для его автоматической остановки в крайних положениях груза используются путевые выключатели SQ1 и SQ2.
9. Выбор аппаратов для схемы управления двигателем перемещения балки
9.1. Выбор предохранителей
Так как в кран-балке имеем дело с частыми пусками то ток вставки предохранителя при частых пусках (тяжелых условиях пуска).
где Iндв – номинальный ток двигателя (Iн);
задан в справочнике.
В нашем случае имеем двигатель крановый 4МТКF112L6У1: Рн=22 кВт; mк=25; h=064; nн=910 обмин; кi=3.9 cosj=076.
Мощность потребляемая двигателем
При этом Рндв и hданы выше.
Тогда окончательная формула для определения номинального тока запишется так:
где Рн – подставить в кВт.
Находим реальное значение
Тогда находим пусковой ток
In=Iн×Кi=688×39=268 (А).
После этого расчетный ток вставки
По расчетному току из литературы [5] выбираем ближайший больший стандартный ток плавной вставки т.е. принимаем
При этом эта вставка вставляется в корпус предохранителя (см. ту же литературу) типа ИПН-60. Предохранители защищают от токов Iкз.
9.2. Выбор автоматического выключателя
Автоматический выключатель защищает электродвигатель от токов короткого замыкания и токов перегрузки. Зададимся типом автомата например АП-50-3МТ.
Надо найти номинальный ток теплового расцепителя по условию:
Из источника [5] по величине Iндв выбираем номинальный ток теплового расцепителя (номинальный ток несрабатывания теплового реле) так чтобы величина Iндв попадала в диапазон регулирования тока несрабатывания теплового реле. Имеем Iнтр=10А с диапазоном регулирования (64-10)А куда входит ток Iндв. Ток Iнтр на корпусе автомата указан как Iн АВ.
Итак выбран IитрАВ автомата типа АП-50-3МТ. Дальше надо выбрать стандартный ток осечки у него такие:
Расчетный ток электромагнитного расцепителя
Iэмр=Iотс АВ³(1516)In
т.е. Iотс АВ=155×268=415 (А).
Далее полученный ток Iотс АВ делим на IНА (или Iнтр) и получаем расчетную кратность тока отсечки. После чего принимаем ближайшую стандартную кратность из названного выше ряда.
Поэтому принимаем ближайшую большую стандартную величину Iотс АВ= 9Iн.
Итак выбран автомат типа АП-50-3МТ с Iн=Iнтр=10А и Iотс=9Iн. У этого автомата ИнАВ(Ин сети=380 В) что и требуется.
9.3. Выбор магнитного пускателя
Магнитный пускатель для заданного электродвигателя выбираем по условию
где Iпред мп Рпред мп – соответственно предельные значения тока и мощности.
Кроме того пускатель выбирают по напряжению катушки и наличию в нем теплового реле с необходимым током Iнтр.
Iндв=688 А; Iндв=22 кВт.
Поэтому из литературы [5] выбираем реверсивный пускатель ПМЕ-114 с тепловым реле у которого
(Рпред мп=4кВт)(Рндв=22кВт) и
(Iимп=10А)(Iндв=688А).
9.4. Выбор теплового реле встроенного в магнитный пускатель
При выполненном выше выборе пускателя типа ПМЕ принимаем тепловое реле типа ТРМ. Его выбор пройдем по формуле
учитывая возможную регулировку тока реле в диапазоне ±25 %.
Так как Iндв=688А то из [6] принимаем стандартное значение тока несрабатывания теплового реле равным 63А.
Так как выше мы выбирали 1-ю величину пускателя ПМЕ то принимаем тепловое реле типа ТРМ-10 с током Iнтр=63А.
При этом ток Iндв входит в возможный диапазон регулирования вставки теплового реле что и требовалось.
На практике требуется сезонная регулировка реле ТРМ по известной методике в зависимости от расчетного тока двигателя и фактической температуры окружающей среды.
10. Регулирование температуры в сушильной камере
Сушильная камера предназначена для сушки электротехнических изделий после их пропитки изоляционными лаками (обмотки реле аппаратов электротехнических устройств электротехнических машин).
Для контроля температуры предлагается использование ПИД - регулятора ТРМ-101 с универсальным входом (цена 2950 руб. на 01.03.05).
На рис. 4.5 дана функциональная схема прибора.
ПИД – регулятор управляет нагрузкой одним из двух методов:
)импульсивным если ВУ1 – ключевого типа (модификации ТРМ101-РХКХСХ);
)аналоговым если ВУ1-ЦАП с выходным сигналом тока 4 20мА (модиф. ТРМ101-ИХ).
ВУ2 может быть использовано:
для сигнализации об аварийной ситуации если ВУ2-эм реле;
для регистрации измеренной величины если ВУ2-ЦАП с выходным сигналом тока 4 20мА.
К универсальному входу 1 можно подключить датчик любого типа из приведенного списка (необходимо только задать тип датчика при программировании прибора).
Дистанционное управление ПИД – регулятора ТРМ101 осуществляется следующим образом: к дополнительному входу 2 можно одновременно подключать 2-а внешних ключа (для управления запуском (остановкой) регулирования; для переключения на управление от компьютера (RS-485)).
При помощи прибора можно обнаружить обрыв в цепи регулирования (LBA). Это осуществляется следующим образом: ТРМ101 контролирует скорость изменения регулируемой величины и выдает сигнал если при подаче максимального управляющего воздействия измеряемое значение регулируемой величины не меняется в течение определенного времени.
В ТРМ101 предусмотрены 2 типа автонастройки:
предварительная настройка которая осуществляется при наладке при этом прибор вычисляет приближенные значения параметров ПИД – регулятора и цифрового фильтра;
точная настройка которая может проводиться во время работы оборудования. В процессе поднастройки прибор уточняет коэффициенты ПИД–регулятора. При этом система совершает несколько синусоидальных колебаний в пределах отклонения от установки после чего выходит в рабочий режим.
В приборе ТРМ-101 установлен модуль интерфейса RS-485 что позволяет управлять прибором при помощи компьютера или другого контроллера а также выдавать информацию о состоянии регулируемой системы на РС-совместимый компьютер.
Двунаправленный интерфейс RS-485 с помощью компьютера позволяет осуществлять:
чтение измеряемых величин;
измерение режимов регулирования;
запуск (остановку) процесса.
Элементы индикации и управления на лицевой стороне прибора показаны на рис.4.6.
Панель управления и индикации прибора
Верхний цифровой индикатор красного цвета в режиме РАБОТА отображает значение измеряемой величины при программировании – название параметра.
Нижний цифровой индикатор зеленого цвета отображает значение параметра при программировании.
-увеличивает значение параметра при программировании;
-уменьшает значение параметра при программировании;
-служит для перехода между пунктами МЕНЮ параметров;
-осуществляет вход в МЕНЮ или переход к следующему параметру группы.
Одновременное нажатие кнопок:
-доступ к набору кода для входа в группу защищенных параметров;
-смещение дес. точки вправо;
-смещение дес. точки влево.
«ПС» - «ПускСтоп» светится в процессе регулирования;
«ПН» - светится если запущена предварительная автонастройка;
«ТН» - светится если запущена точная подстройка;
«RS» - светится при управлении от внешнего устройства в сети RS-485;
«К1» - светится если включено ВУ1;
«К2» - светится если включено ВУ2;
«AL» - светится при выходе регулируемого параметра за заданные пределы;
«LBA» - светится при обнаружении обрыва в цепи регулирования.
Общая схема подключения прибора ТРМ101 дана на рис. 4.7.
Прибор имеет следующие выходы:
РР-ВУ1 – реле электромагнитное 1А 220В;
ВУ2 – реле электромагнитное 8А 220В;
КР-ВУ1 – транзисторная оптопара структуры n-p-n типа 200мА 50В;
ВУ2 – реле электромагнитное 8А 220 В;
СР-ВУ1 – симисторная оптопара 50 мА 250 В;
ВУ2 – реле электромагнитное 8 А 220 В;
ИР-ВУ1 – цифроаналоговый преобразователь «параметр ток 4 20мА»;
РИ-ВУ-1 – реле электромагнитное 1А 220 В;
ВУ2 – ЦАП «параметр ток 4 20мА»;
КИ-ВУ1 – транзисторная оптопара структуры n-p-n типа 200 мА 200В;
Общая схема подключения прибора ТРМ101
СИ-ВУ1 – симисторная оптоппара 50 мА 250 В;
ИИ-2ЦАП «параметр ток 4 20мА»;
КК – две транзисторных оптопары;
СС – две симисторных оптопары.
Таким образом регулятор ТРМ101 аналоговый выход выход ВУ2 для сигнализации и выход через интерфейс RS-485 для управления или от компьютера или от контроллера.
Так как прибор ТРМ101 выдает аналоговый сигнал то для регулирования величины тока в нагревательных элементах сушильной печи надо предусмотреть силовое устройство а значит и блок (схему) управления этим силовым устройством.
В роли силовых регуляторов предлагаются тиристоры.
А для управления тиристорами предлагается отечественный серийный блок управления БУСТ (3168 руб. на 01.03.05).
Функциональная схема прибора БУСТ дана на рис. 4.8.
Прибор имеет три идентичных канала управления тиристорами или симисторами. Каждый канал соответствует одной из фаз. При управлении однофазной или двухфазной нагрузкой используется один или два первых канала.
Всего в приборе БУСТ 9 входов. Каждый канал управления имеет 2 входа для контроля:
перехода напряжения через 0 (используется для внутренней синхронизации устройства обработки сигналов);
тока фазы (используется для защитного отключения).
Кроме того БУСТ имеет 3 входа общих для всех трех каналов:
вход для задания уровня защитного отключения.
Подключение датчиков осуществляется по двухпроводной схеме.
Функциональная схема прибора
Для регулирования мощности на нагрузке прибор позволяет формировать управляющие тиристорами или симисторами сигналы двумя методами: фазовым или по числу полупериодов. Выбор метода управления зависит от инерционности нагрузки.
При фазовом методе в зависимости от величины сигнала на выходе БУСТа меняется угол открытия симистора или тиристора. Прибор обеспечивает 256 уровней изменения угла открытия полупроводников на один полупериод что позволяет плавно изменять напряжение на нагрузке. Фазовый метод используется для управления малоинерционными объектами быстро реагирующими на изменение напряжения на нагревателе а также при управлении освещением.
Метод управления по числу полупериодов позволяет значительно уменьшить уровень помех в электросети за счет включения и отключения нагрузки в момент перехода сетевого напряжения через ноль. Однако период следования управляющих сигналов с БУСТа составляет 256 целых полупериодов колебаний сетевого напряжения или 256 е поэтому этот метод применим только для инерционных нагрузок.
БУСТ обеспечивает защиту силовых тиристоров или симисторов при возникновении аварийных ситуаций: короткого замыкания или превышения номинального тока в нагрузке. Для этого последовательно с нагрузкой на каждой фазе устанавливается трансформатор тока вторичная обмотка которого подключается ко входу устройства контроля тока. Уровень защитного отключения задается пользователем при помощи внешнего переменного резистора номиналом 100кОм.
При превышении заданного порога происходит аварийное отключение при котором управление блокируется и светодиоды индицирующие уровень управляющего сигнала начинают мигать. Снятие аварийного состояния происходит при выключении питания прибора.
Прибор позволяет плавно достигать заданной мощности и тем самым избегать резких перегрузок питающей сети.
БУСТ может применяться для автоматического регулирования мощности активной нагрузки. Для этого на управляющий вход БУСТа подают выходной сигнал регулятора (например ТРМ101):
тока 0 20 мА 4 20 мА или 0 5 мА.
С помощью БУСТа можно вручную управлять симисторами или тиристорами. Для этого к управляющему входу нужно подключить внешний переменный резистор 10 кОм.
Сущность фазового метода управления и метода управления по числу полупериодов дана на рис. 4.9.
Фазовый метод управления и управление по числу периодов
БУСТ может преобразовывать аналоговый сигнал в ФИМ-сигнал что позволяет использовать его совместно с приборами ОВЕН имеющими на выходе ЦАП «параметр ток 4 20 мА». Например для управления яркостью сечения инфракрасной лампы при сушке краски.
БУСТ имеет следующие технические характеристики:
допустимое отклонение номин. напряжения
внешний переменный резистор 0 10 В 0 15мА 0 20 мА 4 .20 мА;
макс. допустимы преобразованный трансформатором ток нагрузки на входах контроля
напряж. низкого уровня на входе (блокировка)
напряж. высокого уровня на входе (блокировка)
максим. импульсный ток управления
амплитуда управляющих импульсов
метод управления тиристорами или симисторами
фазовый по числу полюсов;
число используемых фаз
Окончательная схема подключения прибора ТРМ101 к прибору БУСТ дана на рис. 4.10.
11. Схема механизма подъема с двухскоростным электродвигателем
Схема электропривода механизма подъема с двухскоростным электродвигателем
В схеме приняты обозначения:
КМ2 КМ3 – реверсивные контакторы (контакторы направления вращения);
КМ1 – вводной пускатель (линейный контактор);
КМ4 – контактор переключения скоростей;
SB1 (SB11) и SB2 (SB21) – двухходовые кнопки;
КК1-КК3 – тепловые реле пускателей.
При подаче напряжения на схему реле КТ размыкает свой контакт без выдержки времени.
При нажатии кнопки SB1 (первое положение кнопки) включаются пускатели КМ2 и КМ1.
Через размыкающие контакты КМ4 включается двигатель М на первой скорости.
При нажатии кнопки SB2 (первое положение) включаются КМ3 и КМ1 и двигатель М реверсируется.
При дальнейшем нажатии кнопки SB1 замыкается контакт SB11 включается катушка КМ4 и двигатель включается на вторую скорость так как одна пара контактов Км4 отключает обмотки первой скорости а вторая пара контактов КМ4 включает обмотки второй скорости.
При быстром (резном) нажатии кнопок SB1 и SB2 во второе положение все равно кнопки проходят первое положение когда соответственно включаются контакторы КМ2 и КМ3 и всегда включается контактор КМ1. И тогда контакт КМ1 отключает катушку Кт замык5ание контакта КТ происходит через время Dt а значит через это время включится катушка КМ4 т.е. переход с меньшей скорости на большую происходит с выдержкой времени Dt.
Двухходовые кнопки SB1 и SB2 позволяют замыкаться кнопкам второй степени без размыкания кнопок первой степени что важно для исключения отпадания якорей соответственно пускателей КМ2 и КМ3. Кроме того двухходовые кнопки позволяют упростить процедуру манипуляций персонала за счет того что персонал не отрывает руки от кнопки при переходе с одной скорости на другую.
При сбросе например кнопки SB1 со второй позиции на первую контакт SB11 отключает катушку КМ4 и поэтому запитываются обмотки первой ступени двигателя М.

3.doc

3. ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ПО РЕМОНТНОЙ МАСТЕРСКОЙ
1. Выбор электрооборудования для силовых сетей ремонтно-монтажного цеха
1.1. Выбор магнитных пускателей
Силовое оборудование ремонтно-монтажного цеха запитано от ряда силовых шкафов. Значительная часть оборудования запитана от шкафа 6ШР. В данном проекте для примера подробно рассмотрим силовую схему сети запитанную именно от этого шкафа.
К силовому оборудованию питаемому от шкафа 6ШР относятся (по условным номерам на плане силовых сетей):
– точильно-шлифовальный станок;
– пылеулавливающий агрегат;
– стенд ремонта наклонных камер комбайнов;
– сверлильный станок;
– электроинструмент однофазный на 220 В;
– электроинструмент трехфазный на 220 В с понижающим трансформатором;
– стенд для обкатки подборщиков;
– электровулканизационный аппарат;
– стенд для демонтажа шин;
Расчетная схема в однолинейном изображении будет представлена ниже на рис. 3.1. Для удобства выбора аппаратов некоторые данные потребителей сведем в таблицу 3.1.
Таблица 3.1 – Данные электроприемников
№ электроприемника на плане силовой сети цеха
Рабочая машина и ее номер на технологическом плане цеха
Наличие комплекта электрооборудования
Однофазный электроинструмент на 220 В
Трехфазный электроинструмент на 220 В
Электроинструмент трехфазный на 220 В
Электроинструмент однофазный на 220 В
Данные КПД для двигателей взяты примерно из источника [14 с.184] на основании мощностей двигателей серии 4Ас n1=1500обмин так как в источнике [9] значений КПД нет.
Всего в силовом щите планируем восемь групп при этом восьмая - резервная.
Практически все рабочие машины названные в таблице 3.1 имеют комплектные электроприводы в которые входят предохранители или другие аппараты защиты и коммутационные аппараты типы и параметры которых даны в заводских паспортах рабочих машин. Поэтому сделаем выбор только пускателей для потребителей №6777. Отметим что такие некомплектные потребители как трансформаторы ТС3Н планируем запитать через трехфазный автоматический выключатель а не пускатели.
Выбор магнитных пускателей сделаем по таким условиям [10 с. 5]:
Uнп ³ UНС; Iнп ³ Iнд; Рперед. п ³ Рнд (3.1)
где Рпред – предельная мощность пускателя.
Выбираем пускатели КМ67 и КМ77. При этом пускатель КМ67 можно выбрать без теплового реле так как в цепи потребителя 67 есть автоматический выключатель QF67. В цепи потребителя 77 нет автоматического выключателя поэтому выбираем пускатель КМ77 с тепловым реле КК77.
Из литературы [5 с. 87] в роли пускателя КМ67 принимаем пускатель нереверсивный без теплового реле защищенного исполнения типа ПМЕ-121 с (Iнп = 10 А) (Iнд = 33 А) и (Рперед.п = 2 кВт) (Рнд = 15кВт).
Из литературы [5 с. 87] в роли пускателя КМ77 принимаем пускатель нереверсивный с тепловым реле защищенного исполнения типа ПМЕ-022 с (Iнп = 3 А) (Iнд = 13 А) и (Рперед.п = 11 кВт) (Рнд = 055кВт).
Результаты выбора пускателей сведем в таблицу 3.2.
Таблица 3.2 - Выбранные пускатели
№ двигателя на плане силовой сети
ПМЕ-121 без теплового реле
ПМЕ-022 с тепловым реле
1.2. Выбор автоматических выключателей
Автоматические выключатели выбираем для потребителей № 67 70 71 75 и 76. При этом потребители 70 71 аналогичны по всем параметрам соответственно потребителям 76 75. Автоматические выключатели защищают при токах короткого замыкания и токах перегрузки выбираем автоматы с тепловым и электромагнитным расцепителями.
По литературе [13 с. 92] условия выбора автоматических выключателей записываются так:
Uна ³ Uнс; Iна ³ Iнс; Iнт ³ Кн× Iнд; Iнэ ³ (15-16)Iпд (3.2)
где Iнт – номинальный ток теплового расцепителя;
Кн – коэффициент запаса (11 13);
Iнэ – ток электромагнитного расцепителя (ток отсечки).
В роли автомата QF67 выбираем из литературы [5 с. 81] автоматический выключатель АП-503МТ с (Iнт = 4 А) (Кн× Iнд = 11 × 33 = 365 А) и (Iнэ = Iотс = 9Iнт = 9 × 4 = 36 А) (15 × Iпд = 155 × 232 = 358 А).
В роли автомата QF70 (QF76) выбираем из литературы [5 с. 81] выключатель АП-502МТ с (Iнт = 64 А) (11 × 455 А) и Iотс = 35 Iнт. Пусковой ток у однофазных инструментов в источнике [9 лист ЭМ-14) не указан.
В роли автомата QF71 (QF75) принимаем выключатель АП-50-3МТ с (Iнт = 25 А) (11 × 192 А) и Iнэ = Iотс = 35 Iнт. Пусковой ток у трансформатора ТС3И-1042 в литературе [9 лист ЭМ-14) не указан.
Результаты выбора автоматических выключателей сводим в таблицу 3.3.
Таблица 3.3 - Выбранные выключатели
№ потребителей на плане силовой сети
Типы автоматических выключателей
1.3. Выбор предохранителей
В комплектных электроприводах предусмотрены заводские предохранители с определенными вставками. В данном проекте определим типы и токи вставки групповых предохранителей в группах 1 7; отметим что группа 8 является резервной и в ней расчет вставки не проводим. Для всех групп принимаем предохранители типа НПН приведенные в литературе [5 с. 76].
Так как в каждой из групп имеем не более пяти двигателей то по рекомендации литературы [13 с. 89] выбор предохранителей ведем по формуле
где a = 25 для двигателей с легкими условиями пуска;
n – число двигателей в группе;
Iнб.п – наибольший пусковой ток одного из двигателей;
– сумма номинальных токов двигателей группы без двигателя с наибольшим пусковым током.
Тогда для группы № 1 после подстановки имеем
Из литературы [5 с. 76] принимаем предохранитель НПН-60 с током патрона 60А и током плавной вставки 36А.
Для группы № 2 после подстановки имеем
Из литературы [5 с. 76] принимаем предохранитель НПН-60 с током вставки 20А.
Для группы № 3 имеем (пусковые токи не известны)
Принимаем предохранитель НПН-15 с током вставки не 6А (как получается по расчету) а следующую вставку 10А (чтобы учесть вполне возможное наличие пусковых токов в группе).
Такую же вставку принимаем для группы № 6.
Для группы № 4 имеем
Принимаем предохранитель НПН-15 с током вставки 10А.
В группах № 5 и № 7 имеем по одному двигателю. Для каждой из этих групп имеем ток
Тогда для группы № 5 имеем
Принимаем предохранитель НПН-60 с током вставки 20А.
Для группы № 7 имеем
Принимаем предохранитель НПН-15 с током вставки 6А. Отметим что у предохранителей НПН-60 нет вставок на 6 и 10А.
Результаты выбора предохранителей сведем в таблицу 3.4.
Таблица 3.4 - Выбранные предохранители
Из литературы [7 с. 208] принимаем предохранительный шкаф закрытого исполнения СПУ-62-51 с числом предохранительных групп 860А. Группа № 8 является резервной. На вводе в шкаф имеется рубильник с током на 250А смотри таблицу в литературе [5 с. 73].
Отметим что в рис. 3.1 числовые данные заносились после расчетов в соответствующих подразделах.
2. Разработка силовой электрической сети
2.1. Составление расчетной схемы силовой сети
Составим однолинейную расчетную схему силовой сети с учетом потребителей описанных в подразделе 3.1. Расчетная схема приведена на рис. 3.1. Распределительный шкаф 6ШР запитан от шкафа 1ШР. В шкафу предусмотрена резервная группа № 8.
Установленная мощность силовых сетей шкафа 6ШР определяется по формуле
где 12 – число электропотребителей силовой сети.
Тогда используя данные рис. 3.1 и таблицы 3.1 имеем
Ру = Ру66 + Ру67 + Ру68 + Ру69 + Ру70 + Ру71 + Ру72 + Ру73 + Ру74 +
+ Ру75 + Ру76 + Ру77 = 46 + 15 + 28 + 232 + 1 +
+ 1 (трансформатор) + 11 + 08 + 3 + 1 +
+ 1 (трансформатор) + 1 + 055 = 2067 (кВт).
Рис. 3.1 (продолжение)
По литературе [7 с. 127] расчетную мощность можно искать по формуле
где n – число потребителей работающих более 05 часа;
m – число потребителей работающих менее 05 часа;
Кз – коэффициент загрузки;
h – КПД (для двигателей);
t – время работы каждого из m приемников.
Однако в источниках [4 с. 145 116] [7 с. 130] нет достоверных значений величины коэффициента Кз для потребителей мастерских. Поэтому в данной ситуации воспользуемся рекомендацией в литературе [12 с. 58] и [1 с.192].
Если нагрузка потребителей не отличается более чем в 4раза (в нашем случае это условие не везде выполняется) то расчетную мощность на входе силового шкафа очень примерно можно определить по формуле
где Руi – установленная мощность каждого из потребителей.
При числе потребителей 12 из книги [12 с. 58] принимаем коэффициент одновременности Ко = 063. Тогда с довольно большим допущением (из-за частичного наблюдения разницы мощностей потребителей в 4 раза) расчетная мощность
Мощности Ру и Рр для щита 6ШР определяются мощностями трехфазных потребителей (доля однофазных потребителей № 70 и № 76 в данном случае мала так как их установленная мощность составляет 2кВт). Кроме того основные потребители трехфазные электродвигатели.
Поэтому для определения расчетного тока с некоторым допущением считаем что расчетная мощность
где j для мастерских из книги [1 с. 193] составляет 07.
Тогда расчетный ток
итак на входе силового шита 6ШР имеем такие параметры: Ру=2067кВт; Рр=13кВт; Ip=281А.
Далее на графическом листе составляем более подробную однолинейную силовую схему по общепринятой табличной форме. Наносим на нее данные потребителей номера потребителей типы и основные данные выбранных аппаратов.
Далее пользуясь планом цеха вычерчиваем трассы силовой сети вычисляем длины проводов и кабелей и наносим их также на однолинейную схему.
2.2. Выбор типов и сечений проводов и кабелей
По рекомендации источника [5 с 16 31] и [9 лист ЭМ-2] распределительная сеть выполняется кабелем марки АВРГ прокладываемым по строительным конструкциям на скобах по лотку и проводам АПВ в металлорукавах (Мр) полиэтиленовых (П) и винилпластовых (ВП) трубах. Питание передвижных электроприемников выполняется кабелем КРПТ. К кран-балке питание подводится по троллеям. Троллеи (за исключением контактной поверхности) должны быть окрашены. Силовые и осветительные сети по стенам прокладывают по одной трассе но по разным полкам.
По условиям механической прочности [8 с. 146] допускается сечение алюминиевых жил величиной не менее 25мм2.
Сечение кабелей и проводов определим с учетом характеристик плавких вставок во всех семи группах щита 6ШР т.е. по литературе [1 с. 15] на ответвлениях и электродвигателям с короткозамкнутым ротором в невзрывоопасных зонах допустимый ток проводника выбираем по условиям
Iдоп ³ Iндв и Iдоп ³ (033Iвст = 033Iв) (3.9)
где Iв – ток вставки для данной группы щита.
На ответвлениях без двигателей для проводов с поливинилхлоридной изоляцией должно выполняться условие
Покажем подробно выбор сечений проводов и кабелей для группы потребителей № 1 в которой для двигателей имеем токи Iн66 = 103А и Iн67=33А (табл. 3.1). Тогда в кабеле Н66 (номера кабелей присвоены условно в любом логическом порядке) имеем ток Iндв = 103 + 33 = 136 (А).
Из литературы [1 с. 8] принимаем кабель АВРГ425 для которого при прокладке в воздухе выполняется условие (Iдоп = 23 А) (Iндв = 23 А) и (Iдоп= 23 А) (033 × Iвст = 033 × 36 = 122 А).
В роли провода Н67-1 и Н67-2 принимаем провод АПВ4(125) с прокладкой соответственно в трубах П и ВП при этом выполняется условие (Iдоп= 19 А) (Iн67 = 33 А). Здесь и ниже величины допустимых токов взяты из источников [1 с. 8]. В роли провода Н67-3 принят провод по минимальной механической прочности АПВ3(125) в котором течет только ток катушки пускателя КМ67.
В роли кабеля М68-69 принимаем кабель АВРГ425 т.к. при этом выполняется условие (Iдоп = 23 А) (Iн68 + Iн69 = 61 + 49 = 11 А) и (Iдоп=23 А) (033 × Iвст = 655 А).
Так как нельзя использовать сечение менее 25мм2 то в роли кабелей Н68 и Н69 принимаем ту же марку кабеля и то же сечение (при этом он с запасом проходит по допустимому току).
В роли кабеля Н70-71 принимаем кабель АВРГ425 т.к. для него (при прокладке в воздухе) выполняется условие (Iдоп = 23 А) (Iн70 + Iтр = 455 + + 192 = 647 А) и (Iдоп=23 А) (033×Iвст=655 А). Ясно что этот же кабель (с еще большим запасом) можно принять в роли кабелей Н70-1 и н71 с прокладкой по строительным конструкциям.
В роли кабеля Н72 73 принимаем кабель АВРГ425 с прокладкой в лотке т.к. для него выполняется условие (Iдоп = 23 А) (Iн72 + Iн73 = 27 + + 37 = 64 А) и (Iдоп=23 А) (033 × Iвст = 033 × 10 = 33 А). Из-за соблюдения требований механической прочности (с большим запасом по допущенному току) в роли кабеля Н75 принимаем тот же кабель а в роли кабеля Н73 принимаем кабель АВРГ325.
Рассуждая аналогично выбираем для остальных потребителей кабели АВРГ и провода АПВ соответствующего сечения с прокладкой в соответствующих конструкциях. Результаты выбора сечений кабелей сводим в таблицу3.5.
Длины кабелей приняты по замерам на чертежах.
Таблица 3.5 - Выбор кабелей и проводов силовых сетей
Номер (шифр) кабеля (провода) на схемах
Соответствующая конструкция прокладки
Продолжение таб. 3.5
2.3. Проверка силовой сети по потере напряжения
По данным литературы [4 с. 114] потери напряжения в внутренних проводках недолжны превышать 25%.
Согласно литературы [4 с. 114] расчетные потери напряжения без учета индуктивного сопротивления при условии что нагрузка по фазам распределена равномерно и на участке проложен одиночный провод можно определить по формуле
где Р – мощность на участке кВт;
S – сечение проводов мм2;
С – коэффициент зависящий от напряжения сети числа фаз
материала проводов.
Для алюминиевых проводов трехфазной сети с нулевым проводом и напряжением 380320В из литературы [4 с. 115] принимаем коэффициент С=46.
Сделаем расчет величины DU% для самых нагруженных и самых длинных участков силовой сети.
Выбираем часть сети в группе № 1 на участке от предохранителя НПН-60 до развилки кабелей Н66 и Н67-1 (практически этот участок трассы кабеля Н66). Тогда с учетом данных таблица 3.5 после подстановки получаем
Сделаем проверку сечений по потери напряжения для кабеля Н68-69 где большая длина и сравнительно большая нагрузка. После подстановки имеем
Сделаем проверку сечений по потери напряжения для кабеля Н74. После подстановки получаем
Так как потери напряжения даже на самых длинных и нагруженных участках силовых сетей при сечении кабеля АВРГ равном 4мм2 гораздо ниже нормы то нет смысла проверять потери напряжения при тех же или меньших нагрузках и этом же сечении 4мм2 на гораздо более коротких участках сети.
Итак сечение кабелей и проводов после проверки по потери напряжения удовлетворяют нормам.
3. Расчет электрического освещения
3.1. Расчет числа светильников
Обоснуем выбор рабочего люминесцентного освещения для рассматриваемого отделения ЦРМ (участка сборки и демонтажа). Согласно источника [18 с. 164] для сборочных и монтажных отделений ЦРМ при использовании люминесцентных ламп рекомендуется освещенность 300лк а при использовании ламп накаливания – 200лк (при расстоянии от пола до освещаемой поверхности 08м).
В то же время в источнике [18 с. 125] дана рекомендация: при освещенности свыше 50лк использовать люминесцентные лампы.
Итак принимаем люминесцентное освещение для рассматриваемого отделения.
Расчет осветительных установок с люминесцентными лампами имеет свою специфику [18 с.131] и [4 с. 99].
Если длина лампы меньше половины расчетной высоты то линейные источники принимаются за точечные [18 с. 131]. В нашем случае при hр около (4 7) м считаем источник освещения точечным.
Если отношение длины лампы Lа к высоте подвеса ph не более 05 то расчет люминесцентного освещения ведут теми же методами что и для светильников с лампами накаливания [4 с. 99]. В нашем случае это отношение менее 05 так как в центральной части отделения предполагается высота подвеса светильников около 7м (из-за движения кран-балки).
Будем использовать ниже метод удельной мощности для расчета освещения отделения ЦРМ.
Рассмотрим подробнее данные о размерах отделения в плане.
а – длина отделения м;
в – ширина отделения м.
Из конструктивных чертежей принимаем а = 87 м и в = 18 м.
Планируем основные светильники разместить в три ряда на высоте 72м чтобы они не мешали движению кран-балки.
Принимаем расстояние между светильниками в ряду Lа = 2400мм. Расстояние между рядами принимаем 4400мм чтобы обхватить наиболее трудоемкую основную зону работ из технологических соображений.
Тогда в одном ряду получим такое количество светильников
После подстановки получаем
Однако с учетом того что в каждом из этих трех рядов надо предусмотреть светильники эвакуационного освещения монтажное расстояние между светильниками несколько изменяется.
Итак принимаем окончательно в трех рядах после конструктивной компоновки такое число светильников
-й ряд (ближний к окнам) – 20 светильников;
-й ряд (средний) – 21 светильник;
-й ряд (дальний от окон) – 20 светильников
т.е. принимаем Nгл = 20 + 21 + 20 = 61 светильник.
Для улучшения освещения вдоль продольных стен отделения дополнительно предусмотрим на колоннах или рядом с ними (по 8штук светильников вдоль каждой продольной стены т.е. по числу колонн) еще 16 светильников на высоте hp=4м так как они не мешают проезду кран-балки.
Пусть N2 = 16 штук.
Кроме того в каждом из трех основных рядов светильников предусмотрим эвакуационное освещение светильниками того же типа при высоте hp=72м.
Для создания эвакуационного освещения запланируем в рядах такое количество светильников:
-й ряд (ближний к окнам) – 4 светильников;
-й ряд (средний) – 3 светильник;
-й ряд (дальний от окон) – 4 светильников.
Итого планируем 11 светильников для эвакуационных ситуаций.
Из конструктивных размеров на плане отделения принимаем что 61 светильник освещают (при освещенности 300лк) площадь в плане S1=48м15м=720м2 а светильники на колоннах освещают площадь в плане S2=48м3м=144м2.
3.2. Расчет мощности ламп
Так как в рассматриваемом отделении предполагается равномерное освещение горизонтальных поверхностей при отсутствии крупных затеняющих предметов [2 с. 124] то в нашем случае можно использовать упрощенную форму метода коэффициента использования а именно с применением удельной мощности w.
В источнике [2] эти таблицы приводятся для освещенности 100лк. Так как в данном случае можно допустить прямую пропорциональность между освещенностью и удельной мощностью то необходимо значение удельной мощности пересчитать на принятую выше освещенность 300лк.
Для мощности светильника надо найти
где w - удельная мощность Втм2;
N – число светильников на плане;
S – площадь пола для данной группы светильников
По рекомендации источника [2 с. 57 58] принимаем частично пыленепроницаемый светильник ПВЛМ-Д с лампами 280Вт. Согласно источника [2 с. 40] светильник ПВЛМ-Д относится к условной первой группе. Общий вид светильника дан в источнике [2 с. 57].
Тогда из литературы [2 с. 161] для светильников первой группы с лампами ЛБ-80 при d=300м2 и высоте около 7м принимаем w= 41Втм2.
Пересчитаем эту удельную мощность со 100лк на 300лк т.е. получим
Тогда мощность одного светильника в главной зоне отделения
Тогда принимаем в каждом из этих светильников окончательно по две лампы ЛБ-80 каждая из которых имеет мощность 80Вт. Отметим что светильник ПВЛМ-Д по источнику [2 с. 58] может работать с таким сочетанием ламп.
Если считать что светильники на колоннах освещают поверхность S2192м2 (соображения подробные см. выше) то мощность одного светильника в зоне площади S2 составит
где величины S2 и N2 были обоснованы выше.
Так как S2 =192 м2 то по источнику [2 с.161] принимаем при h = 4 м w=54 Втм2.
Тогда после перечета на 300 лк имеем
Тогда мощность одного светильника на колонне
Принимаем для однотипности тот же светильник ПВЛМ-Д с двумя лампами по 80Вт.
Итак для основного освещения отделения принимаем одинаковый светильник ПВЛМ-Д (с двумя лампами ЛБ-80 в каждом светильнике).
Всего получили 61 светильник на площади S1 и 16 светильников на площади S2 (подробнее см. выше).
Отметим что в источнике [2 с. 161] данные величин w приведены для конкретных коэффициентов отражения
рп = 50% (потолок);
Фактический коэффициент отражения в ЦРМ по данным источника [2 с.126] могут составить такие значения:
бетонные стены с окнами рс = 30%;
чистый бетонный потолок рп = 50%.
Из сравнения данных в таблицах и фактических значений коэффициентов видим что корректировать величины w по коэффициентам отражения не требуется. При несовпадении коэффициентов в литературе [2 с. 146] есть рекомендация о корректировке значений удельной мощности.
4. Разработка осветительной сети
4.1. Составление расчетной схемы и расчет рабочих токов сети
Ремонтно-монтажный цех имеет довольно большую рабочую площадь и большой перечень технологических операций в меняющихся местах на плане. Основное рабочее освещение цеха для экономии электрической энергии разбито на две большие группы (половины). Кроме рабочего основного освещения в цехе планируется аварийное и переносное освещение от трансформаторов 22036В. Для названных видов освещения планируется несколько щитов для аварийного освещения – отдельный щит.
для освещения левой половины ремонтно-сборочного цеха мастерских планируем использовать осветительный щит на 6 групп. Из литературы [7 с.207] известно что промышленность выпускает щитки на 6групп. Ниже речь пойдет о левой половине цеха.
Разработаем расчетную схему осветительной сети в однолинейном упрощенном изображении. Схема представлена на рис. 3.2. На рисунке принято такое обозначение групп:
– переносное освещение (от двух трансформаторов запитаны два ряда розеток: один – вдоль окон другой – вдоль противоположенной стенки цеха);
– рабочее освещение (на стене с окнами);
– рабочее освещение (первый ряд от окон);
– рабочее освещение (второй ряд от окон);
– рабочее освещение (третий ряд от окон);
– рабочее освещение (на колоннах стены расположенной против окон).
После сделанного выше выбора количества и мощности ламп (см. подраздел 3.3) найдем установленные мощности и рабочие токи в каждом из названных выше групп. При этом воспользуемся данными рис. 3.2.
Расчетная схема осветительных сетей цеха
Установленные мощности в группах составляют
Р1 = 250 Вт + 250 Вт = 500 Вт;
Р2 = (80 + 80) Вт × 12 светильников = 1920Вт;
Р3 = (80 + 80) Вт × 10 светильников = 1600Вт;
Р4 = (80 + 80) Вт × 11 светильников = 1760Вт;
Р5 = (80 + 80) Вт × 10 светильников = 1600Вт;
Р6 = (80 + 80) Вт × 8 светильников = 1280Вт;
Здесь установлены светильники и потребители запитанные от щитка ЩО-1 т.е. светильники и потребители расположенные в основном в левой половине цеха. Светильники аварийного освещения здесь не учтены так как они запитаны не от щита ЩО-1.
Установленная мощность для щита ЩО-1
По рекомендации источника [7 с. 130] для осветительных электроустановок коэффициент загрузки Кз = 1. Поэтому суммарная расчетная мощность по рекомендации литературы [7 с. 127].
Рр = Ру × Кз = 8660 × 1 = 8660 (Вт).
Однако в реальных условиях эксплуатации цеха в зависимости от рабочих ситуаций не всегда будут использованы трансформаторы 22036 В переносного освещения. Поэтому с некоторым допущением принимаем расчетную мощность
Рр = Ру – Ртр (3.13)
где Ртр – мощность двух трансформаторов.
Тогда Рр = 8660 – (250 + 250) = 8160 (Вт).
Находим расчетные токи в каждом из групп светильного щита
Расчетный ток на одну фазу
Из литературы [7 с. 207] принимаем в роли щита ЩО-1 осветительный щит типа ЩО-32-21 на 6 групп. При этом на входе стоит автомат А-31147 а на группах – автоматы АЕ-1031-11. Выбор токов этих автоматов см. ниже.
4.2. Выбор выключателей щитов и сечений проводов
По рекомендации литературы [1 с. 24] выбор сечения проводов следует сделать с учетом характеристик автоматических выключателей. То есть сначала следует с учетом расчетных токов в группах выбрать автоматические выключатели а затем – сечения проводов. Итак принимаем методику из литературы [1 с. 24].
Там же дана рекомендация выбирать автоматические выключатели по таким условиям:
Uнав ³ Uнс; Iнав ³ Iнс; Iнтр ³ Кн× Iраб; Iэрав ³ Кзап × Iр (3.14)
где Iраб – максимальный рабочий ток в группе;
Iнтр – номинальный ток теплового расцептеля;
Iэрав – ток электромагнитного расцепителя автомата;
Км = 1113 – коэффициент надежности;
Кзап = 125 – коэффициент запаса.
Для группы № 1 находим расчетный ток теплового расцепителя автомата по известному рабочему току I1.
Iтрав = Iтр = Кн ×I1 = 12 × 226 = 272 (А).
Из литературы [7 с. 207] и [14 с. 199] принимаем автомат АЕ-1031-11 с ближайшим большим Iнтр = 6 А. У этих автоматов имеется комбинированный расцепитель.
Практически в этом конкретном случае гораздо разумнее было бы принять например автомат старого выпуска АП-50-2МТ с Iнтр = 4 при возможной регулировке тока несрабатывания теплового расцепителя в диапазоне (25 4)А в который входит расчетный ток 272А. Но по данным источника [7 с. 207] щитки типа ЩО-32-21 комплектуются автоматами АЕ-1031-11 что в данном случае и пришлось учесть.
Выбираем аналогично для группы № 2 по току 87 × 12 = 104А из литературы [7 с. 207] автомат АЕ-1031-11 с ближайшим большим током Iнтр = 16А и комбинированным расцепителем. Практически разумнее и в этом случае было бы использовать автомат АП-60-2МТ с током отсечки 35Iн т.к. по данным литературы [5 с. 81] такой ток отсечки есть и именно он приемлем при нагрузке. Отметим что автоматы АЕ-1031-11 имеют по данным литературы [14 с. 200] большой ток с отсечки а именно 12Iн.
Путем аналогичных рассуждений выбираем автоматические выключатели типа АЕ-1031-11 и для остальных групп и данные сносим в таблицу 3.6
Таблица 3.6 - Выбор автоматических выключателей
Рабочие токи в группах
Расчетные токи тепловых расцепителей
Вводной автомат А-31147 следует выбрать с учетом расчетного тока на одну фазу Iр. Далее выбираем тип и сечение проводок осветительной сети. По данным литературы [1 с. 26 29] при отсутствии в сетях электродвигателей принимаем допустимый ток для выбора проводок
Из таблица 3.6 видно что наибольший ток теплового расцепления в группе № 2 равен 16А а наименьший в группе № 1 – 6А.
Тогда анализируя рекомендации источника [5 с. 35] применительно к цеху (сухому помещению с несгораемыми конструкциями) принимаем для проводки осветительной сети кабель АВРГТ который имеет алюминиевые жилы в поливиниловой оболочке. кабель выпускается только двух- и трехжильным начиная с сечения 25мм2 по данным источника [5 с. 31].
По рекомендации литературы [5 с. 35] принимаем прокладку непосредственно по поверхности тросам или лоткам.
По условии механической прочности [2 с. 337] [6 с. 239] необходимо взять алюминиевый кабель с сечением жилы не менее 25мм2.
По данным таблицы в литературе [1 с. 28] сечение 25мм2 алюминиевого двухжильного кабеля допускает 21А (при прокладке в воздухе) а сечение 4мм2 – 29А. Поэтому с некоторым запасом на непредвиденные аварийные подключения других потребителей на осветительную сеть принимаем окончательно кабель АВРГ с сечением указанным в таблице 3.7. Отметим что условие Iдоп Iнтр выполняется.
Таблица 3.7 - Выбор кабелей
Марка кабелей и сечения жил
Отметим что при отсутствии кабеля АВРГТ можно использовать близкий по своим характеристикам кабель АВРТ который выпускается одножильным и с сечением начиная с 4 мм2. Данные о нем приведены в литературе [5 с.31].
4.3. Проверка кабеля осветительной сети по потере напряжения
Согласно ПУЭ [8 с.531] в осветительных сетях допускается падение напряжения до 5 %. По данным источника [4 с.114] потеря напряжения во внутренних электропроводах должна быть не более 25 %.
По рекомендациям в источниках [4 с.114; 2 с.348] расчетные потери напряжения при известном напряжении сети известном сечении и материале проводника одинаковом сечении на всех участках группы осветительной сети составляют
где S – сечение кабеля мм2;
С – постоянный коэффициент.
Значение коэффициента С принимаем из таблицы в литературе [2 с.348] или в литературе [4 с.115]. данные этих двух источников противоречивы. Будем ниже руководствоваться данными литературы [4 с.115] там более новый по году издания. Тогда из таблицы 20 для алюминиевых проводов при двухпроводной сети с напряжением 220 В имеем коэффициент C = 77. В источнике [2 с.348] имеем 74. Принимаем С = 77.
Расчет величины DU% делаем для тех групп где больше длина кабелей и больше нагрузка. Из этих соображений по данным рис.3.2 выбираем группы № 2 и № 6.
Для группы № 2 имеем
Для группы № 6 имеем
Полученные потери напряжения допустимы.
5. Выбор источника питания
5.1. Выбор силового трансформатора
После анализа ряда литературных источников данного проекта и данных типового проекта [9] окончательно принимаем активную расчетную мощность силовых установок Рр2=413 кВт (на входе в ЦРМ).
Тогда суммарная расчетная мощность (активная)
Рр = Рр1 + Рр2 = 1772 + 413 = 2185 (кВт).
Тогда полная расчетная мощность согласно источника [1 с.192] равна
где величину cosj принимаем равной 07 для мастерских при дневном максимуме нагрузки из литературы [1 с.193].
Мощность трансформатора для однотрансформаторной подстанции выбирают (согласно источника [19 с.263]) при условии его работы в нормальном режиме по экономическим интервалам нагрузки с учетом допустимых систематических перегрузок по формуле
где Sэв Sэн – соответственно верхняя и нижняя границы интервалов
нагрузки для трансформатора принятой мощности;
Sр – расчетная нагрузка подстанции (посчитана выше).
Тогда из источника [7 с. 136] для производственной нагрузки для интервала нагрузок 241 375кВА куда входят расчетная мощность Sр=3125кВА принимаем трансформатор с масляным охлаждением мощностью 250кВА.
Из источника [7 с. 213] окончательно принимаем трансформатор ТМ-250 с номинальной мощностью Sн=250кВА Uвн=10кВ Uнн=04кВ.
5.2. Выбор комплектной трансформаторной подстанции
Для электроснабжения в сельхозпроизводстве в последнее время для относительно ответственных потребителей используют закрытые трансформаторные подстанции типа ЗТП (см. источник [1 с. 131]).
При отсутствии подстанции ЗТП можно выбрать из литературы [7 с.125] комплектную трансформаторную подстанцию КТПН-66025010 с трансформатором ТМ-25010 (это подстанция наружной установки).

СП СхП.cdw

СП ФСх.cdw

Функциональная схема регулятора ТРМ 101
светится в процессе регулирования
если запущена предварительная автонастройка;
если запущена точная подстройка;
RS" - светиться при управлении от внешнего устройства в сети RS-485;
AL" - светиться при входе регулируемого параметра за заданные пределы;
LBA"-светиться при обнаружении обрыва в цепи регулирования.
Верхний цифровой индикатор красного цвета в режиме РАБОТА отображает
значение измеряемой величины
при программировании - название параметра.
Нижний цифровой индикатор зеленого цвета отображает значение
параметров при программировании.
Панель управления и индикации
Уровень защитного откл.
Формирователь импульсов
Функциональная схема прибора БУСТ
Устройство обработки
- увеличивает значение параметра при програмировании;
- служат для перехода между пунктами МЕНЮ параметров;
- уменьшает значение параметра при програмировании;
Одновременное нажатие кнопок:
- смещение дес. точки вправо;
- смещение дес. точки влево.
- осуществляет вход в МЕНЮ или переход к следующему
- доступ к набору кода для входа в
группу защищенных параметров;
Функциональная схема

КБ СЭп.cdw

5-6.doc

1. Техника безопасности при работе с грузоподъемными механизмами
Причины травматизма при эксплуатации грузоподъемных машин можно подразделить на две группы: связанные с авариями кранов и не связанные с авариями. Аварии кранов могут произойти из-за их перегрузки и неисправного содержания как механизмов самого крана так и подкрановых путей. Несчастные случаи при обслуживании кранов не связанные с авариями происходят при зажатии человека между грузом и неподвижной частью крана или какими-либо другими объектами при выпадении груза при неправильной строповке при поражении электрическим током во время работы крана вблизи линий электропередач из-за несогласованности работающих из-за низкой квалификации обслуживающего персонала и т.д.
Безопасность при работе с грузоподъемными механизмами устанавливается «Правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов».
К выполнению обязанностей по управлению и обслуживанию грузоподъемных кранов автомобильных и колесных стреловидных кранов допускают лиц не моложе 18 лет прошедших медицинское освидетельствование специальное обучение сдавших экзамены квалифицированной комиссии и получивших удостоверение.
Подготовка и аттестация крановщиков стропальщиков должна производиться в профессионально-технических училищах а также на курсах создаваемых на предприятиях располагающих базой для практического обучения. Подготовка их должна осуществляться по утвержденным программам.
Повторная проверка знаний лиц обслуживающего персонала должна проводиться комиссией не реже одного раза в год.
В ремонтных мастерских грузоподъемными механизмами смонтированными на технологических линиях а также на рабочих местах управляют сами работающие. Поэтому с ними кроме инструктажа по технике безопасности по основной профессии необходимо периодически проводить обучение по правилам безопасной работы с грузоподъемными механизмами и устройствами.
Руководство предприятия обязано обеспечить содержание грузоподъемных машин съемных грузозахватных приспособлений и тары в исправном состоянии и создать безопасные условия работы путем организации надлежащего технического надзора и обслуживания. Для этих целей приказом по предприятию назначаются из числа инженерно-технических работников лица ответственные по надзору за грузоподъемными машинами за обеспечение исправного состояния и ответственные за безопасное производство работ. Инженерно-технические работники по надзору за грузоподъемными машинами обязаны: осуществлять надзор за техническим состоянием и безопасной эксплуатацией грузоподъемных машин проводить их освидетельствование и выдавать разрешение на их эксплуатацию контролировать выполнение данных или предписаний и предписаний органов надзора проверять соблюдение порядка допуска рабочих к управлению и обслуживанию грузоподъемных машин участвовать в комиссиях по аттестации и периодической проверке знаний обслуживающего персонала.
2. Выполнение и расчет зануления кран-балки
В сетях с глухозаземленной нейтралью непосредственное защитное заземление корпусов оборудования считается недостаточно эффективным. Поэтому в сетях с напряжением 380320В где нейтраль обмотки питающего трансформатора или генератора наглухо заземлена применяют особую разновидность заземления – зануление.
Зануление – преднамеренное электрическое соединение с нулевым проводом сети металлических нетоковедущих частей которые могут оказаться под напряжением.
Нулевой провод присоединен к кран-балке. При появлении на корпусе кран-балки опасного напряжения возникает однофазное короткое замыкание между фазным и нулевым проводами. По цепи: фаза – корпус – нулевой провод течет большой ток короткого замыкания в результате чего срабатывает плавный предохранитель или автоматический выключатель. До срабатывания защиты зануление понижает напряжение на корпусе кран-балки.
В одной и той же электросети запрещается заземлять корпуса одних электроприемников через отдельно выполненное заземляющее устройство без соединения с нулевым проводом а корпуса других только заземлять. В случае замыкания фазного провода на корпусе электродвигателя заземленного через отдельно выполненное заземляющее устройство корпуса зануленных электроустановок окажутся под напряжением Ик
где – фазное напряжение = 220В;
На сопротивлении заземления нейтрали обмоток питающего сеть трансформатора или генератора падение напряжения составило бы:
Такое же напряжение относительно земли приобрели бы нейтраль нулевой провод и все связанные с ними металлические части.
Ток короткого замыкания
при тех же условиях будет равен 275А. Такой ток может оказаться недостаточным для сгорания плавного предохранителя или срабатывания автомата.
основная цель расчета зануления – определение сечения нулевого провода удовлетворяющего требованию срабатывания максимальной тоновой защиты. Ток короткого замыкания должен превышать установку защиты согласно требованиям ПУЭ. Например ток короткого необходимы для перегорания плавной вставки предохранителя определяется так
где – номинальный ток плавной вставки;
К – коэффициент кратности тока замыкания К = 3.
Таким образом при использовании предохранителей типа НПН-60 с номинальным током плавной вставки = 20А ток короткого замыкания ³320=60А.
Для питания сельскохозяйственных потребителей сечение и проводимость нулевого провода принимают равным сечению и проводимости фазного провода т.е. нулевой провод выполняют такого же сечения и такой же марки что и фазный. Таким образом принимаем провод марки АВРГ425.
ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
Темой дипломного проекта является «Электрификация ремонтной мастерской ГУП «Беседино» Курского района Курской области с разработкой механизма передвижения кран-балки и схемы управления сушильным шкафом».
ЦРМ по лану ремонтирует 75 тракторов в год. Из них у 40% тракторов ежегодно производится капитальный ремонт. Тогда получим
тракторов 04 = 30 тракторов.
При отсутствии в ЦРМ кран-балки для произведения капитального ремонта необходимо было возить технику в районный центр. Стоимость капитального ремонта 1 трактора составляет 75000руб.
000 руб. 30 тракторов = 2250000 руб.
Себестоимость ремонта трактора в хозяйстве составляет 75% от стоимости капитального ремонта в районе.
000 075 = 56000 руб.
Итого получим общие затраты на капитальный ремонт 75 тракторов.
000 руб. 30 тракторов = 1680000 руб.
Разница затрат составит
50000 руб. – 1680000 руб. = 570000 руб.
в т.ч. за счет электрификации
0000 руб. 02 = 114000 руб.
Капитальные затраты электрификации ЦРМ приведены в таблице 6.1.
Таблица 6.1 - Капитальные затраты электрификации ЦРМ
Дополнительные эксплуатационные затраты:
а) Оплата ремонтников
Зо = 30 тракторов 185 чел.-ч. 86 14 1105 1285 = 94882 руб.
Зо. эл. = 94882 руб. 02 = 18976 руб.
б) Затраты на эл. энергию составляют
кВт 185 чел.-ч. 12 руб. = 1665 руб.
в) Затраты на амартизац. установленного оборудования составят 12% от Зо. эл.
976 + 1665 + 2277 + 3036 = 25954 руб.
Эг = 114000 руб. – 25954 руб. = 88046 руб.
В проекте было выполнено следующее:
– разработана схема и выбрано оборудование силовой сети;
– выбран источник питания ЦРМ;
– в спецразделе разработан электропривод механизма передвижения кран-балки и схема управления сушильным шкафом;
– произведен расчет зануления кран-балки и описана техника безопасности при работе с кран-балкой;
– в экономической части обоснованы по затратам и сроку окупаемости наши действия связанные с восстановлением работоспособности ремонтно-монтажного участка ЦРМ.
Харкута К.С. . Практикум по электроснабжению селького хозяйства. – М.: Агропромиздат 1992.
Справочная книга для проектирования электрического освещения. Под ред. Г.М.Кморрине. – Л.: Энергия 1976.
Колесник И.Л. Курсовое и дипломное проектирование. – М.: Колос 1977.
Каганов И.Л. Курсовое и дипломное проектирование. – М.: Колос 1980.
Бодин А.П. и др. Справочник сельского электромонтера. – М.: Колос 1981.
Прищеп Л.Г. Учебник сельского электрика. – М.: Колос 1981.
Мартыненко И.И. и др. Курсовое и дипломное проектирование по комплексной электрификации автоматизации. – М.: Колос 1978.
Правила устройства электроустановок. – М.: Энергоатомиздат 1986.
Типовой проект 816-145.83. Центральная ремонтная мастерская для хозяйства с парком 75 тракторов. ЦИТЭП сельхозпром.
Выбор аппаратов управления и защиты для электропотребителей и проводок. – Воронеж: ВГАУ 1998.
Справочник по электроснабжению и электрооборудованию. – М.: Энергоатомиздат 1987.
Курсовое и дипломное проектирование по электроснабжению сельского хозяйства. – М.: Агропромиздат 1989.
Практикум по электроприводу в сельском хозяйстве Под ред. П.И.Савченко. – М.: Колос 1996.
Михеев Ю.А. и др. Электрический привод. – М.: Агропромиздат 1988.
А.с. 318538 СССР МПК В66с 1330. Способ управления механизмом передвижения крана З.Е.Шафиров А.Г.Меклер А.Н.Новиков и др. (СССР). - № 133314927-1; Заявлено 28.05.69: Опубликовано 28.10.71 Бюл. №32. – 2с.: ил.
А.с. 1348291 СССР МПК В66с 1326. Устройство для управления асинхронным двигателем механизма подъема крана В.П.Хорошилов и Т.М.Жеглова (СССР). - № 400580429-1; Заявлено 14.01.86: Опубликовано 30.10.87 Бюл. №40. – 2с.: ил.
А.с. 1708748 СССР МПК В66с 1326. Электропривод механизма подъема крана А.Ш.Дзехцер А.Г.Яуре и В.Д.Борисов (СССР). - №461154611; Заявлено 01.12.88: Опубликовано 30.01.92 Бюл. №4. – 2с.: ил.
Баев В.И. Практикум по электрическому освещению и облучению. – М.: Агропромиздат 1991.
Практикум по электроснабжению сельского хозяйства Под ред. И.А.Буздко – М.: Колос 1982.
Васильев Л.И. и др. Курсовое и дипломное проектирвоание по электроснабжению. – М.: Агропромиздат 1989.
Справочник по электрическим машинам. Т.1. – М.: Энергоатомиздат 1988.
Методическое указание для курсового проктирвоания по дисциплине «Электропривод». Под ред. А.П.Мазуха. – Воронеж: ВГАУ 1996.
Шкрабак В.с. Казлуаускас Г.Н. охрана труда. – М.: Агропромиздат 1989.
Луковников А.В. Охрана труда. – 5 изд. перераб. и доп. – М.: Колос 1984.
Шичков Л.П. и др. Электрооборудование и средства автоматизации сельскохозяйственной техники. – М.: Колос 1995.
Фоменнов А.П. Электропривод сельскохозяйственных машин агрегатов и поточных линий. – М.: Колос 1984.
Плетолов А.А. и др. Монтаж эксплуатация и ремонт электрооборудования. – М.: Колос 1981.
Терехов В.М. Элементы автоматизированного электропривода. – М.: Энергоатомиздат 1987.
Фозман Я.Б. Электропривод с магнитно-тиристорными преобразователями для станков. – М.: Машиностроение 1976.
ЛОГО – новый универсальный модуль в электротехнике. Каталог фирмы 1999.
А.с. 1694455 СССР МНМ В65с 4300. Устройство дистанционного управления двухдвигательным электроприводом конвейера И.И.Коваленко и др. (СССР). - № 468752103; Заявлено 03.05.89: Опубликовано 30.11.94 Бюл. №44. – 3с.: ил.
А.с. 1487121 () МНМ (51)4Н02Н708. Устройство Для защиты трехфазного электродвигателя от перегрузки и обрыва фазы А.И.Ткаченко (СССР). - № 425801324-07; Заявлено 08.06.87: Опубликовано 15.06.89 Бюл. №22. – 3с.: ил. 1.

ПМ1.cdw

Категория производств по
и пожарной опасности
Кузнечно-сварочный участок
Участок обкатки и регулировки двигателей
Участок ремонта двигателей
Слесарно-механический участок
Участок ремонта оборудования
животноводческих ферм
Участок ремонта агрегатов
Комплектовочное отделение
Инструментально-раздаточная кладовая
Участок ремонта автотракторного оборудования
Участок зарядки и хранения АКБ
Разборочно-моечный и дефектовочный участок
Участок ремонта топливной аппаратуры
Участок ремонта гидросистем
Участок диагностики и ТО
Участок наружной мойки
Участок пропитки и сушки
Участок ремонта энергитического оборудования
Ремонтно-монтажный участок
Шиноремонтный участок
Участок ремонта сельхозмашин
Категория производств принята в соответствии с перечнем
производств по взрывной
взрывопожарной и пожарной опасности
для сельскохозяйственных предприятий.
Установку металлорежущих станков производить согласно
Рекомендаций по установке легких и средних металлорежущих
станков без крепления анкерными болтами.
Количество единиц оборудования поз. 71 и 24 комплектовочного
отделения (6а) учтена в спецификации разборочно-моечного и
дефектовочного участка (11).
План технологический
Экспликация помещений

Поляков1.cdw

Поляков.cdw

Ведомость дипломного
Технико-экономические
Расчетно-пояснительная
Мастерская расчетная
схема осветительной сети
Схема электрическая