Деревянные конструкции, вариант 1а

БМВ - 1а.docx

1 Определение основных размеров несущих конструкций . . 5
2 Разбивка сетки колонн и расположение в плане по габаритам здания основных несущих конструкций .. 6
3 Конструктивное решение крыши и стен 7
4 Разработка системы связей продольного и торцевого фахверка 8
РАСЧЁТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ
1 Расчёт элементов крыши 10
2 Определение нагрузок на несущие конструкции 11
3 Статический расчёт основных несущих конструкций 12
4 Расчет дощатоклееной балки .. ..17
5 Расчет дощатоклееных колонн .. 21
6 Расчет узла защемления колонны в фундаменте .. .. .29
7 Указания по изготовлению защите транспортировке и монтажу конструкций .31
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ . 38
1 Определение основных размеров несущих конструкций
Согласно таблице 1 [1] расчётный пролёт высота Н = 118 м; шаг несущих конструкций В = 45 м. Стеновое ограждение – панели типа сэндвич; крыша – трехслойный рубероидный ковер на битумной мастике по клеефанерной плите покрытия.
Место строительства: город Омск. Согласно [2] расчетное значение веса снегового покрова Sg = 18 кПа (Омск - III снеговой район); нормативное значение ветрового давления w0 = 023 кПа (Омск - I снеговой район).
Режим здания – теплый. Режим эксплуатации А-I. Порода древесины – пихта.
За ноль принимаем отметку уровня чистого пола. За высоту здания Н принята высота от уровня чистого пола до низа балки.
Длина здания L = 11В = 11·45 = 495 м.
Высота ригеля (двускатной балки) согласно таблице 3 [1]:
hр = (18 115)l = 28 15 м принимаем hр=20 м.
Балка опирается через обвязочный брус (hб = 200 мм) на основные стойки каркаса которые в свою очередь опираются на фундамент выступающий над отметкой пола на высоту hф = 150 мм. Фундамент из бетона марки 100.
Высота сплошной клеёной стойки:
hc = H - hб - hф = 118 - 02 - 015 = 1145 м.
Ширина сплошной клеёной стойки:
Bс = (18 112)hc = 14 09 м принимаем Bc = 1 м.
Полезная высота здания:
h = H – a – 100 = 118 - 02 - 01 = 115 м где
Н - отметка низа ригеля;
а = 200 мм – зазор учитывающий возможность прогиба конструкции ригеля;
0 мм – габаритный зазор по технике безопасности.
Рисунок 1 – Схема поперечной рамы
2 Разбивка сетки колонн и расположение в плане по габаритам здания основных несущих конструкций
Шаг колонн 45 м. С торцов здания клеёные стойки смещаются на 500 мм. Привязка колонн по цифровым и буквенным осям центральная. Ригели устанавливаются на колонны по осям 1-12.
Рисунок 2 – Схема разбивки сетки колонн
3 Конструктивное решение крыши и стен
Крышу принимаем из плит покрытия размером 45×15 м под рулонную кровлю. Для обеспечения наружного водоотвода устраиваются свесы кровли на 30 50 см. Толщина ограждающих конструкций (кровельных и стеновых) определяется теплотехническим расчётом или типовым решением для данного района.
Рисунок 3 – Конструктивная схема поперечной рамы
4 Разработка системы связей продольного и торцевого фахверка
Рисунок 4 – Схема продольного фахверка
Связи нужны для обеспечения пространственной неизменяемости и устойчивости сжатых элементов каркаса восприятия и передачи на фундаменты горизонтальных воздействий. Вертикальные связи жёстко связывают несущие конструкции попарно в продольном направлении. Принимаем крестовые вертикальные связи. Вертикальные связи между колоннами в плоскости продольных стен предназначены для обеспечения жёсткости каркаса в продольном направлении а так же для раскрепления стоек от потери устойчивости из плоскости рамы. Конструкция связей должна быть увязана с продольными ригелями. Связи выполняются в виде подкосов из досок или брусьев и воспринимают только сжимающие усилия при активном давлении ветра на торец здания.
Рисунок 5 – Схема торцового фахверка
Торцовый фахверк выполняется в виде отдельных стоек и распорок. Основные стойки фахверка торца должны иметь собственный фундамент а верх стойки должен передавать горизонтальную нагрузку на кровельные плиты.
1 Расчёт элементов крыши
Рисунок 6 – Элементы крыши
2 Определение нагрузок на несущие конструкции
Принимаем ребристую конструкцию панели с размерами в плане 4480x1480 мм с четырьмя продольными ребрами. Листы фанеры длиной 1500 мм состыковываем на «ус». Поперечные ребра ставим в торцах панели и под стыком фанеры. Обшивку (верхнюю и нижнюю) принимаем из семислойной фанеры толщиной 9 мм.
Таблица 1 - Определение нагрузок на несущие конструкции
Конструктивные элементы и расчёт нагрузок
Нормативная нагрузка
Коэффициент надёжности
Трехслойный рубероидный ковер на битумной мастике 01х15
Фанерная обшивка плиты
(фв+ фн)γфg=(0009+0009) ·700·10
Пароизоляция (слой рубероида на битумной мастике)
Итого на 1 м2 покрытия
Снеговая нагрузка на горизонтальную поверхность Sн.
Полная нагрузка на 1м2 покрытия
Полная нагрузка на 1 м.п. покрытия
3 Статический расчет основных несущих конструкций
Геометрические характеристики поперечного сечения плиты:
Коэффициент приведения древесины к фанере:
Приведённая ширина ребра:
Расчётная ширина фанерной обшивки:
Приведённая площадь:
Приведённый статический момент сечения относительно оси x1:
Координата центра тяжести сечения плиты относительно оси x1:
Расстояние от центра тяжести сечения до верха плиты:
Площади и координаты центров тяжести элементов поперечного сечения плиты относительно нейтральной оси x:
Приведённые собственные моменты инерции элементов поперечного сечения плиты:
Приведённый момент инерции сечения:
Приведённый момент сопротивления сечения плиты:
для фанерной обшивки:
Приведённый статический момент фанерной обшивки относительно нейтральной оси:
Приведённый статический момент нижней сдвигаемой части сечения плиты относительно нейтральной оси x:
Фанерные плиты и панели рассчитывают как свободно лежащие на двух опорах с расчетным пролетом определяемым в зависимости от расстояния между несущими конструкциями и размером опирания на них плит который должен быть не менее 55 мм. Балка таврового сечения с длиной пролёта м нагружена линейной равномерно распределённой нагрузкой .
Прочность растянутой и устойчивость сжатой полок проверяют по формулам:
М – расчетный изгибающий момент для плит от действия постоянных и снеговых нагрузок;
– расчетное сопротивление фанеры на растяжение ;
– коэффициент учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки принимаемый равный при «усовом» соединении = 06 для обычной фанеры;
– момент сопротивления поперечного сечения приведенного к фанере.
Поперечная сила от расчётной нагрузки:
Устойчивость верхней обшивки проверяем в соответствии с [3]:
Прочность нижней полки:
Верхнюю полку плит покрытия проверяем на местный изгиб от действия сосредоточенной силы как пластинку шириной см защемленную в местах приклейки к ребрам по формуле .
Рисунок 7 – Схема при местном изгибе
Момент от сосредоточенной силы:
Момент сопротивления:
Напряжения от местной нагрузки:
– расчетное сопротивление фанеры на изгиб поперек волокон рубашки;
– коэффициент учитывающий расчет на монтажную нагрузку.
Проверка скалывание ребер каркаса обшивки по шву в месте примыкания ее к ребрам производится по формуле:
где – расчетное сопротивление скалывание фанеры вдоль волокон наружных слоев ;
– статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси.
Прогиб плиты определяем с учётом деформации сдвига в соответствии с [3] по формуле:
где – прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига;
h – наибольшая высота сечения;
k – коэффициент учитывающий влияние переменности высоты сечения принимаемый равным 1 для балок постоянного сечения;
с – коэффициент учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы.
– так как высота плиты постоянная;
Относительный прогиб панели:
Таким образом плита удовлетворяет всем требованиям.
4 Расчет дощатоклееной балки
Таблица 2 - Сбор нагрузок на балку
Собственный вес балки
Снеговая нагрузка на горизонтальную поверхность Sн
Определяем нормативную нагрузку от собственного веса балки:
где – сумма постоянных нормативных нагрузок (нагрузка от веса ограждающей конструкции) ;
– снеговая нормативная нагрузка ;
– коэффициент собственного веса ;
Определяем высоту сечения балки. Ее применяем исходя из следующих соображений: для балки с переменными поясами
Определяем расстояние Х от опоры до наиболее напряженного при изгибе сечения при воздействии равномерно распределенной нагрузки:
Определяем высоту балки в этом сечении:
Определяем расчетный изгибающий момент М в опасном сечении и поперечную силу на опоре балки Q:
Ширину сечения принимаем исходя из условия .
Принимаем доски . В этом случае не нужно делать расчет на проверку устойчивости плоской формы деформирования.
Определяем требуемый момент сопротивления балки в опасном сечении.
Проверяем правильность подбора сечения:
где – расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента для составных элементов.
где – коэффициент определяемый для элементов составленных для одинаковых слоев по табл.13[3];
- расчетное сопротивление древесины изгибу.
Производим расчет изгибаемых элементов на прочность по скалыванию в опорных зонах:
где Q – расчетная поперечная сила;
– статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;
– момент инерции поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;
– расчетная ширина сечения балки;
– расчетное сопротивление скалыванию при изгибе
Определяем прогиб балки.
Прогиб изгибаемых элементов определяется по моменту инерции поперечного сечения наибольшего прогиба шарнирно опертых изгибаемых элементов как постоянного так и временного сечения.
Относительный прогиб двускатной балки прямоугольного сечения определяем как:
Принятое сечение удовлетворяет всем требованиям.
Рисунок 8 – Сечения двухскатной балки
5 Расчет дощатоклееных колонн
Характеристики здания:
- пролет здания – 226 м;
- высота колонны –1145 м;
- шаг колонн – 45 м;
- панели стенового ограждения ;
Предварительно подбираем сечение колонн.
Согласно [2] определяем гибкость для колонн: .
Исходя из значения предельной гибкости задаемся гибкостью для нашей колонны: .
где r – радиус инерции сечения элемента;
– расчетная длина элемента ;
– коэффициент определяется по п.4.21 [2];
где – высота сечения колонны;
– ширина сечения колонны.
Принимаем выражаем и :
Колонну собираем из 33 слоев досок и . С учетом клеевых прослоек получаем размеры поперечного сечения элемента .
Рисунок 9 – Сечение колонны
Определяем нагрузки на колонну.
Рисунок 11 – Расчетная схема
Нагрузка от ограждающей конструкции покрытия:
Нагрузка от веса ригеля:
Нагрузка от собственного веса колонны:
- коэффициент учитывающий профиль кровли =1 для плоской кровли;
– распределенная расчетная нагрузка на 1м2; =18кПа [2].
Нагрузка от веса стенового покрытия:
Расчетное давление ветра на 1 м2 вертикальной поверхности:
– нормативное значение ветрового давления (для г. Омска 0 = 023 кПа);
с - аэродинамический коэффициент (с наветренной стороны с = 08 с подветренной с’=06);
γf =14 - коэффициент надежности по нагрузке для ветра;
k – коэффициент учитывающий распределение ветрового давлении по высоте в зависимости от типа местности (тип местности «А»);
на отметке 10 м k = 1
на уровне верха колонны (116 м) k = 104
на уровне верха перекрытия (138) k = 109
qaкт = 10*α = 116*103= 119 кНм
qот = qaкт*(c’c) = 119*(0608) = 09 кНм
где α – коэффициент зависящий от высоты здания
Производим расчет усилий на колонну.
Усилие в ригеле от ветровой нагрузки:
Изгибающий момент в уровне фундамента от ветровой нагрузки:
Изгибающий момент от внецентренно приложенной нагрузки от стен:
Усилие в ригеле от внецентренно приложенной нагрузки от стен:
Определяем значение поперечных сил (без учета коэффициента сочетаний).
От ветровой нагрузки:
Расчет колонны на прочность по нормальным напряжениям
Расчет производим на действие усилий M и N по формуле приведенной в пункте 4.16 [3]:
где – площадь расчетного сечения;
- момент сопротивления сечения;
- изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок определяемых из расчета по деформированной схеме;
- расчетное сопротивление древесины сжатию;
где – коэффициент изменяющийся от 1 до 0 учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента и определяется по формуле:
где φ – коэффициент продольного изгиба определяется по формуле 8 п. 4.3. [3] при гибкости элемента λ > 70:
В результате получаем:
Производим расчет на устойчивость плоской формы деформирования сжато-изгибаемых элементов. Расчет по формуле 33 [3]:
n = 2 – для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования;
– коэффициент продольного изгиба определяемый по формуле для гибкости участка элемента расчетной длиной lр из плоскости деформирования:
– расчетный момент инерции;
– коэффициент определяемый по формуле 23 [3].
b – ширина поперечного сечения;
h – высота поперечного сечения;
kф – коэффициент зависящий от формы эпюры изгибающих моментов определяемый по табл.2 приложения 4 [3].
где d = 0 т.к. момент в верхней части колонны равен 0.
Расчет на устойчивость из плоскости как центрально сжатого стержня
Сечение стойки относительно оси y проверяем по формуле:
– коэффициент продольного изгиба определяемый по формуле (8) для гибкости участка элемента расчетной длиной
– площадь расчетного сечения.
6 Расчет узла защемления колонны в фундаменте
Соединение на вклеенных стальных стержнях работающих на выдергивание.
Применение соединений на вклеенных стальных стержнях из арматуры периодического профиля класса А-III и выше диаметром от 12 до 25 мм работающих на выдергивание допускается в условиях эксплуатации А-I.
Вклеивание стержней осуществляется в просверливаемые отверстия (профрезерованные пазы) диаметр отверстий принимается больше номинального диаметра стержня на 5 мм. Длина заделываемого стержня принимается 10d – 30d. Расстояние между осями вклеенных стержней принимается не меньше 3d а расстояние от крайних стержней до наружных граней изделия не меньше 2d.
Принимаем расчетные M и N из условия без учета снеговой нагрузки.
– изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок определяемых из расчета по деформированной схеме;
– коэффициент изменяющийся от 1 до 0 учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента и определяется по формуле:
при этом φ – коэффициент продольного изгиба определяется по формуле 8 п.4.3. [3] при гибкости элемента λ> 70; .
– площадь расчетного сечения;
можно найти из следующей системы:
Rа = 390 МПа для арматуры класса А-III Fa= 38 см2
Расчетную способность одного вклеенного стержня определяем по формуле:
где =21МПа - расчетное сопротивление древесины скалыванию по табл.3 [3];
d – диаметр вклеиваемого стержня (принимается из условия что для трех стержней Fa= 38 см2);
kc – коэффициент учитывающий неравномерность распределения напряжения сдвига в зависимости от длины l1 которая определяется по формуле:
Это несущая способность одного стержня. Тогда для трех вклеенных крайних стержней Т·n > Na т.е. 140·3=420 > 1493.
Все условия выполнены.
7 Указания по изготовлению защите транспортировке и монтажу конструкций
Для клеёных деревянных конструкций рекомендуют использовать пиломатериалы хвойных пород дерева (сосна ель) по ГОСТ 24450-80. Толщину склеиваемых слоёв досок принимают 25 мм (после острожки). Необходимо принимать размеры учитывая суммарные припуски на усушку и механическую обработку.
При применении в конструкции фанеры рекомендуется в качестве последней использовать берёзовую фанеру толщиной не менее 8 мм по ГОСТ 3916-69 марки ФСФ а также бакелизированную фанеру марки ФСБ по ГОСТ 11.539-73. Бакелизированную фанеру применяют виду её повышенной надёжности в конструкциях работающих в неблагоприятных и тяжёлых условиях эксплуатации а также при изготовлении ответственных элементов конструкции (узловые фасонки соединительные детали накладки и т.п.).
7.1 Указания по изготовлению деревянных конструкций:
- деревянные клееные конструкции (далее - конструкции) должны изготовляться в соответствии с требованиями настоящего стандарта по рабочим чертежам утвержденным в установленном порядке. Конструкции должны соответствовать также требованиям государственных стандартов или технических условий на конструкции конкретных видов;
- конструкции должны поставляться заказчику комплектно в комплект должны входить элементы и детали подготовленные к монтажу. По согласованию с заказчиком допускается комплектация на месте сборки и монтажа;
- предельные отклонения линейных размеров конструкций отклонения от прямолинейности плоскостности перпендикулярности смежных поверхностей разбивки осей а также неравенства диагоналей ограждающих конструкций должны соответствовать ГОСТ 21779-82 и указываться в государственных стандартах технических условиях или рабочих чертежах на конструкции конкретных видов;
- для изготовления клееных элементов конструкций следует применять пиломатериалы сосны или ели по ГОСТ 8486-86 размерами по ГОСТ 24454-80. Допускается применение пиломатериалов других пород при наличии технических условий учитывающих специфику изготовления и эксплуатации конструкций.
Показатели предела прочности древесины должны соответствовать показателям приведенным в приложении 2 [3]. При этом средний показатель должен соответствовать временному а минимальный - нормативному сопротивлению древесины;
- в конструкциях следует применять клееную фанеру по ГОСТ 3916-69;
- обшивки ограждающих конструкций допускается выполнять из древесностружечных древесноволокнистых цементно-стружечных плит асбестоцементных листов по действующей нормативно-технической документации;
- толщина склеиваемых слоев в клееных элементах должна быть и мм. На криволинейных участках конструкций при радиусе центральной оси участка от 45 до 8 м толщина склеиваемых слоев должна быть мм. Толщина склеиваемых слоев конструкций из лиственницы или осины должна быть мм. При изготовлении конструкций из слоев большей толщины в них необходимо предусматривать устройство продольных компенсационных прорезей глубиной толщины слоя шириной 3 мм расстоянием 40 мм друг от друга; прорези должны отстоять от кромки слоя не менее чем на 10 мм;
- непроклеенные участки не допускаются;
- слои могут быть как цельными так и склеенными по длине и ширине. Допускается применять слои не склеенные по ширине если стыки в соседних слоях смещены на 40 мм и более а зазор между кромками не превышает 15 мм.
- слои для элементов несущих конструкций а также элементов каркаса ограждающих конструкций склеиваются по длине с помощью зубчатых соединений по ГОСТ 19414-79.
Показатели предела прочности на изгиб зубчатых соединений должны быть не ниже:
а) при нагружении кромки:
МПа (300 кгскв.см) - средний;
МПа (240 кгскв.см) - минимальный;
б) при нагружении пластин:
5 МПа (375 кгскв.см) - средний
МПа (270 кгскв.см) - минимальный.
- влажность древесины конструкций при их изготовлении и приемке должна быть в пределах %;
- клеевые соединения в конструкциях следует выполнять на синтетических клеях соответствующих [3]. Тип и марка клея должны быть указаны в рабочих чертежах на конструкции конкретных видов;
- толщина клеевых прослоек в элементах конструкций должна быть не более 05 мм. Допускаются участки толщиной до 1 мм если их длина не превышает 100 мм а расстояние между ними - не менее десятикратной длины этих прослоек;
- максимальная высота неровностей на боковой поверхности слоев при прозрачных защитных или декоративных покрытиях должна быть не более 320 мкм а при непрозрачных - не более 800 мкм;
- величина уступов смежных слоев конструкций подлежащих прозрачной отделке должна составлять не более 1 мм а непрозрачной отделке - не более 5 мм;
- показатели предела прочности на послойное скалывание клеевых соединений в конструкциях при влажности древесины 12 % должны быть не ниже:
МПа (80 кгскв.см) - средний;
МПа (60 кгскв.см) - минимальный.
- показатели предела прочности на отрыв фанерной обшивки приклеиваемой к древесине каркасов ограждающих конструкций должны быть не ниже:
кНм (1400 кгсм) - средний;
кНм (1200 кгсм) - минимальный.
При использовании в качестве обшивок менее прочных материалов (древесноволокнистых древесностружечных плит и др.) показатели прочности на отрыв обшивки от древесины каркасов могут быть ниже указанных при обязательном соблюдении условия разрушения образцов по материалу обшивки.
- защитная и декоративная обработка конструкций необходимая для предохранения их от увлажнения биоповреждения возгорания и химической коррозии а также придания им необходимого эстетического вида должна быть выполнена на предприятии-изготовителе. При этом защита возможна как от одного так и от комплекса указанных воздействий что должно быть регламентировано требованиями рабочих чертежей или технических условий исходя из условий эксплуатации конструкций. В технических условиях следует указывать вид и характеристику защитных покрытий а также правила их приемки и методы контроля.
7.2 Указания по защите деревянных конструкций:
- конструктивные меры и защитная обработка древесины должны обеспечивать сохранность деревянных конструкций при транспортировании хранении и монтаже а также долговечность их в процессе эксплуатации;
- конструктивные меры должны предусматривать:
а) предохранение древесины конструкций от непосредственного увлажнения атмосферными осадками грунтовыми и талыми водами (за исключением опор воздушных линий электропередачи) производственными водами и др.;
б) предохранение древесины конструкций от промерзания капиллярного и конденсационного увлажнения;
в) систематическую просушку древесины конструкций путем создания осушающего температурно-влажностного режима (естественная и принудительная вентиляция помещения устройство в конструкциях и частях зданий осушающих продухов аэраторов);
- деревянные конструкции должны быть открытыми хорошо проветриваемыми по возможности доступными во всех частях для осмотра профилактического ремонта возобновления защитной обработки древесины и др.;
- в отапливаемых зданиях несущие конструкции следует располагать без пересечения их с ограждающими конструкциями;
- не допускается глухая заделка частей деревянных конструкций в каменные стены;
- несущие клееные деревянные конструкции эксплуатируемые на открытом воздухе должны иметь сплошное сечение; верхние горизонтальные и наклонные грани этих конструкций следует защищать антисептированными досками козырьками из оцинкованного кровельного железа алюминия стеклопластика или другого атмосферостойкого материала;
- опирание несущих деревянных конструкций на фундаменты каменные стены стальные и железобетонные колонны и другие элементы конструкций из более теплопроводных материалов (при непосредственном их контакте) следует осуществлять через гидроизоляционные прокладки. Деревянные подкладки (подушки) на которые устанавливаются опорные части несущих конструкций следует изготовлять из антисептированной древесины преимущественно лиственных пород;
- металлические накладки в соединениях конструкций эксплуатируемых в условиях где возможно выпадение конденсата должны отделяться от древесины гидроизоляционным слоем.
- покрытия с деревянными несущими и ограждающими конструкциями следует проектировать как правило с наружным отводом воды.
- в ограждающих конструкциях отапливаемых зданий и сооружений должно быть исключено влагонакапливание в процессе эксплуатации. В панелях стен и плитах покрытий следует предусматривать вентиляционные продухи сообщающиеся с наружным воздухом а в случаях предусмотренных теплотехническим расчетом использовать пароизоляционный слой. Рулонные и пленочные материалы используемые в качестве пароизоляции в плитах и панелях стен у которых обшивки соединены гвоздями или шурупами с деревянными или с клееным каркасом из фанеры или древесины должны укладываться сплошным непрерывным слоем между каркасом и обшивкой. В ограждающих конструкциях с соединением обшивок с каркасом на клею следует применять окрасочную или обмазочную пароизоляцию. Швы между панелями и плитами должны быть утеплены и уплотнены герметизирующими материалами.
7.3 Указания по маркировке транспортировке и хранению деревянных конструкций:
- на каждой конструкции прошедшей приемку и поставляемой потребителю должны быть нанесены несмываемой краской при помощи трафарета или штампа следующие маркировочные знаки:
а) товарный знак (наименование предприятия-изготовителя);
б) дата изготовления конструкций;
в) марка и номер конструкции;
г) штамп технического контроля.
На конструкции маркировку наносят на поверхность видимую после монтажа;
- конструкции следует хранить рассортированными по типам и размерам уложенными таким образом чтобы исключить их провисание и остаточные деформации;
- при транспортировании и хранении конструкции должны быть защищены от увлажнения загрязнения и механических повреждений;
- металлические элементы конструкций следует хранить в ящиках или связанными в пачки их следует укладывать в отдельные устойчивые штабели на прокладки. Соприкосновение металлических элементов конструкций с грунтом недопустимо. На период хранения и транспортирования резьба поверхности шарнирных и опорных частей металлических элементов должны быть покрыты защитными смазками;
- конструкции должны отгружаться заказчику с предприятия-изготовителя упакованными. По согласованию с заказчиком допускается поставка неупакованных конструкций но защищенных влагозащитными составами.
- укладку конструкций в транспортные средства следует производить правильными устойчивыми рядами с надежным закреплением предохраняющим их от смещения и ударов во время перевозки;
- подъем погрузку и разгрузку конструкций следует производить краном с захватом монтажных петель или с применением специальных захватных устройств и гибких ремней предусмотренных проектом. Места захвата конструкций должны быть указаны в рабочих чертежах на конструкции конкретных видов;
- сбрасывание конструкций при погрузке транспортировании и разгрузке запрещается;
- комплект конструкций сопровождают документом в котором указывают:
а) наименование и адрес предприятия-изготовителя;
б) наименование и марку конструкций;
г) дату изготовления;
д) шифр рабочих чертежей или технических условий на конструкции;
е) номер и дату выдачи документа.
Если отгруженное количество конструкций не соответствует количеству конструкций входящих в комплект на одно здание то каждая отгруженная партия должна быть снабжена копией документа;
- к комплекту конструкций следует прилагать:
а) отгрузочную спецификацию;
б) краткие указания по транспортированию хранению и монтажу конструкций.
7.4 Указания по монтажу деревянных конструкций:
Монтаж деревянных конструкций выполняется в строгом соответствии с нормативными документами с использованием различных машин и механизмов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Лабудин Б.В. «Конструкции из дерева и пластмасс: Методические указания и задания к курсовому проекту «Одноэтажное каркасное здание» Архангельск АЛТИ 1983 год
СНиП 2.01.07-85 (2003) «Нагрузки и воздействия»
СНиП II-25-80 «Деревянные конструкции»
Гринь И.М. «Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов» Киев 1975 год
Иванов В.А. «Конструкции из дерева и пластмасс» Киев 1981 год
Слицкоухов Ю.В. «Конструкции из дерева и пластмасс» Москва 1986 год
Карлсен Г.Г. «Деревянные конструкции» Москва 1962 год

БМВ 1А.DWG

Схема рамы; 2 - узла
Трехслойная рубероидная кровля
ПОПЕРЕЧНЫЙ РАЗРЕЗ ЗДАНИЯ (1:100)
ФАСАД В ОСЯХ А-Б (1:100)
ФАСАД В ОСЯХ 1-12 (1:100)
СХЕМА СВЯЗЕЙ (1:100)
ПЛАН ПЛИТ ПОКРЫТИЯ (1:100)
ПЛАН КЛЕЕФАНЕРНАЯ ПАНЕЛЬ ПОКРЫТИЯ (1:10)
ПРОДОЛЬНЫЙ СТЫК ПАНЕЛЕЙ (1:5)
СТЫКОВАНИЕ ПАНЕЛЕЙ НАД ОПОРОЙ (1:5)
Поперечный разрез здания; фасады; схемы связей; плита покрытия; схемы стыков
Анкерные стержни ø=18
Обвязочный брус 200х200
Крепеж. уголки L160х10
Доска антисеп-ная 50х150
Эпоксидный цементный клей
Примечание: 1. Эксплуатационный режим здания - теплый 2. Условия эксплуатации - А-I 3. Фанера марки ФСФ
сорта ВВВ 4. Древесина - пихта 5. Клей марки ФРФ - 50