Железобетонные конструкции многоэтажного промышленного здания

КП ЖБК 2.dwg

КП-11091089-2014-ВиВ
Расчетная схема водопровода В1
КП-11091128-2014-ВиВ
Спецификация оборудования и материалов
Водомер крыльчатый dy25
Водомер крыльчатый dy15
Фильтр магнитный муфтовый dy40
Фильтр магнитный муфтовый dy20
Кран шаровый латунный пожарный dy20
Кран шаровый проходной dy20
Двухвентильный смеситель dy15
Смеситель для кухонной мойки dy15
Смеситель для умывальника dy15
Задвижка стальная dy40
Трубы стальные водогазопроводные dy15
Трубы стальные водогазопроводные dy20
Трубы стальные водогазопроводные dy25
Трубы стальные водогазопроводные dy32
Трубы стальные водогазопроводные dy40
AquaSanita Delicia SQD 150
Умывальник постамент
Трубы чугунные канализационные dy50
Трубы чугунные канализационные dy100
Ревизия чугунная dy100
ТН 50х50 ГОСТ 6942-98
КПС 100х50 ГОСТ 6942-98
Крестовина прямая со смещенной осью отвода
О 150°-100 ГОСТ 6942-98
ТН 100х100 ГОСТ 6942-98
Тройник прямой dy100
ТК 45° 100х100 ГОСТ 6942-98
Канализация ливневая
Воронка водосточная чугунная dy100
Водоснабжение и водоотведение
ФГБОУ ВПО "ИжГТУ имени М.Т. Калашникова" Кафедра ВиВ Гр. Б06-501-3
Район строительства г. Ижевск
КП-12171055-2015-ВиВ
Железобетонные конструкции многоэтажного здания
ИжГТУ Кафедра СК и СМ
Ведомость расхода стали на элемент
Ведомость расхода стали на 1 элемент
КП-ХХХХХХХХ-2019-ЖиКК
Курсовой проект по ЖиКК
Железобетонные конструкции многоэтажного промышленного здания
ФГБОУ ВО "ИжГТУ им. М.Т.Калашникова
Поперечный разрез здания
Спецификация изделий
Каркас пространственный КП1
Сетка арматурная С-4
Сетка арматурная С-1
Сетка арматурная С-2
Сетка арматурная С-3
Спецификация перекрытия

титульный.docx

Федеральное государственное бюджетное образовательное
учреждение высшего образования
«Ижевский государственный технический университет имени М.Т. Калашникова»
Кафедра «Промышленное и гражданское строительство»
Работа защищена с оценкой
по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»
на тему «Железобетонные конструкции многоэтажного промышленного здания»
Студент гр.Б07-501-1
Старший преподаватель

ПЗ ЖБК2.docx

Расчет предварительно напряженной пустотной плиты4
2 Определение размеров приведенного сечения4
3 Определение усилий5
4 Расчет прочности по нормальному сечению7
5 Определение геометрических характеристик приведенного сечения8
6 Определение потерь предварительного напряжения и усилий обжатия в бетоне10
7 Расчет прочности по наклонному сечению13
8 Расчет по образованию трещин15
9 Расчёт прогиба панели перекрытия16
10 Расчёт плиты в стадии изготовления транспортирования и монтажа17
1 Расчёт консоли нижней колонны20
2 Расчёт поперечного армирования консоли колонны.20
Проектирование фундамента под среднюю колонну21
1.Определение необходимой высоты фундамента22
Временная нормативная нагрузка:
Vn на подвальном перекрытии 1250 кгм2.
Vn на междуэтажном перекрытии 500кгм2.
Сетка колонн: 51 х 68 м.
Требуется рассчитать предварительно напряженную плиту междуэтажного перекрытия промышленного здания. Тип плиты выбираем в зависимости от нагрузки на перекрытие и величины пролета таким образом принимаем пустотную плиту пролетом 68 м. Плита опирается на ригель поверху. Размеры ригеля: h=065 м b=02 м.
Рис. 1 Схема сборного перекрытия
Расчет предварительно напряженной пустотной плиты
Панель армируется термически упрочненной стержневой арматурой периодического профиля класс А-IV натягиваемой на упоры. Бетон панели класса B30. Средняя относительная влажность воздуха выше 40 % коэффициент γb2=09.
Для класса бетона В30: Rb=153 МПа Rbser=198 МПаRbt=108 МПа
Rbtser =162 МПа Еb=24500 МПа (для тяжелого бетона с обработкой в пропарочной камере).
Для напрягаемой арматуры класса А-IV: Rs=510 МПа Rsser=590 МПа Es=19*105 МПа. Арматуру натягивают на упоры формы механическим способом а обжатие бетона производят усилием напрягаемой арматуры при достижении прочности Rbp=07*B30=21 МПа.
Предварительное напряжение арматуры принимается:
2 Определение размеров приведенного сечения
Установление размеров поперечного сечения плиты:
Высота сечения пустотной предварительно напряженной плиты:
Рабочая высота сечения:
а – толщина защитного слоя бетона.
Расчетная ширина ребра:
3 Определение усилий
Расчетная длина плиты равна
- ширина сечения ригеля
- толщина шва между плитами перекрытия.
Таблица 1Сбор нагрузок на 1 м² перекрытия
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности
Расчетная нагрузка кНм2
Постоянные нагрузки g
Цементно-песчаная стяжка
Железобетонная плита
a)Усилия от действия полной расчетной нагрузки.
Полная расчетная нагрузка на 1 м перекрытия:
b)Усилия от действия полной нормативной нагрузки.
Полная нормативная нагрузка на 1 м перекрытия:
c)Усилия от действия нормативной кратковременной нагрузки.
d)Усилия от действия длительной нормативной нагрузки.
Полная длительная нормативная нагрузка на 1 м перекрытия:
= + =11944+61135=73079.
4 Расчет прочности по нормальному сечению
Расчет плиты по нормальному сечению производим от момента M1.
)В зависимости от A0 определяем:
где - коэффициент для тяжелого бетона;
)Требуемое количество арматуры:
Рабочая арматура A-IV: .
5 Определение геометрических характеристик приведенного сечения
)Приведенная площадь сечения:
где – площади частей двутаврового сечения;
– общая площадь предварительно напряженной арматуры;
- отношение модулей упругости стали и бетона.
)Координаты центра тяжести приведенного сечения в осях XOY:
где - координата центров тяжести частей таврового сечения
- координата центра тяжести предварительно напряженной арматуры.
где с=2d=20014=0028 м.
)Момент инерции приведенного сечения:
)Моменты сопротивления приведенного сечения:
6 Определение потерь предварительного напряжения и усилий обжатия в бетоне
Потери от релаксации напряжений в арматуре:
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами:
Потери от деформаций анкеров расположенных у натяжных устройств:
Потери от трение арматуры:
Потери от деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций:
Усилие предварительного обжатия в бетоне с учетом пяти первых потерь:
Эксцентриситет усилия предварительного обжатия относительно центра тяжести приведенного сечения:
Напряжения в бетоне нижней зоны при обжатии:
Напряжения в бетоне верхней зоны при обжатии:
Передаточная прочность бетона:
Потери от быстро натекающей ползучести:
Суммарные первые потери:
Усилие предварительного обжатия в бетоне с учетом первых потерь:
Напряжения в бетоне нижней зоны при обжатии с учетом первых потерь:
Напряжения в бетоне верхней зоны при обжатии с учетом первых потерь:
Потери от релаксации напряжений арматуры:
Потери от усадки бетона:
Потери от ползучести бетона:
Суммарные вторые потери:
Усилие предварительного обжатия в бетоне с учетом полных потерь:
7 Расчет прочности по наклонному сечению
)Определения расчетных данных
Принимаем dw= 3мм; А-III.
Но т.к. ; 146-0473=0987 то
словие не выполняется =
Следовательно =7323 кН.
Условие выполняется поперечная арматура по расчету не требуется. На приопорных участках длиной l4 устанавливается конструктивно 3 Вр-I с шагом s=h2=222=11 см в средней части пролета арматура не применяется.
)Определяем длину проекции наклонной трещины на продольную ось:
Принимаем С0= 0344 м.
) Определяем несущую способность поперечной арматуры:
) Проверка прочности:
Условие выполняется - прочность поперечной арматуры обеспечена.
8 Расчет по образованию трещин
- основное условие трещиностойкости
где - расчетный изгибающий момент;
- момент трещиностойкости
где упругопластический момент сопротивления.
- ядровый момент усилий обжатия.
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки наиболее удаленной от растянутой зоны определяем по формулам
м - радиус кривизны плиты где
Условие выполнилось следовательно в эксплуатационной стадии работы плиты в ней не будут образовываться трещины.
9 Расчёт прогиба панели перекрытия
Прогиб f в середине пролёта при отсутствии трещин в растянутой зоне определяем:
Определяем значения кривизны и прогибов.
Расчётный изгибающий момент от полной нагрузки:
- от кратковременного действия кратковременной нагрузки:
- от длительного действия длительной нагрузки:
- кривизна обусловлена выгибом элемента от кратковременного действия усилия предварительного обжатия Р с учетом всех потерь:
- кривизна обусловленная выгибом вследствие усадки и ползучести бетона от обжатия:
- кривизна от длительного действия:
f=f1+f2-f3-f4=000223+00229-000576-000151 =00179 м [f]=00272м.
Принятое сечение плиты и армирование удовлетворяют требованиям расчета по первой и второй группам предельных состояний. Жесткость элемента достаточна.
10 Расчёт плиты в стадии изготовления транспортирования и монтажа
)Проверка трещиностойкости:
Начальные трещины образуются в сжатой зоне бетона.В таких элементах снижается жесткость элемента за счет этого прогибы увеличивают на 25%.
)При подъёме панели вес её может быть передан на две петли тогда усилие на одну петлю составляет:
Принимаем А-I As(114) =1539 см2.
Колонну рассчитывают по несущей способности с целью подбора необходимого армирования предварительно задавшись сечением 035035 м.
Характеристики бетона и арматуры:
А-III Rs=Rsc=365 МПа.
Назначаем класс бетона В20.
Принимаем первоначально коэффициент армирования 5.
- коэффициент продольного изгиба зависящий от гибкости вида и интенсивности армирования характеристик материалов и определяется по формуле:
где и - коэффициенты продольного изгиба для бетона и арматуры 092 каждый.
Находим требуемое количество арматуры:
Принимаем (428)=2463 см2.
Диаметр поперечных стержней принимаем из условий технологии сварки с продольными стержнями принимаем поперечную арматуру класса ; А-I8 с шагом 500 мм.
1 Расчёт консоли нижней колонны
Для консоли назначаем: тяжёлый бетон марки В20 Rb=1035 МПа γb2=0.9-коэффициент условий работы.
М=125·Q·х =125·21967·025=6865 кН·м;
Принимаем As(216)=402 см2.
2 Расчёт поперечного армирования консоли колонны
; Принимаем S=150мм.
Проектирование фундамента под среднюю колонну
Проектируем фундамент под колонну среднего ряда нагруженную продольной силой N=184228 кН приложенную центрально.
Стык колонны с фундаментом жесткий. Колонна сечением 035x035 м.
Назначаем материалы: бетон тяжёлый класса В125 (Rbt = 066МПа).
γb2=1-коэффициент условий работы Rо=02 МПа.
Принимаем hзад=055м.
Нф=hзад+025м=055+025=08м;
Н1=Нф+015м=08+015=095м.
Определяем требуемую площадь подошвы фундамента:
Принимаем монолитный квадратный фундамент со стороной 31 м.
Проверяем принятую площадь подошвы фундамента на прочность и на продавливание:
1.Определение необходимой высоты фундамента
Определение требуемой высоты фундамента и его конфигураций выполняется из трех условий:
-прочности на продавливание:
Окончательно принимаем высоту фундамента 80 см и глубину заложения 95 см.
Принимаем трехступенчатый фундамент:
Находим расчетные изгибающие моменты в сечениях I-I по грани колонны по формулам:
атрs = Asтр n= 33131 = 1068 см2 – площадь одного стержня.
Принимаем сетку с одинаковой рабочей арматурой в обоих направлениях:
As (31)= 35061 см2 с шагом 100 мм.
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции – М.:Стройиздат 1985г.
Бондаренко В.М. Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции– М.:Высш. шк. 1987 г.
СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1989 г.
МандриковА.П. «Примеры расчета железобетонных конструкций» - М.:Стройиздат1979г.