• RU
  • icon На проверке: 14
Меню

ОиВ Жилой дом 3 этажа г. Томск

  • Добавлен: 04.11.2022
  • Размер: 945 KB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Курсовой проект - ОиВ Жилой дом 3 этажа г. Томск

Состав проекта

icon
icon Жилой дом.dwg
icon Основная часть.docx
icon Приложение.docx

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Жилой дом.dwg

Жилой дом.dwg
план подвала. Схемы систем отопления и вентиляции. Узлы.
План первого этажа М1:100
Схема системы естественной вытяжной канальной вентиляции М1:100
Аксонометрическая схема системы отопления М1:100
Жилой квартал в г. Томск

icon Основная часть.docx

Расчёт тепловой защиты здания3
1 Теплотехнический расчёт наружной стены (НС)3
2 Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия (Пт)4
3 Теплотехнический расчёт перекрытия над неотапливаемым подвалом (Пл)5
4 Теплотехнический расчет окон и светопрозрачной части балконной двери6
5 Теплотехнический расчет глухой части балконной двери7
6 Теплотехнический расчет наружной двери7
Расчет тепловых потерь здания9
Конструирование поквартирной системы отопления13
Расчет отопительных приборов14
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления17
Подбор оборудования индивидуального теплового пункта21
Характеристика и конструирование системы вентиляции24
Определение расчетного воздухообмена и аэродинамический расчет воздуховодов26
Список используемой литературы30
Приложение 1 - Ведомость аэродинамического расчета . .32
Приложение 2 - Результаты расчета тепловых потерь .33
Город и влажностные условия эксплуатации ограждений:Томск Б;
Расчётная температура наружного воздуха tн оС:-39;
Продолжительность отопительного периода zот сут:233;
Средняя температура воздуха отопительного периода tот оС:-79;
Толщина внутренних ограждений для капитальных кирпичных стен мм:400;
Толщина перегородок мм:100;
Толщина межэтажных перекрытий в здании с кирпичными стенами мм;300;
Вариант плана 1-го этажа;2;
Высота этажа (от пола до пола следующего этажа) м:28;
Высота подвала (от пола подвала до пола 1 этажа) м:26;
Характеристика системы отопления: лучевая;
Ориентация главного фасада:СВ;
Вариант наружной стены:1;
Вариант чердачного перекрытия:1;
Вариант перекрытия над неотапливаемым подвалом:1.
Расчёт тепловой защиты здания
1 Теплотехнический расчёт наружной стены (НС)
1.1 Выбор конструкции:
– цементно-песчаный раствор р-р (ρ = 1800 кгм3 λ = 093 Вт(моС));
– кирпич керамический пустотелый (ρ = 1200 кгм3 λ = 042 Вт(моС));
– плиты из пенополистирола (ρ = 35 кгм3 λ = 0046 Вт(моС));
– кирпич силикатный на цементно-песчаном растворе (ρ = 1300 кгм3 λ = 061 Вт(моС)).
1.2 Определение величины ГСОП:
ГСОП = (tв – tот)zот
ГСОП = (21 – (-79))233 = 6734 °Ссут.
1.3 Определение нормируемого значения приведённого сопротивления теплопередаче :
= аГСОП + b = 0000356734 + 14 = 376 м2оСВт
где а = 000035 b = 14 – коэффициенты для стен.
1.4 Определение толщины теплоизоляционного слоя:
где r – коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции учитывающий влияние теплопроводных включений принимается равным 065 для кирпичных конструкций 09 – для прочих;
αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции;
αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий.
1.5 Определение приведённого сопротивления теплопередаче :
Величина фактического приведённого сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции должна быть не менее нормируемого значения ( ≥ ).
Проверяем выполнение условия:
7 м2оСВт ≥ 376 м2оСВт.
1.6 Определение коэффициента теплопередачи kнс:
1.7 Определение общей толщины НС нс:
НС = 1 + 2 + 3 + 4 = 002 + 038 + 022 + 012 = 074 м.
2 Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия (Пт)
2.1 Выбор конструкции
– известково-песчанный раствор (ρ = 1600 кгм3 λ = 081 Вт(моС));
– железобетонная плита (ρ = 2500 кгм3 λ = 204 Вт(моС));
– рубероид (ГОСТ 10923) (ρ = 600 кгм3 λ = 017 Вт(моС));
– ROCKWOOL (маты) (ρ = 50 кгм3 λ = 0047 Вт(моС));
– цементно-песчаный раствор (ρ = 1800 кгм3 λ = 093 Вт(моС)).
2.2 Определение нормируемого значения приведённого сопротивления теплопередаче :
= аГСОП + b = 0000456734 + 19 = 493 м2оСВт
где а = 000045 b = 19 – коэффициенты для чердачного перекрытия.
2.3 Определение толщины теплоизоляционного слоя:
2.4 Определение приведённого сопротивления теплопередаче :
1 м2оСВт ≥ 493 м2оСВт.
2.5 Определение коэффициента теплопередачи kПт:
2.6 Определение общей толщины Пт Пт:
Пт = 1 + 2 + 3 + 4 + 5 = 001 + 018 + 0005 + 025 + 003 = 0475 м.
3 Теплотехнический расчёт перекрытия над неотапливаемым подвалом (Пл)
3.1 Выбор конструкции
– пенополистирол (ρ = 40 кгм3 λ = 005 Вт(моС));
– цементно-песчаный раствор (ρ = 1800 кгм3 λ = 093 Вт(моС));
– плиты древесно-стружечные (ГОСТ 10632) (ρ = 1000 кгм3 λ = 029 Вт(моС));
– линолеум поливинилхлоридный на тканевой подоснове (ρ = 1400 кгм3 λ = 023 Вт(моС)).
3.2 Определение нормируемого значения приведённого сопротивления теплопередаче :
где а = 000045 b = 19 – коэффициенты для подвального перекрытия.
3.3 Определение толщины теплоизоляционного слоя:
3.4 Определение приведённого сопротивления теплопередаче :
Проверяем условие ≥
3 м2оСВт ≥ 493 м2оСВт.
3.5 Определение коэффициента теплопередачи kПл:
3.6 Определение общей толщины Пл Пл:
пл = 1 + 2 + 3 + 4 + 5 = 018 + 026 + 0045 + 001 + 0005 = 05 м.
4 Теплотехнический расчет окон и светопрозрачной части балконной двери
4.1 Определение требуемого значения приведенного сопротивления теплопередаче .
= аГСОП + b = 0000056734 + 03 = 064 м2оСВт
где а = 000005 b = 03 – коэффициенты для окна.
4.2 Определение приведённого сопротивления теплопередаче
По таблице 2.4 методических указаний (Приведенное сопротивление теплопередаче рекомендуемых окон и балконных дверей) подбираем принимая во внимание
Принимаем стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах с твердым селективным покрытием у которого приведенное сопротивление теплопередаче = 065 Вт(м2оС)
4.3 Определение коэффициента теплопередачи kок
Теплотехнические характеристики светопрозрачной части балконной двери принимаем равными характеристикам окна.
5 Теплотехнический расчет глухой части балконной двери
5.1 Определение приведённого сопротивления теплопередаче
5.2 Определение коэффициента теплопередачи kБдг
6 Теплотехнический расчет наружной двери
6.1 Для наружных дверей вне зависимости от их конструкции приведенное сопротивление теплопередаче м2оСВт определяется из условия:
где nНС – коэффициент учитывающий положение наружной стены по отношению к наружному воздуху nНС = 1;
– нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности наружной стены = 4 оС
αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции для зимних условий.
6.2 Определение коэффициента теплопередачи kнд
Результаты расчета сводим в таблицу 1.
Таблица 1 – Результаты теплотехнического расчета наружных ограждений здания
Наименование ограждения
Условное обозначение
Общая толщина ограждения огр м
Чердачное перекрытие
Перекрытие над подвалом
светопрозрачная часть
Расчет тепловых потерь здания
Определение потерь теплоты помещениями здания производится в соответствии с положениями [3]. В курсовом проекте с целью уменьшения объема расчетов вычисляются потери теплоты только для жилых комнат кухонь и лестничных клеток. Расчет производится на основании исходных данных к курсовому проекту и таблицы 1.
Графа 1 – «Номер помещения его назначение». Все помещения здания имеющие наружные стены на планах следует пронумеровать трехзначными числами начиная с 101 – на первом этаже с 201 – на втором и т. д. Помещения нумеруются слева направо лестничные клетки обозначают отдельно заглавными русскими буквами и независимо от этажности здания рассматриваются как одно помещение. Номера проставляют на чертежах в центре помещения в одинарном кружке.
Графа 2 – «Температура внутреннего воздуха tв°С» – берется по исходным данным.
Графа 3 – «Наружная ограждающая конструкция. Обозначение». Приняты следующие обозначения наружных ограждающих конструкций: НС – наружная стена; Пл – перекрытие над неотапливаемым подвалом; Пт – чердачное перекрытие; ОК – окно; БД НД – балконные и наружные входные двери.
Графа 4 – «Наружная ограждающая конструкция. Ориентация по сторонам света». Заполняется для вертикальных конструкций в соответствии с заданием.
Графа 5 – «Наружная ограждающая конструкция. Размеры а×b м». Принимаются по заданию и планам здания с учетом следующих требований:
высота наружных стен первого этажа при неотапливаемом подвале – от уровня нижней поверхности перекрытия над подвалом до уровня чистого пола второго этажа;
высота наружных стен промежуточного этажа – между уровнями чистых полов данного и вышерасположенного этажей а верхнего этажа – от уровня чистого пола до верха утепляющего слоя чердачного перекрытия или бесчердачного покрытия;
длина наружных стен в угловых помещениях – от кромки наружного угла до геометрических осей внутренних стен а в неугловых – между осями внутренних стен;
габаритные размеры окон и дверей – по наименьшим размерам строительных проемов в свету;
габаритные размеры полов над подвалами и потолков (чердачное перекрытие) в угловых помещениях – по размерам от внутренней поверхности наружных стен до осей противоположных стен а в не угловых – между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружной стены до оси противоположной стены.
Графа 6 – площадь наружных ограждающих конструкций в помещениях посчитана по формуле:
где a и b – размеры ограждающей конструкции.
Геометрические размеры ограждающих конструкций измеряются на плане этажа.
Графа 7 – «Разность температур (tв – tн) °С». Разность внутренней и наружной температур.
Графа 8 – «Поправочный коэффициент n». Коэффициент n учитывающий положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.
Графа 9 – «Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций k Вт(м2°С)». Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций k принимается по результатам теплотехнического расчета. В качестве расчетного коэффициента теплопередачи окна (балконной двери) следует принимать разность:
Графа 10 – «Добавочные потери теплоты на ориентацию ограждения по сторонам света ор». Следует принимать в долях от основных потерь теплоты в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) стены двери и окна. Для ограждений обращенных на север восток северо-восток и северо-запад – в размере 01; на юго-восток и запад – в размере 005.
Графа 11 – «Добавочные потери теплоты в угловых помещениях угл». Следует принимать в долях от основных потерь теплоты в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) стены двери и окна:
если одно из ограждений помещения обращено на север восток северо-восток и северо-запад – в размере 005 на каждую стену дверь и окно;
если ограждения ориентированы на юго-восток и запад – в размере 005.
Графа 12 – «Добавочные потери теплоты на поступление холодного воздуха при открывании наружных дверей нд». Добавка к потерям теплоты в лестничной клетке на поступление холодного воздуха при открывании наружных дверей не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами при высоте зданий Н м от средней планировочной отметки земли до верха карниза в размере:
Н – для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;
7 Н – для двойных дверей с тамбурами между ними;
4 Н – для двойных дверей без тамбура;
2 Н – для одинарных дверей.
Графа 13 – «Множитель для учета добавочных потерь теплоты (1 + )».
Графа 14 рассчитывается по формуле:
Qогр = A·(tв – tн)(1 + )·nk
Графа 15 – определяются как сумма потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции данного помещения.
Qинф = Lρвсв·(tв – tн)·Aп36
где L = 3 м3(чм2) – нормативный воздухообмен отнесенный к 1 м2 пола комнат который должен быть обеспечен при расчетной температуре наружного воздуха tн; ρв – плотность воздуха при температуре tв = 20 °С равна 12 кгм3; св – удельная массовая теплоемкость воздуха равная 1005 кДж(кг°С).
Графа 17 – принимаем 10 Вт на 1м2 площади пола помещения.
Qпом = Qогр + Qинф - Qбыт
Результат округляем до 10 Вт.
Исходные и полученные в ходе расчета потерь теплоты данные заносятся в таблицу (Приложение 1).
Высота стены для расчета помещений 1-го этажа:
h1этажа = hэтажа + Пл = 28 + 05 = 33 м
Высота стены для расчета помещений 3-го этажа:
h3этажа = hэтажа + Пт – 03 = 28 + 0475 – 03 = 2975 м где 03 – толщина межэтажных перекрытий согласно заданию
Высота стены для расчета ЛК:
h1этажа + h2этажа + h3этажа = 33 + 28 + 2975 = 9075 м
Суммарные тепловые потери помещениями всего здания:
Qзд = Qпом = 49460 Вт
Конструирование поквартирной системы отопления
В курсовом проекте запроектирована централизованная поквартирная (горизонтальная) система водяного отопления с нижней разводкой: двухтрубная лучевая с расчетными температурами tг = 90 0С и tо = 70 0С.
Трубопроводы квартирной системы отопления (от отопительных приборов до ККМ) прокладываются в цементной стяжке при подготовке пола. Разводка выполняется трубопроводами из сшитого полиэтилена РЕ-Х (РЕ-Ха или РЕ-Хс). Магистрали и стояки выполняются из стальных труб.
Результат конструирования системы отопления представлен в графической части проекта.
Расчет отопительных приборов
Расчет отопительных приборов производится с целью определения площади их поверхности обеспечивающей передачу в помещение необходимого для компенсации тепловых потерь количества теплоты.
По последней цифре зачетной книжки (2) выбираем в качестве отопительных приборов стальные панельные радиаторы «Vogel & Noot Ventil» 22 КV-500.
В курсовом проекте требуется рассчитать и подобрать отопительные приборы квартиры через которую проходит основное (расчетное) циркуляционное кольцо. В качестве основного циркуляционного кольца принимаем трубопровод проходящий через помещения 301.
Вычерчивается расчетная схема разводки с указанием тепловой мощности Qпр Вт прибора;
Для двухтрубных систем водяного отопления определяется массовый расход воды через отопительный прибор подключенный к рассматриваемой ветви Gпр кгч
где ср – удельная теплоемкость воды равная 419 кДж(кг°С);
tг и tо – температуры воды на входе в стояк и на выходе из него принимаемые равными соответственно 90 и 70°С;
– коэффициент учета увеличения теплового потока устанавливаемых отопительных приборов в результате округления расчетной величины в большую сторону определяемый по табл. 5.3 методических указаний принимаем равным 108;
– коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительных приборов у наружных ограждений определяемый по табл. 5.4 методических указаний принимаем 104.
Вычисляется средняя температура воды в приборе ветви tср °С.
Находится разность средней температуры воды в приборе tср °С и температуры воздуха в помещении tв °С
Вычисляется величина требуемого номинального теплового потока выбранного прибора Qн.пр Вт:
где к – комплексный коэффициент приведения Qн.пр к расчетным условиям определяемый при теплоносителе воде по формуле:
где n p и с – величины соответствующие определенному виду отопительных приборов для стальных панельных радиаторов согласно расходу Gпр принимаем n = 03 p = 0 c = 1;
b – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности при атмосферном давлении 105 Па b = 10;
– коэффициент учета направления движения теплоносителя в приборе. Для отопительных приборов подключенных по схеме сверху–вниз = 1.
Для стальных панельных радиаторов по величине выбирается типоразмер отопительного прибора (по таблице 5.1 [1]).
Выбираем радиатор «Vogel & Noot Ventil» 22 КV-500 для:
помещения 301 длиной L = 920 мм с номинальный условным тепловым потоком = 2249 Вт;
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления
В курсовом проекте гидравлический расчет трубопроводов центральной системы водяного отопления сводится к определению экономичных сечений участков трубопроводов основного циркуляционного кольца обеспечивающих при определенном перепаде давления подачу необходимого количества теплоносителя ко всем отопительным приборам.
Расчет начинают с вычерчивания аксонометрической схемы системы отопления. На схеме подробно показывают основное циркуляционное кольцо (в данной работе с помещением 301). Показ остальных циркуляционных колец ограничивают магистралями стояками ККМ и ПКМ.
Основное циркуляционное кольцо необходимо разделить на расчетные участки. Участок – это часть теплопровода с неизменным расходом теплоносителя проходящего по нему. Расчетные участки нумеруются по направлению движения теплоносителя начиная от теплового центра.
Порядок выполнения гидравлического расчета:
Выявляется тепловая нагрузка на всех расчетных участках основного циркуляционного кольца Qуч. Вт. Тепловая нагрузка участков определяется как сумма тепловых нагрузок приборов к которым по этому участку подводится теплоноситель.
По чертежам (планам и схеме системы отопления) замеряются длины расчетных участков lуч м.
Вычисляется массовый расход воды на участках Gуч. кгч:
где ср – 419 кДж(кг°С);
tг и tо – соответственно 90 и 70°С;
– принимаем равным 108;
Исходя из оптимального интервала скорости теплоносителя wуч = 04 мс определяется внутренний диаметр трубопровода на участке мм по формуле:
По сортаменту труб выбирается ближайший внутренний диаметр dуч.в мм.
По табл. 6.1 методических указаний для соответствующего диаметра трубопровода определяются удельные потери давления на трение λучdуч.в 1м и удельное динамическое давление Aуч Па(кгч)2 на каждом участке.
По схеме системы отопления находятся местные сопротивления на каждом участке основного циркуляционного кольца. При этом местные сопротивления (крестовины и тройники) расположенные на границе двух участков следует отнести к участкам с меньшим массовым расходом теплоносителя. По табл. 6.2 методических указаний определяются величины коэффициентов местных сопротивлений и их сумма Σуч. Вид местных сопротивлений и величины по каждому участку заносятся в таблицу.
Коэффициенты местных сопротивлений
Местное сопротивление
Коэффициент местного сопротивления
Узел подключения отопительного прибора 1с термостатическим клапаном
Высчитывается приведенный коэффициент местных сопротивлений участка:
Характеристика гидравлического сопротивления участков Па(кгч)2
Полные потери давления на каждом участке Па:
Потери давления в системе отопления Па
Результаты гидравлического расчета заносим в таблицу.
Ведомость гидравлического расчета
Тепловая нагрузка Qуч Вт
Расход воды на участках Gуч кгч
Внутренний диаметр трубопроводоа dуч.в мм
Удельные потери давления на трение λучdуч.в 1м
Удельное динамическое давление Aуч Па(кгч)2
Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σуч
Приведенный коэффициент местных сопротивлений прив
Характеристика гидравлического сопротивления участков Sуч Па(кгч)2
Полные потери давления на участке руч Па
Подбор оборудования индивидуального теплового пункта
Исходные данные для подбора оборудования ИТП:
тепловая нагрузка система отопления Qс.о = 49460 Вт;
температура теплоносителя в подающем трубопроводе сетевой воды – tс = 150 °С;
температура теплоносителя в обратном трубопроводе сетевой воды – tо = 70 °С;
температура теплоносителя на входе в систему отопления – tг = 90 °С;
схема присоединения системы отопления – зависимая;
тепловая нагрузка системы горячего водоснабжения Qгвс = 49460 Вт (условно тепловая нагрузка принята равной тепловой нагрузке системы отопления);
схема присоединения системы горячего водоснабжения – с закрытым водоразбором.
Подбор модуля зависимого присоединения системы отопления.
По полученной величине расхода тч по таблице 7.2 методических указаний подбираем тип модуля АУУ-С0200050-065P-D.
Подбор модуля узла ввода с приборами учета тепловой энергии.
Расчетная тепловая нагрузка узла ввода:
Расчетный расход теплоносителя из тепловой сети:
По величине расхода тч по таблице 7.1 методических указаний определяем тип модуля: УВ-С040-Р0040.
Характеристика и конструирование системы вентиляции
В курсовом проекте необходимо запроектировать систему естественной канальной вытяжной вентиляции для блока из квартир (через которую проходит расчетное циркуляционное кольцо) расположенных одна над другой по вертикали здания.
Так как в здании внутренние стены выполнены из бетона принимаем приставные воздуховоды из блоков.
Гравитационное давление ргр Па определяется по формуле:
согласно высотам этажей имеем:
h1 = 29 м; h2 = 57 м; h3 = 85 м;
g – ускорение свободного падения мс2;
ρн ρв– плотность соответственно наружного (при температуре + 5 °С) и внутреннего воздуха (при tв для рассчитываемого помещения – кухни или санузла) кгм3 определяется из выражения:
При перемещении воздуха по воздуховодам (каналам) происходят потери давления рпот Па на трение по длине и в местных сопротивлениях:
где a – коэффициент запаса равный 115;
R – удельные потери давления на трение по длине Пам;
ш – коэффициент шероховатости внутренней поверхности воздуховода (канала) определяемый по табл. 8.1 [1];
Z – потери давления в местных сопротивлениях Па.
Потери давления в местных сопротивлениях определяются по формуле:
где – сумма коэффициентов местных сопротивлений; pдин – динамическое давление Па.
Система естественной вытяжной вентиляции будет эффективно работать при условии что величина гравитационного давления будет больше потерь давления:
Условие проверяется после выполнения аэродинамического расчета.
Определение расчетного воздухообмена и аэродинамический расчет воздуховодов
При определении расчетного воздухообмена для заданного помещения (кухни) Vкух м3ч исходя из того что количество воздуха необходимого для вентиляции квартиры жилого дома составляет 3 м3ч на 1 м2 жилой площади и что часть воздуха удаляется из квартиры через вентиляционные каналы туалета ванной комнаты:
где ΣFж.к – суммарная площадь жилых комнат квартиры м2; 50 м3ч – суммарный расход воздуха удаляемого из туалета ванной комнаты или совмещенного санузла.
м3ч (таблица 9.1 [1])
принимаем к расчету .
Последовательность аэродинамического расчета воздуховодов (каналов):
На поэтажных планах и плане чердака наносятся внутристенные или приставные каналы.
Вычерчивается схема системы вентиляции.
Определяется предварительная площадь сечения воздуховода (канала) на расчетном участке м2 по известному расходу Vуч и рекомендуемой скорости движения воздуха wрек:
Значение wрек принимается равным 05 мс для воздуховода который расположен на верхнем этаже и увеличивается на 01 мс для каждого следующего нижнего этажа.
По полученной величине подбирается ближайший по площади стандартный канал определяется фактическая площадь (см. табл. Приложение 1) и уточняется скорость воздуха на участке wуч мс:
Рассчитывается эквивалентный по скорости диаметр канала dэ(w) мм в котором при той же скорости воздуха будут такие же потери располагаемого давления на трение по длине что и в расчетном канале прямоугольного сечения:
где А В – размеры прямоугольного канала мм.
По номограмме находятся удельные потери давления на трение по длине R Пам и динамическое давление pдин Па на участке.
Определяется сумма коэффициентов местных сопротивлений на каждом расчетном участке уч.
Вычисляются потери давления на трение по длине и в местных сопротивлениях на участке (Rlш + Z)уч.
Суммарные потери давления а(Rlш + Z)уч сравниваются с располагаемым гравитационным давлением ргр. Если окажется что а(Rlш + Z)уч ≥ ргр то следует увеличить сечение канала воздуховода а коэффициент запаса равный 11.
Проверка условия работы системы вентиляции:
Условие выполняется значит запроектированная вентиляция удовлетворяет требованиям.
Список используемой литературы
СП 50.13330.2012. Тепловая защита зданий. Актуализированная версия СНиП 23-02–2003. – М. 2012. – 95 с.
СП 60.13330.2012. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01–2003. – М. 2012. – 75 с.
СП 131.13330.2012. Строительная климатология. Актуализированная версия СНиП 23-01–99. – М. 2012. – 113 с.
ГОСТ 21.602–2003. Правила выполнения рабочей документации отопления вентиляции и кондиционирования. – М.: МНТКС 2004. – 35 с.
ГОСТ 30494–2011. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях.
СТО 00044807-001–2006. Теплозащитные свойства ограждающих конструкций зданий. – М.: РОИС 2006. – 64 с.
Апарцев М. М. Наладка водяных систем централизованного теплоснабжения: Справочно-метод. пособие М. М. Апарцев. – М.: Энергоатомиз- дат 1983. – 204 с.
Внутренние санитарно-технические устройства: В 3 ч. Ч. 1. Отопле- ние В. Н. Богословский Б. А. Крупнов А. Н. Сканави и др.; под ред. И. Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1990. – 344 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
Внутренние санитарно-технические устройства: В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1 В. Н. Богословский А. И. Пиру- мов В. Н. Посохин и др.; под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1992. – 319 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
Внутренние санитарно-технические устройства: В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2 Б. В. Баркалов Н. Н. Павлов С. С. Амирджанов и др.; под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. – 4-е изд. 83 перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1992. – 416 с.: ил. – (Справочник проекти- ровщика).
Зайцев О. Н. Проектирование систем водяного отопления: Пособие для проектировщиков инженеров и студентов технических ВУЗов О. Н. Зайцев А. П. Любарец. Вена – Киев – Одесса 2008 – 200 с.
Тихомиров К. В. Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция: учеб. для вузов К. В. Тихомиров Э. С. Сергиенко. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1991. – 480 с.

icon Приложение.docx

Приложение1 - Ведомость аэродинамического расчета
Расчетный воздухообмен V м3ч
Вентиляционный канал-воздуховод
Скорость воздуха в канале w мс
Коэффициент шероховатости ш
Удельные потери давления на трение по длине R Пам
Потери давления на трение по длине Rlш Па
Динамическое давление pдин Па
Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σ
Потери давления в местных сопротивлениях Z Па
Полные потери давления (Rlш + Z) Па
Габаритные размеры АхВ мм
Эквивалентный по скорости диаметр участка dэ(w) мм
Площадь сечения f м2
Приложение 2 – Результаты расчета тепловых потерь
Номер помещения и его назначение
Температура внутреннего воздуха tв °С
Наружная ограждающая конструкция
Разность температур tв – tн °C
Поправочный коэффициент n
Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции k Вт(м2°C)
Добавочные потери теплоты
Множитель для учета дополнительных потерь теплоты (1+)
Потери теплоты через ограждающие конструкции Qогр Вт
Потери теплоты помещением через ограждающие конструкции ΣQогр Вт
Потери теплоты на нагревание инфильтрующегося через ограждающие конструкции наружного воздуха Qинф Вт
Бытовые теплопоступления Qбыт Вт
Полные потери теплоты помещения Qпом Вт
Условное обозначение
Ориентация по сторонам света
На ориентацию ограждения ор
Угловые помещения угл
На поступление холодного воздуха через наружные двери нд
Суммарные тепловые потери помещениями всего здания:
Qзд = Qпом = 49460 Вт

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 9 часов 36 минут
up Наверх