Курсовой Проект - ОиВ 5-ти этажный жилой дом г. Омск

Графическая часть.dwg

СПбГАСУ 2022 гр. 5-Сб-3
Планы. Схемы систем отопления и вентиляции
План 1 этажа М 1:100
План чердака М 1:100
План подвала М 1:100
Аксонометрическая схема системы отопления М 1:100
к стояку лестничной клетки
Схема системы вентиляции М 1:100
Жилой квартал в г. Омск

ОиВ.docx

Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ ЖИЛОГО ЗДАНИЯ
Номер зачетной книжки 19000829
Руководитель работы
(Дата и подпись преподавателя)
Расчёт тепловой защиты здания4
1 Теплотехнический расчёт наружной стены (НС)4
2 Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия (Пт)5
3 Теплотехнический расчёт перекрытия над неотапливаемым подвалом (Пл)7
4 Теплотехнический расчет окон и светопрозрачной части балконной двери8
5 Теплотехнический расчет балконной двери (глухой части)8
6 Теплотехнический расчет наружной двери9
Расчет тепловых потерь здания10
Конструирование поквартирной систем отопления15
Расчет отопительных приборов16
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления20
Подбор оборудования индивидуального теплового пункта24
Характеристика и конструирование системы вентиляции26
Определение расчетного воздухообмена и аэродинамический расчет воздуховодов28
Список используемой литературы32
Приложение А – Расчет тепловых потерь34
Приложение Б – Ведомость гидравлического расчета52
Приложение В – Ведомость аэродинамического расчета53
Город и влажностные условия эксплуатации ограждений здания
Расчётная температура наружного воздуха tн оС
Продолжительность отопительного периода zот сут
Средняя температура воздуха отопительного периода tот оС
Толщина внутренних ограждений для капитальных кирпичных стен мм
Толщина перегородок мм
Толщина межэтажных перекрытий в здании с кирпичными стенами мм
Вариант плана 1-го этажа
Высота этажа (от пола до пола следующего этажа) м
Высота подвала (от пола подвала до пола 1 этажа) м
Характеристика системы отопления
Ориентация главного фасада
Вариант наружной стены
Вариант чердачного перекрытия
Вариант перекрытия над неотапливаемым подвалом
Расчёт тепловой защиты здания
1 Теплотехнический расчёт наружной стены (НС)
Материалы слоёв конструкции:
– Известково-песчаный раствор (ρ = 1600 кгм3 λ = 070 Вт(м2·°С));
– Кирпич керамический пустотелый на цементно-перлитовом растворе (ρ = 1300 кгм3 λ = 040 Вт(м·оС));
– Плиты минераловатные из каменного волокна (ρ = 140 кгм3 λ = 0043 Вт(м·оС));
– Кирпич керамический пустотелый одинарный (ρ = 1200 кгм3 λ = 033 Вт(м·оС)).
Рисунок 1 – Конструкция наружной стены
Определение величины ГСОП:
Определение нормируемого значения приведённого сопротивления теплопередаче :
где а = 000035 b = 14 – коэффициенты для стен.
Определение толщины теплоизоляционного слоя:
где r – коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции учитывающий влияние теплопроводных включений принимается равным 065 для кирпичных конструкций 09 – для прочих; αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции; αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий.
Определение приведённого сопротивления теплопередаче :
96 м2°СВт ≥ 36 м2°СВт; условие выполняется.
Определение коэффициента теплопередачи kнс:
Определение общей толщины НС нс:
2 Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия (Пт)
– Известково-песчаный раствор (ρ = 1600 кгм3 λ = 070 Вт(м·оС));
– Железобетонная плита (ρ = 2500 кгм3 λ = 192 Вт(м·оС));
– Рубероид (ГОСТ 10923) (ρ = 600 кгм3 λ = 017 Вт(м·оС));
– Маты минераловатные прошивные (ρ = 50 кгм3 λ = 0052 Вт(м·оС));
– Цементно-песчаный раствор (ρ = 1800 кгм3 λ = 076 Вт(м·оС)).
Рисунок 2 – Конструкция чердачного перекрытия
где а = 000045 b = 19 – коэффициенты для чердачного перекрытия.
38 м2°СВт ≥ 4729 м2°СВт; условие выполняется.
Определение коэффициента теплопередачи kПт:
Определение общей толщины Пт Пт:
3 Теплотехнический расчёт перекрытия над неотапливаемым подвалом (Пл)
– Пенополиуретан (ρ = 45 кгм3 λ = 0028 Вт(м·оС));
– Цементно-песчаный раствор (ρ = 1800 кгм3 λ = 076 Вт(м·оС));
– Плиты древесноволокнистые и древесностружечные (ГОСТ 4598 10632) (ρ = 1000 кгм3 λ = 023 Вт(м·оС));
– Линолеум поливинилхлоридный многослойный (ГОСТ 14632) (ρ = 1600 кгм3 λ = 033 Вт(м·оС)).
Рисунок 3 – Конструкция перекрытия над подвалом
где а = 000045 b = 19 – коэффициенты для подвального перекрытия.
69 м2°СВт ≥ 4729 м2°СВт; условие выполняется.
Определение коэффициента теплопередачи kПл:
Определение общей толщины Пл Пл:
4 Теплотехнический расчет окон и светопрозрачной части балконной двери
Определение требуемого значения приведенного сопротивления теплопередаче .
где а = 000005 b = 03 – коэффициенты для окна.
По таблице 2.4 [1] подбираем принимая во внимание .
Принимаем стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах с селективным твердым покрытием м2°СВт.
Определение коэффициента теплопередачи kок
5 Теплотехнический расчет балконной двери (глухой части)
Определение коэффициента теплопередачи kБДг:
6 Теплотехнический расчет наружной двери
Для наружных дверей вне зависимости от их конструкции приведенное сопротивление теплопередаче Rнд м2·оСВт определяется из условия :
где nнс – коэффициент учитывающий положение наружной стены по отношению к наружному воздуху nнс = 1;
– нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности наружной стены = 4 оС
αв – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий.
Определение коэффициента теплопередачи kнд:
Результаты расчета сводим в таблицу 1.
Таблица 1 – Результаты теплотехнического расчета наружных ограждений здания
Наименование ограждения
Условное обозначение
Общая толщина ограждения огр м
Чердачное перекрытие
Перекрытие над подвалом
светопрозрачная часть
Расчет тепловых потерь здания
Определение потерь теплоты помещениями здания производится в соответствии с положениями [3]. В курсовом проекте с целью уменьшения объема расчетов вычисляются потери теплоты только для жилых комнат кухонь и лестничных клеток. Расчет производится на основании исходных данных к курсовому проекту и таблицы 1.
Графа 1 – «Номер помещения его назначение». Все помещения здания имеющие наружные стены на планах следует пронумеровать трехзначными числами начиная с 101 – на первом этаже с 201 – на втором и т. д. Помещения нумеруются слева направо лестничные клетки обозначают отдельно заглавными русскими буквами и независимо от этажности здания рассматриваются как одно помещение. Номера проставляют на чертежах в центре помещения в одинарном кружке.
Графа 2 – «Температура внутреннего воздуха tв°С» – берется по исходным данным.
Графа 3 – «Наружная ограждающая конструкция. Обозначение». Приняты следующие обозначения наружных ограждающих конструкций: НС – наружная стена; Пл – перекрытие над неотапливаемым подвалом; Пт – чердачное перекрытие; ОК – окно; БД НД – балконные и наружные входные двери.
Графа 4 – «Наружная ограждающая конструкция. Ориентация по сторонам света». Заполняется для вертикальных конструкций в соответствии с заданием.
Графа 5 – «Наружная ограждающая конструкция. Размеры а×b м». Принимаются по заданию и планам здания с учетом следующих требований:
высота наружных стен первого этажа при неотапливаемом подвале – от уровня нижней поверхности перекрытия над подвалом до уровня чистого пола второго этажа;
высота наружных стен промежуточного этажа – между уровнями чистых полов данного и вышерасположенного этажей а верхнего этажа – от уровня чистого пола до верха утепляющего слоя чердачного перекрытия или бесчердачного покрытия;
длина наружных стен в угловых помещениях – от кромки наружного угла до геометрических осей внутренних стен а в неугловых – между осями внутренних стен;
габаритные размеры окон и дверей – по наименьшим размерам строительных проемов в свету;
габаритные размеры полов над подвалами и потолков (чердачное перекрытие) в угловых помещениях – по размерам от внутренней поверхности наружных стен до осей противоположных стен а в неугловых – между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружной стены до оси противоположной стены.
Графа 6 – площадь наружных ограждающих конструкций в помещениях посчитана по формуле:
где a и b – размеры ограждающей конструкции.
Геометрические размеры ограждающих конструкций измеряются на плане этажа.
Графа 7 – «Разность температур (tв – tн) °С». Разность внутренней и наружной температур.
Графа 8 – «Поправочный коэффициент n». Коэффициент n учитывающий положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.
Графа 9 – «Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций k Вт(м2°С)». Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций k принимается по результатам теплотехнического расчета. В качестве расчетного коэффициента теплопередачи окна (балконной двери) следует принимать разность:
Графа 10 – «Добавочные потери теплоты на ориентацию ограждения по сторонам света ор». Следует принимать в долях от основных потерь теплоты в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) стены двери и окна. Для ограждений обращенных на север восток северо-восток и северо-запад – в размере 01; на юго-восток и запад – в размере 005.
Графа 11 – «Добавочные потери теплоты в угловых помещениях угл». Следует принимать в долях от основных потерь теплоты в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) стены двери и окна:
если одно из ограждений помещения обращено на север восток северо-восток и северо-запад – в размере 005 на каждую стену дверь и окно;
если ограждения ориентированы на юго-восток и запад – в размере 005.
Графа 12 – «Добавочные потери теплоты на поступление холодного воздуха при открывании наружных дверей нд». Добавка к потерям теплоты в лестничной клетке на поступление холодного воздуха при открывании наружных дверей не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами при высоте зданий Н м от средней планировочной отметки земли до верха карниза в размере:
Н – для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;
7 Н – для двойных дверей с тамбурами между ними;
4 Н – для двойных дверей без тамбура;
2 Н – для одинарных дверей.
Графа 13 – «Множитель для учета добавочных потерь теплоты (1 + )».
Графа 14 рассчитывается по формуле:
Qогр = A·(tв – tн)(1 + )·nk
Графа 15 – определяются как сумма потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции данного помещения.
Qинф = Lρвсв·(tв – tн)·Aп36
где L = 3 м3(чм2) – нормативный воздухообмен отнесенный к 1 м2 пола комнат который должен быть обеспечен при расчетной температуре наружного воздуха tн; ρв – плотность воздуха при температуре tв = 20 °С равна 12 кгм3; св – удельная массовая теплоемкость воздуха равная 1005 кДж(кг°С).
Графа 17 – принимаем 10 Вт на 1м2 площади пола помещения.
Qпом = Qогр + Qинф - Qбыт
Результат округляем до 10 Вт.
Исходные и полученные в ходе расчета потерь теплоты данные заносятся в таблицу (Приложение А).
Суммарные тепловые потери помещениями всего здания:
Qзд = Qпом = 109500 Вт
Конструирование поквартирной систем отопления
В современных многоквартирных жилых домах широко применяют поквартирные системы водяного отопления. Такие системы позволяют:
повысить уровень комфорта за счет обеспечения температур воздуха в каждом помещении квартиры по желанию ее владельца;
организовать поквартирный учет расхода теплоты и стимулировать пользователей к ее экономии;
управлять режимами работы системы в соответствии с индивидуальными требованиями.
Поквартирные (горизонтальные) системы водяного отопления здания (рис. 4.1) включают в себя: тепловой ввод в здание индивидуальный тепловой пункт (ИТП) магистральные трубопроводы (подающий Т1 и обратный Т2) стояки поэтажные коллекторные модули (ПКМ) квартирную разводку трубопроводов и отопительные приборы.
В курсовом проекте запроектирована централизованная поквартирная (горизонтальная) система водяного отопления с нижней разводкой: двутбруная лучевая с расчетными температурами tг = 90 °С и tо = 70 °С.
Трубопроводы квартирной системы отопления (от отопительных приборов до ПКМ) прокладываются в цементной стяжке при подготовке пола. Разводка выполняется трубопроводами из сшитого полиэтилена РЕ-Х (РЕ-Ха или РЕ-Хс). Магистрали и стояки выполняются из стальных труб.
Результат конструирования системы отопления представлен в графической части проекта.
Расчет отопительных приборов
Расчет отопительных приборов производится с целью определения площади их поверхности обеспечивающей передачу в помещение необходимого для компенсации тепловых потерь количества теплоты.
По последней цифре зачетной книжки (9) выбираем в качестве отопительных приборов секционные биметаллические радиаторы «RiFar» Base-500 с боковым подключением.
В курсовом проекте требуется рассчитать и подобрать отопительные приборы квартиры через которую проходит основное (расчетное) циркуляционное кольцо. В качестве основного циркуляционного кольца принимаем трубопровод проходящий через помещения 508 509 510 511.
Рисунок 4 – Схема основного циркуляционного кольца
Вычерчивается расчетная схема квартирной разводки с указанием тепловой мощности Qпр Вт каждого прибора;
Для двутрубных систем водяного отопления определяется массовый расход воды через каждый отопительный прибор подключенный к рассматриваемой ветви Gпр кгч
где ср – удельная теплоемкость воды равная 419 кДж(кг°С);
tг и tо – температуры воды на входе в стояк и на выходе из него принимаемые равными соответственно 90 и 70°С;
– коэффициент учета увеличения теплового потока устанавливаемых отопительных приборов в результате округления расчетной величины в большую сторону определяемый по табл. 5.3 методических указаний принимаем равным 106;
– коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительных приборов у наружных ограждений определяемый по табл. 5.4 методических указаний принимаем 102.
Вычисляется средняя температура воды в каждом приборе ветви tср °С.
Находится разность средней температуры воды в приборе tср °С и температуры воздуха в помещении tв °С
Вычисляется величина требуемого номинального теплового потока выбранного прибора Qн.пр Вт:
где к – комплексный коэффициент приведения Qн.пр к расчетным условиям определяемый при теплоносителе воде по формуле:
где n p и с – величины соответствующие определенному виду отопительных приборов для секционных радиаторов согласно расходу Gпр принимаем n = 03 p = 001 c = 1;
b – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности при атмосферном давлении 105 Па b = 10;
– коэффициент учета направления движения теплоносителя в приборе. Для отопительных приборов подключенных по схеме сверху–вниз = 1.
Для однотрубной системы водяного отопления массовый расход воды проходящей через рассчитываемый прибор Gпр кгч:
Для секционных радиаторов определяется минимально необходимое число секций отопительного прибора nсек шт:
где 4 – поправочный коэффициент учитывающий способ установки прибора при открытой установке прибора 4 = 1; 3 – поправочный коэффициент учитывающий число секций в приборе принимаемый по ориентировочному значению nсек; первоначально принимают 3 = 1 а затем в случае получения количества секций nсек > 15 уточняют по формуле:
Пересчет коэффициента 3 не требуется.
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления
В курсовом проекте гидравлический расчет трубопроводов центральной системы водяного отопления сводится к определению экономичных сечений участков трубопроводов основного циркуляционного кольца обеспечивающих при определенном перепаде давления подачу необходимого количества теплоносителя ко всем отопительным приборам.
Расчет начинают с вычерчивания аксонометрической схемы системы отопления. На схеме подробно показывают основное циркуляционное кольцо (в данной работе с помещениями 508-511) на котором вычерчивают расчетную квартирную разводку с отопительными приборами. Показ остальных циркуляционных колец ограничивают магистралями стояками и ПКМ.
Основное циркуляционное кольцо необходимо разделить на расчетные участки. Участок – это часть теплопровода с неизменным расходом теплоносителя проходящего по нему. Расчетные участки нумеруются по направлению движения теплоносителя начиная от теплового центра.
Порядок выполнения гидравлического расчета:
Выявляется тепловая нагрузка на всех расчетных участках основного циркуляционного кольца Qуч. Вт. Тепловая нагрузка участков определяется как сумма тепловых нагрузок приборов к которым по этому участку подводится теплоноситель.
По чертежам (планам и схеме системы отопления) замеряются длины расчетных участков lуч м.
Вычисляется массовый расход воды на участках Gуч. кгч (на примере для участка под номером 7):
где ср – 419 кДж(кг°С);
tг и tо – соответственно 90 и 70°С;
– принимаем равным 106;
Исходя из оптимального интервала скорости теплоносителя wуч = 05 мс определяется внутренний диаметр трубопровода на участке мм по формуле:
По сортаменту труб выбирается ближайший внутренний диаметр dуч.в мм (в нашем случае 8 мм).
По табл. 6.1 для соответствующего диаметра трубопровода определяются удельные потери давления на трение λучdуч.в (32001) 1м и удельное динамическое давление Aуч (0015709394) Па(кгч)2 на каждом участке.
По схеме системы отопления находятся местные сопротивления на каждом участке основного циркуляционного кольца. При этом местные сопротивления (крестовины и тройники) расположенные на границе двух участков следует отнести к участкам с меньшим массовым расходом теплоносителя. По табл. 6.2 определяются величины коэффициентов местных сопротивлений и их сумма Σуч. Вид местных сопротивлений и величины по каждому участку заносятся в таблицу.
Местное сопротивление
Коэффициент местного сопротивления
отопительного прибора с
термостатическим клапаном
Высчитывается приведенный коэффициент местных сопротивлений 7 участка:
Характеристика гидравлического сопротивления 7 участка Па(кгч)2
Полные потери давления на 7 участке Па:
Потери давления в системе отопления Па
Результаты гидравлического расчета заносим в таблицу (Приложение Б).
Подбор оборудования индивидуального теплового пункта
Исходные данные для подбора оборудования ИТП:
тепловая нагрузка система отопления Qс.о = 108870 Вт;
температура теплоносителя в подающем трубопроводе сетевой воды – tс = 150 °С;
температура теплоносителя в обратном трубопроводе сетевой воды – tо = 70 °С;
температура теплоносителя на входе в систему отопления – tг = 90 °С;
схема присоединения системы отопления – зависимая;
тепловая нагрузка системы горячего водоснабжения Qгвс = 108870 Вт (условно тепловая нагрузка принята равной тепловой нагрузке системы отопления);
схема присоединения системы горячего водоснабжения – с закрытым водоразбором.
Подбор модуля зависимого присоединения системы отопления.
По полученной величине расхода тч по таблице 7.2 [1] подбираем тип модуля АУУ-С0200050-065P-D.
Подбор модуля узла ввода с приборами учета тепловой энергии.
Расчетная тепловая нагрузка узла ввода:
Расчетный расход теплоносителя из тепловой сети:
По величине расхода тч по таблице 7.1 [1] определяем тип модуля: УВ-С050-Р0063.
Рисунок 5 - Принципиальная схема БИТП
Характеристика и конструирование системы вентиляции
В курсовом проекте необходимо запроектировать систему естественной канальной вытяжной вентиляции для блока из квартир (через которую проходит расчетное циркуляционное кольцо) расположенных одна над другой по вертикали здания.
Так как возле кухни квартиры основного циркулярного кольца нет внутренней несущей стены из кирпича для расположения в ней внутристенового вытяжного канала то в данной квартире и симметричной ей будут выполнены вытяжные каналы приставные из шлакобетона с воздушной прослойкой.
Рисунок 6 - Система вытяжной естественной канальной вентиляции малоэтажного здания
Так как в здании внутренние стены выполнены из кирпича принимаем внутристенные воздуховоды.
Гравитационное давление ргр Па определяется по формуле:
hi1 = 30+10+04=44 м hi2 = 72 м hi3 = 100 м hi4 = 128 м hi5 = 156 м
g – ускорение свободного падения мс2; ρн ρв– плотность соответственно наружного (при температуре + 5 °С) и внутреннего воздуха (при tв для рассчитываемого помещения – кухни или санузла) кгм3 определяется из выражения:
При перемещении воздуха по воздуховодам (каналам) происходят потери давления рпот Па на трение по длине и в местных сопротивлениях:
где a – коэффициент запаса равный 115; R – удельные потери давления на трение по длине Пам; ш – коэффициент шероховатости внутренней поверхности воздуховода (канала) определяемый по табл. 8.1 [1]; Z – потери давления в местных сопротивлениях Па.
Потери давления в местных сопротивлениях определяются по формуле:
где – сумма коэффициентов местных сопротивлений; pдин – динамическое давление Па.
Система естественной вытяжной вентиляции будет эффективно работать при условии что величина гравитационного давления будет больше потерь давления:
Определение расчетного воздухообмена и аэродинамический расчет воздуховодов
При определении расчетного воздухообмена для заданного помещения (кухни) Vкух м3ч исходя из того что количество воздуха необходимого для вентиляции квартиры жилого дома составляет 3 м3ч на 1 м2 жилой площади и что часть воздуха удаляется из квартиры через вентиляционные каналы туалета ванной комнаты:
где ΣFж.к – суммарная площадь жилых комнат квартиры м2; 50 м3ч – суммарный расход воздуха удаляемого из туалета ванной комнаты или совмещенного санузла.
м3ч – принимается для трехкомнатной квартиры (таблица 9.1 методических указаний);
Поскольку принимаем к расчету воздухообмен 90 м3ч.
Последовательность аэродинамического расчета воздуховодов (каналов):
На поэтажных планах и плане чердака наносятся внутристенные или приставные каналы.
Вычерчивается аксонометрическая схема системы вентиляции.
Определяется предварительная площадь сечения воздуховода (канала) на расчетном участке м2 по известному расходу Vуч и рекомендуемой скорости движения воздуха wрек:
wрек1 = 05 мс; wрек2 = 06 мс; wрек3 = 07 мс; wрек4 = 08 мс; wрек5 = 09 мс.
По полученной величине подбирается ближайший по площади стандартный канал определяется фактическая площадь и уточняется скорость воздуха на участке wуч мс:
Рассчитывается эквивалентный по скорости диаметр канала dэ(w) мм в котором при той же скорости воздуха будут такие же потери располагаемого давления на трение по длине что и в расчетном канале прямоугольного сечения:
где А В – размеры прямоугольного канала мм.
По номограмме находятся удельные потери давления на трение по длине R Пам и динамическое давление pдин Па на участке.
Определяется сумма коэффициентов местных сопротивлений на каждом расчетном участке уч.
Вычисляются потери давления на трение по длине и в местных сопротивлениях на участке (Rlш + Z)уч.
Суммарные потери давления а(Rlш + Z)уч сравниваются с располагаемым гравитационным давлением ргр. Если окажется что а(Rlш + Z)уч ≥ ргр то следует увеличить сечение канала воздуховода.
Результаты аэродинамического расчета воздуховодов (каналов) заносятся в таблицу (Приложение В).
Проверяем выполнение условия работоспособности системы естественной вытяжной вентиляции:
Условие выполняется значит запроектированная вентиляция удовлетворяет требованиям.
Список используемой литературы
Васильев В.Ф. Суханова И.И. Иванова Ю.В. Уляшева В.М. Пухкал В.А. Отопление и вентиляция жилого здания. Учебное пособие. 2017 – 95 с.
СП 50.13330.2012. Тепловая защита зданий. Актуализированная версия СНиП 23-02–2003. – М. 2012. – 95 с.
СП 60.13330.2012. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01–2003. – М. 2012. – 75 с
СП 131.13330.2012. Строительная климатология. Актуализированная версия СНиП 23-01–99*. – М. 2012. – 113 с.
ГОСТ 21.602–2003. Правила выполнения рабочей документации отопления вентиляции и кондиционирования. – М.: МНТКС 2004. – 35 с.
ГОСТ 30494–2011. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях.
СТО 00044807-001–2006. Теплозащитные свойства ограждающих конструкций зданий. – М.: РОИС 2006. – 64 с.
Апарцев М. М. Наладка водяных систем централизованного теплоснабжения: Справочно-метод. пособие М. М. Апарцев. – М.: Энергоатомиздат 1983. – 204 с.
Внутренние санитарно-технические устройства: В 3 ч. Ч. 1. Отопление В. Н. Богословский Б. А. Крупнов А. Н. Сканави и др.; под ред. И. Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1990. – 344 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
Внутренние санитарно-технические устройства: В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1 В. Н. Богословский А. И. Пирумов В. Н. Посохин и др.; под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1992. – 319 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
Внутренние санитарно-технические устройства: В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2 Б. В. Баркалов Н. Н. Павлов С. С. Амирджанов и др.; под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1992. – 416 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
Зайцев О. Н. Проектированиесистем водяного отопления: Пособие для проектировщиков инженеров и студентов технических ВУЗов О. Н. Зайцев А. П. Любарец. Вена – Киев – Одесса 2008 – 200 с.
Тихомиров К. В. Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция: учеб. для вузов К. В. Тихомиров Э. С. Сергиенко. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1991. – 480 с.
Сборник технических решений. Стандартные блочные тепловые пункты. [Электронный ресурс].
(дата обращения: 19.06.2017).
Краткий альбом стандартных модулей СиТерМ. [Электронный ресурс].
(дата обращения: 19.06.2017)
Приложение А – Расчет тепловых потерь
Номер помещения и его назначение
Температура внутреннего воздуха tв °С
Наружная ограждающая конструкция
Разность температур tв – tн °C
Поправочный коэффициент n
Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции k Вт(м2 °C)
Добавочные потери теплоты
Множитель для учета дополнительных потерь теплоты (1+)
Потери теплоты через ограждающие конструкции Qогр Вт
Потери теплоты помещением через ограждающие конструкции ΣQогр Вт
Потери теплоты на нагревание инфильтрующегося через ограждающие конструкции наружного воздуха Qинф Вт
Бытовые теплопоступления Qбыт Вт
Полные потери теплоты помещения Qпом Вт
Условное обозначение
Ориентация по сторонам света
На ориентацию ограждения ор
Угловые помещения угл
На поступление холодного воздуха через наружные двери нд
Qзд = Qпом = 108870 Вт
Приложение Б – Ведомость гидравлического расчета
Тепловая нагрузка Qуч Вт
Расход воды на участках Gуч кгч
Внутренний диаметр трубопроводоа dв мм
Условный диаметр dy мм
Удельные потери давления на трение λучdуч.в 1м
Удельное динамическое давление Aуч Па(кгч)2
Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σуч
Приведенный коэффициент местных сопротивлений прив
Характеристика гидравлического сопротивления участков Sуч Па(кгч)2
Полные потери давления на участке руч Па
Приложение В – Ведомость аэродинамического расчета
Расчетный воздухообмен V м3ч
Вентиляционный канал-воздуховод
Скорость воздуха в канале w мс
Коэффициент шероховатости ш
Удельные потери давления на трение по длине R Пам
Потери давления на трение по длине Rlш Па
Динамическое давление pдин Па
Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σ
Потери давления в местных сопротивлениях Z Па
Полные потери давления α(Rlш + Z) Па
Габаритные размеры АхВ мм
Эквивалентный по скорости диаметр участка dэ(w) мм
Площадь сечения f м2