ДК Производственное здание с каркасом из древесины

Щеткина КП ДК.dwg

Architectural Desktop
горизонтальные связи
Схема связей по фермам
Крепление панелей к ферме
Район строительства г.Мариуполь.
Материал конструкций:деревянных-пиломатериалы из сосны по
ГОСТ8486-66* с шириной годичных слоев 5мм и содержанием
поздней древесины >20%
металлических-сталь марки С235 по
ГОСТ27772-88 для остальных конструкций.
В качестве монтажных применять болты нормальной точности
с диаметром 12мм класса точности 4
Монтажную сварку производить электродами типа Э42А кате-
Механическую обработку лесоматериалов производить до их
Для защиты деревянных конструкций от увлажнения-поверх-
ность несущих конструкцмй обработать пентафталевой
ограждающих-препаратом ХМБ-444
ния с металлом и бетоном-антисептической пастой марки100.
Геометрическая схема фермы
Для изготовления применять древесину 2 сорта по
ГОСТ 8486-66* с W=(10+2)% и сталь марки235 по
Изготовление производить с учетом требований
Склеивание производить из заготовок не позже
-8 часов после механической обработки поверхности.
Для склеивания применять клей марки ФР-100 по
Отверстия для панелей сверлить по шаблонам через все
соединяемые деревянные элементы.
Все отверстия диаметром 14мм.
Все швы катетом Кf=5 мм.
Сварку производить полуавтоматом в среде углекислого
газа по ГОСТ 8050-76 проволокой марки СВ08Г2С по
ГОСТ 2246-70* диаметром1
Спецификация металлопроката
Сталь марки С235 по ГОСТ27772-88
Спецификация древесины 2сорта
Производственное здание
с каркасом из древесины
Геометрическая схема
DISPLAY CONFIGURATION: Work DISPLAY SET: Work_Plan ZOOM SCALE: All
autodesk Architectural Desktop 3
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Work DISPLAY SET: Work_Plan ZOOM SCALE: 1100xp (1:100) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: No
AEC Arch (Metric - Intl) Template
Use the Work-FLR layout tab to work on everything in the building model except ceiling objects.
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Plot DISPLAY SET: Plot_Section ZOOM SCALE: 1100xp (1:100) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: Yes
Use the Plot-SEC layout tab to plot sections and elevations.
Use the Work-3D layout tab to work on Mass Elements and Mass Groups.
To delete this layout
right click on the layout tab and click on delete.
Use the Work-3D layout tab to work on everything in the building model except ceiling objects.
TITLEBLOCK: AEC_Border (wattributes) PLOT SCALE: 1:1
Use the Work-RCP layout tab to work on ceiling objects.
Use the Plot-RCP layout tab to plot a reflected ceiling plan.
PAPER SIZE: ISO A1 (841.00 x 594.00 mm) DRAWING UNITS: Millimeters ORIENTATION: Landscape
PAGE SETUP PLOTTER CONFIGURATION: DWF ePlot PLOT STYLE TABLE: Monochrome.ctb DISPLAY PLOT STYLES: On
PAGE SETUP PLOTTER CONFIGURATION: DWF ePlot PLOT STYLE TABLE: Monochrome.ctb DISPLAY PLOT STYLES: Off
TITLEBLOCK: None PLOT SCALE: 1:1
TITLEBLOCK: None PLOT SCALE: Fit
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Plot_Reflected DISPLAY SET: Plot_Reflected ZOOM SCALE: 1100xp (1:100) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: Yes
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Work_Reflected DISPLAY SET: Reflected ZOOM SCALE: 1100xp (1:100) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: No
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Work DISPLAY SET: Work_Section ZOOM SCALE: 1200xp (1:200) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: No
Use the Space layout tab to work on Spaces and Space Boundaries.
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Work DISPLAY SET: Work_Model ZOOM SCALE: 1200xp (1:200) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: No
Use the Work-SEC layout tab to work on Sections and Elevations.
Use the Plot-FLR layout tab to plot a floor plan.
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Plot DISPLAY SET: Plot_Plan ZOOM SCALE: 1100xp (1:100) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: Yes
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Work DISPLAY SET: Work_Model ZOOM SCALE: NA DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: No
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Concept_Space DISPLAY SET: Spaces_Plan ZOOM SCALE: 1100xp (1:100) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: No
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Concept_Space DISPLAY SET: Spaces_Model ZOOM SCALE: 1200xp (1:200) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: No
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Concept_Mass DISPLAY SET: Concept_Mass ZOOM SCALE: 1200xp (1:200) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: No
DRAWING SETUP DRAWING UNITS: Millimeters DRAWING SCALE: 1:100
ANNOTATION PLOTTING SIZE: 3.5 LAYER STANDARD: BS1192 AUG Version 2 (256 Color)
VIEWPORT SETTINGS DISPLAY CONFIGURATION: Concept_Group DISPLAY SET: Concept_Group ZOOM SCALE: 1200xp (1:200) DISPLAY VIEWPORT OBJECTS: Yes HIDE PLOT: No DISPLAY LOCKED: No

poyasnyak DK Щеткина.docx

РАСЧЕТ КЛЕЕФАНЕРНОЙ ПАНЕЛИ ПОКРЫТИЯ 3
РАСЧЕТ ТРАПЕЦЕИДАЛЬНОЙ ФЕРМЫ 7
РАСЧЕТ ДОЩАТО-КЛЕЕНОЙ КОЛОННЫ 18
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 28
Здание производственного назначения.
Температурный режим работы здания – неотапливаемое.
Класс здания по степени ответственности – I.
Район строительства – Марьянка.
Пролет здания – 20 м.
Высота до низа несущих конструкций – 65 м.
Длина здания – 48 м.
Тип фермы – трапециевидная.
Средний период повторяемости Т = 50 лет.
Покрытие с рулонной кровлей по клеефанерным панелям и трапецеидальным фермам. Уклон кровли 10%.
Стеновое ограждение – клеефанерные трехслойные панели толщиной 021м. Расчетная нагрузка от стеновых панелей 0346 кНм2 площади стены.
Стойки дощато-клееные постоянного по высоте сечения.
Материал – пиломатериалы хвойных пород (сосна ель).
РАСЧЕТ КЛЕЕФАНЕРНОЙ ПАНЕЛИ ПОКРЫТИЯ.
Размеры панели (см. рис. 1 а) в плане принимаются равными 148×598 м; обшивки – из водостойкой семислойной фанеры марки ФСФ сорта ВВВ толщиной 8 мм; ребра – из сосновых досок второго сорта. Клей марки ФРФ-50. Утеплитель минераловатные плиты толщиной 8 см. Плотность утеплителя 100 кгм3. Пароизоляция – из полиэтиленовой пленки толщиной 02 мм. Кровля – 3-х слойный рубероидный ковер. Компоновка сечения панели. Ширина панели принимается равной ширине фанерного листа с учетом обрезки bп = 1480 мм. Каркас панели состоит из четырех продольных ребер (см. рис. 1 в). Для изготовления клееного дощатого каркаса связывающего верхние и нижние фанерные обшивки принимаются доски 42×167 мм (после острожки). Расчетный пролет панели:
lр = 099l = 099×5980 = 5920 мм.
Высота панели получается 183 мм что составляет 1835920 = 132 пролета и соответствует рекомендациям согласно которым высота панели составляет (130÷135) ×l.
Рис. 1. Утепленная клеефанерная панель покрытия: а – план; б – продольный разрез; в – поперечный разрез; 1 – обшивки из фанеры; 2 – утеплитель; 3 – пароизоляция; 4 – продольные ребра из досок;
– поперечные ребра из досок; 6 – торцевая доска для крепления панели к опоре; 7 – боковые трапециевидные бруски
Шаг ребер принимается из расчета верхней обшивки на местный изгиб поперек волокон от монтажной нагрузки Р = 1 12 = 12 кН как балки шириной 1000 мм. Расстояние между ребрами в осях
Изгибающий момент в обшивке:
Момент сопротивления обшивки шириной 1000 мм:
Напряжение от изгиба сосредоточенной силой:
МПа Rфи с = 6512 = 78 МПа.
Таблица 1. Нагрузки на 1м2 клеефанерной панели
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка кНм2
х-слойный рубероидный ковер
Фанера марки ФСФ 20008м 7 кНм2
Продольные ребра с учетом продольных стоков кНм3
Поперечные ребра кНм3
Утеплитель – минераловатные плиты кНм3
Временная (снеговая)
Расчетные характеристики материалов:
Для семислойной фанеры марки ФСФ сорта ВВВ толщиной 8 мм определяется расчетное сопротивление растяжению Rф.р=14 МПа; расчетное сопротивление сжатию Rф.с=12МПа; расчетное сопротивление скалыванию Rфск = 08МПа; модуль упругости Еф = 9000 МПа. Для древесины ребер модуль упругости Едр = 104 МПа.
Геометрические характеристики сечения панели.
Приведенная ширина фанерных обшивок bпр = 09148м = 1332 м.
Геометрические характеристики поперечного сечения клеефанерной панели приводится к фанерной обшивке.
Приведенный момент инерции поперечного сечения панели:
Приведенный момент сопротивления:
Проверка панели на прочность.
Максимальный изгибающий момент в середине пролета:
Напряжение в растянутой обшивке:
Расчет на устойчивость производится по формуле
При расстоянии между продольными ребрами в свету С1 = 0424 м и толщине фанеры tф = 0008 м:
Напряжение в сжатой обшивке:
Расчет на скалывание по клеевому слою фанерной обшивки (в пределах ширины продольных ребер) производится по формуле:
Приведенный статический момент верхней обшивки относительно нейтральной оси:
Расчетная ширина клеевого соединения:
Таким образом касательные напряжения в клеевом шве:
Проверка панели на жесткость:
Относительный прогиб панели
где Еф Iпр – жесткость сечения;
- предельный прогиб в панелях покрытия согласно табл. 16 1; .
РАСЧЕТ ТРАПЕЦЕИДАЛЬНОЙ ФЕРМЫ
Конструктивное решение.
Несущие конструкции покрытия принимаем в виде трапецоидальных ферм которые могут быть применены при рулонных кровлях. Материал конструкций – клееные брусья для сжатых и сжато-изогнутых элементов ферм и сталь С245 – для растянутых. Схема покрытия представлена на рис. 2.
Рис. 2. Схема покрытия
– фермы; 2 – вертикальные связи.
Шаг ферм принимаем 3 м что соответствует шагу колонн и пролету панелей покрытия. Пространственная устойчивость покрытия обеспечивается прикрепляемыми к верхнему поясу панелями покрытия и вертикальными связями по стойкам ферм.
Расчетный пролет фермы l = 197 м. Высоту фермы принимаем h = l7 =281 м уклон верхнего пояса I = 01. Строительный подъем fстр = l200 = 009 м.
Геометрические размеры элементов фермы без учета строительного подъема (см. рис. 3):
стойки – АБ = 1640 мм ГЕ = 2290 мм высота ВЖ = 1930 мм;
раскосы – ДЕ = 3920 мм АВ = 3390 мм ВЕ = 3610 мм;
панели верхнего пояса – БВ = 2870 мм ВГ = ГД = 3020 мм.
Рис. 3. Геометрическая схема фермы
Статический расчет фермы.
Нормативная нагрузка на ферму от панелей покрытия составляет qн = 0453 кНм2; расчетная нагрузка от панелей покрытия – q = 0529 кНм2 снеговая нагрузка - 16 кНм2.
Собственный вес фермы находим по формуле:
Расчетная нагрузка на 1 м фермы:
где f = 1 при сроке эксплуатации Т = 50 лет;
суммарная нагрузка q = 412+96 = 1372 кНм
Узловая нагрузка на ферму:
постоянная G = 412 кНм 3 м = 1236 кН;
снеговая Р = 96 кНм 3 м = 288 кН;
полная G + Р = 1236 + 288 = 4116 кН.
Определяем усилия в элементах от загружений фермы постоянной и временной нагрузкой. Сочетаниями нагрузок являются:
а) постоянные и временные нагрузки по всей длине конструкции;
б) постоянные нагрузки по всей длине конструкции и временные – на половине длины.
За расчетное усилие в элементе принимается наибольшее усилие которое может появиться при эксплуатации от возможного сочетания постоянных и временных нагрузок.
Результаты определения расчетных усилий в стержнях фермы приведены в таблице 2.
Таблица 2 – Расчетные усилия в стержнях фермы.
Усилия от единичной
Усилия от нагрузок кН
Подбор сечения элементов фермы.
Верхний пояс: принимаем из неразрезного клееного бруса прямоугольного сечения. Опирание концов бруса в узлах выполняем с эксцентриситетом: е = 4 см.
Назначаем сечение бруса b h = 154 297 мм (для изготовления взяты доски 170 40 мм после фрезерования доски будут иметь размер 154 33 мм). Проверяем сечение на прочность и устойчивость на сжатие с изгибом.
Находим изгибающие моменты в верхнем поясе:
Рис. 5. Расчетная схема и эпюра моментов для верхнего пояса
Гибкость пояса в плоскости действия изгибающего момента:
где r = 0289 297 = 858 см.
Fбр = 154 297 = 45738 см2
С учетом ослабления одним горизонтально расположенным болтом d = 16 мм F = 43274 см2
Момент сопротивления:
С учетом ослабления одним горизонтально расположенным болтом Wнт = 225746 см3
Проверяем устойчивость:
Проверку пояса из плоскости фермы не производим т.к. он закреплен от потери устойчивости панелями покрытия.
Нижний пояс: сечение пояса проектируем из двух равнобоких уголков. Требуемая площадь сечения:
где Rу – расчетное сопротивление стали С235 для фасонного проката с толщиной до 20 мм.
Принимаем 2 50 5 F = 2 48 = 96 см2.
Раскосы: сечение центрально сжатых опорных раскосов АВ принимаем из клееных брусьев b h = 154 165 мм(из досок 170 40 мм после фрезерования – 154 33 мм) F = 2541 см2 и проверяем на продольный изгиб при гибкости стержня:
Проверка устойчивости раскоса:
Сечение раскосов ДЕ и ДЕ в которых могут быть знакопеременные усилия принимаем из клееных брусьев b h = 154 132 мм(из досок 170 40 мм после фрезерования – 154 33 мм) F = 203.28 см2.
Проверяем сечение на продольный изгиб при:
Прочность раскоса на растяжение не проверяем т.к. она очевидна.
Растянутый раскос ВЕ принимаем из двух уголков 50 5 F = 2 48 = 96 см2.
Стойки: принимаем из клееных брусьев b h = 99 154 мм (из досок 170 40 мм после фрезерования – 154 33 мм) F = 152.46 см3.
Конструирование и расчет узловых сопряжений.
Деревянная стойка и опорный раскос упираются в сварной башмак. Размеры опорной плиты назначаем конструктивно: 150 290 мм F = 435 см2.
Напряжение смятия под опорной плитой:
где - опорная реакция фермы.
Толщину опорной плиты определяем из расчета ее на изгиб. Изгибающие моменты в плите (для полосы шириной 1 см):
- в пролете с учетом разгружающего влияния опорной стойки:
- на консольном участке:
Требуемую толщину плиты для каждого участка (с учетом пластичности) находим по формуле:
- для среднего участка плиты:
- для консольного участка:
Толщину плиты принимаем 8 мм с учетом работы на изгиб на консольном участке полки уголка нижнего пояса толщиной 5 мм.
Наклонную упорную стальную плиту башмака укрепляем ребрами жесткости из полосы 50 6 мм. Размеры упорной плиты принимаем в соответствии с сечением опорного раскоса 154 165 мм.
Напряжение под упором раскоса определяется по формуле:
Изгибающие моменты в плите шириной 1 см (рис. в):
- на средних участках:
Требуемая толщина плиты (с учетом пластичности):
Принимаем толщину упорной плиты t = 8 мм.
Проверяем прочность плиты на изгиб в перпендикулярном направлении рассчитывая как балку таврового сечения пролетом 154 см шириной 6 см с ребром 5 06 см.
Изгибающий момент в заданном направлении:
Требуемый момент сопротивления балки (с учетом пластичности):
Для принятого сечения расстояние от центра тяжести до наиболее удаленного волокна 453 см момент инерции 225 см4 и момент сопротивления:
что больше требуемого.
Узел В. Элементы сходящиеся в узле соединяются при помощи металлической вставки. Верхний пояс упирается в стальной лист толщиной 8 мм усиленный ребрами жесткости. Расчет прочности аналогичен проверке соответствующей детали опорного узла.
Усилие от опорного раскоса передается на узловую вставку посредством двух уголков 50 5. Прочность уголков достаточна т.к. усилие в опорном раскосе меньше усилия в нижнем поясе составленном из тех же уголков.
Длину сварных швов прикрепляющих уголки к фасонкам вставки назначаем: у пера - 130 мм у обушка – 120 мм. Катеты швов соответственно 4 и 5 мм. Проверяем прочность швов:
Усилие опорного раскоса передается с деревянного бруса на уголки также при помощи сварного упора с плитой толщиной t = 8 мм и размером 130 146 мм. Проверка прочности плиты аналогична проверке упора в опорном узле.
Опорные ребра упора привариваем к уголкам сварными швами кf = 5 мм. Плита упора приваривается к уголкам также швами кf = 5 мм.
Проверяем прочность швов:
Уголки 50 5 растянутого раскоса привариваем к фасонкам вставки швами длиной у пера 50 мм и у обушка – 80 мм. Катеты швов соответственно 4 и 5 мм.
РАСЧЕТ ДОЩАТО-КЛЕЕНОЙ КОЛОННЫ
Предварительный подбор сечения колонны
Предельная гибкость для колонн равна 120
При подборе размеров сечения колонн целесообразно задаваться гибкостью 100. Тогда при = 100 и распорках располагаемых по верху колонн
Принимаем что для изготовления колонн используются доски шириной 235мм и толщиной 40мм. После фрезерования (острожки) толщина досок составит 40-7=33мм. Ширина досок после острожки заготовочных блоков по пласти будет вк = 235+15 = 250мм. С учетом принятой толщины досок после острожки высота сечения колонн будет
hк = 17 33мм = 561мм.
Определение нагрузок на колонну
Определим действующие на колонну расчетные вертикальные и горизонтальные нагрузки.
Рис. 3. Схематический разрез здания
Предварительно определим:
- расчетный пролет конструкции покрытия:
- полная ширина здания:
tст – толщина стенового ограждения;
Нагрузки на колонну:
- от ограждающих конструкций покрытия:
где В – шаг колонн каркаса
- от веса ригеля (в нашем случае фермы покрытия):
- от снеговой нагрузки:
- от собственного веса колонны:
где - объемный вес древесины равный 5кНм3
- от стеновых панелей:
Определим горизонтальные нагрузки действующие на раму.
Продольное расчетное значение ветровой нагрузки на 1м2 поверхности
где fm – коэффициент надежности по предельному значению ветровой нагрузки определяется в зависимости от заданного среднего периода повторяемости Т
при Т = 50 лет fm = 10
Wо – характеристическое значение ветрового давления определяется в зависимости от ветрового района по приложению Е 2; для г. Марьянка Wо=490Па
С – коэффициент определяемый по формуле:
С =Сaer Сh Сalt Сrel Сd
где Сaer – аэродинамический коэффициент зависящий от конфигурации здания.
При расчете рамы учитываются только коэффициенты С для вертикальных стен принимая их равными Сe = 08 с наветренной стороны (активное давление) и Сe для отсоса (пассивное давление) определяется в зависимости от длины и высоты здания 48м и h1 = 82м.
Сh – коэффициент высоты сооружения
Сalt – коэффициент географической высоты = 1
Сrel – коэффициент рельефа = 1
Сdir – коэффициент направления = 1
Сd – коэффициент динамичности = 1
Эквивалентная линейная ветровая нагрузка для активного давления (для 5м)
для пассивного давления (для 5м):
Эквивалентная линейная ветровая нагрузка для активного давления – 7м:
для пассивного давления – 7м:
Расчетное значение ветровой сосредоточенной нагрузки на раму в уровне при и :
Определение усилий в колоннах
Поперечную раму однопролетного здания состоящую из двух колонн жестко защемленных в фундаментах и шарнирно соединенных с ригелем в виде фермы рассчитывают на вертикальные и горизонтальные нагрузки (рис. 10).
Рама является однажды статически неопределимой системой. При бесконечно большой жесткости ригеля (условное допущение) за лишнее неизвестное принятое усилие в ригеле которое определяется по известным правилам строительной механики.
Рис. 10. Расчетная схема рамы
Определение изгибающих моментов (без учета коэффициента сочетаний).
От ветровой нагрузки:
- изгибающий момент в уровне верха фундамента:
От внецентренного приложения нагрузки от стен:
- эксцентриситет приложения нагрузки от стен:
- изгибающий момент действующий на стойку рамы:
- усилие в ригеле (усилие растяжения):
- изгибающие моменты в уровне верха фундамента:
Определение поперечных сил (без учета коэффициента сочетаний).
Определение усилий в колоннах с учетом в необходимых случаях коэффициентов сочетаний.
Первое сочетание нагрузок:
Моменты на уровне верха фундаментов:
Для расчета колонн на прочность и устойчивость плоской формы деформирования принимаем значения:
Расчет колонн на прочность по нормальным напряжениям и на устойчивость плоской формы деформирования.
Расчетная длина (в плоскости рамы):
Площадь сечения колонны:
Т.к. 950670 то определяется по формуле:
Расчет на прочность плоской формы деформирования производится по формуле:
Принимаем материал колонны – древесина III сорта. Тогда согласно табл. 3 СНиП II-25-80 1 при принятых размерах сечения Rс = 11МПа.
С учетом тн = 1 тсл = 1 и коэффициента надежности п = 095:
При эпюре моментов треугольного очертания согласно п. 4.17 1 поправочный коэффициент к :
Расчет на устойчивость плоской формы деформирования производится по формуле (33) СНиП II-25-80 1:
показатель степени n = 2 как для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования;
- коэффициент продольного изгиба для расчетной длины
здесь применительно к эпюре моментов треугольного очертания = 0 т.к. момент в верхней части колонны равен нулю.
Следовательно устойчивость обеспечена.
Расчет на устойчивость из плоскости рамы выполняется как центрально сжатого стержня при у = 0312:
Устойчивость из плоскости рамы обеспечена.
Расчет узла защемления колонны в фундаменте с помощью натяжных анкеров.
Для крепления анкерных болтов сбоку стойки приклеиваем дополнительно по три доски общей толщиной 90 мм (рис. 11).
Расчет болтов ведем на комбинацию усилий: N=16024 кН;
Напряжения на поверхности фундамента определяются по формуле:
Принимаем бетон класса В15. Расчетное сопротивление бетона сжатию
Участки эпюры определяем из условия равенства нулю моментов внешних и внутренних сил:
Площадь поперечного сечения болта определяется по формуле:
где – расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов.
Из условия размещения анкерных болтов d = 16 мм принимаем уголок (Iх=57 см4; z0 = 219 см; b = 8 см).
Напряжение в траверсе :
Проверяем прочность приклейки досок на которые опираются траверсы. Принимаем длину приклейки hш = 70 см.
Расчетное среднее сопротивление клеевого шва на скалывание определяем по формуле (54) СНиП II-25-80:
= 0125 – для случая двухстороннего скалывания.
Напряжение в клеевом шве:
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
СНиП II-25-80. Деревянные конструкции. Нормы проектирования. – М.: Стройиздат 1982. – 65 с.
ДБН В.1.2-2:2006 Киев Минстрой Украины2006
СНиП II-23-81* Стальные конструкции. Нормы проектирования. – М.: Стройиздат 1982. – 96 с.
Руководство по проектированию клееных деревянных конструкций. – М.: Стройиздат 1977.
Конструкции из дерева и пластмассЮ.В. Слицкоухов В.Д. Бузанов М.М. Гаппоев и др. – М.: Стройиздат 1986.
Конструкции из дерева и пластмасс (примеры расчета и конструирования) Под ред. В.А. Иванова. – К.: Будівельник 1981 - 391 с.
Индустриальные деревянные конструкции. Примеры проектирования: Учебное пособие для вузов Под ред. Ю.В. Слицкоухова. – М.: Стройиздат 1991. – 254 с.