• RU
  • icon На проверке: 6
Меню

ОиФ Проектирование фундаментов под одноэтажное каркасное здание г. Барнаул

  • Добавлен: 04.11.2022
  • Размер: 3 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Курсовая работа - ОиФ Проектирование фундаментов под одноэтажное каркасное здание г. Барнаул

Состав проекта

icon
icon Часть 2. Свайные фундаменты.docx
icon ГЧ - СФ.dwg
icon ГЧ - ФМЗ.dwg
icon Часть 1. фундаменты мелкого заложения.docx

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Часть 2. Свайные фундаменты.docx

Исходные данные для проектирования3
Анализ инженерно геологических условий5
Проектирование свайного фундамента82.1. Определение глубинв заложения подошвы ростверка82.2. Определение длины сваи 10
3. Определение несущей способности сваи 12
4. Определение количества свай в кусте 14
5. Конструирование ростверка16
Проверки203.1. Проверка по несущей способности грунта основания203.2. Проверка по деформациям25
Технико-экономические показатели вариантов фундаментов35
Список используемой литературы39
Исходные данные для проектирования:
Место строительства: город Барнаул
Тип здания: промышленное одноэтажное 2-х пролетное сетка колонн 6х24 м сечение колонн по ряду «А» 50х100 см по ряду «Б» 50х140 см.
Вариант нагрузок – 24.
Величины нагрузок действующих на фундаменты:
Таблица 1–нормативные значения нагрузок на фундаменты рядов «А» и «Б»
Вариант инженерно-геологических условий – 9.
Порядок проектирования свайных фундаментов
Расчет свайных фундаментов выполняется в соответствии с требованиями
СП 24.13330.2011“Свайные фундаменты”
Порядок проектированя:.
АИГУ – анализ иженерно-геологических условий;
d р– глубина заложения подошвы ростверка фундамента;
Fd – несущая способность сваи;
к. р. – конструирование ростверка;
ТЭП – технико-экономические показатели для сравнения вариантов фундаментов.
Анализ инженерно-геологических условий строительной площадки
Рисунок 1 – Элемент топоосновы с расположением скважин и контура проектируемого здания
Рисунок 2 –Инженерно-геологический разрез
Географическое положение строительной площадки:
Таблица 1.Выписка из СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»
Температура наружного воздуха
средняя по месяцам 0С
Гидрогеологические условия места строительства определение средней глубины расположения уровня грунтовых вод (УГВ):
Средняя глубина расположения уровня грунтовых вод определяется по трём скважинам [рисунок 1]:
Таблица 2. Физико-механические характеристики грунтов
границе раскаты-вания
Песок средней крупности
продолжение таблицы
Классификация грунтов по ГОСТ 25100-2011:
I слой –песок пылеватый малой степени водонасыщения плотный;
II слой – песок пылеватый водонасыщенный средней плотности;
III слой – песок средней крупности водонасыщенный средней плотности.
Необходимо выбрать несущий слой грунта основания. Несущим слоем не может быть:
- пылевато-глинестый
На основе анализа инженерно-геологических условий принимаем за несущий слой грунта II слой – Песок пылеватый – средней плотности водонасыщенный.
Проектирование свайного фундаментоа
1. Определение глубины заложения подошвы ростверка фундамента.
За глубину заложения подошвы ростверка фундамента dр принимается наибольшее из трех величин:
) - - расчетная глубина промерзания грунта; согласно [п.5.5.42]
где - нормативная глубина промерзания м [п. 5.5.3 2];
- коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений [табл. 5.2 2];
Принимаем (без подвала с полами устраиваемыми по грунту при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении примыкающем к наружным фундаментам 15оС).
где - безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе принимаемых по СНиП 23-01 а при отсутствии в нем данных для конкретного пункта или района строительства - по результатам наблюдений гидрометеорологической станции находящейся в аналогичных условиях с районом строительства;
- величина принимаемая равной для песков мелких и пылеватых 028 м;
) - глубина заложения фундаментов в зависимости от глубины расположения уровня подземных вод [табл. 5.3 2]
) - глубина заложения фундаментов зависящая от конструктивных особенностей здания сооружения.
Рис.2. Глубина заложения ростверка
- величина заделки колонны в стакан м;
- длина сечения колонны м.
dк.о.з. = 015 + 105 + 03 + 01 = 16м
dк.о.з.. = 015+145+03+01=200м
Для ряда «А» и для ряда «Б» принимаем максимальное из рассматриваемых величин
2.определение длины сваи:
Для определения длины сваи учитываем следующие условия
Для фундаментов испытывающих момент и горизонтальные нагрузки минимальая длина сваи 3м;
минимальная величина заглубления сваи в несущий слой 1м;
минимальная величина заделки сваи в ростверк 03м.
максимальная длина сваи 24м;
Рис 3 схема расчета длины сваи
Где – глубина заложения ростверка
- величина заделки сваи в ростверк
– величина заглубления сваи в несущий слой грунта
- мощность слоев грунта лежащих над кровлей несущего слоя
Марку сваи выбираем по ГОСТ 19804-2012 "Сваи железобетонные заводского изготовления".
Принимаем сваи типа С - квадратного сплошного сечения цельные с поперечным армированием ствола с использованием ненапрягаемой арматуры;
Таблица 3 – Характеристики сваи
Номинальные размеры мм
3.Определение несущей способности свай
Несущую способность Fd кН следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле (7.8) [п. 7.2.2 1].
где коэффициент условий работы сваи gc =1;
коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи; по [табл. 7.4 1];
коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования по [табл. 7.4 1];
Rрасчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи кПа принимаемое по [табл. 7.2 1];
Aплощадь опирания на грунт сваи м2;
периметр поперечного сечения ствола сваи м;
расчетное сопротивление
толщина i-го слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхностью сваи м.
Толщину слоев при разделении толщи грунтов для определения принимают не более 2 м.
При сечении сваи 03×03м:
При глубине погружения нижнего конца сваи
Рис. 5. Схема для расчета несущей способности свай
Таблица 5 – Вычисление расчетного сопротивления i-гo слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи
4Определение количества свай в кусте
Количество свай в кусте определяем при условии что максимальное количество - 9
Количество свай в кусте определяем по формуле
где n – количество свай;
коэффициент надежности работы сваи ;
- несущая способность свай.
Количество свай в кусте по ряду А
Количество свай в кусте по ряду Б
Так как n>9 принимаем сваи С80-35
При глубине погружения нижнего конца сваи несущий слой песок средней крупности с
Рис.6. Схема для расчета несущей способности свай
-песок средней крупности
Принимаем по ряду «А» 4 свай в ростверке по ряду «Б» – 8 свай.
5 Конструирование ростверка
При конструировании ростверка необходимо учитывать следующие условия:
- расположение свай в ростверке либо рядовое либо шахматное;
- центр тяжести ростверка должен совпадать с вертикальной осью колонны;
- минимальное расстояние от оси крайней сваи до боковой поверхности ростверка d;
- минимальное расстояние между осями соседних свай 3d максимальное 6d;
- высота или толщина плитной части ростверка при длине консоли плитной части менее 12 м 04 м если привышает – 05 м.;
- заделка сваи в ростверк 03 м;
- расстояние между осями свай должно быть кратно 50 мм;
- размеры в плане должны быт кратны 50 мм;
- ростверк должен быть спроектирован с учетом экономичности
- ростверк вытягивается по отношению действия момента .
Рис. 7. Конструктивная схема фундамента для ряда «А»
Рис. 8. Конструктивная схема фундамента для ряда «Б»
1 проверка по несущей способности грунта основания
Проверка по несущей способности выполняется в соответствии с [пп 7.1.11-7.1.12 1]
Для внецентренно-нагруженных фундаментов должны выполняться условия:
— расчетная нагрузка передаваемая на сваю
— несущая способность (предельное сопротивление) грунта основания одиночной сваи (несущей способность сваи);
— коэффициент условий работы учитывающий повышение однородности грунтовых условий при применении свайных фундаментов принимаемый равным γ0 = 115 при кустовом расположении свай;
— коэффициент надежности по назначению (ответственности) сооружения принимаемый равным 115 для сооружений II уровнеz ответственности;
— коэффициент надежности по грунту принимаемый равным — если несущая способность сваи определена расчетом
где - расчетная вертикальная нагрузка;
- коэффициент запаса прочности;
- среднее значение веса фундамента и грунта лежащего на его ступенях.
– глубина заложения подошвы ростверка равная 2м.
– площадь подошвы ростверка м2
– средний удельный вес бетона равный 20 кНм3
— передаваемые на свайный ростверк в плоскости подошвы расчетные изгибающие моменты кН м относительно главных центральных осей
— число свай в фундаменте;
— расстояния от главных осей до оси каждой сваи м;
— расстояния от главных осей до оси каждой сваи для которой вычисляют расчетную нагрузку м.
Проверка по несущей способности по ряду «А»:
- условие выполняется
Законструированный 4-х свайный ростверк удовлетворяет условию.
Проверка по несущей способности по ряду «Б»:
Фундамент центрально нагруженный
Законструированный 8-ми свайный ростверк удовлетворяет условию.
Проверка по несущей способности выполнена для обоих рядов значит принимаем ростверки по ряду А 1750х2100 и по ряду Б 2500х3100.
2. Проверки по деформациям
Проверку свайных фундаментов по деформациям выполняется как расчет осадки условного фундамента на естественном основании.
Рис10. Определение границ условного фундамента при расчете осадок свайных фундаментов
Границы условного фундамента определяются следующим образом:
снизу — плоскостью АБ проходящей через нижние концы свай:
сверху — поверхностью планировки грунта ВГ здесь — осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта определяемое по формуле
с боков — вертикальными плоскостями АВ и БГ отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии:
h – суммарная толщина грунта с которым соприкасается свая боковой поверхностью .
— осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта определяемое по формуле
где — расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной ;
— мощность i-го слоя грунта.
Расчет осадки основания фундамента ведем методом послойного элементарного суммирования:
- безразмерный коэффициент равный 08;
среднее значение вертикального нормального напряжения от дополнительной нагрузки (т.е в середине
– модуль общей деформации
Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимают на глубине где выполняется условие . При этом глубина сжимаемой толщи не должна быть меньше равной при
Дополнительное вертикальное напряжение на глубине z от подошвы фундамента по вертикали проходящей через центр подошвы фундамента определяется по формуле:
где - коэффициент принимаемый в зависимости от формы подошвы фундамента соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины равной ;
- дополнительное вертикальное давление на основание
- среднее давление подподошвой фундамента определяемое по формуле:
- вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента определяемое по формуле:
Где среднее значение веса грунта входящих в условный фундамент:
- глубина заложения условного фундамента.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на границе слоя расположенного на глубинеzот подошвы фундамента определяется по формуле
и - соответственно удельный вес и толщинаi-го слоя грунта.
Вычисляем размеры условного фундамента:
- расстояние между крайними сваями по ширине ростверка
- расстояние между крайними сваями по длине ростверка
Рис. 11 Схема условного фундамента по ряду “А”
Проверка по деформациям по ряду А
Таблица 7 – Расчет осадки фундамента по ряду А
На глубине 42 м от подошвы условного фундамента выполнено условие . ()
15 м 01 м - условие выполнено
Рис. 13 Эпюра вертикальных напряжений по ряду А
Проверка по деформациям по ряду Б
Таблица 8 – Расчет осадки фундамента по ряду Б
На глубине 51 м от подошвы условного фундамента выполнено условие . ()
23 м 01 м - условие выполнено
Рис 14 Эпюра вертикальных напряжений по ряду Б
Вычислим разность деформаций: .
Тогда относительная деформация равна
Относительная деформация меньше предельно допустимой
00290002 -- условие выполнено
Технико-экономические показатели вариантов фундаментов
Технико-экономическое сравнение рассматриваемых вариантов приводится на основании укрупненных расценок на производство работ. Стоимость отдельных видов фундаментов и искусственных оснований а так же стоимость конструкций и материалов по расценкам 1986 года.
Таблица 9 – ТЭП вариантов фундаментов
Наименование работ материалов и конструкций
Фундаменты мелкого заложения
) Разработка грунта под фундаменты при глубине 15-2м (К=11) 11×43=473
)Устройство монолитных отдельно стоящих фундаментов или ростверков
)Жб сваи сплошного сечения
) Забивка жб свай длиной до 9 м
) Цена на материалы:
Определение объема грунта для ф.м.з:
Для песков предельная крутизна откосов котлована 1:1 (450)
котлован по верху увеличиться на
Объем котлована вычисляем по формуле как и объем усеченной пирамиды:
Определение объема грунта для св.ф.:
Вывод: на основании технико-экономического сравнения можно сделать вывод что фундаменты мелкого заложения на 2086% экономичнее свайных фундаментов. Это связано с тем что стоимость свай сваебойного оборудования довольно высока. Разница стоимости вариантов составляет 1263208 руб.
В проекте принимаем фундаменты мелкого заложения.
СП 24.13330.2011«Свайные фундаменты»;
СП 22.13330.2011«Основания зданий и сооружений»;
СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты»;
СНиП 2.02.01-83*«Основания зданий и сооружений»
Пособие к СП22.13330.2011
ГОСТ 25100 – 95. «Грунты. Классификация».;
ГОСТ 19802-2012 “Сваи железобетонные заводского изготовления. Общие технические условия”;
Носков И. В. Основания и фундаменты. Примеры расчета: учебное пособие И. В. Носков Е. И. Вяткина; Алт. гос. техн. ун-т им. И. И. Ползунова. – Барнаул : Изд-во АлтГТУ 2013. - 124 с.

icon ГЧ - СФ.dwg

ГЧ - СФ.dwg
Маркировочная схема свайных фундаментов
Несущим слоем грунта является песок средней крупности
средней плотности (ρ=2001кгм
1 МПа); 2. Монолитный ростверк и заделку колонны в стакан выполнять из бетона класса В20; 3. Заделка сваи в ростверк - жесткая; 4. Бетонная подготовка под фундамент выполнена из бетона класса В7
схема расположения свай
схема расположения ростверков

icon ГЧ - ФМЗ.dwg

Фундаменты мелкого заложения
Маркировочная схема фундаментов мелкого заложения
Несущим слоем грунта является песок пылеватый
малой степени водонасыщения
5 МПа); 2. Монолитный фундамент выполнять из бетона класса В15; 3. Бетон заделки колонны в стакан фундамента класса В20.
Маркировочная схема фундаментов мелкого заложения

icon Часть 1. фундаменты мелкого заложения.docx

Исходные данные для проектирования3
Анализ инженерно геологических условий4
Проектирование фундаментов мелкого заложения72.1. Глубина заложения подошвы фундамента72.2. Определение площади подошвы фундамента 9
3. Конструирование фундамента12
Проверки133.1. Проверка по несущей способности163.2. Проверка по деформациям183.2.1. Расчет осадки основания фундаментов18
Список используемой литературы26
Исходные данные для проектирования:
Место строительства: город Барнаул
Тип здания: промышленное одноэтажное 2-х пролетное сетка колонн 6х24 м сечение колонн по ряду «А» 50х100 см по ряду «Б» 50х140 см.
Вариант нагрузок – 24.
Величины нагрузок действующих на фундаменты:
Таблица 1–нормативные значения нагрузок на фундаменты рядов «А» и «Б»
Вариант инженерно-геологических условий – 9.
Анализ инженерно-геологических условий строительной площадки
Рисунок 1 – Элемент топоосновы с расположением скважин и контура проектируемого здания
Рисунок 2 –Инженерно-геологический разрез
Географическое положение строительной площадки:
Таблица 1.Выписка из СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»
Температура наружного воздуха
средняя по месяцам 0С
Гидрогеологические условия места строительства определение средней глубины расположения уровня грунтовых вод (УГВ):
Средняя глубина расположения уровня грунтовых вод определяется по трём скважинам [рисунок 1]:
Рассчитаем следующие характеристики грунта послойно занося результаты в таблицу 2:
плотность сухого грунта: где
- плотность грунта кгм3;
- природная влажность;
степень водонасыщения: где –
е – коэффициент пористости
- плотность частиц грунта кгм3
- плотность воды равная 1гсм3;
число пластичности: где
L – влажность грунта на границе текучести
р – влажность грунта на границе раскатывания;
показатель текучести: .
Средняя мощность слоя грунта определяется по трём скважинам с использованием вертикальной линейки масштаба[рисунок 2]
I Слой – песок пылеватый:
II Слой – песок пылеватый:
III Слой – песок средней крупности:
Таблица 2. Физико-механические характеристики грунтов
границе раскаты-вания
Песок средней крупности
продолжение таблицы
Классификация грунтов по ГОСТ 25100-2011:
I слой –песок пылеватый малой степени водонасыщения плотный;
II слой – песок пылеватый водонасыщенный средней плотности;
III слой – песок средней крупности водонасыщенный средней плотности.
Необходимо выбрать несущий слой грунта т.е. слой в котором будет размещен фундамент мелкого заложения. Несущим слоем не может быть насыпной грунт почвенно-растительный слой.
На основе анализа инженерно-геологических условий принимаем за несущий слой грунта I слой – песок пылеватый.
Проектирование фундаментов мелкого заложения
1. Определение глубины заложения подошвы фундамента.
За глубину заложения подошвы фундамента d принимается наибольшее из трех величин:
) - расчетная глубина промерзания грунта; согласно п. 5.5.4 1:
где - нормативная глубина промерзания м [п. 5.5.3 1];
- коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения принимаемый [табл. 5.2 1];
Принимаем (без подвала с полами устраиваемыми по грунту при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении примыкающем к наружным фундаментам 15оС).
где - безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе принимаемых по СНиП 23-01 а при отсутствии в нем данных для конкретного пункта или района строительства - по результатам наблюдений гидрометеорологической станции находящейся в аналогичных условиях с районом строительства. Принимаем (по результатам исследования).
- величина принимаемая равной для песков мелких и пылеватых 028 м;
) - глубина заложения фундаментов в зависимости от глубины расположения уровня подземных вод [табл. 5.3 1]
) - глубина заложения фундаментов зависящая от конструктивных особенностей здания сооружения.
Рис.2. Глубина заложения фундаментов
- величина заделки колонны в стакан м;
- длина сечения колонны м.
dк.о.з. = 015 + 105 + 02 + 005 = 145м
dк.о.з.. = 015+145+02+005=185м
Для ряда «А» и для ряда «Б» принимаем максимальное из рассматриваемых величин d = 185 м
2.Определение размеров подошвы фундамента:
Предварительную ширину подошвы фундамента назначаем пользуясь значением условного расчетного сопротивления грунта основания .
Площадь подошвы фундамента определяется по формуле:
- нормативная вертикальная нагрузка (кН)
- условное расчетное сопротивление грунта основания принимаемое по таблице В.2 [прил. В 1] R0=3000 кПа
- средний удельный вес материала фундамента и грунта расположенного на его обрезах. =20кНм3
d – глубина заложения фундамента. d=185м
Фундамент внецентренно загруженный рекомендуемое соотношение сторон подошвы lb=1.2 1.4
Расчетное сопротивление грунта основания определяется формулой:
Формула примет вид (т.к ):
где и - коэффициенты условий работы принимаемые по
- коэффициент принимаемый равным: k1=1 т.к. прочностные характеристики грунта ( и с) определены непосредственными испытаниями;
- коэффициенты принимаемые по [табл. 5.5 1];
- коэффициент принимаемый равным при b 10 м - kz=1
- ширина подошвы фундамента м;
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3 (тсм3);
- то же залегающих выше подошвы;
– расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа (тсм2);
- глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала определяемая по формуле.
- глубина подвала расстояние от уровня планировки до пола подвала м ()
Методом последовательных приближений уточняем размеры фундамента до тех пор пока не будет выполняться условие:
Определяем расчетное сопротивление грунта основания:
Условие не выполняется.
Т.к. условие не выполняется то вычисляем еще раз площадь подошвы фундамента:
Определяем расчетное сопротивление грунта основания:
Условие выполняется.
Предварительно принимаем минимальные значения: b=223 м. l=267м
Предварительно принимаем минимальные значения: b=307 м. l=369м
3. Конструирование фундамента.
Условия конструирования:
Центрально загруженный фундамент может быть квадратным внецентренно загруженный – только прямоугольным;
Длина и ширина ступеней должны быть кратны 150 мм.
Количество ступеней и их высота по ширине и длине должны быть одинаковыми а длина ступеней может быть разной.
Контуры ступеней фундамента не должны входить внутрь пирамиды продавливания.
Размеры подошвы фундамента при конструировании должны быть кратны 50 мм.
Конструирование выполняется по каждому ряду фундамента отдельно и по каждой стороне фундамента.
Для нижней ступени при длине равной 600 высота принимается не меньше 450.
Для нижней ступени минимальная высота 300мм.
Отметка верхней ступени никак не привязана к дну стакана.
По ряду «А» после конструирования принимаем размеры :
Рис. 3 – Конструктивная схема фундамента для ряда «А»
(lb=105 – фундамент центрально загруженный)
Рис. 4 – Конструктивная схема фундамента для ряда «Б»
1 Проверки по несущей способности
Уточнение правильности подбора размеров фундамента;
Для внецентренно загруженного фундамента:
Среднее давление под подошвой фундамента:
где - расчетная вертикальная нагрузка;
- коэффициент запаса прочности;
- среднее значение веса фундамента и грунта лежащего на его ступенях.
– глубина заложения подошвы фундамента равная 1.85 м.
– площадь подошвы фундамента м2
– средний удельный вес бетона равный 20 кНм3
– большая сторона подошвы фундамента м
Внецентренно загруженный фундамент
– условие выполняется;
Так как все проверки выполнились окончательно принимаем:
Условие не выполняется увеличим ширину подошвы фундамента
Так как фундамент центрально загруженный то проверки по условиям 2 и 3 выполнять не нужно. Окончательно принимаем:
2 Проверка по деформациям ( по 2-й группе предельных состояний)
где – общая деформация основания и сооружения;
– предельная допустимая деформация грунта основания согласно [прил. Д 1] .
S – деформация при осадки грунта основания;
– деформация при просадки грунта основания. так как несущий слой грунта не обладает просадочными свойствами
где - разность деформаций по рядам;
– предельная относительная деформация основания согласно [прил. Д 1] = 0002;
L – величина пролета равная 24 м.
2.1 Расчет осадки основания фундаментов
Для расчета осадки пользуемся методом послойного суммирования. Грунт работает как линейно деформируемое грунтовое пространство ведем расчет по формуле (5.16) [п.5.3.3 1]:
где - безразмерный коэффициент
- среднее значение вертикального нормального напряжения (далее — вертикальное напряжение) от внешней нагрузки в
- модуль деформации
- среднее значение вертикального напряжения в
n - число слоев на которые разбита сжимаемая толща основания.
Согласно [п.5.6.34 1] так как глубина заложения фундамента не превышает 5 м то вторым слагаемым формулы можем пренебречь.
Дополнительные вертикальные напряжения от внешней нагрузки определяем по формуле (5.17) [п.5.6.32 1] :
- коэффициент принимаемый по [табл. 5.8 1] в зависимости от относительной глубины равной ;
— среднее давление под подошвой фундамента кПа.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента
- вертикальное напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента кПа; ( - удельный вес грунта выше подошвы фундамента). При этом в расчете используются размеры в плане не фундамента а котлована.
Вертикальное эффективное напряжение от собственного веса грунта
- поровое давление на рассматриваемой границе слоя кНм2 . Для неводонасыщенных грунтов поровое давление принимается равным нулю ().
По [п. 5.6.41 1]Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимают на глубине где выполняется условие . При этом глубина сжимаемой толщи не должна быть меньше равной при .
Осадку вычисляем в табличной форме (таблица 3 для ряда «А» и «Б»).
Пример расчета для первого элементарного слоя для ряда «А»:
С учетом взвешивающего действия воды удельный вес грунта
Таблица 4. Расчёт осадки фундамента по ряду «A»
Продолжение таблицы 4.
Условие zp = 05 zg. Выполнено в 7 элементарном слое.
Вычисление осадки по методу элементарного послойного суммирования
Рис. 5. Схема распределения напряжений при расчете осадки по ряду «А»
Для первого элементарного слоя для ряда «Б»:
Таблица 4. Расчёт осадки фундамента по ряду «Б»
Условие zp = 05 zg. Выполнено в 6 элементарном слое.
Рис. 6. Схема распределения напряжений при расчете осадки по ряду «Б»
общая деформация основания и сооружения:
Вычислим разность деформаций:
Тогда относительная деформация равна
Относительная деформация меньше предельно допустимой
Запроектированные фундаменты прошли все проверки по несущей способности общие деформации по рядам «А» и «Б» не превышают предельно допустимую - 10 см. Относительная деформация меньше предельно допустимой.
Улучшение свойств грунта не требуется.
Список используемой литературы:
СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений»
ГОСТ 25.100 – 2011. Грунты. Классификация.
Носков И. В. Основания и фундаменты. Примеры расчета: учебное пособие И. В. Носков Е. И. Вяткина; Алт. гос. техн. ун-т им. И. И. Ползунова. – Барнаул : Изд-во АлтГТУ 2013. - 124 с.
up Наверх