Проектирование несущих конструкций одноэтажного промышленного здания

чертеж 2.dwg

Схема армирования Ф1
Опалуочубочный чертеж Ф1
Схема армирования К1
Опалубочный чертеж К1
Примечание: 1. Проект выполнен согласно СНиП 2.03.01-84. 2. Класс бетона В25 3. Марка кирпича М100
марка р-ра М25. 4. Расчетное давление на грунт 0
МПа. 5. При кладке в зимний период применять р-р марки М75.
Спецификация арматуры
Конструкции многоэтажного здания
ВГАСУ 00-1-149 КП 145 гр.
схемы армирования колонны и фундамента
Ребристая плита П-1
Ведомость расхода стали на элемент
Схема расположения конст. элементов
опалубочные чертежи и схема армир. ригеля и плиты.
Расчетная схема ригеля.
Схема армирования П1
Соединение ригеля с колонной.
Схема армирования Р1
Опалубочный чертеж Р1
Схема расположения конструктивных элементов
Проект выполнен согласно СНиП 2.03.01-84* "Бетонные и железобетонные конструкции"; 2.Балка подстропильная выполнена из бетона класса В40; 3.Напрягаемая арматура класса А-V; i0
Передаточная прочность бетона Rвр. ≥15
Одноэтажное промышленное здание
Кафедра " Железобетонных и каменных конструкций"
ВГАСУ 01-1-156 КП гр151
Опалубочный чертеж БП1
схема расположения элементов
схема армирования БП1
Балка подстропильная БП1
Схема расположения элементов
Проект выполнен согласно СНиП 2.03.01-84. 2. Балка подстропильная выполнена избетона класс В30 3. Напрягаемая арматура класса А-V (поз.1) устанавливается напряжением на упоры домкратами. Предворительное напряжение sp=745±37 МПа. 4. Передаточная прочность бетона Rвр.≥15
Расчетная схема БП1.
Опалубочный чертеж К1 и Ф1
схемы армирования К1 и Ф1
расчетная схема рамы.
Проект выполнен согласно СНиП 2.03.01-84. 2. Класс бетона по прочности на сжатие колонны К1 В20 3. Класс бетона по прочности на сжатие фундамента Ф1 В15 4. Расчетное давление на грунт 0
Опалубочный чертеж К1.
Схема армирования К1.
Опалубочный чертеж БП1 (М1:50).
Схема армирования БП1
Опалубочный чертеж П1
схема армирования П1
Панель-оболочка типа КЖС
Опалубочный чертеж П1 (М1:50)
Схема армирования П1 (М1:50)
Проект выполнен согласно СНиП 2.03.01-84. "Бетонные и железобетонные конструкции". 2. Панель оболочка выполнена избетона класс В30 3. Напрягаемая арматура класса А-IV устанавливается напряжением на упоры домкратами. Предворительное напряжение sp=530±27 МПа. 4. Передаточная прочность бетона Rвр.≥15
Расчетная схема рамы.
Опалубочный чертеж БП1
Проект выполнен согласно СП 63.103330.2012"Бетонные и железобетонные конструкции"; 2.Балка подстропильная выполнена из бетона класса В30; 3.Напрягаемая арматура класса А-V; i0
Опалубочный чертеж БП1; Разрезы: 1-1
-2; Схема армирования БП1; КР1; КР2; С1; С2; Спецификация арматуры.
ВГТУ БФ группа ФБ збПГС-161
Проектирование несущих конструкций одноэтажного промышленного здания
Спецификация монтажных элементов
Балка подстропильная
Проект выполнен согласно СП 63.103330.2012 "Бетонные и железобетонные конструкции"; 2. Расчетное давление на грунт - 0
МПа; 3. Количество кранов в пролете - 1 шт.
Схема расположения элементов; Разрез 1-1; Спецификация элементов

чертеж 1.dwg

Одноэтажное промышленное здание
Разрез 2-2; КП1; КП2; Схема армирования главной балки; разрез А-А; разрез Б-Б; Спецификация арматуры
Спецификация арматуры
АIII ГОСТ5781-82* L=2940
Вр-I ГОСТ6727-80* L=220
Вр-I ГОСТ6727-80* L=2200
Вр-I ГОСТ6727-80* L=2150
Вр-I ГОСТ6727-80* L=1450
Вр-I ГОСТ6727-80* L=1400
Ат-VCK ГОСТ5781-82* L=18980
АIII ГОСТ5781-82* L=600
АIII ГОСТ5781-82* L=780
АIII ГОСТ5781-82* L=970
АIII ГОСТ5781-82* L=1100
АIII ГОСТ5781-82* L=1150
АIII ГОСТ5781-82* L=1180
Проект выполнен согласно СНиП 2.03.01-84*. 2.Класс бетона панели КЖС - В30 3.Предварительно напряженную арматуру класса А1000 устанавливать натяжением на упоры механическим способом. Усилие предварительного напряжения sp=514 МПа. 4.Сварку арматуры каркасов КР1
КР3 производить контактно-тотечной сваркой по ГОСТ 14098-91.

пояснительная записка.docx

Расчёт и конструирование панель-оболочки КЖС 3х24м. .. 4
1. Компоновка конструктивной схемы .. ..4
2. Выбор классов арматуры и бетона. Подсчет нагрузки .. 5
3. Расчет оболочки КЖС по общей несущей способности и
4.Геометрическое построение верхней поверхности оболочки КЖС и ее
переменной толщины на приопорных участках панели . . 9
5. Торцевая арматура и анкеры продольной арматуры . ..10
6. Характеристики предварительного напряжения арматуры и усилий
7. Расчет прочности сечений наклонных к продольной оси панели по
поперечной силе . . 12
8. Определение значений изгибающей нагрузки для расчета оболочки в
поперечном направлении между диафрагмами . ..16
9. Подбор сечения арматуры оболочки панели . 17
10. Проверка панели КЖС по второй группе предельных
Расчет и конструирование подстропильной балки .21
1. Компоновка сечения подстропильной балки .. ..21
2. Исходные данные 21
3.Сбор нагрузок на подстропильную балку 22
4. Расчет продольной рабочей арматуры . 22
5.Расчет прочности сечений наклонных к продольной оси. 24
Список литературы .. ..28
Железобетонные конструкции являются базой современной строительной индустрии. Их применяют: в промышленном гражданском и сельскохозяйственном строительстве - для зданий различного назначения. Такое широкое распространение в строительстве железобетон получил вследствие многих его положительных свойств: долговечности огнестойкости стойкости против атмосферных воздействий высокой сопротивляемости статическим и динамическим нагрузкам малых эксплуатационных расходов на содержание зданий и сооружений и др.
Сталь имеет не только высокое сопротивление сжатию но и растяжению и включение ее в виде арматуры сжатого элемента заметно повышается несущая способность.
По сравнению с другими строительными материалами железобетон более долговечен. При правильной эксплуатации железобетонные конструкции могут служить долгое время без снижения несущей способности поскольку прочность бетона с течением времени в отличие от прочности других материалов возрастает а сталь в бетоне защищена от коррозии.
В курсовом проекте необходимо запроектировать основные несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами. В разделе железобетонные конструкции выполнить расчет и конструирование сборного железобетонного перекрытия (плиты КЖС продольной балки).
При проектировании необходимо пользоваться сводами правил «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» (СП 63.13330 – 2012) и «Нагрузки и воздействия» (СП 20.13330 – 2011).
Расчет и конструирование панель-оболочки КЖС 3х24 м.
Рис.1.1. Панель-оболочка КЖС 3х24
1.Компоновка конструктивной схемы панель-оболочки КЖС 3х24 м.
Крупноразмерную железобетонную сводчатую панель-оболочку рассматривают как короткий цилиндрический пологий предварительно напряженный свод-оболочку с двумя ребрами- диафрагмами сегментного очертания. Ее расчет выполняют с учетом изменения геометрической схемы конструкции в процессе нагружения как цилиндрического свода работающего совместно с деформирующимися диафрагмами.
Задаемся предварительно размерами сечений:
Высоту сечения панели в середине пролета принимают равной 120 115L принимаем h=2420=12 м;
У опоры hr ≥001L принимаем hr ≥001·24=024 м;
Толщина оболочки должна быть не менее 30 мм принимаем 30 мм;
Толщина стенок диафрагм – не менее 40 мм принимаем 40 мм у опоры не менее 50 мм принимаем 50 мм;
Длина нижнего горизонтального участка у опор от 15 до 2h принимаем 2·12=24 м.
2.Выбор классов арматуры и бетона. Подсчет нагрузки.
Для панелей КЖС рекомендуется предварительно напряженная рабочая арматура из стержневой свариваемой стали класса А1000 и бетона класса В40. Конструкции анкерных деталей и сварных стыков напрягаемой арматуры из стержневой стали класса А1000 упрочненной вытяжкой должны позволять производить ее упрочнение после сварки всех стыков и приварки анкерных деталей.
Для арматуры диафрагмы класса А1000 расчетные сопротивления Rsser=1000 Мпа Rs=830 МПа (с контролем при вытяжке удлинения в напряжения) модуль упругости Eb=180000 МПа. Оболочки армируют обыкновенной проволокой класса Вр-I.
Для легкого бетона класса В40 на плотном мелком заполнителе марки по средней плотности D1750 удельный вес будет:
Расчетные сопротивления Rbser=290 МПа; Rbtser=21 МПа; Rb=22 МПа; Rbt=14 МПа; коэффициент учета длительности действия нагрузки начальный модуль упругости Eb=36000 МПа; коэффициент приведения площади арматуры к площади бетона α=18036=195.
Требуется задать конструктивные размеры панели КЖС чтобы подсчитать нагрузку от собственного веса. В данном примере номинальные размеры панели BхL=3х24 м. Высота сечения посередине пролета панели:
то же по оси опоры для увязки с размерами анкера из L 25016020. Длина нижнего горизонтального участка у опор:
Угол наклона нижней поверхности оболочки у опоры: α=27.
Расчетный пролет панели:
Очертания верхней поверхности оболочки по параболе:
Сечение нижнего пояса диафрагм:
Размеры полки и утолщения верхнего пояса диафрагм даны на рис.2.40. Толщина крайних от опор панелей стенок диафрагм то же и остальных панелей Сечения вертикальных ребер жесткости 2х80х80 мм через 15 м. Плечо внутренней пары сил в сечении посередине пролета панели
Стенки диафрагм параболического очертания (см. рис.2.39) между поясами имеют наибольшую высоту в середине пролета:
которой соответствует максимальное значение неравномерной нагрузки (рис.2.43). Эту нагрузку целесообразно заменить равномерно распределенной эквивалентной по изгибающему моменту в середине пролета панели. Для вычисления М стенка диафрагмы разделена на элементарные площади: треугольника и параболического сегмента
Изгибающий момент в середине пролета от фактической нагрузки:
Эквивалентная по изгибающему моменту нагрузка будет:
Например в данном случае с учетом веса стенки и ребер жесткости или
Равномерно распределенная нагрузка кНм2 для средней части пролета панели КЖС приведена в табл. 1.1.
Нормативная нагрузка
Коэффициент надежности по нагрузке
полки панели 003·172
вут полки 0045·0022·1723
нижнего пояса 02·01·1723
верхнего пояса 011·008·21723
Временная (снеговая)
Нагрузка от местного утолщения оболочки у опор панели (вес дополнительно бетона):
Эта нагрузка не заменяется эквивалентно й равномерно распределенной а учитывается для определения усилий при статическом расчете панели. Центр тяжести дополнительной нагрузки расположен на расстоянии 06 м от опор.
Усилия с учетом местного утолщения оболочки у опор:
5·3·2372+1023=18976 кН;
-изгибающий момент:
5·3·23728+1023·06=107393 кН·м.
3.Расчет оболочки КЖС по общей несущей способности и устойчивости.
Требуемая площадь сечения рабочей предварительно напряженной арматуры класса А1000 в нижнем поясе диафрагм по формуле:
По сортаменту арматурной стали можно взять 228 А1000 с
Требуемая толщина средней части свода оболочки из условия прочности по формуле:
мм назначаемой по конструктивным соображениям.
Для проверки оболочки по устойчивости необходимо подсчитать геометрические характеристики сечения в середине пролета КЖС:
Ared=A1+ 2 · (А2+ +A8+αsА9) = 2940 · 30 + 2 · [220 · 45 2 + 1170 · 40 + 50 · (150 — 40) + 15 · 20 + 45 · 125 2 + 33 · 60 2 + 60 · 100 + 655 · 982] = =88200 + 2 · [4950 + 46800 + 5500 + 300 + 2812 + 990 + 6000 + 6432] =мм2;
Sred= 88200 · 1185 + 2 · [4950 · (1200 — 45) + 46800 · 11702 + 5500 · (200 — 55)+ + 300 · (200 — 70) + 2812 · (1200 — 95) + 990 · 111 + 6000 · 50 + 6432 · 50] =
Расстояние от нижней грани до центра тяжести сечения:
Эксцентриситет усилия предварительного обжатия:
Расстояние от центра тяжести сечения до оси сжатой полки:
Момент инерции приведенного сечения
Изгибающий момент от нагрузки с коэффициентом надежности
=398·3·23728+1023·0611=8439 кН·м.
Проверка толщины оболочки на условное критическое напряжение сжатия по формуле (2.16)
Назначенная толщина оболочки удовлетворяет условиям прочности и устойчивости.
4.Геометрическое построение верхней поверхности оболочки КЖС и ее переменной толщины на приопорных участках панели.
Уравнение верхней части поверхности оболочки:
·950x(23600-x)236002=68223x(23600-x)10-10.
Уравнение переменной толщины оболочки по формуле:
Однако нижняя поверхность оболочки на некотором расстоянии от опоры имеет конструктивные изломы: горизонтальный участок длиной от опоры переходит в наклонный под углом 27 пересекающийся с криволинейной нижней поверхностью. Ординаты точек всех поверхностей мм даны в табл. 1.2.
Отметки нижней поверхности оболочки определяются как разности
. Уравнение секущей плоскости от х=380 мм до 1140 мм- места пересечения.
В месте пересечения плоскости с параболической поверхностью по ее образующей делают плавное закругление небольшого радиуса с тем чтобы избежать концентрации напряжений.
В интервале 1400≤х≤11800 мм поверхности оболочки очерчены по параболе у(х).
5.Торцевая арматура и анкеры продольной арматуры.
Расчётные усилия в торцовой арматуре по формулам:
g=095(347-219)=1216 кНм2
N1= (1216+2) 2372 ·284 (64·1135)=7062 кН
N1=830·1232·2840 (8·2940) =123472 Н = 123472 кН > 7062 кН.
Требуемое сечение арматуры 10 40 класса А600 с Rs =520 МПа и As=123472520=237 мм2. По сортаменту арматурной стали можно взять 214
Изгибающий момент от расчетной нагрузки в сечении КЖС на расстоянии 15 м от рабочей поверхности анкера при:
M1=48·3 (15+005)(237-155) 2=2472 кН·м.
Расстояние по вертикали от оси рабочей арматуры до оси оболочки в том же сечении:
z1=4·1135 (15+005)(237+155) 237=028 м.
Требуемая площадь рабочей поверхности анкера продольной арматуры каждой диафрагмы по формуле:
При ширине полки 2501616 мм требуется длина анкера l2=100 мм.
6.Характеристики предварительного напряжения арматуры и усилий обжатия бетона.
Они необходимы для расчёта по прочности сечений наклонных к продольной оси диафрагм; сечений оболочки между диафрагмам и для проверки панели КЖС по предельным состояниям второй группы.
Предварительно напряженная арматура 232 А-III с As=1608 мм2
Rs =830 Мпа и Es=18·104 МПа. Допустимое отклонение значения предварительного напряжения при электротермическом способе натяжения арматуры определяют по формуле:
p=30+360l=30+36024=45 МПа.
Тогда эффективное максимальное предварительно предварительное напряжение арматуры будет по формуле:
sp=Rsser-p=830-45=785 МПа.
До обжатия бетона проявляется потеря напряжения арматуры от релаксации:
=003sp=003·785=240 МПа.
Напряжения в арматуре до обжатия бетона составят:
(785-24) γsp=761 γsp
где γsp=±Δγsp –коэффициент точности натяжения арматуры.
Знак «+»принимают при неблогоприятном влиянии предварительного напряжения знак «-» - при благоприятном. Значение Δγsp при электротермическом способе натяжения арматуры определяется по формуле в зависимости от числа стержней напрягаемой арматуры например при:
np =2 принимаем не мене 01.
Ввиду того что в последующих расчетах характеристики предварительного напряжения арматуры и обжатия бетона понадобятся при разных значениях
γsp=09;1 или 11 вычисления ведут по табличной форме (табл.1.3).
Изгибающий момент в середине пролета от собственного веса панели
Mg=095(347-219)3·23728+1023·06=262 кН·м.
Коэффициент из п.6 (1)
=025+0025 Rbp=025+0025·15=0625> bp Rbp
где Rbp=05·30=15 МПа.
7.Расчет прочности сечений наклонных к продольной оси панели по поперечной силе.
Согласно п.3.33 [1] для обеспечения прочности по наклонной трещине производится расчет железобетонных элементов с наклонной сжатой гранью на действие поперечной силы в качестве рабочей высоты в пределах рассматриваемого наклонного сечения в расчет вводят: для элементов с поперечной арматурой-наибольшее значение h0 для элементов без поперечной арматуры- среднее значение h0. Расчет выполняется методом последовательных приближений.
Наименьшее усилие предварительного обжатия N02=863 кН. Поперечная сила в сечении на опоре :
Показатели и расчетные формулы
Показатели при учете
Предварительное напряжение в арматуре до обжатия бетона
Усилие обжатия бетона
Напряжение бетона на уровне центра тяжести арматуры
bp0= N0[258512+( N0726-262·106 )726(50788·106)]
Отношение bp0 Rbp= bp015
Потери напряжения от быстронатекающей ползучести
Первые потери напряжения
bp= N01[258512+( N01726-262·106 )726(50788·106)]
Отношение bp1= Rbp= bp115
Потери напряжения от усадки
Потери от ползучести 9=150 bp1 Rbp
Полные потери напряжения
N02=1232(761-1+2) γsp
То же в сечении на расстоянии х от опоры:
Qх = Qmах-391·3х= Qmах-144х кН.
Рабочая высота сечения:
h0= hk+y-a=240-50+68223x (236-x)
где х подставляется в местах а результат получается в миллиметрах. Коэффициент учитывающий благоприятное влияние силы обжатия на прочность наклонного сечения по формуле:
φn=01·661000009·12bh0=61203 bh0.
Если φn>05 то по п.3.31 [1] отвечающей номограмме на рис. 1.19 определяют
Qb0=175·09·12(1+ φn) bh02=095 (1+ φn) bh0.
Qswmin=0432(1+ φn) bh0.
Если Qх ≤ Qb0 то поперечная арматура по расчету не требуется.
При (Qх - Qb0) ≤ Qswmin необходимо передать на поперечную арматуру усилие
RswAsw=05·04(1+ φn)09·12 bs=0126(1+ φn) bs.
Расстояние между поперечными стержнями (шаг) устанавливается по п.5.27[1] например при h > 450 мм s ≥ h3 и не более 300мм.
При Qb0 ≥ (Qх - Qb0) > Qswmin необходимо передать на поперечную арматуру усилие определяемое по формуле:
RswAsw= Qхs(2 h0)- φb2 (1+ φn) γb2Rb1bs4.
Если поперечной арматуры не требуется по расчетуто прочность наклонного сечения проверяется по п. 3.32 [1]
Qх≤108 φb4(1+ φn) bh0
При Qх >2 Qb0 по (1.34) RswAsw= Qх2s[4 φb2(1+ φn) γb2Rb1 bh02].
Расчет прочности сечений наклонных к продольной оси проще выполнять в табличной форме (табл.1.4)
Рабочая высота h0= 190+68223x (236-x)
Может быть учтен коэффициент (1+ φn)
Требуется шаг хомутов
Qswmin=0432(1+ φn+ φf) bh0.
RswAsw=0216(1+ φn) bs.
Qхs(2 h0)- 047(1+ φn) bs
В целях упрощения изготовления арматурного каркаса можно взять 10 А1000 через 180 мм.
8. Определение значений изгибающей нагрузки для расчета оболочки в поперечном направлении между диафрагмами.
При равномерном загружении полной расчетной нагрузкой:
Местная нагрузка на оболочку без учета веса диафрагм:
При учете снеговой нагрузки только на данной половине пролета панели
На половине пролета без снеговой нагрузки:
Таким образом наибольшая изгибающая нагрузка получилась при загрузке снегом половины оболочки
9. Подбор сечения арматуры оболочки панели.
Момент от наибольшей изгибающей нагрузки с учетом перераспределения усилий:
При рабочей высоте сечения оболочки мм расчетный коэффициент относительная высота сжатой зоны бетона
Требуемая площадь сечения арматуры 5 Вр-I с будет мм2. По сортаменту арматурной стали (см. табл.П9) можно взять 7 5 Вр-I с мм2 т.е. с расстояние между стержнями мм.
Процент армирования оболочки . В продольном направлении требуется около 02 или площадь сечения арматуры мм2. Следует взять 5 3 Вр-I с шагом мм т.е. мм2.
Проверка прочности сопряжения оболочки с диафрагмами по формуле при разных значениях изгибающей нагрузки:
Сечение вут оболочки в плоскости грани диафрагм:
; арматура 5 Вр-I через 200 мм. Относительная высота сжатой зоны бетона при восприятии изгибающего момента отрицательного знака Соответствующий коэффициент Несущая способность сечения вута
Изгибающий момент другого знака может быть воспринят сечение без арматуры в растянутой зоне. Момент сопротивления бетонного сечения с учетом неупругих деформаций бетона по формуле (24) :
Несущая способность сечения вута без арматуры в растянутой зоне
т.е. дополнительной арматуры в вутах полки сечения не требуется.
10. Проверка панели КЖС по второй группе предельных состояний.
Расчет по образования трещин.
Изгибающий момент в сечении КЖС посередине пролета от нормативной нагрузки с :
Момент сопротивления сечения относительно нижней грани сечения:
То же с учетом неупругих деформаций бетона
Для легкого бетона класса В30 с плотным мелким заполнителем
Напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения вычисляют по формуле
Коэффициент по формуле (135) Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до точки ядра наиболее удаленной от растянутой зоны
Изгибающий момент воспринимаемый сечением нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин
т.е. трещины не образуются.
Расчет по деформациям.
Равномерно распределенная нагрузка эквивалентная по моменту в середине пролета от силы обжатия
Коэффициенты учитывающие влияние ползучести бетона: кратковременной длительной Сумму потерь предварительного напряжения арматуры МПа можно принять равной нулю.
Прогиб панели по формуле (2.33)
Допустимый прогиб по табл. 4
Следовательно конструкция удовлетворяет требованиям норм.
Расчет и конструирование подстропильной балки
1 Компоновка сечения подстропильной балки
Рис.2.1. Сечение балки
На рис.2.1 показаны применяемые размеры сечения балки
Необходимо запроектировать подстропильную балку пролетом 15 м для одноэтажного промышленного здания.
Арматура класса А-V.
3 Сбор нагрузок на подстропильную балку.
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффиц. надежности по нагрузке
Расчётная нагрузка кНм2
а) от панели-оболочки КЖС + кровля
б) от собственной массы балки
Расчетный изгибающий момент в середине пролета.
Расчетная поперечная сила.
4 Расчет продольной рабочей арматуры.
На рис. представлено сечение подстропильной балки и усилие возникающее в этом сечении.
Принимаем 8 стержней диаметром 25 мм
5.Расчет прочности сечений наклонных к продольной оси.
Максимальная поперечная сила у грани опоры:
Условие удовлетворяется.
Определение потерь предварительного напряжения арматуры. Первые потери:
- от релаксации напряжений арматуры.
-от температурного перепада при
- от деформации анкеров у натяжных устройств при длине арматуры 15 м.
Усилие обжатия бетона с учетом потерь при коэффициенте точности натяжения .
Эксцентриситет действия силы :
Расчетный изгибающий момент в середине балки от собственного веса возникающий при изготовлении балки в вертикальном положении.
Напряжение обжатия бетона на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия и момента .
Отношение что удовлетворяет условию п.1.39 СНиП.
Поэтому потери напряжения от быстронатекающей ползучести для бетона подвергнутого тепловой обработке будет:
условие выполняется.
кН условие выполняется.
Окончательно принимаем поперечное армирование арматурой А-II диаметром 10 мм с шагом на расстоянии от пролета S=250мм в средней части S=500мм.
Длинна передачи зоны напряжений
где (для стержневой арматуры A-V)
Принимаем шаг сетки S=60 мм.
Закладные детали М1 и М2 выполнены из листовой стали марки Вст3 кп2 с штырями А-I.
СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции.» Госстрой России М: ГУПП. ЦПП 2000-76с.
СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия.» Москва ЦИТП Госстроя СССР 1987г.
В.М.БондаренкоВ.И.Римшин «Примеры расчёта железобетонных и каменных конструкций»: Учебое пособие Высш.шк.2006.-504 с.:ил.
Мандриков А.П. «Примеры расчета железобетонных конструкций»: Учебное пособие для техников. -2-е изд. перераб. и доп. –М.: Стройиздат 1989.-506с.