ЖБК Расчет и конструирование основных несущих конструкций промышленного здания в сборном железобетоне

ЖБК К2 Стрелко копия.docx

Курсовой проект преследует цель практического применения изучаемого в лекционно-теоретическом курсе материала его закрепление на практических занятиях и умение самостоятельно творчески мыслить.
Основные задачи курсового проекта:
повысить навыки расчета железобетонные конструкции зданий и сооружений;
повысить навыки пользования технической нормативной и справочной литературой;
повысить навыки использования в проектировании типовой технической документации (серии) на строительные конструкции и изделия;
В процессе работы над курсовым проектом были использованы средства современной вычислительной техники.
Вся текстовая и графическая часть выполнена на компьютере использовались программные продукты: Microsoft Word 2010 Microsoft Excel 2010 Autocad 2015.
Выбор основных конструктивных элементов здания
Номер схемы здания – 1.
Рис. 1– Схема здания.
Длина здания – 102 м.
Ширина пролетов в здании – L1=24 м; L2=18 м; L3=18 м.
Ось колонн для расчета – А.
Высота от пола до низа стропильных конструкций – 96 м.
Грузоподъемность кранов - Q1=20 тс; Q2=20 тс; Q3=20 тс
Режим работы кранов - средний.
Шаг крайних колонн – 6 м; Шаг средних колонн – 6 м.
Тип стен – навесные.
Место строительства – Волгоград.
Расчетное давление грунта – 018 МПа.
Вспомогательные сведения: класс ответственности здания – нормальный.
Коэффициент надежности по назначению – 1.
Снеговой район строительства – II. Вес снегового покрова .
Ветровой район строительства – III. Нормативное значение ветрового давления
Таблица 1. Выбор конструктивных элементов
Наименование конструкции
Колонны железобетонные прямоугольного сечения (ступенчатые)
Класс бетона - Арматура классов – А400 А240 Вр-500;
Расход бетона – 23 м3;колонны – 58 т.
Класс бетона – В20; Арматура классов – А400 А240 Вр-500; Расход бетона – 34 м3;колонны – 83 т.
Фермы стропильные железобетонные сегментные
Класс бетона - Класс напрягаемой арматуры – А600; Расход бетона – 242; 4.47м3;
Масса фермы – 6; 112 т.
Балки подкрановые железобетонные под мостовые опорные краны
Класс бетона – Класс напрягаемой арматуры – А600; Расход бетона – 1.4 м3;
Плиты железобетонные ребристые размеров
Класс бетона – Класс напрягаемой арматуры – А600; Расход бетона – 062 м3;
Стеновые панели из ячеистого бетона (600 кгм3)
Класс бетона – Классы арматуры –А400 А300 Вр-500;
Расход бетона– 184 м3;
Масса панели – 25 т.
Колонны железобетонные прямоугольного сечения для торцевого фахверка
Расход бетона – 0.87 м3;колонны – 22 т.
Балки железобетонные фундаментные
Класс бетона - Арматура классов – А400 А240; Расход бетона – 0.62 м3;балки – 16 т. Высота сечения – 450 мм ширина сечения – 300 мм.
Стальные связи по колоннам
Рис. 1 - Фрагмент плана на отм.0000.
Рис. 2 - Поперечный разрез 1-1
Сбор нагрузок на 1 м2 покрытия
Сбор постоянных нагрузок на ферму кНм2
Техноэласт ЭКП =5мм ρ=52 кНм2
Унифлекс Вент ЭПВ =5мм ρ=38 кНм2
Цементно-песчаная стяжка =20 мм ρ=20 кНм2
Утеплитель: Технониколь =100 мм ρ=5 кНм3
Пленка Бикроэласт ·ρ=0014 кНм2
Вес ребристой плиты покрытия (с учетом швов замоноличивания = 03 кН); ρ=25 кНм3
Итого без веса фермы:
Сбор нагрузок на поперечную раму
Поперечная рама промышленного здания состоит из колонн жестко заделанных в фундаменте и шарнирно соединенных с ригелем. Расчету подлежит вторая от торца рама как находящаяся в наиболее невыгодных условиях. В состав поперечной рамы входит рама-блок состоящая из двух поперечных рядов колонн с грузовой площадью шириной равной шагу колонн-6м.
Рис. 3 - Поперечная рама и грузовая площадь на нее
На поперечную раму действует следующие виды нагрузок:
а) постоянные приложенная до монтажа покрытия: от собственного веса колонн и подкрановых балок;
б) постоянные приложенная после монтажа покрытия: от собственного веса покрытия и навесных стеновых панелей;
в) временные: от снега вертикальных и горизонтальных крановых нагрузок и ветра.
Все временные нагрузки относятся к кратковременным.
Постоянная нагрузка приложенная до монтажа покрытия:
Нагрузка от собственного веса колонн:
Крайняя колонна (общий вес ):
- надкрановая часть:
- подкрановая часть:
Смещение геометрических осей сечений верха и низа колонны
Средняя колонна (общий вес ):
Расчетная нагрузка от подкрановой балки с рельсом (рельс КР-70 масса 1 п.м. кранового рельса равна 83 кг =0083кН):
Эксцентриситет приложения этой нагрузки:
Рис. 4 -Эксцентриситеты приложения постоянных нагрузок
Постоянная нагрузка приложенная после монтажа покрытия:
Нагрузка от веса покрытия:
Нагрузка состоит из двух частей - нагрузки от плит покрытия и кровли и нагрузки от несущей конструкции покрытия (фермы). Подсчет нагрузки от веса 1 м2 покрытия приведен в табл. 2.
Нагрузка от веса 1 м2 покрытия:
Вес фермы: - вес фермы пролётом 24 м
Расчетная нагрузка от стропильной:
Полная расчётная нагрузка от покрытия:
а) на крайнюю колонну (с одного пролёта) по оси А В:
б) на среднюю колонну (с двух пролетов) по оси Б:
Нагрузка от покрытия приложена на уровне опирания фермы по оси проходящей через центр опорного узла.
Привязка разбивочной оси λ=0. Величина эксцентриситета е1 = 10мм относительно невелика поэтому его можно не учитывать в дальнейших расчетах.
От собственного веса стеновых панелей.
Нагрузки от стен и остекления приложены по оси стеновых панелей с эксцентриситетами:
а) Нагрузка от стеновых панелей и остекления ниже отм. +5400м (для расчета фундамента):
- расчётная нагрузка от цокольной панели:
- расчётная нагрузка от двойного остекления (при весе 1м2=07кН):
Полная нагрузка ниже отм. +5400м:
Нагрузка приложена в уровне обреза фундамента. Плотность бетона стеновых панелей 16 кНм3.
б) Нагрузка от стеновых панелей и остекления между отметками +5400м и +10200м (в пределах надкрановой части колонны):
- расчётная нагрузка от стеновых панелей:
- расчётная нагрузка от остекления (1 м2=07кН):
Полная нагрузка от стеновых панелей и остекления в пределах надкрановой части:
Нагрузка приложена в уровне верха подкрановой консоли.
в) Нагрузка от верхней (парапетной) стеновой панели:
Нагрузка приложена на уровне верха колонны.
Так как стены по заданию самонесущие то сумма сил
Рис. 5 - Поперечное сечение стен
Снеговая нагрузка. Для расчета колонн распределение снеговой нагрузки на покрытии здания во всех пролетах принимается равномерным. Нагрузка от снегового покрова для
г. Волгоград (II снеговой район) согласно СП 20.13330.2016
Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия:где - коэффициент надежности по назначению здания;
- термический коэффициент для утепленной кровли ;
- коэффициент учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов для покрытий со сводчатым и близким к ним по очертанию покрытиями;
- коэффициент перехода от веса снегового земли к снеговой нагрузке на покрытие
Расчетная нагрузка от снега:
а) на крайнюю колонну (с одного пролёта) по оси А:
При расчете поперечных рам зданий с мостовыми кранами для колонн крайнего ряда учитывают вертикальную и горизонтальную нагрузки от двух предельно сближенных кранов на одном пути. Колонна среднего ряда нагружена четырьмя кранами (по два крана в соседних пролетах). Расчетные характеристики приведены в таблице 4.
Характеристики кранов
Грузоподъемность крана
База колес моста крана
Максимальное нормативное давление на рельс одного колеса моста крана
Минимальное нормативное давление на рельс одного колеса моста крана
Нормативное горизонтальное поперечное тормозное давления одного моста крана
Расчетные нагрузки от кранов на колонну определяем по линии влияния давления на нее от двух сближенных кранов. Динамическое воздействие крановой нагрузки не учитывается. При этом вертикальное и горизонтальное давление от кранов на колонну должно быть взято с коэффициентом сочетаний.
Рис. 6 – Схема действия крановых нагрузок и линия влияния давления их на колонны
- сумма ординат линий влияния.
а) Вертикальная нагрузка от кранов
Определяем по линии влияния расчетные максимальные и минимальные давления от крана на колонну.
- для крайней колонны:
Эта нагрузка от кранов передается на колонны там же где и постоянная нагрузка от собственного веса подкрановой балки.
б) Горизонтальная нагрузка от поперечного торможения кранов
Величина расчетной тормозной нагрузки на колонну Т определяется по той же схеме загружения что и для вертикальной крановой нагрузки.
Ветровая нагрузка принимается приложенной в виде распределенной нагрузки в пределах высоты колонны и собирается с вертикальной полосы стены шириной равной шагу колонн В=6 м вдоль здания. При этом давление ветра на конструкции расположенные выше колонн заменяется сосредоточенной силой в уровне их верха.
Рис.7 -Загружение рамы ветровой нагрузкой (а) и схемы к определению коэффициента изменения ветрового давления по высоте (б)
Расчетное погонное давление ветра на расстоянии h от уровня земли для активного и пассивного давлений соответственно:
где f=14; w0 –нормативный скоростной напор ветра w0=f (р-н строительства II) = 038 кНм2;
с – аэродинамический коэффициент с = f (конфигурация здания) для активного давления с = 08; для пассивного с = 05; k – коэффициент учитывающий изменение скоростного напора в зависимости от типа местности и высоты здания h тип местности – В.
Z1- отм. +5000 м;Z2- отм.+9600 м – низ стропильной к-ции;Z3- отм.+11400 м – верх парапетной панели.
Для упрощения расчета неравномерную нагрузку на стойки поперечной рамы заменяем равномерно распределенной эквивалентной по моменту в заделке консольной балки.
Расчетная равномерно распределенная нагрузка от ветра на колонны поперечной рамы с наветренной стороны:
- на отметке +5000 м:
- на отметке +11400 м:
Момент защемления в 1сх.:
Момент защемления во 2сх.: так как
С заветренной стороны:
Сосредоточенная сила на уровне верха колонны от ветровой нагрузки:
Статический расчет поперечной рамы
При определении усилий рассматривают один поперечный ряд колонн шарнирно-неподвижно опертых на абсолютно жесткий ригель рамы и защемленных в уровне обреза фундамента.
Рис. 8 - Расчётная схема рамы и схема приложения нагрузок
Выполняем расчет трех сечений:
I-I - в уровне верха консоли (низа подкрановой части) - для расчета надкрановой части колонны;II-II - в уровне верха консоли (верха подкрановой части) - для расчета подкрановой части колонны и фундамента;III-III - у низа колонны (в уровне обреза фундамента).
Общая высота колонны:
Отношение высоты надкрановой части к её полной расчётной высоте
Момент инерции сечения надкрановой части
Момент инерции сечения подкрановой части
Вспомогательный коэффициент для расчёта сплошных ступенчатых колонн
Смещение геометрических осей сечений верха и низа колонны
1 Определение усилий в колоннах
Постоянная нагрузка приложенная до монтажа покрытия.Расчетная схема для этих нагрузок - консольная балка защемленная в фундаменте. Реакция в уровне покрытия еще не возникают.
) От собственного веса колонн:
Для крайней колонны по оси А усилие М получаем от изгибающего момента возникающего вследствие смещения осей верхней и нижней частей колонн:
Рис.9 - Схемы загружения и эпюры М и N от собственного веса крайней колонны
) От собственного веса ПБ:
Вес подкрановой балки с рельсом:;
Рис.10- Схемы загружения и эпюры М и N от собственного веса подкрановой балки для крайней колонны
Расчетная схема для этих нагрузок после монтажа покрытия - жесткая заделка в фундаменте и шарнирно-подвижная опора в уровне ригеля покрытия.
) Нагрузка от собственного веса покрытия: =30462 кН приложена относительно заделки в фундаменте с двумя эксцентриситетами и
Моменты этого усилия с учетом эксцентриситетов:
Определяем величины горизонтальных реакций от моментов и :
Рис.12 - Схемы загружения и эпюры М N и Q от собственного веса покрытия в крайней колонне
Нагрузка от собственного веса стеновых панелей
Находим усилия в колонне только от веса стеновых панелей которые передаются на колонну.
и с эксцентриситетом м.
Нагрузка с эксцентриситетом м передается на фундамент и должна быть учтена при его расчете.
Кроме того необходимо учесть смешение геометрических осей верхней и нижней частей колонны.
) Снеговая нагрузка:=10008кН
Ординаты эпюры моментов величины N и Q от снеговой нагрузки определяем путем умножения соответствующих величин моментов N М и Q от постоянной нагрузки на переходный коэффициент:
Моменты этого усилия с учетом коэффициента:
Определяем величины горизонтальных реакций:
Рис.12 - Схема загружения и эпюры М N и Q от снеговой нагрузки в крайней колонне
) Вертикальная крановая нагрузка:
Рассматриваем 1 загружение крайней колонны по оси А: Dmax=38556кН плечо 035м
Рис. 13 - Схема загружения вертикальной крановой нагрузкой и эпюры М N и Q для крайней колонны
) Горизонтальная крановая нагрузка Т справа налево:
Рис. 14 - Схема загружения и эпюры М Q от горизонтального торможения крана справа налево
При действии усилия торможения Т слева направо значения M и Q изменяют только знак а величины их будут те же.
) Ветровая нагрузка справа налево:
Интенсивность равномерно распределенной ветровой нагрузки:
- для напора (на колонну ряда А):
- для отсоса (на колонну ряда В):
Сосредоточенная сила в уровне верха колонны
Определяем реакции верха колонн от единичного перемещения:
Для крайних колонн:
Для средних колонн:
Сумма реакций верха всех колонн от единичного перемещения:
Реакция колонн по оси А от равномерно распределенной нагрузки :
По оси Г от равномерно распределенной нагрузки :
Суммарная реакция в основной системе:
Находим перемещение верха рамы на уровне верха колонны:
Рис.15 - Схема загружения и реакции в основной системе от единичного перемещения и от нагрузок
Строим эпюру изгибающих моментов пользуясь формулой
- значение моментов с эпюры «М» от единичного загружения (от реакции );
- значение моментов с эпюры «М» от действительного загружениянагрузкой (без учета так как она учтена при определении ).
Рис. 16 - Эпюры моментов от единичного смещения от нагрузки
Используя полученные значения «» и «» находим значения :
В дальнейшем расчете множитель принимаем равным 1
2 Проверка изгибающих моментов у низа колонн (сечение I-I)
Здесь должно соблюдаться равенство между суммой моментов в нижнем сечении всех колонн рамы (с эпюры М) и суммой моментов от всей ветровой нагрузки на эту раму.
Т.к. значения примерно равны следовательно моменты в нижних сечениях колонн от ветровой нагрузки определены правильно.
Вывод: расхождение не значительно.
Рис. 17 - Эпюры моментов от ветровой нагрузки слева направо
Эпюру «» строим с учетом уже построенной эпюры «М» (без учета ):
Рис. 18 - Схемы определения значений эпюры и эпюры поперечных сил от ветровой нагрузки слева направо
При действии ветровой нагрузки справа налево усилия в колоннах по осям А Б В будут равны с обратным знаком величинам усилий для направления ветра слева направо.
3 Составление таблицы расчетных сочетаний усилий.
Таблицу составляем на крайнюю колонну по ряду А.
а.От собств.веса колонн
б.От собств. веса подкр.балок
в.От собств. веса покрытия
D max на колонну по оси А
Т на колонну по оси А
Основное сочетание с γсоm=1 (без учета ветра и крана)
Основное сочетание с γсоm=09
(с учетом ветра и крана)
Мmax - соответствует N и Q
Мmin – соответствует N и Q
Nmax – соответствует M+и Q
Nmax - соответствует M- и Q
Для подкрановой части колонны наихудшие сочетания усилий выбираем из усилий по сечениям II-II и III-III:
из первого основного сочетания:
) М =-4766 кНм ; N = 4648 кН; Q = 492 кН
) М =2236 кНм ; N = 49304 кН; Q = 2492кН
Чтобы выбрать наихудшее сочетание сравним условную силу от каждого сочетания:
Принимаем комбинацию М = -4766 кН м; N = 4648 кН; Q = 492 кН (армирование не симметричное).
Из второго основного сочетания:
) М =-14305кН м; N = 83003 кН;Q = -1647 кН
) М =15791 кН м; N = 83003 кН; Q = 2338 кН
принимаем две комбинации 1) и 2): армирование симметричное.
Для надкрановой части колонны наихудшие сочетания усилий выбираются по сечению I-I:
Из первого основного сочетания:
) М =2618 кН м; N = 42184 кН армирование симметричное
) М =-4026 кН м; N = 32176 кН армирование симметричное.
) М =3314 кН м; N = 41183 кН армирование симметричное.
Таблица наихудших комбинаций сочетания усилий для крайней колонны
Расчет внецентренно нагруженного столбчатого фундамента
Расчетное сопротивление грунта основания:
Нагрузки действующие в уровне обреза фундамента:
Глубина заложения фундамента назначается в соответствии с глубиной сезонного промерзания грунта в соответствии с местом строительства - город Пенза.
Нормативная глубина промерзания:
Расчетная глубина промерзания:
Глубина заложения фундамента: .
Принимаем глубину заложения фундамента: 10+015=115 м. принимаем 15
Бетон класса В15 с ;
Арматура класса А400:
5 МПа = 355 - для 10-40мм
Для замоноличивания колонн в стакан фундамента применяется бетон класса В125.
Бетон подготовки толщиной 100 мм под подошвой фундамента принимается В10.
Размеры колонны 800х400мм то высоту фундамента принимаем в соответствии с серией 1.412.1-6
Определение площади подошвы фундамента.
Расчетные нагрузки по подошве фундамента:
Пересчитываем расчетные нагрузки на нормативные:
Определяем требуемую площадь подошвы фундамента:
Требуемый размер большей стороны подошвы фундамента:
Требуемый размер меньшей стороны подошвы фундамента:
Фактический размер подошвы фундамента подбираем по серии 1.412.1-6:
Момент сопротивления подошвы фундамента:
Давление под подошвой фундамента:
Проверяем принятые размеры подошвы фундамента по грунтовым условиям:
Условия удовлетворяются принятые размеры подошвы достаточны.
Определение геометрических размеров фундамента
Для армированных стенок стакана величину t следует принимать в зависимости от величины эксцентриситета продольной силы:
Рис. 22 – Геометрические размеры фундамента
Необходимая глубина заделки назначается в зависимости от вида колонн ее размеров величины приложения продольной силы и толщины стенок стакана t принимаем равной
Определяем полную глубину стакана: согласно серии 1.412.1-6 Принимаем
Принимаем размеры подколонника 1500х900 по серии 1.412.1-6.
Определяем высоту подколонника:
Принимаю фундамент марки Ф 7.2.3
Расчет плитной части фундамента на продавливание.
Расчетом на продавливание определяется (проверяется) минимальная высота плитной части фундамента при соотношении его сторон . При этом продавливающая сила должна быть воспринята бетонным сечением плитной части ф-та без установки попер. арматуры.
Схема расчета на продавливание: при стаканном сопряжении сборной колонны с низким фундаментом при
Расчет по этой схеме включает в себя две группы расчетов:
- расчет на продавливание фундамента колонной от дна стакана;
- расчет на раскалывание.
Расчетная продольная сила действующая в уровне торца колонны определяется из условия: где - коэффициент учитывающий частичную передачу продольной силы на на плитную часть фундамента через стенки стакана и принимаемый равным:
Площадь боковой поверхности колонны заделанной в стакан фундамента:
Проверка фундамента по прочности на продавливание колонной:
от дна стакана при действии продольной силы производится из условия:
Грузовая площадь на грань пирамиды продавливания:
- рабочая высота пирамиды продавливания от дна стакана до плоскости расположения растянутой арматуры - размеры по низу меньшей и большей сторон стакана.
Средний размер рассчитываемой грани пирамиды продавливания:
Условие на продавливание не выполняется проверяем фундамент на раскалывание.
Проверка фундамента по прочности на раскалывание продольной силой:
Для обеспечения прочности на раскалывание должно выполняться условие:
- коэффициент трения бетона по бетону;
- коэффициент учитывающий совместную работу фундамента с грунтом.
- площади вертикальных сечений фундамента в плоскостях проходящих по осям сечения колонны параллельно соответственно сторонам и подошвы фундамента за вычетом площади стакана фундамента.
Условие на раскалывание выполняется прочность фундамента обеспечена
Рис. 23 – к расчету на раскалывание
Расчет плитной части фундамента на поперечную силу.
Так как расчет на поперечную силу можно не производить.
Определение площади арматуры плитной части фундамента:
Сечение рабочей арматуры подошвы фундамента определяется из расчета на изгиб консольного вылета плитной части фундамента на действие отпора грунта под подошвой в необходимых сечениях. Необходимые сечения арматуры достаточно определить в трех сечениях: 1-1 - по грани колонны; 2-2 - по грани подколонника; 3-3 - по грани второй снизу ступени.
Эксцентриситет продольной силы:
Устанавливаем в каждом сечении ширину рабочую высоту и расстояние от внешней грани колонны до рассматриваемого сечения:
Момент действующий в каждом сечении определяем по формуле:
Арматуру определяем как для прямоугольного сечения с одиночным армированием.
Площадь продольной арматуры в направлении :
Из 3 площадей арматуры подошвы фундамента выбираем наибольшее:
Возможное количество стержней длиной на ширине фундамента с шагом 200 мм:
площадь поперечного сечения одного стержня:
Принимаем в направлении длинной стороны подошвы по сортаменту 1210 А400
Арматуру в перпендикулярном направлении принимаем конструктивно того же диаметра с тем же шагом: 1510 А400
Так как то принимаем армирование сетками. По серии 1.412.1-6.2-2 принимаем стандартную сетку С1-101
Рис. 25. Сетка армирования плитной части монолитного фундамента
Расчет продольной арматуры подколонника:
Для низкого фундамента достаточно произвести расчет только коробчатого сечения на внецентренное сжатие.
Определяем расчетные усилия в сечении
Рис. 26 – Приведенное сечение
Продольная сила: где - вес фундамента над сечением при замоноличенном стакане
Определяем значение :
Для расчета коробчатое сечение приводим к эквивалентному двутавровому. Расчет производится на действие продольной силы и момента .
Определяем эксцентриситет продольной силы:
Расчетный эксцентриситет (при ): где - коэффициент продольного изгиба.
Определяем положение нейтральной оси из условия:
Условие удовлетворяется - арматуру подбираем как для прямоугольного сечения т.к. нейтральная ось проходит в полке тавра.
Определяем вспомогательные коэффициенты:
Армирование назначаем по конструктивным соображениям
Принимаем по сортаменту арматуру 514А400
Армирование симметричное полученную по расчету арматуру располагаем по коротким сторонам подколонника на расстоянии менее 400 мм. Арматуру вдоль длинных сторон устанавливаем по конструктивным соображениям.
Подбираем вертикальные сетки по серии 1.412.1-6 С2-114 и С2-2
Рис.27 – Сетки С2-114 и С2-2
Расчет горизонтальных сеток стаканной части подколонника.:
Поперечная арматура стаканной части подколонника выполняемая в виде сварных горизонтальных сеток определяется в сечении подколонника по расчету на условные изгибающие моменты или относительно точек и соответственно.
Определяем величину эксцентриситета по сечению подколонника:
расчет ведем относительно точки k’
Определяем площадь поперечной арматуры сеток (суммарную площадь стержней в одном направлении) при одинаковых диаметрах стержней арматуры сварной сетки:
что соответствует требованиям
Согласно серии 1.412.1-6 принимаем горизонтальные сетки подколонника С3-17.
Рис.28 – Сетка С3-17
Расчет подколонника на местное сжатие
Производится расчет подколонника на местное сжатие (смятие) под торцом колонны. При расчете на местное сжатие дна стакана подколонника без поперечного (косвенного) армирования должно удовлетворяться условие
-призменная прочность бетона подколонника принимаемая с учетом коэффициентов условий работы и
- площадь торца колонны
- площадь поперечного сечения подколонника
- расчетное сопротивление бетона смятию
Условие выполняется сетки косвенного армирования устанавливать не нужно
Проверка трещиностойкости фундамента.
Проверки на образование и раскрытие трещин производят для двух сечений:
- для нижнего сечения подколонника
- для плитной части фундамента.
Проверка нижнего сечения подколонника:
Пересчитываем нагрузки в сечении подколонника на нормативные (с):
Определяем площадь приведенного сечения подколонника:
Момент сопротивления приведенного сечения:
Растягивающие напряжения по наименее сжатой грани:
Проверка на образование и раскрытие трещин сечений подколонника не требуется (трещины не образуются т.к. напряжение в опасном сечении сжимающее).
Проверка плитной части фундамента:
Определяем коэффициент армирования сечений подошвы:
- наибольшая из площадей продольной арматуры подошвы в направлении .
Так как то необходимо произвести расчет на образование трещин в плитной части фундамента.
Определяем момент сопротивления приведенного сечения подошвы:
Момент трещинообразования:
Условие выполняется - трещины в плитной части фундамента не образуются.
Цель практического применения изучаемого в лекционно-теоретическом курсе материала его закрепление на практических занятиях и умение самостоятельно творчески мыслить и задачи курсового проекта достигнуты:
повышены навыки расчета железобетонные конструкции зданий и сооружений;
повышены навыки пользования технической нормативной и справочной литературой;
повышены навыки использования в проектировании типовой технической документации (серии) на строительные конструкции и изделия.
Библиографический список
Учебно–методическая литература:
Алгоритмы для подбора сечений железобетонных элементов: Методические указания для проведения практических занятий. В.Г. Дубинина. Екатеринбург: УГТУ 2008. – 28 с.
Выбор основных конструктивных элементов одноэтажного промышленного здания: Методические указания. В.Г. Дубинина Екатеринбург 1997 г.
Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие под ред. А.Б. Голышева – 2-е изд перераб. дополн. – Киев: Будiвельнык 1990. – 540 с.
Заикин А.И. Железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданий: Учеб. пособие для ВУЗов. – М.:АСВ 2001. – 272 с.
Кузнецов В.С. Расчет и конструирование стыков и узлов элементов железобетонных конструкций: Учеб. пособие - М.:АСВ 2002. – 128 с.
Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций: Учеб. пособие для техн.- М.: Стройиздат 1989. – 506 с.
Железобетонные конструкции : Курсовое и дипломное проектирование : учебное пособие Е.Ф. Лысенко А.П. Гусеница Л.А. Мурашко; под ред.А.Я. Барашикова. – Подольск : (Технология) 2007. – 416 с.
Расчет столбчатого внецентренно нагруженного фундамента: Методические указания. В.Г. Дубинина Екатеринбург 1996 г.
Статический расчет одноэтажной рамы промышленного здания в сборном железобетоне: Методические указания. В.Г. Дубинина Екатеринбург 1994 г.
Нормативная литература
1.424.1–5 Колонны железобетонные прямоугольного сечения для одноэтажных производственных зданий высотой 84–144 м. – М. ЦИТП 1985.
1.412.1–6 Фундаменты монолитные железобетонные на естественном основании под типовые железобетонные колонны одноэтажных и многоэтажных производственных зданий
1.432.1–21Железобетонные трехслойные стеновые панели длиной 6 м для отапливаемых производственных зданий с высокой влажностью и агрессивной средой. – М. ЦНИИПромзданий 1989.
1.463.1–16 Фермы стропильные железобетонные сегментные для покрытий одноэтажных производственных зданий пролетами 18 и 24 м (в опалубочных формах ферм серии ПК–01–12978)
1.465.1–17 Плиты железобетонные ребристые размером 3×6 м для покрытий одноэтажных производственных зданий
1.465.1–18 Плиты покрытий комплексные для зданий промышленных предприятий
СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия.
СП 52–101–2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. – Введены впервые ; Введ. 2004–01–03. – М. : ГУП "НИИЖБ" ФГУП ЦПП 2004. – 182 с.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003) – Введены впервые ; Введ. 2004–01–03. – М. : ГУП "НИИЖБ" ФГУП ЦПП 2004. – 182 с.
ГОСТ 21.101–97. Основные требования к проектной и рабочей документации. – Введ. 1998–04–01. – М. : МНТКС 1998. – 42 с.
ГОСТ 21.501–93. Правила выполнения архитектурно–строительных рабочих чертежей. – Введ. 1994–09–01. – М. : МНТКС 1996. – 42 с.
ГОСТ 14098–2014. Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы конструкции и размеры. – Введ. 1992–07–01. – М. : Госкомитет СССР по стр–ву и инвестициям 1992. – 38 с.
ГОСТ 25711–83. Мостовые краны электрические общего назначения грузоподъемностью от 5 до 50 т. Типы основные параметры и размеры. – Введ. 1983-04-12. – М. : Госкомитет СССР по стандартам. 1983. – 20 с.

КП2 ЖБК Стрелко.dwg

Курсовой проект по ЖБК №2
Расчет и конструирование основных несущих конструкций промышленного здания в сборном железобетоне
НТИ (филиал) УрФУ кафедра ТОСП гр. ТВ-520104-Ст
Схема расположения колонн
Спецификация к схеме расположения
Жб ребристая плита - 150
Пленка Бикроэласт ТПП -2
Экструзионный пенополистерол ТехноНиколь-100мм
Цементно-песчаная стяжка - 30мм
Нижний слой кровельного ковра Унифлекс Вент ЭПВ-5мм
Верхний слой кровельного ковра Техноэласт ЭКП-5мм
Закладная деталь подкрановой
Бетон на мелком заполнителе В20
Закладное изделие фермы
Закладное изделие колонны
Риски разбивочных осей
Места установки строповочных устройств
Расчетная схема рамы
План раскладки сетки
Спецификация на фундамент ФС
БСГ В15 ГОСТ 7473-10