Проектирование элементов металлических конструкций вариант 9

Металл произв здан.dwg

Место строительства - Новосибирск 2. Материал конструкций i0
главная балка С245 ГОСТ 27772-2015 второстепенная балка С245 ГОСТ 27772-2015 связи С235 ГОСТ 27772-2015 колонны С245 ГОСТ 27771-2015 i-3
Заводская сварка -полуавтоматическая в среде CO2
сварочная проволока Св-08Г2СГОСТ 2246-70 4. Все сварные швы 6мм
кроме оговоренных 5. Монтажные соединения на болтах нормальной точности М20 и ручной сварке электродами типа Э46 ГОСТ 9476-75 6. Антикоррозионная защита i0
грунтовка ГФ-021 ГОСТ 25129-82 (2 слоя) эмаль ПФ- 133 ГОСТ 926-82
Условные обозначения: заводской сварной шов видимый заводской сварной шов невидимый монтажный сварной шов постоянный болт монтажный болт механическая обработка
Одноэтажное производственное здание каркасного типа
Схема балочной клетки. Фрагмент рабочей площадки. Узлы 1-3. Разрезы 1-8
Схема балочной клетки (М 1:100)
Шайба -t=10мм 60х60мм
Подготовка из бетона В7
на мелком заполнителе

Проектирование элементов металлических конструкций.docx

“Проектирование элементов металлических строительных конструкций”
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
Тип балочной клетки: II (двухконсольный тип)
Пролёт главной балки м: l=12
Шаг главных балок м: B=75
Отметка плиты м: hпл = +115
Толщина жб плиты мм: tпл = 160
Полезная (нормативная) нагрузка кНм2: qп = 27
Шаг второстепенных балок м: 2 (6 пролётов)
Расчёт второстепенных балок
Таб. 1 Сбор нагрузок на рабочую площадку
Наименование нагрузки
Пол t=40мм γ=18 кНм3
Монолитная железобетонная плита t=160мм γ=25 кНм3
Собственный вес второстепенной балки
Итого постоянная (p)
Временная (полезная) нагрузка (q)
1 Компоновочная часть
qрасчпогон = 3795·b = 3595·2 = 719
b – шаг с которым расположены второстепенные балки м.
Ry – расчётное сопротивление изгибу стали С245 и толщиной стенки до 20 мм Мпа
с1 – коэффициент учитывающий допустимость пластических деформаций
γc – коэффициент условий работы
Находим требуемый момент сопротивления:
Опорные реакции VA =VB=26963 кН
по табл. 1 т.к. не относится ни к 1му по СП 16.13330
по табл В.3 по СП 16.13330
По приложению к Сп По таблице Е.1
Принимаем двутавр I40Ш2 с Wx=2025 см3
По нормальным напряжениям.
Для проверки уточняем значение коэффициента с1 путём интерполирования По приложению к Сп По таблице Е.1
Af = b·t = 300·16 = 4800 мм2
Af – площадь сечения полки.
Aw = s·(h-2t) = 115(392-2·16) = 4140 мм2
Aw – площадь сечения стенки.
При данном отношении с1 будет равняться 1065. По приложению к Сп По таблице Е.1.
= = = 23441 МПа 240 МПа
Условие выполняется.
По касательным напряжениям.
Rs – расчётное соротивление срезусдвигу принимаемое равным 058Ry МПа. По СП пункт 6 табл 2
– нормируемый относительный прогиб балки определяемый по [3] и равный в данном случае .
Условие не выполняется. Выбираем двутавр 40Ш3
Общая устойчивость обеспечивается сплошной жб плитой уложенной по второстепенным балкам.
Расчёт главных балок
Нагрузки: сосредоточенные силы равные удвоенной реакции от второстепенных балок 53926 кН с шагом 2 м ;
Рис. 5 Расчётная схема главной балки
Тип сечения: сварной составной двутавр.
Рис. 6 Сечение составного сварного двутавра
1. Компоновочная часть
)Определение высоты сечения h (генеральный размер)
Определим требуемый момент сопротивления при стали С255:
Wxтр = = = 1641304 см3
1)Назначение высоты балки из условий экономичности
Исходя из условий минимального расхода стали оптимальна я высота балки при h 1.3 м (h при первом приближении считаем как h 010·l = 12 м) находится по формуле:
где tw принимается примерно равной [7+3h(м)] = 106 мм10мм (далее будем округлять полученные значения в большую сторону до прокатных значений а именно до значений кратных 2мм или 2см в зависимости от габаритов размера);
Т.к hопт получилось больше 1.3м то пересчитываем по формуле:
2)Назначение высоты из условия обеспечения жёсткости балки:
– нормируемый относительный прогиб балки равный для главной балки по [3] ;
γfср – усреднённый коэффициент надёжности (=12) см. таб.1.
)Определение ширины пояса bf
В данном проекте принимаем:
bf = h = ·144 = 36 см
)Определение толщины стенки tw
где hef принимаем примерно равной 097h.
tw(min) ≥ = = 108 см 12 мм
)Определение высоты полки tf
Будем находить высоту полки из условия равенства требуемого момента инерции и момента инерции составного сечения.
где «отбрасывается» т.к. является малой величиной несопоставимой со общим моментом инерции.
Из вышестоящего равенства выражаем tf и находим его численное значение:
tf = = = 245 см 25 мм
hw = h-2tf = 144-2·25= 139см
)Подсчёт геометрических характеристик
Jx = + 2· = + 2·36 = 120312164 см 4
Jy = 2· = 2· = 202176 см4
Wx = = = 1671002 см3
2. Проверочная часть
) Уточнение расчётного сопротивления:
Т.к расчётное сопротивление принималось для стали толщиной от 20 до 40 мм а максимальная толщина получилась 26 мм то уточнение не требуется.
)Проверка по нормальным напряжениям
Прочность проверяется исходя из предположения упругой работы стали:
= 2259 МПа ≤ Ry·γc = 230МПа
Вышестоящее неравенство выполняется. Прочность обеспечена.
) Проверка по касательным напряжениям
Данная проверка выполняется для изменённого в соответствии с эпюрой изгибающих моментов сечения. (вставить картинку с опасным сечением)
Недогруз составляет .
Проверки прочности удовлетворяются.
)Проверка деформативности
Проверка заключается в сравнении фактического относительного прогиба и нормируемого:
– нормируемый относительный прогиб балки определяемый по СП 20.13330.2016. Интерполируем и получаем
Условие выполняется деформации меньше предельно допустимых.
Обеспечение общей устойчивости:
Wх – момент сопротивления сечения балки относительно оси х для верхней точки сжатого пояса;
– коэффициент условий работы балки
– коэффициент устойчивости при изгибе определяемый по прил. Ж СП 16.13330.2017
h – полная высота сечения прокатного двутавра или расстояние между осями поясов составного двутавра;
– коэффициент который вычисляется согласно п. Ж.3 в зависимости от числа закреплений сжатого пояса вида нагрузки и места её приложения а также от коэффициента равного для составных двутавров из листов с фрикционными поясными соединениями
h – расстояние между осями поясов;
расстояние между точками закрепления
тогда . Тогда значит общая устойчивость обеспечена.
Проверка выполняется.
Проверка местной устойчивости сжатой полки и стенки главной балки
Проверка условий местной устойчивости пояса
Местная устойчивость сжатой полки обеспечена если выполняется условие:
– условная гибкость сжатой полки
– предельная гибкость сжатой полки – напряжение в сжатом поясе.
Предварительно предельная условная гибкость пояса .
Проверка местной устойчивости стенки
Стенки балок для обеспечения их местной устойчивости следует укреплять поперечными ребрами поставленными на всю высоту стенки.
Ребра жесткости нужны в том случае если значение условной гибкости стенки превышает
при отсутствии подвижной нагрузки на поясе балки
Требуется укрепление стенок поперечными ребрами.
Перед проверкой необходимо уточнить шаг ребер жесткости и их размеры. Поперечные ребра жесткости ставятся в местах опирания второстепенных балок.
В то же время шаг ребер равный 2м при не должен превышать т.е. устанавливать дополнительные ребра не требуется.
Ширина выступающей части парного ребра
Из конструктивных соображений
Устойчивость стенки проверяем в первом от опоры отсеке. Средние значения изгибающего момента и поперечной силы определяем для более напряженного участка длиной hw т.к. а > hw.
Qср = Qmax = 1348кН.
М1 = 3236 кН*м М1а = 21131кН*м
Мср = 05*(3236+21131)=267456 кН*м
– определяют по т. 12 СП 16.13330.2017 в зависимости от вида поясных соединений и значения коэффициента
где и – соответственно ширина и толщина сжатого пояса балки;
=08 - коэффициент принимаемый по табл. 13
Тогда интерполяцией по т.12
– отношение большей стороны отсека балки к меньшей:
d – меньшая из сторон отсека балки т.е. в данном случае hef
Условие выполняется устойчивость обеспечена.
3 Расчет поясных швов опорных частей балок узлов сопряжений балок
После проверки сечения главной балки необходимо рассчитать узел сопряжения главной и второстепенной балок. Сопряжение – в одном уровне на сварке.
Расчет поясных швов сводится к определению требуемого катета углового сварного шва.
Т – погонная сдвигающая сила на уровне стенки и полки;
Qmax – максимальная поперечная сила в опорном сечении балки.
Величины в знаменателе кроме относятся к характеристикам сварных швов и определяются по СП 16.13330.2017 п.14.1.
Сварку выполняем в положении «в лодочку» под флюсом автоматом.
Для стали С255 по т. Г.1 при примем сварочную проволоку диаметром 3мм марки Св-08А.
Run =370 МПа – нормативное сопротивление стали
Rwz = 045*Run=045*370=1665МПа. =11(для катета до 16мм) =115
Согласно т.38 при автоматической сварке сталей с пределом текучести до 285 МПа тавровыми двухсторонними угловыми швами и толщине более толстого из свариваемых элементов от 23 до 32 мм (толщина полки 26мм) минимальный катет шва составляет 10мм т.о. принимаем kf = 10мм.
Опорное ребро главной балки
Ширина и толщина опорного ребра имеют ряд ограничений и зависят друг от друга поэтому назначим вначале толщину равной минимальной т.е.
Расчетное сопротивление смятию торца ребра определяем в зависимости от временного сопротивления стали. Для стали С255 Ru = 360 МПа
)Из условия прочности торца ребра на смятие
bs ≥ ==50375см ≥ 200 мм
Полученное значение bs ≥ bf =40 см
Тогда bs ≤ bf – tw – 2*2=40-12-4=348см (2*2 – скосы в опорных ребрах для пропуска поясных швов). Принимаем bs = 34см
br = (bs – tw)*05=(34-12)*05=164 см – ширина выступающей части.
tr ≥ ==237см ≥ 16 см
)Из условия местной устойчивости
tr ≥ 3*br * = 3*164 * = 164 см
Из этих трех условий принимаем толщину опорного ребра tr =24см. Выступ ребра ниже нижнего пояса не более 15*24=36см. Примем 20мм.
Проверяем на устойчивость из плоскости балки условную стойку включающую опорное ребро и часть стенки длиной
м2 = 10961см2 - расчетная площадь условной стойки включающая ребро и часть стенки.
По т. Д1 находим значение коэффициента φ=0963
= = 0777 ≤ 1 – устойчивость опорного ребра обеспечена.
Расчет угловых сварных швов крепления опорного ребра к стенке
начнем с назначения катета kf = 08*tw=08*12=096см. Фактическая длина одного шва вдоль стенки равна высоте стенки балки т.е. 1388 см. Однако максимальная расчетная длина швов ограничена условием lw ≤ 85*f*kf.
Сварку выполняем в нижнем положении в углекислом газе механизированным способом сварочной проволокой диаметром 2 мм марки Св-08Г2С.
Rwf = 215 МПа – расчетной сопротивление металла углового шва.
Run = 370 МПа – нормативное сопротивление стали С255.
Rwz = 045*Run=045*370=1665Мпа
По т. 39 для выбранного катета 96 мм способа сварки и диаметра проволоки f =08 z = 1.
Сравниваем прочности сечений по металлам шва и границы сплавления:
Расчет ведем по металлу границы сплавления. Тогда lw = 85*08*096=6528см.
Условие прочности швов:
– прочность обеспечена.
Расчёт сварного соединения второстепенной балки с главной
Длина шва определяется высотой стенки второстепенной балки lw = 085h – 1 = 085·396 – 1 = 3266 см где h – высота прокатной балки.
Сварку выполняем вручную на монтаже в вертикальном положении. Для стали с Ryn 290 Нмм2 принимаем электроды типа Э42 или Э42А согласно [табл. Г.1].
Rwf = 215 Мпа – расчётное сопротивление металла углового шва для данных электродов по [табл. Г.2].
Run = 370 Мпа – нормативное сопротивление стали С245 по временному сопротивлению при t 21 мм (толщина стенки второстепенной балки 10 мм) по [табл. В5] а для ребра главной балки (из стали С255 толщиной 12 мм) по [табл. В3] Run = 380 Нмм2. Примем меньшее значение Run = 370 Нмм2.
По [табл. 39] для выбранного способа положения сварки и диаметра проволоки:
Rwz = 045Run = 045370 = 1665 Нмм2 = 1665 кНсм2.
Коэффициенты условий работы равны единице.
Сравниваем прочности сечений по металлам шва и границы сплавления:
Расчёт ведём по более слабому металлу шва.
При проектировании рёбер главных балок и вспомогательных балок из одной стали требуемый катет сварного шва
где V – опорная реакция второстепенной балки.
Проверяем достаточность данного катета по [табл. 38]. При ручной сварке сталей с пределом текучести до 285 Нмм2 нахлёсточном соединении и толщине более толстого из свариваемых элементов от 17 до 22 мм (толщина ребра и стенки второстепенной балки 18 мм) минимальный катет шва составляет 6 мм. Окончательно принимаем катет округляя кратно 2 мм равным 6 мм.
1. Компоновка сечения колонны
Расчетная сжимающая сила
k – Коэффициент учитывающий собственный вес колонны
При нагрузках допускается применение сквозного сечения составленного из двух швеллеров.
Геометрическая длина колонны:
где = 115 м – отметка верха жб плиты
=144 м – высота главной балки на опоре
= 06 – величина заглубления верха фундамента относительно отметки чистого пола
Расчетные длина колонны из плоскости второстепенных балок
– коэффициент расчетной длины
Расчетные длина колонны из плоскости главных балок
Компоновка сечения сквозной колонны
Расчёт ведётся в соответствии с [1 п. 7.2]. Вначале определяем наименьший номер прокатного швеллера удовлетворяющего условию устойчивости относительно материальной оси х – х (рис. 11). Для этого вычисляем требуемую площадь одной ветви:
где коэффициент φ определяется по табл. 7 для типа сечения «b» согласно [п. 7.2.2]. При этом предварительно задаёмся условной гибкостью (см. табл. 3). Таблица 7 – это выписка из [табл. Д.1].
Чтобы определить нужно определить условную гибкость по табл.3 методом линейной интерполяции: .
Находим по табл. 7 для типа сечения «b» коэффициент .
Сталь для колонны назначается – С245
Кроме того вычисляем требуемый радиус инерции но в соответствии с обозначением осей поперечного сечения расчётная длина в плоскости главных балок будет а из плоскости – .
Габариты колонны определяем через требуемые радиусы инерции:
Полученные значения Aтр и ix используем для подбора сечения ветви с минимально возможной площадью по сортаменту. Для выбранного номера швеллера выписываем геометрические характеристики:
Швеллер с параллельными гранями полок 40П
Условная гибкостью отдельной ветви относительно собственной оси
Ширина планки =250 мм
Количество планок на колонне m:
Длина ветви между планками lb:
Фактическая гибкость ветви относительно 1-1:
Фактическая гибкость колонны x-x:
Предварительно определяем гибкость относительно оси y–y
и находим требуемый радиус инерции
Принятый размер b должен обеспечивать необходимый зазор между кромками полок ветвей:
Высота планки должна быть:
Минимальный нахлёст планки на каждую ветвь 5t=5·1=5 см
где t – наименьшая толщина соединяемых элементов (толщина полки швеллера 135 см)
Из условия местной устойчивости:
Фактические геометрические характеристики сечения колонны:
Увеличиваем ширину колонны b=36см.
2. Проверка сечения колонны.
Уточняем расчётное сопротивление стали по пределу текучести Ry в зависимости от толщины полки швеллера: tf = 135 см – не превышает 20 мм. Оставляем прежнее значение Ry = 240 Нмм 2 .
Определяем гибкости относительно главных осей сечения:
По бльшей гибкости = 686 определяем условную гибкость
Находим по табл. 7 для типа сечения «b» коэффициент
Проверка общей устойчивости:
Устойчивость обеспечена
Предельная гибкость колонны:
Фактическая максимальная гибкость не превышает предельную.
Расчёт планок и их соединений.
Расчёт планок центрально-сжатых колонн и их соединений ведут по [1 п.п. 7.2.7 7.2.8] на усилия возникающие от условной поперечной силы которую принимают постоянной по всей длине колонны:
φ – коэффициент устойчивости при центральном сжатии (для сечения типа «b») принимаемый в плоскости соединительных элементов по ef y
Условная поперечная сила в каждой планке
Срезывающая сила в каждой планке
Изгибающий момент в месте прикрепления к ветвям
Проверка прочности планок
По нормальным напряжениям изгиба
По касательным напряжениям от срезывающей силы
Прочность планок обеспечена.
Катет сварных швов крепления планок к ветвям колонны принимаем минимальный в пределах 6 мм ≤ kf ≤ 12ts = 12·10 = 12 мм т.е. 6 мм.
Расчётная длина сварного шва
Сварку выполняем в нижнем положении в углекислом газе механизированным способом сварочной проволокой диаметром 2 мм марки Св-08Г2С согласно [1 табл. Г.1].
Rwf = 215 Нмм 2 = 215 кНсм2 – расчётное сопротивление металла углового шва по [1 табл. Г.2]. Run = 370 Нмм 2 – нормативное сопротивление стали С245 по временному сопротивлению по [1 табл. В5]. По [1 табл. 39] для выбранного способа сварки и диаметра проволоки коэффициенты f = 09 z = 105 для катетов 3 8 мм. 45
Rwz = 045·Run = 045370 = 1665 Нмм 2 = 1665 кНсм2 .
Коэффициенты условий работы равны единице.
Расчёт ведём по металлу границы сплавления.
Касательные напряжения от изгиба
Касательные напряжения от среза
Проверка прочности сварного шва по границе сплавления
– прочность шва обеспечена
Стержень колонны укрепляем от закручивания сплошной диафрагмой по середине высоты (так как длина колонны 105 м а диафрагмы ставят не реже чем через 4 м) из листа толщиной 10 мм. Диафрагмами служат также опорные плиты базы и оголовка колонны.
Конструирование и расчёт оголовка колонны.
Ширина опорного ребра главной балки bs = 34 см. Опорная плита толщиной t = 20 мм (конструктивно). Тогда ширина вертикальных рёбер оголовка и опорной плиты bp = bs + 2·t = 34 + 2·2 = 38 см. Другая сторона опорной плиты вычисляется по формуле h + 2·t = 40 + 2·2 = 44 см. Вертикальные рёбра оголовка крепим к стенке колонны сварными швами катетом kf1 = 10 мм. Плиту крепим швами kf2 = 6 мм. Эти катеты будут уточняться на предмет достаточности для наиболее толстого листа из соединяемых после подбора толщины стенки в пределах оголовка tws.
Сварку выполняем в нижнем положении в углекислом газе механизированным способом сварочной проволокой диаметром 2 мм марки Св-08Г2С [табл. Г.1].
Rwf = 215 МПа – расчетной сопротивление металла углового шва[табл. Г.2].
Run = 370 МПа – нормативное сопротивление стали С245 по временному сопротивлению[табл. В.5].
По т. 39 для выбранного способа сварки диаметра проволоки и катетов :
Rwz = 045 Run = 045370 =1665 Нмм2 = 1665 кНсм2
Коэффициенты условий работы равны 1.
Требуемая суммарная длина сварных швов
Высота ребер что не менее и не более . Все 3 условия выполняются.
Толщина рёбер принимается бльшей из двух условий:
Из условия прочности на срез самих рёбер:
Из условия смятия верхних торцов рёбер:
– ширина опорного ребра главной балки
Окончательно принимаем
Ширина опорного ребра главной балки равна = см
Тогда ширина вертикальных рёбер оголовка и опорной плиты минимально равна
Из условия сварки увеличиваем ширину вертикальных ребер.
Низ опорных рёбер обрамляется горизонтальными поперечными рёбрами
окончательно принимаем 10мм
Принимаем планку оголовка 480мм270мм10мм
Проверка прочности планок:
По нормальным напряжениям изгиба:
По касательным напряжениям от срезывающей силы:
Прочность планки оголовка обеспечена.
Проверяем достаточность катетов
по [1 табл. 38]. При любой сварке сталей с пределом текучести до 285 Нмм 2 тавровом соединении с двухсторонними угловыми швами и толщине более толстого из свариваемых элементов от 23 до 32 мм (толщина ребра 28 мм) минимальный катет шва составляет 12 мм. Окончательно принимаем катеты швов равными 12мм.
Конструирование и расчёт базы колонны.
Нагрузка на базу равна расчётному усилию в колонне N = кН. Принимаем шарнирную базу колонны. Конструкция базы и расчётные параметры плиты показаны на чертежах.
Анкерные болты принимаем конструктивно диаметром da = 24 мм
– толщина траверсы (предварительно tтр = 10 мм далее – кратно 2 мм по сортаменту листового проката);
с – ширина свеса принимаемая 60 80 мм.
Кратно 2 см округлять не требуется
Требуемая площадь плиты
N – продольная сила в колонне;
– расчётное сопротивление бетона фундамента:
Здесь отношение площади фундамента к площади плиты . можно принимать предварительно равным 12;
– расчётное сопротивление бетона сжатию принимается в зависимости от класса бетона В12=075
Принимаем кратное 20мм
не попадает в интервал от 1 до 2
Увеличиваем до 54см.
Толщину плиты определяют из условия прочности при работе плиты на изгиб как пластины нагруженной равномерно распределённым по площади контакта отпором фундамента:
Проверяем условие прочности бетона
Прочность обеспечена.
Определяем расчётные изгибающие моменты в плите для разных участков.
считаем как консоль (как участок типа 1)
Наибольший момент получен на четвертом участке который опирается на четыре стороны. На данном участке установить ребра практически невозможно ввиду сложности их приварки поэтому оставляет конструкцию плиты без изменений.
по максимальному из этих моментов определяем толщину плиты из условия прочности при изгибе
Принимаем 30 мм что больше размеров стали для 245 поэтому меняем сталь на С355 и делаем перерасчет. Ry=300МПа для толщин 16 до 40мм.
По сортаменту назначаем толщину плиты tпл = 25мм.
Принимаем рекомендованный катет = 8мм
Сварку выполняем в нижнем положении в углекислом газе механизированным способом сварочной проволокой диаметром 2 мм марки Св-08Г2С Э42 согласно СП16.13330.2017 (табл. Г1).
=180 Нмм 2 = 18 кНсм2 – расчётное сопротивление металла углового шва по СП16.13330.2017 (табл. Г2).
= 490 Нмм 2 – нормативное сопротивление стали С355 по временному сопротивлению по СП16.13330.2017 (табл. В5)
По СП16.13330.2017 (табл. 39) для выбранного способа сварки диаметра проволоки и катетов 3 8 мм (назначенный катет 8 мм) коэффициенты = 09 = 105.
= 045· = 045490 = 2205 = 2205 .
Расчёт ведём по металлу шва.
Толщина траверсы была назначена tтр = 10 мм при определении ширины опорной плиты.
Расчет траверсы проводим на реактивный отпор фундамента приходящийся на ее долю
Траверсу условно рассчитываем как однопролетную балку с консолями Расчетные усилия в траверсе в месте прикрепления траверсы к колонне
изгибающий момент в середине траверсы
поперечная сила в траверсе справа от опоры
Геометрические характеристики сечения траверсы
Проверяем прочность траверсы на изгиб и срез от максимальных расчетных усилий
Прочность траверсы обеспечена.
Подбор сечений элементов связей.
Связи по колоннам служат для обеспечения геометрической неизменяемости сооружения и для уменьшения расчётной длины колонн. Угол наклона раскосов к горизонтальной плоскости должен находиться в пределах. В данном проекте принимаем угол равный 49
Подбор сечений связей как малонагруженных элементов производится по предельной гибкости.
Распорки проектируются как сжатые элементы то есть кроме прочности проверяется и устойчивость. Их сечение принимается крестовым состоящим из двух угловых элементов.
Раскосы проектируются как растянутые элементы. Их ссечение принимается тавровым сечением состоящем из двух уголков.
Расчётные длины верхней распорки равны шагу колонн: lefx = lefy = l = 750 см. Предельная гибкость u = 200 по СП16.13330.2017 (табл. 32). Сечение из двух уголков расположенных крестообразно.
Радиусы инерции для такого сечения относительно обеих осей параллельных полкам и проходящим через центр тяжести сечения равны между собой но отличаются от радиусов инерции относительно собственных осей уголков. Поэтому в ГОСТах на уголки их нет. Для ненагруженных связей берём минимальную из имеющихся – 10 мм. Тогда нам подойдёт равнополочный горячекатаный уголок L90х7 с i = 399 см (Принимаем по т П11.1 Горева)
В плоскости крестовых связей их расчётная длина равна расстоянию от узла прикрепления к колонне до узла пересечения а в перпендикулярной плоскости – полной длине которую определим по теореме Пифагора.
Предельная гибкость u = 400 по СП16.13330.2017 (табл.33)
Сечение из двух уголков расположенных в виде тавра.
Выбираем по тому же сортаменту т П11.1 Горева
уголок L70х6 с iу = 325 см при зазоре (толщине фасонки) 10 мм. Необходимо проверить и относительно оси х–х. Смотрим как для одиночного уголка L70х6 так как при таком расположении количество уголков на радиус инерции относительно оси х–х не влияет. Получаем iх = 215см что больше требуемого значения 161 см следовательно гибкость не превышает предельную. Подбор окончен.
Методические указания к расчётно-графическому упражнению по курсу «Металлические конструкции». Новосибирск: НГАСУ 1998г.
СП 16.13330.2017 «Стальные конструкции «СНиП 11-23-81*. Стальные конструкции». М.: ФГУП ЦПП 2017. 148с.;
СП 20.13330.2016 «СНиП П-2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия». М.: ФГУП ЦПП 2016. 90с.;
СНиП 11-23-81*. «Стальные конструкции». М.:ЦИТП Госстроя СССР 1990.