Расчет и проектирование металлических конструкций мостового крана

rsrrrsrrs-rrrryer.cdw

Неуказанные отклонения размеров по
Сварные швы по ГОСТ 11533-75
Проволока электродная СВ-08Г2СЦ ГОСТ 2246-70
Флюс АН-348А ГОСТ 9087-81
Остальные технические требования по РД 24.090.97-98
"Оборудование подъемно-транспортное. Требования к изготовлению
ремонту и реконструкции грузоподъемных кранов
* Размеры для справок
Строительный подъем балки
(при ее положении на боку)
Конструктивные элементы
Подготовленных кромок
Таблица сварных швов

rsssrs-rr.docx

Министерство по образованию и науки Российской Федерации
ФГАОУ ВО «Уральский федеральный университет
имени первого Президента России Б.Н.Ельцина»
Кафедра «Грузоподъемных машин и роботов»
Курсовая работа по теме:
Расчет и проектирование металлических конструкций мостовых кранов
Студент Огорелков Д.А
Преподаватель Миронов В.И.
2. Выбор материала конструкции4
3. Определение расчетных нагрузок5
3.1 Нагрузки от веса моста5
3.2. Нагрузки от веса кабины и механизмов передвижения5
3.3. Нагрузка от веса груза и тележки6
4. Определение изгибающего момента в балке моста от вертикальных нагрузок7
5. Определение оптимальных размеров поперечного сечения пролетной балки7
5.1. Расчет размеров в средней части пролета из условия обеспечения прочности7
5.2. Расчет размеров в средней части пролета из условия обеспечения статической жесткости9
5.3. Определение размеров поперечного сечения пролетной балки9
6. Компоновочная схема моста11
6.2. Компонование механизма передвижения крана12
6.3.Сопряжение пролетных балок с концевыми13
7.Размещение ребер жесткости14
8. Строительный подъем пролетных балок19
9. Прочность пролетной балки при ее общем изгибе в двух плоскостях20
10. Сварной шов соединяющий накладку с концевой балкой21
11. Сварной шов соединяющий пояс со стенкой22
Библиографический список24
В данной курсовой работе предстоит выполнить расчет и проектирование мостового крана. При проектировании мы будем руководствоваться концепцией проектирования качественного крана. Для этого выберем качественный электродвигатель спроектируем кабину с кондиционером и прочими удобствами чтобы обеспечить максимально комфортную эксплуатацию крановщику. Выберем повышенный коэффициент запаса чтобы повысить долговечность крана и уменьшить вероятность его преждевременного выхода из строя.
Грузоподъемность Q т
Скорость подъема V ммин
Скорость движения крана Vк ммин
Группа режима работы
Кран планируется эксплуатировать при температуре выше минус 40°С.
Вес тележки определим по соотношению GТ=(025 035)GГ т. е.
GТ = 0285125981 = 35 кН.
Переведем скорости в систему СИ:
2. Выбор материала конструкции
В связи с нашей концепцией проектирования качественного крана выбираем малоуглеродистую сталь Ст.3сп5 по ГОСТ 380-94. Что соответствует листовому прокату с толщиной до 10 мм (см. табл. 1.1 [1]).
Расчетное сопротивление материала при растяжении сжатии и изгибе Ry=RyП γm (см. табл. 1.2 [1]) где RyП=255 МПа – нормальное сопротивление принимаемое равным пределу текучести; γm=105 – коэффициент надежности по материалу.
Таким образом Ry= 255105 = 243 МПа.
Расчетное сопротивление при сдвиге (срезе)
RS = 058·RyПγm = 058·255105 = 141 МПа.
Расчетные сопротивления стыковых сварных швов при растяжении сжатии изгибе Rwy=Ry=243МПа (см.табл.1.5 [1]). При условии полного провара соединяемых элементов.
Расчетные сопротивления стыковых сварных швов при сдвиге Rws=Rs=141МПа (см.табл.1.5 [1]).
Расчетные сопротивления металла углового шва при срезе Rwf=(055RwуП)γWT=(055490)125=216МПа (см.табл. 1.5и 1.7 [1]).
RwуП = 490 МПа – нормативное сопротивление материала шва если тип электрода Э50А (см.табл.1.6 [1]); γ=125 – коэффициент надежности.
3. Определение расчетных нагрузок
При определении прочности металлоконструкций расчетные нагрузки рассматриваются при комбинации IIА при этом тележка находится в середине пролета моста и производится подъем груза.
3.1 Нагрузки от веса моста
Для заданных параметров пролета крана при выбранной общей схеме его исполнения и принятом материале по графикам рис. 4.1 [1] находится в качестве первого приближения нормативный вес моста GМК=140 кН.
Расчетный вес полумоста (см. табл. 3.1 [1])
GM= 05 GMKγ=05·140·12= 84 кН.
А расчетный погонный вес полумоста (без веса кабины и при-водов механизма передвижения):
qПМ = GM L = 84 195 = 43 кНм.
3.2. Нагрузки от веса кабины и механизмов передвижения
Нормативный вес кабины (закрытой с электрооборудованием и кондиционером) принимаем GКН = 16 кН.
Расчетный вес кабины:
GK=GKHγK=16·12=19 кН.
Кабина располагается таким образом чтобы между задней стенкой и осью подкранового рельса было не менее 1000 мм. Принимаем расстояние от середины кабины до подкранового рельса а2=25 м.
Нормативный вес привода крана принимаем 4 кН. Тогда расчетный вес одного привода:
GПр = γ·GПр.Н = 12·4 = 48 кН
где γ – коэффициент надежности.
3.3. Нагрузка от веса груза и тележки
Нормативный вес груза рассматриваемого крана:
G = QH g = 125·981 = 123 кН.
Расчетный вес груза:
GQ = GQH II γQ = 123·118·115 = 167 кН
где II = 118 – коэффициент динамичности по графику (см. рис.4.2 [1]);
γQ=115 – коэффициент надежности по нагрузке для веса груза (см. табл. 4.1 [1]).
Ориентировочно нормативный вес тележки принимается по ИСО 43011-А4 в зависимости от режимной группы А4 (см. стр. 22 [1]) – GТН = 35 кН.
Расчетный вес тележки:
GТ= GТН·γ=35·12=42 кН
где γ=12 — коэффициент надежности по нагрузке.
Расчетные усилия на ходовые колеса от веса груза и тележки для рассматриваемого крана с достаточной точностью можно принять одинаковыми:
4. Определение изгибающего момента в балке моста от вертикальных нагрузок
Наибольший изгибающий момент от подвижной нагрузки возникает в сечении смещенном от середины пролета на расстояние ВТ4 (ВТ – база тележки).
При расположении тележки соответствующим колесом над указанным сечением т. е. это сечение отстоит от опоры В на расстоянии:
Z0= 05(L—b1) = 05(195—075) = 9375 м
где b1 – половина базы тележки.
Наибольший момент от подвижной нагрузки
MD = DR(L-b1)24L = 2·52(195 – 075)2(4·195) = 46875 кН·м
где DR=2D – равнодействующая усилий колес на пролетную балку.
В этом же сечении балки изгибающие моменты от рас-пределенной нагрузки qПМ:
Mq = 05qПМz0(L-z0) = 05·43·9375(195 – 9375) = 204082 кН·м
И от неподвижных сосредоточенных нагрузок GПР и GК (вес приводов и кабины):
MG = GПР·a1 + GK·a2·z0 L = 48·12 + 19·25·9375195 = 285965 кН·м
где a1=12 м a2=25 м.
Суммарный расчетный изгибающий момент:
M1y=MD+Mq+MG= 46875+204082+285965 = 7014285 кН·м.
5. Определение оптимальных размеров поперечного сечения пролетной балки
5.1. Расчет размеров в средней части пролета из условия обеспечения прочности
Схема расчетного поперечного сечения двояко-симметричной балки с рельсом по оси пояса приведена на рис. 2.5.1.
Рис. 2.5.1. Поперечное сечение балки
Расчет проводим по первому предельному состоянию при действии нагрузок комбинации II А.
Необходимая величина момента сопротивления балки при изгибе в вертикальной плоскости:
где γ0=γ1γ2γ3 — коэффициент неполноты расчета. γ1=090; γ2=095; γ3=090.
Wx ≥ 7014285(09·095·09·243) = 37512·10-3 м-3.
Оптимальная по условию минимума веса толщина стенки балки (если принять Hh) при обеспечении ее прочности:
где Н – высота стенки.
Это равенство не позволяет однозначно определить толщину стенки так как в нем неизвестны H и С. Реальная высота балки у существующих мостовых кранов колеблется в пределах 10 18 м. Определим толщину стенки при различной ее высоте по формуле (10.1) для НС1=10 м НС2=12 м НС3=14 м НС4=16м НС5=18 м. Результаты расчета введем в табл. 2.5.3.
5.2. Расчет размеров в средней части пролета из условия обеспечения статической жесткости
Минимальный момент инерции балки при обеспечении нормальной величины статического прогиба моста при нормативных подвижных нагрузках:
Здесь [fСТАТ]=1600 — относительный статический прогиб моста; DR=104кН — нормативная подвижная нагрузка; E=2.1105МПа—модуль упругости материала.
где Hf — высота балки.
Придавая высоте балки различные значения получим соответствующие величины толщины стенки. Результаты как и в предыдущем случае введем в табл. 2.5.3.
5.3. Определение размеров поперечного сечения пролетной балки
Для наглядности и удобства пользования данными табл. 2.5.3 построим графики зависимости высоты стенки балки от ее толщины – рис. 10.4 из которых видно что определяющим является условие обеспечения жесткости конструкции а не ее прочности.
Толщина стенки при различной ее высоте
По условию прочности С м
По условию жесткости
Высота балки мостовых кранов обычно составляет 116 118 пролета значит для проектируемого крана с пролетом L=195 м H=(122 108) м.
Примем высоту стенки H=14м и по таблице 2.5.3 получим оптимальную толщину стенки С=00099м.
Ширину пояса для обеспечения жесткости балки в горизонтальной плоскости рекомендуется принимать и . Тогда
В=(13 12)12=(04 06)м и В≥19550=039.
Толщину пояса определяем по формуле:
П=Н·С3В = 12*00085(3*04) = 00085 м.
Данное сечение пролетной балки имеет момент инерции:
Превышение J=00085 м4 по отношению к требуемому моменту инерции Jx=00045 м4 говорит о том что балка с выбранными параметрами в 2 раза жестче требуемой. Поэтому изменим (уменьшим) толщину стенки до С=0006м.
Толщину пояса определяем по формуле:
П=Н·С3В = 12*0006(3*04) = 0006 м.
Расстояние между стенками b≤60П=60·0006=036 м. Примем b=035 м.
b1=B – b – 2C = 04 – 035 – 0012 = 0038 м.
h=H – 2·C = 14 – 2·0006 = 1388 м.
Рассчитаем геометрические характеристики данного сечения:
момент инерции в вертикальной плоскости:
момент инерции в горизонтальной плоскости
момент сопротивления в вертикальной плоскости:
W1x=2·J1x(h+П) = 2*0005(1388+0006) = 72·10-3 м3.
момент сопротивления в горизонтальной плоскости:
W1y=2·J1yB = 2*0000604 = 3·10-3 м3.
6. Компоновочная схема моста
Концевые балки для крана грузоподъемностью 125 т принимаются как и пролетные коробчатого сечения с толщиной стенок и поясов СК= ПК=0006 м.
Высота этих балок назначается 06 от высоты пролетной балки Н1=06·14=084м.
Привод механизма передвижения крана принимается по данным табл.7.1[1]: двигатель МТВ 211-6 редуктор Ц2-300 тормоз ТТ-200 диаметр колеса DК=630 мм.
Ширина концевой балки определяется расстоянием между серединами корпусов (букс) подшипников ходовых колес – 2С:
В1 = 2С = 2·190 = 280 мм.
6.2. Компонование механизма передвижения крана
Для компоновки механизма передвижения крана устанавливаются ходовые колеса с буксами между стенками концевой балки с совмещением нижней кромки буксы с нижним поясом балки (рис. 2.ХХХ).
Передняя кромка буксы определила конец концевой балки. Таким образом установлено положение ходового колеса относительно балки. Вал ходового колеса соединяется с выходным валом редуктора Ц2-300 посредством промежуточного вала длиной примерно 1000 мм. Далее входной вал редуктора соединяется с валом двигателя МТВ 211-6 зубчатой муфтой типа I. Тормозной шкив с тормозом ТТ-200 устанавливаем на втором входном валу редуктора.
Рис.2.6.1.Компоновка сопряжения пролетной балки с концевой и привода механизма передвижения крана
Оставляя небольшой проход (300 500 мм) между двигателем и стенками пролетной балки (в данном случае 270 мм что маловато) получаем положение пролетной балки относительно концевой. Расстояние от оси ходового колеса до оси подтележечного рельса оказалось равным 1100 мм а база крана ВК=2100мм. Последняя с целью недопущения заклинивания крана на путях должна быть не менее 16 пролета крана.
Отсюда минимально допускаемая величина базы [Вк]MN=16*125=2083м т. е. условие отсутствия заклинивания крана выполняется.
6.3.Сопряжение пролетных балок с концевыми
Соединение балок осуществляется с помощью накладок 1 2 3 (рис.2.6.3). Эти привариваемые накладки не только обеспечивают неизменность положения балок относительно друг друга но и являются компенсаторами допусков присоединительных размеров.
При стыковке балок чтобы выдержать необходимый размер пролета LК=19500 мм между пролетной и концевой балками предусматривается гарантируемый зазор Д за счет которого регулируется положение пролетной балки относительно концевой.
Длина пролетной балки определяется из следующих условий. Горячекатаные стальные листы по ГОСТ 199903—74 при толщине =6 мм и ширине В=2000 мм выпускаются длиной до 7000 мм.
Для пролета крана 19500 мм стенка пролетной балки составляется из двух листов длиной около 19500:3=6500 мм. Такое деление стенки необходимо также для обеспечения строительного подъема.
Задавшись зазором Д=10 мм (рис. 2.ХХ) определяют номинальную длину балки:
Lx=LН—2a—2Д=19500—2160—210= 19160 мм.
где a=160 мм — половина ширины пояса концевой балки.
Листы составляющие стенку пролетной балки нарезаются по длине с предельными отклонениями ±05*JT14 что для заготовок длиной 6500 мм равно ±6 мм по ГОСТ 25348-82. Таким образом длина пролетной балки LХ=19160±18 мм.
Минимальный зазор при указанном допуске
ДMIN= 05*(19500 – 2*1605 – 19178) = 05 мм.
ДMAX= 05*(19500 – 2*1595 – 19142) = 195 мм.
Расположение накладок 1 2 3 и сварных швов см. на рис.2.6.2.
Рис. 2.ХХ. Стыковка пролетной балки с концевой
7.Размещение ребер жесткости
Гибкость стенки пролетной балки в ее средней части
SC=h=13880006=231333
Здесь h и С — высота и толщина стенки соответственно.
Обычно при 160≤SС≤265 для малоуглеродистой стали устанавливают поперечные и одно продольное ребро жесткости. Поперечные ребра (диафрагмы) выполняются из листового проката. Ширину выступающей части ребра (рис.ХХХ) определяют по условию:
Принимается ширина bР=45 мм. Толщина ребра из условия обеспечения его устойчивости: Р≥bР15=4515= 3 мм.
Момент инерции ребра относительно плоскости стенки должен быть:
[JP]≥3hC3=3·1388·00063=08994·10-6 м4
фактический же с учетом двух частей стенки шириной 20С по обе стороны от ребра:
= 0003·0045312+0003·0045(00452)2 = 009113·10-6 м4.
Рис. ХХХ Установка большой диафрагмы
Поскольку JР=00910-6[JР]=0910-6м4 увеличим толщину ребра до Р=6мм а ширину bР до 80мм. Тогда
JP =0006·0080312+0006·0080(00802)2=1024·10-6 м4 что больше требуемого значения.
Шаг поперечных ребер для обеспечения прочности рельса должен быть
где —минимальный момент сопротивления рельса; Rуп=350МПа—нормативное сопротивление материала рельса;
D=52кН—давление колеса тележки (см.п.2.3);
γР=05—коэффициент условий работы рельса.
В соответствии с этими условиями при ширине поверхности катания колеса (диаметром DК=630мм) В1=100мм (табл.7.2) устанавливается рельс с шириной головки bР=В1—30мм=100—30=70мм. Этому размеру соответствует рельс КР60 минимальный момент сопротивления которого = Ixy1 = 6546483 =135528см3.
При этих параметрах шаг поперечных ребер:
l1≤6*135528*10-6*350*106*05(52*103) = 27366 м.
Учитывая что верхний пояс пролетной балки достаточно тонок для обеспечения его прочности при действии местных напряжений от давления колес тележки принимаем конструктивно шаг малых диафрагм lМh=1300мм шаг больших диафрагм lБ=3·lМ=31300=3900мм.
Проверка прочности поперечного ребра по условию работы его верхней кромки на сжатие делается по формуле:
где SРС=06В—длина линии контакта рельса и пояса над ребром; В=0105м—ширина подошвы рельса КР60. Тогда SРС=060105=0063м D=52кН; R=243МПа—расчетное сопротивление материала при сжатии; —расчетная зона распределения давления колеса по ребру;
89·10-8 м4 – момент инерции пояса;
JPC = 6546·10-8 м4 – момент инерции рельса;
m0=m1m2m3=09·10·095=0855 — коэффициент условий работы.
Таким образом напряжение сжатия:
что намного меньше допустимого напряжения m0R=0855·243=208 МПа что соответствует нашей концепции проектирования высококачественных кранов.
Проверку прочности верхнего пояса между диафрагмами необходимо проводить в силу того что он испытывает напряжения от местного изгиба деформируясь совместно с рельсом.
Величины местных напряжений:
П=0006м—толщина пояса;
—коэффициент Пуассона;
JР=654610-6м4 — момент инерции рельса;
b=035м—размер «в свету» между стенками балки.
x=MW1x=7014285(72*10-3)=9742 МПа.
Подставив числовые значения параметров:
Прочность пояса с учетом напряжений х общего изгиба балки проверяется по приведенным напряжениям для плоского напряженного состояния:
Подставим в это уравнение параметры полученные выше:
Ryγ0=243·09·095·09=1869885≥98648 МПа – прочность верхнего пояса обеспечена.
Местная устойчивость стенок при действии нормальных напряжений обеспечивается установкой диафрагм. Проверка производится по условию:
где – критическое напряжение при котором происходит потеря устойчивости.
Подставив значения толщины С и высоты стенки h в середине пролета имеем:
Отношение нормальных напряжений (х=9742 МПа) к критическим 97421393999 = 0699≤09 что говорит о достаточно высокой устойчивости стенок.
Продольное ребро жесткости.
При жесткости 160 ≤ SС ≤ 265 как указывалось в начале раздела рекомендуется ставить одно продольное ребро. В нашем случае SC=13880006=231333 ставим одно продольное ребро жесткости.
8. Строительный подъем пролетных балок
Поскольку пролет рассчитываемого крана более 17м пролетным балкам необходимо придать строительный подъем который должен быть
где fВ — прогиб пролетной балки от веса тележки с грузом;
fq — прогиб пролетной балки от действия веса моста;
qПМ=43 кНм—погонный вес полумоста (см.п.10.3.1);
Подставив численные значения параметров в формулу будем иметь:
Прогиб балки от веса тележки с грузом:
где DR=104кН – нагрузка на балку от веса груза и тележки;
ВТ=15м – база тележки.
Необходимый строительный подъем f0=00077+001522=00153 м и поскольку 00153195800=00244 окончательно принимаем f0=0025 м.
При составлении вертикальных стенок из трех листов (было принято выше) длиной z65 м строительный подъем в стыках:
=0025*sin(*65195)=002165 м.
Скос при схеме раскроя:
К=f75hz=002165*138865=000460005 м.
9. Прочность пролетной балки при ее общем изгибе в двух плоскостях
Проверку прочности балки в средней части пролета производим при действии нагрузок комбинации I.1.Б:
где М1у и W1х — изгибающий момент и момент сопротивления в вертикальной плоскости. Значения М1у=7014285 кНм и W1х =72·10-3 м3 берем из выше произведенных расчетов; М1х и Wу=3·10-3 м3 — изгибающий момент и момент сопротивления в горизонтальной плоскости; R=243 МПа — расчетное сопротивление материала; m0=0855 — коэффициент условий работы (см. выше).
Горизонтальные инерционные нагрузки рассчитываются по формуле
где j=01мс2—ускорение крана при пуске механизма; g=981мс2—ускорение силы земного притяжения; GiВ—расчетные силы веса изделий создающих инерционные нагрузки.
При горизонтальные инерционные нагрузки будут равны:
от распределенной нагрузки qГ=0010243=004386кНм;
от веса кабины GК.Г=0010219=01938кН;
от привода передвижения GПР.Г=0010248·2=00979кН;
от веса груза и тележки ДRГ=10400102=10608кН.
Суммарный горизонтальный момент в среднем сечении пролета определим по выражениям
где ВК =21 м — база крана; J1y=00006 м4 — момент инерции пролетной балки в горизонтальной плоскости; J2y — момент инерции концевой балки в горизонтальной плоскости
Подставляя численные значения параметров в формулы (10.6) (10.7) получим:
Напряжения в балке определяем по формуле:
что не превышает сопротивления материала m0R=0855·243=208 МПа.
10. Сварной шов соединяющий накладку с концевой балкой
Узел сопряжения пролетной балки с концевой приведен на рисунку.
Проверяем прочность вертикального шва по формуле:
А — максимальное значение поперечной силы при крайнем предельном положении тележки со стороны кабины; L a1 ВТ а2 — размеры по схеме); —коэффициент для однопроходной автоматической сварки; hШ=0006м– толщина углового шва; Rwf=216МПа—расчетное сопротивление для углового шва; m0=0855—коэффициент неполноты расчета.
Подставив численные значения в формулы (10.8) получаем:
B = = 161 МПа 0855·216 = 1847 МПа.
Прочность шва обеспечена.
11. Сварной шов соединяющий пояс со стенкой
При действии вертикальных сил на балку последняя изгибается в вертикальной плоскости и между полкой и стенками возникают горизонтальные сдвигающие усилия которые воспринимаются сварными швами. Касательные напряжения среза:
где SП=00045м4–статический момент брутто пояса балки;
JБР=5·10-3м4–момент инерции брутто сечения балки.
Подставляя численные значения в зависимость получим:
Г= = 9105 МПа 1847 МПа.
Таким образом прочность шва обеспечена.
В данной курсовой работе мы выполнили расчет и проектирование металлоконструкции мостового крана пользуясь концепцией качественного проектирования. Для этого мы брали повышенные коэффициенты запаса чтобы повысить долгосрочность. Выбрали асинхронный двигатель с фазным ротором. Проектирование кабины управления и тележки в данную курсовую работу не входит но мы обеспечили достаточный запас прочности для установления кабины повышенной комфортности и тележки чтобы не быть в дальнейшем стесненными в весе при их выборе. Не смотря на все коэффициенты запаса толщину стенок выбирали исходя из максимально-возможного снижения металлоемкости конструкции. Использованные стандартные прокаты и элементы для понижения стоимости без ущерба качества.
Библиографический список
В.Е. Дусье Ю.В. Наварский В.П. Жегульский. Расчет и проектирование металлических конструкций мостовых кранов. Учебное пособие. Екатеринбург УГТУ—УПИ 2007.

rrrsrrrs-rrrryer.cdw

Неуказанные отклонения размеров по
Сварные швы по ГОСТ 11533-75
Проволока электродная СВ-08ГА ГОСТ 2246-70
Флюс АН-348А ГОСТ 9087-81
Остальные технические требования по РД 24.090.97-98
"Оборудование подъемно-транспортное. Требования к изготовлению
ремонту и реконструкции грузоподъемных кранов
* Размеры для справок
Конструктивные элементы
Подготовленных кромок
Таблица сварных швов

Описание.docx

Металлоконструкция мостового крана
Расчет и проектирование металлоконструкции мостового крана. Характеристики:
Грузоподъемностью 125 т
Скорость подъема 10 ммин
Скорость движения крана 60 ммин
Группа режима работы А4
Пролетная балка: СБ чертеж и спецификацияbr>Концевая балка: СБ чертеж и спецификация
Введениеbr>2. Расчетная частьbr>2.1. Исходные данныеbr>2.2. Выбор материала конструкцииbr>2.3. Определение расчетных нагрузокbr>2.3.1 Нагрузки от веса мостаbr>2.3.2. Нагрузки от веса кабины и механизмов передвиженияbr>2.3.3. Нагрузка от веса груза и тележкиbr>2.4. Определение изгибающего момента в балке моста от вертикальных нагрузокbr>2.5. Определение оптимальных размеров поперечного сечения пролетной балкиbr>2.5.1. Расчет размеров в средней части пролета из условия обеспечения прочностиbr>2.5.2. Расчет размеров в средней части пролета из условия обеспечения статической жесткостиbr>2.5.3. Определение размеров поперечного сечения пролетной балкиbr>2.6. Компоновочная схема мостаbr>2.6.1. Балкиbr>2.6.2. Компонование механизма передвижения кранаbr>2.6.3. Сопряжение пролетных балок с концевымиbr>2.7. Размещение ребер жесткостиbr>2.8. Строительный подъем пролетных балокbr>2.9. Прочность пролетной балки при ее общем изгибе в двух плоскостяхbr>2.10. Сварной шов соединяющий накладку с концевой балкойbr>2.11. Сварной шов соединяющий пояс со стенкойbr>3. Заключениеbr>4. Библиографический списокbr>