Модернизация изготовления судового трубопровода и теплообменника для системы охлаждения СЭУ

Цех ч.5.dwg

Наименование оборудования
Станок сверлильный СВО-2
Полуавтомат сварочный KemppiFastMigKMS400
Кантователь для вращения труб при сварке КТ-200
Ленточно-пильный станок HBS 265
Станок для зачистки концов труб СЗКТ-2
Станок трубогибочный СТГ-159 РК
Станок трубогибочный СТГ-2-С
Пресс гидравлический ПГ-100
Станок для резки труб 1120А
Трубогибочный станок СТГ-1С
Универсальная установка для резки труб
Площадка межоперационного
Планировка размещения
трубомеднецком участке
Условные обозначения
Оборудование технологическое

Система охлаждения ЭУч.3 Принципиальная схема .dwg

Кран подачи забортной воды
Насос подачи забортной воды
Клапан проходной однофланцевый
Фильтр забортной воды
Клапан запорно-шаровый
Клапан электормагнитный
Теплообменник гидробака
системы гидравлики ВД
Клапан невозвратно-запорный
Главный двигатель №1
Главный двигатель №2
Маслоохладитель редуктора
Водометный движитель
Дейдвудное уплотнение
Условные обозначения
Фланцевое соединение
Схема принципиальная

Комбинированный теплообменник.dwg

Вход охлаждающей воды
Выход охлаждаемой воды
Выход охлаждающей воды

Чертеж схема подключения ТА.dwg

Экономика.dwg

а) комбинированного
Трудоемкость в расчете
на планируемый объем
Снижение трудоемкости:
Себестоимость в расчете
Снижение себестоимости:
внедрения мероприятий

Технологич. маршрутная карта.dwg

Сталь 45Л ГОСТ 977-88
Коэфицент использоания
Установить деталь. Закрепить.
Подрезать торец в размер 1.
Точить поверхность в размер 2
Токаро-винторезный станок 1К62
Патрон 4-х кулачковый ГОСТ 3890-82
Сверлильный станок 2Н125
Сверлильный патрон 10 В16
Проверить все линейные
размеры и шероховатость
угломер ГОСТ 2545-82
эталон шероховатости
Подрезать торец в размер 2.
Точить поверхность в размер 3
Подрезать торец в размер 4.
Точить поверхность в размер 5
Точить поверхность в размер 6
Технического контроля

Приспособление для накатки труб.dwg

План участка по изготовлению теплообменников.dwg

Условные обозначения
Подвод холодной воды с отводом в канализацию
Повод сжатого воздуха Р=30 МПа
Остеклённая перегородка
Местный отсос воздуха

Пуансон.dwg

Допускается использовать Сталь 10 и Сталь 20 ГОСТ 1050-88
с последующей цементацией h 0
и закалкой HRC 50 55
В деталях исполнений поверхность А обрабатывать после
изготовления отверстий Б
Маркировать знак "Dm
S" (см. табл.) шрифт 8-ПР3 ГОСТ 26.008-85
Эмаль ПФ-115 белая ГОСТ 6465-86 - втирание в маркировку
Покрытие Хим.Окс. - кроме указанных поверхностей

42.004.124.002 ТБ (спецификация).docx

Дизель-генератор EM51PS
Водометный движитель ВД-575
Котел водогрейный B-035 Kabola
Главный распределительный щит
Распределительный щит постоянного тока
Распределительный щит № 1
Распределительный щит № 2
Распределительный щит № 3
Ящик стартерных аккумуляторных батарей ГД
Ящик стартерных аккумуляторных батарей ДГ
Пускатель вентилятора
Пускатель осушительного насоса
Пускатель насоса забортной воды
Пускатель насоса нефтесодержащих вод
Светильник основного освещения
Светильник аварийного освещения
Светосигнальная колонна
Местный пульт управления ГД
Соединительный ящик СВ 1
Соединительный ящик MEU
Прибор управления редуктором GCU
Общее расположение механизмов и оборудование в МО
судна проекта А 145 П
Местный пульт управления ДГ
Громкоговоритель системы громкоговорящей связи
Наушники системы громкоговорящей связи
Переговорное устройство системы громкоговорящей связи
Гидронасос системы гидравлики
Фильтр забортной воды ГД
Насос забортной воды
Насос нефтесодержащих трюмных вод
Насос ручной нефтесодержащих вод
Накопительная цистерна системы теплоносителя
Расширительный бак системы теплоносителя
Отливной клапан системы охлаждения ДГ
Насос ручной топливный
Вентилятор системы вентиляции МО
Сдвоенный топливный фильтр сепаратор
Затвор поворотный водозаборника ГД
Клапан водозаборника ДГ
Насос осушительный погружной
Огнетушитель СО2 вмест. 5кг
Огнетушитель порошк. вмест. 6кг
Громкоговоритель системы судовой трансляции
Ручной извещатель системы ПС
Комбинированный датчик системы ПС
Светозвуковой оповещатель авральной сигнализации
Затвор поворотной системы охлаждения ГД
Отливной клапан системы осушения
Телевизионная цветная камера
Системы видео наблюдения
Насос откачки грязного масла
Невозвратный клапан системы охлаждения ГД
Затвор поворотный водозаборника системы
Отливной клапан системы забортной воды
Генератор огнетушащего аэрозоля СОТ-1М
Щит промежуточных реле системы аэрозольного
Оповещатель звуковой ОСКС

Спецификация подставка 1.dwg

Переносная подставка
с регулируемым механизмом
Шайба 8-65Г ГОСТ 1050-74

А145П.362463.302СБ (Система охлаждения ЭУ).dwg

УСТАНОВКА ЗАТВОРОВ ПОВОРОТНЫХ
ВОДОЗАБОРНИКИ Ду125 С
УСТАНОВКА КЛАПАНОВ ЗАПОРНЫХ НА
ВОДОЗАБОРНИКИ Ду32 С
А145П.362171.301 поз.11
А145П.362171.301 поз.1
А145П.362171.301 поз.20
А145П.362171.301 поз.21
СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ ЭУ
Нагрузка по РД 5.0206-76
Втулка пластмассовая
В МУФТУ ФИРМЫ STRAUB ( к поз.17
УСТАНОВКА ДРОССЕЛЬНОЙ ШАЙБЫ
ПОД ЦАПКОВУЮ АРМАТУРУ
ПРИВАРКА НА ТРУБУ ПРИВАРЫША
В ШТУЦЕРНОЕ СОЕДИНЕНИЕ (К ПОЗ.20
ВОДЫ Ду32 К ФУНДАМЕНТУ (к поз.100
УЗЕЛ КРЕПЛЕНИЯ ФИЛЬТРА ЗАБОРТНОЙ
Теплообменник гидробака
системы гидравлики ВД
Главный двигатель N1
Главный двигатель N2
Водометный движитель
Дейдвудное уплотнение
А145П.362551.302(Система забортной воды)
А145П.362171.301 поз.12
Схема принципиальная
High Coolant Temperature
Продольный разрез (вид на ЛБ)
Стакан бортовой Ду125
системы гидравлики ВД ПрБ
системы гидравлики ВД ЛБ

Экономика.dwg

а) комбинированного
Трудоемкость в расчете
на планируемый объем
Снижение трудоемкости:
Себестоимость в расчете
Снижение себестоимости:
внедрения мероприятий

Пуансон.dwg

Допускается использовать Сталь 10 и Сталь 20 ГОСТ 1050-88
с последующей цементацией h 0
и закалкой HRC 50 55
В деталях исполнений поверхность А обрабатывать после
изготовления отверстий Б
Маркировать знак "Dm
S" (см. табл.) шрифт 8-ПР3 ГОСТ 26.008-85
Эмаль ПФ-115 белая ГОСТ 6465-86 - втирание в маркировку
Покрытие Хим.Окс. - кроме указанных поверхностей

оснастка.dwg

КЭ 3.dwg

Ленточный станок HBS 265
Разметить заготовку l=1656
Заготовку установить в пневмозажим
Отрезать заготовку l=1656

КЭ 2.dwg

Трубогибочный станок СТГ-159РК
Переустановить заготовку
Насадить на дорн станка заготовку
Зафиксировать трубу по размеру длины
прямого участка l=100мм

КЭ 8.dwg

Ультразвуковой дефектоскоп А1212М
Установить готовое издели
Произвести контроль швов

КЭ 4.dwg

Трубогибочный станок СТГ-159РК
Переустановить заготовку
Насадить на дорн станка заготовку
Зафиксировать трубу по размеру длины
прямого участка l=100мм

КЭ 5.dwg

Станок для вырезки отверстий СВО-2
Разметить отверстие
Установить трубу в зажим станка СВО-2

КЭ 1.dwg

Ленточный станок HBS 265
Разместить заготовку длиной 2998
Отрезать заготовку l=2998
Заготовку установить в пневмозажим

КЭ 6.dwg

Сварочный полуавтомат ПДПГ-500-1
Произвести электроприхватку отростка к трубе
Произвести сварку трубы с отростком в среде СО

КЭ 7.dwg

Фланец приварной ГС 555-9
Пресс гидравлический ПГ-100
оснастка для напрессовки
Установить трубу в пресс ПГ-100
Установить фланец ГС 555-9 в
Произвести напресовку фланца

оснастка.dwg

Спецификация подставка 1.dwg

Переносная подставка
с регулируемым механизмом
Шайба 8-65Г ГОСТ 1050-74

Подставка 1.dwg

Трущиеся поверхности
смазкой ЦИА ТИМ-201 ГОСТ 8773-83
Стопорение шаровой опоры регулировать с помощью
Покрасить эмалью ПФ-115 ГОСТ 6465-86
рабочих поверхностей
Переносная подставка
с регулируемым механизмом

Пневм.гол..dwg

ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ
При испытании руководствоваться существующей инструкцией
по технике безопасности
Перед сборкой головки и во время работы один раз в шесть
месяцев производить смазку трущихся поверхностей смазкой
ЦИА ТИМ-201 ГОСТ 8773-73
На прокладке детали поз.6 нанести риски масляной краской
яркого цвета для центровки труб при испытаниях
Неуказанные предельные отклонения размеров H14
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
Усилие зажима Р=5000Н при давлении воздуха в
Наибольшее испытательное давление для труб
Наибольший диаметр фланца испытываемой

Спецификация пневм. гол..dwg

Спецификация пневм. гол..dwg

A145П.360049.005 ВП.doc

Механическое оборудование
Оборудование общесудовых систем
Оборудование системы вентиляции и кондиционирования
Навигационное оборудование радиооборудование оборудование связи навигационных огней и автоматизация
Судовые устройства и палубные механизмы
Дельные вещи оборудование помещений и палуб
Спасательное и противопожарное оборудование
Данная ведомость зарубежных покупных комплектующих изделий составлена на стадии разработки рабочего проекта и является исполнительной.
Ведомость может быть откорректирована в процессе постройки судна.
Вид применения оборудования с приемкой РМРС.
Наименование и краткая техническая характеристика
Условное наименование (каталожный номер)
Обозначение документа на поставку
Дизельные двигатели в комплекте с газотурбинным наддувом и охлаждением надувочного воздуха в комплекте с реверсивным редуктором воздушным фильтром системой управления и системой АПС и комплектующим оборудованием в соответствии с технической спецификацией
Дизель-генератор мощностью 60 кВт с системой местного и дистанционного управления и контроля с необходимыми комплектующими для обслуживающих систем
Аварийный дизель-генератор с необходимыми комплектующими для обслуживающих систем
Дизель-Lombardini Италия
Генератор- Sincfo Италия
Водогрейный котел В 035 с комплектующим оборудованием
Блок контроля сточных вод WWCP
Водонагреватель Rheinstrom 50л. Горизонтальный
Электрический нагревательный элемент 1-2-3 кВт 220Вт для бойлера НZK50 liegend
Агрегат пресной воды
Комплект оборудования системы водораспыления (насосы электрощит панели управления распылители секционные клапана)
XFlow Water Mist Systems
OOO «Marine Systems & Solutions» Россия
Переносной погружной насос с кабелем стартером гибкими шлангами
Стационарный погружной осушительный насос
Ручной осушительный насос
ООО«Морская техника» Россия
Насос забортной воды
Электронасос сбора и выдачи нефтесодержащих трюмных вод
Комплект оборудования вакуумной системы
Электронасос горизонтальный центробежный
Ультразвуковой датчик уровня
Фильтр воздушный NSF19
Фильтр воздушный NSF38
Цистерна серых вод 120л.
Насос циркуляционный NM10AE 1100W 380-415350
Холодильная установка (чиллер) CWS MODUL 2402 CO 400350
Канальный электровентилятор Ду100
Канальный электровентилятор Ду125
Канальный электровентилятор Ду160
Канальный электровентилятор Ду200
Вытяжной электровентилятор Ду100
Осевой электровентилятор Ду400
Противопожарное закрытие 450х250
Фанкойл EV 24 SLIM VERTICAL DRY PAN+ S.H. 2х1300W
Фанкойл EVA 24 SLIM VERTICAL DRY PAN
Гайка-заглушка Storz латунь 66мм
Горловина палубная заливная "Fuel
Головка вентиляционная ATHOS1
Головка вентиляционная D`ARTAGN1
Вентиляционный патрубок угловой нерж.ст.
Вставка НР Sanpress Inox st.st. model 2311.1 d15х12
Вставка НР Sanpress Inox st.st. model 2311.1 d28х1
Задвижка клинкетная муфтовая 34" PN16 бронза
Затвор поворотный бесфланцевый DN40 PN16
Затвор поворотный с одним фланцем DN50 PN16
Затвор поворотный DN50 PN16
Затвор поворотный с одним фланцем DN65 PN16
Затвор поворотный с одним фланцем DN125 диск из бронзы.
Затвор поворотный с одним фланцем DN80
Клапан невозвратно – запорный проходной DN20 PN16
Клапан невозвратно-запорный проходной DN32 PN16
Клапан невозвратно – запорный угловой Ду32 Ру16 ал
Клапан невозвратно-запорный угловой G12"
Клапан невозвратно – запорный угловой Ду32 Ру16
Клапан невозвратно-запорный фланцевый проходной DN15 PN16 бронза
Клапан невозвратно-запорный фланцевый DN40 PN16
Клапан невозвратно – запорный проходной DN50 PN16
Клапан невозвратный DN32 PN16
Клапан невозвратный DN50 PN16
Клапан запорный проходной G12" PN16
Клапан манометровый 14
Клапан пожарный G112" PN16 с гайкой Storz G112"х 66мм
Клапан запорный проходной G1" бронза
Клапан угловой невозвратно-запорный G1" бронза
Клапан невозвратный Ду50 бр.
Клапан невозвратный Ду65 бр.
Клапан шаровый G1 12
Клапан запорный проходной фланцевый Ду32 нерж.
Клапан 3-х ходовой шаровый с L-пробкой G1 12" нерж
Клапан проходной запорный фланцевый DN 32 бр.
Клапан запорный шаровый G12" полнопроходной
Клапан 3-х ходовой шаровый с L-пробкой с углом поворота пробки 180 34" DN20
Клапан самозапорный Ду G12’’ Ру16
Клапан невозвратный G34"
Клапан невозвратно-запорный проходной DN12” внутренняя резьба PN10 материал латунь среда – пресная вода
Клапан запорный проходной с регулирующим диском G2" PN16 бронза
Клапан запорный проходной с регулирующим диском G34" PN16 бронза
Клапан 3-х ходовой шаровый с L-пробкой G1" бронза
Клапан быстрозапорный проходной фланцевый Ду25
Клапан быстрозапорный проходной фланцевый Ду15
Клапан запорный проходной G34
Клапан запорный проходной G12
Кран трех-ходовой с L-пробкой G34
Клапан запорный проходной G1 14
Клапан запорный угловой G 12
Клапан запорный проходной G 38
Колонка указательная с самозапорным клапаном Ду20 L=825
Кран шаровый полнопроходной 2" вн.резьба PN16 бронза
Монтажная гильза 16 RAUTITAN
Монтажная гильза 20 RAUTITAN
Манометр класс точности 1.6 пределы измерений 0-6 бар case diameter 63
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 73.0 VITON A ES с кольцевой вставкой ss
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 44.5 NBR ES
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 26.9 NBR ES
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 33.7 EPDM ES с кольцевой вставкой ss
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 38.0 EPDM ES с кольцевой вставкой ss
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 54.0 EPDM ES с кольцевой вставкой ss
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 84.0 EPDM ES с кольцевой вставкой ss
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 84.0 EPDM ES
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 129.0 EPDM ES с кольцевой вставкой ss
Муфта STRAUB-GRIP-L 304.0 NBR ES
Муфта STRAUB-GRIP-L 38.0 EPDM ES
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 38.0 EPDM ES
Муфта STRAUB-GRIP-L 44.5 EPDM ES
Муфта STRAUB-GRIP-L 57.0 EPDM ES
Муфта STRAUB-GRIP-L 76.1 EPDM ES с кольцевой вставкой SS
Муфта STRAUB-GRIP-L 57.0 EPDM ES с кольцевой вставкой SS
Муфта STRAUB-GRIP-L 73.0 VITON A ES с кольцевой вставкой SS
Муфта STRAUB-GRIP-L 26.9 EPDM ES
Муфта STRAUB-GRIP-L 54.0 EPDM ES с кольцевой вставкой SS
Муфта STRAUB-GRIP-L 48.3 VITON A ES
Муфта с конической втулкой 25° для стыковой сварки 1 14" CuNi10Fe1Mn
DIN 86140 Teil 2 Form E
Муфта с конической втулкой 25° для стыковой сварки 34" CuNi10Fe1Mn
Муфта с конической втулкой 25° для стыковой сварки 1" CuNi10Fe1Mn
Муфта с конической втулкой 25° для стыковой сварки 12" CuNi10Fe1Mn
Муфта с конической втулкой 25° для стыковой сварки 25х1" нар.р.CuNi10Fe1Mn
DIN 86140 Teil 2 Form D
Муфта с конической втулкой 25° для стыковой сварки 20х34" нар.р.CuNi10Fe1Mn
Муфта с конической втулкой 25° для стыковой сварки 38х112" нар.р. CuNi10Fe1Mn
Муфта надвижная Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2315.5 d18
Муфта надвижная Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2315.5 d28
Муфта надвижная Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2315.5 d35
Направляющая 45° REHAU для фиксации поворота трубы 16-45°
Переходник "пресс-резьба" Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2363 d15x12
Переходник "пресс-резьба" Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2363 d15x34
Переходник "пресс-резьба" Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2363 d18x12
Переходник "пресс-резьба" Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2363 d18x34
Переходник "пресс-резьба" Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2363 d28x1
Переходник "пресс-резьба" Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2363 d35x1 12
Переходник RAUTITAN MX с накидной гайкой 16-G12
Переходник RAUTITAN MX с накидной гайкой 20-G12
Пластиковая водопроводная труба RAUTITAN flex 16x2.2 для водоснабжения прямые отрезки 6 м
Пластиковая водопроводная труба RAUTITAN flex 20x2.8 для водоснабжения прямые отрезки 6 м
Разъемное соединение Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2360 d15
Разъемное соединение Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2360 d18
Разъемное соединение Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2360 d35
Разъемное соединение Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2364 d15х34
Разъемное соединение Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2364 d18х34
Редукционная вставка Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2315.1 d28х18
Ручка управления гидравлическим приводом клапанов
Соединение накидное 14" 10 мм
Соединение штуцерное с наружной резьбой G1 12" нерж.
Соединение штуцерное под сварку DN6 кор. ст.
Соединение штуцерное подсварку DN6 нерж.ст.
Соединение штуцерное под сварку DN8 кор. ст.
Соединение штуцерное под сварку DN10 кор. ст.
Соединение штуцерное под сварку DN10 кор.ст.
Соединение штуцерное под сварку DN16 кор. ст.
Соединение штуцерное под сварку DN16 с полумуфтой нерж.ст
Соединение штуцерное под сварку DN20 кор. ст.
Соединение штуцерное под сварку DN25 кор. ст.
Соединение трубное GV 06 LL
Тройник RAUTITAN MX с уменьшенным боковым и торцевым проходом
Тройник Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2318 d18
Тройник Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2318 d18х15х15
Тройник Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2318 d18х15х18
Тройник Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2318 d28
Труба Sanpress 1.4521 st.st. модель 2205 15x1.0
Труба Sanpress 1.4521 st.st. модель 2205 18x1.0 DIN 1988
Труба Sanpress 1.4521 st.st. модель 2205 28x1.2
Труба Sanpress 1.4521 st.st. модель 2205 35x1.5
Трубный уголок Sanpress 15° st. st. model 2209.4 DN18
Трубный уголок Sanpress 15° st. st. model 2209.4 DN32
Трубный уголок Sanpress 60° st. st. model 2209.6 DN15
Трубный уголок Sanpress 75° st.st. model 2209.7 DN32
Угловой переход BP 90° Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2314.2 d15x12
Угловой переход BP 90° Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2314.2 d35x1 14
Угловой переход Sanpress Inox 90° SC-Contur с переходом на разъемное соединение st.st. model 2363.3 d15x34
Угловой переход Sanpress Inox 90° SC-Contur с переходом на разъемное соединение st.st. model 2363.3 d18x34
Угловой переход Sanpress Inox 90° SC-Contur с переходом на разъемное соединение st.st. model 2363.3 d28x1 14
Уголок ВВ 45° Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2326 d15
Уголок ВВ 90° Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2316 d18
Уголок трубный 45° Sanpress st.st. model 2209.1 DN18
Уголок трубный 90° Sanpress st.st. model 2209 DN15
Уголок трубный 90° Sanpress st.st. model 2209 DN18
Уголок трубный 90° Sanpress st.st. model 2209 DN28
Уголок трубный 90° Sanpress st.st. model 2209 DN32
Угольник RAUTITAN MX 16-90°
Угольник-переходник RAUTITAN MX с внутренней резьбой 16-Rp12
Фитинг угловой RT19В
Фитинг угловой RT25В
Фитинг угловой RT38В
Шланг сантехнический Двн=19мм
Шланг сантехнический Двн=25мм
Шланг сантехнический Двн=38мм
Шланг масло-бензостойкий Двн=25мм PN25 бар.
Штуцер G1” (d нар=27) CuNiFe1Mn EHN 93086001
Штуцер GEV 06 LLR 18 keg.
Штуцер настенный RAUTITAN MX длинный
Фланец со сварной шейкой CuNi10Fe16Mn DN32 PN 16 DIN 2633
Фланец со сварной шейкой CuNi10Fe16Mn DN50 PN 16 16 DIN 2633
Переходник концентрический бесшовный CuNi10Fe16Mn 44.5х38 DIN 86089
Переходник концентрический бесшовный CuNi10Fe16Mn 57х44.5 DIN 86089
Переходник приварной с внутренней резьбой CuNi10Fe1Mn 38х112" EHN 9308610
Фланец со сварной шейкой CuNi10Fe16Mn DN40 PN16 DIN 2633
Фланец со сварной шейкой
CuNi10Fe16Mn DN50 PN16 DIN 2633
CuNi10Fe16Mn DN65 PN16 DIN 2633
Тройник бесшовный CuNi10Fe16Mn 44.5х30 1515 DIN 86088
Тройник бесшовный CuNi10Fe16Mn 30х20 1510 DIN 86088
Тройник бесшовный CuNi10Fe16Mn 30х30 1515 DIN 86088
Переходник концентрический бесшовный CuNi10Fe16Mn 30х25 15x15 DIN 86089
Переходник концентрический бесшовный CuNi10Fe16Mn 30х20 15x10DIN 86089
Тройник бесшовный CuNi10Fe16Mn 25х25 1515 DIN 86088
Переходник концентрический бесшовный CuNi10Fe16Mn 25х20 15x10 DIN 86089
Переходник с внутренней резьбой CuNi10Fe1Mn 20x12" EHN 9308610
Переходник с внутренней резьбой CuNi10Fe1Mn 445x2" EHN 9308610
Ниппель с наружной резьбой CuNi10Fe1Mn 445х2" EHN 9308601
Ниппель с наружной резьбой CuNi10Fe1Mn 57х2" EHN 9308601
Отвод 90° 603х2 2343AISI 316L
Отвод 90° 76х2 CUNI-9010 DIN86090
Переходник GAIV 18 LR 12
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 44.5 EPDM ES
Переходник концентрический бесшовный CuNi10Fe16Mn 38х25 15х15 DIN 86089
Муфта с внутренней резьбой типа GAIS CuNi10FeMn Дн25 G12" EHN 9510250 TO1+TO2
Соединение штуцерное под сварку DN32ст.
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 88.9 EPDM ES
Муфта надвижная Sanpress Inox SC-Contur st.st. model 2315.5 d15
Переход 3830 S15х15 CuNi10Fe1Mn DIN 86089
Муфта с наружной резьбой с конической втулкой 25° для стыковой сварки 1 14" CuNi10Fe1Mn DIN 86140 Teil 2 Form D
Муфта STRAUB-GRIP-L-FIRE-FENCE 60.3 EPDM ES
Клапан невозвратно-запорный проходной DN20 PN16
Фильтр-сепаратор топливный
Обратный клапан G12” лепесткового типа без пружины лат.
Клапан обратный лепесткового типа без пружины G12'' бр.
Переходник концентрический 60.3х48.3 1.4541 DIN 2615
Переходник концентрический 88.9х60.3 1.4541 DIN 2615
Муфта с наружной резьбой типа CUS CuNi10Fe1Mn Дн25 G12’’ EHN 9510150 ТО3+ТО4
Сопло типа NHP18A-570C
Гибкий шланг G12” DN15 PN16 AISI316 L=300mm
Гибкий шланг G12” DN15 PN16 AISI316 L=600mm
Прокладка медная DN 15 №919259-0
Навигационное оборудование радиооборудование оборудование связи навигационных огней и автоматизации
УКВ радиоустановка ГМССБ с ЦИВ
SAILOR 6222 УКВ ЦИВ Класс А в составе:
- радиостанция УКВ ЦИВ класс А
- SAILOR 6201 трубка с гарнитурой
- U-образный кронштейн
- монтажный комплект
- комплектные кабели
- SAILOR 6090 конвертор 24В12В
SAILOR 6208 соединительная коробка блока
SAILOR N163S блок питания ~110220В=24В 7A чёрный
CX4 дипольная антенна 146-162МГц вкл. крепёж N240F
E179 палубный крепёж для AV-51 СХ4
Разъём PL259 для кабеля RG-213 зажимной
ПВКВ радиоустановка с ЦИВ серия 6000 150 Вт
SAILOR 6310 ПВКВ приемо-передатчик 150Вт с ЦИВ Класс А (1 канал ЦИВ)
- SAILOR 6301 блок управления ЦИВ Класс А
- 12 пин сигнальный кабель 10 м
- SAILOR 6360 150 Вт ПВКВ приемопередатчик ЦИВ Класс А
- SAILOR 6381 блок управления антенной
Опциональный ключ для инициализации D6 (6 каналов приемника) для ЦИВ в системе ПВКВ 6300 серии (150Вт и 250Вт)
KUM803DM трёхсекционная антенна 1200 Вт
KUM601-2 двухсекционная антенна 750Вт
N285F крепление антенны c 4-мя отверстиями для переборочного или палубного монтажа с храповым механизмом. Хромированная латунь
Антенный провод 10 мм 2 80x040
Судовая земная станция ИНМАРСАТ с приемником РГВ и ССОО
SAILOR 6110 базовая Mini-C GMDSS система в составе
- SAILOR 3027C mini-C GMDSS трансивер
- SAILOR 6006 терминал сообщений
- SAILOR 6001 клавиатура
- NMEA 2000 кабель с разъёмом для трансивера 20м
- NMEA 2000 соединительный кабель 6м – 3 шт.
- тройник Micro NMEA 2000 – 2 шт.
SAILOR H1252BTT-3608A принтер =1224В черныйсерый
SAILOR SSAS дополнительный комплект для SAILOR 6110 в составе:
- 406194A блок управления терминалом
- тревожная кнопка с кабелем 50м - 2шт.
- тестовая копка с кабелем 50м - 1шт.
Источники питания ГМССБ
Настенный лоток для 6080
SAILOR 6080 AC-DC блок питания 300Вт=28В
SAILOR 6081 зарядное устройство 300Вт=28В+SAILOR 6080 блок питания 300Вт=28В
A51255.0 A стационарный свинцово-кислотный аккумулятор закрытого типа с желеобразным электролитом с номинальным напряжением 12В и номинальной ёмкостью 55.0Ач накидная клемма
Sonnenschein Германия
Аккумуляторная клемма
Автоматический выключатель 24 VDC
Светильник для консоли CAPILOT L24
Диммер консольного монтажа кнопочный
Блок предохранителей 24В 2х50А
Свитч SAILOR 6197 EDS-205A с разъемами RG45 и комплектными кабелями
Портативная УКВ ГМССБ радиоустановка
SAILOR SP3520 ГМССБ УКВ портативная (носимая) радиостанция. В составе:
- литиево-ионная перезаряжаемая батарея
- зарядное устройство
- адаптер переменногопостоянного тока
- соединительный кабель для зарядки от =12В24В 150см
Радиолокационный ответчик судовой и спасательных средств
SAILOR SART II 9ГГц радиолокационный ответчик включающий батарею стандартный крепежный кронштейн телескопический шест длиной 1м
Свободно всплывающий спутниковый аварийный радиобуй
SAILOR SE406-II спутниковый АРБ 406МГц с устройством автоматического отделения
Приемник службы Навтекс
NCR-333 приёмник Navtex c 57" LCD в составе:
- антенный кабель (05м)
- карта технологического процесса
Монтажный комплект для приёмника NCR-333
NAW-333 активная антенна с креплением частота приема: 518КГц 490КГц и 42095КГц с кабелем (042м)
Портативная УКВ радиостанция авиационного диапазона
IC-A6 портативная (носимая) радиостанция авиационного диапазона 118–136.975MГц. В составе:
- аккумулятор BP-210N
- клипса для ремня MB-103
Стационарная УКВ-аппаратура двусторонней радиотелефонной связи
УКВ радиотелефонная станция IC-A110 с микрофоном и кабелем питания
Разъемы для подключения антенного кабеля
Штыревая антенна AV19
Блок питания PS-103 ~230-24
Cassens&Plath Германия
202b BETA2 Professional магнитный компас настольного исполнения подсветка =12-24В
165 B+C корректирующие магниты
042 D корректирующие магниты
202 компенсатор креновой девиации
3308 регулятор яркости подсветки
Компас гироскопический
Компас гироскопический STANDARD22 в составе:
- основной блок гирокомпаса
- выносная панель управления с комплектным кабелем
Усилитель распределитель NMEA сигнала ADU-102
UDR-6G репитер гирокомпаса
Репитер компаса 360° со встроенным диммером с индикацией источника информации о курсе и крышкой
Пеленгаторное устройство
Скоба крепления для репитера с соединительной коробкой
Судовая радиолокационная станция X диапазона для высокоскоростного судна
Navi-Radar 4000 МФД 19" Рабочая станция в составе:
- RS6 основная станция (вкл. 4 NMEA порта)
- JH 19T14MMD-DAE-AABA 19.1” Морской многофункциональный дисплей Серия 1 24В с регулятором яркости подсветки зуммером и клавишами IP66
- ES6 трекбол - 2 шт.
- выключатель питания
- ПО NAVI Radar 4000
UX6 SRT комплект сканера в составе:
- трансивер 12кВт Up mast
- устройство контроля излучения
- SRT коробка адаптера
- SRT соединительный кабель 30м
- соединительный комплект кабеля 2м включающий:
- 4шт. RG59 BNC коннектор
- 4м 2x2x05 соединительный кабель
Phoenix ИБП ~ 220В=24В 3.4А в составе:
- 18162301 блок ИБП QUINT-DC-UPS=24В20
-18162302 аккумулятор QUINT-BAT=24В34Ач
- 18162304 фильтр ME-MAX-NEFQUINT20 A
- 18162303 блок питания QUINT-PS1AC=24В20
Электронная картографическая навигационно-информационная система (ЭКНИС)
NS4000 ECDIS МФД 19 станция включает:
- процессорный блок RS6 с комплектными разъемами и кабелями видеосигнала
- Navi-Sailor 4000 программное обеспечение для МФД
- 18162302 аккумулятор QUINT-BAT=24В34Ач
ПО НАВТЕКС – интерфейс
Опции наложения радарного изображения
Navi-Conning 4000 программное обеспечение для MFD (Примечание: стандартно отображаются входные сигналы в форматах NMEA +-10V 4 20mA 0-10V. Нестандартные входные сигналы требуют дополнительной кастомизации)
DCU6 блок сбора данных
MOXA свитч EDS-308 8xRJ45
Распределитель видеосигнала VP-3xl с разъемами
JH 15T17 MMD-DA1-AAAА 15” Морской многофункциональный дисплей Серия 1 24В с кнопкой управления (IP66)
JH 19T14 MMD-DA1-AABC 19.1” Морской многофункциональный сенсорный дисплей Серия 1 24В с регулятором яркости подсветки зуммером и клавишами IP66
Keytouch Technology a.s трекбол с USB разъёмом IP22-67
Приемоиндикатор ГНСС
GPSГЛОНАСС KGP-925 приемоиндикатор в составе:
- блок индикации и управления KGP-925.MU
- комплект консольного монтажа
- GPSГЛОНАСС антенна MA-620G
ADU-102 NMEA размножитель на 7 портов
SAILOR N163S блок питания ~110220В =24В 7A чёрный
Система управления курсом судна (Авторулевой)
NautoPilot NP 60 автопилот в составе:
- 102-881 NG001 1 устройство оператора NP 60 черного цвета с комплектным кабелем
- 102-880 NG001 1 контрольное устройство NP 60
- 148-488 1 комплект бортовых запасных частей
JFE-380 навигационный эхолот. В составе:
- NQD-2120 Интерфейс блок
- AW-154F Согласующее устройство
- NKF-341 Излучатель 200 KHz с кабелем 20м
- CFQ-9129 TXRX Кабель 10м
- CFQ-9130 Кабель питания 10м
- CFQ-9133 Информационный кабель10м
BRBX05339 монтажный комплект
Примечание: для изготовления танка предоставляется чертеж.
JLN-205 допплеровский лаг в составе:
- NWW-65 дисплей с кабелем 10 м
- NQA-4288 дистрибьютор данных
- NJC-25 (IP x 5) сигнальный процессор
- 7ZXBS0020 комплект запасных частей
NKF-547 излучатель (с кабелем 30 м.)
Монтажный комплект для NWW-65
Системы приема внешних звуковых сигналов
SR8200 главная станция для 4 микрофонов (максимум) для консольного монтажа питание =24В RAL 9005 IP20
SR8201 микрофон =24В
Аппаратура универсальной автоматической идентификационной системы
SI-30R АИС в составе:
- SI-30R транспондер (основной блок)
- SI-30D блок отображения и управления
- SANG-5 модуль и антенна GLONASS
- SAN-150 антенна УКВ
- SP-5AD источник питания
Регистр данных рейса
VDR F1 регистратор данных рейса. В составе:
- 5490102-01 F1 главный блок с входами на 20 сигналов NMEA
- 5490200 устройство захвата видеоизображения (2 канала) (VGU)
- 5490300 устройство микширования звуковых сигналов (8 микрофонов 2 УКВ радиостанции) (AMU)
- 5490600 блок дистанционного управления (RCU)
- 707020D микрофон AM1 2шт.
- 709588-4 USB карта памяти 12 часов
- 5490160 комплект сетевого кабеля CAT6 4шт.
- 5490070 испытательный комплект
- 709707-4 капсула L3 HVR объём памяти 4GB (FRM)
- 709628 ПО проигрывания событий рейса (VDPP)
- 707151 аналоговый модуль ввода данных в формате +- 10В (4 канала)
- 707152 аналоговый модуль ввода данных в формате 4-20мА (4 канала)
- 707153 дискретный модуль ввода данных (16 каналов) 2шт.
- 707154 блок передачи данных по протоколу Ethernet
- 707204 блок питания модулей ввода данных
- 707232 корпус для установки модулей ввода данных (на 8 модулей) размером 60х60х21
- соединительная коробка (капсула - главный блок)
Система командной трансляции
Усилитель PA-9312 120 Вт
01 панель управления с микрофоном на гибкой ножке
Радио приемник CD-плеер с трансформатором и монтажной платой
FAME-1 AMFM антенна 0.15-3088-108 МГц
E179 палубный крепёж для AV-51 СХ4
BF 620 T громкоговоритель подволочного монтажа со встроенным предохранителем 70100В 6Вт IP42
LST-6 APR регулятор громкости
HP 10 T пластиковый громкоговоритель переборочного монтажа со встроенным предохранителем 70100В 10Вт IP56
HP 15 T пластиковый громкоговоритель со встроенным предохранителем для переборочного монтажа 70100В 15Вт IP56
PS-203-12(125) Блок питания с гальванической развязкой Uвх=220ВUвых=12В(125)
Система двусторонней громкоговорящей связи
01 главная станция 10 линий
Микрофон на гибкой ножке
19 усилитель на 25 Вт
01 подстанция на 1 направление
04 водозащищенная подстанция на 1 направление
03 подстанция с встроенным реле
05 наголовная гарнитура с кабелем
062 плата расширения для доп. 4-х подстанций
HP 10 пластмассовый рупорный громкоговоритель 10Вт IP56
HP 15 пластиковый громкоговоритель переборочного монтажа 15Вт 20ОМ IP56
Машинный телеграф «Norm» type
Stork-Kwant Недерланды
Исполнительный прибор
Система видеонаблюдения
Камера видеонаблюдения
Комплект кабелей и разъемов
Распределитель видеосигнала 12 KRAMER PT-102VN с адаптером питания ~220В-12В и разъемами
электротифон 24VDC 310Гц
cигнальный автомат 24VDC
огонь маневроуказания 24VDC IP56
блок управления и усилитель
кнопка активации тифона с подсветкой IP56
Лампа дневной сигнализации
GLAMOX INTERNATIONAL AS
DM60 230В24В 60Вт лампа дневной сигнализации включая:
- 5м кабель с вилкой
- 2 лампы (одна запасная)
- красный и зеленый фильтры
- фильтр для переноски
Сигнально-отличительные огни
бортовой левый сдвоенный
бортовой правый сдвоенный
круговой красный подвесной
531010 крепление для подвесных огней
425502000 панель коммутации СОФ бесщитового исполнения на 8 основных и 8 резервных
Лампа 24В 50CD P28S 40Вт
Система авральной сигнализации
GAS 3000 блок автоматической сигнализации =24В для консольного монтажа
Звонок 66-24 SPR = 24В красный
-66 короб для звонка 66-24SPR
В300STR маяк проблесковый
Предохранитель 24 В 2 A
Переключатель на 3 положения
Система пожарной сигнализации
Система пожарной сигнализации - конвенционная на 8 лучей в составе: HT-01-E главная панель; модуль питания NM01-E с батареями 13А - 2шт; модуль трансформатора TR01-E; выходной модуль AM01-E; модуль сигнализации FM01-E модуль РДР VM01-E оконечные резисторы 2 кОм – 8 шт.
Тепловой датчик для сухих помещений 60º IP24
Тепловой датчик для влажных помещений 60º IP54
DCD-AE3M YBN-R6M ММВ-1
Тепловой датчик для влажных помещений 90º IP54
DCD-CE3M YBN-R6M MBB-1
Дымовой датчик оптический для сухих помещений IP22
Дымовой датчик оптический для влажных помещений IP54
SLR-E3M YBN-R6M MBB-1
Ручной извещатель для сухих помещений IP24
Ручной извещатель для влажных помещений IP67
Система ночного видения
M324XP судовой тепловизор 320 х 240 пикселей в составе:
- тепловизионная камера
- пульт управления (джойстик)
- кабель Ethernet экранированный 15м
- всепогодные разъемы Ethernet
- крепеж для монтажа
RG59U кабель передачи видеосигнала
Система контроля дееспособности вахтенного на мостике
Система контроля дееспособности BR-500 в составе:
- главная панель сигнализации BR-510
- блок процессора BR-520
- панель сигнализации BR-540
Комплектный кабель FRU12-05АFFM-10М
Морской ресивер CMV1
Источник питания EL-S1000-12G
Преобразователь видео сигнала PTN CS200
Аудио усилитель FM-504
Усилитель распределитель VGA PTN SVG16
Монитор 15” IP15T600-A1
Монитор 19” IP19L300-M2
Аудио динамики MS-FR6520
BLU-RAY проигрователь
Электрические приводы интерцепторов системы СУИ
(Ход – 75 мм Макс.усилие – 5992 Н
Комплект датчиков судовых технических средств
Датчик уровня сточных вод
Индикатор уровня сточных вод
Конечный выключатель
Датчик давления (пресная вода и топливо)
Датчик давления 0 – 4 бар избыт.
Датчик давления 0 – 1 бар избыт.
Выпрямительзарядный агрегат 3~400В 50Гц24В 100А
Необслуживаемая гелеевая аккумуляторная батарея 12В 120А4
Необслуживаемая гелеевая аккумуляторная батарея 12В 85А4
Батарейный выключатель 350А 32В
Прожектор галогенный 24В постоянного тока IP56 с электрическим дистанционным управлением в комплекте с основной панелью управления R20
HR250 R20250WC 100128050
Выключатель двухполюсный 250В 10А IP56 в латунном корпусе
Коробка соединительная 4-х полюсная 250В 16А IP44 в комплекте с двумя сдвоенными кабельными вводами Тип L681 артикул 9448
Коробка соединительная 4-х полюсная 500В 16А IP56 в латунном корпусе
Светильник люминесцентный 2х18Вт 24В постоянного тока IP55
Светильник заливающего света 1х100Вт 24В постоянного тока IP56
Люминесцентный светильник 1х9Вт 24В постоянного тока IP20
Светильник 1х40Вт 24В с патроном Е27 IP56
Переносная лампа 1х60Вт 24В IP56
Штепсельная розетка двухполюсная 250В 10А IP56 с выключателем в латунном корпусе
Штепсель двухполюсный 250В 10А IP56 в латунном корпусе
Для переносных ламп и подвесных огней РМРС
Выключатель двухполюсный в пластмассовом корпусе 250В 16А IP40
RS162P PW SURFASE 681105867
-х полюсная штепсельная розетка 400В 16А IP44
Штепсель 4-х полюсный 400В 16А IP44
Для переносного осушительного насоса РМРС
Светильник люминесцентный 2х18Вт 230В 50Гц IP67
Светильник люминесцентный 2х18Вт 230В 50Гц IP44
Комплект ламп к светильникам
Штепсельная розетка 1144P 250В 10А IP56 с выключателем в латунном корпусе
Штепсельная розетка 1013PT Single Flush
Мультибокс 16А 250V IP40
Щит освещения бара-киоска и салона
VARILRGB (Tauch screen)
Выключатель двухполюсный 16A 250B RS162p PW SURFACE IP40
Блок питания 2448023024B 480Bт
Дорожка светодиодная 24В 14Вт
Дорожка светодиодная 24В 7Вт
Светильник светодиодный 24В 12Вт
Светильник красного света 1х10Вт 24В
Сетевая розетка для подключения ноутбука
Силикатное стекло “Триплекс”
Тонированное силикатное стекло “Триплекс”
Якорная лебедка с турачкой
Система гидравлики управления и смазки ВД
АМТ-Гидравлика Россия
Стеклоочистители в комплекте с пультом и системой обмыва
Заготовка Torplas 3621
Заготовка Torplas 3221
Блок Easy-mini Maritim
12024104K 93211-03-C
Такелажная скоба Maritim
12093010K 5S 2482-12
Дельные вещи оборудование помещений и палуб
Двери наружные на петлях
Кресло для судоводителя
Люк водонепроницаемый
ALLUFER TEMPESTA S.r.I. Италия
Комплект деталей интерьера
Блок с клевантом из нерж. стали
Карабин из нерж. стали
Задрайка (Maritim 2011)
Петля (Maritim 2011)
Газонаполненный упор
Спасательные плоты 25-местные B-Pack надувные в комплекте с найтовыми и гидростатическим разобщающим устройствами
Надувные спасательные жилеты для взрослых
Спасательные жилеты для взрослых Regatta Lontiki
Надувные спасательные жилеты для
Спасательные круги с плавучим линем не менее 30 м
Стеллажи алюминиевые 2-х ярусные для 25-местных плотов
Спасательные круги с самозажигающимся огнем и и дымовой шашкой
Линеметательное устройство
Сигнальные парашютные ракеты в контейнере
Огнетушители порошковые вместимостью 6кг с запасными зарядами и кронштейнами модель Р6Р
Wilhelmsen Ships Eguipment
Огнетушители углекислотные вместимостью 5кг с запасными зарядами и кронштейнами модель USC
Огнетушитель пенный вместимостью 6л с запасным зарядом и кронштейном модель EGAISEVE
Пожарный шланг MERTEX 1 ” 18м
Пожарный шланг MERTEX 1 ” 20м
Гайка STORZ C C2” c внутренней резьбой
Гайка STORZ C1 12” для шланга
Распылительное сопло HS-12 12мм
Дежурная шлюпка RIBO 340
“OOO ZODIAC SOLAS RUS Ltd”
Рым нерж. 65x55мм.9516002009C 81810 AISI 304
Плоский ремень “Yale” с храповым механизмом для затяжки с крючками с обоих концов допустимая нагрузка 250кг ширина ленты 25мм длина L=1.5м
“Севзапканат” Россия
Рукоятка для лебедки Lewmar
Открывающийся-закрывающийся блок (канифас-блок) с D-скобой
Лист регистрации изменений
Номера листов (страниц)
№ сопроводительного документа и дата

А145П.362463.302 (Система охлаждения ЭУ).doc

Труба ДКРНМ 130х25 МНЖ5-1 ГОСТ 17217
A145.362463.018 Фланец Ду125
A145.362463.020 Прокладка Ду125
A145.362463.022 Прокладка электроизолирующая Ду125
Втулка пластмассовая I-17-8 ОСТ В5.9214-75
Муфта STRAUB-GRIP-L-FF 129mm EPDM ES с кольцевой вставкой ss
A145.362463.024 Переходник Дн130Дн108
Труба 108х25 CuNi10Fe16Mn DIN 86019
ИТШЛ.726074.021 (553-03.432) Приварыш на трубу под цапковую арматуру Ду6 резьба М16х15 бр.
ИТШЛ.718011.010-01 (936-03.080) Пробка спускная М16х15 бр.
Прокладка 2518 KLINGERSIL C-4400
А145.362463.027 Приварыш под термометр
A145.362463.028 Пробка
Прокладка 3929 KLINGERSIL C-4400
Муфта STRAUB-GRIP-L-FF 108mm EPDM ES с кольцевой вставкой ss
А145.362463.314 Фланец приварной Ду100 DIN
Отросток Труба ДКРНМ 32х15 МНЖ5-1 ГОСТ 17217
Отросток Труба 12х15 Cu-DHP EN 1057
ИТШЛ.753081.002-02 (556-01.086-3) Штуцер промежуточный внахлестку Ду10 бр
А145.362463.315 Прокладка электроизолирующая Ду100
бч Прокладка 158110 KLINGERSIL C-4400
Шайба пластмассовая 32-17 ОСТ В5.9214-75
Гайка М16-6Н.5 ГОСТ 5915 Ц9.хр
Шайба 16.32.Ст3 ГОСТ 11371 Ц24.хр
Труба ДКРНМ 36х15 МНЖ5-1 ГОСТ 17217
8363 232002 - MTU Штуцер Ду32 (поставка с поз. 106 )
Муфта STRAUB-GRIP-L-FF 38 mm EPDM SS с кольцевой вставкой ss
Дн38 другой обжать до
ИТШЛ.302615.104-04 (556-01.078-05) Соединение штуцерно-торцевое накидное переходное внахлестку Ду1510 бр
Прокладка 3322 KLINGERSIL C-4400
Отросток Труба 22х15 CuNi10Fe16Mn DIN 86019
ИТШЛ.753081.006 (556-35.2403-03) Штуцер промежуточный внахлестку Ду15 бр
A145.362463.019 Фланец Ду32
бч Прокладка 7835 KLINGERSIL C-4400
Болт М16-6gx55.58 ГОСТ 7796 Ц12.хр
Шайба 16Л65Г ГОСТ 6402 Ц24.хр
Труба ДКРНМ 32х15 МНЖ5-1 ГОСТ 17217
Муфта STRAUB-GRIP-L-FF 33.7mm EPDM SS с кольцевой вставкой ss
8363 225001 - MTU Штуцер Ду25 (поставка с поз. 112 )
А145.362463.317 Шайба дроссельная
8363 225001 - MTU Штуцер Ду25 (поставка с поз. 110)
Труба 22х15 CuNi10Fe16Mn DIN 86019
ИТШЛ.302615.088-03 (556-01.072-4) Соединение штуцерно-торцевое накидное внахлестку Ду15 бр
А145.362463.031 Шайба дроссельная
Ниппель с наружной резьбой для стыковой сварки 12х12 (12"резьба труба Дн20) CuNi10Fe1Mn EHN 9308601
Труба 12х15 Cu-DHP EN 1057
А145.362463.318 Штуцер ввертной угловой Ду10
Прокладка 2516 KLINGERSIL C-4400
ИТШЛ.302615.088-02 (556-01.072-3) Соединение штуцерно-торцевое накидное внахлестку Ду10 бр
Прокладка 2414 KLINGERSIL C-4400
Прокладка 2621 KLINGERSIL C-4400
А145.362463.323 Фланец приварной Ду15 МНЖ
бч Прокладка 4520 KLINGERSIL C-4400
Болт М12-6gx45.58 ГОСТ 7796 Ц9.хр
Гайка М12-6Н.5 ГОСТ 5915 Ц6.хр
Шайба 12Л65Г ГОСТ 6402 Ц18.хр
8363 232002 - MTU Штуцер Ду32 (поставка с поз. 107 )
Один конецраздать до
8363 225001 - MTU Штуцер Ду25 (поставка с поз. 113 )
8363 225001 - MTU Штуцер Ду25 (поставка с поз. 111)
7-03.117-2 Фильтр забортной воды DN32 Ф3Б 324-25 с патрубками для соединения под муфту STRAUB наружным диаметром Дн38
А145.362463.035 Фильтр забортной воды DN125
MTU Резиновый шланг Ду8 c крепежом
5038 032 103 - MTU Гибкий шланг Ду32
5038 025 104 - MTU Гибкий шланг Ду25
MTU Патрубок угловой
KR32-B MMN 160 - MTU Патрубок угловой DN32
CATERPILLAR Гибкий шланг
CATERPILLAR Хомут с крепежом
Клапан запорный шаровый G12" полнопроходной fig1607
ИТШЛ.753012.003-02 (556-01.098-3) Штуцер ввертной с цапковым концом под трубную резьбу Ду15 бр
Клапан невозвратно-запорный угловой G12" fig1276LK
6 997 01 8230 -MTU Колено DN125 с хомутами и крепежом
W12-15-G-S-V c катушкой 24V PC Клапан электромагнитный
-009 Клапан обратный лепесткового типа без пружины G12'' бр.
ПОДВЕСКИ И МАТЕРИАЛЫ
РИДФ.301525.010-18 Подвеска II-115 -Амг
РИДФ.754141.013-058 Прокладка
РИДФ.301525.010-16 Подвеска II-115 -Амг
РИДФ.754141.013-052 Прокладка
РИДФ.301525.010-07 Подвеска II-45 -Амг
РИДФ.754141.015-19 Прокладка
РИДФ.301525.010-05 Подвеска II-35 Амг
РИДФ.754141.015-15 Прокладка
РИДФ.301525.010-04 Подвеска II-30-Амг
РИДФ.754141.015-09 Прокладка
РИДФ.301525.010-01 Подвеска II-15 Амг
РИДФ.754141.015-03 Прокладка
Уголок 1561 30х3х3 ОСТ1-92059ГОСТ 13737
подвесок и для поз.100
Уголок 1561 25х2х2 ОСТ1-92059ГОСТ 13737
Резьбовой фиксатор LOCTITE 511
ДОННО_БОРТОВАЯ АРМАТУРА
Клапан проходной запорный фланцевый DN 32 бр. fig. 1270
A145.362463.310 Прокладка электроизолирующая Ду32
Болт М16-6gx75.58 ГОСТ 7796 Ц12.хр
Втулка пластмассовая I-17-15 ОСТ В5.9214-75
Затвор поворотный однофланцевый DN125 диск из бронзы. fig. 6020
A145.362463.033 Шпилька М16
Гайка М16-6Н.5 ГОСТ 15522 Ц9.хр
Клапан невозвратно-запорный угловой фланцевый бр. диск бр. DN 32 fig. 276LK
Клапан невозвратный межфланцевый бр. DN 125 fig.69
Втулка пластмассовая I-17-18 ОСТ В5.9214-75
Болт М16-6gx90.58 ГОСТ 7796 Ц12.хр
Затвор поворотный с одним фланцем DN 100 fig.6020
А145.362463.316 Шпилька M16х165
А145.362463.319 Переходник фланцевый Ду125100
Клапан невозвратно-запорный угловой фланцевый бр. диск бр. DN 15 fig. 276LK
A145.362463.324 Прокладка электроизолирующая Ду15
Болт М12-6gx65.58 ГОСТ 7796 Ц9.хр
Шайба 12.32.Ст3 ГОСТ 11371 Ц18.хр
Втулка пластмассовая I-13-10 ОСТ В5.9214-75
Шайба пластмассовая 25-13 ОСТ В5.9214-75
A145.362463.322 Стакан переборочный Ду15
Реле потока 8032 G12
ИТШЛ.753012.003-02 (556-01.098-3)
Лист регистрации изменений
Номера листов (страниц)
Всего листов (страниц) в документе
Входящий номер сопроводительного документа и дата

ДОКЛАД.docx

На чертеже 02 показано расположение в МО механизмов и оборудование системы охлаждения ЭУ которое схематично показано на чертеже 03.
Дипломный проект содержит ряд предложений. Механизировать операции связанные с работой на судне не предоставляется возможным следовательно задача состоит в том чтобы вынести их с объекта в цех т.е. агрегатировать.
Агрегатирование позволяет перенести значительный объем монтажных работ с судна в цеха верфи. Чертеж 04.
В проекте приведены ряд предложений обеспечивающих механизацию процессов: соединения труб с фланцами; химической очистки труб гидравлических испытаний. Предлагается установка деталей соединений на трубы из стали меди и медно-никелевых сплавов диаметром от 45 до 219 мм производить новым методом напрессовки с помощью центрирующего устройства на гидравлических прессах ПГ-100 при помощи оснастки показанной на чертежах 0506. Процесс напрессовки деталей соединения состоит из небольшого количества операций выполняемых механизированным способом. Преимущества способа напрессовки при установке деталей соединений заключается в следующем:
- механизирован процесс установки деталей соединения на трубы;
- обеспечена строгая перпендикулярность уплотнительной поверхности детали соединения относительно оси трубы;
- ликвидированы один сварной шов и необходимость выполнения обработки шва и около шовной зоны после сварки;
- исключено участие трубопроводчиков при выполнении операции центрирования детали соединения относительно трубы при обеспечении их взаимной перпендикулярности;
- получен значительный экономический эффект за счет экономии энергоресурсов и материалов ликвидации сварного шва операции его обработки снижения трудоемкости на изготовление и монтаж трубопроводов в целом;
Способ рекомендуется применять для трубопроводов эксплуатируемых при рабочем давлении до 16 МПа.
Предлагается использовать специальную установку для ультразвуковой очистки труб позволяющую повысить производительность улучшить качество очистки прямолинейных труб позволяет механизировать процесс расконсервации труб. Расконсервация труб в установке производится следующем образом. В ванну заливают моющие средства МЛ-51МЛ-51 «Лабомид-203 СинтанолДС-10 CMC «Прогресс» Тринатрийфосфат Кальцинированная сода.
Очистка деталей в ультразвуковом поле имеет ряд преимуществ перед другими способами расконсервации:
- повышает качество очистки в том числе и сложнопрофилированных деталей;
- уменьшает расход моющих средств;
- позволяет автоматизировать процесс;
- позволяет использовать негорючие материалы; - значительно сокращает время расконсервации.
Согласно технологии все трубы после изготовления подвергаются испытаниям в цехе для проверки прочности приваренных к трубе элементов (фланцев отростков бобышек штуцеров) а также районы ее погибов.
Предлагается в дипломной работе использовать для испытаний пневматическую головку (чертёж 08) для опрессовки труб диаметром от 40 до 159 мм.
Преимущества применения пневматической головки заключается в следующем:
- механизирован процесс испытаний труб;
- повышено качество испытаний;
- повышена производительность процесса испытаний;
- универсальность установки - возможность испытания груб диаметрами от 40 до 159 мм.
В данном дипломном проекте мной разработана технология изготовления комбинированного теплообменного аппарата. .До последнего времени применялось в основном оребрение наружной поверхности труб. Оказалось что оно эффективно если коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве во много раз меньше коэффициента теплоотдачи внутри труб. Поэтому применимо для данного теплообменного аппарата перспективным будет являться применение трубок изготовленными накаткой. Сам процесс будет проводится на разработанном мной производственном участке по изготовлению теплообменников чертёж 08. Сущность данного метода заключается в следующем. На трубке по специально разработанной для серийного производства технологии роликами производится накат. На чертеже 09 показано приспособление по накатке труб. При этом на внешней поверхности трубки образуются периодически расположенные канавки а на внутренней диафрагмы с плавной конфигурацией.
Для того чтобы существенно не нарушать технологические процессы и снизить затраты на изготовление новых деталей попытаемся изменить конструкцию водяного теплообменного аппарата двигателя 16V 2000 M72 фирмы MTU . Заменим конструкцию следующим образом:
Разрежем корпус обычного кожухотрубного теплообменного аппарата на 2 части
Ввариваем в каждую часть еще по одному патрубку
На срощенные стороны привариваем фланцы
Накатываем медные трубки и собираем из них и трубных досок два трубных пучка
Собираем две полученные части теплообменника с использованием кольца предназначенного для недопущения смешивания теплоносителей между собой конечный результат показан на чертеже 11.
Эти работы потребуют небольших материальных затрат которые в скором времени окупятся. Это так же позволит увеличить свободную площадь в машинном отделении и увеличить провозную способность судна в целом.
Дипломный проект содержит технико-экономическое обоснование разработанных мероприятий в результате которых снизились энергетические и эксплуатационные затраты на 1485% а также раздел охраны труда где были рассмотрены опасные и вредные производственные факторы и разработаны меры обеспечивающие электробезопасность пожаробезопасность и улучшение условий труда рабочих не только трубообрабатывающего цеха завода но и машинного отделения судна проекта А145П Чертёж 12.. Внедрение предлагаемых совершенствований технологий позволяет повысить производительность труда на 1485% при этом снижается трудоемкость на 1743%. Снижение себестоимости на 3126363 руб.
Приведено сравнение полученных затрат предлагаемой технологии с затратами заводской технологии из которого видно что срок окупаемости составляет 47 года и экономия за год по предлагаемой технологии составляет 3188891 рублей.
На этом Уважаемые члены комиссии доклад окончен.
.Спасибо за внимание!!!

Реценз испр..docx

На дипломный проект студента специальности
«Эксплуатация СЭУ» Асаржи Владимира Николаевича
включает пояснительную записку на 99 стр. машинописного текста и графический материал
на 10 листах формата А1.
Представленный в дипломном проекте материал направлен на повышение технико-экономических показателей пассажирского скоростного судна проекта А145П выполнен в соответствии с техническим заданием руководителя и требованиями нормативных документов ЕСКД ЕСТД ЕСТПП.
Пояснительная записка
Техническая характеристика судна - проекта А145
Обзор существующей технологии изготовления и монтажа трубопроводов
Основные направления совершенствования изготовления и монтажа трубопроводов
Определение размеров трубы и технология изготовления
Выбор технологического оборудования средств механизации и технологического оснащения
Расчёт соединения болтов крышки с корпусом пневматической головки для опрессовки труб
Оптимизация и конструирование теплообменного аппарата системы охлаждения главного двигателя 16V 2000 M72 фирмы MTU
Технология изготовления фланцев и кольца технологический процесс сборки
Охрана труда и пожарная безопасность
Графический материал
Общее расположение в машинном отделении судна проекта А 145 П
Система охлаждения энергетической установки. Принципиальная схема
Планировка размещения оборудования на трубомеднецком участке
Пуансон для напрессовки
Оснастка для напрессовки сборочный чертёж
Переносная подставка с регулируемым механизмом для крепления
труб 10 159 при сварке
План участка по изготовлению теплообменников
Приспособление для накатки труб
Комбинированный теплообменник
Технико-экономический чертёж
Рецензируемый дипломный проект заслуживает положительной оценки а студент
Асаржи Владимир Николаевич присвоения квалификации «инженер».

Тит.лист.docx

Технологический процесс
Изготовления двух фланцев и кольца

ИСПРАВЛЕНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ.docx

Код единицы величины
Наименование и содержание
Оборудование код наименования инвентарный номер
Приспособления и инструмент код наименования
Кол-во обработ деталей
Резец2100-0019 Т15К6 156
Наименование операций
Наименование и марка материала
Оборудование (наименование модель)
Приспосбление (код и наименования)
Подрезать торец в размер 1
Точить поверхность в размер 2
Переустановить деталь
Подрезать в размер 4
Точить поверхность в размер 5
Снять фаску в размере 6
Оборудование ( наименование модель)
Приспособление (код и наименование)
Установить деталь в патрон
Сверлить отверстие в размер
Повторить переход 5 раз
Наименование марка материала
Наименование оборудования
Приспособление (код наименования)
Измерительные инструменты (код наименования)
Проверить линейные размеры
Проверерить шероховатость поверхности
Эталон шероховатости
Проверить наличие острых кромок
Наименование и содержание операции
(код наименование инвентарный номер)
Приспособление и инструмент (код наименование)
Инструмент (код и наименование)
Точить поверхность в размер 3
Подрезать торец в размер 4
Подрезать торец в размере 6
Наименование операции
Приспособление (код наименование)
Измерительный инструмент (код наименование)
Проверить шероховатость поверхности

Титульные листы.docx

Федеральное агентство морского и речного транспорта
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
«Волжский государственный университет водного транспорта»
(наименование кафедры)
(учёная степень звание)
(тема дипломного проекта)
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА ДИПЛОМНОГО ПРОЕКТА
(учёная степень звание) (подпись и дата) (фамилия и. о.)
Федеральное агентство морского и речного транспорта
Специальность 180405__Эксплуатация судовых энергетических установок_
ПО ДИПЛОМНОМУ ПРОЕКТУ СТУДЕНТА
(фамилия имя отчество)
Тема проекта (работы)
утверждена приказом по университету от « » 2017 г.
Срок сдачи студентом законченного проекта (работы)
Консультанты по проекту (работе с указанием относящихся к ним разделов проекта)
Технология изготовления
Технико – экономическое обоснование
Руководитель Орехво В.А.
Задание принял к исполнению
дипломного проекта (работы)
Срок выполнения этапов проекта (работы)

Пояснительная записка шаблон.doc

Введение 101. Общие сведения теплохода проекта А 145 П .12
1. Основные технические характеристики ..12
2. Экологическая безопасность 17
3. Судовые системы 17
4. Энергетическая установка .. 17
Обзор существующей технологии изготовления и монтажа трубопроводов 21
Основные направления совершенствования изготовления и
монтажа трубопроводов .22
Определение размеров трубы и технология изготовления .27
Выбор технологического оборудования средств механизации и технологического оснащения ..30
1. Оборудование для резки труб 31
2. Оборудование для гибки труб . ..32
3. Оборудование для обработки и пригонки . ..33
3.1. Пресс гидравлический ПГ-100 .34
3.2. Станок для вырезки в трубах СВО-2 34
3.3. Оснастка для сборки труб с деталями единений 34
3.4. Станок для зачистки труб СЗКТ-2 35
4. Оборудование для сварки 35
4.1. Пост ручной электросварочный ВКСМ-100 35
4.2. Полуавтомат сварочный Kemppi FastMig KMS 400 35
4.3. Кантователь для вращения труб при сварки КТ-200 37
5. Оборудование для испытаний ..38
5.1. Универсальная установка для испытания труб 38
5.2. Пневматическая головка для опрессовки труб диаметром от 40 до 108 мм 38
6. Оборудование для очистки труб 38
7. Оборудование для контроля 39
Расчёт соединения болтов крышки с корпусом пневматической головки для опрессовки труб 41
Оптимизация и конструирование теплообменного аппарата системы охлаждения главного двигателя 16V 2000 M72 фирмы MTU ..44
1. Проектный расчет комбинированного теплообменного аппарата 47
2. Разработка конструкции комбинированного аппарата ..60
Технология изготовления фланцев и кольца технологический процесс сборки ..62
1. Выбор заготовок и характеристика материала ..62
2. Разработка технологических маршрутов изготовления фланцев и кольца ..63
3. Выбор оборудования 64
4. Расчет припусков на изготовление деталей . ..65
4.1. Расчет припусков на токарную обработку фланца 65
4.2. Расчет припусков на токарную обработку наружных и внутренних поверхностей тел вращения 66
4.3. Расчет припусков на токарную обработку кольца ..67
4.4. Расчет припусков на токарную обработку наружных и внутренних поверхностей тел вращения ..68
5. Определение режимов резания 69
5.1. Токарная операция по изготовлению фланца 69
5.2. Сверлильная операция 73
5.3. Токарная операция по изготовлению ..73
6. Определение общего времени 74
7. Технологический процесс сборки комбинированного теплообменного аппарата 75
Охрана труда и пожарная безопасность . .78
1. Общее положение 78
2. Опасные и вредные производственные факторы 78
3. Меры по охране труда 79
4. Электробезопасность . 80
5. Техника безопасности в машинном отделении судна . 82
1. Расчет трудоёмкости изготовления по заводской и предлагаемой технологии 88
2. Расчёт снижения трудоемкости и роста производительности труда .. 91
3. Расчет потребного количества и затрат по материалам .92
4. Расчет себестоимости изготовления по внедряемым
5. Расчет годовой экономии и срока окупаемости предлагаемой технологии .. 98
Библиографический список .. ..104
Приложение А «Технологический процесс» 106
Приложение Б «Графическая часть» .107
Машиностроение является важнейшей отраслью народного хозяйства определяющей уровень и темпы развития всех других отраслей промышленности сельского хозяйства энергетики транспорта и т. д. Судостроение вбирает в себя ряд составных частей машиностроения. Технический уровень судостроения во многом зависит от технического уровня машиностроения.
Основной задачей судостроения является обеспечение транспортной системы страны судами различного назначения повышение эффективности и качества постройки судов.
Морской флот с каждым годом всё больше оснащается современным оборудованием необходимым для обеспечения безопасности плавания судов и сохранности при перевозках грузов. Важное место среди оборудования и устройств судна занимают судовые системы и трубопроводы.
Большое удельное значение в постройке судна - от 7 до 12 % составляет трубообрабатывающее производство.
В целом трубообрабатывающее производство получило значительный импульс в своём развитии однако продолжает оставаться одним из трудоёмких и маломеханизированных что связано с работами на судах и пригонкой труб. Главная причина такого положения заключается в том что основное количество труб продолжает изготавливаться по месту т. к. не имеет проектных чертежей.
Другая серьезная причина сдерживающая прогресс в трубообрабатывающем производстве - незначительный объем производства труб. Отсюда неэффективность комплексной механизации таких производств. В связи с этим должно повыситься значение специализации и кооперации производства.
Решение стоящих задач предусматривается за счет реализации разработок в следующих направлениях:
- техническое перевооружение и реконструкция трубообрабатывающих цехов с широким внедрением средств механизации и автоматизации;
- обеспечение выпуска чертежей трубопроводов с координатами трасс повышения технологичности трубопроводов на стадии проектирования;
- создание автоматизированного технологического оборудования для комплексной механизации и автоматизации технологических процессов изготовления трубопроводов.
Указанные направления работы позволят значительно обновить имеющийся парк оборудования внедрить в широких пределах изготовление труб по аналитической информации без пригонки по месту апробировать новые формы организации кооперированного изготовления труб на основе механизации и автоматизации производства.
В свою очередь сложившееся в стране тяжелое экономическое положение ставит перед предприятиями отрасли требования выпуска продукции с наименьшими материальными затратами заставляет активно заниматься вопросами снижения трудоемкости материалоемкости и энергоемкости. Снижение необходимо осуществлять за счет механизации труда автоматизации производства применения передовых технологий.
Общие сведения теплохода проекта А145П
1. Основные технические характеристики
Назначение - Судно предназначено для выполнения представительских функций.
Район плавания - Район плавания — в прибрежной морской зоне с удалением от места убежища до 100 миль.
Условия эксплуатации - Судно может эксплуатироваться по своему назначению в светлое и темное время суток при температуре наружного воздуха от -20ºС до +34ºС при относительной влажности воздуха до 70% по чистой воде в свободный ото льда навигационный период.
Правила - судно спроектировано по требованиям Правил классификационного общества и на класс Российского Морского Регистра Судоходства для высокоскоростных судов с учетом требований Заказчика.
Предполагаемый символ класса:
Судно соответствует стандартам и техническим условиям на поставку оборудования и материалов при этом учтены Правила Конвенции и нормы действующие на день подписания контракта:
«Правила классификации и постройки высокоскоростных судов» Российского Морского Регистра Судоходства изд. 2013 г.
«Правила классификации и постройки морских судов» Российского Морского Регистра Судоходства изд. 2014 г.
«Правила по оборудованию морских судов» Российского Морского Регистра Судоходства изд. 2012 г.
«Правила о грузовой марке морских судов» Российского Морского Регистра Судоходства изд. 2012 г.
Технический регламент о безопасности морского транспорта. 2010г.
Международная конвенция по обмеру судов 1969 г. (КОС-69) с изменениями на основании резолюций IMO A493 (XII) и А494(ХII).
«Правила обмера морских судов» изд. 2006г.
Международный кодекс безопасности для быстроходных судов Категория А.
Международная конвенция по предотвращению загрязнения с судов (МАРПОЛ 7378) изд. 2000 г с поправками (бюл. № 4-9 2005 г.).
Международные правила предупреждения столкновения судов в море 1972 г. (МППСС-72) изд. 1982 г.
Правила международной связи ГМССБ.
Федеральный закон № 16-ФЗ о транспортной безопасности.
Санитарные правила для морских судов 1984 г.
СН 2.5.048-96 «Уровни шума на морских судах».
СН 2.5.048-96 «Уровни вибрации на морских судах».
РД31.81.01-87. Требования техники безопасности к морским судам с учетом извещения по охране труда № 2-95 от 19.05.95 г. №3-95 от 30.10.97 г.
Комплексные методы защиты судовых конструкций от коррозии РД.31.28.10-97.
Правила по защите от статического электричества на морских судах изд. 1973г.
Правила обеспечения электромагнитной совместимости судовых радиоэлектронных средств связи. РД31.64.26-00.
СанПин 2.5.22.2.4 1989-06. Электромагнитные поля на плавательных средствах и морских сооружениях. Гигиенические требования безопасности. Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы.
Табель снабжения аварийно-спасательным и инвентарным имуществом и инструментом ТС-200.
Суда морского флота.
Классификация по санитарным правилам
Судно относится к II группе по классификации «Санитарных правил для морских судов».
Архитектурно-конструктивный тип - Однокорпусное судно с одной пассажирской палубой и рулевой рубкой расположенной в носовой части судна на палубе надстройки. С кормовым расположением машинных отделений (МО).
Длина габаритная м.ок. 359
Длина наибольшая м.ок. 343
Длина по КВЛ м. ок. 330
Ширина габаритная м. ок. 72
Ширина наибольшая м. ок. 66
Высота борта на миделе м ок. 285
Осадка в водоизмещающем режиме м ок. 091
Водоизмещение полное т ок. 870
Экипаж с багажом т (7х01т)07
Пассажиры с багажом т (24х01т)24
Провизия и пресная вода т16
Скорость хода – Эксплуатационная скорость хода при полном водоизмещении чистом свежеокрашенном корпусе на тихой воде при мощности двигателей 2×1269 кВт (90% мощности) составляет около 36 узлов.
Скорость хода при полном водоизмещении чистом свежеокрашенном корпусе на тихой воде при мощности двигателей 2×1440 кВт составляет около 40 узлов.
Дальность плавания – Наибольшая дальность плавания эксплуатационной скоростью при спецификационном запасе топлива около 300 миль.
Автономность – по запасам провизии и воды для экипажа и пассажиров обеспеченных спальными местами – до 5 суток. При размещении персонала в креслах автономность 1 сутки.
Мореходные качества обеспечивают возможность эксплуатации судна при волнении моря
до 4 баллов без ограничения мощности и до 5 баллов на пониженной скорости.
Остойчивость судна при всех эксплуатационных случаях удовлетворяет требованиям Правил Классификационного общества.
Маневренность – джойстковое управление водометными движителями (ВД) обеспечивает судну высокие маневренные качества.
При выходе из строя одного двигателя судно имеет возможность маневрирования и движения со скоростью около 10 узлов (При свободном вращении ВД).
Непотопляемость судна удовлетворяет требованиям Правил Классификационного общества.
Пассажировместимость судна составляет до 24 человек.
Экипаж судна состоит не более чем из 7 человек (по усмотрению Заказчика).
Корпус судна разделен водонепроницаемыми переборками на 8 отсеков.
В отсеке №4 расположен камбуз с провизионными кладовыми.
В отсеке №5 распложен жилой блок команды состоящий из 1 одноместной каюты трех двухместных кают санблока с душем.
Расположение на верхней палубе в соответствии с выбранным из трех прилагаемых вариантов.
На палубе надстройки расположена рулевая рубка и сервировочная.
В рулевой рубке предусмотрены 2 кресла для судоводителей.
Доступ в рулевую рубку осуществляется с верхней палубы и открытой части палубы надстройки.
В кормовом капе расположено помещение АДГ.
На палубе надстройки расположена зона отдыха с тентом.
Посадка и высадка пассажиров осуществляется в средней части через двери правого или левого борта.
2. Экологическая безопасность
Для предотвращения загрязнения окружающей среды с судна предусмотрены следующие мероприятия:
все сточные воды от унитазов собираются в сборную цистерну. Предусмотрена сигнализация верхнего уровня жидкости в сточной цистерне (80% объема) в рулевой рубке. Выдача сточных вод из сборной цистерны осуществляется судовым электронасосом в приемные сооружения. Имеется возможность выдачи сточных вод из сборной цистерны непосредственно за борт в разрешенных районах.
для предотвращения загрязнения окружающей среды нефтепродуктами нефтесодержащие трюмные воды из МО ахтерпика поддонов и из станции приема топлива собираются в цистерну нефтесодержащих трюмных вод с последующей выдачей их в береговую емкость через патрубок выдачи. Цистерна оборудована механическим указателем уровня и сигнализацией в рулевую рубку о достижении 80% уровня жидкости в цистерне.
для предотвращения загрязнения окружающей среды мусором предусмотрены глухо закрывающиеся контейнеры для сбора сухого мусора и для сбора пищевых отходов.
На судне предусмотрены следующие системы:
система водотушения;
система водораспыления;
система осушительная;
система сбора нефтесодержащих трюмных вод;
система забортной воды;
система пресной воды;
система кондиционирования;
система теплохолодоносителя;
система гидравлики и смазки водометных движителей.
4. Энергетическая установка.
Энергетическая установка состоит из главной энергетической установки (ГЭУ) предназначенной для обеспечения движения и маневрирования судна и вспомогательной энергетической установки (ВЭУ) обеспечивающей судно электроэнергией и теплом.
Главная энергетическая установка
ГЭУ состоит из двух главных двигателей (ГД) расположенных побортно в МО и работающих через редукторы на водометные движители (ВД). Каждый редуктор оборудован двумя дистанционно-управляемыми дисковыми муфтами обеспечивающими подключение ВД и его реверс для промывки проточной части.
В качестве главного двигателя применен судовой нереверсивный дизель с газотурбинным наддувом и охлаждением наддувочного воздуха 16V 2000 M72 фирмы MTU (Германия) имеющий максимальную длительную мощность 1440 кВт при 2250 обмин при следующих внешних условиях:
Температура воздуха на входе в двигатель +25°C;
Температура забортной воды +25°C;
Барометрическое давление 1000 мбар (760 мм рт. ст.).
Мощность двигателя не снижается при повышении температуры воздуха на входе в двигатель до +45°C но при этом увеличивается расход топлива на ~ 3 %).
Время непрерывной работы как на максимальной так и на минимальной мощности не ограничено.
Каждый ГД укомплектован всеми необходимыми приборами управления и контроля воздушными фильтрами теплообменниками электростартером зарядным генератором насосами пресной и забортной воды топливными и масляными фильтрами системой контроля утечек топлива высокого давления комплектом гибких соединений одобренного типа для подсоединения судовых систем и т.д.
Охлаждение ГД двухконтурное.
Пуск ГД электростартерный от индивидуальной стартерной батареи.
ГД с навешенным редуктором установлен на эластичные опоры.
Редуктор ZF 4540 фирмы ZF (Германия). Передаточное отношение редуктора 1857.
КПД редуктора не менее 0.97. Редуктор укомплектован всеми необходимыми приборами управления и контроля маслонасосом охладителем масла масляным фильтром и т.д.
На каждый редуктор навешен неотключаемый гидронасос системы управления ВД.
Упор винта водометного движителя воспринимается водометом.
Главные двигатели и приводные двигатели основных ДГ имеют автономные двухконтурные системы охлаждения. Приводной двигатель АДГ имеет одноконтурную жидкостнорадиаторную систему охлаждения.
Все оборудование контуров пресной воды: насосы теплообменники терморегуляторы расширительные цистерны и пр. навешено на двигатели. Расширительные цистерны главных двигателей оборудованы датчиками уровня.
В контурах забортной воды на двигатели навешены насосы забортной воды и водоводяные охладители. Забортная вода в контур забортной воды каждого двигателя поступает через индивидуальный водозаборник и фильтр.
Часть забортной воды после ГД подается в маслоохладители редукторов и гидростанций водометных движителей к дейдвудным уплотнениям а остальная вода отводится за борт. Забортная вода от ДГ отводится за борт.
Заполнение контуров пресной воды ГД и ДГ производится с помощью переносной емкости.
В нижних точках трубопроводов предусмотрены спускные пробки.
Соединения трубопроводов фланцевые штуцерные огнестойкие муфтовые типа Straub.
Трубы холоднодеформированные тянутые мягкие из медно-никелевого сплава трубы с Ду10мм – тянутые мягкие из меди. Материал арматуры - бронза модифицированный чугун с обрезиненной проточной частью и латунь.
Для предотвращения контактной коррозии в узле соединения донно-бортовой арматуры с корпусом предусмотрена электроизоляция.
Обзор технологии изготовления и монтажа трубопроводов
Главными факторами от которых существенно зависит технология изготовления труб являются тип судна и насыщенность его помещений материалы и размеры труб серийность постройки технический уровень трубомедницкого производства а также степень проработки чертежной и технологической документации.
Технологические процессы как правило типовые. В них содержаться основные операции изготовления монтажа характерные для большинства труб.
Маршрутно-технологические карты служат для учета и комплектации труб по основным операциям технологического процесса при изготовлении в цехе определяют последовательность выполнения этих операций.
Технологический процесс изготовления труб состоит из следующих основных операций:
- первичная обработка;
- раскрой и резка заготовок;
- сборка по эскизам;
- механическая обработка в процессе сборки;
- обработка после сварки гидроиспытания на прочность в цехе;
- установка на судне;
- пригонка забойных труб;
- монтаж и гидравлические или пневматические испытания на судне.
Основные направления совершенствования технологии изготовления и монтажа трубопроводов.
Концентрация всех операций технологического процесса обработки труб в одном здании позволит до минимума сократить перевозки труб между цехами. С целью обеспечения возможности изготовления труб на более ранних стадиях строительства судна предполагается в цехе организовать хранение «заделов» - полностью изготовленных труб место установки которых на судне еще не подготовлено.
Несмотря на расширение технического оснащения производства доля ручного труда при изготовлении и монтаже труб остается довольно большой. Механизировать операции связанные с работой на судне не предоставляется возможным следовательно задача состоит в том чтобы вынести их с объекта в цех т.е. агрегатировать.
Агрегатирование позволяет перенести значительный объем монтажных работ с судна в цеха верфи. Перенесение монтажных работ в цех полностью меняет условия монтажа и контроля его качества позволяет использовать цеховые средства механизации а также позволяет осуществлять специализацию бригад и повысить культуру производства.
Основным технологическим преимуществом агрегатирования является коренное изменение условий выполнения производственного процесса монтажа и контроля его качества в условиях полной доступности к объектам труда. Перенесение монтажных работ в цех позволяет производить их в лучших условиях.
Необходимо однако отметить что основным направлением совершенствования технологии изготовления и монтажа труб является разработка конструктивно технических решений обеспечивающих механизацию основных технологических операций.
Дипломный проект содержит ряд предложений обеспечивающих механизацию процессов: соединения труб с фланцами; химической очистки труб гидравлических испытаний. Также предлагается использовать ультразвуковой контроль для получения более качественных сварных соединений и выявления в них внутренних дефектов сварки.
Операции сборки труб с фланцевыми соединениями являются наиболее ответственными при изготовлении трубопроводов. В настоящее время значительная часть операций выполняется вручную и связана с большими затратами трудоемкости. Значительное время занимают работы по наведению фланца на конец трубы выравниванию и прихватке к трубе путем нанесения двух сварных швов которые вместе с около шовной зоной зачищают ручными пневматическими машинками.
В дипломном проекте предлагается установка деталей соединений на трубы из стали меди и медно-никелевых сплавов диаметром от 45 до 219 мм производить новым методом напрессовки с помощью центрирующего устройства на гидравлических прессах ПГ-100.
Процесс напрессовки деталей соединения состоит из небольшого количества операций выполняемых механизированным способом. Вначале в зажимное устройство пресса устанавливают трубу таким образом чтобы из него выступал ее конец небольшой длины. Затем в плунжер пресса вставляют центрирующее устройство в которое устанавливают деталь соединения. Завершающей операцией является приведение плунжера в действие при горизонтальном перемещении которого в сторону трубы производится ряд последовательных операций: центрирование оси центрирующего устройства с трубой; калибрование ее конца; его раздача; напрессовка на него деталей соединения. После этого труба поступает на сварку где вместо двух сварных швов на каждую из деталей соединения наносят по одному сварному шву.
Преимущества способа напрессовки при установке деталей соединений заключается в следующем:
- механизирован процесс установки деталей соединения на трубы;
- обеспечена строгая перпендикулярность уплотнительной поверхности детали соединения относительно оси трубы;
- ликвидированы один сварной шов и необходимость выполнения обработки шва и около шовной зоны после сварки;
- исключено участие трубопроводчиков при выполнении операции центрирования детали соединения относительно трубы при обеспечении их взаимной перпендикулярности;
- получен значительный экономический эффект за счет экономии энергоресурсов и материалов ликвидации сварного шва операции его обработки снижения трудоемкости на изготовление и монтаж трубопроводов в целом;
Способ рекомендуется применять для трубопроводов эксплуатируемых при рабочем давлении до 16 МПа.
Полным отсутствием механизации характеризуется и процессы химической обработки труб. Это касается всех операций от приготовления растворов до глушения химически очищенных труб.
Предлагается использовать специальную установку для ультразвуковой очистки труб позволяющую повысить производительность улучшить качество очистки прямолинейных труб позволяет механизировать процесс расконсервации труб.
Расконсервация труб в установке производится следующем образом. В ванну заливают моющий раствор (см. таблицу 3.1). Уровень рабочего раствора устанавливают на середине окна. Обрабатываемые трубы укладывают на сетку включают привод и блок ультразвуковых излучателей получающий питание от генератора. Предварительно на генераторе устанавливают необходимые параметры частоты и напряжения. Блок ультразвуковых излучателей начинает перемещаться вдоль труб. Во время его движения поршень состоящий из пластин с окнами для прохода труб создает разность уровней раствора до и после блока. В результате этого происходит переливание жидкости и обмывание внутренней и внешней поверхности труб т.е производится их очистка и вымывание загрязнений.
Таблица 3.1 - Режимы работы моющих растворов
Концентрация раствора
Режим расконсервации
Продолжитель-ность мин
МЛ-51МЛ-51 «Лабомид-203
Кальцинированная сода
Очистка деталей в ультразвуковом поле имеет ряд преимуществ перед другими способами расконсервации:
- повышает качество очистки в том числе и сложнопрофилированных деталей;
- уменьшает расход моющих средств;
- позволяет автоматизировать процесс;
- позволяет использовать негорючие материалы; - значительно сокращает время расконсервации.
Согласно технологии все трубы после изготовления подвергаются испытаниям в цехе для проверки прочности приваренных к трубе элементов (фланцев отростков бобышек штуцеров) а также районы ее погибов.
Предлагается в дипломной работе использовать для испытаний пневматическую головку для опрессовки труб диаметром от 40 до 159 мм. Процесс испытания включает следующие операции:
- установка трубы по центру в заглушку;
- центровка трубы с помощью упоров;
- поджим заглушки к торцу трубы который обеспечивает давление передаваемое штоком соединенным с поршнем. Усилие зажима 5000 кгс при давлении воздуха в сети 4 кгссм2;
- подача рабочего тела в полость трубы;
- выдержка при испытательном давлении осмотр мест сварки погибов;
- отвод заглушки в исходное положение.
Преимущества применения пневматической головки заключается в следующем:
- механизирован процесс испытаний труб;
- повышено качество испытаний;
- повышена производительность процесса испытаний;
- универсальность установки - возможность испытания груб диаметрами от 40 до 159 мм.
Определение размеров элементов трубы и технология изготовления
Определение размеров элементов труб на эскизах производится в следующей последовательности:
- определяются геометрические размеры всех участков трассы расстояние между осями прямых участков (для трасс с погибами) размеры определяющие начало гиба координаты и размеры отростков координаты ответвительной арматуры;
- определяются габаритные размеры путевой арматуры расположение соединений труб на основании чего определяются габаритные размеры труб;
- определяются тригонометрическим путем величины углов.
При составлении программы гибки необходимо учитывать следующие ограничения:
- длина прямого участка (концевого и между углами) должна быть не менее минимальной длины достаточной для зажима трубы в процессе гибки;
- изогнутый участок трубы не должен упираться в пол стену или смежное оборудование
Длины минимальных участков в зависимости от типоразмеров труб даны в ОСТ 5.0005-81.
Длина заготовки трубы определяется как сумма длин прямых участков (расстояние между точками конца и начала смежных погибов а также начальных и конечных участков до первого и соответственно после последнего гиба) и развернутых длин дуг погибов.
В случае когда длина прямого участка менее минимальной длины достаточной для зажима трубы в процессе гибки назначается технологический припуск.
При определении элементов погибов труб используются следующие величины:
пог - развернутая длина изогнутого участка с учетом коэффициента удлинения;
Rn - радиус погиба с учетом коэффициента пружинения
где knp= 102 - коэффициент пружинения для стальных медно-никелевых
Rд - радиус гибочного диска;
а - расстояние между точкой пересечения касательных начала и конца погиба и точкой начала и конца погиба;
Программа гибки составляется или по результатам замеров отдельных элементов трубы или путем расчета длин прямых участков углов и углов плоскостей причем углы погибов и углы плоскостей определяются геометрическим методом путем сопоставления сторон прямоугольных треугольников с вершинами в точках пересечения касательных начала и конца погибов.
l1 l2 - длины прямых участков
Радиус гибочного диска Rd= 330 мм.
Длина прямого участка перед погибом:
где а1 = 334 мм в зависимости от Rd и материала трубы;
с = 5 мм – расстояние от торца трубы до прилегающей плоскости фланца.
ll=390-334-5 =51 мм.
Минимальная длина начального прямого участка трубы согласно табл. 5 ОСТ 5.0005-81 должна быть 100 мм поэтому принимаем :
Тогда технологический припуск будет 100-51=49 мм.
Длина прямого участка l2:
Развернутая длина погиба:
Развернутая длина трубы с припуском:
=100+ 523+ 766 = 1389мм.
Длина трубы без припуска
Далее полученную трубу привариваем к прямой трубе длиной 1910 мм предварительно вырезав в ней отверстие на расстоянии 200 мм от кромки под ввариваемую трубу.
Технологический процесс разработан с учетом применения предлагаемой в дипломном проекте оснастки и в соответствии с ОСТ 5.0005-81 «Системы судовые и системы судовых энергетических установок. Требования к проектированию изготовлению и монтажу труб по эскизам и чертежам с координатами трасс трубопроводов.»
Технологический процесс пронормирован в соответствии с картами нормативов времени 742-3401-168-87 «Изготовление и установка трубопроводов при постройке надводных судов. Нормативы времени. Единичное и мелкосерийное производство».
Выбор технологического оборудования средств механизации и технологического оснащения
Выбор технологического оборудования средств механизации и технологического оснащения является одной из важнейших задач при разработке технологического процесса. От правильного выбора зависит производительность изготовления экономное использование производственных площадей механизации и автоматизации ручного труда электроэнергии и в итоге себестоимости продукции.
Изготовление и монтаж на заказах трубопроводов систем на предприятии выполняются участками входящими в состав механо-монтажного и изоляционно-достроечных цехов. Операции по разметке резке гибке сборке и испытанию труб выполняются на заготовительном трубозаготовительном изоляционном участках и участке спецсистем. Расконсервация труб арматуры химическая очистка нанесение защитных покрытий выполняется на участке покрытий металла горячим способом.
Современный трубообрабатывающий цех должен иметь необходимые средства механизации и применять прогрессивную технологию обработки труб. Для максимальной механизации изготовления труб и особенно для гибки на станках приварки фланцев колен и отростков им соответствующее оборудование. Широко применяется полуавтоматическая сварка труб механизированный стенд для гидравлического испытания.
Применение прогрессивной технологии и новых средств механизации дает возможность значительно повысить производительность труда ускорить процесс обработки труб и снизить себестоимость их изготовления.
Ниже в качестве примера приводится некоторое оборудование и его характеристики.
1. Оборудование для резки труб
Ленточнопильный станок HBS 265
Таблица 5.1 – Технические характеристики
Технические характеристики
Скорость движения ленточной пилы
Габаритные размеры полотна пилы
Габаритные размеры станка
Поворотные тиски с возможностью установки угла резания от 90° до 45°
Бесступенчатое регулирование скорости подачи
Автоматическое опускание пилорамы
Регулируемая направляющая консоль
Направляющая для полотна пилы
Биметаллическое полотно пилы
Регулирование натяжения полотна пилы
2. Оборудование для гибки труб
Трубогибочный станок СТГ 159РК
Производитель (Торговая марка): ПЕЛЛА-МАШ
Станок Трубогибочный СТГ 159РК предназначен для холодной гибки труб из стали и цветных сплавов методом "наматывания". Поставляемая в комплекте со станком оснастка позволяет гнуть трубы с хорошим качеством (овальность - не более 8% утонение стенки - не более 28%).
Привод станка - электрогидравлический.
Нa станке СТГ-159PK установлена каретка для механическою перемещения и поворота трубы. Управление станком осуществляется с помощью двух микропроцессорных контроллеров. Один из контроллеров предназначен для программного управления процессом гибки на другом реализована программируемая электроавтоматика станка.
Технические характеристики:
- диаметр изгибаемых труб мм
- Стальных (Gт = 250 МПа) 76-159x8
- Из цветных сплавовЦв. металлы 75-1605300
- Длина изгибаемых труб мм 4000
- Радиус гибочного диска мм наименьший 150
- Максимальный момент сопротивления изгибаемой стальной трубы с пределом текучести Gt=250 МПа.
- Угол гибки трубы град 180
- максимальная скорость гибки обмин 13
- Максимальная скорость подачи трубы ммин 13
- Максимальная скорость поворота трубы кареткой обмин 3.7
- угла гибки град ±0.5
- угла поворота град ±0.5 - подачи мм ±1.0
- Мощность электродвигателя кВт 11
- Габариты станка мм 7850x1950x1925
- масса станка (без оснастки и масла) кг 14000
- Количество заливаемого масла марки Т22 ГОСТ 32-74 л 600
- Индикация программируемых перемещений осуществляется с помощью ЛИР-532.
3. Оборудование для обработки и пригонки
3.1. Пресс гидравлический ПГ-100
Предназначен для образования элементов соединений на трубах судовых трубопроводов в том числе для отбуртовки раздачи обжатия калибровки отрезки проточки привалочных поверхностей и уплотнительных канавок на фланце или кольце. Станок обслуживается одним рабочим.
Техническая характеристика:
Диаметр обрабатываемых изделий мм
фланцев колец 55-300
Максимальное усилие опрессовки МН 1
Рабочий ход штока опрессовочного цилиндра мм 685
Скорость движения штока опрессовочного цилиндра ммс
Максимальное усилие зажима кН 600
Число оборотов планшайбы подрезного
устройства с-1 133 ; 184 ; 25
Мощность электродвигателя кВт 282
Габаритные размеры мм 2920 х 1650 х 2280
Масса (без оснастки) кг 13800
3.2. Станок для вырезки отверстий в трубах СВО-2
Предназначен для вырезки отверстий под отростки на трубах из стали и цветных сплавов под углом 45 - 90° к оси трубы а также для обработки сопрягаемых поверхностей отростков.
Обработка производится методом кругового фрезерования стандартными концевыми или шпоночными фрезами. Станок обслуживается одним рабочим.
Техническая характеристика
обрабатываемых труб 22-210
обрабатываемых отверстий 10-200
Угол наклона стола град ±45
Диаметр фрез мм 10-50
Частота вращения шпинделя с ' 15; 28; 45; 51; 83; 153
Габаритные размеры мм 2680 х 1100 х 3050
Масса (без оснастки) кг 5800
3.3. Оснастка для сборки труб с деталями соединений
Предназначена для сборки труб с фланцами и кольцами методом напрессовки.
3.4. Станок для зачистки концов труб СЗКТ-2 .
Предназначен для очистки от ржавчины и окалины иглофрезами наружной поверхности концов стальных и медных труб под сварку и пайку. Работа зажимного устройства и иглофрез сблокирована и производится в автоматическом режиме.
Станок обслуживается одним рабочим.
Наружный диаметр зачищаемых труб мм 70-160
Длина зачищаемой поверхности трубы мм 50
Наибольшая длина зажимаемого конца трубы мм 250
Диаметр иглофрезы мм 145
Частота вращения иглофрезы обмин 600
Усилие зажима конца трубы Н 5000
Время зачистки трубы среднего диаметра мин 1
Габариты станка мм 1000 х 700 х 1300
4. Оборудование для сварки
4.1. Пост ручной электросварочный ВКСМ-100
Предназначен для ручной электросварки.
Обслуживается одним рабочим.
Мощность электродвигателя кВт 76
4.2. Полуавтомат сварочный Kemppi FastMig KMS 400
аппарат для сварки MIGMAG с множеством разнообразных функций для промышленной эксплуатации. Синергетические элементы управления и расширенный выбор программ сварки облегчают эксплуатацию аппарата и повышают его эффективность.
Предназначен для сборки и сварки труб с приварной арматурой в полуавтоматическом режиме в среде углекислого газа. Полуавтомат обслуживается одним рабочим.
Таблица 5.2 -Технические характеристики
Номинальная мощность при макс. токе
Предохранитель с задержкой срабатывания
Нагрузка при 40°С ПВ 60%
Нагрузка при 40°С ПВ 80%
Нагрузка при 40°С ПВ 100%
Напряжение холостого хода:
Коэффициент мощности при макс. токе (cos φ)
Диапазон сварочных токов и напряжений
Механизм подачи проволоки
Номинальная мощность
Скорость подачи проволоки
Присадочная проволока? мм
Углеродистая сталь нерж. сталь
Порошковая проволока
Габаритные размеры мм
4.3. Кантователь для вращения труб при сварке КТ - 200
Предназначен для закрепления и вращения труб при ручной сварке.
Кантователь обслуживает один рабочий.
Диаметр обрабатываемых труб мм 18 - 200
Максимальная длина прямых труб мм 1800
Максимальная длина выступающей части трубы мм 900
Мощность электродвигателя кВА 04
Габаритные размеры мм 1020x410х1320
5. Оборудование для испытаний.
5.1. Универсальная установка для испытания труб.
Предназначена для гидравлических испытаний в цехе трубопроводов со штуцерными и фланцевыми соединениями на прочность жидкой средой (водой).
Количество одновременно испытываемых труб 4
Диаметр испытываемых труб мм 50-120
Давление испытания МПа 2-50
Производительность насоса ВД лмин 10
Производительность насоса НД лмин 8
Суммарная мощность двигателей кВт 38
5.2. Пневматическая головка для опрессовки труб диаметром от 40 до 108 мм.
Предназначена для проверки герметичности труб методом «пузырьков» или по падению давления на манометре.
Диаметр испытываемых труб мм 40-108
Максимальное давление испытания МПа 45
Габариты установки мм 490 х 440 х 400
6. Оборудование для очистки труб.
Установка для ультразвуковой очистки труб.
Предназначена для очистки наружной и внутренней поверхности труб моющим раствором в ультразвуковом поле.
Техническая характеристика
Диаметр обрабатываемых труб мм 6-250
Длина обрабатываемых груб мм 2000 - 6000
Скорость перемещения излучателей ммин 4
Мощность двигателя привода тележки кВт 11
Ультразвуковой генератор УЗГ-2-10
Габариты установки мм 6000 х 700 х 1300
7. Оборудование для контроля
Ультразвуковой дефектоскоп А1212 МАСТЕР
Ультразвуковой дефектоскоп А1212 МАСТЕР - новая модифицированная версия дефектоскопа широкого применения. Дефектоскоп предназначен для поиска и определения координат различных нарушений сплошности и однородности материала в изделиях из металлов и пластмасс.
Назначение дефектоскопа:
- контроль сварных швов;
- измерение толщины стенок изделий;
- поиск мест коррозии трещин внутренних расслоений и других дефектов;
- определение координат различных нарушений сплошности и однородности материала в изделиях из металлов и пластмасс.
Максимальная толщина материалов (по стали) мм 3000
Диапазон развертки (плавное изменение) мкс от 50 до 1300
Рабочие частоты МГц от 08 до 150
Диапазон перестройки скорости мс от 1000 до 15000
Полоса частот приемного тракта МГц от 05 до 15
Диапазон перестройки аттенюатора дБ (шаг 1 дБ) от 0 до 80
Тип дисплея LCD (LED-подсветка 320 х 240 точек)
Диапазон рабочих температур °С от -20 до +50
Питание аккумулятор 6 батарей АА
Время непрерывной работы (с подсветкой) ч 15 (12)
Габаритные размеры мм 245 х 120 х 40
Масса электронного блока г 650
Расчёт на прочность соединений болтов крышки с корпусом пневматической головки для опрессовки труб.
Выход из строя болтов обычно происходит вследствие разрыва стержня по резьбе или переходному сечению у головки в результате разрушения или повреждения резьбы из-за разрушения головки. Так как размеры стандартных болтов отвечают условию их равнопрочности по указанным критериям то расчет производят по одному основному критерию работоспособности - прочности нарезанной части стержня. Расчет болтов при статическом нагружении.
Предварительно затянутый болт нагружен внешней осевой растягивающей силой. Этот вид нагружения самый распространенный т. к. для большинства резьбовых соединений требуется предварительная затяжка болтов обеспечивающая плотность соединения и отсутствие взаимных смещений деталей стыка нарушающих работу соединения.
После предварительной затяжки болта силой F3 болт растягивается а детали стыка сжимаются.
При действии на болтовое соединение внешней силы F только часть ее F дополнительно нагружает болт а остальная часть (1 - )F идет на частичную разгрузку деталей стыка от сжатия. Коэффициент учитывающий долю внешней нагрузки F приходящуюся на болт называется коэффициентом внешней (основной) нагрузки.
Так как задача о распределении силы F между болтом и стыком статически неопределима то она решается с помощью условия совместности деформаций. При действии на соединение внешней силы F до раскрытия стыка сжатие соединяемых болтом деталей уменьшается настолько насколько болт растягивается т. е.
где - коэффициент податливости соединяемых болтом деталей;
- коэффициент податливости болта.
Из уравнения следует что коэффициент внешней нагрузки:
Коэффициент податливости болта
А - площадь поперечного сечения стержня болта;
Е - модуль упругости материала болта.
Коэффициент податливости деталей:
Условие невозможности раскрытия стыка:
где к- коэффициент затяжки болта к = 2 4 при переменной внешней нагрузке.
Проектный расчет болта с последующей затяжкой производят с учетом крутящего момента вызванного этой затяжкой по расчетной силе равной 13 F0
Болты под действием переменных нагрузок рассчитывают на усталость. Переменная внешняя нагрузка рассчитывается по отнулевому циклу. Напряжение начальной затяжки болта 3 вызываемое силой F3
амплитуда напряжения цикла
среднее напряжение цикла
и максимальное напряжение цикла
где A1 - площадь поперечного сечения болта по внутреннему диаметру резьбы.
Расчет болта на усталость по запасу прочности по максимальному напряжению осуществляется по формуле:
где Sa - действительный коэффициент запаса прочности по максимальному напряжению;
[S] - допускаемый коэффициент прочности по допускаемому напряжению.
Оптимизация и конструирование комбинированного теплообменного аппарата системы охлаждения главного двигателя 16V 2000 M72 фирмы MTU
Система охлаждения смонтированная на двигателе включает:
циркуляционные насосы водоводяной пластинчатый теплообменник трубопровод забортной воды фильтр и др. оборудование.
Отдельно поставляются два формованных колена для подводаотвода забортной воды комплект огнестойких шлангов для подключения к маслоохладителю редуктора угловые 90º патрубки KR 32 – B MW MMN160 (DN32 M45x1.5) для подключения к ГД трубопровода забортной воды охлаждения редуктора.
В настоящее время весьма актуальной является задача уменьшения веса и габаритов теплообменных аппаратов широко используемых в различных областях техники. Эффективным путем ее решения является интенсификация теплообмена в каналах. Рассмотрим наиболее перспективные методы интенсификации то есть такие которые во-первых дают наиболее эффективные результаты и во-вторых наиболее технологичны.
Применение интенсификации теплообмена в теплообменных устройствах позволяет решить в зависимости от назначения и условий работы теплообменных поверхностей ряд задач:
При заданной тепловой мощности аппарата и поверхности теплового обмена снизить затраты мощности на прокачку теплоносителей;
При заданных габаритах и мощности на прокачку увеличить тепловую мощность теплообменного аппарата;
Снизить максимальную температуру в системах охлаждения различных устройств и увеличить тем самым надежность их работы.
Поскольку целью дипломной работы мы поставим уменьшение веса и габаритных размеров теплообменного аппарата а так же снижение гидродинамического сопротивления в межтрубном пространстве.
Решить обе задачи достаточно сложно. Опишем возможные пути решения каждой из задач по отдельности.
К настоящему времени предложены и исследованы разнообразные методы интенсификации конвективного теплообмена. Применительно к течению теплоносителей используются: турбулизаторы потока на поверхности; поверхности разбитые за счет оребрения; закрутка потока спиральными ребрами шнековыми устройствами завихрителями установленными на входе в канал; подмешивание к потоку жидкости газовых пузырей или к потоку газа твердых частиц или капель жидкости; вращение поверхности теплообмена; пульсацию теплоносителя; и т.д.
При выборе для практического применения того или иного метода интенсификации теплообмена приходится учитывать не только эффективность самой поверхности но и технологичность ее изготовления технологичность сборки теплообменного аппарата прочностные требования. Загрязненность поверхности особенности эксплуатации т.д. Все эти обстоятельства существенно снижают возможности выбора одного из многочисленных исследованных методов интенсификации.
Из упомянутых выше методов интенсификации теплообмена до последнего времени применялось в основном оребрение наружной поверхности труб. Оказалось что оно эффективно если коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве во много раз меньше коэффициента теплоотдачи внутри труб.
Естественно что при этом пучок труб выполняется разряженным (относительный шаг размещения труб в пучке SD =15-2).
В связи с резким повышением требований к компактности теплообменных аппаратов намечается тенденция к снижению шага размещения труб до SD =15- 12 как для продольного так и для поперечного омывания что практически исключает возможность наружного оребрения. Поэтому применимо для данного теплообменного аппарата перспективным будет являться применение трубок с периодически расположенными диафрагмами в нутрии и канавками снаружи изготовленными накаткой.
Сущность данного метода интенсификации теплообмена заключается в следующем. На трубке по специально разработанной для серийного производства технологии роликами производится накат. При этом на внешней поверхности трубки образуются периодически расположенные канавки а на внутренней диафрагмы с плавной конфигурацией.
Рисунок 1. Трубка теплообменного аппарата с накаткой.
Выбор этого метода обусловлен анализом турбулентной структуры потока в гладких каналах и в отрывных течениях и технологическими требованиями. Как известно в трубках тепловой поток быстро убывает с ростом расстояния от стенки.
Турбулентная теплопроводность наоборот равна нулю на стенке и быстро растет с удалением от нее. Следовательно в довольно узком пристенном слое порядка толщины ламинарного и переходного слоев срабатывается основная часть имеющегося температурного напора. Поэтому с энергетической точки зрения наиболее рационально увеличивать турбулентную теплопроводность только в этом пристенном слое не увеличивая ее в ядре потока. Кроме того можно так же увеличить перепад температуры в этом слое подводя к стенке теплоноситель из ядра потока т.е. путем благоприятного искажения профиля температур. Периодическое образование небольших отрывных зон (вихрей) около самой стенки позволяет наиболее эффективно сочетать оба пути.
Если вихрь мал и его граница расположена близко к стенке то переносимые вдоль стенки возникшие на вихре пульсации увеличат в его слое турбулентную теплопроводность и тем самым интенсифицируют теплоотдачу. Целесообразно вихри около стенки располагать на таком расстоянии друг от друга чтобы возникающие на них пульсации переносились частично затухая вдоль стенки. Наиболее эффективным по форме турбулирующим выступом является плавно очерченный. Он обеспечивает большее увеличение теплоотдачи при меньших гидравлических потерях по сравнению с прямоугольными треугольными и даже полукруглыми выступами.
Если глубина канавок на наружной поверхности трубы равна высоте выступов внутри ее то применение данного метода интенсификации дает оптимальный эффект снаружи и внутри труб в диапазоне S D= 11 -13.
Учитывая все это предположим конструкцию теплообменного аппарата в котором заменим гладкие трубки на трубки с накаткой оставим все остальные данный неизменными. Произведем тепловой расчет и сравним полученные результаты с первоначальным расчетом.
1. Проектный расчет комбинированного
теплообменного аппарата
Теплоноситель 1 – масло:
Температура на входе в ТА: Т11 = (80+273)К
Температура на выходе: Т12= (60+273)К
Массовый расход: m1= 11 кгс
Теплоемкость масла: ср1 =20139 103 кджкгК
Плотность масла: p1=8762 кгм3
Теплоноситель 2 – холодная вода:
Температура на входе в ТА: Т21= (20+273)К
Массовый расход: m2=15 кгс
Теплоемкость воды: ср2=4177103 кДжкгК
Плотность воды: p2=975 кгм3
Теплоноситель 2 – горячая вода:
Температура на входе в ТА: Т31= (80+273)К
Температура на выходе в ТА: Т32= (70+273)К
Массовый расход: m3= 15 кгс
Теплоемкость воды: ср3=4198 103 кДжкгК
Плотность воды: p3=9533 кгм3
D0 – диаметр поверхности в которую вписан трубной пучок м: D0 =025 м
S1 - фронтальный шаг труб в пучке м: S1 =0015 м
S2 – продольный шаг труб в пучке м: S2 = 0013 м
φс - угол выреза окна сегментной перегородки: φс = 140 град
dвх 1 – диаметр входного патрубка м: dвх 1=00805 м
dн – наружный диаметр трубы без накатки м: dн=001 м
dвн – внутренний диаметр трубы без накатки м: dвн= 0008 м
dвн min – внутренний диаметр трубы с накаткой м: dвн min =007 м
dнак – диаметр накатки м: dнак =0002 м
tн – периодичность накатки м: tн =0011 м
nтр – число труб nтр =330
n1 – число ходов охлажденного масла в межтрубном пространстве n1=7
n2 – число трубных заходов n2 =1
n3 – число ходов охлаждаемой воды в межтрубном пространстве n3 =3
Рr ст1 – число Прандтля для масла при температуре стенки tст = 500С Рr ст1 =1048
Рr ст21 - число Прандтля для масла при температуре стенки tст =450С Рr ст21 = 548
Рr ст3 - число Прандтля для воды при температуре стенки tст = 500С Рr ст3 = 3925
Рr ст22 - число Прандтля для воды при температуре стенки =450С Рr ст22 =3925
Lтр 1 – длина трубок в пучке для охлаждения масла м : Lтр 1 =08 м
Lтр 2 - длина трубок в пучке для охлаждения воды м: Lтр 2 = 036 м
λст- теплопроводность медной трубки Втм К: λст =399 ВтмК
Теплообменный аппарат разобьем на две составляющие части и будем считать их отдельно одна от другой. Расчет начнем с части где охлаждается масло.
Расчет теплообменника «вода- масло».
Определение неизвестных концевых температур. Для определения температуры охлаждающей воды на выходе из той части где охлаждается масло и в ходе в охладитель воды необходимо знать эффективность нагревания Z которая определяется по формулам:
C1=m1 Cp1 C1=2215104 кг м2 с-3 К-1
C2= m2Cp2 C2=6266104 кг м2 с-3 К-1
Расчет поверхности теплопередачи.
Определим проходное сечение для теплоносителя в межтрубном пространстве в кожухотрубных ТА с сегментными перегородками.
расстояние между соседними перегородками:
число труб в расчетном ряду пучка который берется в сечении близко к экваториальному.
проходное сечение между двумя соседними трубами длиной 1м
Гидравлический диаметр:
Проходное сечение для теплоносителя движущегося в трубах:
Определение теплофизических свойств теплоносителей.
Определяем теплофизические свойства теплоносителей при определяющих температурах по таблицам или с помощью уравнений аппроксимирующих эти таблицы:
Теплофизические свойства дизельного масла при температуре
Теплопроводность: λ =012345 ВтмК
Кинематическая вязкость:
Динамическая вязкость:
Скорость теплоносителя в межтрубном пространстве:
Теплофизические свойства охлаждающей воды при температуре
Теплопроводность: = 612 ВтмК
Определение коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи.
Определяем коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи К:
Для теплоносителя в межтрубном пространстве ( масло )
Для теплоносителя в трубе:
Коэффициент теплопередачи
Рассчитываем площадь трубы с накаткой и площадь трубы без накатки
Определим средний температурный напор:
Средний температурный напор для ТА с многократным перекрестным током и противоточным включением ходов рассчитывается по формулам:
Расчет требуемых поверхностей.
Рассчитываем требуемую поверхность теплоотдачи по уравнению:
Гидродинамический расчет.
При определение потерь давления в межтрубном пространстве кожухотрубных ТА используем следующую формулу:
Определяем потери давления в трубах на участке ( вода-масло).
Расчет теплообменника (вода-вода).
Теперь просчитаем ту часть где охлаждается вода.
Для определения температуры охлаждающей воды на выходе из ТА ( вода-вода ) необходимо знать эффективность нагревания Z которая определяется по формулам:
C3=m3 Cp3 C3=6297 104 кг м2 с-3 К-1
Теплопроводность: = 060705 ВтмК
Теплопроводность: = 619 ВтмК
Скорость теплоносителя в трубах:
Для теплоносителя в межтрубном пространстве
Определяем потери давления в трубах на участке ( вода-вода ).
Введем коэффициенты термического сопротивления при условии загрязнения ТА
Учет термических сопротивлений загрязнения:
2. Разработка конструкции теплообменного аппарата
Сравнивая расчеты можно сказать что предполагаемые мероприятия по оптимизации теплообменного аппарата являются очень эффективными и внеся небольшие изменения в конструкцию теплообменника можно достичь значительного снижения суммарной мощности на прокачку теплоносителей за счет замены трех существующих теплообменных аппаратов на один модернизированный.
Для того чтобы существенно не нарушать технологические процессы и снизить затраты на изготовление новых деталей попытаемся изменить конструкцию водяного теплообменного аппарата двигателя 16V 2000 M72 фирмы MTU . Изменять конструкцию будем следующим образом:
Разрежем корпус теплообменного аппарата на 2 части
Ввариваем в каждую часть еще по одному патрубку
На срощенные стороны привариваем фланцы
Накатываем медные трубки и собираем из них и трубных досок два трубных пучка
Собираем две полученные части теплообменника с использованием кольца предназначенного для недопущения смешивания теплоносителей между собой
Эти работы потребуют небольших материальных затрат которые в скором времени окупятся. Это так же позволит увеличить свободную площадь в машинном отделении и увеличить провозную способность судна в целом. Для выявления экономической эффективности и технологического решения в данном дипломном проекте предусмотрены специальные разделы.
Технология изготовления фланцев и кольца
технологический процесс сборки
1. Выбор заготовок и характеристика материала
В качестве материала для заготовок применяет сталь 45Л ГОСТ 977-75
Таблица 8.1 - Химический состав стали 45Л ГОСТ 977-75
Таблица 8.2- Механические свойства стали 45Л ГОСТ 977-75
В качестве заготовок для изготовления фланца и кольца принимаем отливку из стали 45Л ГОСТ 977-75.
Принимаем литье в земляную форму 1 класса. Точность отливки в земляную форму и припуск на обработку регламентирован ГОСТ 2009-55.
Определяем массу заготовок по формуле:
Vзаг - объм заготовки м3
mзаг ф= 780 (314 015622 (0399252 0321252) 4)= 538 кг
mзаг кол= 780 (з14 039246 (0354242 0295762) 4)=913 кг
Определяем коэффициент использования материала по формуле:
2. Разработка технологических маршрутов изготовления фланцев и кольца
Технологический маршрут для изготовления фланца:
0 Заготовительная операция
Производится отливка в земляную форму
Обработка ведется по операционной карте на станке 1К62 до заданных размеров
Оборудование: четырех кулачковый патрон ГОСТ 16866-71
Инструмент: резец 2109-0055 Т15К6 ГОСТ 18877-73
0 Слесарная обработка
Разместить деталь для последующей операции затупить острые кромки.
Обработка ведется по операционной карте на слесарном участке.
Приспособление: тиски слесарные ГОСТ 4547-77.
Инструмент: угломер ГОСТ 2545-82.
Слесарный напильник класс №2 ГОСТ 1465-69
5 Сверлильная операция
Сверлить отверстия во фланце согласно операционной карте обработки.
Обработка ведется на вертикально- сверлильном станке 2Н125. Принимаем кулачковый спирально-реечный патрон ГОСТ 2675-77.
Оборудование: сверло D 16 ГОСТ 10902-77.
Технологический маршрут для изготовления кольца:
0 Заготовительная операция
Оборудование: четырех кулачковый патрон ГОСТ 3890-92
0 Слесарная операция
Затупить острые кромки. Обработка ведется по операционной карте на слесарном участке.
Инструмент: слесарный напильник класса №2 ГОСТ 1465-69
3. Выбор оборудования
Оборудование для изготовления фланца и кольца принимаем одинаковое.
Токарно-винторезный станок 1К62
Наибольший диаметр обрабатываемой детали:
Над станиной – 400мм
Над суппортом – 220мм
Расстояние между центрами – 710 мм
Частота вращения 125- 2000 мин-1
Мощность электродвигателя 75 кВт
Подача суппорта продольная поперечная 007- 4160035- 416 ммоб
Вертикально сверлильный станок 2Н125
Наибольший диаметр сверления 25 мм
Размеры рабочей поверхности стола 400 * 450мм
Вертикальное перемещение сверлильной головки 170 мм
Конус Морзе отверстия шпинделя 12
Число оборотов шпинделя в минуту 45 -2000 м-1
Число ступеней механической подачи шпинделя 9
Подача шпинделя 01-16 ммоб
Наибольшее усилие подачи 900 кг
Крутящий момент на шпинделе 2500 кгсм
Мощность электродвигателя 22 к Вт
4. Расчет припусков при изготовлении деталей
4.1. Расчет припусков на токарную обработку фланца
Заготовка представляет собой отливку третьего класса точности массой 528 кг. Технологический маршрут обработки поверхностей состоит из следующих операций:
Суммарное значение Rz и Т характеризующие качество литых заготовок составляет 600 мкм.
После технологического перехода 1 за один раз характеристики удовлетворяют как черновой обработке.
Назначение согласно ГОСТ 1855-55
Rz = 50 мкм Т = 50 мкм
Суммарное значение пространственных отклонений для заготовки данного типа определяется по формуле:
ΔК – удельное коробление ΔК = 07
L- номинальная длина детали L =15 мм
p заг = 07 15= 105 мм
Погрешность закрепления заготовки Σ = 120 мкм
Допуск на размер для отливки третьего класса точности принимаем по ГОСТ 1855-75 = 500 мкм
На основании этих данных произведем расчет минимальных припусков пользуясь основной формулой:
Zmin = + √ρзагр2 + Σ2 = 500+√1052 + 1202 = 620 мкм
Lзаг = 15 +2 0620 = 1624 мм
4.2. Расчет припусков на токарную обработку наружных и внутренних поверхностей тел вращения
D- номинальная длина детали D =395 мм
p заг = 07 395 = 2765 мм
Погрешность заготовки при закреплении Σ= 160 мкм
Допуск на размер для отливки третьего класса точности принимаем по ГОСТ 1855-77 = 15 мм
На основании данных произведем расчет минимальных значений допусков пользуясь основной формулой:
Zmin = 2 (Rz + √ρ2 + Σ2 ) = 2( 600+√27652 + 15002 )= 425 мкм
Таким образом имея расчетный размер получим:
D p заг = 395 + 425 = 39925 мм
D' p заг = 325 – 425 = 321 25 мм
4.3. Расчет припусков на токарную обработку кольца
Заготовка представляет собой отливку третьего класса точности массой 913 кг. Технологический маршрут обработки поверхностей состоит из следующих операций:
L- номинальная длина детали L = 38 мм
p заг = 07 38= 266 мм
Zmin = + √ρзагр2 + Σ2 = 500+√2662 + 1202 = 623 мкм
Lзаг = 38 +2 0623 = 39246 мм
4.4. Расчет припусков на токарную обработку наружных и внутренних поверхностей тел вращения
D- номинальная диаметр детали D =350 мм
p заг = 07 350 = 245 мм
Погрешность закрепления заготовки Σ = 160 мкм
Zmin = 2 (Rz + Т + √ρ2 + Σ2 ) = 2( 600+√2452 + 15002 )= 4239 мкм
D p заг = 350 + 425 = 35424 мм
D' p заг = 300 – 424 = 295 76 мм
5. Определение режимов резания
5.1. Токарная операция при изготовлении фланца
Переход 1 установить заготовку в патрон.
Переход 2 подрезать торец в размере 1.
Припуск на обработку удаляем за один проход.
Глубина резания: t = (36244 – 35)2 = 0622 мм
По карте 3 (9) определяем подачу с размером держателя резца 16 – 25 мм для резца 2100 – 0019 Т15К6 ГОСТ 18878 – 73. При точении детали с диаметром 295 мм с глубиной резания t = 3 мм рекомендуемая подача S = 06 – 10 ммоб. Выбранная подача соответствует данным станка 1К62.
Значение геометрических параметров выбираем по выражению 2 (10)
Главный угол в плане φ1 = 100
Главный заданный угол α = 80 т.к. у обрабатываемой стали предел прочности ≤520 МПа
По тем же признакам угол γ = 120
Угол наклона режущей кромки λ = 0
Радиус при вершине резца r = 1 мм
Предельный угол на упрочняющей фаске γ = -50
Ширина упрочняющей фаски 05 мм.
Размеры радиусной стружкоотводящей канавки согласно карте (9):
Радиус лунки R = 4 мм ширина лунки В = 25 м глубина лунки h = 05 мм.
По карте 3 (9) находим максимальное значение подачи допустимую заданной шероховатостью. Sдоп = 08 – 12 ммоб.
По карте 9 (9) находим максимальное значение подачи допускаемой прочности резца для стали с в = 520 МПа.
Принимаем что резец установлен в резцедержатель с номинальным вылетом 1 = 1Н в этом случае поправочный коэффициент на подачу К1 = 10
По приложению 4 (9) находим максимальное значение подачи допускаемой прочностью пластичности твердого сплава допускаемой жесткостью обрабатываемой деталью: Sдоп = 27 ммоб.
По приложению 11 (10) учитываем коэффициенты ГД отношение длины заготовки к диаметру обрабатываемой поверхности: L1 D1 = 15375 = 4010-2 кj > 22
Для угла φ = 900 коэффициент ку = 247 тогда
ρдоп =Sдоп КjКу = 2722247 = 1467 ммоб
Таким образом для заданных условий работы подача лимитируется шероховатостью обрабатываемой поверхности то величина S = 06 – 10 ммоб оказались меньше всех допустимых подач. Эту подачу окончательно проверяем по силе подачи ( осевой силе резания). Допускаемой прочностью механизма подачи станка Рдоп;у станка 1К62 Рраб= 300кгс.
Силу подачи при заданных условиях определяем по карте 11(9) при работе в диапазоне скоростей резания V = 65 – 155 ммин. Рраб = 63 кгс.
Так как Рраб Рдоп то подача 06 – 10 ммоб не ограничена прочностью механизма подачи станка таким образом принятая подача S = 10 ммоб является для заданный условий допускаемой подачей станка. S = 10 ммоб
Назначаем период стойкости резца по табл.2. 2 (10) Т = 45 мин. Величина допустимого износа резца на заданной поверхности таблице 1 h3 = 10 – 14 мм определяем скорость резания допускаемую режущими свойствами резца. Расчет ведем по формуле: Uн = Сu Ку Кm (Тm tх Su) где коэффициенты Сu = 292 табл. 2(10) показатели степени для наружного поперечного точения m = 08; х = 015; у = 03.
Коэффициенты на изменение условий работы: на главный угол в плане Ку= 10.
На механические свойства обрабатываемого материала Кm = См (75 В)n; где См = 1 – коэффициент обрабатываемости; n = 175 – показатель степени; Кm = 1(75 520)175 = 18.
Тогда Uн = (292 10 18) : (45018 0622015+ 1003) = 28445 ммин
По карте 7(9) для стали с В = 520 МПа t = 1 мм при = 10 ммоб при наружном точении резцом с учетом φ = 900 табличное значение скорости резания составляет Uтабл = 310 ммин. В дальнейшем при расчетах будем принимать U =310 ммин.
Определяем число оборотов шпинделя соответствующей найденной скорости резания: n = 1000 Uн : ( D) =1000 28445 : (314 395) = 2292 мин-1.
Корректируем число оборотов шпинделя по паспортным данным станка и устанавливаем действительное число оборотов. Частоту вращения беру по ближайшему n = 250 мин-1 т.к. Uд не больше 10% Uн.
Uд = 314 395 250 : 1000 = 3102 ммин
Δ (Uд – Uн) : Uд = (3102 – 2844) : 3102 = 83%
Определим мощность затрачиваемую на резание по приложению 18. Для наружного точения стали ≤570 МПа t до 2 мм до 12 ммоб U = 3102 ммин Nтабл = 29 кВт. Для заданных условий обработки приведенный в карте поправочный коэффициент мощности Кn = 10. Следовательно Nрез = Nтабл = 29кВт.
Проверяем достаточность мощности привода станка выдерживаемую условием:
Мощность на шпинделе станка по приводу Nшп= Nm где
Nm - мощность двигателя кВт.
По паспортным данным станка 1К62 мощность электродвигателя Nm = 75 кВт а КПД привода = 075 тогда Nшп = 75 075 = 5625 кВт.
Следовательно Nрез Nшп и обработка возможна.
Определим машинное время по формуле:
Тм = (L i) : (n ) где
L- длина прохода резца мм.
Длина прохода резца определяется по формуле:
– длина обрабатываемой поверхности мм;
y – величина врезания мм.
y= t ctg φ = 0677 ctg 900 = 0.
Δ- величина (вращение) принимаем из диапазона 1 – 3 мм. Δ= 2 мм отсюда:
L = 36244 + 0 + 2 =38244 мм.
Машинное время: Тм = 38244 1 : 250 10 = 0152 мин.
Переход 3. Точить поверхность в размер 2.
Uд = 310 ммин n = 250 мин-1.
Тм = 15 + 0744 + 2 : (250 10) = 007 мин.
Переход 4. Переустановить заготовку в патроне.
Переход 5. Подрезать торец в размер 1.
Uд = 310 ммин n = 250 мин-1 Тм = 0125 мин.
Переход 6. Точить поверхность в размер 3.
Uд = 310 ммин n = 250 мин-1 Тм = 007 мин.
Переход. Снять фаску в размер 4.
Тм = (2+ 0744)2 : (250 10) = 003 мин.
5.2. Сверлильная операция
Переход 1. Установить деталь в патрон.
Переход 2. Сверлить отверстия в размер 1 2 3.
Глубина резания при сверлении t = 05 D где D – диаметр сверла мм;
Подача при сверлении по карте 41 (9) = 031 – 037 ммоб по назначению = 032 ммоб.
Скорость резания определим по формуле:
U = (С Dд Кu) (Тm tх y) где
Сu = 162; Дu = 04; хu=0; уu = 05; m = 02; Т = 45 мин ((9) табл.2829)
Кu=75:52 = 144 тогда U = (162 16 04 144) : ( 45 02 80 032 05) = 5832 ммин.
Определим частоту вращения шпинделя:
n=(1000 U) : ( D) = (1000 58.32) : (314 16) = 1160 мин-1.
Тм = (L i) : (nшп ) где
L = 15 мм – длина отверстия
Тм = (15 1) : (1160 032) = 004 мин.
Переход 3 4 5 6 7. Поворачивать с каждым разом на 600 и повторить переход 2.
Суммарное машинное время:
ΣТм = 004 6 = 024 мин.
5.3. Токарная операция при изготовлении кольца
Переход 1. Установить заготовку в патрон.
Переход 2. Подрезать торец в размер 1.
Аналогично принимаем: = 10 ммоб; U = 310 ммоб; n = 250 мин-1 тогда
Тм =(2954 + 2) 1 : (250 1) = 0126 мин.
= 10 ммоб; U = 310 ммоб; n= 250 мин-1 тогда
Тм =(38623 + 0744 + 2) : (250 1) = 0165 мин.
Переход 4. Подрезать торец в размер 3.
Тм =(14 + 2) 5 : (250 1) = 032 мин.
Переход 5. Переустановить деталь в патроне.
Переход 6. Подрезать торец в размер 1.
Тм =(2712 + 2) 1 : (250 1) = 0116 мин.
Переход 7. Точить поверхность в размер 4.
Тм =(38 + 0744 + 2) 1 : (250 1) = 0162 мин.
Переход 8. Подрезать торец в размер 3.
6. Определение общего времени
Время затрачиваемое на изготовление одного фланца составляет:
ΣТм = ΣТмiпер = (0152 + 007 + 0152 + 007 + 003 + 024) = 0714 мин.
Время необходимое на изготовление одной детали составляет:
Тмт.ф. = ΣТм + Твсп. + Тоб + Тпер где
Твсп – вспомогательное время мин Твсп = 09 мин
Тоб - время обслуживания мин
Тпер - время перерыва на отдых и естественные нужды мин
Топ = ΣТм + Твс = 0714 + 09 = 1617 мин.
Тоб + Тпер = Топ (α : 100) где
Тоб + Тпер = 1614 (6: 100) = 0097 мин.
Тогда Тмт.ф = 0714 + 09 + 0097 = 1711 мин.
Время затрачиваемое на изготовление одного кольца составляет:
ΣТм = ΣТмiпер = (0126 + 0165 + 032 + 0116 + 0162 + 032) = 0209 мин
Время необходимое для изготовления одной детали составляет:
Тмт.к. = ΣТм + Твсп. + Тоб + Тпер где
Топ = ΣТм + Твс = 0209 + 09 = 2109 мин
Тоб + Тпер = 2109 (6: 100) = 0126 мин
Тогда Тмт.к =1209+ 09 + 0126 = 2235 мин.
Полное время затрачиваемое на изготовление двух фланцев и кольца составит:
Т = 2 Тмт.ф + Тмт.к = 2 171 + 2235 = 34 мин.
7. Технологический процесс сборки комбинированного теплообменного аппарата
Процесс сборки представляет собой поэтапную сборку наибольшего количества элементов независимо друг от друга.
Весь процесс разобьем на этапы:
Выделим все необходимые детали согласно сборочного чертежа.
Осуществляем сборку подузлов второго порядка.
Осуществляем сборку подузлов первого порядка.
Осуществим сборку изделия.
Перечень деталей согласно спецификации: трубки медные с накаткой доска трубная (2-х видов) корпус крышка фланец нажимной кольцо уплотнительное прокладки патрубок пробка протектор болты шпильки шайбы гайки. Добавим к этому списку вновь изготовленные фланец и кольцо. Далее из выше перечисленных элементов начнем сборку подузлов второго порядка. Подузлами второго порядка являются: элемент охлаждающий масло в сборе и крышка в сборе. Процесс сборки этих подузлов будет выглядеть следующим образом:
Процесс сборки элемента охлаждающего масло.
Медные трубки длиной м. развальцовываются и запаиваются в трубной доске.
Затем устанавливаются перегородки на определенном расстоянии друг от друга. После этого устанавливаем вторую трубную доску и так же развальцовывают и запаивают трубки. На этом процессе сборки элемента охлаждающего масло окончен.
Процесс сборки охлаждающего воду ( этот процесс аналогичен предыдущему).
Процесс сборки крышки.
Крышка собирается таким образом чтобы на ней были установлены все прокладки и ввинчены все необходимые пробки.
Процесс сборки подузлов второго порядка будет на этом завершен и можно будет переходить к процессу сборки подузлов первого порядка который включает в себя корпус охладителя воды в сборе и корпус охладителя масла в сборе.
Процесс сборки корпусов охладителей выполняется в следующем порядке:
На корпус наваривается фланец и врезается патрубок для отвода жидкости из межтрубного пространства ТА. В корпус вставляется трубный пучок. За тем устанавливаются прокладки присоединяется крышка в сборе. Устанавливается обжимное кольцо. В такой последовательности собирается два корпуса.
Когда оба корпуса собраны можно перейти к сборке изделия. Сборка изделия производится путем присоединения одного корпуса к другому через кольцо которое устанавливается между двумя трубными досками дабы избежать возможности протечек масла в охлаждаемую воду. Готовое изделие устанавливается на штатное место и к нему подводят трубопроводы.
Охрана труда и пожарная безопасность
Охрана труда - система законодательных актов. Социально-экономических организационно-технических гигиенических и лечебно-профилактических мероприятий и средств обеспечивающих безопасность сохранение здоровья и работоспособности человека в процессе труда.
Основная часть работ производится в цеховых условиях поэтому необходимо соблюдение норм охраны труда и пожарной безопасности.
- выявление опасных и вредных производственных факторов;
- обеспечение условий труда;
- контроль за соблюдением норм по охране труда и пожарной безопасности;
- обеспечение безопасности на производстве.
2. Опасные и вредные производственные факторы
На разрабатываемом участке действуют следующие физические факторы:
-движущиеся машины и механизмы;
-подвижные части производственного оборудования;
-повышенное значение напряжения в электроцепи замыкание которой может произойти через тело человека;
-острые кромки заусеницы и шероховатость на поверхностях заготовок инструмента;
-недостаточное освещение;
-повышенный уровень шума;
-повышенный уровень вибрации;
-повышенная температура воздуха влажность и скорость перемещения воздуха.
3. Меры по охране труда
К оборудованию в цехе предъявляются требования указанные в ГОСТ 12.2.009-99 «Система стандартов безопасности труда. Станки металлообрабатывающие. Общие требования безопасности» в соответствии с которыми предусмотрены следующие мероприятия:
-подвижные части оборудования имеют ограждения;
-станки имеют предохранительные устройства от перегрузки способной вызвать поломку станка и травмировать работающего;
-в станках с механизированным закреплением труб включение цикла обработки сблокировано с окончанием их закрепления;
-предусмотрены устройства для отсоса пыли и мелкой стружки.
Для транспортировки на трубообрабатывающем участке и участке химической очистки применяются: мостовой кран электрокар.
При перевозке на электрокарах трубы необходимо укладывать вплотную одну к другой или устанавливать между ними деревянные прокладки во избежание перекатывания труб.
Мостовой кран снабжен концевыми выключателями тормозными устройствами ограничителями хода и грузоподъемности.
Все доступные движущиеся и вращающиеся части мостового крана ограждены.
Принятое расположение производственного оборудования расстояния между станками проходы проезды расстояния от станков до колонн и т. д. соответствуют нормам технологического проектирования механических цехов.
Границы проездов на участке обозначаются белыми линиями.
4. Электробезопасность
Помещение участка относится по степени опасности поражения людей электрическим током к помещениям с повышенной опасностью.
Электросеть - трехфазная четырехпроводная с заземленной нейтралью напряжения 380220 В.
В соответствии с ГОСТ 12.1.019-88 «Электробезопасность. Общие требования безопасности» предусмотрены следующие средства защиты: обеспечивается недоступность к токоведущим частям для этого все электрораспределительные шкафы запираются специальными ключами которые находятся у дежурного электрика; кроме того на дверцах шкафов имеются предупреждающие об опасности надписи и знаки; электрические провода протянуты в металлических рукавах и ограждены защитными кожухами или ограждениями с целью их защиты от механических повреждений и от воздействия стружки масла.
В сети местного освещения на оборудовании и для ремонта применяется малое напряжение - 12 В.
Для обеспечения защиты от поражения электрическим током при прикосновении к металлическим нетоковедущим частям которые могут оказаться под напряжением применяется заземление.
Некоторые из мер безопасности в цеху приведены в таблице 9.1
Таблица 9.1.- ТБ в цеху завода при изготовлении деталей
Разработанные мероприятия
правила техники безопасности
ствии с ГОСТом 12.3025-80 «Обработка
и кусками абразивных
электрическим током. Серьезная опасность
вырабатывании обрабатываемой
Применяется безопасное технологическое оборудование и оснастка а так же современный высокопроизводительный режущий инструмент. При обработке на стенках применяется индивидуаль
ное освещение защитные очки. К работе на станках допускаются только лица имеющие соответствую
щую подготовку и прошедшие инструктаж по технике безопасности. Для обработки выбраны оптимальные режимы резания. Стружка при обработке получается сплошной и осыпается в поддон чем исключается возможность травматизма. Так же предусматриваются устройства к станкам предназначенные для ломки стружки. Настил у станка ровный имеет деревянную решетку.
5. Техника безопасности в машинном отделении судна.
На судах речного флота технике безопасности имеет свои особенности. Они заключаются в том что безопасные условия труда каждого члена экипажа зависят непосредственно от правильности его действий от строгого выполнения должностных обязанностей всеми членами экипажа в целом. Всю ответственность экипажа за безопасность несет капитан судна и механик.
При облучении коротковолновыми инфракрасными лучами которые проникают в глубоколежащие ткани. Наблюдается так же повышение температуры внутренних органов. Инфракрасное облучение может оказывать влияние на функциональное состояние нервной системы. Степень воздействия его на организм зависит от состава и интенсивности излучения оцениваемой в вахтах на квадратный сантиметр. Допускаемая интенсивность облучения колеблется в значительных пределах в зависимости от продолжительности облучения.
Согласно санитарным правилам температура нагретых частей на поверхности изоляции находится в допустимых пределах – не выше 450С. Но интенсивность инфракрасного излучения влияет температура нагретых поверхностей их цвет. При одной и той же температуре поверхности ее излучательная способность меняется в зависимости от цвета на 40÷100%. А так как согласно гигиеническим нормативам министерства здравоохранения интенсивность инфракрасного излучения на расстоянии 1 см от нагретых поверхностей не должна превышать в рабочей зоне 02 то предусматривается окраска изолированных поверхностей в светлые тона так как они уменьшают инфракрасные излучения.
Так как на судне предусмотрена хорошая изоляция всего горючего оборудования арматуры и трубопровода.
Индивидуальной защитой служит специальная одежда изготовленная из не воспламеняющего стойкого по отношению к воздействию теплового излучения прочного и мягкого материала.
В данном дипломном проекте предусмотрена установка дополнительно несколько теплообменных аппаратов с соответствующими трубопроводами и арматурой. В машинном отделении предусмотрены достаточные проходы и площадки. Установленные после модернизации теплообменники по своим габаритным размерам занимают незначительное место в машинном отделении. Их расположение не мешает обслуживанию другого оборудования и механизмов ширина дверных проемом в машинном отделении достаточна для транспортировки теплообменников во время их ремонта. Проходы между теплообменными аппаратами и вспомогательными механизмами переборками составляет не менее 06 м. Размещение трубопроводов проведенных к теплообменным аппаратам обеспечивает удобный доступ к ним к другим судовым конструкциям для осмотра и ремонта. Трубопроводы не мешают удобному обслуживанию механизмов и приборов. Арматура управления системой охлаждения размещается на высоте не более 18 м в для доступа к арматуре и проводам размещенным под настилом предусматриваются вырезы. Кромки вырезов закруглены чтобы исключить возможность травмирования рук об их острые края. Вырезы в настилах диаметром или длиной более 9 мм закрываются мочками. Свободное пространство вокруг маховиков арматуры составляет не менее 01 м. Арматура имеет четкую маркировку и отличительную окраску ГОСТ4666-75. все клапана винтили и другая арматура трубопроводов имеет металлические таблички с указанием назначения и направления открытия.
Теплообменные аппараты установлены и монтированы руководствуясь указаниями по безопасному ведению работ приведенными в конструкторской и технологической документации. Во время сборки и установки механизмов и арматуры не допускается проведение других работ над и под ними если не приняты меры предохраняющие работавших внизу от падения инструментов и других предметов. На время перерывов в работе все отрытые части механизмов (отверстия) закрываются во избежание попадания в них посторонних предметов. Установка арматуры производится с настила площадок и трапов машинного отделения.
Перед снятием труб с действующей магистрали необходимо убедиться что все запорные клапаны закрыты а в местах отделения труб нужно поставить специальные металлические заглушки. Согласно нормативным документам ГОС ГОРТЕХ надзора а именно правилами устройства и безопасной эксплуатации сосудов работающих под давление запрещается выполнение ремонтных работ на агрегатах трубопроводах находящихся под давлением. Нельзя так же отогревать замерзшие трубы паяльными лампами или открытым огнем. Отогревать трубы следует водой или твердыми грелками. Не следует применять дополнительных приспособлений не предусмотренных конструкцией при открытии и закрытии клапанов. Запрещается подвешивать или укладывать какие либо предметы на трубопроводах.
Подача труб осуществляется способом обеспечивающим безопасность работ. Трубопроводы вновь монтируемые на судне подвергаются испытаниям в соответствии с технологической документацией в которой предусмотрены меры безопасности проведения этих испытаний. Пуск воды или пара или воздуха для опробования трубопроводов производится по указанию администрации и под ее наблюдением.
Возможность проникновения в помещение газов паров топлива и масла из систем полностью исключена.
Энергетическую установку обслуживают в строгом соответствии с правилами технической эксплуатации по обслуживанию каждого механизма.
Вновь устанавливаемые теплообменники изготавливаются на предприятиях которые располагают техническими средствами обеспечивающие качественное их изготовление в полном соответствии с требованиями настоящих правил ГОСТ нормами и ТУ и имеют разрешение местных органов. ГОС ГОРТЕХ надзора выданное в соответствии с инструкцией по надзору за изготовлением объектов котлонадзора и утвержденной ГОС ГОРТЕХ надзором.
Каждый теплообменник имеет паспорт установленной формы и инструкцию по ее монтажу и безопасности эксплуатации.
На корпусе теплообменного аппарата на видном месте прикреплена заводом-изготовителем металлическая пластина с выбитыми следующими данными:
- наименование завода-изготовителя
- допустимая температура стенок 0С
- рабочее давление кгсм2
За правильность конструкции сосуда за расчет его на прочность и выбор материала за качество монтажа и ремонта а так же за соответствие сосуда настоящим правилам отвечает организация (предприятие) выполняющая соответствующие работы. Некоторые из мер по технике безопасности в машинном отделении приведена в таблице 9.2
Таблица 9.2.- Меры ТБ в МО при сварочных работах.
Разработанные мероприятия.
Газо-пожарные и взрывоопасные вещества в раионе сварки.
Российский речной регистр.2003.Правила пожарной безопасности на судах внутреннего транспорта 2003 г.
Соблюдение нижнего концентрацион=
ного предела паров (НКПР)
требования безопасности в соответствии с ССБН ГОСТ 12.03.003-86 «Работы электро
К сварочным работам
допускаются лица не моложе 20
лет с квалифицированной групп-
пой по технике безопасности не менее и не имеющих противопоказаний.
Сварочные работы проводятся
под контролем наблюдающего
Прежде чем проводить сварочные
работы в машинном отделении
необходимо убедиться нет газо-
пожарных и взрывоопасных
веществ находящихся в районе
соответствующих мер безопас
ности производить запрещается
Если есть наличие в машинном
котельном отделении пожарных
веществ (пары топлива или
масла) то перед началом работы
провентилировать ( не менее чем
четырехкратной сменой воздуха)
Перед проведением сварочных работ необходимо проверить исправность и готовность средств пожаротушения.
Внедрение современных средств технологического оснащения и создания новых средств механизации и автоматизации сопровождается сокращением и облегчением трудоемких и тяжелых работ а следовательно значительным улучшением условий труда.
Разработки произведены в данном дипломном проекте полностью отвечают правилам техники безопасности и оборудовано в полном соответствии с требованием Речного Регистра РФ Санитарных правил охраны труда и противопожарной защиты.
Задачей технико-экономического расчета является определение основных экономических показателей теплохода проекта А145 П до модернизации и после нее а так же определение эффективности предлагаемой технологии.
Эффективность работы предлагаемой системы ее экономическая целесообразность является основной задачей проектирования.
При экономическом обосновании определяем следующим образом показатели.
Стоимость нового оборудования и трудоемкость работ.
Затраты на модернизацию судна.
Расчет эксплуатационных расходов к содержанию судна в эксплуатации.
Сводные экономические показатели.
1. Расчет трудоемкости изготовления трубопроводов по заводской и предлагаемой технологии
Расчет трудоемкости и ее снижения под влиянием рассматриваемых мероприятий ведем в целом по изготовлению охватываемых мероприятиями труб.
Суммарная трудоемкость по заводской и предлагаемой технологии определяется как сумма произведений трудоемкости изготовления каждой детали на объем:
где t1 m - трудоемкость изготовления единицы продукции по каждому типоразмеру нч
n1 m - объем производства по каждому типоразмеру
m - число типоразмеров деталей охватываемых данным мероприятием.
Трудоемкость работ при ультразвуковом контроле одного сварного шва представлена в таблице 10.1
Нанесение контактной жидкости
Проведение ультразвукового контроля сварного шва
По данным ведомостей материалов общее количество сварных швов на модернизацию системы охлаждения устанавливаемой на судно составляет 289 штук.
Исходя из этого общая трудоемкость ультразвукового контроля составит:
Далее сравним трудоемкость сборки трубы с деталями соединений с комбинированным теплообменником по предлагаемой и заводской технологии в таблице 10.2:
Трудоемкость по заводской
Трудоемкость по предлагаемой технологии нч
Труба ДКРНМ 108х25 МНЖ5-1 ГОСТ 17217
Труба ДКРНМ 36х15 МНЖ5-1 ГОСТ 17217
Труба ДКРНМ 32х15 МНЖ5-1 ГОСТ 17217
Общая трудоемкость изготовления
2. Расчет снижения трудоемкости изготовления и роста производительности труда
Размер и процент снижения трудоемкости в результате проведения рассматриваемых мероприятий определяется по формулам:
где - размер снижения трудоемкости;
- суммарная трудоемкость на программу по заводской технологии нч;
- суммарная трудоемкость на программу по предлагаемой технологии нч;
%T - процент снижения трудоемкости.
T = 9071-772325 = 134775н час
Процент повышения производительности труда по охватываемым мероприятиям определяется по формуле:
где %П - процент роста производительности труда;
%Т- процент снижения трудоемкости.
3. Расчет потребного количества и затрат по материалам
Согласно предлагаемой технологии с применением оснастки для напрессовки фланцев и колец на трубы устраняется необходимость нанесения подварочного шва. Исходя из этого рассчитываем затраты по материалам : проволока сварочная 08Г2С и углекислый газ на сварку. Цены взяты по состоянию на 1 декабря 2016 года.
Для расчета потребного количества сварочной проволоки необходимо знать общую длину сварочных швов. Общую длину сварочных швов считаем по среднему диаметру труб и общему количеству сварных швов. Общее количество сварных швов - 206По заводской технологии :
l = 2х (dср) х 206 = 582 м - общая длина основных и подварочных швов.
Норматив расхода на 1 м шва проволоки согласно «Нормативов расхода сварочных материалов при сварке конструкций из углеродистых и низколегированных сталей. Нормирование материалов 743.31-724-82 »:
для основного шва 6 мм - 0268 кг;
для подварочного шва 9 мм - 0156 кг.
l=(0268x291)+(0156x291)=12З кг
Стоимость проволоки : 1 кг - 60 руб
Cпр.з.т.=123x60=738руб.
Расход углекислого газа на сварку на 1 м :
для основного шва 6 мм - 02347 кг;
для подварочного шва 9 мм-0180 кг
Rсо2=(291х02347)+(291х018)=12 кг
Стоимость 1 кг газа СО - 85 руб.
Затраты по материалам по заводской технологии :
Сз.т.= 738 + 102 = 840 руб.
Сз.т.= 185809 + 840= 186649 руб.
Так как по предлагаемой технологии устраняется подварочныи шов расчет сварочной проволоки и углекислого газа ведем только для основного шва.
Стоимость проволоки:
Расход углекислого газа:
Стоимость углекислого газа:
Затраты по материалам по предлагаемой технологии:
4. Расчет себестоимости изготовления по внедряемым мероприятиям.
Расчет себестоимости изготовления ведется по калькуляционным статьям расходов:
Основная заработная плата производственных рабочих:
где Т - общая трудоемкость модернизации нч;
С - среднечасовая тарифная ставка работ рубчас; (принята С=70 рубчас)
К0 - коэффициент учитывающий прочие доплаты включаемые в основную заработную плату; принимаем равным 115;
Дополнительная заработная плата производственных рабочих:
где ЗПо - основная заработная плата производственных рабочих руб;
Кдоп - норматив дополнительной заработной платы производственных рабочих принимается равным 9%.
Отчисления на социальные нужды; рассчитывается в процентах от суммы основной и дополнительной заработной платы производственных рабочих согласно действующему законодательству:
Расходы на подготовку и освоение производства ( состоят из затрат на разработку чертежей технологического процесса инструментальной оснастки нормативных документов ). Величина их определяется в размере 5% от суммы дополнительной заработной платы и отчислений на соц. нужды:
Расходы на содержание и эксплуатацию оборудования (состоят из затрат на амортизацию и ремонт оборудования затрат на износ инструментов и приспособлений). Величина их определяется по данным конкретного предприятия ориентировочно составляет 170% от суммы дополнительной заработной платы и отчислений на соц. нужды:
Общецеховые расходы рассчитываются в размере 55% от суммы дополнительной заработной платы и отчислений на соц. нужды:
Общезаводские расходы рассчитываются в размере 80% от суммы дополнительной заработной платы и отчислений на соц. нужды:
Прочие производственные расходы включают расходы по наблюдению Регистра стандартизацию командировочные расходы и прочие и рассчитываются в размере 2%:
Сумма всех статей калькуляции определит величину полной производственной себестоимости работ по модернизации:
Прибыль принимается равной 20-30% от производственной себестоимости
Результаты расчетов сводим в таблицу 10.3.
Таблица 10.3 - Себестоимость изготовления.
Сумма по заводской технологии
Сумма по предлагаемой технологии
Сырье материалы комплектующие
Транспортно- заготовительные расходы
Итого материальных затрат
Основная заработная плата производственных рабочих
Дополнительная зар.плата производственных рабочих
Отчисления на социальные нужды
Расходы на подготовку и освоение производства
Расходы на содержание и эксплуатацию оборудования
Продолжение таблицы 10.3
Общезаводские расходы
Прочие производственные расходы
Итого производственная себестоимость
5. Расчет годовой экономии и срока окупаемости предлагаемой технологии.
Расчет годовой экономии производится по формуле:
где - экономия от снижения себестоимости изготовления
- полная себестоимость изготовления по заводской технологии (до внедрения рассматриваемых мероприятий) в рублях за единицу;
- полная себестоимость изготовления по предлагаемой технологии (с учетом внедрения рассматриваемых мероприятий) в рублях за единицу;
Срок окупаемости капитальных затрат необходимых для проведения рассматриваемых мероприятий рассчитывается следующим образом:
где К - единовременные вложения принимаемые равными стоимости приобретения ультразвукового дефектоскопа К=150000 руб.
Итак срок окупаемости от внедрения новых мероприятий относительно заводских составил 47 года.
Результаты вводим в сводную таблицу 10.4.
Таблица 10.4- Эффективность разработанных мероприятий
По заводской технологии
По предлагаемой технологии
Планируемый объем производства:
а) комбинированный теплообменный аппарат шт
Трудоемкость в расчете на планируемый объем
Снижение трудоемкости
Повышение производит. труда %
Себест. в расчете на планируемый объем производства руб
Снижение себестоимости:
от внедрения мероприятий руб
Единовременные капитальные вложения руб
Срок окупаемости капитальных затрат год
Затраты на модернизацию судна можно определить
Где Км- стоимость модернизационных мероприятий
Кост=0- остаточная стоимость демонтируемого оборудования.
М=360312.41- 0=360312.41 руб.
Балансовая стоимость судна после модернизации
Где Кдоп-балансовая стоимость судна по данным Кдоп. Составит 250 млн.руб.
Кпм=250+0360 =250360млн.руб.
Можно сделать вывод что затраты на модернизацию судна малы по сравнению с ее стоимостью.
Внедрение предлагаемых совершенствований технологий позволяет повысить производительность труда на 1485% при этом снижается трудоемкость на 1743%. Снижение себестоимости на 3126363 руб.
Приведено сравнение полученных затрат предлагаемой технологии с затратами заводской технологии из которого видно что срок окупаемости составляет 47 года и экономия за год по предлагаемой технологии составляет 3188891 рублей.
В результате работы над дипломным проектом были рассмотрены следующие вопросы: анализ существующей технологии изготовления и монтажа трубопроводов на предприятии основные направления совершенствования технологии изготовления и монтажа трубопроводов.
В направлении механизации основных технологических процессов дипломный проект содержит ряд предложений:
-химическую очистку труб предлагается производить с помощью ультразвуковой установки что позволит значительно улучшить качество очистки труб снизить трудоемкость работ на 415% снизить себестоимость на 34%;
-установку деталей соединений на трубы предполагается производить новым методом напрессовки что позволяет ликвидировать один сварной шов и необходимость выполнения обработки шва и околошовной зоны после сварки а также необходимость проточки уплотнительной поверхности детали соединения и нанесения уплотнительных рисок. Получен значительный экономический эффект за счет экономии материалов снижения трудоемкости на 246%; себестоимости на 26% повышения производительности труда на 326%;
- повысить надежность качества сварных соединений при помощи проверки их ультразвуковым методом контроля;
-механизировать процесс гидравлических испытаний на герметичность и повысить качество испытаний позволяет пневматическая головка для опрессовки труб.
Дипломный проект содержит расчет на прочность и усталость болтов соединения крышки с корпусом пневматической головки для опрессовки труб.
расчет необходимого оборудования для изготовления труб и его пропускной способности из условия выполнения годовой программы .
В дипломном проекте разработан технологический процесс изготовления комбинированного теплообменного аппарата системы охлаждения энергетической установки устанавливаемой на судно в процессе переоборудования с учетом применения оборудования и оснастки для изготовления фланцев и колец.
Дипломный проект содержит технико-экономическое обоснование разработанных мероприятий в результате которых снизились энергетические и эксплуатационные затраты на 1485% а также раздел охраны труда где были рассмотрены опасные и вредные производственные факторы и разработаны меры обеспечивающие электробезопасность пожаробезопасность и улучшение условий труда рабочих не только трубообрабатывающего цеха завода но и машинного отделения судна проекта А145П .
В связи последних экономических событий :
-рост цен на энергоносители:
-применения экономических санкций против России;
-поиск импортозамещения.
Мой дипломный проект весьма актуален особенно разработка комбинированного теплообменного аппарата системы охлаждения для энергетической установки теплохода проекта А 145 П. Все оборудование системы охлаждения на судне импортное что приводит к дорогому обслуживанию.
Основные достоинства
Низкая стоимость. Она достигается благодаря улучшению массогабаритных характеристик наличию высокотехнологичного производства грамотной оптимизации производственных издержек.
Надежность износостойкость и длительный срок службы. Представленное оборудование может эксплуатироваться на протяжении 20 и более лет. Оно демонстрирует стойкость к коррозии и иным воздействиям.
Высокие эксплуатационные характеристики. Разработанные теплообменники отличаются повышенным коэффициентом теплоотдачи низкой интенсивностью накопления отложений и повышенным гидравлическим сопротивлением.
Библиографический список.
Овчинников И. Н. Судовые системы и трубопроводы. - JI. : Судостроение 1978295с.
Алексеев Н. И. Гусман М. М. Трубопроводчик судовой. - JI. Судостроение 1979167с.
Шенинг 3. Р. Агрегатирование механического оборудования судов. - JI. Судостроение 1976 208с.
Репин Ф. Ф. Технология изготовления монтажа и испытания судовых трубопроводов. - Н. Н. ВГАВТ 1995 78с.
Волосатов В. А. Работа на ультразвуковых установках. — М.: Высшая школа 1979191с.
Каллер О. К. Ультразвуковая очистка. - JI.: Машиностроение 1977 208с.
Русланов С. Н. Абрамов А. А. Ультразвуковая очистка труб. - Журнал «Технология судостроения» № 11991г.
Добрыднев И. С. Курсовое проектирование по предмету «Технология машиностроения». -М.: Машиностроение 1985 184с.
Юдин С.И. Развальцовка труб в судовых теплообменных аппаратах: Ленинград «Судостроение» 1991г.
Горелик Б.А. Трубогибщик – трубопроводчик судовой: Ленинград «Судостроение» 1990 г. 272 стр.
Юдин С.И. Лейв Ю.Я. Монтаж судовых котлов и теплообменных аппаратов: Ленинград «Судостроение» 1972 г.
Косилова А.Г. Мещеряков Р.К. Справочник технолога-машиностроителя том – 1 ; Москва « Машиностроение» 1973 г. 303 стр.
Анурьев В.И. Справочник конструктора- машиностроителя том – 1: Москва «Машиностроение» 1979 г. 303 стр.
Металлорежущий инструмент. Каталог-справочник ВНИИ по машиностроению том – 1: Москва «Машиностроение» 1976 г.
Дмитриев Л.В. Назначение режимов резания и расчет машинного времени при различных видах обработки резанием: Горький ГИИВТ 1977 г. 26 стр.
Общестроительные нормативы резания для технического нормирования работ на металлорежущих станках часть – 1 том – 1: Москва «Машиностроение» 1974 г.
Балабанов А. М. Краткий справочник технолога-машиностроителя: Москва « Издательство Стандарт» 1992 г. 418 стр.
ГОСТы 19903-74; 380-80; 2771-81; 19249-73; 9000-81.
ОСТ 5.9905-85 Теплоизоляция судовых систем и трубопроводов.
Матвеев Ю.И. Репин Ф.Ф. Технология судового машиностроения и судоремонта: Горький ГИИВТ 1991 г. 38 стр.
Смоленский Ю.И. Технико-экономическое обоснование дипломных работ по внедрению прогрессивной технологии и организации производства: Горький 1985 г. 56 стр.