Газифицированная отопительная котельная мощностью 58,15 МВт

ТГУ БАА магистратура.dwg

Район строительства: г.Нижневартовск
Проектирование котельной
Принципиальная схема ТГУ
ФГБОУ ВПО ИжГТУ имени М.Т. Калашникова гр. 7-50-6
Циркуляционный насос
теплообменник ГВС I ступени
реагентная обработка воды
теплообменник ГВС II ступени
рециркуляционный насос
ФГБОУ ВПО ИжГТУ имени М.Т. Калашникова гр. 8-50-6
ГОУ ВПО ИжГТУ гр. 8-50-6
Район строительства: г.Екатеринбург
Отопительная котельная мощьностью 37
КП-02-08081052-2012-ТМ
План котельной на отм 0.000 (М1:100)
Отопительная котельная мощностью 58
Отопительная котельная мощьностью 58
Взрывной клапан IДу900-2
20х10 ГОСТ 10704 - 91
ФГБОУ ВПО ИжГТУ имени М.Т.Калашникова гр.М02-503-1
КП-12261393-2013-ГСВ
Схема ГСВ. Газопровод на фронте котла
Компоновка оборудования котельной на отм. 0.000 (М1:100)
В охладительный колодец
На ГВС и подпитку тепловой сети
См.проект КП-09041077-2013-ТМ
КП-13261250-2014-ГСВ
План системы отопления
Схема газопроводов котлов КВ-ГМ-10 М1:50
К горелкам котлов КВ-ГМ-10
Выпуск газа в атмосферу
Газ средднего давления (0.1 МПа)
из ГРУ к котлам КВ-ГМ-10
Регулирующая заслонка ПРЗ
Автоматическая запорная арматура
ГРУ - газораспределительная установка
КИП - контрольно-измерительные приборы
- расчитываемые участки
ЗЗУ - защитно-запальное устройство
К горелке котла КВ-ГМ-11
Экспликация помещений 1-ого этажа
Кладовая убор. инвент.
в систему отопления t1
из системы отопления t2
ПЕ-1 Решетка неподвижная
жалюзийная 1400x1400
ПЕ-2 Решетка неподвижная
ПЕ-3 Решетка неподвижная
ПЕ-4 Решетка неподвижная
ПЕ-5 Решетка неподвижная
ПЕ-6 Решетка неподвижная
ПЕ-7 Решетка неподвижная
ПЕ-8 Решетка неподвижная
Дефлектор Д 710.00.000-03
Узел прохода УП 1-05
Подключить к существ. трубопроводам Т1 и Т2
расходомер SON1000-0.6
к системе радиаторного отопления
В1 273x8 ввод водопровода (сущ.)
Рукав резиновый Ду25 для заливки шлака и золы
В1 ø250 ввод водопровода (сущ.)
На ГВС и подпитку тепловой сети (Q=48
Общие данные (начало)
Общие данные (продолжение)
Ведомость ссылочных и прилагаемых документов
Прилагаемые документы
Спецификаия оборудования
Детали крепления воздуховодов
Узлы прохода вентиляционных вытяжных шахт
через покрытия зданий
серия 5.904-12 в.1-35
Гарантированное давление в точке подключения - 30 м. на отм. 111
Расчетный расход воды
Наименование системы
В1 на производственные нужды
В1 на хозяйственно-бытовые нужды
принятые в рабочих чертежах
соответствуют требованиям
действующих экологических
санитарно-гигиенических
противопожарных и других норм
действующих на территории Российской Федерации и обеспечивают безопасную для жизни и здоровья людей эксплуатацию объекта при соблюдении предусмотренных чертежами мероприятий.
Газопровод прокладывается открыто. При пересечении стен газопровод заключается в футляр. Трубопроводы газа выполнить из стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75*(Ду 25-40) и свыше Ду 40 мм по ГОСТ 10705-80. Монтаж и испытание газопроводов выполнять специализированной монтажной организацией в соответствии с нормативными документами: i2.3625
4;1. - СП 62.13330.2011 Газораспределительные системы; i3
- ПБ 12-529-03 "Правила безопасности систем газораспределения и газопотребления".
Сведения о проекте: В настоящем разделе учебного проекта разработаны мероприятия внутреннего газоснабжения
отопления и вентиляции
водоснабжения и водоотведения стоков котельной в г.Нижневартовск. Проект разработан на основании: -Задания на проектирование -Курсового проекта "Отопительная котельная мощностью 58
МВт в г. Нижневартовск" (см.проект КП-09041077-2013-ТМ).
ГСВ: Проект выполнен в соответствии с действующими нормами: - СП 89.13330.2012 "Котельные установки"; -СП 62.13330.2011 "Газораспределительные системы"; - ПБ 12-529-03 "Правил безопасности систем газораспределения и газопотребления"
а так же в соответствии с Государственными правилами
требованиями экологических
противопожарных и других норм действующих на территории Российской Федерации. Настоящим проектом предусматривается газооборудование котельной в г. Нижневартовск. В котельной установлены пять водогрейных котлов КВ-ГМ-11-150 мощностью 11 МВт. Котлы работают на среднем давлении 0.02 МПа. i2.3625
Для регулирования давления на входе в котельную устанавливаем шкафную установку газорегуляторную ГРПШ-15-2НУ1 с регулятором давления РДГ-80Н. i3
q*;Для учета расхода газа в котельной устанавливается счетчик ИРВИС-РС4-Пп-ППС. (Ду150) i2.363
Для по агрегатного учета расхода газа проектом предусмотрена установка счетчиков ИРВИС-РС4-Пп-ППС. (Ду80) i3
Котельная запроектирована с условием постоянного присутствия обслуживающего персонала. Источником газоснабжения котельной является существующий газопровод высокого давления
(Ду80). Для безопасной работы котлов на газообразном топливе предусмотрены следующие мероприятия: - котлы оснащены автоматикой безопасности; - в верхней части шиберов
устанавливаемых на газоходах
просверливаются отверстия диаметром 50 мм. Пуск
остановка и эксплуатация котлов
работающих на газообразном топливе должна осуществляться в строгом соответствии с инструкцией по эксплуатации
утвержденной органами Ростехнадзора. Для продувки газопроводов предусматриваются продувочные газопроводы от наиболее удаленного по ходу движения газа участка трубопровода
а также от каждого котла перед последним по ходу движения газа отключающим устройством. Трубопроводы продувки и трубопровод безопасности вывести на 1 м выше кровли.
Рабочий проект отопления и вентиляции разработан на основании: - задания на проектирование; -СП 89.13330.2012 "Котельные установки"; - СП 60.13330.2012 "Отопление
вентиляция и кондиционирование"; -СП 131.13330.2012 "Строительная климатология". i0
Климатические характеристики г.Нижневартовск: -температура наиболее холодной пятидневки: -43°С. -средняя температура наиболее холодного месяца: -22°С. -средняя температура отопительного периода: -9
°С. -температура в точке излома температурного графика: -9°С. -средняя температура теплого периода года: +8°С. -Продолжительность отопительного периода: 257 сут.
Настоящим разделом проекта решается вопрос водопотребления и водоотведения котельной в г.Нижневартовск. Проект разработан на основании: - задания на проектирование; - СП 30.13330.2012 "Внутренний водопровод и канализация зданий"; - СП 89.13330.2012 "Котельные установки". Водоснабжение котельной выполнено от существующего водопровода. Для учета потребляемого расхода на вводе водопровода устанавливается водомер СТВХ-150. Расход воды в котельной предусмотрен: на хозяйственно-питьевые
производственные и противопожарные нужды. Отвод воды от существующих трапов котельного зала предусмотрен в выгреб
с последующим вывозом сточных вод на очистные сооружения г. Нижневартовск. Трубопроводы ГВС
подпитки и холодного водопровода внутри котельной предусмотрены из стальных оцинкованных труб по ГОСТ 3262-75. Трубопроводы канализации из чугунных канализационных труб по ГОСТ 6942-98. Монтаж и приемку санитарно-технических работ выполнять в соответствии со СП 73.13330.2012 "Внутренние санитарно-технические системы".
В1 ø273x8 ввод водопровода (сущ.)
Характеристика отопительно-вентиляционных систем
Наименование обслуживаемого помеще- ния (технологического оборудования)
Обозна- чение систе- мы
исполнение по взрывозащите
исполнение по взрывозащ.
Котельный зал (приток)
Наименование здания(сооружения)
На гор. водо- снабжение
Установочная мощность эл. двигателя кВт
Основные показатели по чертежам отопления и вентиляции
Общие данные (окончание)
Основные показатели по чертежам водоснабжения
что в котельном зале теплоизбытки
то дополнительное отопление не предусматривается. В бытовых помещениях запроектировано водяное отопление с местными нагревательными приборами. В качестве отопительных приборов применяются типоряд стальных секционных радиаторов Global с боковым подключением теплоносителя
высота H = 500 мм. В курсовом проекте запроектирована двухтрубная система водяного отопления с горизонтальной разводкой ветвей. Параметры теплоносителя в системе отопления 90С-70С. В системе отопления применяются стальные водогазопроводные трубопроводы ГОСТ 3262-75. Удаление воздуха из СО осуществляется с помощью воздухоотводчиков
которые установлены в отопительные приборы.
В1 на противопожарные нужды
Аксонометрическая схема газопроводов
Схема ГСВ. Газопровод на фронте котлов
План системы вентиляции
Аксонометрическая схема системы отопления
Схема системы отопления. Узлы подключения системы отопления.
План системы водоснабжения и канализации
Схема водоснабжения В1. Водомерный узел
Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
Схема системы отопления. Узлы подключения системы отопления
Схема канализации К1
Кладовая уборочного инветаря

Спецификация.doc

Наименование и техническая характеристика
обозначение документа
Внутреннее газоснабжение котельной
Газорегуляторный пункт шкафной
Клапан предохранительно сбросной
Клапан предохранительно запорный
ИРВ ИС-РС4-Пп-ППС. (Ду150)
ИРВ ИС-РС4-Пп-ППС. (Ду80)
Кран шаровый Ру 40 Ду25
Кран шаровый Ру 40 Ду100
Кран шаровый Ру 40 Ду80
Кран шаровый Ру 40 Ду250
Труба электросварная ∅335x32
Труба электросварная ∅89x35
Футляр из трубы электросварной ∅108x35
Футляр из трубы электросварной ∅48x35
Труба электросварная ∅108x35
Труба электросварная ∅273x70
Труба чугунная канализационная ∅100
Затвор дисковый поворотный
Кран шаровый Ду 15 Р=16 МПа
Кран шаровый Ду 20 Р=16 МПа
Труба стальная водогазопроводная ∅20x28
Труба стальная водогазопроводная ∅268x28
Труба стальная водогазопроводная ∅57x35
Труба стальная водогазопроводная ∅89x35
Жалюзийная решетка с неподвижными жалюзи
Дефлектор круглый Ду1000 Д 710.00.000-03
Узел прохода через кровлю Ду1000 УП1-05
Воздухораспределитель приколонный веерного типа (1.494-37)
Решётка регулируемая щелевая типа РС-Г
Зонт стальной вытяжной прямоугольный
Воздуховод из оцинковки =05 мм 100х150
ТУ 4863-001-75263987-2006
Воздуховод из оцинковки =05 мм 150х150
Воздуховод из оцинковки =09 мм 1600х1200
Воздуховод из оцинковки =09 мм 1600х600
Воздуховод из оцинковки =09 мм 1200х600
Воздуховод из оцинковки =09 мм 800х600
Приточная установка Danvent
Отопительный прибор алюминиевый секционный GLOBAL n=2 сек.
Отопительный прибор алюминиевый секционный GLOBAL n=6 сек.
Отопительный прибор алюминиевый секционный GLOBAL n=10 сек.
Отопительный прибор алюминиевый секционный GLOBAL n=12 сек.
Трубы стальные водогазопроводные легкие ∅15
Клапан обратный латунный пружинный тарельчатый Ду15
Фильтр наклонный фланцевый тип FVF-15
Вентиль шаровый прямой тип JIP-WW Ду15
Вентиль термостатический угловой с предварительной настройкой тип RA-N-У Ду15
Запорный клапан угловой тип RLV-У Ду15
Расходомер ультразвуковой Danfoss Ду15
Вентиль двухходовой гидравлически разгруженный VB-2 Ду15

Титульник ГОСТ.doc

Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное Государственное бюджетное
образовательное учреждение высшего профессионального образования
“Ижевский Государственный Технический Университет им. М. Т. Калашникова”
Кафедра “Теплоэнергетика ”
Пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине
«Проектирование объектов ТГУ»
тема проекта: «Газифицированная отопительная котельная мощностью 5815 МВт в городе Нижневартовск»
студент гр. М02-503-1

TGU_BAA_magistratura (2).docx

Общие сведения об отопительной котельной2
Проектирование системы внутреннего газоснабжения3
1Расчет расхода природного газа для котлов и котельной в целом5
2 Гидравлический расчет системы внутреннего газоснабжения5
3 Проектирование ГРУ. Расчет и подбор оборудования.6
Тепловой и воздушный балансы котельной9
1 Расчет тепловой нагрузки на систему отопления10
1.1 Теплопотери через ограждающие конструкции помещений12
1.2 Теплопотери на нагревание наружного воздуха поступающего через окна двери стены путем инфильтрации в помещении.14
1.3 Расчет мощности отопительной установки помещения и здания16
1.4 Расчетная тепловая мощность отопительной установки здания17
2 Расчет воздухообмена и тепловоздушного баланса котельной17
2.1 Расчет расходов приточного и удаляемого воздуха для обеспечения требуемого воздухообмена и подачи воздуха на горение.20
Проектирование системы отопления23
1 Выбор конструкции системы отопления23
2 Гидравлический расчет23
3 Расчет и подбор отопительных приборов23
Проектирование систем вентиляции24
1 Выбор конструкции системы вентиляции24
2 Аэродинамический расчет25
3 Подбор вентиляционного оборудования30
Проектирование системы удаления дренажных вод и противопожарного водопровода.33
1 Расчет расходов дренажных вод. Подбор диаметров трубопроводов33
2 Расчет расхода воды на противопожарный водопровод. Подбор диаметров35
В отопительной котельной мощностью 5815 МВт в городе Нижневартовск необходимо запроектировать системы отопления вентиляции газоснабжения удаление дренажных вод и противопожарный водопровод. Котельная располагается в осях 1-6 30м в осях А-Е 30м высота котельной 90м.
Климатические характеристики г. Нижневартовск:
температура наиболее холодной пятидневки: -43°С.
средняя температура наиболее холодного месяца: -22°С.
средняя температура отопительного периода: -99°С.
температура в точке излома температурного графика: -9°С.
средняя температура теплого периода года: +8°С.
Продолжительность отопительного периода: 257 сут.
В котельной установлены пять водогрейных котлов КВ-ГМ-1163-150. Суммарная выработка теплоты 4609 МВт. Газообразное топливо подводится в котельную от газопровода – смесь из Западной Сибири. Низшая теплота сгорания Qрн=3684 МДжм3.
Общие сведения об отопительной котельной
Водогрейные котлы КВ-ГМ-1163-150 оборудованы горелками РГМГ-10 которые работают на среднем давлении 0019МПа. Источником газоснабжения котельной является существующий газопровод среднего давления Ду=80 мм Ру-03 МПа.
Объем котельного зала Vкот=7589 м3. Забор воздуха для горения забирается из верхней зоны. В холодное время года не менее 25% необходимого воздуха поступает к вентилятору с улицы через воздухозаборную шахту. Регулируют подачу холодного воздуха предусмотренным для этого перекидным клапаном. Удаление дымовых газов осуществляется дымовой трубой с газоходами.
Трубопроводы котельной запроектированы из стальных труб по ГОСТ 10704-91 для труб свыше Ду40 мм по ГОСТ 3262-75 для трубопроводов меньшего диаметра. Для уменьшения тепловых потерь и обеспечения требований техники безопасности предусмотрена тепловая изоляция поверхностей с температурой выше 35°С. Изоляция трубопроводов и арматуры котельной запроектирована из матов минераловатных прошивных М-100.
Тепловые нагрузки котельной в различных режимах приведены таблице 3.
Таблица 3 «Режимы работы котельной»
наименование нагрузки
суммарная нагрузка потребителей
потери в наружных сетях
требуемая производительность котлов
количество котлов в работе КВ-ГМ-1163-150
процент загрузки котла
Проектирование системы внутреннего газоснабжения
Проект газоснабжения водогрейной отопительной котельной в г. Нижневартовск разработан на основании следующих данных:
-курсового проекта «Отопительная котельная мощностью 5815 МВт в городе Нижневартовск»
-данных о давлении газа на вводе в котельную (в задании на проектирование).
Проект выполнен в соответствии с действующими нормами:
- СП 89.13330.2012 «Котельные установки»;
- СП 62.13330.2011 "Газораспределительные системы";
- СП 60.13330.2012 «Отопление вентиляция и кондиционирование»;
- ПБ 12-529-03 "Правил безопасности систем газораспределения и газопотребления"; а так же в соответствии с Государственными правилами стандартами требованиями экологических санитарно-гигиенических противопожарных и других норм действующих на территории Российской Федерации.
Настоящим проектом предусматривается газооборудование котельной в г. Нижневартовск.
В котельной установлены пять водогрейных котлов КВ-ГМ-1163-150 мощностью 1163 МВт. Котлы работают на среднем давлении 002 МПа.
Котельная запроектирована с условием постоянного присутствия обслуживающего персонала.
Источником газоснабжения котельной является существующий газопровод высокого давления.
Для безопасной работы котлов на газообразном топливе предусмотрены следующие мероприятия:
- котлы оснащены автоматикой безопасности;
- в верхней части шиберов устанавливаемых на газоходах просверливаются отверстия диаметром 50 мм.
Для продувки газопроводов предусматриваются продувочные газопроводы от наиболее удаленного по ходу движения газа участка трубопровода а также от каждого котла перед последним по ходу движения газа отключающим устройством. Трубопроводы продувки и трубопровод безопасности вывести на 1 м выше кровли.
Газопровод прокладывается открыто. При пересечении стен газопровод заключается в футляр.
Трубопроводы газа выполнить из стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75*(Ду 25-40) и свыше Ду40 мм ГОСТ 10705-80.
1Расчет расхода природного газа для котлов и котельной в целом
Расходы газа на каждом расчётном участке определяются в соответствии с формулой:
где N-номинальная теплопроизводительность котла Вт;
Qнр - низшая теплота сгорания кДжм3;
Для стального водогрейного котла КВ-ГМ-1163-150Н:
Номинальная теплопроизводительность N=1163 МВт;
Суммарный расход газа на котельную:
2 Гидравлический расчет системы внутреннего газоснабжения
Расходы газа на каждом расчетном участке определяется исходя из условия постоянной и одновременной работы пяти котлов.
Котлы комплектуются в соответствии с номинальной мощностью горелок РГМГ-10. Давление на входе в горелку 20 кПа. а
Расчёт производится в следующем порядке:
) Разбивка на участки и определение наиболее удалённого участка.
) Определение сумм местных сопротивлений Z;
) Подбор диаметров расчетных участков одновременно определяется Lэкв и Lр
) С помощью номограмм определяются потери давления.
) Находим начальное давление по формуле.
) невязка не должна превышать 10%.
Результаты сводятся в таблицу 4.2 «Гидравлический расчет системы внутреннего газоснабжения»
Таблица 4.2 «Гидравлический расчет системы внутреннего газоснабжения»
Квадратичные потери давления
Расчет основной магистрали
Расчет боковых ответвлений
Примечание: Давление на выходе ГРУ составит Р6=6168 кПа.
Расчетная схема системы внутреннего газоснабжения приведена в приложении 1.
3 Проектирование ГРУ. Расчет и подбор оборудования.
Газорегуляторная установка предназначена для редуцирования высокого давления на среднее автоматического поддержания заданного выходного давления независимо от изменения расхода и входного давления автоматического отключения подачи газа при аварийном повышении или понижении выходного давления от допустимых заданных значений очистки от механических примесей газа поставляемого по ГОСТ 5542-87.
В состав установки входят:
- линия редуцирования давления газа;
- обводная линия байпас.
Регулятор давления ГРУ:
Регулятор давления выбирается по расчетному максимальному часовому расходу газа при требуемом перепаде давления. Пропускную способность регулятора принимаем на 15% больше максимального расчетного расхода газа.
Пропускная способность регулятора давления определяется по паспортным данным завода-изготовителя.
Расчетный расход регулятора:
Котлы КВ-ГМ-1163-150Н работают на среднем давлении Рвх= 002МПа.
Подбираем регулятор давления РДГ-80Н.
Т.к. условия работы регулятора отличаются от паспортных необходимо сделать пересчет производительности на рабочие условия. Пересчет производится по формулам:
Пропускная способность регулятора:
- коэффициент расхода;
- термодинамический коэффициент;
- для природного газа.
см2 – площадь седла клапана;
Загрузка регулятора составляет:
что удовлетворяет условию 0107808.
Подбираем ГРПШ-15-1НУ1 с регулятором давления РДГ-80Н с одной линией редуцирования и байпасом. Производителем является завод «ТД"ТЕХНОГАЗАППАРАТ"».
Рис. 4.3 Функциональная схема ГРПШ-15-1НУ1:
– задвижка Ду80; 2 – фильтр ФГКР-14-80-12; 3 – манометр типа МТ; 4 – регулятор давления РДГ-80Н со встроенным ПЗК; 5 – предохранительно сбросной клапан ПСК-50Н; 6 – кран 3-х ходовой; 9 – задвижка Ду80; 10 – кран шаровой КШ-15; 11 – кран шаровой КШ-20; 12 – кран шаровой КШ-50; 13 – кран шаровой КШ-25; 14 – выходной манометр; 15 – манометр типа МТ.
Выбор общесетевых газовых счетчиков
Согласно максимальному и минимальному расходу газа с учетом давления в газопроводах выбираем общесетевой счетчик ИРВИС-РС4-Пп-ППС (Ду150).
Согласно максимальному и минимальному расходу газа с учетом давления в газопроводах перед горелками выбираем счетчики на котлы ИРВИС-РС4-Пп-ППС. (Ду80)
Подбор клапана ПСК ведется по двум величинам.
- количество сбрасываемого газа определяется по формуле:
QСБ = 00005Q= 000056175 =30875 м3ч
- величина сбрасываемого давления определяется по формуле:
РСБ = 115 · РВЫХ = 115 · 6168 = 709 кПа
Подбирается клапан ПСК-50Н.
Подбор осуществляется по пропускной способности и присоединительным размерам. К установке принимаем сетчатый фильтр ФГКР-14-80-12. Сопротивление фильтра-10кПа.
Тепловой и воздушный балансы котельной
Для города Нижневартовск параметры наружного воздуха приняты в соответствии с СП 131.13330.2012 «Строительная климатология» и для внутреннего воздуха в соответствии с СП 60.13330.2012 «Отопление вентиляция и кондиционирование». Температура теплого периода года принимается по параметру А холодного - по параметру Б. Значения параметров наружного воздуха сведены в таблицах 5.1 и 5.2. Параметры внутреннего воздуха определяются назначением помещения категориями тяжести работ.
Таблица 5.1 Расчетные параметры наружного воздуха.
Таблица 5.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха.
Относительная влажность %
Подвижность воздуха мс
) для теплого периода года но не более 29 градусов.
) для холодного периода года
1 Расчет тепловой нагрузки на систему отопления
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
- величина градусо-суток в течение отопительного периода.
-температура внутреннего воздуха °С .
-средняя температура наружного воздуха в течение отопительного периода (принимается согласно СП 131.13330.2012 табл.1) °С.
-продолжительность отопительного периода (принимается согласно СП 131.13330.2012 «Строительная климатология» табл.1) сут.
=(12-(-99))*257=5628 (°С*сут)
a b –принимается согласно СП 50.13330.2012 табл.4.
–коэффициент теплопередачи .
Для стены a=00002 b=1;
Для чердака и пола a=00002 b=1;
Для окон a=0000025 b=02;
Требуемое термическое сопротивление для входной двери.
- температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции (°С).
– коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций (Вт(м*°С).
- коэффициент учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху
Требуемое сопротивление воздухопроницаемости для ограждающих конструкций
где - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций Па.
- удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха Нм3 определяемый по формуле.
H- высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты) м;
- максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь мс.
5*10.5*(3463(273-43)-3463(273+12))+003*3463(273-43)*532=295 Па
- нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций (таблица 11 СП 50.13330.2012) кг(м·ч.
=10 Па Па - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях светопрозрачных ограждающих конструкций при которой определяется сопротивление воздухопроницанию.
1.1 Теплопотери через ограждающие конструкции помещений
Теплопотери через ограждающие конструкции помещений Вт складываются из потерь через отдельные ограждения или их части площадью F м2.
К - коэффициент теплопередачи ограждения Вт(м2*°С);
- температура внутри помещения °С;
- расчётная температура наружного воздуха для проектирования отопления (температура наиболее холодной 5-ки обеспеченностью 092) оС;
n- коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;
- коэффициент учитывающий добавочные теплопотери через ограждение (принимается в долях от основных теплопотерь);
F-площадь рассчитываемых ограждающих конструкций м2.
Расчет сведен в таблице 5.1.1
Таблица 5.1.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции.
обознач. огр. констр.
ориент. огр. констр.
Размеры огр. констр.
Добавочные теплопотери
Продолжение таблицы 5.1.1
1.2 Теплопотери на нагревание наружного воздуха поступающего через окна двери стены путем инфильтрации в помещении.
Определяют по формуле:
- поправочный коэффициент учитывающий нагревание инфильтрующего воздуха в межстекольном пространстве окон и балконных дверей где воздух несколько нагревается идущим наружу тепловым потокам.
- удельная массовая теплоемкость воздуха равная 1005 (Дж(кг К)).
-количества воздуха поступающего путем инфильтрации через 1м2 площади соответственно окон и (балконных дверей) и других наружных ограждений (кг(ч*м²)).
- общее количество воздуха поступающего путем инфильтрации в помещении кгч.
Количество воздуха поступающего за 1 час вычисляют при известной воздухопроницаемости наружных ограждений по формулам:
Для заполнения световых проемов
- сопротивление воздухопроницанию заполнения световых проемов (из раздела 2.7) м2чкг.
Для других наружных ограждающих конструкций стен покрытий ворот дверей и открытых проёмов в здание:
где К – показатель степени; для наружных стен покрытий К=1 для ворот дверей и открытых проёмов в здании К=12.
RИ – сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций (смотри выше) (м2чПакг).
Разность давлений p у наружной и внутренней поверхностей ограждающих конструкций вычисляют в верхней части окон дверей ворот проёмов (по середине вертикальных стыков стеновых проёмов):
g – ускорение свободного падения (981 мс2);
H h – высота над поверхностью земли соответственно верхней точки здания (верха карниза устья вентиляционной шахты центра фоноря) и верха рассматриваемого элемента ограждения м;
н – плотность наружного воздуха кгм3 которую определяют как
– наибольшая скорость ветра в январе по румбам северного направления (по СП 131.13330.2012).
- аэродинамический коэффициент соответственно для наветренной и заветренной поверхности здания (для здания прямоугольной формы: =08; =-06);
– коэффициент учитывающий изменение динамического давления ветра в зависимости от высоты верха рассматриваемого элемента и типа местности (табл. 2.1 [6]). Расчет сведен таблице 5.1.2
Таблица 5.1.2 Теплопотери на нагревание наружного воздуха.
1.3 Расчет мощности отопительной установки помещения и здания
Мощность отопительной установки помещения в производственном здании определяется из уравнения теплового баланса записанного в виде
-теплопотери через ограждающие конструкции помещения Вт.
- теплопотери на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха в помещении Вт.
Расчет сведен в таблице 5.1.3
Таблица 5.1.3 Мощность отопительной установки помещения и здания
1.4 Расчетная тепловая мощность отопительной установки здания
Для компенсации дефицита теплоты определяется
где =12- повышающий коэффициент для учета: дополнительной теплопередачи в помещения связанной с увеличением площади (по сравнению с расчетной) принимаемых к установке отопительных приборов дополнительных теплопотерь связанных с размещением отопительных приборов у наружных ограждений;
≤003- повышающий коэффициент для учета попутной теплопередачи через стенки теплопроводов проложенных в неотапливаемых помещениях значение которого принимается из условия (+)≤107.
Расчет сведен в таблице 5.1.3.
2 Расчет воздухообмена и тепловоздушного баланса котельной
Определение теплопотерь
Теплопотери через ограждающие конструкции:
ΣQогр=Σk*(tв-tн)*n*F*(1+Σ) Вт.
k - коэффициент теплопередачи ограждения Вт(м2*°С).
tв - температура внутри помещения °С.
tн - расчётная температура наружного воздуха для проектирования отопления (температура наиболее холодной 5-ки обеспеченностью 092) оС.
n - коэффициент учитывающий положение ограждения.
F- площадь ограждения м2.
– коэффициент учитывающий добавочные теплопотери через ограждение (принимается в долях от основных теплопотерь).
ΣQогр=60999 Вт ( см.раздел 5.1)
Теплопоступления в котельную
Теплопоступления от изолированного трубопровода
Количество выделяющего тепла зависит от температуры на поверхности изоляции tмз диаметра трубопровода d0 диаметра слоя изоляции d1 (толщина изоляции принимается по приложению Б СНиП 41-103-2000 «Проектирование тепловой изоляции труб») и коэффициента теплопроводности.
tиз=35 °C т.к температура на поверхности изоляции не должна превышать 35 градусов (п.6.7.1 СНиП 41-03-2003).
lиз=0045 Вт(м°С) - коэффициент теплопроводности изоляции (маты минераловатные прошивные М-100).
=10 – коэффициент теплоотдачи поверхности изоляции Втм2*°C.
Трубопроводы отопления со средней температурой теплоносителя
tср=(150+70)2=110 °C:
d0=478мм; d1=478+99*2=676мм; l=127м
d0=375мм; d1=375+96*2=567мм; l=45м
d0=325мм; d1=325+92*2=509мм; l=114м
d0=194мм; d1=194+89*2=372мм; l=191м
Трубопроводы горячего водоснабжения со средней температурой теплоносителя tср=60 °C:
d0=273мм; d1=273+56*2=385мм; l=45м
d0=133мм; d1=133+48*2=229мм; l=33м
Теплопоступления от котлов
-тепловой поток от 1 м2 открытой поверхности котла (принимается из паспортных данных котла 120Втм2).
-открытая поверхность котла (принимается из паспортных данных котла) м2.
(Вт) - для одного котла.
(Вт) - для 5-ти котлов.
Теплопоступления от солнечной радиации
- количество тепла поступающее на 1 м2 вертикальной поверхности в 13-14 ч в зависимости от географической широты расположения данного объекта и ориентации по сторонам света Втм2.
-площадь остекления м2.
- коэффициент учитывающий уменьшение поступления тепла за счет затемнения стекол переплетами рам и загрязнениями атмосферы.
- коэффициент учитывающий уменьшение поступления тепла через вертикальные остекленные поверхности из-за применения солнцезащитных устройств применения наружных козырьков с вылетом менее 2м.
Окна с южной стороны.
Теплопоступления от освещения
-освещенность (принимается по СП 52.13330.2011) Лк.
- удельные тепловыделения Втм2*Лк.
- доля теплоты поступающей в помещение (для люминесцентных ламп принимается 045).
Теплопоступления от электродвигателей насосов
- установочная мощность двигателя кВт.
=0.7:0.9 – коэффициент использования установочной мощности.
- коэффициент загрузки двигателя.
- коэффициент одновременности работы двигателей.
=0.1:1 – коэффициент ассимиляции тепла воздухом помещения.
В котельной находятся 4 насоса:
сетевой насос =150 кВт
Насос исходной воды =75 кВт
Насос на рециркуляцию =25.8 кВт
Циркуляционный насос =7.5 кВт
Определение теплоизбытков
=9306+201420+1889+2334+43345-60999=197295 Вт
2.1 Расчет расходов приточного и удаляемого воздуха для обеспечения требуемого воздухообмена и подачи воздуха на горение.
Расчет воздуха на горение:
Расчетные характеристики газообразного топлива:
Состав газа по объему в %: (газ смесь из Западной Сибири)
Таблица 1 «Расчетные характеристики газообразного топлива»
Теоретическое количество воздуха необходимое для сжигания 1 м3 газа:
где CO H2 H2S O2 – процентное содержание соответствующего газа 1м3 газовой смеси;
CmHn- процентное соотношение
mn- количество соответственно атомов углерода и водорода химической формуле углеводорода.
Расход природного газа одним котлом Vг = 1235 м3ч.
Расход природного газа котельной Vгк =6175 м3ч.
Расход воздуха на горение:
Vгор = Vгк хVох α =6175*10.47*115=75855 м3ч.
Расход природного газа котельной Vгк = 1235*1=1235 м3ч.
Vгор = Vгк хVох α =1235*10.47*115=15171 м3ч.
Расчет воздуха для обеспечения требуемого воздухообмена:
Объем котельного зала Vкот=7589 м3.
В котельной должен производится 3-х кратный воздухообмен следовательно
Vвыт = 3хVкот = 3х7589 = 22769 м3ч.
Объем приточного воздуха:
Забор воздуха для горения забирается из верхней зоны. В холодное время года не менее 25% необходимого воздуха должно поступать к вентилятору с улицы через воздухозаборную шахту. Регулируют подачу холодного воздуха предусмотренным для этого перекидным клапаном.
Vгор =0.75*Vгк=0.75*75855=56891 м3ч.
VХПГприт=+ Vвыт=56891+22769=79660 м3ч.
Расход воздуха на компенсацию вытяжки и воздуха для горения.
VТПГприт=+ Vвыт=15171+22769=37940 м3ч.
Расход воздуха на вентиляцию по избыткам явной теплоты:
Определяем параметры удаляемого воздуха:
-температура внутреннего воздуха.
- рост температуры по высоте помещения (определяется по таблице в зависимости от тепловой напряженности) (°С) .
-внутренняя высота помещения м.
-высота рабочей зоны (2 м) м.
Из полученных величин за расчетный расход наружного воздуха принимают наибольшее значение следовательно VХПГприт=37940 м3ч.
Проектирование системы отопления
1 Выбор конструкции системы отопления
В связи с тем что в котельном зале теплоизбытки то дополнительное отопление не предусматривается. В бытовых помещениях запроектировано водяное отопление с местными нагревательными приборами. В качестве отопительных приборов применяются типоряд стальных секционных радиаторов Global с боковым подключением теплоносителя высота H = 500 мм.
В курсовом проекте запроектирована двухтрубная система водяного отопления с горизонтальной разводкой ветвей. Параметры теплоносителя в системе отопления 900С — 700С.
В системе отопления применяются стальные водогазопроводные трубопроводы ГОСТ 3262-75. Удаление воздуха из СО осуществляется с помощью воздухоотводчиков которые установлены в отопительные приборы.
Все радиаторы комплектуются автоматическим клапаном для выпуска воздуха вентилем термостатическим угловым с предварительной настройкой выполнение стандартное тип RA-N с термостатической головкой RA 2990 и запорным клапаном угловым с возможностью подсоединения дренажного крана тип RLV.
2 Гидравлический расчет
Гидравлический расчет выполняется в программе Danfoss C.O. 3.6 все результаты сведены в Приложении 2.
3 Расчет и подбор отопительных приборов
Расчет и подбор отопительных приборов выполнен в программе Danfoss C.O. 3.6 все результаты сведены в Приложении 2.
Проектирование систем вентиляции
Расчет воздухообмена:
Воздухообмен в котельном зале санитарном узле венткамере рассчитываем по кратности воздухообмена и нормативным данным.
где n - кратность воздухообмена на приток или вытяжку
V - объем помещения м3
где a - длина помещения м
b - ширина помещения м
h - высота помещения м
Данные расчета записываем в таблицу 7 «Расчет воздухообмена»
Таблица 7 «Расчет воздухообмена»
Наименование помещения
Кратность воздухообмена 1ч
Кладовая уборочного инвентаря
1 Выбор конструкции системы вентиляции
Приточная вентиляция рассчитана на возмещение вытяжки и подачу в помещение воздуха на горение природного газа в котле. В холодный период года в котельном зале предусмотрена искусственная приточная вентиляция П1. Оборудование приточной системы располагается в венткамере. Для приточной системы П1 подбирается моноблочная установка Danvent DV240 фирмы Systemair. Нагрев воздуха в ХПГ осуществляется в водяном воздухонагревателе. В качестве воздухораспределительных устройств для системы П1 приняты преклонные регулируемые воздухораспределители НРВ-4.
В ТПГ в котельном зале проектируется естественная приточная вентиляция. Наружный воздух поступает в котельную через жалюзийные решетки с неподвижными жалюзи. На приток в котельную подбираются 8 решеток АРН 1400x1400. Устанавливаются решетки за котлами на высоте 3 м от пола. На холодный период года жалюзийные решетки прикрывают.
В котельном зале санузле кладовой уборочного инвентаря запроектирована естественная вытяжная система вентиляции. На вытяжку из котельного зала подбираются 7 дефлекторов Д 710.00.000-03 (серия 5.904-51 в.1). В санузле и кладовой уборочного инвентаря подбираются решетки типа РС-Г.
Для систем вентиляции приняты прямоугольные стальные воздуховоды прокладываемые открыто в помещениях котельного зала санузла венткамеры кладовой.
2 Аэродинамический расчет
Аэродинамический расчет выполняется с целью определения диаметров воздуховодов и сопротивлений системы в механической системе по результатам расчетов подбирается оборудование. Аэродинамический расчет состоит из двух этапов:
Расчет участков воздуховодов основного направления - магистрали.
Увязка боковых ответвлений.
Аэродинамический расчет выполняется в следующей последовательности:
) Система разбивается на отдельные участки. Длины всех участков и расходы на них выносятся на расчетную схему.
Расчетные схемы П1 ПЕ1 ПЕ2 представлены на рисунке 7.2.1 и 7.2.2.
) Выбирается основная магистраль. В качестве основной магистрали выбирается ветка максимальной протяженности и максимальной загруженности.
) Производим нумерацию участков начиная с наиболее удаленного участка магистрали.
) Определяем размеры сечений расчетных участков по формуле
f ’= L (3600 · Vрек) м2
L - объемный расход воздуха м3ч
V - рекомендуемая скорость движения воздуха мс.
Подбор размеров поперечного сечения воздуховодов проводят по оптимальным скоростям воздуха. Максимальные допустимые скорости для приточной механической системы вентиляции приняты
- для магистрали 12 мс;
- для ответвлений 6 мс.
) По расчетной площади f подбирают размеры воздуховода.
После чего уточняют скорость по формуле
) Определяем потери давления на трение по формуле
где R - удельные потери давления на трение Пам.
Принимается по табл. 22.15 [5] (вход по эквивалентному диаметру dэ и скорости движения воздуха v).
ш - коэффициент учитывающий шероховатость внутренней поверхности канала воздуховода (для стальных ш=1) Принимается по табл. 22.11 [5].
) Определяем потери давления в местных сопротивлениях по формуле
где - сумма коэффициентов местных сопротивлений принимается по табл. 22.20-22.43 и 22.48 «Справочника проектировщика» часть3 книга2 «Вентиляция и кондиционирование воздуха».
Pдин - скоростное (динамическое) давление Па определяется по формуле
) Определяем общие потери давления на расчетном участке по формуле
руч=(R · l · ш)+z+pреш Па
pреш – потери давления в решетке Па. Определяются по каталогам изготовителей решеток.
) Определяем потери давления в системе по формуле
рсис = 11(R · l · ш + z)осн.м. Па
где 11 – коэффициент учитывающий неучтенные потери.
) Проводим увязку ответвлений начиная с наиболее протяженного ответвления. Потери давления в ответвлении равны потерям давления в магистрали от периферийного участка до общей точки с ответвлением. Потери давления определяются по формуле:
p = (R · l · Вш + z) Па.
Невязка потерь давления по ответвлениям воздуховодов не должна превышать 10% от потерь давления на параллельных участках магистрали.
Естественная вентиляция
Малое значение рекомендуемых скоростей.
Заданное значение располагаемого давления
H-расстояние по вертикали от центра вытяжной решетки до верха вытяжки при наличии в помещении только вытяжной вентиляции.
При наличии приточной вентиляции H измеряется от середины высоты помещения до устья вытяжной шахты.
-плотность наружного воздуха при t=5°C.
Ррасп должно быть больше Ручастка. При данной зависимости будет обеспечена тяга воздуха по вентканалу.
Рис.7.2.1 Расчетная схема П1.
Рис.7.2.2 Расчетная схема ВЕ1 ВЕ2
Таблица 7.2.1 Аэродинамический расчет системы П1
Характеристика местных
Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0.59; Узлы ответвления на нагнетании z=0.40; воздухораспределитель z=3
Узлы ответвления на нагнетании z=0.30;
Узлы ответвления на нагнетании z=0.35;
Отвод прямоугольного сечения под 90 (4 шт) z=0.75;
Среднее отверстие z=0.10;
Узлы ответвления на нагнетании z=0.4;
Таблица 7.2.2 Аэродинамический расчет системы ВЕ1 ВЕ2.
Решетка щелевая =2; первое боковое отв. =15;.вытяжной зонт =13
3 Подбор вентиляционного оборудования
Подбор моноблочной приточной установки
Моноблочная приточная установка предусмотрена для системы П1.
Подбор моноблочной установки произведен с помощью специализированной программы SystemAirCAD.
В комплектацию приточной установки входит: клапан воздушный утепленный фильтр для очистки приточного воздуха воздухонагреватель водяной с параметрами теплоносителя 13070 0С вентилятор воздухозаборная решетка. Все это оборудование смонтировано на корпусе и звукоизолировано.
Принимаем к установке приточную установку типа Danvent DV240 фирмы Systemаir. Технические характеристики и чертежи приведены в приложении 3.
Подбор наружных решеток
В качестве наружных решеток для забора воздуха запроектированы решетки типа АРН фирмы «Арктос».
По заданному расходу воздуха подбирают одну или несколько решеток с суммарным живым сечением по формуле
f = Lобщ (3600 · v) м2.
где v - рекомендуемая скорость движения воздуха в сечении решетки мс.
мс для воздухозабора искусственной приточной системой П1.
мс для воздухозабора естественной приточной системой ПЕ.
Lобщ - объемный расход воздуха проходящего через решетку м3ч.
Для воздухозаборной шахты системы П1 L=79866 м3ч.
Для воздухозабора естественной системы ПЕ L=37940 м3ч.
Количество решеток определяется по формуле
где f1 - площадь живого сечения одной решетки м2 определяемая по каталогу изготовителя «Арктос».
Уточняем скорость по формуле
v = Lобщ (3600 · fфакт) мс
где fфакт - фактическая суммарная площадь сечения м2 определяется по формуле (2.6.4).
) Потери давления в воздухозаборных решетках учтены в аэродинамическом расчете.
Результаты подбора решеток занесены в таблицу 7.3.1 «Подбор наружных решеток».
Таблица 7.3.1 Подбор наружных решеток.
Подбор воздухораспределительных устройств
По заданному расходу определяем суммарную площадь живого сечения решеток по формуле:
где L - расход воздуха м3ч.
vор - ориентировочная скорость воздуха в сечении решетки мс .
Выбираем тип решетки и находим их количество по формуле.
где f1 - площадь живого сечения одной решетки м2.
Уточняем скорость движения воздуха по формуле
где fф - фактическая площадь живого сечения решетки м2 принимаемая по каталогу изготовителя.
Результаты расчетов сводятся в таблицу 7.3.2 «Подбор воздухораспределительных устройств».
Таблица 7.3.2 «Подбор воздухораспределительных устройств».
Тип воздухораспределителей
По расчетной программе подбора дефлекторов подбираем семь одинаковых дефлектора на расчетный расход удаляемого воздуха L=3252 м3ч.
Исходные данные для расчета
Температура наружного воздуха
Температура внутреннего воздуха
Объем удаляемого воздуха
Длина воздуховода до патрубка дефлектора
Коэффиент понижение для определения предварительной скорость
Сумма дополнительных К.М.С
Поправочный коэфициент b
Поправочный коэфициент C
Предварительный диаметр патрубка дефлектора
Предварительная скорость в патрубке дефлектора
Тепловое (Гравитационное) давление
Данные для подбора дефлектора
Диаметр патрубка дефлектора
Скорость в патрубке дефлектора
Дефлектор по с. 1.494-32 (Евросфера)
Дефлектор по с. 5.904-51 в.1
Д 710.00.000-03 №10 Dy1000
Марка дефлектора Д 710.00.000-03 №10 Ду 1000 мм (серия 5.904-51 в.1).
Проектирование системы удаления дренажных вод и противопожарного водопровода.
Раздел «Водоснабжение и канализация» выполнен в соответствии с требованиями СП 30.13330.2012 СП 89.13330.2012.
В котельной запроектирована объединенная система водоснабжения для подачи воды на производственные противопожарные нужды и производственная канализация.
Внутренние сети водоснабжения выполнены из стальных водогазопроводных оцинкованных труб диаметром 15 40 мм и электросварных труб диаметром 50 273 мм. Трубопроводы покрываются эмалью ПФ-115 в два слоя по грунтовке ГФ-021. Пожаротушение котельной осуществляется от внутренних пожарных кранов диаметром 50мм с рукавами длиной 20метров установленных в шкафах вблизи выхода из здания. Расход воды на пожаротушение - 2 струи по 25 лс.
Производственная канализация предназначена для отвода аварийного слива от котлов и дренажа трубопроводов. Отвод воды от существующих трапов котельного зала предусмотрен в выгреб с последующим вывозом сточных вод на очистные сооружения г. Нижневартовск. Трубопроводы канализации выполнены из чугунных канализационных труб по ГОСТ 6942-98.
Монтаж и приемку санитарно-технических работ выполнять в соответствии с требованиями СП 73.13330.2012 "Внутренние санитарно-технические системы".
1 Расчет расходов дренажных вод. Подбор диаметров трубопроводов
Расчет пропускной способности системы дренажной канализации производится на максимальный расход сточных вод. Наибольший расход происходит при дренаже котлов.
Из паспорта котла КВ-ГМ-11.63-150 следует что его водяной объем составляет 3.7 м3. Согласно [1] время опорожнения котла должно быть не более 60 мин. Таким образом получаем расход воды через дренажные трубы одного котла равный 103 лс. На основании расчетной схемы (рис.8.1) производим расчет пропускной способности системы дренажной канализации. Расчёт сводится в таблицу 8.1.
Рис.8.1 Расчетная схема дренажной канализации
Таблица 8.1 Проверка пропускной способности системы дренажной канализации
расчетный расход q лс
2 Расчет расхода воды на противопожарный водопровод. Подбор диаметров
Расчетные расходы сводятся в таблицу 8.1.
Таблица 8.1 Расход воды ХВС.
Наименование системы
Внутреннее пожаротушение
На ГВС и подпитку тепловой сети
На основании расчетной схемы (рис.8) производится гидравлический расчет системы ХВС. Гидравлический расчёт сводится в таблицу 8.2
Рис.8 Расчетная схема ХВС.
Таблица 8.2 Подбор диаметров трубопроводов
Скорость движения воды мс
Подбор устройства для измерения расходов воды
Потери напора в счетчиках h м при расчетном секундном расходе воды q лс определяются по формуле (18) согласно пункту 11.4 [13]:
Подбор счетчика ХВС на вводе в котельную.
qmc= 191.9 м3ч; qс =53.3 лс
Принимается диаметр условного прохода счетчика 150 мм
h =13*10-5*5332=0.36 м
Потери напора: 036м25м следовательно диаметр счетчика 150 мм подходит.
Принимается счетчик турбинный диаметром 150 мм СТВХ-150.
- минимальный Q v min= 4 м3ч
- средний Q v экспл= 140 м3ч
- максимальный Q v max= 350 м3ч.
В данном курсовом проекте запроектирована система внутреннего газоснабжения котельной мощностью 5815 МВт в г. Нижневартовск. Газоснабжение осуществляется от газопроводной ветки «Смесь и Западной Сибири».
Для вентиляции котельного зала в ХПГ предусмотрена механическая приточная система которая работает при помощи моноблочной приточной установки и системы воздуховодов. В ТПГ в котельном зале проектируется естественная приточная вентиляция. В котельном зале санузле кладовой уборочного инвентаря запроектирована естественная вытяжная система вентиляции. На вытяжку из котельного зала подбираются 7 дефлекторов.
В связи с тем что в котельном зале теплоизбытки то дополнительное отопление не предусматривается. В бытовых помещениях запроектировано водяное отопление с местными нагревательными приборами.
Водоснабжение котельной осуществляется при помощи существующего водопровода. В котельной запроектирован противопожарный водопровод с двумя противопожарными кранами. Отвод сточных вод от оборудования котельной осуществляется в технологическую канализацию.
СП 89.13330.2012 «Котельные установки».
Гусев Ю.Л. «Котельные установки».-М.1973.
Бузников Е.Ф. Роддатис К.Ф. Берзиныш Э.Я. «Производственные и отопительные котельные».- М.: Энергоатомиздат 1984.
Роддатис К.Ф. Полтарецкий А.Н. «Справочник по котельным установкам малой производительности».-М.: Энергоатомиздат 1989.
«Внутренние санитарно-технические устройства». Ч. 1: «Отопление» В.Н. Богословский Б.А. Крупнов А.Н. Сканави и др. под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд. перераб. и доп. - М.: Стройиздат 1990. - 344 с.: ил.
СП 131.13330.2012 «Строительная климатология».
СП 62.13330.2011 «Газораспределительные системы».
ПБ 12-529-03 "Правила безопасности систем газораспределения и газопотребления".
СП 60.13330.2012 "Отопление вентиляция и кондиционирование".
Пешехонов Н.И. Проектирование газоснабжения.
Щекин Р.В. Кореневский С.М. Справочник по теплоснабжению и вентиляции.
Староверов И.Г. Водопровод и канализация: справочник проектировщика.
СП 30.13330.2012 «Внутренний водопровод и канализация зданий».