Железобетонный каркас одноэтажного производственного здания

фундамент.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг

фундамент2.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг

МОЕ.DOC

Киселева Н.М. Железобетонный каркас одноэтажного
производственного здания.
ТПЖА.204076: Курс. проект Вят ГУ кафедра «Строительные конструкции»:
руководитель В.Н.Багаеев.- Киров 2008г. Гр.ч. 4л. ф. А2 ПЗ с
ПРОИЗВОДСТВЕНОЕ ЗДАНИЕ КАРКАС МОНОЛИТНЫЙ ФУНДАМЕНТ
ДВУХВЕТВЕВАЯ КОЛОННА ПОДКРАНОВАЯ БАЛКА ФЕРМА ПЛИТЫ
ПОКРЫТИЯ БАЗА КОЛОННЫ МОСТОВОЙ КРАН.
Объект исследования - железобетонный каркас одноэтажного
Цель работы - проектирование каркаса производственного здания:
поперечной рамы конструирование и расчет колонны
расчет ригеля фундамента.
Произведена компоновка здания собраны нагрузки выполнены
статические расчеты подобраны сечения всех элементов
выбраны схемы их соединения произведен расчет и подбор арматуры.
Цель курсового проекта по железобетонным конструкциям -
навыков в решении основных вопросов проектирования железобетонного
каркаса одноэтажного производственного здания.
При этом необходимо решать следующие вопросы:
- освоить методику компоновки производственного здания;
- определить нагрузки на несущие элементы каркаса здания;
- определить расчетные сочетания нагрузок и расчетные усилия в
несущих элементах каркаса;
- произвести расчет и конструирование колонны производственного
- произвести расчет и конструирование стропильной фермы и ее
- произвести расчет и конструирование фундамента стаканного типа.
Курсовой проект по железобетонным конструкциям состоит из трех
частей: компоновочной расчетной и графической.
В компоновочной части назначается сетка колонн; выбирается схема
покрытия конструкции кровли и схема стропильной фермы; производится
компоновка поперечной рамы и связей по покрытию и по колоннам.
В расчетной части выбирается расчетная схема рамы и
определяются действующие на нее нагрузки; производится статический
расчет рамы; определяются расчетные усилия в сечениях рамы;
производится расчет и конструирование колонны здания и ее узлов;
выполняется расчет ригеля стропильной фермы; производится подбор
сечения всех элементов фермы; рассчитываются и конструируются узлы
В графической части разрабатываются чертежи.
Задание на курсовую работу
Эскизное проектирование
Расчёт поперечной рамы
Таблицы усилий в стойках рамы.
Расчёт прочности двухветвевой колонны
Расчёт надкрановой части колонны
Расчет подкрановой части колонны
Конструирование двухветвевой колонны
Усилия в элементах фермы
Расчет элементов фермы
Задание на курсовой проект №2
по железобетонным конструкциям
«Каркас одноэтажного
промышленного здания»
Грузоподъёмность крана
Высота до низа ригеля
Расчётное сопротивление грунта R0
Глубина заложения фундамента
Панели навесные керамзитобетонные толщиной 200мм
Остекление ленточное двух ярусное
Ферма сегментная раскосная
Плиты покрытия шириной 3м
Эскизное проектирование.
Определение габаритов колонны:
Кран с Q = 16 т имеет следующие характеристики:
нагрузка на колесо 150 кН
высота крана Нк =2200 мм
Для данного типа крана принимаем подкрановый рельс марки КР70 (ГОСТ
21-76) - т.к. нагрузка на колесо 15т; hр=150 мм. высота подкрановой
Нв=Нп.б+hр+Нк+(1=800+150+2200+100 = 3250 мм
Нн=Н.-Нв.=11400-3250=8150 мм
Привязку осей А и Б принимаем 0.
Принимаем двухветвевую колонну.
Колонна имеет сечение 1000х500 мм исходя из конструктивных решений.
нижняя часть верхняя часть
Глубина заделки колонны в стакане фундамента определяется из условий:
Нст=0.5+0.33hi=0.5+0.33*1 = 0.83 м
Hан=1.5b=1.5×0.5=0.75
Принимаю глубину заделки колонны в фундамент 1 м.
Расчет поперечной рамы.
1. Построение расчетной схемы и сбор нагрузок.
) Подсчет нагрузки от покрытия и балки:
Состав покрытия приведен на рис.2 собственная масса плиты покрытия
(3х6м ) масса одного слоя рубероида на мастике 5 кгм2
Три слоя рубероида на мастике
Цементная стяжка ( = 30 мм
Пенобетон ( = 200 мм ( = 500 кгм3
Пароизоляция – обмазка битумом
Нагрузки от покрытия:
от ковра 3×0.05×1.3×0.95=0.185 кНм2
от стяжки 1×0.03×22×1.3×0.95=0.815 кНм2
от утеплителя 1×0.2×5×1.2×0.95=114 кгсм2
от пароизоляции 1×0.05×1.3×0.95=0.062 кгсм2
) Нагрузка на колонну G1
от покрытия 22×6×9=1188кНм
от ж.б.плит 27×1.1×3×0.95=84645 кНм
от строп. Фермы 92×1.1×0.952=4804 кНм
) Подсчет нагрузок от собственной массы стеновых и оконных панелей.
Раскладка панелей дана на рис.2 панели керамзитобетонные (=200 мм
(=1000 кгм3 масса оконных панелей – 40 кг с м2
нагрузка от стены на отметке +10800
G2= 2×1.2х6х0.2х15×1.1×0.95 = 45144 кН
нагрузка от стены на отметке +7200
4×1.2×6×1.1×0.95 = 301 кН
х1.2х6х0.2х15×1.1×0.95 = 4514 кН
нагрузка от стены на отметке +0000
4×54×6×1.1×0.95 = 1354 кН
8х6х0.2х15×1.1×0.95 = 33858 кН
Итого: G4 = 47398 кН
) Подсчет собственной массы верхней и нижней частей колонны.
) Подсчет нагрузок от подкрановой балки и рельса.
F3=Vп.б.((((f((n+gрельса(B((f((n=13.36(1.1(0.95+0.6369(6(1.1(0.95=17.9
) Подсчет нагрузок от кранов на поперечную раму.
Кран с Q =16 т имеет следующие характеристики:
Минимальное давление крана 16 т:
где Q-грузоподъемность крана;
no – число колес на одной стороне.
Горизонтальное давление колеса крана:
где k – коэфф. перехода равный 0.05 при гибком подвесе.
Нагрузка на колонну определяется с использованием ординат линий
влияния опорной реакции.
Вертикальная крановая нагрузка на колонну: [p (n
=095; ( =085 – коэффициент сочетания для 2-х кранов
Горизонтальная поперечная крановая нагрузка: [pic]
) Подсчет снеговой нагрузки.
Высота фермы на опоре 880 мм высота в коньке 2700 мм.
f = 2700+300-880-300=1820
г. Геленджик относится к 2 снеговому району Sg=70 кПа
Снеговая нагрузка на колонну: Vсн=Sg(((B((n=07(1(6(0.95=399 кНм
) Подсчет ветровой нагрузки на поперечную раму.
[pic] 5 регион с W0=06 кНм2
где Wo – нормативное ветровое давление
се – аэродинамический коэффициент
k – коэфф. учитывающий изменение ветрового давления по высоте
B – шаг поперечных рам
[p [pic] [pic] [pic]
Коэффициент k для типа местности В:
до высоты 5 м k = 0.5
на высоте 10 м k = 0.65
на высоте 20 м k = 0.85
на высоте колонны равной +11400 м k =[pic]
на высоте парапетной панели равной +13200 м k =[pic]
Подсчет первичных расчетных нагрузок: [p
[pic]=06*044*05*6*095*14=105
[pic]=06*08*0678*6*095*14=2597
[pic]=06*08*0714*6*095*14=273
[pic]=06*044*0714*6*095*14=151
Подсчет приведенных расчетных нагрузок:
Эквивалентную распределенную нагрузку находим из условия равенства
моментов в сеч. 1 – 1.
Эксцентриситет смещения осей верхней и нижней части колонны:
Е1 = 05((hн - hв) = 05((10 - 05) = 025 м.
Эксцентриситет опорного узла стропильной фермы:
Эксцентриситет давления крана:
E3 = [pic] 075 - (1 2) = 025 м.
Эксцентриситет смещения осей стеновой панели и колоны:
Учет пространственной работы.
Учёт пространственной работы осуществляется введением реактивного
отпора RM при действии Dmax и Dmin а также реактивного отпора RT при
расчёте на горизонтальную тормозную силу.
2. Статический расчет рамы.
Статический расчёт рамы выполняем на ЭВМ. Данные для расчета
представлены на рис. Соотношение жестокостей элементов рамы
Исходные данные. Бетон тяжелый класса В25: [pic] [pic]
Продольная класса А-III d=10-40мм Rs=Rsc=365 МПа Еs=2(105 МПа.
Поперечная класса А-III d=6-8мм Rs=Rsc=290 МПа Еs=2(105 МПа.
1.Расчет надкрановой части колонны.
Комбинация усилий для сечения 3-3.
3 слоя рубероида на 0.15x36 = 5.45.13 13 6.67
Цементно-песчаная 044*36=15841505 13 1956
Утеплитель-пенобетон08*36=288 2052 12 2462
Пароизоляция – 1 0.05x36 = 1.81.71 13 2.22
Жб плита покрытия 70 66.5 11 73.15
Жб ферма прол. 18 10518 x 3 = 16.63 11 18.28
Постоянная [pic] 13934 13237 - 1533
Снеговая [pic] 1152 10944 16 1751
в том числе 2842 27 16 432
Полная 18898 17953 - 23091
в том числе 16056 15253 - 18771
Тангенсы углов наклона верхнего пояса:
[pic]-коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой
нагрузке на покрытие.
2.Усилия в элементах фермы (нормативные нагрузки).
Элемент Длина Постоянная Снег-1 Снег-2 М-1 М-2
– 6 3048 -6312 -2715 -1704 00 00
– 8 3010 -6087 -2618 -1643 00 00
– 10 3010 -6087 -2618 -975 00 00
– 12 3048 -6312 -2715 -1011 00 00
– 3 2870 5647 2429 1708 00 00
– 5 2930 5647 2429 1708 00 00
– 7 3000 6258 2692 1346 00 00
– 9 3000 6258 2692 1346 00 00
– 11 2930 5647 2429 722 00 00
– 13 2870 5647 2429 722 00 00
– 4 3325 -6542 -2814 -1978 00 00
– 5 3377 484 208 -80 00 00
– 8 4076 -259 -111 397 00 00
– 9 4076 -259 -111 -509 00 00
– 12 3377 484 208 288 00 00
– 13 3325 -6542 -2814 -836 00 00
– 6 2520 -65 -28 -229 00 00
– 8 2760 -00 -00 -00 00 00
– 10 2520 -65 -28 201 00 00
Узел Постоянная Снег-1 Снег-2 М-1 М-2
2.Усилия в элементах фермы (расчетные нагрузки).
– 6 3048 -6903 -4127 -2591 00 00
– 8 3010 -6656 -398 -2498 00 00
– 10 3010 -6656 -398 -1482 00 00
– 12 3048 -6903 -4127 -1536 00 00
– 3 2870 6176 3692 2596 00 00
– 5 2930 6176 3692 2596 00 00
– 7 3000 6844 4092 2046 00 00
– 9 3000 6844 4092 2046 00 00
– 11 2930 6176 3692 1097 00 00
– 13 2870 6176 3692 1097 00 00
– 4 3325 -7155 -4278 -3007 00 00
– 5 3377 53 317 -121 00 00
– 8 4076 -283 -169 604 00 00
– 9 4076 -283 -169 -773 00 00
– 12 3377 53 317 438 00 00
– 13 3325 -7155 -4278 -1271 00 00
– 6 2520 -72 -43 -349 00 00
– 10 2520 -72 -43 306 00 00
3. Расчет элементов фермы.
Расчет нижнего пояса фермы.
Расчет по предельным состояниям первой группы на прочность.
По условиям изготовления сечения и армирование всех элементов
предварительно напряженного нижнего пояса должны быть одинаковыми.
Максимальное расчетное усилие в нижнем поясе согласно таблице усилий
принимаем по элементу 5 – 7 N = 10936кН
Площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:
где [pic]- коэффициент учитывающий условия работы высокопрочной арматуры
при напряжениях выше условного предела текучести принимаемый равный [pic](
для каната К – 7 [pic] )
Принимаем 8 канатов ( 15 класса К – 7 с [pic]. Напрягаемая арматура
окаймлена хомутами выполненными в виде П – образных сеток ( встречно
поставленных ). Продольная арматура сеток из стали Вр – I ( 6 ( 5 Вр – I с
Сечение нижнего пояса принимаем равное [pic]
Суммарный процент армирования: [pic]
Приведенная площадь поперечного сечения без учета ненапрягаемой
где [pic]- отношение модулей упругости арматуры и бетона: [pic]
Потери предварительного натяжения арматуры и усилия обжатия.
Назначаем величину начального предварительного напряжения арматуры (
При натяжении арматуры механическим способом на упоры стенда должны
выполняться условия п. 1.23 (1(:
От релаксации напряжений арматуры:
От разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств ( при
От деформации анкеров: [pic] [pic]
где [pic]- смещение стержней в инвентарных зажимах.
[pic] - трение арматуры при её натяжении отсутствует.
[pic] - натяжение производится на упоры стенда.
От быстронатекающей ползучести бетона
Предварительно находим напряжение [pic] и усилие обжатия [pic]с учетом
Напряжение в бетоне при обжатии на уровне центра тяжести напрягаемой
Передаточная прочность бетона согласно п. 2.3 [2]
[pic] принимаем [pic]
Первые потери: [pic]
Усилие обжатия с учетом первых потерь:
От усадки бетона [pic]
От ползучести бетона
Т. к. потери от быстронатекающей ползучести [pic]малы то для
определения [pic]не производим перерасчет сжимающих напряжений в бетоне от
обжатия оставляем отношение: [pic] то
Вторые потери: [pic]
Полные потери: [pic]
Усилие обжатия с учетом полных потерь:
Расчет по образованию и раскрытию трещин.
Для конструкций третьей категории трещиностойкости расчет ведется на
действие нагрузок при коэффициенте по нагрузке [pic] что соответствует
норматиным нагрузкам: [pic]
Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжений согласно п.
Усилие обжатия вводится с коэффициентом натяжения: [pic]
Усилие предварительного обжатия с учетом полных потерь:
Усилие воспринимаемое сечением при образовании трещин:
Т. к. [pic]- условие трещиностойкости сечения соблюдается т. е. не
требуется расчет по раскрытию трещин.
Расчет верхнего пояса фермы.
Расчет ведем по наибольшему усилию элемента 1 – 4: [pic]
Проверяем достаточность площади сечения верхнего пояса [pic]
Требуемая площадь сечения сжатого пояса:
Площадь сечения верхнего пояса [p [pic]>[pic] т.е. принятая площадь
При расчете на действие сжимающей продольной силы должен приниматься во
внимание случайный эксцентриситет [p
[pic]. Принимаем [pic]. При [pic]
Расчетная длина в обоих плоскостях l0 = 3325 * 09 = 29925 см
Наибольшая гибкость сечения [pic] т.е. согласно п. 3.54 [3] необходимо
учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Условная критическая сила (58) [1]:
где J – момент инерции сечения [pic]
[pic] - коэффициент учитывающий влияние длительного действия нагрузки на
прогиб элемента в предельном состоянии.
[pic]-момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от
действия постоянных длительных и кратковременных нагрузок;
[pic]-то же от действия постоянных и длительных нагрузок.
При [pic] [pic][pic]
Значение коэффициента [pic] учитывающего влияние прогиба на значение
эксцентриситета продольного усилия [pic].
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при [pic]
[pic]характеристика сжатой зоны бетона.
[pic]-напряжение в арматуре класса АIIi
[pic]-предельное напряжение в арматуре сжатой зоны
В соответствии с п. 3.61 [3] последовательность расчета для элементов из
бетона класса выше В30 следующая:
т.к. [pic] принимаем симметричное армирование.
Принимаем конструктивно ( AIII As= см2
[pic] что незначительно отличается от принятого ранее значения
коэффициента армирования.
Расчет растянутого раскоса фермы.
Расчетное усилие растяжения для раскоса 4 – 5 [pic]
Бетонное сечение [pic]
Площадь сечения арматуры из условия прочности: [pic]
Принимаем 4 ( 10 А – III c As =314 см2
Расчет по образованию трещин.
( условие трещиностойкости сечения не соблюдается т. е. требуется расчет
по раскрытию трещин.
Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки:
[pic]где [pic]- для арматуры класса А – III.
Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и
длительной нагрузок:
Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянной и
Непродолжительная ширина раскрытия трещин:
Продолжительная ширина раскрытия трещин:
Расчет сжатого раскоса фермы.
Расчетное кратковременное усилие в наиболее нагруженной сжатой стойке 8-9 N
= - 1056 кН в том числе длительное N = - 6695 кН.
Проверим достаточность предварительно назначенного бетонного сечения [pic]
Фактическая длина элемента 4076 см.
Случайный эксцентриситет не менее [pic]
Расчетная длина [pic]
Т. к. гибкость [pic] необходимо учесть влияние прогиба элемента на его
Условная критическая сила:
где момент инерции сечения
Расстояние до арматуры [pic]
Определим случай внецентренного сжатия для симметричного армирования:
т. е. имеем случай 1 внецентренного сжатия с относительно большими
эксцентриситетами продольной силы:
Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям: [pic]
Принимаем 2 ( 10 А – III с Аs = 157 см2 ; [pic]
Расчет опорного узла фермы.
Характер работы узла и его основные размеры показаны на рисунке. При
конструировании узлов фермы необходимо уделять особое внимание надежной
анкеровке элементов решетки. Длину анкеровки напрягаемой арматуры по табл.
ненапрягаемой арматуры в соответствии с п. 5.14 (1( но не менее 35d с
учетом отрицательного влияния моментов. Если арматура запущена за расчетное
сечение на расстояние [pic] то в расчет она вводится с коэффициентом
[pic]. Расчет выполняют графоаналитическим способом ( см. рис. ). Для
напрягаемой арматуры [pic] где L1 = 53см – фактическое значение анкеровки
напрягаемой арматуры. Требуется площадь поперечного сечения продольных
ненапрягаемых стержней в нижнем поясе в пределах опорного узла:
Принимаем 6 12 А – III с [pic].
Величина заделки ненапрягаемой арматуры обеспечивающая полное
использование ее расчетного сопротивления:
где [pic] [pic] см. табл.37[1].[pic]. Принимаем [pic].
Площадь поперечного сечения одного поперечного стержня:
[pic] угол наклона линии АВ [pic].
n – число поперечных стержней в узле пересекаемых линией АВ (без учета
стержней расположенных в зоне 10 см от точки А); при двух каркасах и
шаге поперечных стержней минимум 10 см [pic].
Принимаем 8 АIII с [pic].
Расчет из условия обеспечения прочности на изгиб по наклонному сечению.
Усилия в приопорной панели верхнего пояса [pic]длина узла [pic].
Расстояние от торца фермы до точки пересечения осей верхнего и нижнего
поясов [pic]. Расстояние от верхней грани узла до центра тяжести
напрягаемой и ненапрягаемой арматуры
Прочность наклонного сечения проверяют по линии АС.
Требуемая прочность поперечного сечения:
где[pic] угол наклона приопорной панели [pic].
[pic] -плечо внутреннего усилия от равнодействующей в хомутах.
Принимаем 10 А – III с [pic].
Окончательно принимаем в опорном узле два каркаса с диаметром поперечных
стержней 10 мм и шагом 100 мм.
Расчет промежуточных узлов.
Промежуточные узлы ферм рассчитываются на надежность заанкерования
арматуры поясов и элементов решетки. Рекомендуется запускать сжатую
арматуру за грань узла не менее [pic] для раскосов и [pic] – для верхнего
пояса. Растянутая арматура должна запускаться за расчетное сечение 1-1
(рис.8) на длину [pic]
где[pic]для узлов верхнего пояса и 11 – для промежуточных узлов нижнего
Полученную длину анкеровки можно уменьшать на [pic] если предусмотрены
дополнительные анкерные устройства на концах запускаемых в узел стержней:
при приварке 1 коротыша [p
при приварке 2 коротышей [p
при загибе конца стержня длиной 5d на угол 90° [p
при высаженной головке [pic]=2d.
Если обеспечить соблюдение условия анкеровки не удается растянутая
арматура решетки должна привариваться к арматуре поясов.
Для растянутого раскоса 4 – 5 армированного 4 10 А – III с [pic].
где[pic] - напряжение в арматуре от расчетной нагрузки.
Условие анкеровки выполняется.
Рассчитаем необходимость постановки поперечной арматуры в узле
устанавливаемой с целью компенсации снижения расчетного сопротивления в
рабочей арматуре раскоса на длине заделки.
Линия возможного отрыва АВС показана на рис. В узле поставлено два каркаса
с числом поперечных стержней включаемых в расчет [pic]. Фактическая длина
заделки стержней за линию АВС [pic].
Необходимое сечение поперечных стержней каркасов:
где [pic] - угол между поперечными стержнями и направлением растянутого
Площадь сечения окаймляющего стержня:
где [pic]=2 – число каркасов.
[pic] =90 МПа (во всех случаях).
Аналогично выполняются расчеты в других промежуточных узлах при этом
поперечные стержни устанавливаются из конструктивных соображений не менее
А – III с шагом 100 мм а окаймляющие стержни – 10 А – III.
Расчет фундаментов под колонну.
Расчетные значения усилий для сечения 1-1.
комбинация усилий M=23636кНм Nmax= -1102кН Q= -26.98кН
Нагрузка от стенового ограждения F=5802кН с эксцентриситетом е=08м.
Нормативное значение усилий получаем делением расчетных усилий на
коффициент надёжности [pic]
Колонна заделываемая в фундаменте размером [pic] и рабочей
Глубина заложения фундамента –[pic] 19 м полная высота фундамента –
[pic]175 м расчётное сопротивление грунта (условное) R0 = 38кгсм2 =
Бетон тяжелый класса В125 ( Rbt = 066 МПа Rb = 75 МПа коэффициент
условий работы бетона при учете ветровой и крановой нагрузок [pic].Рабочая
арматура сеток из стали класса АIII [pic]
Предварительное определение размеров подошвы фундамента.
Усилия действующие по подошве фундамента относительно оси
симметрии без учета собственного веса фундамента и грунта на его уступах :
Размеры подошвы фундамента определим из расчета основания по деформациям на
нормативные значения усилий методом последовательных приближений из условия
что среднее давление на основание не превышает расчетного сопротивления
грунта и выполняются проверки по краевым давлениям.
Предварительную площадь фундамента определяем по формуле:
[pic] усредненная нагрузка 1 м3 фундамента и грунта на его уступах
При соотношении сторон фундамента bl=0.8 [pic] [pic]
Расчетное сопротивление грунта при d>2м
b . d-ширина и глубина проектируемого фундамента
[pic]-нагрузка от веса 1м3 грунта выше подошвы фундамента
k1=0.125 k2=0.25-коэффициент для песчаных грунтов.
[pic]площадь подошвы
[pic]-момент сопротивления подошвы фундамента в плоскости изгиба
Определение краевого давление на основание:
Назначение геометрических размеров фундамента.
Для двухветвевых колонн при [pic]
[pic] [pic]принимаем [pic]095м-глубина заделки колонны.
Глубина стакана [pic]
Плитная часть фундамента.
Давление в грунте под подошвой фундамента без учета собственного веса
грунта и фундамента на его уступах:
Рабочую высоту плиты проверим расчетом на продавливание. Пирамида
продавливания начинается от граней подколонника:
Дополнительно выполним расчет на продавливание по наиболее нагруженной
грани пирамиды [pic] защитный слой бетона 35мм.Сила продавливания:
Размер нижней стороны грани пирамиды на уровне рабочей арматуры подошвы:
Средний размер грани пирамиды:
Условие прочности на продавливание:
[pic]-прочность грани достаточна.
Расчетный изгибающий момент в сечении 1-1 по грани подколонника:
[pic]-площадь сечения рабочей арматуры сетки плитной части фундамента в
направлении длинной части.
При шаге 200мм b=21м укладываем 11 стержней принимаем 11 ( 12 А – III с
Процент армирования [pic]
Площадь сечения рабочей арматуры сетки плитной части фундамента в
направлении короткой части всечении2-2 по среднему давлению в грунте
При шаге 200мм b=24м укладываем 13 стержней принимаем 13 ( 12 А – III с
Расчет подколонника фундамента.
Изгибающий момент действующий на уровне низа стакана:
Условная продольная сила учитывающая передачу части усилий через торец
колонны на нижнюю часть фундамента:
При толщине защитного слоя 50мм расстояние от грани стакана до центра
тяжести сечения арматуры [pic].
Эксцентриситет продольной силы относительно арматуры [pic]:
Положение нейтральной оси в двутавровом сечении в предположении
симметричного армирования :
т.е. граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производим как для
прямоугольного сечения шириной [pic].
Минимальная площадь сечения продольной арматуры:
Принимаем 5 ( 12 А – III с Аs = 565см2
Поперечное армирование стакана выполняется в виде горизонтальных сеток из
арматуры класса АIII.
Т.к. [pic] расчетный изгибающий момент определяется относительно т.В на
расстоянии [pic] от центра тяжести колонны в сечении 4-4
Расположение сеток принято как для случая малых эксцентриситетов и их число
В сетке принято ( .. А – I с Аs = см2
Список используемой литературы.
СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции». Госстрой СССР.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из
тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры: ЦНИИ
промзданий НИИЖБ – М. ЦНТП. 1986 –192с.
СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия». Госстроя СССР.– М: ЦИТП. 1988
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. – М:
Стройиздат. 1985 – 728с.
Железобетонные и каменные конструкции под ред. В.М. Бондаренко М.
«Высшая школа» 2002 г. – 875 с.
Инв. № Подл. И Взам. Инв. № Инв. № Дубл.

глист1.dwg

ПЛАН ПРОМЗДАНИЯ М 1:500
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА РАМЫ
ЖБ КАРКАС ОДНОЭТАЖНОГО ПРОМЗДАНИЯ
СПЕЦИФИКАЦИЯ СБОРОЧНЫХ ЕДИНИЦ ФС-2
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА ФЕРМЫ (СНЕГ1 ПОСТ.)
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА ФЕРМЫ (СНЕГ2 ПОСТ.)
Каркасы пространственные
ФЕРМА ИЗГОТОВЛЕНА ИЗ БЕТОНА КЛАССА В40
НАТЯЖЕНИЕ АРМАТУРЫ ПРОВОДИТЬ МЕХАНИЧЕСКИМ СПОСОБОМ НА УПОРЫ СТЕНДА
ПЕРЕДАТОЧНАЯ ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА Rвр=28МПа
СПЕЦИФИКАЦИЯ АРМАТУРНЫХ ИЗДЕЛИЙ
СПОСОБ СОЕДИНЕНИЯ АРМАТУРЫ-КОНТАКТНАЯ СВАРКА ПО ГОСТ 14098-85
Сборочные единицы К-2
Сборочные единицы ФМ
СПЕЦИФИКАЦИЯ КОЛОННЫ ФУНДАМЕНТА
ВЕДОМОСТЬ ГНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

разрез1-1.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг

схема.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг

план промздания.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг
ПЛАН ПРОМЗДАНИЯ М 1:500

верх колонны.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг

Титул мой.doc

Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
ФАКУЛЬТЕТ СТРОИТЕЛЬСТВА И АРХИТЕКТУРЫ
КАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Пояснительная записка
Курсовой проект по дисциплине
«Железобетонные и каменные конструкции»
«Каркас одноэтажного промышленного здания»

разрез2-2.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг

Расчётная схема рамы..doc

Расчётная схема рамы
Постоянная нагрузка Снеговая
Вертикальная крановая нагрузка Горизонтальная
крановая нагрузка Ветровая нагрузка
Рис. Расчётная схема и нагрузки на раму.

лист1.dwg

ПЛАН ПРОМЗДАНИЯ М 1:500
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА РАМЫ

нижний пояс фермы.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг

Схема расположения колонн, связей и подкрановых балок.1.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ КОЛОНН СВЯЗЕЙ ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК.

ферма.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг

низ колонны.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг

консоль.dwg

Изделие закладное МН-1
ГОСТ 5781-82nСт3сп ГОСТ 380-88
Спецификация ростверка Р-2
Ведомость расхода стали кг