Водоотводящие системы маргаринового завода

маргарин завод.doc

Пермский национальный исследовательский политехнический университет.
Водоотводящие системы промпредприятий.
На тему: Водоотведение маргаринового завода.
Принял: Милехин А.Г.
Выбор принципиальной технологической схемы для очистки сточных вод 4
Расчет усреднителя 5
Расчет жироловушки 6
Электрофлотокоагуляционная установка 8
Расчет аэротенка-нитрификатора 10
Расчет денитрификатора 12
Расчет вторичных отстойников 13
Расчет третичных отстойников 14
Хлораторная установка 15
Сооружения по обработке осадков 15
Расчет аэробного стабилизатора 17
Расчет вакуум - фильтра 18
Расчет резервных иловых площадкок 18
Отстойник – декантатор 19
Очистка дождевых сточных вод 20
Библиографический список 23
В данном курсовом проекте рассматривается очистка сточных вод
маргаринового завода. Маргариновый завод входит в состав масложировых
комбинатов. Стоки появляются в результате работы пароэжекторных вакуум-
насосов барометрических конденсаторов холодильных установок.
Сточные воды образуются от промывки сборных молочных чанов а
охлаждающие стоки – после приготовления молочно-жировой эмульсии; кроме
того в процессе мытья: тары аппаратуры трубопроводов полов.
*Количество сточных вод составляет Q = 600 м3сут.
*Предприятие работает в две смены.
*Часовой расход: Qчас=375 м3ч
*Очищенная сточная вода идет в оборот.
*Продолжительность смены 8 часов.
* Площадь водосбора 15 км2=150 га.
Концентрация загрязнений.
Показатели до очистки после очистки
Взвешенные вещества мгл 1800 50
Сухой остаток мгл 1500 500
БПКполн мгО2л 320 6
Выбор принципиальной технологической схемы для очистки сточных вод
Основными загрязнителями являются жиры. Они удаляются при помощи
жироуловителя. Анализируя загрязняющие показатели производственных
сточных вод была выбрана технологическая схема состоящая из жироловушки
в которой удаляется жиромасса производственных сточных вод.
электрофлотокоагуляционной установки аэротенка отстойников в которых
происходит отстаивание вод после коагуляции и флотации активного ила
после аэротенков и сооружений по обработке осадка.
Осадок образующийся в процессе очистки сточных вод состоит в основном
из избыточного ила аэротенков и сырового осадка из жироловушек.
При принятой схеме очистки мы добиваемся получение конечных показателей
загрязняющих веществ соответствующих требованиям.
Для обеспечения нормальной работы очистных сооружений необходимо усреднение
поступающих сточных вод по концентрации загрязнения и по расходу.
Принимается усреднитель с перемешиванием сточной воды сжатым воздухом.
Воздух подается в камеру усреднителя через барботажные трубы уложенные на
дне. Усреднитель – прямоугольный в плане. Усреднитель барботажного типа
необходимо применять для усреднения состава сточных вод с содержанием
взвешенных веществ до 500 мгл гидравлической крупностью до 10 ммс при
любом режиме их поступления.
Количество подаваемых сточных вод – 600 м3сут.
Расход сточных вод за одну смену: qсмен = qсут2 = 300 м3смен
Объем усреднителя (за одну смену): V = qсмен *14 = 300*14 = 420 м3
где 14 – коэф. Запаса
Площадь одного отделения усреднителя: F = Vh*n = 420(3*2 )= 70 м2
h – высота усреднителя (по СНиП 3-6м)
n - количество отделений усреднителя (≥2)
Длина усреднителя: L = Fb = 707 =10 м
b – ширина одного отделения усреднителя
Подача сточных вод осуществляется по периферийным желобам равномерно по
периметру усреднителя. Скорость в усреднителе: [pic] ммс что
удовлетворяет требованиям СНиП [1] [pic]ммс.
Барботажные трубы устанавливается в три ряда на дне усреднителя вдоль
резервуара на подставках 6-10 см.В качестве барбатеров иногда применяют
полиэтиленовые перфорированный трубы.
Предназначена для извлечения из сточных вод жиров и взвешенных веществ.
Конструкция – по типу горизонтального отстойника. В верхней части
установлены щелевые поворотные трубы для сбора всплывающих примесей. В
сборном приямке установлен змеевик предотвращающий замерзание осадка.
Жироловушка оборудуется тонкослойными элементами для интенсификации его
работы. В жироловушке осаждение взвеси происходит в наклонных элементах
малой высоты. При этом обеспечивается быстрое выделение взвеси и ее
сползание по наклонной плоскости элементов в зону осадкоуплотнения.
Применяется противоточная схема движения воды и осадка.
Определение гидравлической крупности частиц жира по (3) с. 512 ф-ла 5.12:
где d – диаметр частиц жира м
ρж – плотность частиц жира кгм3
ρв – плотность воды кгм3
– динамическая вязкость жидкости при температуре 20°С Н*см2;
g – ускорение свободного падения мс2
U0 = 03 ммс – это гидравлическая крупность взвешенных частиц.
Значит гидравлическая крупность взешенных частиц выше гидравлической
крупности частиц жира следовательно жироловушка рассчитывается по
скорости осаждения частиц жира.
Определение длины пластин в ярусе тонкослойного элемента по (2) с. 17:
Lbl = Vw*hti U0 = (05*02016 )= 0625 м
Vw – скорость потока в ярусе ммс (1) табл. 31
hti – высота яруса (1) табл. 31
α = 50° - угол наклона пластин к горизонту
Вbl = 48 м – ширина одной секции тонкослойных элементов (задается)
Встр = 5 м – ширина одной жироловушки
Определение длины зоны тонкослойного отстаивания (2) с.18:
Lb = qset36*kset* Vw* Вbl = 37536*06*05*48= 723 м
qset – часовой приток сточных вод на одну секцию;
kset - коэф. объемного использования жириловушки ((1) табл31)
Определение общей рабочей длины жироловушки (2) с. 18:
Lстр = Lb+l1+l2+l3+l4 +l5= 723+1+04+03+01+04 = 943 м 10 м
l2 = Lbl sin(90-α)= 0.625*sin40 = 04 м
Определение общей рабочей глубины жироловушки (2) с. 19:
Hстр = h1+h2+h3+h4+h5 = 01+0478+03+02+03 = 138 м 15
h2=Lblsinα=0.625*sin50=0.478м
Принимаются две рабочие жироловушки с размерами 15 м x 5 м x 10м.
Удаление осадка в приямок происходит с помощью скребкового механизма.
Определение расхода осадка по (1) с. 28:
Cen – концентрация взвешенных веществ в исходной сточной воде мгл
Cex - концентрация взвешенных веществ в очищенной воде мгл
pmud – влажность осадка %
γmud – плотность осадка гсм3
подбираем жироловушку марки ОТБCГ диаметром D=1400 мм(11 лс)
Эффективность очистки в тонкослойной жироловке (Э) = 80-85% - по жиру и
взвеси; - по БПК и ХПК - Э = 40%
Электрофлотокоагуляционная установка.
Сущность электрофлотационного метода очистки заключается в переносе
загрязняющих частиц из жидкости на ее поверхность с помощью пузырьков газа
образующихся при электролизе сточной воды. При применении растворимых
электродов на аноде происходит анодное растворение металла в результате
чего в воду переходят катионы железа или алюминия приводящие к образованию
хлопьев гидроокисей. Суть работы электрофлотокоагуляционной установки
заключается в одновременном образовании хлопьев коагулянта и пузырьков газа
в стесненных условиях межэлектродного пространства позволяющем надежно
закреплять пузырьки на хлопьях и интенсивно коагулировать загрязнения тем
самым обеспечивать эффективность флотационного процесса.
Установка – двухкамерная горизонтального типа.
Расчет заключается в определении объема установки по (6)
Число пластин электродов размещаемых в каждой камере:
n = (А-2a1+с)(+с) = (2500-2*100+15)(6+15) = 11023 110 пластин
А – ширина секции мм
a1 – величина зазора между крайними пластинами и стенками камеры 100 мм
с– величина зазора между пластинами 15-20 мм
– толщина пластин 6-10 мм
Необходимая площадь пластин электродов:
fэ = fаэ(n-1) = 1667(110-1) = 153 м2
Площадь активной поверхности электродов:
fаэ = E*Qi = 200*375150 = 50 м2
E – удельное количество электричества 200 А*чм2
Q – расход сточных вод м3час
i – плотность тока 150 Ам2
Длина пластин электродов: lЭ = fэhЭ = 1531 = 153 м
hЭ – высота пластин м (принимается равной 1-15 м)
Длина электродной камеры: LЭ = lЭ+2а1 = 153+2*010 = 173 м
Рабочая высота электродной камеры: HЭ = h1+ h2+ h3 = 1+03+04= 17 м
h1 – высота осветленного слоя принимаемая равной 1-15 м
h2 – высота защитного слоя принимаемая равной 03-05 м
h3 – высота слоя шлама равный 04-05 м
Объем электродной камеры: VЭ = А* HЭ* LЭ = 25*17*173 = 735 м
Объем флотокоагуляционной камеры: VФ = Q*tФ = 375*05 = 1875 м3
tФ – продолжительность флотации принимаемая 03-075 час.
Длина флотокоагуляционной камеры:
LФ = VФ(HФ*ВФ) = 1875(17*25) = 44м
HФ = HЭ = 17 м ;BФ =А = 25 м
Общий объем установки: VФ = VФ+Vэ = 1875+735 = 261м3
При осуществлении процесса электрофлотокоагуляции необходимо определить
количество металла переходящее в раствор а также срок службы электродной
Количество металла переходящего в раствор:
mЭ = kт*Э*Е = 07*0336*200 = 47 гм3 раствора
kт – коэф. выхода по току равный 05-095
Э – электро–химический эквивалент для Al3+=0.336 г(А*ч)
Е – удельное количество электричества принимаемое равным 200 А*чм3
Срок службы электродной системы:
Т = М*1000 mЭ*qсут = 2181*100047*600 = 77 сут
Количество металла электродов которое растворяеися при электролизе:
М = ρ*kЭ*fэ* *n = 2700*08*153*0006*110 = 2181 кгсут
Kэ- коэффициент использования материала электродов равный 08-09
ρ – плотность алюминия кгм3
qсут - суточная подача сточных вод м3сут
Эффект очистки электрофлотокоагуляционной установки: Э = 96-97% - по жиру
и взвешенным веществам; Э = 75% - по БПК ХПК; Э = 47-55% - по сухому
остатку; рН увеличивается на 1-2 единицы.
Расчет аэротенка-нитрификатора
Принимаем двухступенчатую схему очистки сточных вод. В качестве первой
ступени принимаем аэротенки-нитрификаторы. В качестве второй ступени
принимаем денитрификатор.
БПКполн сточных вод после первой ступени биологической очистки составит:
L1=6 мгл. Эту степень очистки по БПК обеспечивает натрификатор.
При очистке сточных вод в режиме продленной аэрации в случае окисления
и органических веществ и аммонийного азота константы процесса
принимаются по справочному пособию:
*Максимальная скорость окисления рмакс =70 мг БПКг*час
*Константа характеризующая свойства органических веществ к1=65мгБПКл
*Константа характеризующая влияние кислорода к0 =0625 мг О2 л
*Коэффициент ингибирования активного ила продуктами распада =014 лг
Определяется ni (сут-1 ) – удельная скорость микроорганизмов –
нитрификаторов. Именно она является диктующей в процессе тк она
значительно меньше чем скорость роста других микроорганизмов. ni
показывает на какую долю от исходного количества увеличивается
ежесуточно масса нитрифицирующего ила.
ni =KpH +KT + Koc +Kc + max +K * (N Kп+N)где
*max – максимальная скорость роста нитрифицирующих микроорганизмов
определяемая экспериментально в принятых стандартных условиях рН=84 и
температуре 20°С. Отсутствие токсикантов max =1.77 сут-1 .
*коэффициенты KpH KT Kc учитывают отличие реальных условий от
стандартных принимаем по таблицам справочного пособия рН=7 KpH=06 при
температуре 8°С KT=026 приотсутствии токсикантов Kc=1.
*Коэффициент Koc учитывает влияние концентрации растворенного кислорода:
Koc= С0(К0+С0) =2(2+2)=05 Где
С0 концентрация растворенного кислорода в иловой смеси С0= 2 мгл
К0 – константа полунасыщенного кислорода к0 2 мгл.
*Множитель (N Kп+N) учитывает требуемую концентрацию аммонийного азота в
очищенной воде N=1.94 мгл Кп константа полунасыщенного аммонийного
=> ni =06+026+05*1*177*(225+2)=00102 сут-1.
Это значит что количество нитрифицирующего ила ежесуточно увеличивается на
Следовательно минимальный допустимый возраст ила составляет:
Параметр «возраст ила»показывает за какое время ил в системе
полностью обновится.
Удельная скорость окисления органических веществ в аэротенке –
нитрификаторе определяется по экспериментальной формуле:
*Кэ энергетический физиологический коэффициент КЭ=37 мгБПКг*час.
*Кр физиологический коэффициент роста микроорганизмов активного ила Кр=864
мг БПКг => Р=37+00417*86498=407 мгБПКг*час.
По п. 6.143 СНиП 2.04.03-85 зная р находим аi – концентрацию
беззольной части углероджсодержащего активного ила при заданной Lex=6
мгл: Р=рmax*(Lex*CoLex*Co+Kl*Co+Kao*Lex)*(11+*ai)
Р=70*(6*2 6*2+65*2+0.625*2)*(11+0.14*ai) Отсюда ai=2 гл.
Продолжительность обработки сточных вод в аэротенке-смесителе с
нитрификацией аммонийного азота определяется по СНиП:
Tatm=(Len-Lex) (ai*p)=(48-6)(2*4.07)=344 час.
Объем аэротенка-нитрификатора: W = Q*t24 =600*34424=8599=86 м3
Концентрация нитрифицирующего ила в иловой смеси: ani=12*ai*ΔCnt
где: ais концентрация нитрифицирующего ила.
ΔСn снижение концентрации аммонийного азота = (27-2) мгл.
T продолжительность обработки сточных вод t=448 час.
ani=12*0035*(27-2)344=00679 гл.
Общая концентрация беззольного вещества ила:
Aорг=ai+ani=2+0.0679=2.07 гл.
Удельный прирост ила:
Kg=(41.7*a*tatm)(Len-Lex)*=41.7*2.96*344(48-6)*98=0.103 мгмгБПК
Суточное количество избыточного ила:
Y=0.103-(48-6)*6001000=328 кгсут.
Расход воздуха подаваемого в аэротенк – нитрификатор определяется по
п. 6.159 МНиП 2.04.03-85.
Qair=q0(Len-Lex)+1.1(Nen-Nex)*4.6K1K2KtK3(Ca-C0)
Расчет денитрификатора.
Принимается денитрификатор – смеситель. В качестве источника углерода
в денитрификатор добавляется метанол. Расчет процесса в реакторе-
смесителе ведется по п.6.143 СНиП 2.04.03-85 1.
Удельная скорость денитрификации [pic] мгг·ч:
где[pic] - требуемая концентрация азота нитратов на выпуске сточных вод в
водоем; по заданию [p
[pic] - доза ила в денитрификаторе по беззольному веществу принимается
примерно равной дозе ила в нитрификаторе [p
значения кинетических констант принимаются на основе экспериментальных
данных по пособию 3 см.таблицу 7.5:
Значение кинетических констант денитрификации
Вид Максимальная скоростьКонстанта Коэффициент
органическогоденитрификации характеризующая ингибирования
субстрата [pic] свойства активного ила
обрабатываемых продуктами
Продолжительность обработки сточных вод в денитрификаторе:
где: S – зольность ила S=03;
[pic] - концентрация нитратного азота в сточных водах перед
денитрификатором из балансовой схемы [pic]=25мгл.
Объем денитрификатора: [pic]
Расчет вторичных отстойников.
Вторичные отстойники служат для задержания активного ила поступающего
с водой из аэротенков-смесителей По конструкции не отличаются от первичных.
Расчет надлежит производить по гидравлической нагрузке qssa м3(м2 ч) с
учетом концентрации активного ила в аэротенке ai гл его индекса Ji
см3г и концентрации ила в осветленной воде аt мгл по формуле (67) [1]:
qssa = (45 * Кss * Нset0.8) ((01 *Ji х ai)05-001 * аt)где:
Кss – коэффициент использования объема зоны отстаивания принимается для
вертикальных отстойников – 035;
аt – следует принимать не менее 10 мгл;
qssa = (45 *035 * 30.8) ((01 * 100 * 2)05-001 *15) = 1.3 м3(м2
Общая площадь сечения отстойника определяется по формуле:
Fss = Qчас max qssa = 375 1.3 = 288 м2
Согласно п. 6.58 (1) число вторичных отстойников должно быть не менее трех
при условии что все отстойники являются рабочими. При минимальном числе их
расчетный объем необходимо увеличить в 12-13 раза.
Принимаем отстойник диаметром 6м. Площадь сечения составит:
Dss = D2 4 = (314 *42) 4 = 28.3 м2
Расчетное количество отстойников: n = Fss Dss = 288 28.3 = 102
Увеличиваем Qчас max в 12-13 раза: Fss = 13 * Qчас max qssa = 13 х
5 1.3 = 375 м2 n = Fss Dss = 375 28.3 = 13 шт
принимаем три типовых отстойника (902-2-24) строительная высота
цилиндрической части 3 м конической 28м
Количество осадка выделяемого при отстаивании:
где: Ri – степень рециркуляции активного ила в аэротенке Ri = 054
Р – влажность осадка Р = 996 %;
Расчет третичных отстойников.
Расчет основных параметров совпадает с расчетом вторичных отстойников
поэтому все конструктивные параметры принимаются аналогичными.
Хлораторная установка.
Расход хлора в час при максимальном притоке: Qхл=375*31000=011 кгчас.
Расход хлора в сутки Qхл=011*24=27 кгсутки.
В хлораторной предусматривается установка 1 рабочего и 1 резервного
хлоратора ЛОНИИ-100.
Принимаем баллон вместимостью 40 литров содержанием 50 л жидкого хлора.
Сооружения по обработке осадка
Определение количества сырого осадка и избыточного активного ила.
На стабилизацию подается сырой осадок из жироловки и избыточный активный ил
из вторичных и третичных отстойников.
Суточное количество осадка и активного ила по сухому веществу:
где: Q= 600 (м3сут) – суточный расход сточных вод;
С=1800(мгл)–начальная концентрация взвешенных веществ перед жироловкой;
Э=085 – эффект очистки в жироловке с тонкослойным элементом (доли ед);
К = 11- 12– коэф. учитывает наличие крупных фракций загрязнений сточной
воды которые не учитывается при отборе проб;
n = 115 – 125– учитывает неравномерность прироста активного ила;
at = at2 + at3 = 15+0= 15 (мгл)– количество взвешенных веществ в сточной
воде после вторичного третичного и вертичного отстаивания;
Количество осадка и активного ила по беззольному веществу:
где: Вг Вг’ – гигроскопическая влажность осадка и ила: 5 – 6%;
Sо – зольность осадка Sо = 30 – 35%;
Sил – зольность ила Sил = 25 – 30%;
Количество осадка и активного ила по объему смеси фактической влажности:
где: Ро - влажность сырого осадка Ро = 93 – 95%;
Ри - влажность активного ила Ри = 992 – 996%;
ρо ил - плотность осадка и активного ила ρ = 1 тм3;
Масса сухого вещества: Мсух = Осух + Исух = 101+0185 = 1195 тсут
Масса беззольного вещества: Мбез = Обез + Ибез = 067+013 = 08 тсут
Объем смеси: Vсм = Vо + Vил = 202+4625 = 6645 м3сут
Общая влажность смеси: [pic]
Общая зольность смеси:[pic]
Расчет аэробного стабилизатора.
Концентрация активного ила в аэробном стабилизаторе:
Концентрация осадка в аэробном стабилизаторе:
Продолжительность стабилизации при 10о С смеси сырого осадка и активного
где: Vm = 1127 гл сут; Ks = 133 гл; φ = 2 гл;
Объем аэробного стабилизатора: W = Vсм * tсм = 6645 * 256= 17011 м3
В качестве аэробного стабилизатора используем 2-коридорный аэротенк –
вытеснитель 12м х 2 х 12м ТП 902-2-192
Объем уплотнителей стабилизированного осадка:
где: Т = 5 ч – время уплотнения осадка;
Уплотнение осадка предусматривается в специально выделенной зоне внутри
стабилизатора влажность уплотненного осадка 975%.
Расход уплотненного осадка: [pic]м3сут
Расход иловой воды отделившейся в процессе уплотнения:
Qил. вод. = Vсм – Vуп.ос = 6645 – 532 = 6113 мзсут
Расчет вакуум-фильтров.
Рабочая площадь вакуум-фильтров: [pic] м2
q=25 кгм2*час -часовая пропускная способность вакуум- фильтра по сухому
Т-время работы вакуум- фильтров в сутки 24 часа
Принимаем 1 рабочих и 1 резервный вакуум- фильтр марки Л25-0548 с
площадью фильтрующей поверхности каждого 25 м2
Расчет резервных иловых площадок
При проектировании механического обезвоживания осадка надо предусматривать
аварийные иловые площадки на 20% годового количества осадка (п 6386(1))
Рабочая площадь иловых площадок: [pic]м2
Т =365 – количество дней в году
h=15 – нагрузка осадка на иловые площадки м3м2 (1) табл.
(естественное основание с дренажом)
k – климатический коэффициент (1) черт. 3
Принимаем 2 карт по 150 м2 каждая и размерами 10 на 15 м.
Высота слоя намораживания: [pic]м
t – период намораживания сут. (1) черт. 3
k2 – коэф. учитывающий уменьшение объема осадка вследствие зимней
фильтрации и испарения
k1 – коэф. учитывающий часть площади отводимой на зимнее намораживание
Высота валика = h+0.1=055+0.1=065м
В цехе производится перетопка жиромассы поступающей из жироловушки и
отстойника- декантатора.
Уловленный жир после перетопки и отстаивания затаривается и вывозится
автотранспортом для дальнейшей обработки и получения технических жиров или
кормовых продуктов (4).
В цех вытопки жира входят следующие устройства (4):
Вакуумные аппараты для перетопки жиромассы
Сборник жировой эмульсии
Сборник технического жира
Отстойник- декантатор
Пена снятая пеногоном с поверхности флотаторов поступает в отстойник-
декантатор. В нем происходит разрушение пены и разделение пенного продукта
на жиромассу осадок и декантированную воду. Осадок из отстойника
периодически удаляется. Декантированная вода направляется для очистки в
Очистка дождевых сточных вод
Местоположение пункта – Пермь;
Разбивка селитебной площади по виду поверхности:
- асфальтовые мостовые – 10%
- зеленые насаждения – 50%
Расчет (пп. 2.11-2.19 СНиП 2.04.03-85:)
Расходы дождевых qr лс следует определять по методу предельных
интенсивностей по формуле: [pic] где
zmid — среднее значение коэффициента характеризующего поверхность бассейна
стока. Определяемое согласно п. 2.17;
А п — параметры определяемые согласно п. 2.12;
F — расчетная площадь стока га определяемая согласно п. 2.14;
tr — расчетная продолжительность дождя равная продолжительности протекания
поверхностных вод по поверхности и трубам до расчетного участка мин и
определяемая согласно п. 2.15.
Расчетный расход дождевых вод для гидравлического расчета дождевых сетей
qcal лс следует определять по формуле: [pic]
где ( — коэффициент учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент
возникновения напорного режима и определяемый по табл. 11 [1].
Параметры А и n надлежит определять по результатам обработки многолетних
записей самопишущих дождемеров зарегистрированных в данном конкретном
пункте. При отсутствии обработанных данных допускается параметр А
определять по формуле: [pic]где
q20 — интенсивность дождя лс на 1 га для данной местности
продолжительностью 20 мин при Р = 1 год определяемая по черт. 1;
n — показатель степени определяемый по табл. 4;
mr — средние количество дождей за год принимаемое по табл. 4;
Р — период однократного превышения расчетной интенсивности дождя
принимаемый по п. 2.13;
( — показатель степени принимаемый по табл. 4.
q20 – интенсивность дождя лс на 1 Га для данной местности
gродолжительностью 20 мин при P = 1 год; q20= 70 лс*Га для Перми.
P – период однократного превышения расчетной интенсивности дождя
назначается в зависимости от условий расположения дождевых коллекторов.
Этот период времени в годах в течение которого один раз будет происходить
переполнение сети при этом под переполнением понимают подпор в колодцах
напорный режим работы сети а не затопление территории;
n [p для Перми n=071. [p
mr – среднее количество дождей за год; для Перми mr=150;
Параметр A определяют по формуле :
Zmid – среднее значение коэффициента характеризующего поверхность бассейна
[pic] – общая площадь стока – селитебная площадь = 100%
Удельный расход дождевых вод: [pic][pic]лс*Га
tr=20 мин – средняя продолжительность дождя.
Расходы дождевых вод по с площади предприятия [pic] лс следует
определять по формуле: [pic] где
[pic]- расчетная площадь стока Га. Селитебная площадь промпредприятия
обслуживаемых расчетным участком дождевой сети. F=150 Га;
[pic]- удельный расход дождевых вод.
Ливневые стоки собираются системой закрытых и открытых лотков и поступают в
приемный резервуар (накопительную ёмкость). Объем которой рассчитывается на
Далее сточные воды проходят локальную очистку на сооружениях механической
Библиографический список
СНиП 2.04.03-85. Канализация. Наружные сети и сооружения.
Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное
пособие к СНиП. Москва Стройиздат 1990
Справочник проектировщика. Канализация населенных мест и
промышленных предприятий. Под ред. В. Н. Самохина М. Стройиздат
С. В. Яковлев Я. А. Карелин. Водоотводящие системы промышленных
предприятий. Москва Стройиздат1990
Лапицкая М. П. Зуева Н. М. Очистка сточных вод. Примеры расчета.
Минск Вышэйшая школа 1983
Ю. М. Ласков Ю. В. Воронов В. И. Калицун. Примеры расчета
канализационных сооружений. Москва стройиздат1987

маргарин завод.dwg

Жилой дом по ул. Ленина 40
в г.Александровске Пермской области.
Площади помещений приведены без учета отделочного слоя.
В кружках О 7 мм обозначены типы полов. Экспликацию полов см. л. 41.
Спецификацию дверей см. л. 42 спецификацию окон см. лист 35.
Условные обозначения
Аксонометрическая схема водоснабжения
декантированная вода
сухой остаток=500мгл
сухой остаток=1500мгл
Административный корпус
Воздуходувная станция
Экспликация сооружений
Электрофлотокоагулятор
Жироловка с тонкослойным модулем
Отстойник-декантатор
Резервные иловые площадки
Цех механического обезвоживания
Аэробный стабилизатор
Третичные вертикальные отстойники
Вторичные вертикальные отстойники
Резервуар очищенной воды
Очистка производствен-
маргаринового завода
технологическая схема
Стабилизированный осадок
Принципиальная технологическая схема
Высоковольтный кабель
Жиромасса из отстойника -декантатора
Пена из электрофлотокоагулятора
Избыточный ил из вторичных и третичных отстойников
Жиромасса из жироловки
Экспликация трубопроводов
Осадок из отстойника-декантатора
Подача осадка на аэробную стабилизацию
Хоз-бытовая канализация
Хоз-питьевой водопровод
Отвод под напором К1иловой водыфугата в голову соор-я
Генплан очистных сооружений
жидкий хлор на обеззараживание
Аэротенк-нитрификатор