Расчёт стального пролётного строения моста с фермами

Профиль 3.dwg

ст.гр. CМТ-431 Чёлушкин Д.Е.
д.т.н. доц. Честной В.М.
Неразрезная ферма (2x110м)nlп=5179м.nОтв. заданное: 480м.nОтв. фактическое: 465м. (-3%)
Разрезные фермы (88м.+1274м.)nlп=514.5м.nОтв. заданное: 480м.nОтв. фактическое: 4613м. (-39%)
Грунтыnnq*; I слой - Глина мягкопластичнаяnII слой - Суглинок полутвердыйnIII слой - ЩебенистыйnIV слой - Песчаник
Профиль перехода №3nКласс реки IVnКоэффициент размываnрусла реки 11nКласс подвижной nвременной нагрузки С-11
Объём металла: 1597т.nОбъём бетона : 6195т.
Объём металла: 16934т.nОбъём бетона : 62524т.

Расчёт моста.doc

Расчёт стального пролётного строения.
Расчёт стального пролётного строения производится после выбора
расчётной схемы которой назначены основные параметры: пролёт очертания
ферм тип решетки основные размеры (высота ферм длина панели расстояния
Число панелей n = 8;
Ширина фермы B = 57м;
Высота фермы H = 13м;
Высота продольной балки hб = 165м.
Расчёт продольной балки
Продольная балка представляет собой многопролетную неразрезную балку на
упругоподатливых опорах как правило с одинаковыми пролетами равными
величине панели. В соответствии с нормами при расчете необходимо учитывать
совместную работу продольных балок с главными фермами.
Если продольные балки не включены в совместную работу с главными
фермами то их допускается рассматривать как разрезные при определении
внутренних усилий а то обстоятельство что продольная балка является
неразрезной учитывают лишь при расчете прикреплений продольных балок к
поперечным балкам. При этом вводят для опорного сечения изгибающий момент
равный 60% момента в середине пролета продольной балки.
В курсовом проекте допускается продольные балки рассчитывать во всех
случаях как разрезные.
При расчете продольной балки железнодорожного пролетного строения
внутренние усилия определяются по формулам:
- для расчетов на прочность и устойчивость:
- для расчетов на выносливость:
где [pic] собственный вес продольной балки в расчете на погонный метр
(принимается из опыта проектирования 02 03 тм в зависимости от пролета
[pic] собственный вес мостового полотна в расчете на погонный
метр (принимается в зависимости от конструкции (п.2.4 норм);
V – эквивалентная нагрузка интенсивность которой принимается по
приложению 5 норм в зависимости от длины загружения линии влияния λ
положения ее вершины а также заданного в проекте класса нагрузки С;
[pic] - коэффициенты надежности по нагрузке соответственно для
собственного веса балки веса мостового полотна и временной подвижной
нагрузки при пролетах менее 50 м (п.п.2.10* табл.8*; 223* табл.13
где λ – длина загружения линии влияния;
[pic] - коэффициенты вводимые к временной подвижной нагрузке и
учитывающие соответственно отсутствие тяжелых транспортеров в расчетной
подвижной нагрузке (п. 2.11 табл. 9 норм) и долю временной нагрузки
приходящуюся на одну балку;
[pic]динамический коэффициент (п. 2.22 норм)
где λ – расчетный пролет продольной балки;
i – площадь загружаемой линии влияния.
Приведенные формулы для определения усилий справедливы для однозначных
линий влияния. Для двузначных линий влияния интенсивность постоянных
нагрузок умножается на суммарную площадь линии влияния iΣ = i(+) +
i(-) а интенсивность временной нагрузки на площадь загружаемой части
линии влияния i(+) или i(-) .
Эквивалентная нагрузка
Параметры линий влияния и коэффициенты для расчета продольной балки. Изгибающие моменты.
Длина участка l м Положение вершины линии влияния α Площади
участков Суммарная площадь м2 ( м ) g1 т м g2 т м
* v т м Sg1 тм ( т ) Sg2 тм ( т ) Sv тм ( т ) S" тм ( т
) γfg1 γfg2 γfv 1 + 1 + 2* 3 (1+2* 3)* *Sv т м Smin
тм ( т ) Smax тм ( т ) ρ γfg1 * Sg1 тм ( т ) γfg2 * Sg2 тм (
т ) γfv (1+) Sv тм ( т ) S тм ( т ) положительная
м2 ( м ) отрицательная м2 ( м )
М05 1100 050 1513 000 1513 030
5 13962 1739 15701 011 499 1414 23168 25081 М4
1 1392 23214 25097 М3 1100 031 1300 000 1300 030
5 12642 1495 14137 011 429 1215 20978 22622 М2
2 20978 22144 М2 1100 006 354 000 354 030 085
8 9676 004 117 331 15380 15828 Q0 1100 000 550
4 129 085 3683 633 4315 182 514 6109 6805 Q05
0 9755 9755 Q4 1100 000 174 -105 069 030 085
9 1995 023 064 2834 2921 Q3 1100 000 260 -054
9 092 2256 237 2493 068 193 3475 3736 Q2 1100
89 Q1 1100 000 483 -002 481 030 085 974 144 409
9 450 6655 7264 Для расчетов на местную устойчивость стенки
балки вычисляются внутренние усилия для каждого рассматриваемого отсека.
При этом загружая на максимум линию влияния изгибающего момента мы
получаем соответствующее этому загружению значение поперечной силы. Затем
выполнив загружение на максимум линии влияния поперечной силы мы получаем
соответствующее этому загружению значение изгибающего момента. Таким
образом для каждого отсека мы получаем две пары усилий: Mmax Q и Qmax
Расчёт поперечной балки
В отличие от продольной балки поперечная балка непосредственно
подвижную нагрузку не воспринимает. Она передается на нее в виде опорных
давлений в месте прикрепления продольных балок к поперечной.
Поперечная балка рассматривается как разрезная с пролетом равным
расстоянию между осями главных ферм B.
К поперечной балке прикладывается нагрузка от собственного веса
поперечной балки (025 035 тм) и реакции D передаваемые с продольных
балок в месте объединения продольных балок с поперечными.
Величина давления D определяется путем загружения соответствующей
Расчетная схема к определению давления передаваемого с продольных
балок на поперечную балку:
Величина реакций D для расчета на прочность и устойчивость определяется
Величина реакций D для расчета на выносливость определяется по
При этом необходимо определить величину давления Dmax и Dmin .
Постоянное давление возникает при действии только постоянных нагрузок.

Узел фермы.dwg

2ВЛ 620х14nВГЛ 492Х10nНГЛ 242Х20
ВЛ 620х32nВГЛ 456Х10nНГЛ 206Х24
ВЛ 620х24nВГЛ 472Х12nНГЛ 222Х22
ВЛ 620х36nВГЛ 448Х12nНГЛ 198Х26