Расчет ж/б плиты и марша

Расчет сборного железобетонного марша2.dwg

М9 петли для извлечения марша из формы
Пространственный каркас
Д 270103.221.014.00.00.000.АС
План перекрытия План покрытия
План мон.пояса План кровли
Внутриплощадочные работы
Разработка грунта эксковатором
Доработка грунта в ручную
Устройство песчаного основания
Засыпка котлована бульдойзером
Устройство стен бетонных
Кладка стен кирпичных
Устройство монолитного пояса
Перекрытие над цокольным этажом
Установка панелей перекрытия
Устройство монолитных поясов
Устройство перегородок
Перекрытие и покрытие
Установка панелей перекрытия и покрытия
Выравнивающая стяжка
Установка площадок и маршей
Подготовка поверхностей
Устройство цем.-песч. стяжек
Облицовка плиткой керамической
Устройство покрытия пола из линолеума
Монтаж мусоропровода
Монтаж ограждающих конструкций
Устройство отопления и вентиляции
Электромонтажные работы
Устройство слаботочных сетей
Устройство водоснабжения
Устройство газоснабжения
Устройство канализации
Прочие неучтенные работы
Д 270103.221.014.00.00.000.
Рсчет сборного железобетонного
Спецификация и выборкастали
на одно арматурное изделие
Лестничный марш применяется в лестничных клетках с правым
Пространственный каркас КП1 собирается в кондукторе.
Сондинение сеток С1 и С3 с фиксаторами
С2 осуществлять электросварочными
Петли позиции 9 приварить к стержням позиции 1 сетки С1
электродуговой сваркойсплошным швом L=150мм и h=6мм
применять типа Э50А.
Сетки изготовлять при помощи контактной точечной сварки

Расчет сборного железобетонного марша.dwg

Расчет и оптимизация календарного графика на строительство жилого дома
Пятиэтажный жилой дом
Д 290300.01.12.00.000 ГЧ
Расчет и конструирование монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами
Сваи буроинъекционные
Спецификация элементов ростверка
Каркас плоский КР-10
Ведомость расхода стали на элемент
Класс арматуры (ГОСТ 5781-82*)
Экспликация помещений 1-го этажа
ВИ ЮРГТУ (НПИ) гр.ПГ-01-Д1
Технологическая карта на монтаж плит перекрытия
Жилой 10-ти этажный дом
В процессе замоноличи- вания стыков
Чистота и увлажнение стыкуемых поверхностей. Соответствие марки раствора или бетона проектной
Подготови- тельные работы
Соответствие площади опирания плит и поло- жения их в плане требованиям проекта. Плотность примыкания к опорным плоскостям
величина зазоров между плитами. Правильность технологии монтажа
Качество поверхномти. Наличие и правильность расположения закладных частей и монтажных петель
Наличие паспортов. Соответствие марки бетона и раствора стяжки.
Устройство линолеума
После за- моноличива- ния
Качество замоноличивания и ведение журнала бетонирования стыков
Правильность строповки. Инструментальная проверка монтажного горизонта
Помещение для приема пищи и отдыха
Сушилка для одежды и обуви
Экспликация временных зданий и сооружений
Помещение для обогрева рабочих
Мастерские электротехнические
Открытая площадка для складирования
М9 петли для извлечения марша из формы
Пространственный каркас
0102.Д06.803.00.010КЖ
-ти этажный жилой дом
Расчет сборного железобетонного марша
Спецификация элементов железобетонного марша
Ведомость расхода стали стали на элемент
Класс арматуры(ГОСТ 5781-82*)

Расчет многопустотной железобетонной панели перекрытия.dwg

0300.К05.681.00.01.АС
- ти этажный жилой дом по ул. Весенней в г. Волгодонске
микрорайон В - 2 - 2
Технологическая карта на монтаж панелей перекрытия
Расчёт и конструирование
многопустотной панели.
Задание для проектирования.
Требуется расчитать и сконструировать сборную железобетонную многопустотную
панель с круглыми пустотами
опирающуюся на кирпичные стены и имеющую номиналь-
для междуэтажного перекрытия жилого здания.
Величина опирания панели на наружную стену составляет 120мм
а на внутреннюю-180мм.
Действующие на панель нагрузки приведены в таблице.
Нагрузки и воздействия
Линолеум на теплозвукоизолирующей под-
Холодная мастика на водостойких вяжущих
Стяжка из цементно- песчаного раствора М150
Временная длительная:
Равномерно распределённая нагрузка
Железобетонная плита перекрытия
Временная кратковременная:
постоянная и длительная
Определение нагрузок и усилий.
На 1м длины панели шириной 120см действуют следующие нагрузки
временная нормативная р =1500 1
кратковременная расчётная p=1950 1
постоянная и длительная нормативная q =4438 1
постоянная и длительная рас-
; итого нормативная q +p =5326+1800=7126; итого расчётная
Переходим к определению изгибающего момента.
Рассматриваем плиту как балку на двух опорах
к которой приложена равномерно
распределённая нагрузка. Расчётный изгибающий момент от полной нагрузки может быть
определён по формуле:
q-равномерно распределённая нагрузка на 1п.м. плиты;
-расчётный пролёт плиты
равный расстоянию между центрами опорных площадок
γ -коэффициент надёжности по ответственности по ГОСТ 27751-88
для зданий и сооружений II уровня ответственности равный 0
Определим расчётный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки (для
расчёта прогибов и трещиностойкости) при γ =1
Определим расчётный изгибающий момент от нормативной постоянной и длитель-
ной временной нагрузок
от нормативной кратковременной нагрузки
Максимальная поперечная сила на опоре от расчётной нагрузки может быть опреде-
то же от нормативной нагрузки
Для изготовления сборной железобетонной панели принимаем: бетон класса В30
; в качестве продольной арматуры прини-
маем арматуру класса АIII
в качестве поперечной арматуры принимаем арма-
R =225МПа и R =175МПа; сварными сетками и каркасами; сварные сетки
в верхней и нижней полках панели-из проволоки класса Вр-I
R =360МПа при d=5мм и
R =365МПа при d=4мм.
Панель расчитываем как балку прямоугольного сечения с заданными размерами b×h=
0×22см (где b-номинальная ширина; h-высота панели). Панель проектируем шестипус-
тотной (см. рис. ). В расчёте поперечное сечение пустотной панели приводим к эквивален-
тному двутавровому сечению. Заменяем площадь круглых пустот прямоугольниками той
же площади и того же момента инерции. Вычисляем:
h =h =(h-h )2=(22-14
приведённая толщина рёбер
(расчётная ширина сжатой полки b =117см).
что мы в своих расчётах заменили площадь круглых пустот квад-
ратами примерно той же площади вместо прямоугольников
поскольку при точных вычис-
лениях разница между сторонами прямоугольника очень незначительная.
Расчёт по прочности нормальных сечений.
Поскольку отношение h h=3
то в соответствии с п.3.16 СНиП 2.03.01-
в расчёт вводим всю ширину полки b =117см.
Вычислим рабочую (полезную) высоту сечения:
Прежде чем вычислить площадь сечения продольной арматуры
лить где проходит граница сжатой зоны в полке или в ребре.
Граница сжатой зоны проходит в полке
если соблюдается условие:
Приравняем площадь сжатой арматуры А =0
h )=17 1170 38 (190-0
кН м т. е. граница сжатой зоны проходит в
и расчёт производим как для прямоугольного сечения шириной b=b =1170мм.
Вычислим значение α по формуле:
т.е. сжатая арматура действительно не требуется.
Площадь сечения растянутой арматуры вычислим по формуле:
Для этого по таблице 20 [ ] при
Принимаем 6 стержней ø12AIII общей площадью 1
Стержни диаметром 12мм распределяем по два в крайних рёбрах и два в одном сред-
нем ребре. Учитываем арматуру сетки
Общая площадь арматуры
Расчёт по прочности наклонных сечений.
Проверяем условие необходимости постановки поперечной арматуры для многопус-
Вычисляем проекцию с наклонного сечения по формуле:
с=φ (1+φ +φ )R bh Q =B Q
где φ =2 -для тяжёлого бетона;
учитывающий влияние свесов сжатых полок; в многопустотной пли-
ввиду отсутствия усилий обжатия
определим значение В
В расчётном наклонном сечении Q =Q =Q2
поперечная арматура по расчёту не требуется.
Поперечную арматуру предусматриваем из конструктивных соображений
Назначаем поперечные стержни диаметром 6мм класса АI через 10см у опор на участ-
ках длиной 14 пролёта. В средней 12 части панели для связи продольных стержней карка-
са по конструктивным соображениям ставим поперечные стержни через 0
нюю сетку С-1 включить рабочие продольные стержни
то приопорные каркасы можно обо-
рвать в 14 пролёта панели.
Определение прогибов.
Момент в середине пролёта от полной нормативной нагрузки M =28960Н м; от посто-
янной и длительной нагрузок М =21645Н м; от кратковременной нагрузки М =7315Н м.
Определим прогиб панели приближённым методом
используя значение λ
го предварительно вычислим:
находим λ =16 при =0
5 и арматуре класса АIII
Общая оценка деформативности панели определяется по формуле:
так как h =58519=31>10
второй член левой части неравенства ввиду малоcти не
учитываем и оцениваем по условию h ≤ λ
условие не удовлетворяется
Прогиб в середине пролёта панели от постоянных и длительных нагрузок определяет-
где 1r -кривизна в середине пролёта панели
определяемая по формуле:
здесь коэффициенты k =0
приняты по таблице 2.19 [ ] в за-
для двутавровых сечений.
расчётное сопротивление бетона на растяжение для предельного состо-
Расчёт панели по раскрытию трещин.
Панель перекрытия имеет предельно допустимую ширину раскрытия трещин непро-
должительного действия а =0
мм и продолжительного действия а =0
Для данного элемента
расчитываемого по раскрытию трещин
при действии кратковременных и длительных нагрузок должно соблюдаться
приращение ширины раскрытия трещин в результате кратковремен-
ного увеличения нагрузки от постоянной и длительной до полной; а ширина раскрытия
трещин от длительного действия постоянных и длительных нагрузок.
Ширину раскрытия трещин определяем по формуле:
для вычисления а используем данные СНиП 2.03.01-84 и величины
при определении прогибов:
как для изгибаемых элементов;
для стержневой арматуры периодического профиля;
при кратковременных нагрузках и
при постоянных и длитель-
определяем z по формуле:
от действия всей нормативной нагрузки определяется по формуле:
от действия постоянной и длительной нагрузки:
Вычисляем при кратковременном действии всей нагрузки:
относительную высоту сжатой зоны сечения с трещиной определяем по формуле:
сечение можно расчитывать как прямоугольное шириной b =
то арматуру в сжатой зоне можно не учитывать.
Упругопластический момент сопротивления железобетонного сечения после образо-
вания трещин может быть определён по формуле:
Расчёт по длительному раскрытию трещин.
Напряжение в растянутой арматуре при действии постоянных и длительных нагрузок
может быть определено по формуле:
5 10 134=16153 Нсм =162МПа
где W =134см принято без пересчёта величины z
так как значение при подстанов-
изменяется незначительно.
Определим ширину раскрытия трещины от действия постоянной и длительной нагру-
условие удовлетворяется.
Расчёт по кратковременному раскрытию трещин.
Определим значение при
=21645Н м и М =28960Н м
Напряжение в растянутой арматуре при совместном действии всех нормативных наг-
рузок определим по формуле:
0 10 134=21612 Нсм =216МПа
Вычислим приращение напряжения от кратковременного увеличения нагрузки от
длительно действующей до её полной величины
Соответсвующее приращение ширины раскрытия трещин при =1 определим по фор-
Ширина раскрытия трещин при совместном действии всех нагрузок будет равна:
т. е. условие удовлетво-
Проверка по раскрытию трещин
наклонных к продольной оси.
Ширину раскрытия трещин
наклонных к продольной оси элемента и армированных
поперечной арматурой
определяем из формулы (2.152) по СНиП 2.03.01-84:
при учёте кратковременных нагрузок
тоянные и длительные нагрузки непродолжительного действия
естественной влажности при учёте постоянных и длительных нагрузок продолжительного
действия; для гладкой проволочной арматуры (см. п.4.14 СНиП);
поперечных стержней (хомутов); =Е Е =2
27 (здесь А -площадь сечения поперечных стержней; в трёх каркасах предусмотрено
Напряжение в поперечных стержнях (хомутах) определим по формуле:
=0; с=2h =2 19=38см;
(получается отрицательная величина);
=19802 Н поперечная сила от действия полной нормативной нагрузки при
=14956 Н поперечная сила от действия постоянной и длительной нормативных
Так как по расчёту величина отрицательная
Проверка панели на монтажные нагрузки.
Панель имеет четыре монтажные петли из стали класса АI
расположенные на рассто-
Монтажные петли ø12AI
янии 70см от концов панели (рисунок 2).
Эпюра моментов консольной
С учётом коэффициента динамичности k =1
расчётная нагрузка от собственного ве-
са панели может быть определена по формуле:
25000=2750 Нм собственный вес панели;
приведённая толщина панели;
Отрицательный изгибающий момент консольной части панели определим по форму-
Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов. Полагая
требуемая площадь сечения указанной арматуры составляет
что значительно меньше принятой конструктивно арматуры 3ø10AIII
При подъёме панели вес её может быть передан на две петли. Тогда усилие на одну
Определим необходимую площадь сечения арматуры петли
А =NR =15150[210 (100)]=0
Принимаем конструктивно стержни диаметром 12мм
СНиП 2.03.01-84* "Бетонные и железобетонные конструкции
к СНиП 2.03.01-84 "Пособие по проектированию бетонных и железо-
бетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бето-
нов без предварительного напряжения
Примеры расчёта железобетонных конструкций" А.П. Мандриков
Москва Стройиздат 1989
Расчёт и конструирование
ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО
Расчёт и конструирование многопустотной панели
многопустотной панели
Расчет многопустотной железобетонной панели перекрытия
Расчётная схема схема консольной части панели
Схема загружения панели