Расчет и проектирование металлических конструкций здания

Металлы.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
План балочной клеткиn М1:200
Кафедра архитектуры и строительных конструкций
План балочной клетки продольный и поперечный разрезы-М1:200; отправочный элемент стык гл.балки колонна схемы и узлы-М1:20
Отправочный элементnМ1:20
Узел 1nОпирание главной балки на колонну
Вес наплавленного металла кг
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
ОБЩАЯ МАССА КОНСТРУКЦИЙ НА ДАННЫЙ МОНТАЖНЫЙ ПЛАН:
Схемаnоголовкаnколонны К1
Стык сварной балки М1:20

Avetikk.dwg

Усилия в сечениях колонны
D на средней колонне
Варианты основного сочетания
Вариант 1 - основное сочетание с учетом крановых и ветровых нагрузок
Вариант 2 - то же без учета крановых и ветровых нагрузок
Н о м е р а з а г ру ж е н и й

Металлы.dwgПгс-05-1.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
План балочной клеткиn М1:200
Кафедра архитектуры и строительных конструкций
План балочной клетки продольный и поперечный разрезы-М1:200; отправочный элемент стык гл.балки колонна схемы и узлы-М1:20
Отправочный элементnМ1:20
Узел 1nОпирание главной балки на колонну
Вес наплавленного металла кг
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
ОБЩАЯ МАССА КОНСТРУКЦИЙ НА ДАННЫЙ МОНТАЖНЫЙ ПЛАН:
Схемаnоголовкаnколонны К1
Стык сварной балки М1:20

МК2.dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС 03-3
Геометрическая схемаn размеры мм
отверстия для болтов
болты нормальной точности
монтажный сварной шов
заводской сварной шов
Условные обозначения
Отправочный элемент стропильной фермы Ф-2
Курсовой проект по nметаллическим nконструкциям

Меиаллы Бадой.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
План балочной клеткиn М1:200
Стык сварной балки М1:20
Отправочный элементnМ1:20
Узел 1nОпирание главной балки на колонну
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
ОБЩАЯ МАССА КОНСТРУКЦИЙ НА ДАННЫЙ МОНТАЖНЫЙ ПЛАН:
Кафедра строительных конструкций
План балочной клетки продольный и поперечный разрезы-М1:200; отправочный элемент стык гл.балки колонна схемы и узлы-М1:20
Курсовая расчетно-графическая работа
СКГМИ (ГТУ)nПГС-04-1
Вес наплавленного металла кг
Условные обозначения
- болт нормальной точности
- монтажный сварной шов
- заводской сварной шов
- высокопрочный болт

Основания и фундаменты.doc

Оценки инженерно – геологических условий .4
Разработка вариантов фундамента 5
Расчет фундаментов ..10
Fгр=l32x1=752x1=375 м2
N2п=Fгрq2п=375x22=825 кН
N2в=Fгрq2в=375x3x2=3.75 кН
N3п=Fгрq3пn=375x3x2=225 кН
N3в=Fгрq3вn=375x35x2=2625 кН
Nст=hlbρ=96x1x05x1x17=8323 кН
Nобщ1-1=N=825+375+225+2625+8323=144 кН=0144 мН
N1в=Fгрq1в=72x1=72 кН
Nкол=abhρ=04x06x12x25=72 кН
Nст=lhbρшб=6x12x051x12=441 кН
Nобщ2-2=N=933 кН=0933 мН
Fгр=l12x6=24x6=72 м2
Nобщ3-3=N=933 кН=0933 мН
Fгр=(l22+l32)6=(352+752)6=33 м2
N2п=Fгрq1в=33x22=726 кН
N2в=Fгрq1в=33x1=33 кН
N3п=Fгрq3пn=33x3x2=198 кН
N3в=Fгрq3вn=33x35x2=231 кН
Nкол=abhρ=03x03x96x25=216 кН
Nобщ4-4=N=726+33+198+231+216=751 кН=0751 мН
Оценки инженерно – геологических условий
Фундамент монолитный 2x2x03+11x11x17=12+2057=3257м3
Отрывка грунта (объем 3257 м3
вытесненный фундаментом)
Песчаная подготовка 2x2x01=04 м3
N Вид работ илиЕд.Изм. Количество Стоимость вСт.в Ссылка на
элемент рубл. рубл. п.таб.
Фундамент м3 3257 21-00 68-40
Отрывка м3 3257 4-10 13-35
Песчаная м3 04 4-50 1-80
Б) Фундамент на песчаной подушке:
axb=2x2 h=2м ниже фундамента залегает сунлинок
ρs=0026 МНм3 w=038 Pпр=2кгxссм2=02 МПа
G=blhф=2x2x2x24=192 кН = 0192 МН
Pср=P+GF=0933+01924=0281 МПа
Hпод=0281-0202 x 2=081 м
Уширение грунтовой подушки:
N Вид работ или элемент Подсчет объемов работ
Фундамент монолитный стаканного типа 2x2x03+12x09x12=2496м3
Отрывка грунта (объем вытесненный 8924 м3
Песчаная подготовка 1079 м3
Фундамент м3 2496 32-90 82-12
Отрывка м3 8294 4-50 37-32
Песчаная м3 1079 4-10 44-24
В) Свайный фундамент:
u=03x4=12 м h=2+9+025-005=112 м
Пласт делим на 20м и 20м 2м - dзалож
JL=1036 h1=2м h2=4м f1=00045 МПа f2=00079 МПа
Делим на 3 слоя : 2м 2м 1м
JL=0833 h3=6м h4=8м h5=9м f3=0028 МПа f4=0031 МПа f5=0034
Ф=1(1x0266x009+12x1(0045x2+00079x2+0028x2+0031x2+0034x1))= 0344 МН
N=1(09x145x009+390x000804)-1489 МН
hp=-032+12√032+02391x105=0132 м
Pост=0239(3x03)2=0259 МПа
Fрост=09330295-002x2=366 м2
Gр=11x366x002x2=0161 МН
Gгр=0017x17x045x11x4=0057 МН
F=(0933+0057+0161)5=023 МН0239 МН
Сваи парки СН 90 – 30 9x03x03x5=405м3
Монолитный ростверк 366x03+11x11x17=208м3
Отрывка грунта 208 м3
Сваи парки СНм3 405 63-00 255-15
Монолитный м3 208 21-00 43-68
Отрывка м3 208 4-10 8-53
Песчаная м3 0366 4-50
А) Pср=0933+0028+00522x2=0253 МПа
Б) R=11x111(115x1x2x0017+559x2x0017+795x0002)=02695 МПа
b=2м l=2м d=2м Pсв=0253 МПа
на поверхности земли
на уровне подошвы фундамента:
zg=018x2=0036 02 zg=00072 МПа
Разбиваем толщину грунта:
Принимаем высоту элементарных слоев hi=08м
z=08м zg1=0036+0018x08=00504 МПа 02 zg1=001008 МПа
z=16м zg2=00504+0018x08=00648 МПа 02 zg2=001296 МПа
z=24м zg3=00648+0018x08=00792 МПа 02 zg3=001584 МПа
z=32м zg4=00792+0018x08=00936 МПа 02 zg4=001872 МПа
z=4м zg5=00936+0018x08=0108 МПа 02 zg5=00216 МПа
z=48м zg6=0018+0018x08=01224 МПа 02 zg6=002448 МПа
z=56м zg7=01224+0018x08=01368 МПа 02 zg7=002736 МПа
z=64м zg8=01368+0018x08=01512 МПа 02 zg8=003024 МПа
z=72м zg9=01512 +0018x08=01656 МПа 02 zg9=003312 МПа
z=8м zg10=01656+0018x08=018 МПа 02 zg10=0036 МПа
z=88м zg11=018+0018x08=01944 МПа 02 zg11=003888 МПа
z=96м zg12=01944+0018x08=02088 МПа 02 zg12=004176 МПа
Pд=0253-0036=0217 МПа
Грунт Z м M α E МПа
Суглинок 0 0 1 0217
Песок 56 56 0058 0.0126
крупный 64 64 0045 00098
S=08x088(0217+017362 + 01736+00972 + 0097+00582 +
558+00352 + 0035+02342 + 00234+001672) +
x0840(00167+001262 + 00126+000982 + 00098+000782 +
678+006292 + 00629+00512 + 00521+04342)= 9610 см
(Государственный Технологический Университет)
Факультет: АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ
Кафедра: Строительных конструкций
к курсовому проекту:
«Основания и фундаменты»
г.Владикавказ 2007г.

Ме конструкции.doc

Принимаем толщину настила = 09 см.
q = 138 кНм2 = 138х10-4 кНсм2
Определяем размеры настила :
lt = 4n015 ( 1+72E1n04q )
где E1 = E1-v2 = 206x1041-032 = 226x104 кНсм2
lt = 4x15015 ( 1 + 72x226x1041504x138x10-4) = 1332
l = 1332x09 = 11988 см = 12м
Определяем силу растягивающую настил :
H = 12x31424 [1150]2 226x104x09 = 602x10422500=268 кНсм
Расчетная толщина углового шва:
kш = 26809x11x18 = 0165 см
Расчет балок настила.
Нормальный тип балок.
Нормативная нагрузка:
) Определяем вес настила:
g = 09x785 = 707 кгм2 = 0707 кНм2
) Нормативная нагрузка на балку настила:
qH = (pH+gH)a = (138+0707)1 = 976 кНм = 01 кНсм
) Расчетная нагрузка на балку настила:
q = (nppH+nggH)a = (12x138+105x0707)1 = 173 кНм
) Расчетный изгибающий момент:
Mmax = ql28 = 173x728 = 10596 кНxм = 10596 кНxсм
) Требуемый момент сопротивления балки:
Wнт.тр. = Mmaxc1Ry = 1059611x225x1 = 42812 см3
Двутавр N30 Wx = 472см3 g = 365 кгм
Усложненный вариант.
а = 1м Пролет балки настила l = 3м
) Нормативная нагрузка
qH = (138=0707)1 = 14507 кНм = 015 кНсм
) Расчетная нагрузка
q = (12x138=105x0707)1 = 173 кНм
) Расчетный изгибающий момент
Mmax = ql28 = 173x328 = 1946 кНxм = 1946 кНхсм
) Требуемый момент сопротивления балки
Wтр = 194611x225x1 = 7863 см3
Двутавр N14 Wx = 817 см3 g = 137 кгм
qH = (138+0707+0141)3 = 4394 кНм = 044 кНхсм
q = [12x138+105(0707+0141)]3 = 5235 кНм
M = 5235x728 = 32064 кНхм = 32064 кНхсм
Wтр = 3206411x2251 = 129552 см3
Двутавр N50 Wx = 1598 см3 q = 785 кгм
Настил: 09x365 = 3285 кгм2
qa = 3651 = 365 кгм2
85+137+7853 = 7272 кгм2
По расходу металла принимаем 1 вариант т.к. он является наиболее
Расчет главной балки.
Принимаем первый вариант компоновки балочной клетки. Вес листов
настила и балок настила. Строительная высота перекрытия 17м. Материал
главной балки – сталь марки ВСт36 (Ry = 215 кНсм2). Предельный
относительный прогиб Rср = 135 главной балки 1400 R = 230 Мпа.
Определяем нагрузку и расчетные усилия действующие на балку. Вес
балки принимаем ориентировочно в размере 1 – 2% от нагрузки на нее.
Нормальная нагрузка на единицу длины балки:
qH = pH+qH=102(138+0707)9=133174 кНм
Расчетная нагрузка на единицу балки.
q = nppH+nggH=102(12z138+105z0707)9=158813 кНм
Расчетный изгибающий момент в середине пролета:
M = ql28 = 1588x818=160785 кНм = 160785
Расчетная поперечная сила на опоре
Q = ql2 = 1588x92=7146 кН
Требуемый момент сопротивления балки: (c1=c=11)
Wтр=Mmaxc1Ry=15078511x23x1=635512см3
Определяем относительную высоту балкипредварительно задав ее высоту
При этом tст=7+3x7001000=97. Принимаем tст=10мм
hопт=k √Wtcт=115x79718=9168=92см
hmin=524xc1RlE[lf]pH+gHnppH+nggH=
=5x1123900400x08424x206x104=774см
Строительная высота:
Hбстр=hперстр-hбнаст-tнаст=1230-30-09=1991см
Сравнивая полученные высоты принимаем высоту балкиблизко к
Проверяем принятую толщину стенки:
из условия работы стенки на касательные напряжения в опоре:
tст=3Qmax2hRср=3x71462x92x13.5=086см
Вычисляем требуемый момент инерции сечения балки:
I=Wh2=635512x92.2=292335см4
Нахдим момент инерции стенки балки принимая толщину поясов = 2см
hст=h-2tn=92-2ч2=88см
Iст=tстhст312=1x88312=567893см4
Момент инерции приходящийся на поясные листы
Iп=292335-567893=2355457см4
Момент инерции поясных листов балки относительно ее нейтральной оси
Где Ап – площадь сечения пояса
Получаем требуемую площадь сечения поясов балки:
Ап=2Iпh02=2x29554578100=72974см2
Где h0=h-tп=92-2=90см
Принимаем пояса из универсальной стали 380х20ммдля которой
bпh=380700=1LT находится в пределах рекомендуемого отношения.
Уточняем принятый ранее коэф-т учета пластичности работы исходя из:
Аст=hстhст=88х1=88см2
Проверяем принятую ширину поясов по формуле исходя из их местной
bсвtп=38-12х2=925011hпtст=011x601=9305√ER=1496
Проверяем несущую способность балки по формуле исходя из устойчивости
стенки в области пластических деформаций балки в месте действия
максимального моментагде Q и =0
λ= 881 √23206x104=294
Mmax=160785Ryhоп2tст(АпAст+α)=23x1x902x1(0864-0235)=
Где α = 0б24-8б5х10-3х055=0235
Подобранное сечение балки проверяем на прочность. Для этого определяем
момент инерции и момент сопротивления балки
I = Iст+Iп=Iст+2bпtп(hоп2)2=56789.3+238x2x9022=672389 см4
W = Ih2=2x67238992=1461715
Наибольшее нормальное напряжение в балке:
= Mmaxc1w=16078511x1461715=99 кНм R
Подобранное сечение балки удовлетворяет проверке прочности и не имеет
недонапряжения больше 5%. Проверку прогиба балки делать не нужно т.к.
принятая высота сечения больше минимальной и регламентированный
прогибу будет обеспечен.
Проверка прочности балки:
Проверяем максимальное нормальное напряжение в поясах в середине
=Mmaxc1w=16078516078865=99 R = 23
Проверяем максимальное касательное напряжение в стенке на опоре балки
= QmaxSI1tст=7146x3218672389=34 кНсм2 Rср=138 кНсм2
где S1= b1tпh02+tстhст2.8=25x2x902+1x8828=3218 см3
Проверяем местные напряжения в стенке под балками настила
=Ftстlм=86661x175=4952 кНсм2 R
где F= 2x2276x72=8666 кН
lm=b+2tп=135+2x2=175 см
длина передачи нагрузки на стенку балки
Проверяем приведенное напряжение в сечении 1 – 1 – месте изменения
прив=√12+32=√23153+5117=1696 кНсм
где =M1W1xhстh=89333x88563672x92=15216 кНсм2
=Q1Sп1I1tст=476442x22502592893x1=413 кНсм2
Sп1=b1tп(h02)=25x2x902=2250 см3
Проверка показала что прочность балки обеспечена.
Проверяем общую устойчивость балки
l0 – расстояние между балками настила
В середине пролёта балки где учтены пластические деформации проверяем
применимость формулы.
lhb1=9238=2427 и btn=382=1935
l0bп=10038=263(041+00032x382+(073-0016xbntn)bnh0)√ER=
=03[041+00032x382+(073-0016x382)3890]√206x10423=4938
Где =(1-07c1-1c-1)=03 т.к. =0 и с1=с
l0b1=10025=41[041+00032x252+(073-0016x252)2590]2993=1787
Обе проверки показали что общая устойчивость балки обеспечена.
Проверка прогиба балки может не производится т.к. принятая высота
балки больше минимальной.
Проверка устойчивости сжатого пояса производится в месте максимальных
нормальных напряжений в нем – в середине пролета балки где возможны
пластические деформации.
h0tст=881=88>27√ER=8080
bсвtп=38-12x2=925011h0tст=011x881=96805√ER=1496
Проверка показала что местная устойчивость пояса обеспечена.
Проверяем устойчивость стенки. Первоначально определяем необходимость
постановки ребер жесткости
λст=hстtст√RE=882x1x003=132
Следовательно вертикальные ребра жесткости не нужны.
Так как балка работает с учетом пластических деформаций то швы
выполняем двусторонние автоматической сваркой в лодочку сварной
проволокой Св – 08А.
Kш=(1n(Ryсв)min)√(QSпI)2+(Flm)2=(12x1897)√(7146x22502592x893)+
По таблице определяем Rушсв = 180 МПа =18кНсм2а Rушсв=165 МПа=165
кНсм2. По таблице определяем ш=11с=115.
Далее определяем более опасное сечение шва:
шRушсв=11x18=198 кНсм2
Sn=b1tnh02=25x2x902=2250 см3
Опорная реакция балки F=8666 кН. Определяем площадь смятия торца ребра:
Ap=FRсмт=8666355=244 см2
Где Rсмт – расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности.
Принимаем ребро 250x12мм Ap=25x12=30см2. Проверяем опорную стойку балки
на устойчивость относительно оси z.Ширина участка стенки включенной в
работу опорной стойки:
bт=065tст√ER=065√206x10423=1945 см
Aст=Аp+tстbст=30x+1x1945=4945 см2
Iz12x2539+1945x139=208546 см4
Iz=√IzAст=√2085464945=4217 см
λ=hсиiz=884217=209 φ=0963
=FφAcn=86660963x4945=182R=23 кНсм2
Рассчитываем прикрепление опорного ребра к стенке балки двусторонними швами
полуавтоматической сваркой проволокой Св-08Г2. Определяем катет сварных
Kш=1c√F2x85xRуссвRус=1105√86662x85x165=016 см
Принимаем шов kш=016 см.
Проверяем длину рабочей части шва:
Lш=85ckщ=85x105x016=1469hст=88см
Ребро привариваем к стенке по всей высоте сплошными швами.
Требуется подобрать сечение стержня а также рассчитать и сконструировать
планки сквозной центрально – сжатой колонны длинной 6м с шарнирными
прикреплениями по концам. Марка стали Вст3пс6-2расчетное сопротивление
R=240 МПа=245 кНсм2. Присоединение планок осуществляется ручной сваркой
электродами Э42. Расчетная нагрузка N=4100 кН. Расчетная длина стержня
l0=l=6 м. Задается гибкость λ=60 и находим соответствующее значение
φ=0805. Подбираем сечение стержня рассчитывая его относительно
материальной оси Х определяя требуемые:
Aтр=NφR=41--0805x245=7098см2
По сегменту ГОСТ 8240-72 с изм. принимаем два швеллера N27 со значением A
и I близкие к требуемым.
Рассчитываем гибкость относительно по оси х.
Рассчитываем устойчивость относительно оси x
=NφA=14000828x704=2399 кНсм2R=245 кНсм2
Недонапряжения 245-2399245 = 208% допустимо.
Принимаем сечение из 2-х швеллеров N27.
Расчет относительно свободной оси:
Определяем расстояние между ветвями колонны из условий устойчивости колонны
в двух плоскостях λпр=λх затем требуемую гибкость относительно свободной
λy=√λпр2-λ12=√λ12-λ12=√552-302=46
Принимаем гибкость ветви = 30. Полученной гибкости соответствует радиус
и требуемое расстояние между ветвями:
b=iy044=13.0б44=30см
Полученное расстояние должно быть не менее двойной ширины полок швеллеров +
зазор необходимый для отправки внутренних поверхностей стержня. В данном
случае bтр>=295+100=290мм300мм следовательно установленную ширину 300мм
можно принять за основу для дальнейшего расчета.
Проверка сечения относительно свободной оси:
Имеем из сортамента I1=262 см4;i1=273смz0=247см
Iy=2(262+352(15-247)2)=115764 см4
Расчетная длина ветви l0=λ1i1=30z273=82см
Принимаем расстояние между планками 82см и сечение планок 8x200ммтогда
Iпл=08x20312=5333 см4
Радиус инерции сечения стержня относительно свободной оси
Iy=√Iya=√115764.704=1285см
Гибкость стержня относительно свободной оси λy=6001285=467
Для вычисления приведенной гибкости относительно свободной оси надо
проверить отношение погонных жесткостей планки и ветви.
Iплb0:i1lb=IплlbJ1b0=5333z102262x2506=828>5
Здесь b0=30-2x247=2506 см
Приведенную гибкость вычисляем по формуле при отношении погонных жесткостей
планки и ветви более 5
пр=√λy2+λ12=√4672+302=55=λx
Т.к. λпр=λянапряжение можно не проверять колонна устойчива в 2-х
Расчетная поперечная сила в колонне принимается по данным приведенным в
таблицу Qусл=027А=027z704=189кН.
Поперечная сила приходящаяся на планку одной грани Qпл=Qусл2=1892=945
Изгибающий момент и поперечная сила в месте прикрепления планки:
Mпл=Qплlb2=9451022=4725 кНсм
Fпл=Qtbb=945x1022506=384 кН
Принимаем приварку планок к полкам швеллеров угловыми швами с катетом шва
Определяем какое из сечений угловых швов по прочности по металлу шва или
по границе сплавления имеет решающее значение. По таблице Rуссв=180МПа
шRушсв=07x18=126кНсм2cRуссв=1x16=16 кНсм2
Необходима проверка по металлу шва. Для проверки имеем расчетную площадь
шва: Aуш=kшlш=07(20x2x07)=13см
Момент сопротивления шва: Wш=kшlш26=07(20-2x07)26=4035 см2
Напряжения в шве от момента поперечной силы:
уш=MплWш=47254035=117 кНсм2
уш=FплAуш=384130=295 кнсм2
Проверяем прочность шва равнодействующему напряжению
ш=√1172+2952=1206 кНсм2шRушсв=126 кНсм2
Материал базы – сталь марки Вст3кп2расчетное сопротивление
R=213МПа=22кНсм при t=4-20мм.
R=205МПа=21 кНсм2 при t=21-40мм
Бетон фундамента марки 200 Rпр=7 МПа = 07 кНсм2
Нагрузки на базу N=4100 кН.
Требуемая площадь плиты базы: Aпл.тр=NRпрφ=410007x12=4881 м2
По ориентировочному значению коэффициента φ=12 принимаем плиту размером
0х700мм. Принимая площадь по обрезу ф-та Aф=1000x1000см корректируем
φ=√АфАпл=√100x10070x70=126=12
Далее рассчитываем напряжения под плитой базы:
ф=410070x70=091 кНсм2=Rпрφ=07x126=088 кНсм2
Конструируем базы колонны с траверсами толщиной 10ммприварием их к полкам
колонны и к плите угловыми швами. Вычисляем изгибающие моменты на разных
участках для определения толщины плиты.
Участок 1опертый на 4
Отношение сторон ba=448233=19α=0098
Mпл1=αga2=0098x091x2332=484 кНxсм (q=ф)
Участок 2 консольный отношение ba
M2=ql22=091x1122=5506
Участок 3 не проверяем т.к. он имеет меньший консольный свес.
Определяем толщину плиты по максимальному моменты
tпл>=√6MmaxR=√6x550621=396 см
Принимаем плиты толщиной tпл=40 мм.
Т.о. с запасом прочности усилие в колонне полностью передается на
траверсы не учитывая прикрепления торца колонны к плите.
Прикрепление траверсы к колонне выполняется полуавтоматической сваркой в
углекислом газе сварочной проволокой Св08Г2С. Толщину траверс принимаем
tтр=12мм высоту hтр=600 мм.
Расчетные характеристики:
Rушсв=215 МПа=215 кНсм2
Rушсв=045x365=1642 МПа=1642 кНсм2
шRушсв=07x215=1505 кНсм2сRус=1x1642=1642 кНсм2
Прикрепление рассчитываем по металлу шва принимая катет угловых швов kш=12
ш=Nkш4tш=410012x4(60-2)=145 кНсм21505 кНсм2
Проверяем допустимую длину шва:
Lш=(60-2)=58 см85шkш=85x07xx12=714
Требование к максимальной длине швов выполняется. Крепление траверсы к
плите принимаем угловыми швами kш=10мм.
Проверяем прочность швов:
ш=Nkшtш=41001x2(68+29X2x428)=119 кНсм21505 кНсм
Швы удовлетворяют требованиям прочности. При вычислении суммарной длины
швов с каждой стороны шва не учитывалось по 1 см на непровар.
Приварку торца колонны к плите выполняем конструктивными швами kш=6мм т.к.
эти швы в расчете не учитывались.
Расчет оголовка колонны
Задаемся гибкостью λ=60 и находим требуемое значение рад-а инерции и ширины
Атр=41000805x245=20812 см2
iyпр=l0λy=60060=10 см

МК.dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС 03-3
Схема вертикальных связей по колоннам
Схема связей по нижним поясам ферм
Схема связей по верхним поясам ферм
Схема торцового фахверка
Курсовой проект по nметаллическим nконструкциям
:20n1:50n1:200n1:400n1:500