Расчёт и конструирование несущих конструкций железобетонного рамного каркаса

Колонна.dwg

Спецификация на колонну К1
В ведомости расхода стали не учтен расход
стали на закладные элементы.
пpочности на сжатие не менее 70% от пpоектной.
может осуществляться пpи достижении бетоном
Снятие колонн с поддонов после пpопаpивания
арматуры до края элемента а = 40 мм.
Неуказанные растояния от центра тяжести
Каpкас пpостpанственный КП2
Каpкас пpостpанственный КП1

Ферма.doc

6.Расчёт и конструирование фермы.
1. Сбор нагрузок действующих на ферму.
N Наименование нагрузки Нормативная (f Расчетная
Защитный слой из гравия 042 13 0546
втопленного в мастику (о = 21
Гидроизоляция – 4-х слойный 015 13 0195
Асфальтобетонная стяжка (о = 21 04 13 052
Минплита повышенной жесткости 04 12 048
(о = 2 кНм3 t = 200 мм
Пароизоляция – 2 слоя пергамина 005 13 007
Плиты железобетонные с учетом 21 11 231
Стропильная ферма 064 11 0704
Полная (р) 1.5 2.14
Длительная 0.75 1.07
Кратковременная 075 1.07
Постоянная и временная длительная507 6032
Кратковременная 075 09
Полная нагрузка 5.82 7102
Район строительства — г.Тюмень. По СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и
воздействия» определяем номер района по весу снегового покрова —III.
2 Подсчёт узловых нагрузок.
2.1 При действии постоянной равномерно распределённой нагрузки.
2.2 При действии временной равномерно распределённой нагрузки.
2.3 При действии временной не равномерно распределённой нагрузки.
3 Таблица сочетаний в элементах фермы для расчетной нагрузки.
Таблица усилий (кН)
Элемент № стержня Загружение 1 Загружение 2
П+Д П+Д+К П+Д П+Д+К
Нижний пояс 1 878.033 1088.369848.675 1018.707
Стойки 4 -36.654 -45.435 -34.93 -41.334
Раскосы 6 122.038 151.276 90.817 77.010
Верхний пояс 10 -991.251-1229.23-958.624-1150.684
4. Расчет элементов фермы.
Расчет нижнего пояса
Максимальное расчетное усилие N = 1251007 кН.
Принимаю 8(15 К-7 с Аsp = 1133 см2;
Предварительное напряжение:
(sp =08 R sn =1200МПа
(spmin =03R sn =450МПа
((sp =((sp(1)+ ((sp(2)
До передачи усилий натяжения на бетон (первые потери):
((sp(1)= ((sp1 +((sp2+((sp3 +((sp4
) Потери от релаксации напрягаемой арматуры:
(( sp 1 = [pic] ((sp =91.2МПа
) Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами:
((sp2= 125((t = 125(65 = 8125 МПа.
) Потери от деформации упоров:
Принимаю ((sp3 =30МПа т.к. все стержни натягиваются одновременно.
) Потери при деформации анкеров расположенных у натяжных устройств:
((sp(1)=91.2Мпа+8125Мпа+30Мпа+18.9 Мпа =221.35МПа
После передачи усилия натяжения на бетон (вторые потери):
((sp(2)= ((sp5 +((sp6
) Потери от усадки бетона:
((sp5=(bsh*Еs=0.00025*180000 МПа=45МПа
) Потери напряжений от ползучести бетона:
Усилие предварительного обжатия с учётом потерь по пунктам 1-5 :
P1 = Asp(((sp – ((sp1-5) = 1133 см2((1200МПа-266.35МПа)=1058кН
A red = Аb + (А sp = 700+55*1133=7623 см2
Коэффициент армирования:
( sp = А sp А b =1133 см2700 см2=0016
((sp(2) = ((sp5 + ((sp6 = 45МПа+206МПа = 4706 МПа
((sp =((sp(1)+ (( sp(2)= 221.35МПа+4706МПа=26841 МПа
Расчёт на образование трещин:
[pic]175*(700+55*1133)+1056=2390кН
Усилие предварительного обжатия с учётом всех потерь:
P2 = Asp(((sp – ((sp)[pic] = 1133 см2((1200МПа-26841МПа)*09=1056кН
Продольное усилие в растянутом стержне от действия нормальных нагрузок:
[pic]- образования трещин не происходит
Расчёт верхнего пояса
Принимаю сечение 25x25см
Максимальное расчетное усилие N = 125688 кН
Рабочая высота сечения:
Случайные эксцентриситеты: [pic]
Принимаю наибольшее значение эксцентриситета: [pic]
Расчетная длина в плоскости поперечной рамы:
Радиус инерции сечения:
Момент от постоянных и длительных нагрузок:
Условная критическая сила:
Т.к. [pic] значение [pic] определим по формуле:
Расчёт сжатой стойки фермы
Принимаю сечение 20x15см
Максимальное расчетное усилие N = 45435 кН
Принимаю конструктивную арматуру:
Расчёт растянутого раскоса
Принимаю сечение 20x20см
Максимальное расчетное усилие N = 151276 кН
Принимаю 4(12 A 400 [pic]
Расчёт на раскрытие трещин
[pic] в том числе от постоянной и длительной нагрузки:
a crc1 =(1 ((2((3[pic] ([pic]([pic]=0250.3
где (1=1.4; (2=05; (3=12;[p
ls=[pic]=[pic]= 318мм400-принимаю ls= 318мм
От непродолжительного действия нагрузок:
a crc2 =(1 ((2((3[pic] ([pic]([pic]=0227
(1=1; (2=05; (3=12;[p
a crc3 =(1 ((2((3[pic] ([pic]([pic]=0176
a crc =a crc1+ a crc2 – a crc3= 025+0227-0176=03010.4
5 Расчет и конструирование узлов фермы.
Требуемая площадь поперечного сечения продольных ненапрягаемых стержней
Аs = [pic] = [pic] = 701см2
принимаю 4(16 A400 Аs = 804 см2
Усилие в принятой арматуре:
Us=2[pic]R=2(314(13=816см
Усилие в продольной напрягаемой арматуре:
где [pic]—длина зоны передачи напряжений
l р =(’sp*d sp 4Rbond =[pic]
Предварительные напряжения с учётом первых потерь:
( ’sp = ( sp-(( sp(1)= 1200МПа-22135=9787МПа
Расчет поперечной арматуры в опорном узле.
Принимаем хомуты (8 A400 Аsw = 0.503 см2 Rsw = 355 MПа
Хомуты располагаем с S =100 мм в два ряда n=2x9=18шт.
5.2 Промежуточный узел.
Расчёт хомутов из условия прочности:
l1=280мм – длина заделки арматуры раскоса за линией АВС
Расчётная арматура не требуется
Принимаю конструктивно 10 (8 A400 Аsw = 5.03 см2 через 100мм.
Площадь сечения окаймляющего стержня в промежуточном узле определяю
Nos = 0.04 N = 0.04x1513 = 61кН.
Площадь сечения окаймляющего стержня:
Аs = [pic] = [pic] = 0.09см2
принимаю ( 8 AIII Аs = 0503 см2.
6 Расчёт фермы на монтажную нагрузку.
Усилие в нижнем поясе:
Усилие предварительного обжатия с учётом первых потерь:
P1 = Asp(((sp – ((sp(1)) = 1133 см2((1200МПа-221.35МПа)=909кН
Прочность фермы при монтаже обеспечена.

Ферма.dwg

Каpкасы пpостpанственные
Спецификация на феpму
Контролируемое усилие натяжения напрягаемой арматуры 399.3 кН
бетоном 70% прочности от проектной
Изготовление фермы производить руководствуясь указаниями
Отпуск натягиваемой арматуры производить при достижении

МОЙ курсач по ЖБК-2 рама.DOC

Министерство образования Российской Федерации
Уральский государственный технический университет – УПИ
Кафедра Строительных конструкций
Пояснительная записка
к курсовому проекту “ Расчёт и конструирование основных несущих конструкций
сборного железобетонного рамного каркаса одноэтажного промышленного здания”
Студент: Д. А. Хватов
Преподаватель: Е. А.
Задание на проектирование
Количество пролетов 2
Высота от пола до низа фермы м 108; 108
Ширина пролетов м 18+21
Ось колонны подлежащей расчету А
Расчетное давление на основание МПа 020
Место строительства Тюмень
Режим работы кранов Н
Грузоподъемность крана т 125+
Компоновка поперечной рамы
Основа несущего каркаса здания - двухпролетная поперечная рама.
Шаг колонн – В=12м. Шаг ферм – 12 метров. Пролеты 18м+21м.
Здание разделено в продольном направлении на 2 температурных отсека длиной
Ригели (фермы) шарнирно сопрягаются с колоннами колонны защемлены в
1. Определение вертикальных размеров
Высота от пола до низа фермы: hзд = 10800 мм
Габаритный размер от головки рельса до верхней точки тележки крана: hк =
Высота подкрановой балки согласно серии КЭ-01-50: hпб = 1400;
Высота рельса: hp = 120;
Высота верхней части колонны согласно таб.8 ГОСТ 25628-90: Hв = 4500 мм;
Прогиб фермы: а = Hв –(hпб+ hp+ hк)=4500-(1400+120+2750)=230мм> а min
Расстояние от верхнего обреза фундамента до уровня чистого пола: hз = 150мм
Высота нижней части колонны: Hн = hзд + hз - Hв = 10800+150-4500 = 6450 мм;
Расчетная высота колонны: Hк = hзд + hз = 10800 + 150 = 10950 мм;
Высота колонны согласно ГОСТ 25628-90: H=11850мм
2. Определение горизонтальных размеров
Согласно ГОСТ 25628-90:
Ширина нижней части колонны: hн = 800мм;
Привязка наружной грани колонны к оси а0 = 250 мм;
Ширина верхней части колонны hв= 600 мм;
Ширина колонны из плоскости: b=400мм;
Привязка головки рельса к оси колонны:
( = 750 мм; ( пролет крана:
Эксцентриситет приложения нагрузки в уровне нижнего пояса фермы:
е1 = а0+190- hв2=250+190-6002=140мм=014м
Эксцентриситет приложения нагрузки в уровне низа верхней части колонны:
е2 = (hн - hв)2=(800-600)2=100мм=01м
Сбор нагрузок действующих на поперечную раму
1 ПостояннЫЕ нагрузкИ
1.1 нагрузкА от собственного веса покрытия
N Наименование нагрузки Нормативная (f Расчетная
Защитный слой из гравия 042 13 0546
втопленного в мастику (о = 21
Гидроизоляция – 4-х слойный 015 13 0195
Асфальтовая стяжка 048 13 0624
Минплита повышенной жесткости 04 12 048
(о = 2 кНм3 t = 200 мм
Пароизоляция – 1 слой рубероида 005 13 007
Плиты железобетонные 21 11 231
Собственный вес конструкций 097 11 1067
покрытия (СФ связи)
Расчетная погонная постоянная нагрузка действуящая на ригель рамы:
q = (gi ( B ( (n где
(gi - суммарная расчетная постоянная нагрузка приходящаяся на 1 м2
(n – коэффициент надежности по назначению
q = 536( 12 ( 095 = 611
[pic]- сосредоточенная сила от покрытия в уровне нижнего пояса фермы
[pic] - момент от покрытия в уровне нижнего пояса фермы
[pic] - момент от покрытия в уровне низа верхней части колонны
1.2 НАГРУЗКА ОТ СОБСТВЕННОГО ВЕСА КОЛОННЫ
Размеры колонны принимаю согласно таб.8 ГОСТ 25628-90.
Объемный вес бетона: [pic]
Вес верхней части средней колонны: [pic]
Вес нижней части средней колонны: [pic]
Вес верхней части крайней колонны: [pic]
Вес нижней части крайней колонны: [pic]
1.3 НАГРУЗКА ОТ СОБСТВЕННОГО ВЕСА ПОДКРАНОВОЙ БАЛКИ
Размеры подкрановой балки принимаю согласно серии КЭ-01-50 и тех. решения
Объем подкрановой балки: [pic]
Вес подкрановой балки: [pic]
Момент от веса подкрановой балки: [pic]
Где [pic] -эксцентриситет приложения вертикальной крановой нагрузки: [pic]
1.4 НАГРУЗКА ОТ СОБСТВЕННОГО ВЕСА СТЕНОВОГО ОГРАЖДЕНИЯ
Толщина панелей стенового ограждения из ячеистого керамзитобетона: [pic].
Высота парапетных панелей: [pic]
Высота панелей в уровне изменения сечения колонны: [pic]
Вес остекления: [pic]
Высота остекления в уровне верхней части колонны: [pic]
Нагрузка от ограждающих конструкций в уровне парапета:
Нагрузка от веса панелей в уровне верхней части колонны:
Нагрузка от веса остекления в уровне верхней части колонны:
Нагрузка от веса ограждающих конструкций в уровне низа верхней части
Эксцентриситет от приложения нагрузки в уровне низа фермы:
Эксцентриситет от приложения нагрузки в уровне низа верхней части колонны:
Момент от приложения нагрузки в уровне низа фермы:
Момент от приложения нагрузки в уровне низа верхней части колонны:
2 Временные нагрузки
2.1 Снеговая нагрузка
Район строительства: г. Тюмень;
Район по весу снегового покрова: III (согласно СНиП 2.01.07-85*);
Расчетная снеговая нагрузка на 1м2 горизонтальной проекции земли Sr = 18
Коэффициент учитывающий уклон кровли: ( = 1;
Снеговая нагрузка на 1м2 проекции покрытия:
Расчетная: Sr = ((Sr = 18= 18 кПа;
Расчетная погонная снеговая нагрузка P = Sr (B = 18(12 = 216 кНм;
[pic]- сила действующая на колонну от снега
[pic]- момент от снега в уровне нижнего пояса фермы
[pic] - момент от снега в уровне низа верхней части
2.2 Ветровая нагрузка
Район по скоростным напорам ветра:
Нормативный скоростной напор W0 = 03 кПа;
Тип местности: В; Глубина заложения фундамента: df = 150 мм;
Коэффициенты учитывающие изменение ветрового давления по высоте:
Ширина расчетного блока равна шагу рам: B = 12м;
Аэродинамический коэффициент:
для вертикальных стен с наветренной стороны: с1 = 08;
для вертикальных стен с подветренной стороны: с2 = 06;
Расчетная погонная ветровая нагрузка:
от напора: qi = 03(ki (08(12(14 = 4032ki
от отсоса: q’i = 03(ki (06(12(14 = 3024ki
Сосредоточенные силы от ветровой нагрузки:
С наветренной стороны: W = (q3 + q4) 2 (275= (267 + 296) 2 (275=
С подветренной стороны: W( = (q(3 + q(4) 2 (275= (201 + 222) 2
Трапециевидную погонную нагрузку заменяю эквивалентной равномерно
qэкв = q3 ( ( = 267 ( 1074 = 287 кНм
q’экв = q’3 ( ( = 201 ( 1074 = 216 кНм
Схема загружения ветровой
2.3 Нагрузки от мостовых кранов
Грузоподъемность кранов:
Габариты кранов и др. неоговоренные ниже параметры взяты согласно ГОСТ
Режим работы кранов: нормальный;
При горизонтальной крановой нагрузке =085 (2 крана);
Коэффициент надежности по нагрузке: (f = 11;
Пролет подкрановой балки Lпб =12 м;
Расчетное максимальное усилие передаваемое на колонну колесами крана кН
D max = F1([pic] ( (f ( (n
где [pic] - сумма ординат линии влияния соответствующих колес где
Расчетное минимальное усилие передаваемое на колонну колесами крана кН
D min = F1 min([pic]( (f( (n
Нормативное вертикальное усилие на одно колесо (минимальное) кН
Fi min = (G + Q)n0- Fi
где n0 - количество колес с одной стороны крана n0=2
G - вес крана с тележкой
Q - грузоподъемность крана Q1 = 125т(10 =125 кН
Нормативные вертикальные усилия колес: Fn1ma
G= (178т+3т) (10 =208 кН
G= (35т+63т) (10 =413 кН
Для крана с Q=125т[pic]=y1 + y2 = 0575+0908=1483
Для крана с Q=32т [pic]= y3 + y4 = 1+0583=1583
Расчетное максимальное усилие передаваемое на колонну колесами крана
D max = (105кН(1483+260кН(1583)(085(11= 5304 кН
Нормативное вертикальное усилие на одно колесо (минимальное)
F1 min = (208кН+125кН)2-105кН=615 кН
F2 min = (413кН+320кН)2-260кН=1065 кН
Расчетное минимальное усилие передаваемое на колонну колесами крана
D min = (615кН(1483+1065кН(1583) ( 08511=2429 кН
Эксцентриситет приложения вертикальной крановой нагрузки:
Для средней колонны ek=05*b н=05*08=04м
Изгибающие моменты от Dmax D min для крайней колонны
Mкрmax = Dmax ( e3 = 5304 ( 060 = 31824 кНм
Mкрmin = D min ( e3 = 2429(060 = 14574 кНм
Изгибающие моменты от Dmax D min для средней колонны
Mсрmax = Dmax ( ek =5304 ( 04 = 2122 кНм
Mсрmin = D min ( ek =2429 ( 04 = 972 кНм.
2.4 Нагрузка от торможения крана
Расчетная нагрузка от торможения одного колеса крана:
Крановая нагрузка от торможения крана прикладывается в уровне верха
Расчетное максимальное усилие передаваемое на колонну при торможении
Tmax = nс ( ([pic] (Σy1 +[pic] (Σy2 ) = 085((426кН(1483 +888кН( 1583)
Статический расчет рамы
Статический расчет рамы выполнен на ПЭВМ с использованием программного
комплекса ЛИРА-Windows 9.0.
Расчетная схема рамы задана с размерами определенными в п.2 и 3 данного
Жесткости элементов рамы заданы согласно принятым размерам сечений этих
Соединения колонн с фундаментами приняты жесткими а колонн со стропильными
фермами –шарнирными.
Загружения рамы заданы согласно результатам произведенных выше расчетов
действующих на раму расчетных нагрузок (постоянная снеговая ветер
Результаты статического расчета были получены в виде построенных эпюр MNQ
и таблиц со значениями усилий в характерных сечениях колонны.
По полученным результатам усилий в сечениях колонны составлена таблица
расчетных сочетаний нагрузок.
1. ТАБЛИЦА УСИЛИЙ В РАСЧЕТНЫХ СЕЧЕНИЯХ КОЛОННЫ
СечениУсилияПостояннаСнег Крановая Ветер
-1 № 1 4 6+ 1 8- 1 2 (1) 8- 124 6+ 8+ 1 5 7- 8-
N 10173 -505 2794 -4948 12383 -4992 12383 -13377 -
377 -21801 -11632 -209586 -13377 -209586 2-2 № 1 8+
4 6- 1 5 7+ (1) 8- 125 7+ 8+ 1 4 6- 8- 12 5 7+ 8+
Q 3484 -22603 17886 -4948 5602 -24261 5602 3135 -
22 -22607 13513 -7742 1986 -1251 1986 2089 3-3 №
8+ 1 4 6- 1 5 7+ (1) 8- 125 7+ 8+ 1 4 6- 8- 12 5
Q 84775 -12835 77977 -1204 17275 -21087 17275 16172 -
Арматура класса A-III (10 40мм:
2. РАСЧЕТ ВЕРХНЕЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ
РАСЧЕТ КОЛОННЫ В ПЛОСКОСТИ РАМЫ
Расчет колонны производим согласно Пособия по проектированию бетонных и
железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного
напряжения арматуры.
Максимальные расчетные усилия от постоянных и длительных нагрузок:
Принимаю толщину защитного слоя бетона для рабочей арматуры [pic]
Рабочая высота сечения:
Эксцентриситет продольной силы:
Случайные эксцентриситеты: [pic]
Принимаю наибольшее значение эксцентриситета: [pic]
Расчетная длина колонны в плоскости поперечной рамы
Радиус инерции сечения верхней части колонны:
Гибкость верхней части колонны:
Следовательно принимаю минимальный процент армирования сечения (согласно
Коэффициент учитывающий влияние длиетльного действия нагрузки на прогиб
Коэффициент относительного эксцентриситета:
Условная критическая сила:
Коэффициент (v = 10 поэтому:
Необходимое армирование определим согласно
[pic] -относительная величина продольной силы
По табл. 18 пособия находим [pic]
Т.к. [pic] значение [pic] определим по формуле:
Т.к. значение [pic] арматуру назначаем конструктивно:
Принимаю 2(18 A-400[pic]
-е расчётное сочетание
Расчетные усилия от ветровой и крановой нагрузок:
Коэффициент условий работы бетона [pic] =10 (для постоянной нагрузки).
Расчетная длина колонны в плоскости поперечной рамы:
Следовательно принимаю минимальный процент армирования сечения:
Коэффициент учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб
коэффициент увеличения эксцентриситета: [pic]
Коэффициент ( = (h = 1.67 умножается на момент от ветровых и крановых
нагрузок Мsh = M а коэффициент (v = 10 поэтому момент с учетом прогиба
Необходимое армирование определим согласно п. 3.62:
Т.к. [pic] то значение [pic] определим по формуле:
Принимаю 2(18 A-400 [pic]
РАСЧЕТ КОЛОННЫ ИЗ ПЛОСКОСТИ РАМЫ
Расчетная длина колонны из плоскости поперечной рамы (согласно таб. 32 СНиП
[pic] (т.к. нет действия моментов из плоскости рамы)
[pic]относительная величина продольной силы
Т.к. значение [pic] арматуру назначаем конструктивно согласно принятой в
Принимаю 2(18 A-400 [pic](симметрично с обеих сторон сечения).
3. РАСЧЕТ НИЖНЕЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ
3.1. РАСЧЕТ КОЛОННЫ В ПЛОСКОСТИ РАМЫ
Расчет по сечению 2-2:
-е расчетное сочетание:
Расчетные усилия от крановой нагрузки:
Согласно пособия коэффициент ( = (h = 116 умножается на момент от
крановых нагрузок Мsh = M а коэффициент (v = 10 поэтому момент с учетом
прогиба колонны равен:
Необходимое армирование определим:
Принимаю 2(22 A-400 [pic]
Согласно пособия коэффициент ( = (h = 13 умножается на момент от
кратковременных нагрузок Мsh = M а коэффициент (v = 10 поэтому момент с
учетом прогиба колонны равен:
Необходимое армирование определим согласно:
По табл. пособия находим [pic]
Т.к. значение [pic] арматуру назначаем конструктивно (как в 1-ом расчетном
Расчет по сечению 3-3:
Расчетные усилия от ветровой нагрузки:
Согласно пособия коэффициент ( = (h = 112 умножается на
момент от кратковременных нагрузок Мsh = M а коэффициент (v = 10
поэтому момент с учетом прогиба колонны равен:
Согласно пособия коэффициент ( = (h = 129 умножается на момент от
Принимаю 4(22 A-400 [pic]
РАСЧЕТ НИЖНЕЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ ИЗ ПЛОСКОСТИ РАМЫ
Расчетная длина колонны из плоскости поперечной рамы:
Радиус инерции сечения нижней части колонны:
Гибкость нижней части колонны:
Принимаю 4(22 A-III [pic]
РАСЧЕТ КОЛОННЫ НА МОНТАЖНЫЕ НАГРУЗКИ
РАСЧЕТ НА СТАДИИ ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ
Коэффициент динамичности: [pic]
Расчетная погонная нагрузка от собственного веса нижней части колонны:
Расчетная погонная нагрузка от собственного веса верхней части колонны:
Расчетная схема колонны в стадии транспортирования
Эпюра изгибающих моментов (кНм)
Нижняя часть колонны:
Относительная высота сжатой зоны:
[pic] сечение не переармировано
Предельный момент который способно воспринять сечение:
Площадь сечения ранее принятой арматуры превышает требуемую площадь
арматуры в стадии транспортирования т.е. оставляю ранее принятую арматуру
Верхняя часть колонны:
4.2. РАСЧЕТ НА СТАДИИ МОНТАЖА
Расчетная схема колонны в стадии монтажа
РАСЧЕТ МОНОЛИТНОГО ФУНДАМЕНТА
Проектируется монолитный фундамент мелкого заложения на естественном
основании по серии 1.412-277 под колонну расположенную по оси А.
1. ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛА ФУНДАМЕНТА
Расчетное давление на основание:
2. СБОР НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТ
Расчетные значения усилий на обрезе фундамента:
Принимаю [pic]-коэффициент надежности по нагрузке
Нормативные значения усилий на обрезе фундамента:
Нагрузка от собственного веса стенового ограждения и фундаментной балки:
Толщина стены: [pic]
Объемный вес керамзитобетона: [pic]
Высота панели: [pic]
Вес фундаментной балки:
Итоговая расчетная нагрузка от собственного веса стенового ограждения:
Размеры сечения нижней части колонны:
Эксцентриситет приложения нагрузки от собственного веса стенового
ограждения относительно центра тяжести подошвы фундамента:
Усредненный вес фундамента и грунта на его уступах:
Нагрузки приведенные к центру тяжести подошвы фундамента без учета веса
Нормативные значения нагрузок:
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ФУНДАМЕНТА
Расчет глубины промерзания грунта производим по СНиП 2.02.01-83:
Согласно п.4.4 и табл.4 пособия по проектированию фундаментов на
естественном основании под колонны зданий и сооружений принимаю следующие
Необходимое число ступеней:
ступени высотой 300мм.
Глубина заложения фундамента относительно отм. 0000:
Требуемая площадь подошвы фундамента:
Принимаю размеры подошвы фундамента:
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЙ ДАВЛЕНИЙ ПОД ПОДОШВОЙ ФУНДАМЕНТА
Максимальное краевое давление на грунт от расчетной нагрузки приложенной
на уровне обреза фундамента:
Минимальное краевое давление:
5. РАСЧЕТ ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА НА ПРОДАВЛИВАНИЕ.
Расчет плитной части фундамента на продавливание производим согласно п.2
Пособия по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны
зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83).
Площадь боковой поверхности колонны заделанной в стакан фундамента:
Коэффициент учитывающий частичную передачу продольной силы на плитную
часть фундамента через стенки стакана:[pic]
Вычислим силу отпора грунта по низу пирамиды продавливания.
Толщина защитного слоя арматуры:
Рабочая высота пирамиды продавливания от дна стакана до растянутой
Площадь многоугольника в нижнем основании пирамиды:
Суммарное продавливающее усилие:
Проверка фундамента по прочности на продавливание колонной от дна стакана
при действии продольной силы [pic] производится из условия:
где[pic]-максимальное усилие которое может быть воспринято сечением
[pic]- периметр расчетного контура (по средней линии пирамиды
Условие выполняется следовательно расчет на раскалывание не производим.
6. РАСЧЕТ АРМАТУРЫ ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА.
Расчет арматуры плитной части фундамента расположенной у его подошвы
выполняется по изгибающим моментам вычисленным на всю ширину и на всю
длину нижней ступени фундамента.
Принимаю величину защитного слоя арматуры в подошве фундамента а=50мм.
Расчет арматуры выполняется как для консольных балок со ступенчато-
переменной высотой сечения:
Где [pic]- рабочая высота сечения соответствующая изгибающему моменту в
Изгибающие моменты под подошвой фундамента
Требуемая площадь арматуры:
Арматуру в подошве фундамента принимаю класса A-300 в виде сварной сетки с
размерами ячейки 200х200мм.
Количество продольных стержней: 26 шт.
Т.е. площадь одного стержня [pic]
Принимаю26(25 A-300 [pic]
7. РАСЧЕТ АРМАТУРЫ ПОДКОЛОННИКА.
Продольная арматура подколонника рассчитывается в двух сечениях по его
- прямоугольное сечение в уровне верха плитной части;
- коробчатое сечение стаканной части в уровне заделанного торца колонны.
Нагрузки приведенные к центру тяжести дна стакана без учета веса
Расчетный эксцентриситет (Приложение 4 пособия):
Площадь сжатой зоны бетона:
Условие прочности бетона:
Условие выполняется следовательно не требуется анкеровка продольной
Толщина стенки стакана:
Расчетная длина стенки стакана:
Условный изгибающий момент:
Считаем что сжатая зона находится в полке и для этого случая коэффициент:
Относительная высота сжатой зоны бетона:
Следовательно сжатая зона действительно находится в полке.
Требуемая площадь сечения рабочей арматуры:
Принимаю 4(6A-400[pic]
Расчет поперечного армирования:
Принимаю число рабочих сеток: 6шт.
Расстояние от торца колонны до сетки:
Требуемая площадь стержней одной сетки:
Принимаю 4(6 А-400[pic]
Д.С.270102.503а.15.15.КП.06-ПЗ

План.dwg

Одноэтажное пpомышленное
Схема pасположения элементов
каpкаса pазpезы узлы
спецификация элементов.
Спецификация к схеме pасположения элементов.
подкpановых балок феpм (М 1:500).
Схема pасположения колонн связей по колоннам