Проектирование гидротехнических сооружений и гидроэлектростанций

козлов катэ курсач.dwg

Экспликацияn1 автодорогаn2 глухая плотинаn3 Водосливная плотинаn4 понурn5 водобойный колодецn6 рисбермаn7 водобойный ковшn8 здание ГЭСn9 монтажная площадкаn10 подводящий каналn11 отводящий канал
Генплан гидроузла М 1:10000
Продольный разрез I-I по оси автодороги МГ1:5000 МВ1:500
Поперечный разрез II-II и полуплан водосливной плотины М 1:500
Ж.Б. плита 10х10х15м
Сложный разрез III-III М 1:500
Условные обозначения
Обратный фильтр и дренаж
Бетонная гравитационная плотина на нескальном основании
Генплан сооруженийn разрезы I-I II-II III-III уплотнение шва.
-контурное внешнее уплотнение типа К-10б2-основное уплотнение типа В-1n3-контурное внутреннее уплотнение типа К-5n4-смотровая шахтаn5-уплотнение типа К-10аn6-уплотнение типа К-7n7-уплотнение типа Г-3n8-уплотнение типа Г-6 или Г-7n9-уплотнение типа Г-6n10-полный шов б=20-30 см

ПГТС- 13-13-3-В-2.doc

ДОГОВОР № ПГТС- 1313-3-В-2
о прохождении практики
от «15» февраля 2013 г.
ФГБОУ ВПО «Самарский государственный архитектурно-строительный
университет» именуемый в дальнейшем «Университет» в лице проректора по УР
Гилёва А.А. действующего на основании доверенности № 01-1671-11 от
«Организация» в лице директора Иванова Г.Д. действующего на основании
Устава с другой стороны заключили настоящий договор о нижеследующем.
1. Предметом настоящего Договора является проведение в Организации
производственной практики студентов Университета именуемой в дальнейшем
ОБЯЗАТЕЛЬСТВА СТОРОН
1. Организация обязуется:
1.1. Предоставить Университету одно место для проведения практики
студентов в период с «24» июня 2013 г. по «20» июля 2013 г.
1.2. Обеспечить студентам безопасные условия прохождения практики в
соответствии с трудовым законодательством РФ и правилами техники
безопасности пожарной безопасности производственной санитарии а также
нести ответственность за безопасные условия прохождения студентами практики
и несчастные случаи со студентами проходящими практику в Организации.
1.3. Расследовать и учитывать несчастные случаи если они произойдут
со студентами-практикантами в период практики в Организации в соответствии
с действующими в Организации Положением о расследовании и учете несчастных
случаев на производстве.
1.4. Создавать необходимые условия для выполнения студентами
программ производственной практики. Не допускать использования студентов-
практикантов на должностях не предусмотренных программой практики и не
имеющих отношения к специальности студентов.
1.5. Не позднее начала практики назначить руководителя практики от
2. Университет обязуется:
2.1. До начала практики представить Организации для ознакомления
программу практики и список студентов направляемых на практику.
2.2. Направить в Организацию студентов в сроки предусмотренные
настоящим договором и графиком учебного процесса Университета по
прохождению практики.
2.3. Выделить в качестве руководителя (руководителей) практики от
Университета наиболее квалифицированных преподавателей-работников вуза.
2.4. Оказывать работникам Организации методическую помощь в
организации и проведении практики.
2.5. Поручить руководителю практики от Университета:
- принимать участие в распределении студентов-практикантов по рабочим
местам или перемещении их по видам работ;
- осуществлять контроль за соблюдением сроков практики и ее содержанием;
- оценивать результаты выполнения студентами-практикантами программы
- перед их направлением на практику обеспечить получение студентами-
практикантами Университета инструктажа по технике безопасности пожарной
безопасности производственной санитарии и охране окружающей среды.
ОТВЕТСТВЕННОСТЬ СТОРОН
1. За невыполнение условий настоящего договора стороны несут
ответственность в соответствии с законодательством Российской Федерации.
2. Руководители производственной практики от Организации несут
ответственность за соблюдение студентами-практикантами правил техники
безопасности пожарной безопасности производственной санитарии и охране
окружающей среды на производстве.
СРОК ДЕЙСТВИЯ ДОГОВОРА
1. Настоящий договор вступает в юридическую силу с момента его
подписания сторонами настоящего договора и действует в период
установленный в п. 2.1.1 настоящего Договора.
ПОРЯДОК ИЗМЕНЕНИЯ УСЛОВИЙ И РАСТОРЖЕНИЯ ДОГОВОРА
1. Изменение условий настоящего договора возможно при взаимном
согласии Сторон.фиксируются Дополнительным соглашением.
2. Договор может быть расторгнут досрочно по соглашению сторон
согласно законодательства РФ.
3. Все споры возникающие между сторонами по настоящему договору
разрешаются в порядке установленном законодательством Российской
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УСЛОВИЯ
1. Договор предусматривает прохождение практики в организации
студента группы Г01 Копач С.А.
1. Настоящий договор составлен в двух экземплярах имеющих
одинаковую юридическую силу по одному экземпляру для каждой из Сторон
настоящего договора.
ОРГАНИЗАЦИЯ УНИВЕРСИТЕТ
ФГБОУ ВПО «Самарский государственный
ООО“ВолгаСпецТехнологии” архитектурно-строительный университет»
Почтовый адрес: 443001 Самара ул. Молодогвардейская
2071г.Ульяновск 194
Свидетельство СРО № С-092-73-004-0023 Факс (846) 332-19-65
от 6.06.2011 СОНП “ Межрегиональный
Телефон:(8422)278869
«15» февраля 2013 г. «15» февраля 2013 г.
М.П. организации М.П.

Жбк сборная мой.dwg

Подпорная стенка сборная ПСС
Спецификация подпорной стены ПСС
Сборная подпорная стенка
закладная детальn-400*240*6

ГЭС и ГМ Катэ.dwg

Рис.9 Эпюра давления на затвор и в НБ.
количество агрегатов 8 Nуст=1530МВт турбина
РО 230 D1=375м генератор СВ119020048
трансформатор ТДЦ МНУ 44-140.
Отметки даны в метрах.
Рис.3 Основные размеры турбины РО-230. n Отсасывающая труба
Рис.2 Графическое определение размеров металлической спиральной камеры
Рис.7 Схема мостового крана
Рис.8 Схема козлового крана в нижнем бьефе
Рис.4 Схема зонтичного гидрогенератора с опорой на нижнюю крестовину
СВ1190200-48nS=2647 МВаnGг=10944 тnGр=5742 т
Рис.5 Габаритный чертеж трансформатора
Рис.6 Габаритный чертеж МНУ
Vк=3.45 м3;nG=3.7 т;nP=4 МПа.
ось автомобильной дороги
Ось подкрановых путей
Рабочее колесо гидротурбины (РО-230)
Металлическая спиральная камера
Водоподводящий трубопровод
Козловый кран (грузоподъемность 20 тонн)
Трансформатор ( ТРДЦН)
Генератор (СВ 1190200-48)
Маслонапорная устоновка (МНУ 4-140)
Паз затвора НБ (затвор НБ)
Вспомогательные помещения
Помещение дискового затвора
Трубопровод опорожнения спиральной камеры
Трубопровод опорожнения отсасывающей трубы
Трубопровод отвода воды в НБ
Рабочее колесо турбины
Нижняя крестовина генератора
Поперечное сечение здания ГЭС
Отметки и диаметры даны в метрах
Отметки даны в метрах диаметры в миллиметрах
Условные обозначения:

курсовая.dwg

Основные параметры отсасывающей трубы
Основные параметры радиально-осевой турбины

Договор практика новый бланк 2013.doc

о прохождении практики
ФГБОУ ВПО «Самарский государственный архитектурно-строительный
университет» именуемый в дальнейшем «Университет» в лице проректора по УР
Гилёва А.А. действующего на основании доверенности № 01-1671-11 от
настоящий договор о нижеследующем.
1. Предметом настоящего Договора является проведение в Организации
производственной учебной преддипломной (ненужное зачеркнуть) практик
студентов Университета именуемой в дальнейшем «Практика».
ОБЯЗАТЕЛЬСТВА СТОРОН
1. Организация обязуется:
1.2. Обеспечить студентам безопасные условия прохождения практики в
соответствии с трудовым законодательством РФ и правилами техники
безопасности пожарной безопасности производственной санитарии а также
нести ответственность за безопасные условия прохождения студентами практики
и несчастные случаи со студентами проходящими практику в Организации.
1.3. Расследовать и учитывать несчастные случаи если они произойдут
со студентами-практикантами в период практики в Организации в соответствии
с действующими в Организации Положением о расследовании и учете несчастных
случаев на производстве.
1.4. Создавать необходимые условия для выполнения студентами
программ производственной практики. Не допускать использования студентов-
практикантов на должностях не предусмотренных программой практики и не
имеющих отношения к специальности студентов.
1.5. Не позднее начала практики назначить руководителя практики от
2. Университет обязуется:
2.1. До начала практики представить Организации для ознакомления
программу практики и список студентов направляемых на практику.
2.2. Направить в Организацию студентов в сроки предусмотренные
настоящим договором и графиком учебного процесса Университета по
прохождению практики.
2.3. Выделить в качестве руководителя (руководителей) практики от
Университета наиболее квалифицированных преподавателей-работников вуза.
2.4. Оказывать работникам Организации методическую помощь в
организации и проведении практики.
2.5. Поручить руководителю практики от Университета:
- принимать участие в распределении студентов-практикантов по рабочим
местам или перемещении их по видам работ;
- осуществлять контроль за соблюдением сроков практики и ее содержанием;
- оценивать результаты выполнения студентами-практикантами программы
- перед их направлением на практику обеспечить получение студентами-
практикантами Университета инструктажа по технике безопасности пожарной
безопасности производственной санитарии и охране окружающей среды.
ОТВЕТСТВЕННОСТЬ СТОРОН
1. За невыполнение условий настоящего договора стороны несут
ответственность в соответствии с законодательством Российской Федерации.
2. Руководители производственной практики от Организации несут
ответственность за соблюдение студентами-практикантами правил техники
безопасности пожарной безопасности производственной санитарии и охране
окружающей среды на производстве.
СРОК ДЕЙСТВИЯ ДОГОВОРА
1. Настоящий договор вступает в юридическую силу с момента его
подписания сторонами настоящего договора и действует в период
установленный в п. 2.1.1 настоящего Договора.
ПОРЯДОК ИЗМЕНЕНИЯ УСЛОВИЙ И РАСТОРЖЕНИЯ ДОГОВОРА
1. Изменение условий настоящего договора возможно при взаимном
согласии Сторон.фиксируются Дополнительным соглашением.
2. Договор может быть расторгнут досрочно по соглашению сторон
согласно законодательства РФ.
3. Все споры возникающие между сторонами по настоящему договору
разрешаются в порядке установленном законодательством Российской
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УСЛОВИЯ
1. Настоящий договор составлен в двух экземплярах имеющих
одинаковую юридическую силу по одному экземпляру для каждой из Сторон
настоящего договора.
ОРГАНИЗАЦИЯ УНИВЕРСИТЕТ
ФГБОУ ВПО «Самарский государственный
__ 443001 Самара ул. Молодогвардейская
Почтовый адрес: 194

УПС ГЭС.doc

МЭиЭ ГЛАВНИИПРОЕКТ CCСР
Всесоюзный ордена Ленина проектно-изыскательский и научно-исследовательский
Укрупненных показателей стоимости для обосновывающих материалов
строительства ГЭС и ГАЭС
Гидропроект'' Минэнерго СССР
В работе принимала участие:
Камисова Г.А. Савельева B.П. Соловьев Ю.Н. (рук. темы) Шуклин Н.Ф.
Техническая часть 4 10
Укрупненные показатели стоимости (УПС) 9 20
Часть I Строительные конструкции и работы по основным объектам 9 21
разработка грунта экскаваторами 9 21
разработка грунта скреперами и бульдозерами 9 22
разработка грунта методом гидромеханизации 10 23
Буровзрывные работы 11 24
Каменные конструкции гидротехнических сооружений 12 26
Бетонные и железобетонные конструкции 12 26
гидротехнических сооружений 12
Закрепление грунтов 13 27
Свайные работы 13 28
Дренажные скважины 13 28
Деревянные конструкции гидротехнических сооружений 13 28
Берегоукрепительные работы 13 29
шахтные стволы 16 32
подземное здание ГЭС 16 33
камеры затворов уравнительные камеры 16 33
Металлические конструкции гидротехнических 16 33
Прочие показатели стоимости 17 34
Часть IIМеханическое оборудование ГЭС и ГАЭС 17 35
Часть Затраты по главам 13-12 сводного расчета стоимости 19 36
Прил. 1 Базисные цены на местные материалы 20 39
Прил. 2 Распределение территории СССР по территориальным районам20 40
Прил. 3 Коэффициенты к заработной плате и к стоимости 21 43
Прил. 4 Коэффициенты к УПС для мощностей приравненных к районам22 47
Прил. 5 Структура средней стоимости 1 м3 железобетонных изделий 23 48
Прил. 6 Расход арматуры уточенный в разделе "Тоннели" 23 49
Прил. 7 Дополнительные затраты на перевозку привозных материалов24 52
автомобильным транспортом
Прил. 8 Справочные данные о стоимости гидросилового и 25 55
электротехнического оборудования ГЭС и ГАЭС
Прил. 9 Справочные данные о стоимости постоянного жилья 25 57
Прил. 10Правила определения размера норм накладных расходов на 26 58
специальные строительные работы
Прил. 11Порядок учета изменений ценообразующих факторов 26 59
Прил. 12Пример привязки УПС 26 61
Прил. 13Формы расчетов стоимости к ОМ 28 64
Сборник УПС ГЭС-84 выпускается в условиях отсутствия утвержденной
ведомственной инструкции по разработке обосновывающих материалов (ОМ)
строительства ГЭС и ГАЭС которая должна регламентировать все вопросы
составления OМ. Kpoмe того в период подготовки сборника практически
отсутствовали данных о стоимости в ценах 1984 г. отдельных видов работ и
гидроэлектростанций в целом. Поэтому настоящий сборник после утверждения
ведомственной инструкции по разработке ОМ а также накопления данных о
стоимостных показателях в новых ценах подлежит корректировке.
Просьба ко всем заинтересованным организациям а также отделениям и
филиалам Гидропроекта сообщить в сметный отдел свои замечания пожелания и
рекомендации по дальнейшему совершенствованию сборника для учета в
последующих изданиях и дополнениях.
Укрупненные показатели стоимости (УПС ГЭС) предназначен для определения
стоимости строительства ГЭС ГАЭС а также гидротехнических сооружений в
составе обосновывающих материалов. Допускается использование УПС ГЭС для
определения стоимости строительства в обзорных записках технико-
экономических докладах и схемах.
Укрупненные показатели стоимости сборника сгруппированы в трех частях:
Часть I - УПС на строительные конструкции и работы по основным объектам
строительства (гл.2 сводного расчета стоимости);
Часть II - УПС на механическое оборудование ГЭС и ГАЭС;
Часть 5 - УПС на затраты по 1 3 - 12 главам сводного расчета стоимости.
УПС сборника составлены на основе сметных норм и цен введенных в
действие 1 января 1984 г.; стоимость механическое оборудования указана в
ценах введенных 1 января 1982 г.
УПС сборника распространяются на строительство ГЭС и ГАЭС а также
гидротехнических сооружений на территории охваченной ЕРЕР-84.
1 Стойкость строек возводимых в районах Крайнего Севера и расположенных
вне границ действия ЕРЕР-84 следует определять по специальным расчетам.
Определение в ОМ стоимости проектируемых строек следует выполнять в
1. Стоимость основных объектов строительства (гл.2 сводного расчета к
Строительных работ - по объемам работ и УПС части I сборника.
Технологическое оборудование ГЭС и ГАЭС - согласно разделу II технической
Монтажных работ - в процентах от стоимости оборудования.
Итоговую стоимость строительно-монтажных работ по гл.2 следует увеличивать
на 10% за счет неполноты номенклатуры работ в сборнике т.е. отсутствия в
сборнике укрупненных показателей стоимости для ряда как правило
немассовых видов работ (открытый водоотлив гидроизоляция устройство
штолен КИА сантехнические работы устройство средств связи трубчатое
охлаждение и цементация швов в бетонных плотинах и т.п.).
2. Стоимость объектов производственного назначения (гл. 13-12 сводного
расчета) - по УПС части 3 сборника от стоимости строительно-монтажных работ
гл. 2 и по специальным расчетам.
3. Затраты связанные с подготовкой зоны водохранилища (гл.13) - по
специальным расчетам; при этом стоимость раздела "Инженерная защита
объектов от воздействия водохранилища" допускается определять по настоящему
4. Стоимость объектов жилищно-гражданского назначения - по специальному
расчету; в качестве вспомогательного материала для стадий предшествующих
ОМ допускается использование данных о стоимости постоянного жилья
приведенных в приложении 9.
5. В сводных расчетах стоимости к ОМ строительства объектов
производственного назначения и объектов жилищно-гражданского назначения
отдельной строкой следует предусматривать резерв средств на непредвиденные
работы и затраты; в зависимости от степени изученности района
строительства а также от полноты проектно-изыскательских материалов размер
резерва о учетом стадийной надбавки принимается в 15-20 % от полной
стоимости строительства.
При определении стоимости строительства на стадиях предшествующих ОМ
указанный резерв следует принимать равным 20-25%. При использовании УПС
части III сборника в случае если стоимость объектов определяемых прямым
счетом в гл. 458 (внешние ЛЭП внешние подъездные дороги и т.д.) принята
на основе сметных нормативов или аналогов включающих резерв на
непредвиденные работы и затраты размер резерва в ОМ для этих объектов
следует принимать в установленном размере за вычетом уже учтенных
6. В сводных расчетах стоимости строительства объектов производственного
назначения после строки "Резерв средств на непредвиденные работы и затраты
следует предусматривать средства на "Учет изменения ценообразующих
факторов происходящих в связи с научно-техническим и социальным прогрессом
и проведением мероприятий по охране окружающей среды" определяемые
специальным расчетом согласно приложения II раздельно по строительно-
монтажным работам и технологическому оборудованию.
При использовании в проектируемых объектах новых методов возведения
сооружений (направленный взрыв конвейерно-поточный метод и т.п.) иди
применении видов работ отсутствующих в сборнике но имеющих существенный
удельный вес в стоимости основных сооружений стоимость соответствующих
работ следует определять специальным расчетом.
При рассмотрении в ОМ вариантов конструкций напорных сооружений или
компоновок гидроузлов их стоимостную оценку следует производить как
правило исходя из стоимости объектов гл. 2 сводного расчета определяемой
по УПС части I; если указанный расчет не выявляет стоимостных преимуществ
вариантов следует для определяющих видов строительных работ выполнять
уточненные расчеты по другим источникам.
По прочим главам сводного расчета необходимо учитывать только затраты
которые непосредственно затрагиваются техническими решениями в
рассматриваемых вариантах; эти затраты следует определять прямым счетом.
Определение стоимости строительных конструкций и работ
Укрупненные показатели стоимости на строительные конструкции (УПС)
учитывают условия строительства в первом территориальном районе по ЕРЕР-84
принятом в качестве базисного района т.е. с коэффициентами к заработной
плате рабочих и к тарифам на автомобильные перевозки равным 10.
УПС содержат прямые затраты накладные расходы и плановые накопления
должны начисляться дополнительно.
1. Размер накладных расходов на общестроительные работы следует принимать
равным накладным установленным для генерального подрядчика которому будет
поручено строительство проектируемой стройки.
При отсутствии сведений допускается определять размер накладных расходов
применительно к данным объектов-аналогов. Плановые начисления во всех
случаях принимаются равными 8% к общей суммы прямых затрат и накладных
2. Размер накладных расходов на специальные строительные работы следует
принимать согласно приложению 10.
УПС на строительные конструкции стоимость местных строительных
материалов не учитывают и она должна определяться дополнительно; норма
расхода неучтенных материалов приведена в графе 7 табл. 1 техническую
характеристику материалов принимать по проектным данным.
УПС учитывают электроэнергию по цене 325 копкВт.ч. УПС не подлежат в
этой части корректировке за исключением УПС для гидромеханизации; для
указанных УПС цену электроэнергии следует принимать по данным объектов-
1. Увеличение стоимости эксплуатации строительных машин для местностей
приравненных к районам Крайнего Севера следует принимать согласно
коэффициентов по приложению 4.
УПС подлежат обязательной привязке к местным условиям проектируемой
стройки. Привязку следует производить по формуле:
гдеПм - стоимость единицы работ и конструкций в ценах проектируемой
Пб - стоимость для базисного района по соответствующему УПС
Км - поправочный коэффициент по прил. 4 к базисной стоимости
учитывающей увеличение эатрат на эксплуатацию машин в районах
приравниваемых к Kpайнему Северу; для других районов
коэффициент следует принимать равным 10;
Рб - заработная плата для базисного района включая зарплату
входящую в стоимость эксплуатации строительных машин (гр.5
К1з- районный коэффициент к заработной плате рабочих (прил. 3)
К2з- льготный коэффициент к заработной плате рабочих установленный
для района строительства;
Тб - стоимость автотранспорта для базисного района (гр. 6 табл.1)
Кт - поясной поправочный коэффициент к стоимости автотранспорта
М - норма расхода привязываемых материалов и ресурсов на единицу
работ и конструкций (гр.7 габл.1);
См - единичная стоимость материалов учитывающая местные условия;
С1м- разница в стоимости 1 кВт.ч. электроэнергии для местных
условий и учтенной в УПС (вводится только на УПС
гидромеханизации 1.25-1.40);
Нн - приятый размер накладных расходов и плановые накопления.
Классификация грунтов в УПС (табл.1) принята согласно данным
соответствующих сборников элементных сметных норм:
- земляные работы сб.1
- механизированные работы - по табл.1
- гидромеханизированные работы - по табл.5
Раздел 2 - Буровзрывные работы сб.3 - по табл.1.
Раздел 6 - Закрепление грунтов сб.4 - по табл.56
Раздел 8 - Дренажные скважины - по табл.56
Раздел 11 - Тоннели сб. 29 - по табл.1
УПС 1.1. - 1.12 на разработку грунта в отвал и с погрузкой на
автосамосвалы учитывают усредненные условия производства земляных работ;
объемы работ вызываемые конкретными особенностями производства работ на
проектируемой стройке (устройство полок разработке бортов каньонов
массовая перекидка ранее разработанного грунта и т.п.) следует учитывать
1. Стоимость разрыхления грунтов УПС раздела 1 "Земляные работы" не
включают и эти затраты следует учитывать дополнительно по разделу 2
Буровзрывные роботы".
УПС 1.25-1.40 на разработку грунта методом гидромеханизации учитывают
усредненный парк машин используемых на этих работах усредненные условия
их эксплуатации и включают вспомогательные работы.
1. УПC предусматривают разработку и транспортирования грунта без
применения землесосных станций перекачки; при работе со станциями перекачки
дополнительную стоимость определить на каждую ступень по УПС 1.33-1.40.
2. УПС учитывает укладку грунта в земляное сооружение заданного профиля
а также в штабеля и резервы грунтов. При укладке грунта в отвалы без
обвалования к УПС 1.25-1.40 следует прибавлять коэффициент 085.
3. УПС не учитывают укладку трубопроводов для гидромеханизации и их
стоимость следует принимать дополнительно по УПС 1.41 -1.43.
4. В УПС 1.25-1.40 предусмотрено использование машин гидромеханизации в
течение 3500 и более рабочих часов в календарном году. При обоснованном в
проекте числе рабочих часов в году менее 3300 следует применять коэффициент
УПС на земляные казенные конструкции и крепление откосов (разделы
10) не учитывают затраты на разработку и транспортирование грунтов а
также стоимость нерудных материалов (щебня гравия песка камня гравийно-
1. Затраты на разработку грунтов в карьерах или котлованах и их транспорт
в сооружение следует определять согласно проектных данных по
соответствующим УПС разделов 1 и 2 с учетом при разработке карьеров
затрат на вскрышу по УПС 3.6 4.4.
2. Стоимость нерудных материалов следует определять по сборнику средних
районных сметных цен на материалы часть IV раздел V с добавлением
транспортных расходов.
УПС 5.1-5.3 на бетонные конструкции и УПС 10.1 на берегоукрепительные
работы монолитным железобетоном учитывают стоимость транспорта бетонной
смеси от завода до места укладки на расстояние до 3 км. При перевозке
бетонной смеси свыше 3 км на каждый последующий километр добавлять 017
рубм3 с учетом в необходимых случаях поясного коэффициента к стоимости
1. Стоимость бетонной смеси следует принимать по сборнику средних
районных цен на материалы часть IV табл. 22 с добавлением стоимости
транспорта на расстояние более 3 км и с учетом в необходимых случаях
установленных в сборнике надбавок к оптовым ценам на морозостойкость
водонепроницаемость крупность заполнителя согласно проектных данных.
2. Установку арматуры в монолитных железобетонных конструкциях и
берегоукрепительных работах (УПС-10.1) следует принимать по УПС 5.4.
Установку сборных железобетонных конструкций следует принимать по УПС-
5 включающему стоимость арматуры.
Среднюю стоимость железобетонных изделий принимать по соответствующим
позициям прейскуранта 06-08 согласно данным приложения 5 с добавлением
транспортных расходов по сборнику сметных цен перевозки грузов для
1. Крепление откосов сборными железобетонными плитами следует принимать
по УПС 10.2 включающему стоимость арматуры. Стоимость железобетонных
плит принимать по прейскуранту 06-08 поз. 6.13. с добавлением транспортных
расходов по сборнику сметных цен на перевозки грузов для строительства.
УПС раздела ''Тоннели" учитывают весь комплекс работ: разработку породы
с погрузкой ее и транспортом временные крепления установку арматуры
устройство монолитной однослойной бетонной или железобетонной обделки с
транспортом бетонной смеси заполнительную цементацию а также
обслуживающие процессы и роботы по укладке прокладке и разборке
коммуникаций; стоимость работ определена с учетом капежа. Стоимость
установки арматуры определена исходя из ее средних расходов; данные об
учтенном в УПС расходе арматуры приведены в качестве справочного материала
в приложении 6. В УПС учтено что работы в тоннеле осуществляются через
портал от стволов шахт или через строительную штольню. При этом стоимость
устройства стволов шахт и строительных штолен в УПС не учтена и исчисляется
1. При общей стоимости тоннельных работ по стройке составляющей более
% от стоимости строительно-монтажных работ гл.2 допускается определять
УПС для принятого проектом сечения интерполяцией имея в виду что
указанные в сборнике значения УПС приведены для следующих конкретных
№ Наименование показателей Ед. изм.Сечение тоннелей до
Группа УПС для тоннелей м2 5 10 20 40 100 >100
Сечение тоннелей для м2 32 5 16 30 65 145
которых приведены показатели
2. УПС 11.1-11.24 предусматривают подземные выработки с уклоном до 13°
при проходке выработок с уклоном от 14 до 30° к зарабатной плате следует
применять коэффициент 114; при уклонах от 31 до 45° - 127; при уклонах
5. При строительстве напорных тоннелей с двухслойной обделкой
(железобетон с железоторкретом) стоимость торкретирования следует
определять по УПС 11.25.
4. Стоимость устройства тоннелей с металлической облицовкой и затрубным
бетоном а также тоннелей сооружаемых в породах ниже VI группы следует
определять по аналогам или специальным расчетом.
5. УПС 11.27-11.50 учитывают устройство шахтных стволов глубиной до 150
м сооружаемых способом расширения шахтных стволов до проектного контура с
учетом стоимостей временного крепления и передовой выработки породоспуска.
Стоимость устройства шахтных стволов иным способом или глубиной более 150 м
следует определять по аналогам или специальным расчетом.
6. УПС 11.33 на подземные здания ГЭС включает стоимость строительных
работ по всем частям здания: машзал агрегатные части здания отсасывающие
грубы вентиляционные грузовые и шинные шахты а также вспомогательные
7. УПС учитывают стоимость автотранспорта породы и бетонной смеси на 3
км за исключением УПС 11.1-11.8; 11.13-11.18 в которых учтена
механическая откатка породы. При перевозке породы и бетонной смеси на
расстояние более 3 км стоимость дополнительного автотранспорта определять
соответственно по УПС 1.13-1.15 и п.10 технической части.
Определение стоимости технологического оборудования ГЭС и ГАЭС
Стоимость гидросилового и электротехнического оборудования следует
определять в следующем порядке:
1. Основное гидросиловое оборудование ранее выпускаемое заводами или с
параметрами близкими к нему:
- турбины - по "Справочнику определения лимитных цен на гидравлические
турбины и затворы шаровые дисковые" (Минэнерго маш1984г.);
- генераторы - по данным осуществленных объектов-аналогов с приведением к
2. Основное гидросиловое оборудование нового вида или уникальное по
мощности - на основе технических предложений заводов-поставщиков.
3. Вспомогательное гидросиловое оборудование - в процентах от стоимости
основного гидросилового оборудования принимаемых данным объектов-аналогов.
4. Электротехническое оборудование - по сборникам укрупненных сметных
норм или по данным осуществленных объектов-аналогов с приведением к уровню
5. Допускается на стадиях предшествующих ОМ определение суммарной
стоимости гидросилового и электротехнического оборудования по УПС прил.8.
Стоимость механического оборудования следует определять по УПС габл.2.
1. УПС учитывают затраты на приобретение оборудования доставку на
приобъектный склад и включают все необходимые начисления и наценки.
Стоимость технологического оборудования следует увеличивать на 10% за
счет надбавки на эффективность в тех случаях когда надбавка не была учтена
ранее в расчетах стоимости.
1. Определение сумм возможного увеличения стоимости вследствие изменений
ценообразующих факторов (прил. 11) производится от стоимости оборудования
без учета надбавки на эффективность.
Стоимость монтажных работ следует принимать равной 12% от стоимости
технологического оборудования в том числе заработная плата рабочих 4%;
определенная таким образом стоимость монтажных работ включает накладные
расходы и плановые накопления.
Стоимость монтажных работ подлежит привязке к местным условиям
проектируемой стройки по следующей формуле:
гдеПмм -стоимость монтажных работ в ценах проектируемой стройки;
Пмб -базисная стоимость работ (12% от стоимости оборудования);
Рб -заработная плата для базисного района включая зарплату
К1з -районный коэффициент к заработной плате рабочих;
К2з -льготный коэффициент к заработной плате рабочих;
Определение затрат по главам 13-12 сводного расчета
УПС табл.3 исчислены в процентах от стоимости строительно-монтажных
работ гл.2 сводного расчета.
УПС не распространяются на стройки со стоимостью строительно-монтажных
работ основных объектов строительства (гл.2) менее 25 млн.руб.; структуру
затрат по главам для этих строек определять по осуществленным объектам-
Для проектируемых объектов возводимых в особых условиях (строительство
в каскаде станций позволяющее широко использовать производственную базу
предшествующего объекта; весьма сложных топографических условий и т.п.)
следует определять затраты по главам 158 сводного расчета специальным
Стоимость внешних ЛЭП и внешних подъездных дорог не охватываемых
настоящим УПС следует определять по структуре сводного расчета стоимости.
УКРУПНЕННЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ СТОИМОСТИ (УПС)
Часть I. Строительные конструкции и работы ГЭС и ГАЭС
№ УПС Наименование Един. изм. Прямые В том числе руб Расходы привязываемых
строительно-монтажных затраты по материалов и ресурсов
работ и конструкций изм. базисному
номера разделов району
ЗаработнаяАвтотранспорт
Разработка грунта экскаваторами
Разработка грунта экскаваторами в отвал
1. Группа грунтов I м3 грунта 015 004 - -
2. Группа грунтов II м3 грунта 018 004 - -
3. Группа грунтов III м3 грунта 024 005 - -
4. Группа грунтов IV м3 грунта 035 007 - -
5. Группа грунтов V м3 грунта 042 009 - -
6. Группа грунтов VI м3 грунта 048 01 - -
Разработка грунта экскаваторами с погрузкой на автосамосвалы и перевозкой до 3 км
7. Группа грунтов I м3 грунта 078 004 064 -
8. Группа грунтов II м3 грунта 086 005 07 -
9. Группа грунтов III м3 грунта 098 006 077 -
10 Группа грунтов IV м3 грунта 109 007 083 -
11 Группа грунтов V м3 грунта 123 009 091 -
12 Группа грунтов VI м3 грунта 15 01 113 -
При перевозке грунтов на расстояние свыше 3 км на каждый последующий километр добавлять:
13 Группа грунтов I- II м3 грунта 012 - 012 -
14 Группа грунтов III- IV м3 грунта 014 - 014 -
15 Группа грунтов V- VI м3 грунта 018 - 018 -
Разработка грунта скреперами и бульдозерами
Скреперы прицепные с перемещением грунта до 100 м
16. Группа грунтов I- II м3 грунта 014 003 - -
При перемещении сверх 100 м на каждые 50 м добавлять:
17. Группа грунтов I- II м3 грунта 004 0008 - -
Скреперы самоходные с перемещением грунта до 300 м
18 Группа грунтов I- II м3 грунта 028 004 - -
При перемещении сверх 300 м на каждые 100 м добавлять:
19 Группа грунтов I- II м3 грунта 003 0033 - -
Разработка грунта бульдозерами с перемещением до 10 м
20. Группа грунтов I II III м3 грунта 0032 0008 - -
21. Группа грунтов VI м3 грунта 0093 0022 - -
При перемещении грунта на каждые последующие 10 м добавлять:
22. Группа грунтов I II III м3 грунта 0025 0006 - -
23. Группа грунтов VI м3 грунта 0039 0009 - -
Разработка грунта вручную
24. Д оборка вручную скальных м3 грунта 941 491 152 -
Разработка грунта методом гидромеханизации
Разработка и укладка грунта в земляное сооружение заданного профиля Электроэнергия кВт.ч.
25. Группа грунтов I м3 грунта 041 006 - 344
26. Группа грунтов II м3 грунта 047 007 - 430
27. Группа грунтов III м3 грунта 055 009 - 525
28. Группа грунтов IV м3 грунта 065 011 - 667
29. Группа грунтов V м3 грунта 078 014 - 839
30. Группа грунтов VI м3 грунта 091 016 - 1010
31. Группа грунтов VII м3 грунта 108 019 - 1235
32. Группа грунтов VIII м3 грунта 122 021 - 1415
При использовании станций перекачки на каждую ступень перекачки добавлять Электроэнергия кВт.ч.
33. Группа грунтов I м3 грунта 017 0009 - 399
34. Группа грунтов II м3 грунта 021 0011 - 499
35 Группа грунтов III м3 грунта 027 0014 - 608
36. Группа грунтов IV м3 грунта 033 0017 - 773
37. Группа грунтов V м3 грунта 041 0022 - 973
38 Группа грунтов VI м3 грунта 049 0026 - 1173
39 Группа грунтов VII м3 грунта 059 0032 - 1434
40 Группа грунтов VIII м3 грунта 068 0037 - 1643
Укладка трубопроводов для гидромеханизации диаметром мм
41. до 400 м 138 064 - -
42. до 800 м 476 156 - -
43. до 1000 м 594 189 - -
Буровзрывные работы
Разрыхление грунтов
1. Группа грунтов IV м3 грунта 043 009 - -
2. Группа грунтов V м3 грунта 047 011 - -
3. Группа грунтов VI м3 грунта 067 014 - -
4. Группа грунтов VII м3 грунта 081 019 - -
5. Группа грунтов VIII м3 грунта 118 028 - -
6. Группа грунтов IX м3 грунта 168 037 - -
7. Группа грунтов X м3 грунта 242 056 - -
8 Группа грунтов XI м3 грунта 332 076 - -
Обработка откосов выемок методом контурного взрывания
9. Группа грунтов V м2 185 063 - -
10 Группа грунтов VI м2 254 081 - -
11. Группа грунтов VII м2 358 11 - -
12. Группа грунтов VIII м2 51 149 - -
13. Группа грунтов IX м2 83 228 - -
14. Группа грунтов X м2 116 299 - -
15. Группа грунтов XI м2 158 434 - -
Земляные конструкции гидротехнических сооружений
Плотины дамбы насыпи:
1. Из несвязанных грунтов м3 017 003 - Грунт 108 м3
2. Из связанных грунтов м3 022 004 - Грунт 108 м3
3. Понуры экраны ядра из м3 03 005 - Грунт 106 м3
4. Пазухи из связных и м3 033 01 - Грунт 106 м3
5. При получении грунта из м3 011 008 - -
карьеров на каждый м3
насыпи добавлять на
Каменные конструкции гидротехнических сооружений
1. Плотины каменно-набросные м3 018 004 - Скальная порода 08
2. Переходные зоны плотин м3 024 006 - Щебень гравий
3. Каменные отсыпи банкеты и м3 118 012 - Скальная порода 10
призмы при отсыпке в воду м3
пионерным способом (с
транспорта от берегового
4. Фильтры дренажей в м3 121 08 - Щебень гравий
сооружениях гравийно-песчаная
5. При получении грунтов из м3 019 016 - -
Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений
Установка опалубки подача и укладка бетонной смеси
1. В простые блоки с м3 бетона в 571 102 18 Бетон 1015 м3
разгрузкой непосредственно конструкции
на место укладки (бетонные
конструкции массивов
плотин плиты оснований и
2. В сложные блоки м3 бетона в 88 176 18 Бетон 1015 м3
непосредственно на место конструкции
укладки и на приемные
устройства (железобетонные
конструкции бычков устоев
стенок и др. вертикальные
3. В особо сложные блоки с м3 бетона в 119 274 18 Бетон 101 м3
разгрузкой на приемные конструкции
конструкции подгенераторных
частей зданий ГЗС дюкеры
стенки толщиной до 2 м)
4. Установка арматуры и т 310 925 - -
арматурных конструкций
5. Установка сборных м3 752 129 - Железобетонные
железобетонных конструкций конструкции 1м3 (см.
(с учетом арматуры) прил.5)
6. Монтаж змеевиков и стояков м3 бетона в 05 012 - -
системы охлаждения в блокахконструкции
Закрепление грунтов
Бурение скважин и цементация при поглощении цемента на 1м цементируемой части скважины до 400 кг
1 Группа грунтов III-IV м 277 792 - -
2. Группа грунтов V-VI м 293 981 - -
3. Группа грунтов VII-VIII м 342 11 - -
4. Группа грунтов IX-X м 463 171 - -
Бурение скважин и цементация при поглощении цемента на 1м цементируемой части скважины от 400 до 1200 кг
5. Группа грунтов III-IV м 567 109 - -
6. Группа грунтов V-VI м 583 121 - -
7. Группа грунтов VII-VIII м 632 14 - -
8. Группа грунтов IX-X м 753 201 - -
Бурение скважин и цементация при поглощении цемента на 1м цементируемой части скважины более 1200 кг
9. Группа грунтов III-IV м 885 128 - -
10. Группа грунтов V-VI м 901 137 - -
11. Группа грунтов VII-VIII м 95 159 - -
12. Группа грунтов IX-X м 107 22 - -
Перемычки шпунтовые из стальных свай
1. Погружение свай т 183 912 - -
2. Извлечение свай т 184 793 - -
1. Группа грунтов III-IV м 727 247 - -
2. Группа грунтов V-VI м 858 356 - -
3. Группа грунтов VII-VIII м 137 652 - -
4. Группа грунтов IX-X м 30 137 - -
Деревянные конструкции гидротехнических сооружений
1. Устройство и разборка ряжейм3 по наружному 159 238 - Скальная порода 065
Берегоукрепительные работы
1. монолитным железобетоном м3 52 133 - Бетон - 1035 м3
2. сборным железобетоном м3 3084 305 - Сборные
3. скальной породой или м3 047 022 - Скальная порода 076
камнем механизированным м3
4. Укладка полиэтиленовой 100 м2 экрана 284 205 - -
Безнапорные с бетонной или железобетонной обделкой
Сечением в свету до 5 м2:
1. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 1026 387 119 Бетон 069 м3
наружному очертанию
2. в группе грунтов IX-XI м3 породы по 1054 399 125 Бетон 072 м3
Сечением в свету до 10 м2:
3. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 681 270 085 Бетон 049 м3
4. в группе грунтов IX-XI м3 породы по 726 285 087 Бетон 05 м3
Сечением в свету до 20 м2:
5. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 554 279 074 Бетон 043 м3
6. в группе грунтов IX-XI м3 породы по 554 227 074 Бетон 043 м3
Сечением в свету до 40 м2:
7. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 414 136 066 Бетон 038 м3
8. в группе грунтов IX-XI м3 породы по 387 179 064 Бетон 037 м3
Сечением в свету до 100 м2:
9. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 355 947 228 Бетон 032 м3
10 в группе грунтов IX-XI м3 породы по 354 141 240 Бетон 032 м3
Сечением в свету более 100 м2:
9. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 278 877 222 Бетон 031 м3
10 в группе грунтов IX-XI м3 породы по 299 120 232 Бетон 030 м3
Напорные с железобетонной обделкой
13. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 1015 386 123 Бетон 071 м3
14. в группе грунтов IX-XI м3 породы по 1049 400 126 Бетон 073 м3
15. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 672 265 106 Бетон 061 м3
16. в группе грунтов IX-XI м3 породы по 717 283 111 Бетон 064 м3
17. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 548 186 092 Бетон 053 м3
18. в группе грунтов IX-XI м3 породы по 569 233 090 Бетон 052 м3
19. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 442 129 267 Бетон 053 м3
20. в группе грунтов IX-XI м3 породы по 442 168 278 Бетон 054 м3
21. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 359 986 252 Бетон 046 м3
22 в группе грунтов IX-XI м3 породы по 372 146 257 Бетон 044 м3
Сечением в свету более 100
23. в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 295 946 232 Бетон 037 м3
24. в группе грунтов IX-XI м3 породы по 320 128 239 Бетон 035 м3
25. Торкретирование м3 торкрета 1580 657 - -
армированной поверхности
26. Устройство бетонной пробки м3 бетона в 1241 335 178 Бетон 103 м3
в тоннелях конструкции
27 в группе грунтов VI-VIII м3 породы по 507 194 25 Бетон 034 м3
28 в группе грунтов IX-XI м3 породы по 624 262 295 Бетон 035 м3
29 В грунтах VI-VIII группы м3 породы по наруж.316 116 228 Бетон - 024 м3
30 В грунтах IX-XI группы м3 породы по наруж.400 171 270 Бетон - 025 м3
уравнительные камеры
31 В грунтах VI-VIII группы м3 породы по наруж.317 912 225 -''-
32 В грунтах IX-XI группы м3 породы по наруж.327 131 236 -''-
33 Подземное здание ГЭС м3 породы по наруж.908 312 340 Бетон - 08 м3
металлические конструкции гидротехнических сооружений
1 Установка закладных частей т 573 426 - -
затворов ворот и решеток
2 Установка литых закладных т 1846 124 - -
частей колесных затворов
Монтаж трубопроводов на
3 прямые части т 460 508 - -
4 фасонные части (колена т 643 65 - -
Монтаж трубопроводов в
5 прямые части т 496 657 - -
6 фасонные части (колена т 670 766 - -
7 Установка облицовок на т 491 39 - -
8 Установка облицовок в т 512 47 - -
9 Установка прочих т 500 25 - -
металлических конструкций
Прочие показатели стоимости
1 Изготовление и монтаж м3 1877 2278 - Бетон М-300
сталежелезобетонного 101 м3
напорного трубопровода ГАЭС
(внутренний диаметр 75 м
элемента 280 т длина 885
2 Крепление неустойчивых м3 массива 49 075 - -
скальных массивов анкерами
3 Архитектурно-строительные м3 объема машинного21 46 - -
работы по открытым зданиям зала по внутреннему
ГЭС объемом до 100 тыс. м3 обмеру
4 Тоже объемом 100 тыс. м3 -''- 177 415 - -
Часть II. Механическое оборудование ГЭС и ГАЭС
№ пп Наименование и характеристика оборудования Един. Стоимость в рублях
1 Ворота двустворчатые т 640
2 Затворы сегментные для перекрытия глубинных т 1840
3 Затворы сегментные для перекрытия т 750
поверхностных отверстий
4 Затворы плоские скользящие и колесные для т 1010
перекрытия глубинных отверстий
5 Затворы плоские скользящие и колесные для т 530
перекрытия поверхностных отверстий
6 Затворы плоские колесные (колеса и оси - т 1647
поковки из легированных сталей)
7 Козловые краны т 1090
8 Мостовые краны т 1130
9 Гидроподъемники т 2250
10 Решетки сороудерживающие т 645
11 Прочее оборудование т 1300
Примечание: Затворы дисковые и шаровые см. ''Справочник для определения
лимитных цен на гидравлические турбины и затворы''.
Часть III. Затраты по главам сводного расчета стоимости строительства
объектов производственного назначения (в % от стоимости строительно-
монтажных работ по гл. 2)
Номер Наименование главы Структура Для строек в районах
ЕвропейГорные СибирПриравн
ской районы и енные к
части Средней Казахрайонам
страныАзии станаКрайнег
КавказаЗакавказ Севера
Подготовка территории СМР -90 5 5 4 4
строительства Прочие -10
Объекты подсобного и СМР -80 2 2 2 2
обслуживающего Обор. -20
Объекты энергетическогоСМР -90 1 1 2 2
хозяйства Обор. -10
1 Внешние линии передач по расчету в соответствии с
Объекты транспортного СМР -95 4 7 5 5
хозяйства и связи Обор. -5
1 Внешние подъездные по расчету в соответствии с
дороги (для каналов - проектом
дорога вдоль канала)
2 Линии дальней связи по расчету в соответствии с
Наружные сети и СМР -95 1 1 1 1
сооружения Обор. -5
Благоустройство и СМР-100 1 1 1 1
озеленение территории
Временные здания и СМР-100 16 16 21 23
1 Временные поселки по расчету в соответствии с
строителей проектом
2 Временные дороги по расчету в соответствии с
3 Перевозка рабочих по расчету в соответствии с
Прочие работы и затратыСМР -45 11 13 15 17
1 Зимнее удорожание работ- По НДЗ-84 в % от СМР гл 1-8
2 Дополнительные затраты - По Указанию по применению
на транспорт привозных ЕРЕР-84 в % от СМР гл 1-8
3 Подвижной характер - по расчету в соответствии с
4 Льготы для работающих в- - - - По
районах приравненных к расчету
Содержание дирекции и Прочие -100 06 06 06 06
Подготовка Прочие -100 01 01 01 01
эксплуатационных кадров
Проектные и Прочие -100 9 9 10 10
изыскательские работы
Работы и затраты по - По отдельным расчетам
созданию водохранилища
Примечание: Под двухзначными номерами (4.1 5.1 8.1 и т.д.) указаны
затраты не учтенные в нормативах по соответствующим главам и
определяемые дополнительно.
Базисные цены на местные материалы и грунты
1 Бетон гидротехнический М-200 Мрз -100 2842 (2090)
2 Сборные железобетонные конструкции (без арматуры 8955
учтенной в УПС 5.5)
6 Бетонные массивы 375
7 Каменные негабариты 535
1 Скальная порода 393
2 Песчано-гравийная смесь 085
3 Глинистые грунты 095
Примечание: Базисные цены учитывают стоимость материалов и грунтов до
объекта и предназначены для использования при определении
соотношения между уровнем стоимости в базисном районе и районе
проектируемого строительства.
Территориальные районы и подрайоны для которых разработаны ЕРЕР-84
ТерриториальныеОбласти края автономные республики союзные республики
районы и не имеющие областного деления
I РСФСР: Башкирская АССР Марийская АССР Мордовская АССР
Татарская АССР Чувашская АССР Астраханская
Белгородская Владимирская Брянская Владимирская
Волгоградская Вологодская Воронежская Горьковская
Ивановская Калининская Калужская Кировская
Костромская Куйбышевская Курская Ленинградская
Липецкая Московская Новгородская Орловская Пензенская
Псковская Рязанская Саратовская Смоленская Тамбовская
Тульская Ульяновская Ярославская области Белорусская
ССР: Брестская Витебская Гомельская Гродненская
Минская Могилевская области
II Карельская АССР Коми ССР южнее полярного круга
без подрайона ААрхангельская область южнее полярного круга
подрайон А Мурманская область
III Латвийская ССР Литовская ССР Эстонская ССР
Калининградская область
IV Украинская ССР: Винницкая Волынская Ворошиловоградская
Днепропетровская Донецкая Житомирская Закарпатская
Запорожская Ивано-Франковская Киевская Кировоградская
Крымская Львовская Николаевская Одесская Полтавская
Ровенская Сумская Тернопольская Харьковская
Херсонская Хмельницкая Черкасская Черниговская
Черновицкая области Молдавская ССР
V Дагестанская АССР Кабардино-Балкарская АССР Калмыцкая
АССР Северо-Осетинская АССР Чечено-Ингушская АССР
Краснодарский край Ставропольский край Ростовская
VI Азербайджанская ССР Армянская ССР Грузинская ССР
VII Удмуртская АССР Курганская Оренбургская Пермская
Свердловская Челябинская области
VIII Алтайский край Краснодарский край южнее 60-й параллели
без подрайона АКемеровская Новосибирская Омская области Томская
область южнее 60 параллели Тюменская область южнее 60
подрайон А Тувинская АССР
IX Бурятская АССР Иркутская область южнее 60 параллели
X Приморский край Хабаровский край южнее 55 параллели
XI Казахская ССР: Актюбинская Алма-атинская
Восточно-Казахстанская Гурьевская Джамбульская
Джезказганская Карагандинская Кзыл-Ордынская
Кокчетавская Кустанайская Мангышлакская Павлодарская
Северо-Казахстанская Семипалатинская Талды-Курганская
Тургайская Уральская Целиноградская Чимкентская области
XII Киргизская ССР: Иссык-кульская Нарынская Ошская
без подрайонов Таласская области районы республиканского подчинения
А и Б Таджикская ССР: Кулябская Курган-Тюбинская Ленинабадская
области районы республиканского подчинения
Туркменская ССР: Ашхабадская Красноводская Марыйская
Ташаузская Чарджоуская области
Узбекская ССР: Андижанская Бухарская Джизакская
Кашкадарьинская Наманганская Самаркандская
Сырдарьинская Ташкентская Ферганская Хорезмская области
Подрайон А Каракалпакская АССР
Подрайон Б Горно-Бадахшанская автономная область
Укрупненные поясные коэффициенты
к заработной плате и стоимости перевозок для районов расположенных в
границах действия ЕРЕР-84
Наименование республик областей и Поясные коэффициенты
К зарплате К стоимости
I территориальный район 1 1
) Вологодской Кировской областей 1 11
) Башкирская АССР Нижнекамского района 115 11
) Владимирской области 12 1
II территориальный район без подрайона 12 13
) Вуктыльского Ижевского Печорского 13 18
Печорского Троицко-Печерского
Усинского Усть-Цилемского Ухтинского
Лещуконского и Мезенского районов
Архангельской области
III территориальный район 1 1
IV территориальный район 1 1
V территориальный район 1 125
) Дагестанской АССР 1 16
) Кабардино-Балкарской АССР 1 1
Северно-Осетинской АССР
Чечено-Ингушской АССР Краснодарского
края Ставропольского края Ростовской
VI территориальный район
) Азербайджанской ССР 1 12
) Армянской ССР 1 13
) Горных районов Грузинской ССР 1 135
расположенных выше 1300 м над уровнем
VII территориальный район 115 11
) Удмуртской АССР 115 125
) Коми-пермяцкого автономного округа 115 16
VIII территориальный район без подрайона115 11
) Богучанского Енисейского 13 18
Кажемского Мотыгинского районов
Краснодарского края
) районов Томской и Тюменской области 12 18
расположенных южнее 60( параллели
IX территориальный район 13 135
) Бодайбинского Братского 14 18
Казачинско-Ленского Киренского
Мамско-Чуйского Нижнеилимского
Усть-Илимского Каганского районов
) Каларского Тунгиро-Олекминского 13 18
Тунгокоченского районов Читинской
области; Баунтовского и
Северо-Байкальской районов Бурятской
X территориальный район 13 125
) Николаевского имени Полины Осипенко14 18
Советского-Гаванского Солнечного
Тугуро-Чумиканского Ульчского районов
Хабаровского края; Зейского
Селемджинского Тындинского районов
) Дальнегорского Кавалеровского 13 18
Ольгинского Тернейского районов
XI территориальный район 115 1
) Кзыл-ординской области 12 115
) Гурьевской области 12 12
) Мангышлакской области 13 13
Примечание: Для всех местностей горных районов Казахской ССР
расположенных свыше 1500 м над уровнем моря поясной коэффициент к
стоимости автоперевозок принимать 125
XII территориальный район без подрайонов115 1
) Ала-Букинского Джанги-Джольского 115 12
Токтогульского района Ошской области и
всех местностей горных районов Киргизкой
ССР расположенных свыше 1300 м над
) Нарынской области 115 13
) Территории Каракумов 13 13
Примечание: 1. Приведенные коэффициенты в сравнении с коэффициентами
Указаний по применению ЕРЕР-84 укрупнены и предназначены
только для использования при определении стоимости на стадии
ОМ и других предпроектных стадиях.
При наличии решений директивных органов об установлении
льготных коэффициентов к заработной плате строительных рабочих
общий поправочный коэффициент к заработной плате определяется
путем переумножения коэффициента указанного в гр. 2 на
1. При наличие решений о повышении поясных коэффициентов к
тарифам перевозки общий коэффициент определяется в
аналогичном порядке.
Коэффициенты к УПС учитывающие изменение затрат на эксплуатацию машин для
местностей приравненных к районам Крайнего Севера
Наименование работ и конструкций Коэффициенты к
Земляные работы 105
Буровзрывные работы 102
Земляные и каменные конструкции 105
Бетонные и железобетонные конструкции
а) подача и укладка бетонной смеси 103
б) установка арматуры и сборных железобетонных конструкций101
Закрепление грунтов 101
Дренажные скважины 103
Металлические конструкции 101
Прочие работы и конструкции 102
Примечание: Коэффициенты применяются к базисной величине УПС
соответствующие видов работ.
Структура средневзвешенной стоимости
м3 железобетонных изделий для основных объектов строительства
№ Наименование изделий Удельный вес Позиция % 06-08
п.п. изделий (%) (изд. 1981 г.)
Балки перекрытия отсасывающих труб 40 п.1.68
спиральных камер расширенных швов и
Армоопалубочные плиты вертикальные и50 п.2.96
горизонтальные всех типоразмеров
Балки перекрытия машинного зала 10 п.4.184
пролетные строения мостов поз.129
расход арматуры учтенной в УПС раздела ''Тоннели''
№ Наименование сооружений Расход арматуры в кгм3
п.п. породы по проектному
Безнапорные тоннели с бетонной или
железобетонной отделкой
Сечение в свету до 5 м2:
в грунтах VI-VIII группы -
в грунтах IX-XI группы -
Сечение в свету до 10 м2:
Сечение в свету до 20 м2:
в грунтах VI-VIII группы 18
Сечение в свету до 40 м2:
в грунтах VI-VIII группы 183
Сечение в свету до 100 м2:
в грунтах VI-VIII группы 127
Сечение в свету более 100 м2:
в грунтах VI-VIII группы 123
в грунтах IX-XI группы 94
Напорные тоннели с железобетонной
в грунтах VI-VIII группы 172
в грунтах IX-XI группы 172
в грунтах VI-VIII группы 169
в грунтах IX-XI группы 169
в грунтах IX-XI группы 176
в грунтах VI-VIII группы 203
в грунтах IX-XI группы 203
в грунтах VI-VIII группы 151
в грунтах IX-XI группы 156
в грунтах VI-VIII группы 188
в грунтах IX-XI группы 189
в грунтах VI-VIII группы 17
Диаметром более 6 м2:
в грунтах VI-VIII группы 13
Подземное здание ГЭС 40
Дополнительные затраты на перевозку привозных материалов автомобильным
транспортом (в % от стоимости СМР на каждые 1000 т привозных материалов)
Союзная Показатель % при перевозке на расстояние км На
Приведенные в таблице показатели исчислены с поясным коэффициентом к
тарифам на перевозку грузов равным 1. При их использовании надлежит
применять соответствующие поясные коэффициенты приведенные в приложении 3
гр. 3 настоящего сборника.
Вес привозных материалов на 1 млн. руб. стоимости СМР принимать для
гидроэнергетических сооружений 2300т в том числе стальных конструкций -
По отдельным союзным и автономным республикам краям и областям следует
дополнительно предусматривать поправку учитывающую отклонения в сметных
ценах привозных материалов в размерах (увеличение ''+'' или уменьшение ''-
'') % к стоимости СМР:
Белорусская - 033 Белгородская область + 026
Молдавская ССР+ 037 Курская область + 053
Таджикская ССР+ 03 Липецкая область + 05
Туркменская + 037 Ульяновская область - 042
Башкирская ССР+ 027 Кировская область + 027
Карельская - 053 Калужская область + 045
Калмыцкая АССР+ 04 Омская область - 026
Бурятская АССР+ 034 Читинская область + 034
Красноярский + 027 Мангышлакская область + 04
Брянская - 031 Тугайская область + 028
область Казахской ССР
Справочные укрупненные показатели стоимости (УПС)
Гидросилового и электротехнического оборудования ГЭС и ГАЭС
(для стадий предшествующих ОМ)
УПС таблицы предназначены для использования в обзорных записках технико-
экономических докладах и других стадиях предшествующих обосновывающим
1. УПС учитывают стоимость оборудования в ценах введенных в действие с 1
января 1982 г.; при использовании настоящих УПС следует учитывать также
ценообразующие факторы по приложению II.
УПС учитывают затраты на приобретение оборудования доставку на
приобъектный склад хранение на складе и включают все необходимые
начисления и наценки; УПС включают стоимость основного и
вспомогательного оборудования.
УПС учитывают затраты по доставке оборудования для строек возводимых в
-7 территориальных районах; для остальных районов а также подрайонов
ПА показатели следует увеличивать на 5 %. Для строек с особо сложной
транспортной схемой размер надбавки на транспорт необходимо определять
по данным объектов-аналогов или специальными расчетами.
При использовании на ГЭС капсульных агрегатов или при определении
стоимости гидросилового и электротехнического оборудования для ГАЭС
показатели таблицы следует увеличивать на 15%.
УПС не включает стоимость СМР и ее следует принимать равной 12 % от
стоимости оборудования в том числе заработную плату монтажных рабочих
(рубкВт установленной мощности)
Мощность Расчетный напор
С1м - стоимость железобетонных изделий (Франко-транспортное средство у
склада готовой продукции на территории завода-изготовителя).
(04+96(05+(168-06)(01=102 руб
Тм - транспортные расходы для местных условий с учетом разгрузочных работ
(Сборник сметных цен на перевозки грузов для строительства ч. 1).
(216(05+216(05(125+088(111)(25=852 руб
См - стоимость железобетонных изделий с учетом транспорта и заготовительно-
складских расходов См=(102+852)(102=1127 руб.
Пб - базисная стоимость установки сборного железобетона (включая арматуру)
в том числе Рб - базисная заработная плата - 129 руб (УПС п. 5.5)
Пм=[Пб+Рб(Кз1-1)+См(М]((1+Нн)=[752+129((12-1)+1127(1]((1+0284)=2446
(ссылка на документ об утверждении)
Сводный расчет стоимости к обосновывающим материалам строительства
(наименование стройки)
Составлен в ценах 20__г.
№ № НаименованиеСтоимость тыс. руб. Общая
п.п. расчетов глав стоимост
строителмонтажныоборудовПрочих
ьных х работ ание затрат
Директор (или главный инженер)
Главный инженер проекта
№ п№ НаимеСтоимость тыс. руб. Показате
строителмонтажныоборудовПрочих Всего
(должность и подпись)
Объектный расчет стоимости
(наименование отдельных сооружений)

ГТС 2 Катэ.doc

Проектирование водосброса . .
1 Гидравлический расчет входного оголовка ..
2 Гидравлический расчет промежуточного сбросного канала
3 Сопряжение бьефа входного оголовка ..
4 Гидравлический расчет подводящего канала
5 Гидравлический расчет сопрягающего сооружения типа
6 Гидравлический расчет отводящего канала ..
Проектирование водовыпускного сооружения
Водосбросы предназначены для следующих технологических операций:
пропуска экстремальных и часто повторяющихся паводков и половодий
частичного предпаводкового опорожнения водохранилища для срезки
пика паводка и уменьшения сбросных расходов
глубокого опорожнения водохранилища при осмотре и ремонте
подводных частей сооружения
быстрой сработки водохранилища при внезапно появившихся
отклонениях в работе сооружений гидроузла
пропуска воды на нужды народного хозяйства
пропуска плавающих предметов и промывка водохранилища от наносов
регулирование наполнения водохранилища
Открытые береговые водосбросы состоят из трех основных частей:
Входная часть: подводящий канал головное сооружение (входной
Транзитная: промежуточный (соединительный) канал сопрягающее
Концевая: отводящий канал.
Проектирование водосброса
1 Гидравлический расчет входного оголовка
определяем расчетный сбросной расход который необходимо сбросить
где Qмах – максимальный паводковый расход который задается при
проектировании данного гидроузла и равен Qмах=170м3с.
Qсоор. – расход который пропускается через другие сбросные сооружения
гидроузла (в данном случае водовыпуск) Qсоор.=12 м3с.
Qр = 160 – 12 =148 (м3с)
Задаемся удельным расходом на погонный метр длины входного
оголовка. Удельный расход зависит от грунтов оснований: для
связных грунтов 25-50м2с для несвязных 15-25м2с. Это на
Определяем длину водосливного фронта входного оголовка: [pic]
Задаемся количеством отверстий и размером одного входного
отверстия таким образом чтобы полученная длина водосливного фронта
мало отличалась от расчетной длины: [pic] где n – количество
отверстий принимаемое не меньше двух; b – ширина одного отверстия
принимаемая в соответствии со СНиП (2) четной величиной от 4 до
Уточняем удельный расход на погонный метр длины входного оголовка:
Определяем сжатую ширину водосливного фронта
Где bc – сжатая ширина одного входного отверстия bc=b где –
коэффициент бокового сжатия который зависит от формы оголовка бычка
принимается по справочнику Киселева (1) = 096
bc = 60.96=576 ; Bc = 5762=1152
Уточняем удельный расход с учетом сжатия
Определяем напор на гребне входного оголовка с учетом скорости
подхода из формулы расходов:
m – коэффициент расхода который принимается 048÷049
Н0 – напор на гребне входного оголовка с учетом скорости подхода
п – коэффициент подтопления принимаем равным 10 т.к. входная часть
всегда не подтоплена
g – ускорение свободного падения 981 мс2
Определяем геометрический напор на гребне входного оголовка
где α – коэффициент Кориолиса принимаемый 1÷12
V0 – допустимая не размывающая скорость (для песка 08)
Определяем отметку гребня входного оголовка [pic]
Контур входного оголовка строится по таблицам Кригера-Офицерова из
справочника Киселева (1) данные даны для напора Н=1 поэтому
следует увеличить все координаты на полный геометрический напор Н.
2 Гидравлический расчет промежуточного сбросного канала.
Определяем площадь поперечного сечения канала: [pic]
[V] – допустимая не размывающая скорость для грунта в котором проходит
промежуточный канал (для песка 08мс).
Определяем параметры канала:
bк – ширина канала по дну
m – заложение откосов который принимается по справочнику Киселева (1)
hk – глубина воды в канале
Вводится относительный коэффициент ширины канала:
Определяем ширину канала по урезу воды: [p [pic]
Определяем смоченный периметр промежуточного канала: [p [pic]
Определяем гидравлический радиус канала: [p [pic]
Определяем коэффициент Шези:[pic] где n – коэффициент
шероховатости дна не облицованных каналов (0025); y = 5
Определяем уклон канала из формулы расходов:
Определяем отметку дна канала:
3 Сопряжение бьефа входного оголовка.
Расчет сводится к определению типа прыжка и длины крепления за
водобоем для этого определяются сжатые и сопряженные глубины по формулам
методом приближений:
qв’’ – удельный расход на погонный метр ширины с учетом сжатия;
φ – коэффициент скорости 093÷095
Н0 – напор с учетом скорости подхода
Рн – высота водосливного оголовка со стороны нижнего бьефа (в 1-м
h1 и h’1 отличаются на 0006 принимаем h1=079
Определяем сопряженную глубину:
Определяем длину водобойной плиты [p [pic].
4 Гидравлический расчет подводящего канала
Подводящий канал принимается трапециидальной формы без крепления дна и
откосов поэтому водного потока недолжна превышать допустимой размывающей
скорости для грунта в котором располагается подводящий канал.
Определяем площадь поперечного сечения канала: [pic] где
подводящий канал (для песка 08мс).
Глубину воды в канале:
где Н – напор на гребне водосливной плотины (рис. )
РВ – превышение гребня водосливной плотины над уровнем дна подводящего
канала принимается 05÷15.
Ширину канала по дну:
Ширину канала по урезу воды:
5 Гидравлический расчет сопрягающего сооружения типа быстроток
Расчет входной части сопрягающего сооружения
Входная часть принимается в виде водослива с широким порогом
автоматической работы (без затворов и пролетов). Входная часть выполняется
в конце соединительного канала.
Геометрический напор над входной частью: [pic] где hк – глубина воды
в промежуточном канале; с – превышение входной части над промежуточным
каналом (принимается (01÷015)hк). [pic]
Ширина лотка сопрягающего сооружения считается из формулы расходов:
где m – коэффициент расхода для входной части в виде водослива с
широким порогом (032÷034)
– коэффициент подтопления принимаем равным 1 т.к. входная часть
всегда не подтоплена.
– коэффициент сжатия 096
Н0 – напор на гребне с учетом скорости подхода:
Уточняем геометрический напор над входной частью:
Уточняем превышение отметки входной части над отметкой дна
промежуточного канала [p [pic]
Затем определяется отметка верха входного порога:
Определяем модуль расхода: [p [pic]
Задаваясь глубинами воды в быстротоке определяем площадь живого
сечения смоченный периметр гидравлический радиус и коэффициент
Шези. Глубиной воды задаются до hкр.
Расчет рациональнее вести в табличной форме:
– площадь живого сечения водного потока для данной глубины [pic]
– смоченный периметр [pic]
R – гидравлический радиус [pic]
С – коэффициент Шези [pic]
n – коэффициент шероховатости материала лотка быстротока принимаем в
зависимости от материала по справочнику Киселева (1) для бетона 0012.
По данным таблицы строится график (рис.4)
Используя график (рис.4) и модуль расхода определяется нормальная
глубина водного потока в лотке (h0=06).
Расчет положения кривой свободной поверхности водного потока в
Для определения глубины водного потока в любом сечении необходимо
построить кривую свободной поверхности т.к. движение потока не
равномерно то построить можно свободную поверхность по уравнению:
Задаваясь глубинами от hкр определяем расстояние от начала быстротока
до данной глубины расчет сводим в таблицу:
hi – глубина воды в i сечении
hср – средняя глубина на участке: [pic]
b – ширина лотка быстротока которая принимается прямоугольной формы
шириной равной ширине входной части.
cp – средняя площадь: [pic]
cp – средний смоченный периметр: [pic]
Rcp – средний гидравлический радиус: [pic]
n – коэффициент шероховатости материала лотка (0012)
Сср – средний коэффициент Шези: [pic]
hi hcp b cp cp Rcp n Ccp i jcp x h0 φ() l 2.2 22
i – уклон быстротока
jср – коэффициент учитывающий изменения кинетической энергии вдоль
х – гидравлический показатель русла:
– относительная глубина потока: [pic]
φ(i) – принимается по справочнику Киселева (1) в зависимости от
гидравлического показателя х.
l – расстояние до сечения в котором измеряется глубина: [pic]
По заполненной таблице строится график (рис.5). По данному графику
определяется глубина водного потока в конце быстротока для чего
необходимо определить истинную длину быстротока:
Если глубина водного потока в конце быстротока меньше нормальной
глубины то быстроток считается длинным; если глубина воды в конце
быстротока больше нормальной глубины то быстроток считается
коротким. В данном случае быстроток короткий – h=2>h0=0.52
Определяется режим сопряжения водного потока с нижним бьефом.
Глубина воды в конце быстротока принимается сжатой глубиной затем
определяется сопряженная глубина: [pic]
q0 – удельный расход на метр ширины лотка быстротока: [p [pic]
определяем тип прыжка:
h2 = d2max – прыжок в критическом состоянии
h2> d2max – прыжок отогнан
h2 d2max – прыжок затоплен
В данном случае прыжок затоплен – h2=427 d2max=5 колодец не
Определяем длину водобойной плиты:
6 Гидравлический расчет отводящего канала
Отводящий канал принимается трапециидальной формы без крепления дна и
откосов поэтому скорость водного потока не должна превышать допустимой
размывающей скорости для грунта в котором располагается отводящий канал.
отводящий канал (для песка 08мс).
Гидравлический расчет водовыпуска.
Водовыпуск служит для пропуска расходов для целей орошения водоснабжения
и для частичного опорожнения водохранилища.
Водовыпуски могут быть башенного и безбашенного типа. Трубы водовыпусков
принимаются чаще прямоугольной формы и не укладываются в галереи.
Принимается минимум две трубы в нижнем бьефе воды нет т.к. водовыпускное
сооружение укладывается на пойме и глубина воды в отверстии равна глубине
Из формулы расходов определяем ширину трубы:
– коэффициент бокового сжатия (09÷095)
φ – коэффициент скорости (09÷095)
h – глубина воды в трубе которой задаются 1-2 м.
Н0 – глубина погружения входного отверстия водовыпуска под уровень
сработки водохранилища зависит от высоты трубы: [pic]
z – величина над водного пространства в трубе принимается 02-04 м.
z – величина потери напора в башне (01-015 м.)
Расход Q принимается равным Qрасч2 т.к. сброс воды производится через
две трубы: Q=8.52=4.25 м.
За выходом труб водовыпуска устраивается отводящий канал длина канала
зависит от грунтов и скорости потока и принимается до 20 м.
Трубы водовыпуска укладываются на подготовку (02-03 м.) на естественный
Справочник по гидравлическим расчетам под ред. Киселева П.Г. М
СНиП 2.02.02.-85 Гидротехнические сооружения. Основные положения
проектирования. Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР. 1986
Гидротехнические сооружения: Справочник проектировщика. Под
общей редакцией В.П. Недриги. М.: Стройиздат 1983

Курсовая работа ОИФ.docx

Введение. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
Раздел 1. Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства.
Определение производных и классификационных характеристик грунтов. . . . . . . 4
Строительная классификация грунтов. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
Определение нормативных значений физико-механических характеристик грунтовых свойств. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9
Определение условного сопротивления грунтов основания. . . . . . . . . . . . . 10
Сводная ведомость нормативных значений показателей физико-механических свойств грунтов. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10
Определение расчетных значений показателей физико-механических характеристик грунтовых свойств. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
Раздел 2. Сбор действующих на плотину нагрузок.
1. Общие положения. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14
2 . Определение расчетных нагрузок на основание. . . . . . . . . . . . . . . . . .14
Раздел 3. Расчет нескальных оснований гидротехнических сооружений по второму предельному состоянию.
Общие положения. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .17
Определение средних и краевых давлений под подошвой плотины. . . . . . . . . . . 17
Определение контактных напряжений под подошвой фундамента. . . . . . . . . . 20
Определение осадки грунта основания. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
5. Расчет осадки грунта во времени. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27
Раздел 4. Расчет устойчивости гидротехнических сооружений на нескальном основании.
1. Общие положения. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28
2. Расчет устойчивости по схеме плоского сдвига. . . . . . . . . . . . . . . . 31
Заключение. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32
Приложение. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .33
Расчет фундамента ГТС на естественном нескальном основании
Федеральное агентство по образованию РФ
Государственное образовательное учреждение высшего
профессионального образования
Самарский Государственный Архитектурно-Строительный Университет
Кафедра Инженерной геологии оснований и фундаментов
«Расчет фундамента ГТС на естественном нескальном основании»
Грунты представляют собой сложную многофазную полидисперсную систему существование которой в различных геологических геохимических условиях определяется комплексом свойств этих пород. Многофазность и сложность этих свойств отличает грунты от однородных тел и создает большую трудность в количественном описании прочностных и деформационных свойств которые так важны для строительной практики.
Для использования грунтов в инженерно-технических целях необходимо знать их свойства и уметь определить показатели характеризующие эти свойства. Свойства грунтов подразделяются на:
физические которые показывают природное состояние грунтов;
механические которые описывают состояние грунтов при каком-либо внешнем воздействии.
Каждую группу показателей грунтовых свойств можно разделить на:
основные определяемые опытным путем в лабораторных или полевых условиях;
производные расчитыааемые по формулам в которые входят величины основных показателей.
Определение производных и классификационных характеристик грунтов.
Производится в соответствии с рекомендациями ГОСТ 25.100 – 96 «Грунты. Классификация».
Плотность сухого грунта - это плотность грунта не содержащего в порах влаги. Определяем по формуле:
где ρ – природная плотность грунта;
– природная влажность грунта.
Пористость грунта – относительный объем пор грунта. Определяем по
где ρs – плотность частиц грунта.
Коэффициент пористости грунта определяем по формуле:
Коэффициент пористости при влажности на границе текучести. Определяем
где L – влажность на границе текучести;
ρ – плотность воды ρ =1 гсм3.
Степень влажности – это степень насыщенности пор грунта водой. Определяем
Число пластичности Ip – диапазон влажности в котором пылевато-глинистый
грунт находится в пластичном состоянии. Определяем по формуле:
где p – влажность на границе раскатывания.
Показатель текучести - характеризует консистенцию пылевато-глинистых
грунтов в зависимости от природной влажности. Определяем по формуле:
Показатель Iss – косвенная оценка набухания и просадочности грунтов.
Определяем по формуле:
Удельный вес природного грунта. Определяем по формуле:
где g=100 мс2 тогда .
Удельный вес частиц грунта. Определяем по формуле:
Удельный вес сухого грунта. Определяем по формуле:
Удельный вес грунта в насыщенном водой состоянии. Определяется только для пылевато-глинистых грунтов расположенных ниже УГВ (ИГЭ2) по формуле:
где γ – удельный вес воды γ = 10 кНм3.
В дальнейшем для расчетов понадобится также значение γsat для ИГЭ1.
Удельный вес грунта во взвешенном водой состоянии. Определяем только для песчаных грунтов расположенных ниже УГВ (ИГЭ3) по формуле:
Строительная классификация грунтов.
Заключается в определении полного наименования грунтов характеризующего их строительные свойства. Классификация производится в соответствии с рекомендациями ГОСТ 25.100 – 96 «Грунты. Классификация».
Грунты делятся на песчаные и пылевато-глинистые.
ИГЭ1 и ИГЭ2 обладают влажностью на границе текучести и влажностью на границе раскатывания следовательно они относятся к грунтам пылевато-глинистым
которые обладают пластичностью (Ip>0).
По виду связного грунта в зависимости от числа пластичности Ip (табл.5):
Слой №1: Ip = 17 % - суглинок
Слой №2: Ip = 16 % - суглинок.
По консистенции грунта в зависимости от показателя текучести IL (табл.6):
Слой №1: IL = 047 д.ед. – тугопластичный суглинок
Слой №2: IL = 106 д.ед. – текучий суглинок.
По предварительной оценке способности грунтов к набуханию в зависимости от показателя Iss (табл.7):
Слой №1: Iss – ненабухающий грунт
Слой №2: Iss– ненабухающий грунт.
По предварительной оценке просадочных свойств грунтов в зависимости от значений показателей Sr и Iss характеризуются по степени влажности (табл.8):
Слой №1: Sr - не просадочный грунт
Слой №2: Sr - не просадочный грунт.
ИГЭ3 не обладает влажностью на границе текучести и влажностью на границе раскатывания следовательно он относится к грунтам песчаным которые не обладают пластичностью (Ip отсутствует).
По группе нескальных грунтов:
песчаный грунт т.к. большая часть частиц диаметром менее 2мм.
По гранулометрическому составу в зависимости от содержания частиц различных размеров (табл.1):
d > 025мм. 563% > 50%песок средней крупности.
По степени влажности в зависимости от показателя Sr (табл.2):
Слой №3: Sr = 04 д.ед. - маловлажный грунт.
По плотности сложения коэффициента пористости e (табл.3):
Слой №3: e = 059 д.ед. - песок средней плотности.
Определение нормативных значений физико-механических характеристик грунтовых свойств.
На стадии принятия проектного решения допускается определять нормативное значение механических показателей грунта по табл. прил.1 СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений».
Показатели механических свойств грунтов подразделяются на прочностные (Сn кПа и φn град.) деформационные (Е МПа и a 1МПа) и фильтрационные (kф мсут).
Нормативные значения прочностных и деформационных показателей удельного сцепления Сn кПа угла внутреннего трения φn град. и модуля деформации Еn МПа определяются для песчаных грунтов четвертичных отложений по табл.1 приложения 1; для пылевато-глинистых нелёссовых грунтов четвертичных отложений показатели Сn кПа и φn град. - по табл.2 приложения 1 показатель Еn МПа – по табл.3 приложения 1.
Нормативные значения прочностных показателей определяются:
а) удельное сцепление грунта Сn кПа
Слой №1: Сn = 21 кПа;
Слой №2: Сn = 184 кПа;
Слой №3: Сn = 18 кПа.
б) угол внутреннего трения грунта φn град.
Слой №1: φn = 202 град.;
Слой №2: φn = 172 град.;
Слой №3: φn = 374 град.
Нормативные значения прочностных показателей определяются:
а) модуль деформации грунта Еn МПа
Слой №1: Еn = 128 кПа;
Слой №2: Еn = 104 кПа;
Слой №3: Еn = 38 кПа.
б) коэффициент относительной сжимаемости а 1МПа. Определяем по формуле:
где - коэффициент принимаемый в зависимости от вида грунта;
для суглинка = 062; для песка = 074
е - коэффициент пористости (см. п.1.1).
Нормативные значения фильтрационного показателя определяются по СНиП 2.02.01 – 83* «Основания зданий и сооружений»:
- коэффициент фильтрации kф мсут
Слой №1: kф = 0001 мсут;
Слой №2: kф = 0001 мсут;
Слой №3: kф = 30 мсут;.
4. Определение условного значения сопротивления грунтов основания.
Величина расчетного сопротивления грунтов основания позволяет ориентировочно оценить допускаемое давление на грунт под подошвой фундамента при котором грунтовый массив в основании сооружения работает как линейно-деформируемое тело и для него справедливы все методики СНиП.
Расчетное сопротивление на стадии принятия проектного решения допускается определять по табл.4 и табл.5 приложения 1 т.е.:
Слой №1: глина R0 =44852 кПа;
Слой №2: глина R0 =29338 кПа;
Слой №3: песок влажный средней крупности и средней плотности R0 =400 кПа.
Сводная ведомость нормативных значений физико-механических характеристик грунтовых свойств.
Сводная ведомость составлена на основании данных приведенных в задании и значений показателей определенных в предыдущих разделах курсовой работы.
Нормативные показатели приведены в таблице 1.1.
Определение расчетных значений физико-механических характеристик грунтовых свойств.
Все расчеты оснований выполняются с использованием расчетных значений показателей свойств грунтов которые в соответствии с рекомендациями
СНиП 2.02.01 - 83* «Основания зданий и сооружений» определяются по формуле:
где хp - расчетное значение показателя;
хn - нормативное значение показателя;
γд - коэффициент надежности по грунтам определяется по рекомендациям в зависимости от показателей грунта и предельного состояния.
По второму предельному состоянию:
- при определении удельного веса грунта γд = 1.
По первому предельному состоянию:
- при определении удельного сцепления γд = 15.
Для угла внутреннего трения φ
- для песков γφд = 11;
- для глин γφд = 115.
Значения основных расчетных физико-механических показателей приведены в
Расчет оснований ГТС произведен на основное сочетание нагрузок действующих в эксплуатационный период.
В расчете учтем наиболее характерные виды постоянных и временных нагрузок; временные динамические нагрузки и особые нагрузки в курсовом проектировании не рассматриваются.
Все расчеты оснований производятся на расчетные нагрузки которые определяются по формуле:
где хn - нормативное значение нагрузки
γn - коэффициент надежности по назначению сооружения;
γf - коэффициент надежности по нагрузке принимаемый по указаниям и зависящий от вида нагрузки и предельного состояния:
- для второго ПС γf = 1;
- для второго ПС γf = 1; принимается 105 – 16;
- коэффициент сочетания нагрузок используемый для расчета временных нагрузок. Принимается равным в 08 – 095.
2. Определение расчетных нагрузок на основание.
Сбор нагрузок выполняем на период эксплуатации плотины. Необходимые данные для расчета представлены на рисунке 2.1.
Все расчеты представлены в таблице 2.1.
Расчет нескального основания гидротехнического сооружения по деформациям производится в соответствии с рекомендациями. В расчетах по второму предельному состоянию используются соответствующие нагрузки и показатели свойств грунтов.
В курсовой работе в группе расчетов по второму предельному состоянию выполняется:
) определение средних и краевых давлений под подошвой плотины;
) определение контактных напряжений под подошвой фундамента;
) определение абсолютной осадки грунта основания плотины;
) расчет осадки грунта во времени.
2. Определение средних и краевых давлений под подошвой плотины.
Расчет производится исходя из условия:
Для проверки достаточности заданных размеров подошвы плотины и ее заглубления под уровень дна необходимо определить величину расчетного сопротивления грунта основания R и сравнить ее с давлением под подошвой сооружения.
Величина расчетного сопротивления основания определяется по формуле:
где m1 - коэффициент условий работы принимаемый:
- для водонасыщенных песков m1 = 08;
- при строительстве насухо m1 = 1;
Mγ Mq Mc - безразмерный коэффициент влияния который является функцией от угла внутреннего трения; принимаем по табл.4;
Слой №1: Mγ=052; Mq=3096; Mc = 5696;
b - ширина подошвы фундамента сооружения b=75м.;
hс - мощность сжимаемой толщи; принимается для пылевато-глинистых грунтов
hс = 05b = 375 м; для песчаных грунтов hп =03b;
γII - осредненное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента в пределах сжимаемой толщи с учетом насыщающего действия воды кНм3;
- осредненное значение удельных весов грунтов залегающих выше подошвы фундамента кНм3;
d – величина заглубления подошвы сооружения от отметки проектного дна d=2 м.;
сII - расчетное значение удельного сцепления грунта по второму предельному состоянию залегающего под подошвой фундамента сII = 21 кПа;
h1 h2 h3 – мощность слоев грунта основания м.;
- удельный вес первого и второго слоев грунта в насыщенном водой состоянии
- удельный вес взвешенного водой грунта = 10345 кНм3.
R = 1*[052*(75+2*375)*1268+3096 *(2+375)*2069+5696*21]=363887 кПа.
Найдем среднее давление под подошвой плотины:
где А- площадь подошвы фундамента м2:
А = b*L = 75*72= 5400 м2;
- сумма всех вертикальных сил с учетом знака действующих на подошву фундамента:
= PG + P1 + P2 + Роб + Ртр + Pн – Рф – Рвзв = 2900000+73125+25000+2025+1025+6572812-607500-648000=181141312 кН;
Рср = 181141312 5400=33544 кН.
Необходимо выполнение условия:
544 кН ≤ 363887 кПа - условие выполняется.
Определим краевые давления на грунт в крайних точках подошвы плотины:
= 186865*13+713696*10+1169640*23+1035*125+25000*25+607500*125+
+2900000*08-65728*28125-2025*9375-51840*6-13544*06=33923955кН;
W = 752*726=67500м3;
Pmax = 33544+502577=838017 кН Рmin = 33544-502577=-167137 кН.
- условие выполняется изменение размера подошвы фундамента не требуется.
3. Определение контактных напряжений под подошвой фундамента.
К контактным напряжениям относятся нормальные и касательные напряжения по контакту системы сооружения основания. Для нескальных грунтов контактные напряжения определяются по схеме плоской деформации при этом следует учитывать показатель гибкости сооружения tfl1. В направлении ширины сооружения определяется по формуле:
где 1 - коэффициент Пуассона материала сооружения; для бетона принять 025;
- коэффициент бокового расширения грунта основания; для суглинка 035;
Е0 - модуль деформации грунта основания; для ИГЭ1 равно 248 МПа;
Е1 - модуль упругости материала сооружения; для бетона равно 26*104 МПа;
b - ширина подошвы плотины; b = 75 м.;
- ширина расчетного элемента по длине подошвы сооружения; = 1 м.;
Ix – осевой момент инерции определяется по формуле:
если tsl1 > 1 то необходимо контактные напряжения определять с учетом гибкости сооружения. Проверяем условие:
9*10-6 д.ед. 1 сооружение абсолютно жесткое.
Определение контактных напряжений методом внецентренного сжатия.
По методу внецентренного сжатия нормальные и касательные напряжения при схеме плоской деформации определяются по формулам:
где N - равнодействующая всех сил приложенных к сооружению
- угол между направлением равнодействующей N и нормалью к подошве сооружения;
А - площадь подошвы сооружения А =5400 м2;
М - момент равнодействующей всех сил приложенных к сооружению относительно центра тяжести подошвы сооружения:
Iy - момент инерции подошвы сооружения;
х для назначения величины хi возьмем шаг b20 = 375 м.
Оформим результаты в табличной форме (таблица 3.1). Рисунок 3.1.
4. Определение осадки грунта основания.
Определение осадки основания методом послойного суммирования.
Расчет по деформации производится исходя из условия:
где S – расчетное значение осадки определяемое методом послойного суммирования;
Su – предельно допустимое значение общей деформации (принять равным не больше 50 см.).
Расчет осадки выполняется в следующей форме:
где - напряжение в середине
- дополнительное вертикальное напряжение в середине i-того слоя на глубине z основанное от нагрузок и пригрузок:
Ер принять равным Ep
n - число слоев на которое разбита сжимаемая толща Нс;
i – коэффициент определяемый по приложению в СП 23.13330.2011:
где - коэффициент поперечного расширения грунта для суглинка = 035.
По результатам расчета определяется Нс – мощность сжимаемой толщи расстояние от подошвы фундамента до границы слоя где выполняется условие:
≤ 05 при Еi ≥ 5 МПа.
Разбиваем грунтовый массив ниже подошвы фундамента на элементарные однородные слои мощностью до hi ≤ 02b:
Определяем природные напряжения на границах элементарных слоев по формуле:
Определяем природное напряжение на уровне подошвы фундамента:
где dH – планировочная отметка dH = 5 м.
Эпюра дополнительных напряжений от нагрузок и пригрузок.
где α1i - коэффициент учитывающий изменения по глубине дополнительного
давления в грунте принимается по таблице 5;
α2i – коэффициент определяемый по графику приложения 2 СНиП 2.02.02 – 85 «Основания и фундаменты».
q - напряжение от собственного веса грунта на границе элементарных слоев расположенных на глубине zi от подошвы плотины:
Назначаем пригрузку прямоугольную соотношением Х1с где
Все расчеты представлены в таблице 3.2. По расчету осадки основания плотины методом послойного суммирования построена эпюра дополнительных напряжений от нагрузок и пригрузок (рис. 3.2).
5. Расчет осадки грунта во времени.
Заключается в определении времени затухания осадки основания. В основу расчета осадок во времени положена теория фильтрационной консолидации. Для практических целей в основном для однородных грунтов для расчета осадок во времени пользуются решениями одномерной задачи теории фильтрационной консолидации грунтов.
В этом случае осадка за время t определяется по формуле:
где S – расчетное значение осадки основания;
Qit - степень уплотнения находится в пределах
Определяем значение коэффициента относительной сжимаемости для каждого однородного слоя в пределах сжимаемой толщи:
Определяем осредненное значение коэффициента относительной сжимаемости в пределах сжимаемой толщи:
=1342*005*17*85+0055*17*255=0025 Па-1;
Определяем осредненное значение коэффициента фильтрации в пределах сжимаемой толщи:
Определяем осредненное значение коэффициента консолидации:
Определяем значение параметра М:
Результаты оформим в виде таблицы 3.3. Строится график 3.3 затухания осадки во времени.
Раздел 4. Расчет нескального основания плотины по несущей способности и устойчивости.
Критерием обеспечения устойчивости системы сооружения основания согласно СП 23.13.330.2011 «Основания гидротехнических сооружений» по первому предельному состоянию является условие:
где F - расчетное значение обобщенных сдвигающих сил или моментов сил стремящихся повернуть или опрокинуть сооружение;
R – расчетное значение обобщенных сил предельного сопротивления основания стремящихся удержать сооружение;
γ для основного сочетания γ
γс - коэффициент условий работы принимаемый по СП 23.13.330.2011 «Основания ГТС» в зависимости от типа сооружения и основания; принимаем γс = 1;
γn - коэффициент надежности принимаемый в зависимости от степени ответственности сооружения; принят 1 класс γn = 125.
2. Расчет устойчивости по схеме плоского сдвига.
Расчет устойчивости гравитационных сооружений (кроме грунтовых) основание которых сложено песчаными крупнообломочными твердыми и полутвердыми пылевато-глинистыми грунтами следует производить по схеме плоского сдвига исходя из условия:
где ma определяется по формуле:
= 607500*125+3045000*08+25000*25-7887375*28125-73125*28125-22275*9375+
+11385*125+224238*13+8564355*10+1169640*23-1625282*06-51840*6=959868891 кН;
b - ширина подошвы фундамента; b = 75 м;
γ1 - удельный вес грунта основания принимаемый ниже уровня грунтовых вод с учетом взвешивающего действия воды ( γ1 = γsat1); γ1 = 1967 кНм3;
N0 - безразмерное число принимаемое
-для песчаных грунтов N0 = 1;
-для остальных грунтов N0 = 3;
Значение по первому предельному состоянию определяется аналогично этому же значению в п.3.2 по второму предельному состоянию.
условие выполняется.
В случае если основание насыщено тугопластичными и пылевато-глинистыми грунтами то необходимо выполнение условий:
где tg1 - расчетное значение коэффициента сдвига;
φ1 – расчетное значение угла внутреннего трения; φ=202;
m - среднее нормальное напряжение по подошве сооружения кПа;
с1 – расчетное значение силы сцепления грунта ИГЭ1 с1=21 кПа;
сб0 - коэффициент степени консолидации;
kф - коэффициент фильтрации; k=0001 мсут;
е - коэффициент пористости грунта; е = 079 д.ед.;
t0 - время возведения сооружения; t0 = 7 лет;
а - коэффициент сжимаемости; а = 008 МПа;
γw - удельный вес воды; γw = 10 кНм3;
h0 - расчетная толщина консолидируемого слоя принимаемого двухслойным:
где bd – ширина дренажа:
- условие не выполнено;
- условие не выполняетя
Условие плоского сдвига.
При расчете устойчивости сооружения по схеме плоского сдвига при горизонтальной плоскости сдвига:
где F – расчетное значение сдвигающей силы;
- коэффициент условия работы учитывающий зависимость реактивного давления грунта с низовой стороны сооружения от горизонтального смещения сооружения при потере им устойчивости; принимается при отсутствии результатов экспериментальных исследований для всех сооружений кроме портовых = 07;
- площадь горизонтальной проекции подошвы сооружения в пределах
которой учитывается сцепление; = b*L = 5400 м2;
- расчетное значение удельного сцепления несущего слоя по первому
предельному состоянию; = 21 кПа;
- горизонтальная составляющая силы сопротивления свай анкеров; =0;
Для увеличения устойчивости необходимо установить инженерные сооружения такие как зубья (удлиняющие подземный контур сооружения значительно снижая тем самым фильтрационное давление на расположенные за ними горизонтальные элементы искусственного ложа) шпунты диафрагмы сваи или анкера.
условие не выполнено.
По результатам расчетов произведенных в курсовой работе мы получили что гидротехническое сооружение неустойчиво.

Документ Microsoft Office Word (2).docx

ПОСТРОЕНИЕ ИНТЕГРАЛЬНОЙ КРИВОЙ
Для проведения годичного (многолетнего) регулирования необходимо иметь интегральную кривую стока которая строится на основе гидрографа. Поскольку интегрирование функции представляет собой сложность гидрограф реки изображенный в задании в виде непрерывных кривых для последующих расчетов и графических построений дается в виде ступенчатого графика. При этом в меженный период берутся среднемесячные расходы а в период паводка - среднедекадные. Операция по осреднении расходов производится непосредственно на бланке задания.
Чертеж выполняется на миллиметровой бумаге. При построении ступенчатого гидрографа принимается масштабы: времени - I месяц -15 см.
Построение интегральной кривой ведется по данный табл. I. При заполнении этой расчетной таблицы учитывается что водохозяйственный год начинается с первого месяца наступления паводка характерного для всех трех лет заданного ряда. Начальные зимние месяцы первого года характеризуащие неженный период относятся на конец третьего года.
В колонку 2 табл. I вносят значения расходов со ступенчатого гидрографа стока в колонку 3 - подсчитанные величины стока за данный месяц или декаду. Причем отрезки времени Δt за месяц равные 263*106 с принимается одинаковыми для всех месяцев года.
Построенная таким образом интегральная кривая стока (по колонкам 1 и 6) является разностной кривой между стоком и его нормой. Это интегральная кривая в косоугольных координатах где ось времени является фиктивной и совпадает с линией среднего расхода. Интегральная кривая строится на том же листе миллиметровой бумаги. Следует соблюсти совпадение осей по вертикали с гидрографом в том же масштабе времени (1 месяц - 15 см). Вертикальный масштаб вбирается по величине максимальной разности (колонка 6 ) так чтобы объемы выражались круглым числом и максимальное отклонение от луча среднего расхода составляло 20-30 см.
Для заполнения колонки 5 необходимо определить среднемноголетний расход. Для этого вначале подсчитывают среднегодовые расходы.
Среднемесячный расход в паводок определяется как среднее значение из трех значений среднедекадных расходов. Среднемноголетний расход как среднее из среднемесячных расходов.
Интегральная кривая стока позволяет графически определить расходы воды за любой промежуток времени. Для графического решения этой задачи по интегральной кривой необходимо построить лучевой масштаб (рис. ). Построение лучевого масштаба производится следующим образом: из произвольной точки "О" вправо проводится горизонтальная линия (фиктивная ось времени).
От точки "О" на этой линии в том же масптабе что и на интегральной кривой откладывается условное время Тусл =107с =38мес. Через полученную точку вертикально вниз откладывается в том же масштабе что и на интегральной кривой условный объем Wусл=Tусл*Qусл
Для определения на интегральной кривой среднего расхода за какой-нибудь промежуток времени необходимо соединить концы этого временного отрезка прямой линией и перемести ее параллельно самой себе на лучевой масштаб так чтобы она проходила через точку "О". Тогда наклон этой кривой отложит на вертикальной оси расходов искомую величину. Для графического определения среднегодовых расходов нужно начало и конец интегральной кривой за соответствующий год соединить прямой и по лучевому масштабу найти величину этого расхода. По величине этих расходов устанавливается правильность построения интегральной кривой. Средне многолетний расход определяет прямая соединявшая начало и конец интегральной кривой.
Объем водохранилища для полного выравнивания расходов за любой промежуток времени выражается отрезком прямой по вертикали (в масштабе объемов) между точками наибольшего отклонения интегральной кривой от луча среднего расхода за рассматриваемый отрезок времени.
Для того чтобы запроектировать заданный режим регулирования стока необходимо к интегральной кривой нанести ниже кривую равноотстоящую от нее на величину полезного объема водохранилища в масштабе объемов принятых при построении интегральной кривой. Полезный объем водохранилища определяется по заданной кривой связи объемов водохранилища (график 2 задания) как разность полного объема соответствующего НПУ и мертвого объема соответствующего УМО. Эти две кривые - интегральная кривая стока и равноотстоящая (контрольная) образует полосу в пределах которой можно проводить любой режим годичного (многолетнего) регулирования (при положительных значениях зарегулированных расходов).
РЕГУЛИРОВАНИЕ СТОКА НА ВЫРАВНИВАНИЕ РАСХОДОВ
Данный режим регулирования является наиболее простым. В этой случае в полосе регулирования необходимо добиваться чтобы зарегулированный расход был как можно ближе к среднемноголетнему. Это достигается тем что лучи регулирования проводят так чтобы было наименьшее число переломов т.е. лучи регулирования имели бы наименьшее отклонение от луча среднеиноголетнего расхода ("правило натянутой нити").
Величины зарегулировавших расходов определяются по лучевому масштабу и наносятся на гидрограф цветными линиями.
Также цветными линиями наносятся на гидрограф среднегодовые расходы и среднемноголетния расход.
ГРАФИК ОБЕСПЕЧЕННОСТИ МОЩНОСТЕЙ ВОДОТОКА
Для построения графика обеспеченности мощности строят хронологический график мощностей за заданный ряд лет. Мощность за каждый отрезок времени определяется по формуле:
Для определения напоров необходимо построить хронологические графики верхнего и нижнего бьефов а затем напора. Хронологический график верхнего бьефа строится на основе графика 2 задания. В зависимости от остатка воды в водохранилище в данный момент времени определяется уровень верхнего бьефа. Остатки воды определяются отрезками между интегральными кривыми естественного и зарегулированного стоков. По графику 2 задания остатки воды в водохранилище откладываются от УМО. Необходимо иметь в виду что уровни верхнего бьефа будет меняться непрерывно и постепенно по мере наполнения и сработки водохранилища.
Хронологический график уровней нижнего бьефа строится на основе графика 3 задания. В зависимости от расходов поступающих в нижний бьеф (независимо через какие сооружения) определяется уровень нижнего бьефа. При ступенчатом гидрографе уровни нижнего бьефа также будут меняться ступенчато следуя гидрографу зарегулированных расходов.
Расчет хронологического графика мощностей производится при некотором постоянном значении к.п.д. агрегатов ( =09). График будет иметь ступенчатое изменение мощностей в моменты времени ступенчатого изменения зарегулированию расходов и напоров. При этом больший расход будет соответствовать меньшему напору.
Кривую обеспеченности мощностей в гидроэнергетике принято
строить в зависимости от времени при этом за 100% принимается годовое число часов равное 8760. Построение этого графика лучше вести на основе табл. 2.
ПОСТРОЕНИЕ АНАЛИЗИРУЮЩЕЙ КРИВОЙ
Анализируючая кривая необходима для проведения суточного регулирования. Для ее расчетов суточный график нагрузки энергосистемы (график 4 задания) строится на миллиметровой бумаге ступенчато с интервалом времени 2 часа. Анализирующая кривая строится на основе табл 3.
Суточный график и анализирующая кривая обычно совмещаются на одном графике и непременно строятся с нуля . энергии необходимо выбрать так чтобы криволинейная часть анализирующей кривой выходила за пределы суточного графика нагрузки.
РАСЧЕТ СУТОЧНОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
Неограниченное суточное регулирование
При неограниченном суточном регулировании стока суточная выработка электроэнергии располагается в пике суточного графика нагрузки. Суточная энергия имеющая расчетную обеспеченность составит Эоб = Nоб*24. Суточная энергия откладывается от конца анализирующей кривой. Значение пиковой мощности определится вертикальным отрезком от точки до пересечения с анализирующей кривой.
При неограниченном суточном регулировании пиковая мощность есть гарантированная мощность ГЭС соответствующая расчетной обеспеченности: Nпик = Nгар.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСТАНОВЛЕННОЙ МОЩНОСТИ ГЭС
Установленная мощность ГЭС складывается из гарантированной дополнительной и резервной: Nуст = Nгар+ Nдоп+ Nрез . Установка на ГЭС резервной мощности в данном курсовом проекте не предусматривается. Расчетная обеспеченность ГЭС высока. Часть энергии водотока может остаться неиспользованной. Целесообразность увеличения мощности сверх гарантированной решается экономическим расчетом по формуле
где t - число часов использования дополнительного киловатта;
ИN -годовые издержки на дополнительный киловатт;
Ен - нормативный коэффициент сравнительной экономической эффективности капвложений.
В энергетике Ен = 012;
b - топливная составляющая себестоимости электроэнергии на тепловой станции;
- удельный расход условного топлива;
с – стоймость условного топлива.
Если этому числу часов t по кривой обеспеченности мощностей будет соответствовать мощность больше гарантированной то окажется экономически оправданным увеличение установленной мощности ГЭС на величину равную разности мощности соответствующей t и N. Тогда Nуст = Nгар+ Nдоп . В противном случае Nуст = Nгар. Если Nгар больше максимальной величины на графике обеспеченности мощности то экономический расчет не требуется.
b=c*=0.43*0.03=0.0129
t=ИN+ЕH*КNb=19+0.12*600.0129=2031 ч.
N Nгар => Nуст = Nгар=4860 кВт.
РАСЧЕТ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ И ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ГЭС
Число часов использования установленной мощности определяется делением годовой выработки электроэнергии Эгэс на установленную мощность ГЭС
На графике обеспеченности мощностей годовая выработка энергии представлена площадью графика ниже обеспеченной мощности. Суммарные капвложения на ГЭС подсчитывавтся умножением заданного значения стоимости основного киловатта ва установленную мощность ГЭС т.е.
Капвложения на 1 кВтч годовой выработки составляет:
Чтобы посчитать себестоимость электроэнергии ГЭС необходимо энатъ ее суммарные годовые издержки которые определяется умножением заданного значения удельных годовых издержек на установленную мощность:
Себестоимость электроэнергии:
Расчетные затраты по ГЭС подсчитывают по формуле:
t=ЭгэсNуст=109200004860=2246.9 ч
К=КN*Nуст=4860*122=274123.5 руб.
К=КЭГЭС=274123.510920000=0.025рубкВт*ч.
И=иN*Nуст=37*4860=179820 руб.
S=ИЭГЭС=17982010920000=0.016рубкВт*ч.
З=И+Ен*к=179820+0.12*274123.5=212714.8 руб.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Указание к курсовой работе по аналитическому и графическому расчету энергетических показателей ГЭС.
Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение
Высшего профессионального образования
«Самарский государственный архитектурно-строительный университет»
«Регулирование речного стока и расчет установленной
мощности гидроэлектростанции»

Катэ титульник ПГТР.doc

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ РФ
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО
САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
«Технология возведения земляного сооружения»

Катэ ПГТР.doc

Краткая характеристика района строительства ..
Обоснование очередности возведения земляного сооружения .
Определение объемов работ .
Определение сроков возведения сооружения и характерные интенсивности
Выбор способа и технологи и возведения земляного сооружения .
Технология разработки карьера
Проектирование технологии возведения сооружения на картах .
Особенности производства работ в зимний период ..
К грунтовым сооружениям объектов гидроэнергетической отрасли и защиты
окружающей среды относятся постоянные и временные сооружения а именно:
плотины дамбы заградительные валы. Студенты должны иметь общее
представление о том как создавать подобные сооружения какие технические
средства должны быть при этом использованы как проконтролировать качество
готовой продукции и какие при этом должны соблюдаться условия безопасной
На первом этапе курсовая работа а позже и часть дипломного проекта
разрабатываются с целью определения наиболее эффективных методов выполнения
строительно-монтажных работ способствующих снижению их себестоимости и
трудоемкости сокращению продолжительности строительства объектов
повышению степени использования строительных машин и оборудования
улучшения качества а также закрепление полученных знаний во время
лекционного и практического курса.
В работе прорабатываются характерные операции при проектировании
технологии возведения качественных насыпей сухоройными машинами
технические средства позволяющие реализовать выбранную технологию.
Данная работа выполняется с учетом применения прогрессивных форм и
методов управления строительством обеспечения своевременной подготовки
объектов к освоению проектных мощностей использования современных
технических средств применения технологических процессов обеспечивающих
требуемый уровень качества первоочередного выполнения подготовительного
периода максимального использования фронта работ совмещения строительных
процессов с обеспечением их непрерывности и поточности соблюдения правил
по производственной санитарии охране труда технике безопасности и
выполнения мероприятий по охране природы.
Краткая характеристика района строительства
Проектируемое сооружение расположено в климатической зоне г.Москва
(район строительства и параметры проектируемого сооружения принимается по
приложению 1 настоящих указаний).
Грунт тела насыпи - песок среднезернистый (п=155 тм3 кф=10 мсут;
(ГР 112.0; m1ср=3; m2ср =25; средняя высота 29 м; длина по гребню 400м.
Значения характеристик грунта используемых для возведения качественных
насыпей приняты [2 стр. 5-31]
По гребню плотины проходит автомобильная дорога с шириной проезжей
Продолжительность паводка на данном водотоке- 3 месяца с марта по май.
Расход в паводок от 1650 до 3190м3сек. Расходы меженного периода- с 410
Геологические условия данного района строительства:
а)правый берег- верхний слой грунта сложен супесью песком средней
крупности а нижний слой грунта- суглинок.
б) левый берег- верхний слой грунта сложен из песка с гравием нижний
Топографические характеристики района строительства:
) наибольшая отметка- 116м;
) отметка меженного русла- 90 м;
) отметка паводкового русла- 94м;
) уклон правого берега- 006-018;
) уклон левого берега- 001
Для сооружений возводимых на водотоках необходимо привязывать
строительство к гидрологическим режимам. Основной источник питания реки
поверхностный сток. Расчетный расход p=10% и исходные данные для построения
кривой [pic]приведены в приложении 1.
Климатические условия характеризуется следующими показателями
а).Распределение температуры по месяцам:
месячная 5411185 749678 4543483
сменная 122981 170381 103261
часовая 16909 23427 14198
Выбор эффективного способа и вариантов технических средств
возведения грунтового сооружения.
При расположении карьера 15 км от створа плотины возможно применение 2-
х конкурирующих вариантов разработки доставки грунта: скреперами и
экскаваторами в сочетании с автотранспортом (КаМАЗ 5510)
Окончательно выбор эффективного технического средства выявляется на
основании экономического расчета.
Расчет экономических показателей основного варианта технических
Экономические показатели сопоставляемых вариантов определены по
упрощенной методике по прямым затратам.
Для разработки грунта принят экскаватор ЭО-5112.
Экскаваторные работы.
При разработке грунта (песчанно-гравийная смеськатегория 2)
экскаватором марки Э5112 с ёмкостью ковша 1 м3.Грунт перемещается
автосамосвалом марки КАМАЗ 5510.
Расценки состоят из 3х слагаемых:
) С разработкой грунта;
) С погрузкой на автотранспорт
) С транспортировкой грунта от карьера кдо сооружения.
Сэкс=Сразр+Сэкс+Странс
Странс=16*10*0810=24рубм
Сэкс=985+128+4665=1579рубм
Технические характеристики экскаватора:
Длина ковша внутренняя 125
Наибольший радиус копания 72
Наименьший радиус копания 28
Наибольшая высота подъема 65
Наибольшая высота выгрузки 31
Продолжительность цикла с 17
При разработке и доставке грунта на расстояние 15 км
приняты к использованию самоходные скреперы с ёмкостью ковша 15 м3 .
Технические характеристики скрепера ДЗ-11П
Вместимость ковша 8 м3
Ширина захвата 272 м
Глубина резания 03 м
Толщина отсыпного слоя 055 м
Масса скрепера 19 т
Стоимость разработки транспортировки и укладки грунта определяется по
где Сосн- основная расценка на разгрузку грунта при перемещении на 300
Сдоп -дополнительная расценка по перемещению на каждые последущие
Сдоп=СдопЕНИР(Lk-2Lосн)Lдоп
где Lk –дальность транспортирования от карьера до стройплощадки
Lосн–дальность транспортирования на которую распространяется
Lдоп–дальность транспортирования где действует дополнительная
Сдоп=0472(1500-2*300)100=944
Сскр=2*351+944=10142
В результате технико-экономического сравнения выбираем экскаватор марки
Возведения грунтовых сооружений производится с наличием от двух до четырех
- разравнивание грунта
- увлажнение или осушение грунта
- уплотнение грунта.
В зависимости от принятой технологической схемы выполнения земляных работ
количество карт может уменьшаться путем совмещения нескольких видов работ
Все операции по возведению плотины ведутся послойно. Различают два способа
Размер каждой карты определяется из условий непрерывности работы машин
независимо от работы на соседней карте. Длина карты определяется из двух
По естественной длине плотины (русловой).
В данном КП разрабатывается типовая технологическая карта возведения
насыпи на отметке равной половине высоты плотины (принимаем на
нижних отметках длина карты уменьшается пропорционально уменьшению ширины
основания. На верхних отметках увеличивается но не должна превышать 300
В данном КП количество карт равно 4 (раскладка разравнивание осушение
где Lпл= 300 м– длина русловой плотины на отм.120
n-число карт раскладки (4).
Из условий жизнеспособности грунта (т.е. по свойству грунта находится
определенное время в условиях оптимальной влажности)
Lk2=Исм*tжВк*hсл=105615*2456*03=15441 м
где tж=2- жизнеспособность грунта
Вк=456 м- ширина плотины на отметке975
hсл=03 м- толщина укладываемого слоя
Исм=105615– сменная интенсивность
На основании полученных данных производят сравнение и выбор способа
Lk1 Lk2 – послойное возведение плотины(Lk = 75м)
Технология разработки карьера
1. Обоснование параметров карьера.
В целях обеспечения надежности функционирования технологического потока
по интенсивности карьер расположили со стороны нижнего бьефа на одном
берегу. Отметку дневной поверхности карьера приняли примерно на 156 м выше
гребня плотины что обеспечить уклон в грузовом направлении движение
автосамосвала на повышенных скоростях и повышение их производительности.
Размеры карьера в плане назначены из условия применения
высокопроизводительных бульдозеров на снятие растительного слоя.
С учетом рельефа местности принят один карьер размеры которого
определяются расчетами представленными ниже. Из-за отсутствия потребности в
этом грунте для полезных насыпей весь объем его предусмотрено направить в
отвалы расположенные с двух сторон карьера (рис. 3).
Рис. 3. Схема поперечного сечения карьера
Подошва отвала размещена в 10 м от верхней бровки откоса карьера что
обеспечивает движение транспортных машин в двух направлениях.
Вскрышной слой карьера предусмотрено удалять бульдозерами. Работа
бульдозерами предусмотрена по эллиптической схеме. При дальности
перемещения грунта до 30 м следует разрабатывать грунты челночным способом
при большей длительности перемещения - эллиптическая схема движения
бульдозера. Для увеличения производительности бульдозера предусмотрена
траншейная разработка. Предпочтительна спаренная работа бульдозеров.
Во избежание потерь влаги и ухудшения технологических свойств грунтов
карьера вскрышные работы выполняют одновременно с разработкой карьера (с
незначительным опережением работ по вскрыши).
В проекте рассмотрено несколько вариантов размещения карьера
на строительной площадке. К реализации принят вариант размещения в нижнем
бьефе в 08 км от створа плотины и выше гребня на 5 км что повысит
производительность самосвалов за счет их движения в грузовом направлении.
Грунт карьера песчаный (к=120 тм3. Объем грунта в карьере определен по
[pic]- коэффициент учитывающий потери грунта при разработке
транспортировке и укладки. Для предпроектной стадии принято [pic]= 11:
Объем карьера составляет [pic]м³
Объем карьера также может быть вычислен как
- где [pic]- ширина карьера принятая из условия минимальных затрат
[pic]–высота карьера [pic] =156 м
Из формулы (20) видно что длина карьера определяется по формуле (21):
2 Расчет технологических режимов экскавации грунта в карьере
Во избежание малоэффективного лобового забоя первоначальная разработка
карьера производится с помощью пионерных траншей с расположением
транспортных средств выше стоянки экскаваторов. Типовая схема бокового
экскаваторного забоя представлена на чертеже и принята по типовой
технологической карте [4 стр.77-86]. В данной работе определение
параметров пионерных траншей не рассматривается.
В связи с небольшой глубиной карьера предусмотрены прямые съезды с
Для отвода дождевых вод вдоль карьера на расстоянии 10-15 м выше него
предусмотрено (по условиям безопасности) устройство водоотводной канавы.
Проект разработан для случая расположения горизонта грунтовых вод ниже
отметки карьера когда не требуется его осушения.
Отметка дневной поверхности карьера принята на 156 м выше гребня
возводимого сооружения что обеспечит движение автосамосвала под уклон на
повышенной скорости.
В проекте определены основные параметры экскавации: оптимальная ширина
проходки ([pic]) оптимальна высота забоя ([pic]) длина передвижки
экскаватора в забое ([pic]) количество боковых проходок ([pic]).
Высота забоя [pic] для песчаных грунтов (по условиям
безопасности) определена по формуле (22):
- где [pic]- максимальная высота резания грунта экскаватором [pic]м (для
ЭО-5122А) таб. IX-17 [2 с. 230];
[pic]= 12 (65 =78 м.
3. Выбор типа и марки технических средств для выполнения вскрышных
В КП предусмотрено выполнять вскрышные работы бульдозером который
при дальности транспортирования грунта обеспечит наибольшую
производительность наименьшую стоимость вскрыши по сравнению со скрепером.
Марка бульдозера на вскрытие принята по аналогии с бульдозером при
разравнивании грунта на карте что обеспечит минимальные затраты на
запчасти обслуживания. Принят к реализации бульдозер ДЗ-104 таб. IV.64.
[2 с. 123] на вскрышных работах будет занят одну смену в сутки вторую
смену предусмотрено использовать этот бульдозер на обслуживании дорог
(передача в аренду дорожной службе).
4. Обоснование параметров отвала грунта при вскрытии карьера
В проекте определены основные параметры отвала: площадь поперечного
сечения ([p углы рабочего и
нерабочего откоса ((1 и (2) высота отвала ([pic]) ширина по основанию
([pic]) и по гребню ([pic]).
Площадь поперечного сечения отвала определена из условия равенства масс
грунта в карьере и отвале. Расчет выполнен по формуле (28):
- где [pic]- ширина карьера принятая из условия минимальных затрат [pic]
Углы откосов отвала приняты из условия: нерабочий откос –
минимальных затрат на его формирование т.е. (1=(; для песчаного грунта
((350 таб.I.31 [2.стр.24-25] а m1(14 рабочего откоса - обеспечить
максимальную производительность бульдозера при транспортировании грунта;
(2=(2=1750 или m2=2.
Ширина отвала в средней части определена по формуле (29):
- где [pic]- площадь поперечного сечения отвала определенная по формуле
[pic]– высота отвала принимается в пределах от 1 до 3 м.
Ширина отвала по основанию [pic] определена по формуле (30):
Ширина отвала по гребню[pic] определена по формуле (31):
Средняя дальность транспортирования грунта бульдозером из карьера в отвал
определена по формуле (32):
- где [pic]- ширина бровки между карьером и отвалом [pic]=10м из условия
двухстороннего движения транспорта
Проектирование технологии возведения сооружения на картах
Качественные насыпи предусмотрено возводить послойно по следующей
технологической схеме: отсыпка грунта на карту разравнивание его до
нужного слоя увлажнение (согласно заданию) и уплотнение. Каждую из
указанных операций предусмотрено выполнять на отдельной карте. Размер
каждой карты определен из условия непрерывности работы машин независимо от
работ на соседних картах а длительность работы на карте назначена из
условия чтобы весь цикл работ (укладка разравнивание поливка и
уплотнение) осуществлялся за период когда не ухудшается технологические
свойства грунта и не снижается производительность машин. Для намеченного
района строительства длительность работ на одной карте принята 1-2 смены.
Схема работ на картах приведена на листе.
По мере роста плотины в высоту увеличивается и ее протяженность (см.
продольный профиль). Вследствие этого длина карт непостоянна.
В связи со сравнительно небольшой длиной плотины нет необходимости в
применении схемы возведения с уступом; она возводится горизонтальными
слоями последовательно по всей ее длине в створе.
1. Выбор способа раскладки грунта на карте
Последовательность отсыпки грунта приведена на схеме. Доставка грунта
на карты осуществляется по въездам устраиваемым бульдозером в местах
стыков карт и торцовой части плотины. Въезды предусмотрены во врезке
верхового откоса и частично в присыпке к нему: уклон въездов принят равным
% ширина - 35 м (рассчитана на одностороннее движение автосамосвалов).
В курсовом проекте рассмотрено два способа раскладки грунта на карте; в
упор на себя и пионерный. К реализации принят первый способ как наиболее
эффективный с полосовой раскладкой грунта.
Для этого способа определено расстояния между рядами разгруженного
грунта. Расчет выполнен по формуле (35):
- где [pic]- объем грунта в кузове автосамосвала [pic] =6 м3 таб. X-2
[pic]- высота уплотняемого слоя принята 03 м. для уплотнения
самоходными катками на пневматических шинах марки ДУ- 31А таб. IX-55 [2 с.
[pic]– ширина кузова самосвала для КАМАЗ 5010 [pic] = 303 м
таб. X-2 [2 с. 279].
Потребность в автосамосвалах рассчитывается по формуле
Принимаем 10 автосамосвалов.
tцтр=t цэ+ (2LVтр) +tож+ tраз =00053+024+00047+0022=0272 сек
Время экскавации грунта ожидания разгрузки и таранспортировки принимаем
по [2 с. 101 279 280]
2. Выбор вида и марки технических средств при разравнивании грунта на
Для разравнивания грунта целесообразно применение бульдозеров.
В КП рассмотрено два способа: челночный и «зигзаг». К реализации принят
«зигзаг» как более эффективный. Для реализации способа принят бульдозер
марки ДЗ-104 таб. IV.64. [2 с. 123]
Потребность в бульдозерах определена по формуле (36):
К реализации принят один бульдозер.
Технические характеристики бульдозера ДЗ-104
Тип отвала поворотный
Высота отвала 099 м
Управление гидравлический
Марка трактора Т-4АП1
Марка бульдозерного оборудования 177
Так как грунт в карьере имеет повышенную
влажность то надо производить
специальные меры по осушению грунта в карьере ь. Следовательно принимаем
4. Уплотнение грунта
Несвязные грунты возможно уплотнять различными способами при
использовании различных технических средств. Наиболее производительны
универсальны и прогрессивны следующие средства: пневмокатки прицепные и
самоходные трамбовки виброкатки. К реализации принято пневмоуплотнение
самоходными катками на пневмомашинах ДУ- 31А таб. IX.55. [2 с. 259].
Технические характеристики катка ДУ – 31А
Рабочая скорость 07-2
Толщина уплотняемого слоя Связный 20-25 см
Ширина уплотняемой полосы 162 м
Ширина насыпи Из условий безопасн. работы 26 м
Из условий разворота 26 м
Наименьшая длина уплотнения полосы 50 м
Производительность машин на грунтах Связный 94 м3ч
Количество технических средств определяется по формуле (40):
К реализации принято один самоходный каток на пневмомашинах.
Уплотнение грунта предусмотрено послойное (высотой по 40см). Работу
начинают от бровки плотины к середине. Каждая последующая проходка катка
перекрывает предыдущие на 20-30 см. Для обеспечения плотности грунта в
местах стыков карт разворот катков производится за границей карты
Контроль качества возведения грунтового сооружения.
Контроль качества работ заключается в систематическом наблюдении за
соответствием выполняемых работ требованиям проекта и технических условий.
Ежедневно два раза в смену отбирается из карьера для полного анализа
проба на каждые 300 м3 разрабатываемого или уложенного грунта. Определяется
зерновой состав и максимальная крупность влажность естественная и
оптимальная пластичность плотность грунта и скелета угол внутреннего
трения сцепление относительная плотность коэффициент фильтрации.
На грунтовом сооружении определяют основные и полные характеристики по
которым устанавливают соответствие физико-механических характеристик
уложенного грунта и грунта принятого в проекте. Основные характеристики
определяются ежедневно из расчета одна проба 100-200 м3 песчаного и
глинистого грунта. Полные являются результатом полного комплекса
исследований уложенного грунта из расчета одна проба на 20-50 тыс. м3
Отбор проб глинистого и песчаного грунта производится методом режущего
кольца. Пробу берут в середине отсыпаемого слоя что примерно характеризует
среднее значение плотности грунта по всей высоте слоя.
Все данные контрольных наблюдений по карьеру и плотине
систематизируются в отдельных журналах и графиках [4].
Особенности технологии производства работ в зимний период
Для сокращения зимнего периода предусмотрены меры предупреждение
промерзание грунта в карьере.
Для предотвращения промерзание грунта необходимо произвести вспашку
карьера с боронованием с последующим укрытием поверхности снегом
Перед началом разработки забоя бульдозером удалить снег и слой мерзлого
грунта экскавации подлежит только талый грунт. Ширину забоев при
отрицательных температурах сократить на 10-12% для уменьшения промерзания.
С этой же целью длину карт назначить 20-30м. Перед началом отсыпки талого
грунта мерзлое основание расчистить бульдозером от снега наледи и отогреть
основание тепловой машиной на 1-2 см а затем обработать солевым раствором
хлористого натрия [5].
Чтобы не допустить значительного снижения производительности машин
предусмотреть ряд мер: ковши экскаваторов 2 раза в смену смазать
противоморозными добавками CaC(2 или NaC( а кузова автосамосвалов
прикрыть одеялами и обогревать отработанными газами двигателей.
Список используемой литературы
СНиП. 23-01-99. Строительная климатология и геофизика. М. 2000.
Земляные работы. А.К. Рейш А.В. Куртинов П.А. Дегтярев и др.; Под
ред. А.К. Рейша. – 2-е изд. переработ. и доп. - М.: Стройиздат1984. –
0с. ил. – (Справочник строителя).
СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения основания и фундаменты.
Чураков А.И. Производство гидротехнических работ. М.: Cи 1985.
СНиП 1.04.03-85 Нормы продолжительности строительства и задела в
строительстве предприятий зданий сооружений. М.:Cи1987.
Технология возведения земляного сооружения
СГАСУ каф. ПГТС4 к. Г-91

Zadanie PGTR zemlya 4 kurs.doc

Министерство образования и науки РФ
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального
Самарский архитектурно-строительный университет
Кафедра Природоохранного гидротехнического строительства
ЗАДАНИЕ НА РАЗРАБОТКУ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
''Технология возведения земляного сооружения''
Ф.И.О. Группа Курс Факультет
Задание выдано « Сентябрь 200
Срок сдачи « Декабрь 200
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАЗРАБОТКИ ПРОЕКТА:
Район строительства
Разрез по сооружениям
Вид грунта используемого для
Влажность грунта в карьер
Отношение объемной массы
грунта в карьере и в насыпи
Кривая Q=F(H) (для сооружений
в располагаемых на водотоке:
Объем выемки по объекту.
% использования грунта выемки
в качественной насыпи
Графическая часть должна быть представлена одним листом формата А1.
Обязательная часть должна содержать: объектный стройгенплан -
возведения земляной плотины; очередность возведения русловой земляной
плотины; технологические карты; схемы разработки грунта в карьере;
календарный график возведения сооружения.
Состав дополнительной части задается руководителем проекта (п. 10
Пояснительная записка должна быть выполнена по образцу типового
оглавления (около 20 страниц машинописного текста):
А) Характерные условия в районе строительства гидроузла и их влияние на
строительные процессы.
Б) Обоснование очередности и интенсивности возведения проектируемого
В) Проектирование перекрытия русла.
Г) Выбор способа возведения сооружения вида технических средств и их
Д) Обоснование параметров карьера.
Е) Особенности работ в зимний период.
Ж) Контроль качества возведения сооружений.
Нормативная литература используемая при оформлении чертежей:
Линии ГОСТ 2.303-68*
Основные надписи ГОСТ 2.104-68*
ГОСТ 2.301-68* (СТ СЭВ 1181-78)
Учебная литература рекомендуемая для разработки курсового проекта
Чураков А.И. Производство гидротехнических работ. М.: Cи 1985.
Справочник по гидравлическим расчетам Под общей ред. П.Г. Киселева.
Справочник строителя: Земляные работы.М.:Си1984.
Эристов В.С. Производство гидротехнических работ. М.: СИ 1969г. 560с.
Моисеев И.С. и др. Справочник гидроэнергостроителя. М. «Энергия» 1976.
Нормативная литература рекомендуемая для разработки курсового проекта
СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика. М.:Си1986.
СНиП 4.03-91 Сборник сметных норм и расценок на эксплуатацию
строительных машин. М.: Си 1994.
ЕНиР.cб.2: Земляные работы. Вып.1: Механизированные и ручные работы.-
Госстрой СССР. М.: Cи1989.
СНиП 4.02-91 Сборник сметных норм и расценок на строительные работы.
Cборник 1. Земляные работы. М.:Си1992.
Примечание: Данное задание должно быть приложено к пояснительной записке.

ГЭС - Катэ.doc

Гидроэлектрические станции - это высокоэффективные источники
электроэнергии. В большинстве случаев гидроэлектростанции представляют
собой объекты комплексного назначения обеспечивающие нужды
электроэнергетики и других отраслей: мелиорации водоснабжения и пр.
Здания гидроэлектростанций (ГЭС) является одними из наиболее сложных
гидротехнических сооружения гидроузла включающего в себя в зависимости от
типа ГЭС также плотины бетонные и из местных материалов (глухие и
водосливные) напорные бассейны уравнительные резервуары турбинные
водоводы судоходные сооружения водоприемники и т.д.
Здания ГЭС насыщены большим количеством различного оборудования.
Несмотря на то что каждая ГЭС является уникальным сооружением имеются
общие положения проектирования основанные на опыте их строительства и
эксплуатации в нашей стране и за рубежом.
Исходные данные для проектирования здания ГЭС
Исходными данными для проектирования здания ГЭС является
энергетические показатели здания ГЭС полученные в результате расчёта по
регулированию и выбору установленной мощности ГЭС.
Напор на ГЭС может меняться в процессе её работы вследствие изменения
уровней в верхнем и нижнем бьефах от максимального до минимального напоров.
Максимальный напор имеет место при уровне верхнего бьефа (УВБ) равном
нормальному подпорному уровню (НПУ) и работе ГЭС с минимальной мощностью
т.е. с минимальным расходом который даёт минимальный уровень нижнего
Минимальная мощность ГЭС определяется на суточном графике нагрузки
энергосистемы и зависит от размещения установленной мощности на этом
графике. Эта мощность должна быть не меньше технически допустимой мощности
одного агрегата. Минимальный напор определяется при уровне мёртвого объёма
(УМО) и работе ГЭС с максимальной мощностью т.е. при максимальном расходе
и соответственно максимальном уровне НБ:
В зависимости от величины максимального напора и способа создания
перепада уровней различают три основных типа зданий ГЭС: русловой
приплотинный и деривационный.
Принимаем приплотинный тип здания ГЭС. Приплотинный тип применяется
при напорах до 30 – 250 м. Приплотинный тип располагается за станционной
частью бетонной плотины образующий напорный фронт гидроузла. Вода к зданию
ГЭС подводится трубопроводами расположенными в теле или на низовой грани
плотины. Водоприемник ГЭС размещается у верховой грани станционной части
плотины и габаритный размер его по ширине соответствует длине здания ГЭС.
Размеры и компоновка строительной части здания ГЭС определяется
основным оборудованием размещённым в здании. К оборудованию здания ГЭС
относятся: гидросиловое оборудование (турбина и её проточная часть)
гидрогенератор и электротехническое оборудование (трансформаторы и шины
генераторного напряжения) гидромеханическое оборудование (сороудерживающие
решетки затворы водоприёмника турбинных трубопроводов и отсасывающих
труб) подъёмно-транспортное оборудование (мостовые и козловые и краны).
Необходимо также выбрать некоторые виды вспомогательного оборудования
влияющего на конструирование здания ГЭС (системы регулирования турбин и
осушения проточной части гидротурбинного блока и др.)
Выбор числа агрегатов
Выбор числа агрегатов производится технико-экономическим расчётом.
Рассматриваются несколько вариантов проекта здания ГЭС с различным числом
агрегатов. Вариант с минимальными затратами определит оптимальное число
При предварительном выборе числа агрегатов необходимо соблюдать:
число агрегатов должно быть не меньше 3 для РО турбин и не меньше 2
энергетическая характеристика ГЭС получалась приемлемой и имелась
более широкая возможность регулирования ГЭС.
При сравнении вариантов с различным числом агрегатов необходимо
учитывать изменение КПД турбин. Меньшее число агрегатов обуславливает
больший диаметр рабочего колеса и больший КПД. Увеличение КПД дает
дополнительную годовую выработку электроэнергии.
Определение типа турбины
Гидротурбостроительная промышленность выпускает несколько типов
Поворотно-лопастные (ПЛ) для напоров от 2 до 80 м;
Радиально-осевые (РО) – 30 – 700 м;
Диагональные (Д) – 40 – 2000 м;
Ковшовые – 400 – 2000 м.
Установленная мощность ГЭС и принятое число гидроагрегатов определяют
мощность гидроагрегата.
Мощность турбины определяется по формуле:
где г – КПД генератора равный г = 096-0984 принимаем 0.97;
z - количество агрегатов.
Тип турбины определяется по графику областей применения турбин [рис 3
] и изменяется в зависимости от Нmax и Nт. Если Nт выходит из графика то
необходимо менять число агрегатов.
При напоре [pic] подходящим вариантом является тип турбин РО230.
Определение параметров гидротурбины
К основным параметрам гидротурбины относят диаметр рабочего колеса
и синхронная частота вращения которые остаются неизменными при нормальной
эксплуатации агрегата. Все остальные параметры являются производными от
Диаметр рабочего колеса подсчитывается по формуле подобия:
где QIр – приведенный расчетный расход принимаемый по табл.1 [1]
т – коэффициент полезного действия турбины для предварительных
расчетов принимается т = 091;
Нр – расчетный напор определяемый по формуле:
Определяем диаметр рабочего колеса:
Следует принять ближайшее нормативное значение приведенное в табл.4
[1]. Окончательно принимаем D1=375 м.
Для определения синхронной частоты вращения турбины находят расчетную
частоту вращения по формуле подобия:
где nIр – расчетная приведенная частота вращения которая принимается по
табл.1 [1] nIр = 66 обмин;
Принимаем ближайшую синхронную частоту вращения подсчитываемую по
где 60 – переводной коэффициент из оборотов в секунду в обороты в минуту;
f – частота тока в сети; принимаем f = 50 Гц;
р – число пар полюсов ротора гидрогенератора.
Проверяем найденную синхронную частоту по табл.5 [1].
После определения основных параметров турбины уточняется расчетный
где н – коэффициент полезного действия натурной турбины для РО
определяется по формуле:
где Dм - диаметр модельной турбины принимаемый по табл. 1 [1] Dм = 630
Dн – диаметр натурной модели Dн = 375 м;
м – коэффициент полезного действия модельной турбины принимается по
Нр – расчетный напор:
Основные параметры турбины (рисунок 1):
Высота направляющего аппарата:
где [pic] - относительная высота направляющего аппарата принимается по
Диаметр на выходе рабочего колеса:
где [pic] - относительный выходной диаметр принимается [pic]=09
Диаметр по осям направляющих лопаток:
Основные параметры турбины представлены на рисунке 1 приложения.
Правильность выбора основных параметров турбины можно проверить
построив на главной универсальной характеристике (ГУХ) зону ее работы
(рисунок А). Зона позволяет судить о работе турбины в условиях меняющихся
напоров и мощностей.
Для построения зоны работы турбины необходимо определить приведенные
частоты вращения при характерных напорах НmaxНpНmin:
При этом необходимо ввести поправку [pic] учитывающую разницу
приведенных частот вращения натурной и модельной турбин:
Величину поправки находят по формуле:
Поправка [pic] принимается одинаковой для всего поля главной
универсальной характеристики.
Построенная описанным образом зона работы турбины считается
приемлемой если она охватывает на универсальной характеристике область
наибольших значения КПД. Если же зона оказалась сдвинутой относительно
яблочка" - характеристики то полученное расчетом значение nс признают
неприемлемым и делает перерасчет с другой зоной принимая при этом
ближайшее синхронное значение.
турбины оказывает существенное влияние на капитальные вложения в
здание ГЭС. Она зависит от диаметра рабочего колеса и действующего напора.
Точную массу турбины можно установить только на основании проектных данных
завода-изготовителя.
Для радиально-осевых турбин с учетом того что спиральная камера
[pic] – РО 45 [pic]РО 230
рабочего колеса определяется по зависимости:
Турбинные камеры ГЭС
Одним из основных элементов проточного тракта турбины является
турбинная камера (рисунок 2). Турбинные камеры служат для равномерного
подвода воды к направляющему аппарату и рабочему колесу турбины с
минимальными потерями капора. Ширина турбинной камеры определяет ширину
гидроагрегатного блока а следовательно длину здания ГЭС. Спиральные
камеры примыкают к статору турбины. На ГЭС обычного типа применяются
спиральные камеры таврового или круглого поперечного сечения. Спиральные
камеры таврового поперечного сечения применяются при напорах 4[pic]80 м в
основном для ПЛ турбин и выполняются бетонными (железобетонными). При
напорах Н[pic] 50 м камеры внутри полностью облицовываются металлом.
Формы спиральных камер таврового сечения бывают: развитая вниз с
постоянной отметкой потолка развитая вверх с постоянной отметкой пола с
изменяющейся отметкой пола и потолка. Выбор формы определяется условиями
наивыгоднейшей компоновки гидротурбинного блока.
Турбинные камеры характеризуются углом охвата спирали φ0
отсчитываемого от входного сечения 0-0 до концевого 0-А.
Угол охвата спирали зависит от максимального напора скорость во
входном сечении так же как и ширина камеры Всп – от расчетного напора.
Очертания спиральной части камеры рассчитывается по закону
постоянства средней скорости
где [pic] – средняя скорость воды во входном сечении.
Значительные скорости в спиральной камере недопустимы из–за
увеличения в ней потерь напора. Однако слишком малая скорость приведет к
увеличению площади сечения спирали а следовательно и [pic]. Поэтому при
малых расходах экономичнее применять спиральные камеры с большим углом
охвата; а на ГЭС с большими расходами с меньшим [pic]. Величины [pic]
[pic] [pic] в общем случае выбирается технико-экономическим расчетом.
Отечественный и зарубежный опыт проектирования и эксплуатации ГЭС привел к
выработке рекомендация по выбору [pic] и [pic] в зависимости от напоров
Поскольку спиральная камера примыкает к статору турбины необходимо
знать основные его размеры:
Для металлических камер:
Расчет очертания камеры сводится к определению радиусов описывающих
спираль и размеров любого сечения спирали.
Расчет металлической спиральной камеры ведется аналитически
Таблица 1 Расчет металлической спиральной камеры
[pic] – радиус определяющий размеры спирали в любом
Vсп – скорость во входном сечении спирали;
φ0 – угол охвата спирали;
φi – угол отсчитываемый от входного сечения до данного.
По данным таблицы строится очертание спирали в плане и в поперечном
сечении представленные на рисунке 2 приложения.
Отсасывающие трубы обеспечивают организованный отвод воды от рабочего
колеса в нижний бьеф. Их размеры определяется заводами-изготовителями
турбин на основе модельных исследований. Заводами рекомендуется
отсасывающие трубы с коленами различного типа.
Отсасывающая труба состоит из конического диффузора колена и
отводящего диффузора (рисунок 3 приложения). В любом сечении конический
диффузор имеет круглую форму. В колене сечение от круглой формы переходит в
прямоугольное. Выходной диффузор в сечении имеет прямоугольную форму.
Отсасывающие трубы в плане могут быть симметричными и
несимметричными относительно оси турбины. Совпадение оси турбины и оси
выгодного диффузора зависит от компоновки гидротурбинного блока здания ГЭС.
При ширине отводящего диффузора более 10-12 м в нем с целью
уменьшения веса затвора и грузоподъемности крана устанавливается
промежуточный бычок на толщину которого увеличивается ширина диффузора.
Бычок устанавливается в середине пролета диффузора. Ширина бычка
принимается [pic]. Расстояние от оголовка бычка до оси агрегата [pic].
Основными размерами определяемые табл. 6 [1] являются (таблица 2):
D2D3 – диаметры входного и выходного сечений диффузора
h2 - высота конического диффузора; принимается по табл.
Выходной диффузор в сечении имеет прямоугольную форму. Его размеры: В5
– ширина диффузора h4 h5 – высота прямоугольной части турбины во входном
Таблица 2 Основные размеры отсасывающей трубы
Основные Относительная Натурная
размеры величина величина
Определение параметров гидрогенератора
Определение геометрических параметров генератора производится на
основании размеров – диаметра расточки статора Di и длины активной стали
lt. Для подбора генератора исходят из его основных параметров: полной S и
активной Р мощности синхронной частоты вращения nc КПД генератора [pic]
напряжения тока U. Величина P равна мощности агрегата Na.
Выбрав аналог наиболее близкий по значению полной мощности
принимают что диаметры расточки статора аналога и вновь проектируемого
генератора одинаковы Dia=Di.
Основные геометрические параметры генератора:
Диаметр расточки статора Di.
Длины активной стали lt.
Основные параметры генератора:
Активная (номинальная) мощность Р кВт:
Полная мощность S кВ*А:
коэффициент мощности cosφ = 08 09:
нормальная (синхронная) частота вращения:
Маховой момент ротора-генератора GDи;
Dи – диаметр инерции.
[pic]переводной коэффициент
Для подвесного генератора = 48 51;
Для зонтичного генератора = 44 50.
По полной мощности S = 22485 МВт подбираем аналог данные по аналогу
Таблица 3 Генератор-аналог подвесного
Марка Мощность Частота Напряжение кВКПД % Исполнение
генератора вращения
СВ1190250-48 2647 255 125 1575 982 подвесное
Подбираем параметры:
На основании стандартных высот активной стали принимаем lt=200см
Уточняем марку гидрогенератора СВ1190200-48.
Т.к. D15м принимается зонтичное исполнение с опорой на нижнюю
крестовину (рисунок 4 приложения).
Для подбора кранового оборудования машинного зала и определение его
габаритов вычисляют массу генератора и его ротора.
Составим таблицу 4 характерных размеров гидрогенератора.
Таблица 4 Ряд характерных размеров
Элемент Параметр Значение
Статор Высота [pic] [pic]
Наружный диаметр [pic] [pic]
Верхняя Высота [pic] [pic]
Диаметр [pic] [pic]
Турбинная Диаметр [pic] [pic]
Нижняя Высота [pic] [pic]
Возбудитель Высота [pic] [pic]
Подгенераторная Диаметр [pic] [pic]
Прочие размеры [pic] [pic]
Длина части вала[pic] [pic]
Внешний диаметр вала [pic]
Выбор трансформаторов
Размеры трансформаторной эстакады зависят от размеров трансформаторов
и условий их расположения с учетом правил противопожарной безопасности.
Параметры трансформаторов зависят от величины передаваемой мощности
напряжения и длины ЛЭП.
На современных ГЭС применяют трехфазные и однофазные трансформаторы.
Трехфазные аппараты дешевле и занимают меньшую площадь для установки. На
предварительной стадии проектирования размеры и вес трансформаторов можно
определить по графикам полученным в результате анализа параметров
эксплуатируемых и проектируемых трансформаторов (стр.39 [1] ).
По таблице 9 [1] при полной мощности S=2647МВА подбираем ближайший
трансформатор: ТДЦ (ТЦ) Трехфазный трансформатор с принудительной
циркуляцией масла и воздуха (рисунок 5 приложения). Параметры
трансформатора-аналога представлены в таблице 5.
Таблица 5 Трансформатор-аналог
Тип Номинальная Высокое напряжение Максимальные Полная
мощность МВА обмотки кВ размеры м масса т
ТДЦ(ТЦ) 250 242 117 565 88 248
Количество трансформаторов зависит от схемы электрических соединений.
В учебном проекте можно принять простую схему соединения "генератор-
трансформатор". В этом случае количество трансформаторов равно числу
агрегатов ГЭС т.е. 8 штук.
Выбор маслонапорной установки
Наиболее крупным элементом (по габаритам) системы регулирования
гидротурбины является маслонапорная установка (МНУ) размещение которой
должно быть предусмотрено при проектировании строительной части здания ГЭС.
Она обеспечивает подачу масла под давлением в гидродвигатели системы
регулирования турбин (сервомоторов направляющего аппарата дисковых
МНУ состоит из масловоздушного котла и сливного бака. Котел на одну
треть заполнен маслом и на две треть воздухом под давлением. На сливном
баке смонтированы маслонасосные агрегаты периодически пополняющие запас
Габаритные размеры МНУ определяются объемом масловоздушного котла
зависящего от суммарного объема сервомоторов обслуживаемых от одной МНУ
рисунок 6 приложения.
Рассчитываем объемов сервомоторов:
где Рк – номинальное давление котла Рк = 4 МПа
Ас – работоспособность сервомоторов обслуживающих направляющий аппарат
где ( - объемный вес воды ( = 981 кНм3;
kна - опытный коэффициент для РО турбин = 004.
МНУ должна содержать запас масла обеспечивающий работу систем
регулирования при самых неблагоприятных режимах работы сервомоторов.
Поэтому объем масловоздушного котла намного превышает объем обслуживающих
МНУ сервомоторов не только из-за того что две трети котла заполнены
воздухом но и для аккумуляции необходимого запаса масла.
С учетом этих требований объем котла составляет:
Для РО турбин [pic] тогда:
Тип маслонапорной установки МНУ 4-140 что означает объем котла 4 м3
давление 40 кгсм2 (4Мпа) исполнение однокотельное. Основные размеры МНУ
представлены в таблице 6 и на рисунке 6.
Таблица 6. Основные размеры МНУ.
Тип Основные размеры
НПУ=3291 Нmax= 143 1861 064 6872 0065 -37513924
Из полученных значений выбирается наименьшее: [pic]
Над агрегатной частью устраивается машинный зал здания ГЭС. Длина его
зависит от числа агрегатов ширины агрегатного блока. Ширина и высота зала
определяются транспортировкой наиболее громоздкого элемента гидроагрегата.
В зале устанавливается котел МНУ колонки регулятора щиты управления а
также требуется проезд для мелких транспортных средств. Так же в машинном
зале располагается мостовые краны обслуживающие оборудование.
Каркас машинного зала монтируется из железобетонных колонн и
металлических ферм. На консоли колонн укладывают подкрановые балки на
которых установлены рельсы для мостового крана. Сечение колонн имеет
прямоугольную форму. Толщина стен машинного зала зависит от климатического
района строительства гидроузла.
Машинный зал обслуживается мостовыми кранами легкого режима работы.
Основные размеры мостовых кранов зависят от грузоподъемности из условия
монтажа наиболее тяжелого элемента - ротора генератора.Gр=5742т. Принимаем
два крана индивидуального выполнения грузоподъемностью главного крюка
0т. Основные габариты мостового крана представлены в таблице 8 и рисунке
Таблица 8 Основные габариты мостового крана
ВыполнениГрузо- Высота Габаритные размеры Крайнее
е подъёмность подъёма положение крюков
крюка Вспом. Норм. Увелич В В1 В2 Н Н1 l l1 l2 l3 300 30
В массивной части предполагается система откачки агрегата. При
ремонтах и осмотрах необходимо опорожнять турбинные камеры и отсасывающие
трубы при закрытых затворах верхнего и нижнего бьефов. Для осушения принята
схема с индивидуальными насосами.
Расположение трансформаторов.
Трансформаторы размещают как можно ближе к генераторам. Их располагают
в один ряд вдоль стены машинного зала на специальной площадке называемой
трансформаторной. Эта площадка располагается со стороны верхнего бьефа.
Ремонт трансформаторов осуществляется на монтажной площадке. Откатка
производится по специальным рельсам.
Затворы нижнего бьефа и их обслуживание.
Для предотвращения поступления воды в проточную часть турбины со
стороны НБ на выходном диффузоре отсасывающей трубы устраиваются ремонтные
затворы. Размеры затворов определяются размерами отсасывающей трубы. Место
установки зависит от наивыгоднейшей компоновке здания ГЭС.
Маневрирование затворами обычно производится козловыми кранами. Кран
передвигается по рельсам находящимся на той же отметке что и
трансформаторная площадка. Грузоподъемность и основные размеры козлового
крана представлены в таблице 9 и рисунке 8 приложения. Принимается 1
козловой кран т.к. число агрегатов равно 8.
Таблица 9 Основные размеры козлового крана
Монтажная площадка служит для сборки поступающего на ГЭС оборудования
в период строительства и ремонта агрегата и трансформаторов. Монтажная
площадка составляет с машзалом единое целое и обслуживается теми же
кранами. Она устраивается у берега на котором расположены подъездные пути
к зданию ГЭС. Размеры основной монтажной площадки определяются
эксплуатационными условиями проведения ремонта двух агрегатов и ревизии
одного трансформатора. На монтажной площадке располагаются: крышка
агрегата подпятник рабочее колесо повышающий трансформатор статор
Список использованной литературы
Гидроэлектрические станции Под ред. В. Я. Карелина и Г. И. Кривченко
– М.: Энергоатомиздат 1987.
Гидроэнергетические установки Под ред. Д. С. Щавелева – М.:
Гидроэнергетическое и вспомогательное оборудование гидроэлектростанций
Под ред. Ю. С. Васильева и Д. С. Щавелева – М.: Энергоатомиздат
Мустафин Х.Ш. Васильев Ю.С. Выбор основного оборудования зданий
гидроэлектростанций. Учебное пособие. – Куйбышев 1979.
Основы проектирования здания гидроэлектростанции: Учеб. пособие А.Х.
Минигулов; Самарск. арх.-строит. ин-т. Самара 1991.
Справочник по гидротурбинам Под ред. Н. Н. Ковалева – М.:
Машиностроение 1984.
ФИСПОС ГТС 270104.65 КП

ГТС часть 1 Катэ.docx

Плотина – основное водонапорное сооружение которое перегораживает русло реки и создает разные уровни воды перед сооружением и за ним.
Плотины устраивают для следующих целей:
а) поднять уровень воды в реке для решения транспортных задач;
б) регулирование паводков реки для удовлетворения нужд населения;
в) сбор воды в водохранилище с последующим рациональным расходом.
Грунтовые плотины самый распространенный тип водоподпорного сооружения. Наибольшее распространение земляные плотины получили из следующих преимуществ: а) их возведение почти полностью механизировано;
б) возможно использование местного строительного материала;
в) плотину из грунтовых материалов строят в разнообразных климатологических топографических геологических и сейсмических условиях;
г) многообразие природных условий определяет различные типы плотин и способы их возведения;
д) экономичность и долговечность плотины.
Конструктивные элементы сопряжения с основаниями и берегами. Конструкция противофильтрационных элементов и дренажных устройств в теле и основании плотины. В данном проекте рассматриваются вопросы конструирования плотины на нескальном основании. Проведены фильтрационные расчеты устойчивости выбран тип крепления верхового откоса. Проведен анализ однородной плотины и плотины с противофильтрационным элементом.
Проектирование грунтовой плотины
1. Определение отметки гребня плотины
Для определения высоты отметки гребня плотины необходимо знать превышение плотины над расчетным уровнем воды в верхнем бьефе. Отметку гребня плотины из грунта определяют из условия полного исключения перелива воды через него при накате волны и ветровом нагоне по формуле:
где hs – превышение гребня плотины определяется по формуле (1) [2]:
где Δhset – ветровой нагон воды в верхнем бьефе (м);
hrun1% - высота наката волн обеспеченностью 1% (м);
а – конструктивный запас повышения гребня плотины принимаемый как большее из значений 05 (м) или 01h1% (м).
Высоту ветрового нагона воды определяем по формуле (148) [1приложение]:
где αw – угол между продольной осью водоема и направлением ветра (град) принимаем из исходных данных αw = 0;
L – длина разгона волны (м) из исходных данных L = 6000 м;
d1 – глубина воды в верхнем бьефе (м) из исходных данных d1 = 15 м;
Vw – расчетная скорость ветра на высоте 10 м над поверхностью водоема (мс) из исходных данных Vw = 20 мс;
Kw – коэффициент зависящий от скорости ветра и принимаемый = 21*10-6.
По первому приближению определяем Δhset:
Определяем Δhset по второму приближению:
Исходя из того что погрешность составляет не более 005 ветровой нагон волны в верхнем бьефе принимаем равным: Δhset = 003.
Высоту наката на откос волн обеспеченностью 1% определяют по формуле (25) [1]:
где kr и kp – коэффициенты шероховатости и проницаемости откоса принимаемые по табл. 6 [1] kr = 1 kp = 09;
ksp – коэффициент принимаемый по табл. 7 [1]. По таблице принимаем ksp = 13;
h1% - высота волны 1% - ной вероятности превышения которую определим в следующей последовательности:
Вычислим следующие безразмерные величины:
где t – продолжительность действия ветра принимается при отсутствии фактических данных равной 6 часам = 21600 с.
Из графика рис. 1 [1 приложения] определим значения относительных параметров:
Устанавливаем среднюю высоту волны:
средний период волны:
Вычислим среднюю длину волны по формуле (151) [1]:
Высоту волны 1% - ной вероятности превышения определим по формуле:
где k1% - коэффициент принимаемый по графикам рис. 2 [1 приложение] для безразмерной величины по графику получаем k1% = 21 отсюда .
krun – коэффициент принимаемый по графикам рис. 10 [1] в зависимости от пологости волны . По графику получаем krun = 10.
Зная krun1% определяем hs:
Получаем отметку гребня плотины равной:
2. Выбор местоположения гидроузла
Створ гидроузла выбирается в самом узком месте топографии участка строительства находится кротчайшее расстояния между горизонталями которое равно отметке гребня плотины и проводим прямую которая будет являться створом гидроузла т.о. чтобы направление движения водного потока водохранилища было перпендикулярно выбранному створу. Для выбранного створа на миллиметровке строится геологический разрез на котором показываются грунты.
3. Конструкция гребня плотины
Плотины из грунтовых материалов в зависимости от материала их тел и ПФУ а также способов возведения подразделяют на четыре типа: земляные насыпные земляные намывные каменно-земляные и каменно-набросные.
Ширину гребня плотины назначают в зависимости от условий производства работ и эксплуатации плотины и принимают в зависимости от категории дороги по Табл. 4 [ 3 ].
Проезжую часть предусматривают с двухскатным поперечным профилем на прямолинейных участках дорог всех категорий. Поперечные уклоны проезжей части следует назначать в зависимости от числа полос движения и климатических условий = 002-004.
В пределах обочин устраивают ограждения в виде надолб низких стенок или парапетов. Если гребень плотины делают из глинистых грунтов то во избежание его пучения при морозах предусматривают защитный слой из песчаного или гравийного грунта. Толщину защитного слоя включая толщину покрытия дороги следует назначать не менее глубины сезонного промерзания в данном районе.
Крутизну откосов назначают исходя из условий их устойчивости с учетом: высоты плотины; физико-механических характеристик грунтов откосов и основания; действующих на откосы сил - собственного веса воды сейсмических динамических внешних нагрузок на гребне и откосах; производства работ по возведению плотины и условий ее эксплуатации.
Ориентировочные значения коэффициентов заложения откосов земляных насыпных плотин приведены в Табл. 2 [ 5 ].
Для насыпных плотин высотой более 15 м необходимо предусматривать устройство берм через 10 м и заложение откосов принимать в пределах: верхового - 3 4 низового - 25 5. Количество берм определяется в зависимости от высоты плотины условий производства работ типов крепления откоса и его общей устойчивости.
Бермы следует предусматривать на верховом откосе у нижней границы его крепления для создания необходимого упора на низовом откосе – для служебных проездов сбора и отвода атмосферных вод размещения контрольно-измерительной аппаратуры.
4. Конструкция откосов плотины
Для защиты верхового откоса земляной плотины от разрушающего воздействия ветровых волн льда течения воды атмосферных осадков и других факторов рекомендуется крепление следующих видов: каменное бетонное и железобетонное асфальтобетонное биологическое.
От заложении напорного и безнапорного откосов зависит стоимость грунтовой плотины. Слишком крутые откосы могут оказаться не слишком устойчивыми и обрушиться. Пологие откосы резко увеличивают объем плотин а следовательно и стоимость. Необходимо заложение откосов выбирать и проверять специальными расчетами. Заложение зависит от высоты плотины грунта тела плотины и грунта основания.
Для увеличения устойчивости низового откоса устраивают через 10-15 (м) по высоте бермы шириной 2-3 (м). Берма предохраняет откос от размыва талыми водами. С внутренней стороны устраивают кювет для сбора и отвода талых и дождевых вод. С напорной стороны устраивают бермы шириной 2-3 (м) для удержания сползания по откосу.
Граница крепления зависит от уровня сработки водохранилища. Напорный откос крепится от гребня плотины до точки расположенной под УСВ на две высоты волны 1% обеспеченности.
Крепление верхового откоса плотины делится на основное расположенное в зоне максимальных волновых и ледовых воздействий возникающих в эксплуатационный период и облегченное – ниже основного крепления.
В нашем случае применяется железобетонное крепление которое может быть выполнено в виде монолитных или сборных плит. Монолитные плиты толщиной 015 05 м имеют размеры от 5*5 до 20*20 м и более.
Сборные плиты делают толщиной от 008 01 до 015 02 м и размером от 15*15 до 5*5 м в зависимости транспортных средств и подъемных механизмов. Часто отдельные плиты объединяют в карты больших размеров швы между ними омоноличивают. Между картами устраивают деформационные швы воспринимающие деформации от температурных воздействий.
Для крепления низового откоса из песчаных или глинистых грунтов применяют посев трав по растительному слою толщиной 02-03 м отсыпку щебня или гравия толщиной 02 м и другие виды облегченных покрытий.
5. Конструкция противофильтрационного устройства в виде ядра
ПФУ выполняют из слабоводопроницательных грунтов (глинистых и мелкозернистых песчаных глинобетона) или негрунтовых материалов (бетона железобетона полимеров битума и др.) в виде экрана понура диафрагмы ядра шпунта стенки или завесы. Эти устройства выбирают в зависимости от типа грунтовой плотины характеристик ее тела и основания высоты плотины условий производства работ. В земляных плотинах в качестве ПФУ чаще всего применяют экраны экраны с понуром и ядра из грунтовых материалов; в каменно-набросных плотинах – диафрагмы экраны и ядра из бетона железобетона асфальтобетона и синтетических материалов.
Для земляных насыпных плотин толщину грунтового экрана поверху назначают из условия производства работ но не менее 08 метров с постепенным утолщением книзу. В нашем случае выбираем скрепер прицепной ДЗ-33 ( емкость ковша геометрическая=3 м3 с «шапкой»=35 м3; ширина захвата = 21 м) следовательно высоту экрана поверху
принимаем равную 15 м понизу – 5 м.
Гр.Эк. = ФПУ + 05=955+05 96 (м)
6. Предварительная проверка откоса по графику
При проверке устойчивости откосов пользуются графиками ВНИИ ВОДГЕО (рис. 3) [5]. Задавшись коэффициентом запаса на устойчивость = 12 вычисляем отношение:
где С – удельное сцепление кПа; С = 13 кПа
ρ – плотность грунта тм3; ρ = 19 тм3
Hпл – высота плотины м; Hпл = 1782 м.
Полученное значение откладываем по вертикальной шкале и проводим горизонтальную прямую до пересечения с кривой соответствующей углу внутреннего трения грунта тела плотины. Точку пересечения проектируем на горизонтальную шкалу и получаем безопасный угол откоса = 25. Сравниваем полученный угол с углом наклона низового откоса : α – откос устойчив. Примем m2 = 20.
Фильтрационный расчет плотины и основания
Фильтрационные расчеты земляных плотин позволяют получить: характеристики фильтрационного потока необходимые для проверки фильтрационной прочности тела плотины расчет устойчивости ее откосов и обоснования рациональных параметров. Этими расчетами определяются:
- положение депрессионной кривой в теле плотины;
- градиенты напора фильтрационного потока;
- фильтрационный расход через тело плотины основание плотины и берега.
Фильтрационные расчеты выполняются при характерных уровнях воды в верхнем и нижнем бьефах при которых характеристики фильтрационного потока получаются наиболее не благоприятными с точки зрения прочности и устойчивости плотины а также потерь воды на фильтрацию.
1. Расчет фильтрации через однородную грунтовую плотину на водонепроницаемом основании с дренажным банкетом при наличии воды в нижнем бьефе
ось X проводим по уровню дна в нижнем бьефе.
ось Y проводим на пересечении УВБ с откосом в верхнем бьефе
Расчет фильтрации ведется по формулам:
Lв=m1*d12m1+1=35*152*35+1=6.562 м
Lн=m3*d23=1*2.53=0.83 м
L=hs*m1+b+m2*d1+hs-hd-m3*hd
L=282*35+12+2*15+282-4-1*4=68.45 м
Lp=Lв+L+Lн=10063+1+5286=6392 м
Построение кривой депрессии проводится по формуле:
y=d12-d12-hc2L*x=225-225-11.945.51*x
где x – произвольная величина
hc=d12-2L+LвqплKт+d2=225-245.51+6.56*2.07+2.5=11.9 м
где qплKт=d12-d222Lp=225-6.25105.8=2.07
Удельный фильтрационный расход через тело плотины равен:
kпл – коэффициент фильтрации через грунт тела плотины для песка kпл =25 (мсут)
Данный расчет фильтрации был произведен при УНБmin.
2. Расчет фильтрации через плотину с ПФУ выполненным в виде экрана
В этом случае фильтрационный расчет ведут без учета защитного слоя экрана принимая среднюю толщину экрана
где в и сн– ширина экрана поверху и понизу;
ср - средняя толщина экрана;
ср=05*в+н=05*15+5=325 м.
Определим коэффициент n
Определим вершину проектируемой средней толщины экрана
z=ср*cosα=15*cos19=1.41;
где α - угол наклона низовой грани экрана к горизонту; α = 19°
Задаемся значением hэк для каждого значения измеряем расстояние L и определяем для каждого значения ординату кривой депрессии над точкой К:
Вычисляем значение двух функций
h1=68.452+3.61 2-68.45=0.09
qплKТ=Hc2-hэ2-z22*n*ср*s
Оформим результаты в виде таблицы:
Кривую депрессии строим по уравнению:
Координаты кривой депрессии записываем в табличной форме:
По данным таблицы строим кривую депрессии (Рис. 1 ).
Рис. 1 «Построение кривой депрессии»
kпл – коэффициент фильтрации через грунт тела плотины для песка kпл =25*10-2 (мсут)
3. Расчет фильтрации через основание плотины
КТ – коэффициент фильтрации грунта тела плотины (=01 м3сут)
Т – толщина водопроницаемого слоя которая принимается Т=05*В
В – ширина плотины по основанию (=108м)
Hc – напор действующий на плотину (75м)
n – коэффициент принимаемый в зависимости от отношения BТ
qосн=01*64*125144*108=051 м3сут
При проектирование плотины потеря воды из водохранилища складывается из потерь воды через плотину и из потерь воды из водохранилища через основание:
q=qпл+qосн = 0083+051=059 м3сут.
Расчет крепления откосов плотины
1 Построение эпюры волнового давления на откос
Определяем максимальное волновое давление Pd по формуле:
где ks – коэффициент который зависит от заложения напорного откоса высоты и длины волны определяется по формуле:
kf – коэффициент который зависит от пологости волны (kf = 107) табл.10 [1];
ρ – плотность воды = 1·103 (кгм3);
Определяем ординату z2 т.2 (т.2 – находится под уровнем воды которая зависит от заложения откоса высоты и длины волны) по формуле:
где А и В –величины м вычисляемые по формулам:
Ордината z3 м соответствует высоте наката волн на откос. На участках крепления по откосу выше и ниже т.2 ординаты эпюры волнового давления принимаются р кПа на расстояниях м:
2 Построение эпюры волнового противодавления
Ординаты эпюры волнового противодавления Рс на плиты крепления откосов следует определять по формуле:
bf – размер плит в плане 6 (м);
- средняя длина волны ;
х – расстояние м от оси OZ до точки в которой определяется значение эпюры волнового противодавления.
x = -85 (м) отсюда следует что Pcrel = 02 следовательно
x = 35 (м) отсюда следует что Pcrel = 016 следовательно
х = 95 (м) отсюда следует что Pcrel = 013 следовательно
х = 1175 (м) отсюда следует что Pcrel = 011 следовательно
По найденным данным строим эпюру противодавления (Рис. 2 ).
Рис 2 «Построение эпюры противодавления»
3 Определение толщины плит крепления опорного откоса
Толщина плит крепления зависит от волнового противодавления если плиты не связаны между собой то среднюю толщину плиты можно определить по формуле:
где Рсср – среднее значение волнового противодавления кПа определяем по формуле:
m1 – заложение напорного откоса;
ρпл ρв – плотность материала плиты и воды тм3.
При анкерном соединении всех плит толщина плиты вычисляем по формуле:
Расчет устойчивости низового откоса плотины графо – аналитическим способом
Для расчета устойчивости откосов земляных плотин предложено несколько методов основанных на двух разных теориях: теории «предельного равновесия» согласно которой считается что во всех точках сдвигающейся массы грунта существует предельное равновесие и теории которая основывается на использовании модели отвердевшего отсека обрушения грунта.
В инженерной практике чаще применяют вторую теорию. В основу расчета по этой теории положены следующие соображения и допущения:
а) поверхность обрушения АВ (рис. 11) по которой под действием собственного веса грунта Q может произойти его сползание принимается криволинейной кругло-цилиндрической описанной радиусом R из центра вращения О;
б) сползающая масса отсека обладает как силой трения Р так и силой сцепления С.
5815579755Расчет производим по кругло – цилиндрическим поверхностям скольжения. Степень устойчивости откосов оценивается отношением момента удерживающих сил к моменту сдвигающих сил относительно некоторой произвольно выбранной точки.
Рис. 11 Общая схема сил действующий на сползающий массив
Удерживающая сила определяется по формуле:
где - нормальная составляющая собственного веса Q призмы обрушения;
- коэффициент внутреннего трения грунта.
Удерживающая сила сцепления определяется по формуле:
где с – удельное сцепление грунта принимаемое в зависимости от рода грунта и его влажности;
L – длина дуги кривой скольжения м.
Сдвигающая сила – касательная составляющая собственного веса определяется по формуле:
Сдвигающая сила – давления фильтрационного потока определяется по формуле:
где – площадь призмы обрушения ограниченная кривыми скольжения и депрессии м2;
J – гидравлический уклон.
Сползание призмы обрушения будет иметь место в том случае если сумма моментов сдвигающих сил Мсд будет больше суммы моментов удерживающих сил Муд.
Для определения центров наиболее опасных поверхностей скольжения из точек А и В как из центров проводят две дуги окружности с радиусом R до пересечения в точке О. Радиус R определяем по формуле:
где Rн = 152 м и Rв = 272 м – нижний и верхний предел радиуса поверхности скольжения.
Далее проводим дугу из точки С радиусом до пересечения с линиями CD и CE.
) Призму обрушения ограниченную кривой скольжения и внешним очертанием плотины разбиваем на отсеки шириной равной: (рис.11)
Расчет ведем в табличной форме.
Приведенную высоту отсека определяем по формуле:
Вычисляем площади фильтрационных потоков:
Определяем градиенты напора:
γn – коэф-т соответственности сооружения применяемый по таблице 9 [2] =115;
γfc -коэффициент сочетания нагрузок принимаемый по табл.10[2] =1;
γc-коэффициент условий работы принимаемый по табл.1 [2] =1.
Находим коэффициент устойчивости по формуле:
Список используемой литературы
СниП 2.06.04-82*. Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые ледовые и от судов) Минстрой России М.: ГП ЦПП 1995.
СНиП 2.06.05-84*. Плотины из грунтовых материалов Госстрой СССР. М.:ЦИТП Госстроя СССР 1991.
СниП 2.05.02-85. Автомобильные дороги Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР 1986.
СНиП 2.06.01-86 Гидротехнические сооружения. Основные положения проектирования Госстрой СССР. М.:ЦИТП Госстроя СССР 1989
Проектирование плотин из грунтовых материалов. Метод указания Сост. Н.Я. Кичигина А.П. Назаров; СамГАСА Самара 2002.
Гидротехнические сооружения: Справочник проектировщика Под общ. ред. В.П. Недриги М.: Стройиздат 1983.

Курсовая работа Экономика Катэ.docx

Определение основных экономических показателей ГЭС и ТЭС 4
1 Определение стоимости основных объектов ГЭС . 4
2 Расчет сводной сметы на строительство гидроузла 4
3 Расчет капитальных вложений 5
4 Расчет дисконтированной стоимости строительства 6
5 Определение стоимости строительства 7
6 Определение части затрат независящих от мощности ГЭС 7
7 Расчет удельных капитальных вложений по ГЭС 7
Расчет основных экономических показателей ТЭС 8
1 Определение мощности и годовой выработки электроэнергии на ТЭС 8
2 Расчет капитальных вложений ТЭС ..9
3 Расчет дисконтированной стоимости ТЭС 9
4 Расчет удельных капитальных вложения по ТЭС .. 10
Расчет издержек по ГЭС и ТЭС ..10
1 Определение амортизационных отчислений по ГЭС 11
2 Расчет прямых расходов по ГЭС .12
3 Определение структуры издержек ГЭС ..13
4 Определение удельных издержек ГЭС 13
5 Определение расчетных затрат по ГЭС 14
6 Расчет издержек и затрат по ТЭС .15
Анализ экономической эффективности ГЭС и ТЭС .15
1 Экономическое обоснование установленной мощности ГЭС .15
2 Уточнение технико-экономических показателей ГЭС .16
3. Уточнение технико-экономических показателей ТЭС .16
4 Анализ эффективности по методу сравнительной экономической эффективности 16
5 Расчет показателей общей экономической эффективности ..17
6 Расчет эффективности ГЭС с использованием компьютерной оболочки PROJECT EXPERT ..18
Список используемой литературы ..21
Евдокимов рррппССпорпСС.В.
Расчет экономической эффективности гидроэлектростанции
СГАСУ каф.ПГТС 4 курс Г91
Цель курсовой работы состоит в определении основных экономических показателей двух объектов ГЭС и ТЭС уточнении мощностей и экономических показателей экономическом сравнении этих объектов с помощью методов сравнительной экономической эффективности и общей экономической эффективности.
Расчет капитальных вложений по ГЭС
1 Определение стоимости основных объектов ГЭС
Используя заданные стоимости отдельных сооружений ГЭС рассчитываем общую стоимость основных объектов. Величину не учтенных работ из-за не полноты номенклатуры принимаем в соответствии с рекомендациями [1 стр. 55] т.е. 10% от сметной стоимости. Результаты расчетов представим в таблице 1.
Таблица1. Смета №1: «Смета на строительство сооружений основного и производственного назначения (Гл.2 сводного сметного расчета)»
Наименование сооружения и затрат
Глухая бетонная плотина
Водосливная плотина (водосброс)
Открытое распределительное устройство
Водоприемник и трубопроводы
Неучтенные расходы ( 10%)
2 Расчет сводной сметы на строительство гидроузла
Исходя из сметной стоимости по гл.2 рассчитываем объем финансирования путем составления сводной сметы. Стоимости по основным главам сметы определим по нормативам приведенным в приложении 1 [1]. Стоимость оборудования и его монтаж выбираем согласно приложению 2 [1]. Прочие затраты относим к строительным работам а резерв на непредвиденные работы и затраты принимаем в соответствии с данными [стр. 55 1] т.е. 15-20% от сметной стоимости строительства. Возвратные суммы принимаем 15% от 8 главы. Расчет сведем в таблицу 2.»
Таблица 2. Смета№2: «Сводный сметный расчИзм.
ет стоимости строительства
Обоснование единичных расценок
Наименование глав объектов работ и затрат
Сметная стоимость тыс. р.
Оборудование и прочие затраты
Общая сметная стоимость
Подготовка территории стр-ва
Объекты основного производственного назначения
Объекты подсобного и обслуживающего назначения
Объекты энергетического хозяйства
Объекты транспортного хозяйства и связи
Наружние сети и соор-я водоснабжения канализациитеплоснабжения
Озеленение и благоустройство территории
Времнные здания и сооружения
Прочие работы и затраты
Содержание дирекции и авторский надзор
Подготовка эксплуатационных кадров
Проектирование и изыскательские работы
Работы и затраты по созданию водохранилища
Непредвиденные затраты(15%):
Возвратная сумма(15% от 8 главы)
3 Расчет капитальных вложений
Капитальные вложения по ГЭС определяются вычетом из сметной стоимости строительства т.е. из объема финансирования (Ф) возвратных сумм (ВС):
КГЭС = 3387435– 48813=3338621.
4 Расчет дисконтированной сИзм.
тоимости строительства
Дисконтированная стоимость или приведенные капитальные вложения подсчитаем с учетом фактора время и оплаты банковской ставки на ссуду по формуле:
где - дисконтированная стоимости капитальных вложений по ГЭС;
КТ – капитальные вложения на рассматриваемый год строительства;
t – рассматриваемый год строительства;
Т – срок строительства ГЭС принимаем 6 лет;
–год приведения затрат (к которому приводим дисконтированную стоимость);
r – ставка дисконтирования.
Примем сведущий график финансирования по годам строительства:
Расчет по определению дисконтированной ставки сведем в таблицу 3.
Таблица3. «Определение дисконтированной стоимости строительства».
Определяем во сколько раз изменились капитальные вложения по ГЭС. Они изменились на величину :
5 Определение стоимости строительных работ
Для дальнейших расчетов приведенную величину капитальных вложений по ГЭС разделим на 2 части соотвИзм.
етственно стоимости оборудования и стоимости строительных работ:
6 Определение части затрат независящих от мощности ГЭС
Из стоимости ГТС выделяют часть затрат зависящих от установленной мощности ГЭС их обозначают КгэсN. К этим затратам относят затраты по 2 главе сводного сметного расчета т.е. стоимость здания ГЭС открытые распределительные устройства водоприемник и трубопроводы деривация. Эти стоимости можно принять по заданию с последующим увеличением на γ. Из других глав сводного сметного расчета условно берется 50% затрат с последующем увеличением на величину .
Стоимость технического оборудования также следует отнести к затратам зависящим от установленной мощности ГЭС.
Независимо от мощности ГЭС часть затрат Кгэсо включают в себя стоимость плотин расходы на создание водохранилища и другие затраты эта величина определяется разностью.
7 Расчет удельных капитальных вложений по ГЭС
Исходя из выше подсчитанных данных определяется стоимость удельных капитальных вложений:
а) на основной кВт мощности ГЭС:
б) на дополнительный кВт мощности ГЭС:
в) на основной кВт·ч выработки электроэнергии ГЭС:
г) на дополнительный кВт·ч выработки электроэнергии ГЭС:
Расчет капитальных вложений по ТЭС
1 Определение мощности и годовой выработки ТЭС
В расчетах сравнительной экономической эффективности необходимо обеспечить получение в одни и те же сроки одинакового эффекта в энергетике этим показателем является количеством и качеством вырабатываемой электроэнергии. В связи с этим на ГЭС в качестве предварительного значения установленной мощности принимают её гарантированную мощность полученную в результате водно-энергетического расчета. На ТЭС мощность и годовую выработку электроэнергии увеличивают по сравнению с ГЭС на коэффициенты f1 и f2 поскольку на ТЭС необходимо учитывать значения расход электроэнергии на собственные нужды ТЭС (стр. 64 [1]). Величину f1 и f2 следует принимать в соответствии с рекомендациями (стр.51 [2]) f1=[10%-12%] и f2=[3%-6%].
Мощность электроэнергии на ТЭС:
Выработка электроэнергии на ТЭС:
2 Расчет капитальных вложений по ТЭС
Капитальные вложения по ТЭС определяется по её мощности и заданному значению удельных капитальных вложений:
3 Расчет дисконтированной стоимости ТЭС
Приведенные капитальные вложений по ТЭС рассчитывается аналогично рассмотренному выше т.к. капитальные вложения по ТЭС будут меньше чем по ГЭС то срок строительства ТЭС будет меньше чем ГЭС примем срок строительства ТЭС 4 года. Однако для обеспечения условия сопоставимости ГЭС и ТЭС строительство ТЭС должно быть завершено на 6 год поэтому распределение затрат по годам строительства примем в соответствии с таблицей 4 и результаты по определению дисконтированной стоимости капитальных вложений сведем в эту таблицу.
Таблица 4. «Расчет дисконтированной стоимости по ТЭС»
Наименование показателя
Определяем во сколько раз изменились капитальные вложения по ТЭС:
4 Расчет удельных капИзм.
итальных вложения по ТЭС
На основании полученных данных определяют удельные показатели ТЭС. Поскольку стоимость дополнительного кВт мощности практически равна капитальным вложениям на основной кВт то определяем:
а) удельные капитальные вложения на основной и дополнительный кВт мощности ТЭС:
б) удельные капитальные вложения на основной кВт·ч выработки электроэнергии ГЭС:
Расчет издержек ГЭС и ТЭС
1 Определение амортизационных отчислений по ГЭС
Вычисление ежегодных издержек ГЭС начинается с расчетов амортизационных отчислений определяемых по нормативам приведенным в прил.5 [1]. Расчет целесообразней вести в табличной форме.
Таблица 5. «Расчет амортизационных отчислений по ГЭС
Наименование вложений
Капитальные вложения тыс.р.
Амортизационные отчисления
на капитальный ремонт
ГТС (строит. работы) стоимость которых зависит от установленной мощности
ГТС стоимость которых не зависит от установленной мощности ГЭС
Стоимость оборудования и его монтаж
А=Ар+Ак.р.=46233+22269=68503
Амортизационные отчисления по ГЭС составляют в среднем 2-3% от данной стоимости капитальных вложений по ГЭС.
2 Расчет прямых переменных иИзм.
Прямые эксплуатационные расходы по ГЭС рассчитываются в следующей последовательности:
а) - издержки по заработной плате. Заработанная плата подсчитывается по [стр.61 1] при этом удельная численность рабочих определим по нормативам [табл.3.1 1]. Средняя величина заработной платы одного рабочего принимаем из общих соображений:
где n– число обслуживающего персонала
где nуд – удельная численность рабочих на ГЭС принимаемая по [табл.3.1 1] зависит от установленной мощности ГЭС
QUOTE Nуст=80МВт054 челМВт
р – среднегодовая зарплата одного работающего на ГЭС в ценах 1984 г. – 2500-3500 рубгод.
k – коэффициент учитывающий все надбавки к зарплате 115-135.
б) Издержки на текущий ремонт подсчитываются по нормам приведенным [стр.65 1]. Расчет по определению на текущий ремонт сведем в таблицу 6.
Таблица 6. «Расчет издержек на текущий ремонт»
Расход на текущий ремонт
в) Расходы на материал. Из расходов на материалы рассчитывается только стоимость электроэнергии на собственные нужды ГЭС. Величина этих издержек определИзм.
яется по [стр.64 1]. Стоимость одного КВт·ч для заданного района строительства по приложению 17 [1].
Потребление электроэнергии расходуемой на собственные нужды ГЭС в среднем составляет 05-1% от годовой выработки электроэнергии:
где с – тариф за кВт·ч выработанной электроэнергии
г) Прочие расходы – расходы на оплату материалов оплату за ресурсы компенсация связанная с ущербом наносимым ГЭС окружающей среде расходы на общественные нужды. Величина этих издержек принимается 25-50% от фонда заработной платы:
3 Определение структуры издержек ГЭС
Полученные в результате расчета издержки по эксплуатации ГЭС определяют их структуру таблицу 7.
Таблица 7. «Структура годовых издержек ГЭС»
Наименование издержек
Издержки связанные с установленной мощностью
63+7365+20069+163551=
Прямые расходы по ГЭС:
а) Издержки по заработной плате
б) Издержки на текущий ремонт
в) Издержки на материалы
4 Определение удеИзм.
Используя полученные результаты подсчитываем удельные значения годовых эксплуатационных издержек ГЭС.
а) на основной кВт мощности ГЭС и на основной кВт·ч выработки электроэнергии ГЭС:
б) на дополнительный кВт мощности ГЭС и дополнительный кВт·ч выработки электроэнергии ГЭС:
5 Определение расчетных затрат по ГЭС
Приведенные расчетные затраты по ГЭС рассчитываются:
а) на основной кВт мощности:
где Еn – коэффициент сравнительной экономической эффективности Еn = 012;
- стоимость удельных капитальных вложений на основной кВт мощности ГЭС руб.кВт (пункт 1.7).
б) на основе кВт·ч выработки электроэнергии:
- стоимость удельных капитальных вложений на основной кВт·ч выработки электроэнергии ГЭС руб.кВт·ч (пункт 1.7).
6 Расчет издержек и затрат по ТЭС
Для ТЭС производится подсчет эксплуатационных расчетов в следующей последовательности:
а) Определяются годовые издеИзм.
ржки ТЭС без учета расходов на топливо как часть приведённых капитальных вложений и определяются удельные значения издержек ТЭС:
б) Определяются удельные издержки на станции ТЭС:
в) Определяется величина приведённых удельных затрат по ТЭС на основной кВт мощности и основной кВт·ч выработки электроэнергии:
г) Определяются удельные приведенные затраты на топливо на 1 кВт·ч выработки электроэнергии ТЭС. Они исчисляются по стоимости топлива согласно приложению 16 [1] для соответствующего района строительства и заданном удельным расходом топлива. Затраты на топливо для выработки 1 КВт·ч электроэнергии на ТЭС состоит:
где - удельный расход топлива по заданию 042 кгкВт·ч;
сТ – стоимость 1 кг условного топлива для заданного района строительства принимается по приложению 16 [1] сТ=10рубт.=001 рубкг.
д) Определяются издержки по ТЭС с учётом топИзм.
ливной составляющей:
з) Определяются удельные расчётные затраты на основной кВт мощности:
Определяются удельные расчётные затраты на основной кВт·ч выработки электроэнергии:
Анализ экономической эффективности ГЭС
1 Экономическое обоснование установленной мощности ГЭС
Данные расчетов по пунктам 3.5 и 3.6 и использование графика обеспеченности мощности полученные в результате водно-энергетического расчета (точки графика заданы) позволяют определить число часов использования дополнительной мощности ГЭС и определить экономически эффективную величину установленной мощности ГЭС.
В расчетах необходимо рассматривать две зоны графика обеспеченности мощности (рис.1) где I зона – установленная мощность ГЭС меньше гарантированной; II зона - установленная мощность ГЭС больше гарантированной.
Построим график обеспеченности мощности по следующей таблице 8:
Для первой зоны установка дополнительной мощности оправдана неустановкой той же величины мощности на ТЭС. Для этой зоны число часов использования дополнительной мощности оИзм.
пределим по формуле:
Т.к. tг=2000часов то снижение мощности на ГЭС экономически нецелесообразно поэтому будем рассматривать II зону графика где Nуст >Nгар. В этом случае число часов использования дополнительной мощности определяется по формуле:
Т.к. >tг=2000часов то увеличение мощности ГЭС сверхгарантированного значения в этом случае оправдано.
Nуст=Nгар=300тыс.кВт. (Приложение рис. 1)
2 Уточнение технико-экономических показателей ГЭС.
Исходя из пункта 4.1 уточнение технико-экономических показателей ГЭС не требуется.
3. Уточнение технико-экономических показателей ТЭС.
Исходя из пункта 4.1 уточнение технико-экономических показателей ТЭС не требуется.
4 Анализ эффективности по методу сравнительной экономической эффективности
Особенность метода заключается в том что при сравнении вариантов эффект от одного объекта сравнивается с эффектом от другого объекта. Основным показателем метода является срок окупаемости дополнительных капитальных вложений. Этот срок показывает за сколько лет окупятся дополнительные капитальные вложения за счет экономии годовых издержек.
Вторым показателем метода является величина обратная сроку окупаемости который называется коэффициентИзм.
ом сравнительной экономической эффективности:
5 Расчет показателей по методу общей экономической эффективности
Основными показателями метода являются срок окупаемости капитальных вложений и коэффициент рентабельности.
Сущность метода заключается в том что определяются эти показатели по ГЭС и ТЭС а затем сравниваются друг с другом.
где - доход по ГЭС определяемый по двухставочному тарифу
а – коэффициент учитывающий потери электроэнергии в сетях а=085;
- тариф на 1 кВт мощности =39рубкВт;
- тариф за 1 кВт·ч выработанной электроэнергии =12копКВтч=1210-2рубКВтч.
Расчет эффективности ГЭС с использованием компьютерной оболочки PROJECT EXPERT.
Расчет эффективности реального инвестирования т.е. вложения средств в реальный объект по методу PROJECT EXPERT целесообразно вести в следующей последовательности:Изм.
Обеспечить сбор и подготовку исходных данных
Выполнить предварительные расчеты
Внести данные в компьютерную оболочку
Произвести дополнительную корректировку исходных данных
Произвести окончательный расчет
При использовании программного продукта PROJECT EXPERT подготовку исходных данных удобно производить в следующей последовательности:
Проект. Этот раздел является первым содержанием PROJECT EXPERT который изначально доступен после открытия или создания объекта. Он предназначен для ввода общей информации о проекте настройки модулей расчета и отображения данных проекта.
Заголовок. Здесь указываются сведения о проекте его название автор дата начала и длительность реализации проекта.
Список продуктов. Здесь вводятся данные о наименовании продукции с указанием единиц измерения и даты начала продаж.
Отображение данных. Указывается масштаб представления данных. Для первых трех лет расчета данные целесообразно выполнять поквартально далее по годам.
Настройки расчета. Указывается период расчета показателей проекта и указывается ставка дисконтирования.
Текстовое описание. Указывается общая информация о предприятии.
Компания. Приводятся данные о стартовом балансе предприятия системе учета запаса продукции и общая информация о компании до реализации проекта
Валюта. Выбирается валюта и единица ее измерения.
Учетная ставка. Вводятся значения годовых ставок и финансирования в период действия проекта.
Налоги. Указываются реально соответствующему действующему законодательству. В расчетах учитывается 3 вида налогов: на прибыль (35% с прибыли поквартально) на пользователей дорог (1.8%) на содержание жилищной сферы (1.5%).
Текстовое описание. Указываются данные по анализу рынка конкуренции экологическим и социальным услугам проекта.
Инвестиционный план. Предназначен для составления календарного графика работ с указанием отдельных этапов необходимых финансовых ресурсов для формирования активов предприятия.
Календарный план. Разработка проектной сметной документации строительство объекта период эксплуатации объекта.
План сбыта. Указывается наименование и цена за единицу выпускаемой и реализуемой продукции
План производства. Описание производственной программы предприятия. Вводится информация о прямых издержках производственного периода проекта формируется график производства.
Материалы и комплектующие.
План по персоналу. Вводится информация по трем группам персонала: управление производство и маркетинг.
Общие издержки. Указываются постоянные издержки по управлению производству маркетингу.
Финансирование. Ввод исходных данных о потребностях в капитале.
Таблица прибыли и убытков.
Отчет об использовании прибыли.
Анализ экономической эффеИзм.
ктивности показал что строительство ГЭС более выгодно и рентабельно относительно ТЭС по всем рассмотренным методам.
) Сопоставляя результаты расчетов по методу сравнительной экономической эффективности получилось:
- коэффициент сравнительной экономической эффективности меньше нормативного коэффициента
Получаем что из двух альтернативных вариантов более эффективным более рентабельным является вариант с наибольшими затратами. В данном случае это ГЭС со сроком окупаемости дополнительных капитальных вложений равным 1 год.
) По методу общей экономической эффективности:
Получаем что из двух альтернативных вариантов более эффективным более рентабельным является вариант ГЭС со сроком окупаемости дополнительных капитальных вложений равным 2 года.
Вывод: Таким образом в результате сравнения и по экономическим показателям наиболее эффективным и рентабельным является вариант ГЭС.
Список используемой лиИзм.
Д.С.Щавелев и др. «Экономика гидротехнического и водохозяйственного строительства» М. «Стройиздат» 1986г.
Гидроэлектрические станции под. ред. Ф.Ф. Губина и Г.И.Кривченко М. «Энергоиздат» 1980г.
Расчёт основных экономических показателей ГЭС и ГАЭС учебное пособие М.И.Бальзанников С.В.Евдокимов Самара СГАСУ 1998г.
Расчёт экономической эффективности ГЭС с использованием ЭВМ методическое указание М.И.Бальзанников С.В.Евдокимов Самара СГАСУ 2000г.
Министерство и образование науки РФ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
Высшего профессионального образования
«Самарский государственный архитектурно-строительный университет»
Кафедра природоохранного и гидротехнического строительства
Курсовая работа по предмету
«Расчет экономической эффективности гидроэлектростанции».

ГЭС И ГМ.doc

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО
«САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
КАФЕДРА ПРИРОДООХРАННОГО И ГИДРОТЕХНИЧЕСКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА
«РЕГУЛИРОВАНИЕ РЕЧНОГО СТОКА И РАСЧЕТ УСТАНОВЛЕННОЙ МОЩНОСТИ ГЭС»
Построение гидрографа 3
Построение интегральной кривой 3-5
Регулирование стока на выравнивание
График обеспеченности мощностей
Построение анализирующей
Определение установленной мощности
Расчет энергетических и экономических показателей
Список литературы ..11
Построение гидрографа
В заданном на бланке гидрографе реки (график 1) усредняем расходы
воды: в меженные периоды до среднемесячных в половодье - до
среднедекадных представив гидрограф в виде ступенчатого графика. Приняв за
начало водохозяйственного года первый месяц наступления половодья построим
на миллиметровке ступенчатый гидрограф реки за три года. При построении
ступенчатого гидрографа принимаются масштабы: времени -1 месяц - 15 см
расходов - сообразуясь с величиной наибольших расходов так чтобы график
занял по высоте 15-20 см. Расходы неиспользованные с начального периода
первого года перенести на конец третьего водохозяйственного года.
Используя осредненные расходы гидрографа выполнить расчеты стока реки в
табличной форме (табл. 1)
Построение интегральной кривой
Для проведения годичного (многолетнего) регулирования необходимо иметь
интегральную кривую стока (рис.2) которая строится на основе гидрографа
Поскольку интегрирование функции [pic] представляет собой
сложность гидрограф реки изображенный в задании в виде непрерывных
кривых для последующих расчетов и графических построений дается в виде
ступенчатого графика. При этом в меженный период берутся среднемесячные
расходы а в период паводка - среднедекадные. Операция по осреднению
расходов произведена непосредственно на бланке задания.
Построение интегральной кривой ведется по данным табл. I. При
заполнении этой расчетной таблицы учитывается что водохозяйственный год
начинается с первого месяца наступления паводка характерного для всех трех
лет заданного ряда. Начальные зимние месяцы первого года характеризующие
меженный период относятся на конец третьего года.
В колонку 2 табл. I вносят значения расходов со ступенчатого
гидрографа стока в колонку 3 - подсчитанные величины стока за данный месяц
или декаду. Причем отрезки времени t за месяц равные 263* 106 с
принимаются одинаковыми для всех месяцев года. Если с гидрографа снимается
величина расхода за декаду то при определении стока следует принимать
время t=0876* 106 с. Чтобы в таблице не писать громоздких чисел в колонки
[pic]7 выносится размерность 106.
Построенная таким образом интегральная кривая стока (по колонкам 1 и
) является разностной кривой между стоком и его нормой. Это интегральная
кривая в косоугольных координатах где ось времени является фиктивной и
совпадает с линией среднего расхода. Интегральная кривая строится на том же
листе «миллиметровой бумаги. Следует соблюсти совпадение осей по вертикали
с гидрографом в том же масштабе времени (I месяц -15 см). Вертикальный
масштаб выбирается по величине максимальной разности (колонка 7) так чтобы
объёмы выражались круглым числом и максимальное отклонение от луча
среднего расхода составляло 20-10 см
Для заполнения колонки 6 необходимо определить среднемноголетний
расход. Для этого в начале подсчитывают среднегодовые расходы:
Среднемесячный расход в паводок определяется как среднее значение из трёх
значений среднедекадных расходов.
Среднемноголетний расход:
Qср = (7136+6131+5836)3=6368 1[pic]
Для упрощения расчетов принимается ближайшее округленное значение
среднемноголетнего расхода на основании которого подсчитываются величины
для заполнения колонок 4 и 7.
Интегральная кривая стока позволяет графически определить расходы
воды за любой промежуток времени. Для графического решения этой задачи по
интегральной кривой необходимо построить лучевой масштаб. Построение
лучевого масштаба производится следующим образом: из произвольной точки
О" вправо проводится горизонтальная линия (фиктивная ось времени).
От точки «О» на этой линии в том же масштабе что и на интегральной
кривой откладывается условное время Тусл=38мес. Через полученную точку
вертикально вниз откладывается в том же масштабе что и на интегральной
кривой условный объём Wусл=Tусл*Оусл= 63681*107 =63681*106 (точка "а").
Соединив точку "О" с точкой "а" получим действительную ось времени.
На вертикальной линии и ее продолжении вверх выше фиктивной оси
времени наносится шкала расходов цена деления которой определяется точками
Q=0(точка "а") и Q=Qср(точка"б"). Линия "О"- "б" есть линия среднего
О" - "а" –линия нулевого расхода.
Для определения на интегральной кривой среднего расхода за какой-
нибудь промежуток времени необходимо соединить концы этого временного
отрезка прямой линией и перенести ее параллельно самой себе на лучевой
масштаб так чтобы она проходила через точку "О". Тогда наклон этой кривой
отложит на вертикальной оси расходов искомую величину. Для графического
определения среднегодовых расходов нужно начало и конец интегральной кривой
за соответствующий год соединить прямой и по лучевому масштабу найти
величину этого расхода. По величине этих расходов устанавливается
правильность построения интегральной кривой. Среднемноголетний расход
определяет прямая соединяющая начало и конец интегральной кривой.
Объём водохранилища для полного выравнивания расходов за любой
промежуток времени выражается отрезком прямой по вертикали (в масштабе
объемов) между точками наибольшего отклонения интегральной кривой от луча
среднего расхода за рассматриваемый отрезок времени.
Для того чтобы запроектировать заданный режим регулирования
стока необходимо к интегральной кривой нанести ниже кривую равноотстоящую
от неё на величину полезного объема водохранилища в масштабе объемов
принятых при построении интегральной кривой.
Полезный объем водохранилища определяется по заданной кривой связи
объемов водохранилища (график 2 задания) как разность полного объема
соответствующего НПУ. и мертвого объема соответствующего УМО
WПОЛ=14140*106 [pic].
Эти две кривые- интегральная кривая стока и равноотстоящая (
контрольная) образуют полосу в пределах которой можно проводить любой
режим годичного(многолетнего) регулирования (при положительных значениях
зарегулированных расходов).
Регулирование стока на выравнивание расходов
В этом случае в полосе регулирования необходимо добиваться чтобы
зарегулированный расход был как можно ближе к среднемноголетнему. Это
достигается тем что лучи регулирования проводят так чтобы было
наименьшее число переломов т.е. лучи регулирования имели бы наименьшее
отклонение от луча среднемноголетнего расхода («правило натянутой нити»).
Величины зарегулированных расходов Qзр1 Qзр2 и т.д. определяются по
лучевому масштабу и наносятся на гидрограф цветными линиями. Также
цветными линиями наносятся на гидрограф среднегодовые расходы и
среднемноголетний расход.
График обеспеченности мощностей водотока
Для построения графика обеспеченности мощности строят хронологический
график мощностей за заданный ряд лет. Мощность за каждый отрезок времени
определяется по формуле:
Где Q-расход за данный промежуток времени берется с гидрографа
зарегулированного стока.
Для определения напоров строим хронологические графики верхнего
(рис.3) и нижнего бьефов(рис.4) а затем напора(рис.5). Хронологический
график верхнего бьефа строится на основе графика 2 задания. В зависимости
от остатка воды в водохранилище в данный момент времени определяется УВБ.
Остатки воды определяются отрезками между интегральными кривыми
естественного и зарегулированного (лучи Qзр) стоков. По графику 2 задания
остатки воды в водохранилище откладывается от УМО.
Хронологический график уровней нижнего бьефа строится на основе
графика 3 задания. В зависимости от расходов поступающих в НБ(независимо
через какие сооружения) определяется уровень НБ. При ступенчатом
гидрографе уровни нижнего бьефа также будут меняться ступенчато следуя
гидрографу зарегулированных расходов.
Поскольку напоры ГЭС есть разность уровней верхнего и нижнего бьефов
то хронологическая кривая напоров будет иметь участки постепенного и
ступенчатого графиков (потерями напора в водоводах ГЭС пренебрегаем).
Расчет хронологического графика мощностей (рис.6) производится
при некотором постоянном значении к.п.д. агрегатов (=09). График будет
иметь ступенчатое изменение мощностей в моменты времени ступенчатого
изменения зарегулированных расходов и напоров. При этом больший
расход будет соответствовать меньшему напору.
Ввиду простоты расчетов точки графика мощностей можно заносить
из показаний микрокалькулятора или логарифмической линейки без составления
Кривую обеспеченности мощностей (рис. 7) в гидроэнергетике принято
стоить в зависимости от времени при этом за 100% принимается годовое число
часов равное 8760. Построение этого графика лучше вести на основе табл. 2.
Построение графика обеспеченности мощности
N(кВт)T(дек)Т (час)Т3(час
Таблица составляется следующим образом: в первый столбец заносятся
значения максимальной мощности число часов обеспеченности которой будет
наименьшим. Далее берется следующее по величине характерное значение
мощности и подсчитывается в течение скольких месяцев (декад) в трехлетнем
ряду обеспечивается данная мощность. Здесь учитывается что если
обеспечивается большая мощность (предыдущий столбец) то данная мощность
тем более будет обеспечена. Далее значения времени в строке 2 переводятся в
часы(1 месяц- 730 часов) делятся на число лет в многолетнем ряду (в нашем
случае 3 года) и заносят в строку 3. По данным строк I и 3 строится кривая
обеспеченности мощностей. По заданной расчетной обеспеченности р=94%
определяется обеспеченная мощность ГЭС по водотоку (Nоб).
Построение анализирующей кривой
Анализирующая кривая необходима для проведения суточного
регулирования. Для ее расчетов суточный график нагрузки энергосистемы
(график 4 задания) строится на миллиметровой бумаге ступенчато с интервалом
времени 2 часа (масштаб графика I см - 2 часа). Анализирующая кривая
строится на основе табл.3
Ni(квт) N(i+1)-Ni(кT(часы) Эi=T(N(i+1)-Σ Эi(кВт.ч)
Суточный график и анализирующую кривую совмещаем на одном графике и
строим с нуля (рис.8). энергии выбираем так чтобы
криволинейная часть анализирующей кривой выходила за пределы суточного
Расчет суточного регулирования
Ограничение может быть связано с необходимостью подачи воды по
условиям судоходства водопотребления водоснабжения и т.д. При этом
задается расход Qmin меньше которого подавать в нижний бьеф нельзя. Исходя
из этого определяется минимальная мощность ГЭС которая располагается в
базисе суточного графика нагрузки энергосистемы:
Nбаз = Nmin = 981* Qmin* H * (кВт).
Qmin = 079 QГИДР. = 079* 2400 =1896 (м3с).
Nбаз = 981*1896*3357*09 = 56195(кВт).
В пике суточного графика нагрузки располагается лишь часть обеспеченной
Эпик = 24(Nоб – Nбаз)=24(1060-56195)=119532 (тыс.кВт ч).
Гарантированная мощность составит:
Nгар = Nпик + Nбаз=2795+56195=335695 (кВт).
Определение установленной мощности ГЭС
Nуст= Nгар+ Nдоп+ Nрез (кВт).
В данной КР резервная мощность Nрез=0.
Число часов использования дополнительной мощности определяется по формуле:
t=( NΔN+EH KΔN)b (ч).
где NΔN – годовые издержки на дополнительные киловатты; NΔN= 16 рубкВт в
EH – нормативный коэффициент сравнительной экономической эффективности
капвложений. В энергетике EH=012;
KΔN – стоимость дополнительного киловатта; KΔN =75 рубкВт по заданию;
b – топливная составляющая себестоимости электроэнергии на тепловой
где S – удельный расход условного топлива; S=041 кгкВт ч по
с – стоимость условного топлива с=32 рубтонна по заданию.
b=041*321000=1312*10-3 (рубкВт ч)
t=(16+012*75)1312* 10-3=190548 (ч)
Nуст=335695 +335695 =3692645 (кВт)
Расчет энергетических и экономических показателей ГЭС
Число часов использования установленной мощности:
tNуст=ЭГЭС Nуст= 24704808243692645 =2953948 (ч)
Суммарные капвложения на ГЭС:
к=кN Nуст = 150*3692645 = 55389675 (руб)
кN- стоимость основнго киловатта : 150 рубкВт.
Капвложения на 1 кВт ч годовой выработки составляет:
К = кЭГЭС = 553896919794032 = 00602 (рубкВт ч)
Суммарные годовые издержки:
И= Nуст ИN=3692 645 *16=5908 (руб)
Себестоимость электроэнергии:
S=ИЭГЭС=5908919794032 = 00064 (рубкВт ч)
Расчетные затраты по ГЭС
:З=И+ЕН к=5908+012*55389675 = 6652669 (руб).
Мустафин Х.Ш. Миниглов А.Х. Регулирование речного стока и расчет
установленной мощности гидроэлектростанций: Учебное
пособиеРедакционно-издательский отдел КуИСИ Куйбышев 1984 г.
Щавелев Д.С. Использование водной энергии. М.:Энергия1976г.
Губин Ф.Ф. Гидроэлектрические станции.М.:Энергия1980г.
Кравченко Г.И. Гидроэлектрические машины.М.:Энергия1978г.
Регулирование речного стока и расчет установленной мощности ГЭС
СГАСУ 4-й курс гр.Г-71

Betonnaya gravitatsionnaya plotina (1).dwg

Экспликацияn1 автодорогаn2 глухая плотинаn3 Водосливная плотинаn4 понурn5 водобойный колодецn6 рисбермаn7 водобойный ковшn8 здание ГЭСn9 монтажная площадкаn10 подводящий каналn11 отводящий канал
Генплан гидроузла М 1:10000
Продольный разрез I-I по оси автодороги МГ1:5000 МВ1:500
Поперечный разрез II-II и полуплан водосливной плотины М 1:500
Ж.Б. плита 10х10х15м
Сложный разрез III-III М 1:500
Условные обозначения
Обратный фильтр и дренаж
Бетонная гравитационная плотина на нескальном основании
Генплан сооруженийn разрезы I-I II-II III-III уплотнение шва.
-контурное внешнее уплотнение типа К-10б2-основное уплотнение типа В-1n3-контурное внутреннее уплотнение типа К-5n4-смотровая шахтаn5-уплотнение типа К-10аn6-уплотнение типа К-7n7-уплотнение типа Г-3n8-уплотнение типа Г-6 или Г-7n9-уплотнение типа Г-6n10-полный шов б=20-30 см

КУРСОВАЯ ЖБК МОНОЛИТ.dwg

Спецификация подпорной стены Lс=120м
Монолитная подпорная
Соединение арматурных стержней выполняется способом контактной сварки (ГОСТ 14098-68 и ГОСТ 19293-73);n2. Шпильки поз. 9 и 10 ставить в шахматном порядке.
Рабочая арматура сеток
Сечение подпорной стены

ГЭС-Катэ (начало).docx

Министерство и образование науки РФ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
Высшего профессионального образования
«Самарский государственный архитектурно-строительный университет»
Кафедра природоохранного и гидротехнического строительства
Курсовая работа по дисциплине
«Гидроэлектростанции и гидромашины»
на тему «Здание гидроэлектростанции»
Введение. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4
Исходные данные для проектирования здания ГЭС. . . . . . . . . . 5
Типы зданий ГЭС. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5
Оборудование гидроэлектростанции. . . . . . . . . . . . . . . . .5
Выбор числа агрегатов. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6
Определение типа турбины. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6
Определение параметров гидротурбины. . . . . . . . . . . . . . . 7
Зона работы турбины. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9
Турбинные камеры ГЭС. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10
Отсасывающие трубы. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
Определение параметров гидрогенератора. . . . . . . . . . . . . 12
Выбор трансформаторов. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15
Выбор маслонапорной установки. . . . . . . . . . . . . . . . . 16
Компоновка гидроагрегатного блока. . . . . . . . . . . . . . . 17
Монтажная площадка. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20
Список использованной литературы. . . . . . . . . . . . . 21
Приложение. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22
Здание гидроэлектростанции.
СГАСУ гр.Г-91 ФИСПОС

Курсовая работа ЖБК.doc

Назначение размеров подпорной стены. . . . . . . . . . . .
Определение нагрузок действующих на подпорную стенку. . . . . . .
Расчет устойчивости подпорной стены против сдвига. . . . . . . .
Расчет устойчивости основания. . . . . . . . . . .
Расчет прочности вертикальной стенки. . . . . . . . . .
1. Расчетная схема и усилия в стенке. . . . . . . . . . .
2. Расчет прочности вертикальной стены. . . . . . . . . .
Расчет и конструирование фундаментной плиты . . . . . . . .
1. Расчет прочности фундаментной плиты. . . . . . . . . .
Сборная подпорная стена с анкерной тягой (затяжкой).
1. Назначение размеров сборной подпорной стены.
2. Расчет и конструирование вертикальной панели.
2.1. Построение эпюры изгибающих моментов.
2.2. Построение эпюры перерезывающих сил.
2.3. Расчет прочности нормального сечения стеновой панели.
3. Расчет и конструирование анкерной тяги.
4. Расчет и конструирование фундаментной плиты.
4.1. Расчетная схема и усилия в фундаментной плите.
4.2. Расчет прочности фундаментной плиты.
Расчет и конструирование Стадия
Федеральное агентство по образованию РФ
Государственное образовательное учреждение высшего
профессионального образования
Самарский Государственный Архитектурно-Строительный Университет
«Расчет и конструирование подпорной стены»
Назначение размеров подпорной стены.
Монолитная подпорная стенка состоит из двух конструктивных элементов: вертикальной
стенки и фундаментной плиты расчет которых производится отдельно. Габаритные
размеры подпорной стены составляют полная высота стены Н и ширина фундаментной
плиты В. Полная высота складывается из высоты удерживаемого грунта Нс (т.е
разности отметок верхнего и нижнего уровней грунта) и глубины заложения подошвы
фундаментной плиты Нф:
Н = Нс + Нф = 56+16=72 (м).
Ширина подошвы В назначается с учетом рекомендаций в соответствии с графиком ([1]
рис. 7.4) и в зависимости от угла внутреннего трения φ. При нагрузке на
поверхность грунта qn = 55 кНм2 угле внутреннего трения φ=29° и высоте стенки
Н=72 м принимаем а=08 м и b = 48 м;
В = а +b = 08 +48 = 66 (м ).
Толщину фундаментной плиты в месте их сопряжения со стенкой равно как и толщина
стенки примем равными hc = 06 м hф = 06 м.
Определение нагрузок действующих на подпорную стенку.
Величина нагрузки от активного давления грунта зависит от физико-механических
характеристик грунта а именно от объемного веса ρ угла внутреннего трения φ и
коэффициента сцепления С. Так как согласно заданию грунт основания принят в виде
супеси то коэффициент сцепления С=0.
Для грунта засыпки эти характеристики можно определить следующим образом:
φ1 =09*φ = 09 * 29° = 261°;
ρ1=095*ρ=095*175=16625 кНм3.
Нагрузка на поверхности грунта заменяется эквивалентным слоем грунта.
Горизонтальное и вертикальное давление грунта и увеличивается пропорционально
удалению от поверхности максимальные их значения для несвязного грунта равны:
где ρ1 - объемный вес грунта засыпки; ρ1 = 16625 кНм3;
λг - коэффициент горизонтальной составляющей активного давления грунта;
Н - полная высота подпорной стенки;
γn - коэффициент соответствующий классу ответственности сооружения;
- угол наклона плоскости обрушения грунта;
= 45° - φ12 = 45° - 261°2 = 3195°;
Значение коэффициента λг в общем виде определяется по формуле:
ФИСПОС 290400 КР Лист
ИзмЛист№докум.Подп.Дата
где φ - угол внутреннего трения грунта;
- угол наклона тыльной грани стены к вертикале в данном случае = 0;
- угол трения грунта на контакте со стеной в том случае если поверхность
тыльной грани не обработана специальным составом то = 0;
ρ - угол наклона поверхности грунта со стороны удерживаемого слоя ρ = 0.
При наличии на поверхности грунта временной нагрузки горизонтальное и
вертикальное активное давление грунта должно быть увеличено на величину
соответственно qгн и qвн .
Собственный вес грунта на малой консоли:
Вес грунта за призмой обрушения:
Собственный вес вертикальной стенки при наличии объемного веса железобетона ρж.б.
Собственный вес фундаментной плиты при наличии объемного веса железобетона ρж.б.
Давление грунта со стороны малой консоли именуемое пассивным давлением грунта
при этом λn принимаем равным 1 т.к. рассматриваем вариант плоского сдвига:
ФИСПОС 290400 КР Лис
Для удобства расчета нагрузка от активного давления грунта заменяется
равнодействующей приложенной в центре тяжести эпюры:
Расчет устойчивости подпорной стены против сдвига.
Задачей расчета устойчивости против сдвига является определение соотношения
сдвигающих и удерживающих сил.
Сдвиг может быть плоским когда конструкция перемещается параллельно сама себе.
Глубинный сдвиг – когда происходят деформации грунта под малой консолью
фундаментной плиты и стенка будет наклоняться.
Устойчивость подпорной стены против сдвига обеспечена если удовлетворяется
где Туд - удерживающая сила т.е препятствующая сдвигу;
Тсд - сдвигающая сила.
Определим сдвигающие силы:
Удерживающая сила возникает за счет трения между подошвой фундаментной плиты и
грунтом основания. Эта сила пропорциональна вертикальной нагрузке действующей на
фундаментную плиту.
где N - сумма всех расчетных вертикальных сил;
- угол наклона поверхности скольжения к горизонту; =0;
Еn - равнодействующая расчетного пассивного давления грунта;
Туд = 60998*0549+2028=355162кН;
Условие выполняется увеличение размеров не требуется.
Расчет устойчивости основания.
Расчет устойчивости основания производится с целью корректирования размеров
фундаментной плиты.
Задача данного расчета заключается в определении несущей способности грунта и
сравнении ее с нормальной силой действующей на фундаментную плиту.
Устойчивость основания обеспечена если выполняется условие:
где N - нормальная сила или сумма всех сил на вертикальную плоскость;
Ф - несущая способность грунта выраженная вертикальной силой;
кн – коэффициент надежности; кн = 12.
Несущая способность основания под подошвой стены на 1 м ее длины для песчаных
грунтов и супесей определяется по формуле:
где [pic] - приведенная ширина фундамента вычисляется по формуле:
В - ширина подошвы фундаментной плиты; В=44 м;
е - эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил:
Мг и Мв - изгибающие момент соответственно горизонтальных и вертикальных
сил относительно центра фундаментной плиты;
А1 и В1 - безразмерные коэффициенты определяемые по формуле:
λγ и λq - коэффициенты несущей способности грунта определяется в
зависимости от tgφ по приложению 2 [1]; tgφ=0549; λγ =7; λq = 16
iγ и iq - коэффициенты влияния угла наклона нагрузки зависящие от
соотношения горизонтальной и вертикальной составляющих суммарной
нагрузки определяемые по следующим формулам:
nγ и nq - коэффициенты влияния формы подошвы фундаментной плиты; для
ленточного фундамента nγ = nq = 1;
998кН ≤ 728325кН - условие устойчивости основания обеспечено.
Расчет и конструирование вертикальной стенки.
Монолитная подпорная стена состоит из двух конструктивных элементов: вертикальной
стенки и фундаментной плиты расчет и армирование этих конструктивных элементов
производится отдельно.
1. Расчетная схема и усилия в стенке.
Расчетная схема вертикальной стены представляет собой консольную балку жестко
защемленную в фундаментной плите и загруженную горизонтальным давлением грунта г
и приращением давления qг от нагрузки на поверхности грунта.
Вылет консоли Н1 = Н - hф = 78 – 05=73 (м).
Максимальные усилия М и Q будут иметь место в заделке (сечение 1-1) причем усилия
где нг1 и нг2 - горизонтальное давление грунта в сечениях 1-1 и 2-2
соответственно которые можно определить по формулам:
2. Расчет прочности вертикальной стены.
Расчет арматуры необходимо провести вначале для сечения 2-2 и установить стержни
по всей высоте стенки а затем рассчитать арматуру для сечения 1-1 и определить
дополнительные стержни.
Для расчета принимаем полосу шириной 1 м.
Бетон класса B15 Rb = 85 МПа; γb2 = 1 т.к. конструкция находится в грунте
где присутствует постоянная влажность; b = 1000мм; Rbt = 075 МПа. Арматура А –
Проверяем условие [p
Расчет поперечной силы воспринимаемой бетоном:
Производим расчет вертикальной стенки по нормальному сечению. Рассчитываем
где а - расстояние от центра тяжести арматуры до ближайшей грани бетона; а =
Интерполируем и получаем: = 012; = 094.
αм - относительный статический момент сжатой зоны бетона;
- относительная высота сжатой зоны бетона;
- относительное плечо внутренней пары сил.
Путем аналогичного расчета найдем необходимую площадь арматуры для сечения 1-1:
Интерполируем и получаем: = 033; = 0835.
Аs доп = Аs1 – Афактs2 = 4644 -1900=2744 мм2[pic]
Дополнительные и основные стержни объединяем в сетку С1. Горизонтальные стержни в
сетке С1 принимаются из условий сварки с максимальным рабочим стержнем не менее
W - зона анкеровки; W = 20·dк = 20·28 = 560 мм;
dк - диаметр коротких стержней .
Диаметр горизонтальных стержней назначается ([pic]) мм или из условия сварки.
Расчет и конструирование фундаментной плиты.
Фундаментная плита представляет собой 2- х консольную балку.
Определяем расчетные нагрузки действующие сверху:
Найдем расчетную распределенную нагрузку на поверхности грунта:
Определяем вес грунта на малой консоли:
Вес грунта на большой консоли будет равен:
Определим реактивное давление грунта под фундаментной плитой:
Мг = 5095397 kH·м – принимаем из расчета устойчивости основания.
Определим краевые давления грунта под подошвой стены:
где R - расчетное сопротивление на основание; R = 027*1000 кПа.
Расчет фундаментной плиты производим по сечениям 3-3 и 4-4 поэтому необходимо
определить реактивное давление грунта в этих сечениях:
Определяем усилия в фундаментной плите для расчетных сечений 3-3 и 4-4:
1. Расчет прочности фундаментной плиты.
Проверяем условие по максимальному значению Q:
Условие выполняется толщина фундаментной плиты достаточна и поперечная арматура
по расчету не требуется.
Бетон класса B15 Rb = 85 МПа; γb2 = 1 т.к. конструкция находится в грунте где
присутствует постоянная влажность; b = 1000мм; Rbt = 075 МПа.
Арматура А – I Rs = 225МПа.
Определяем коэффициент αм для сечения 3-3:
Интерполируем и получаем: = 0067; = 0968.
Интерполируем и получаем: = 018; = 091.
W - зона анкеровки;
W = 20·dк = 20·28 = 560 мм.
Сборная подпорная стена состоит из трех конструктивных элементов: вертикальной
панели фундаментной плиты и анкерной тяги. Анкерная тяга или затяжка
предназначена для удержания вертикальной панели в проектном положении. Крепление
затяжки осуществляется на сварке к вертикальной панели она крепится на расстоянии
Н3=13Н=263 м от верха а к фундаментной плите - на расстоянии b1 = 01В = 044
м от конца большой консоли.
Расчетная схема вертикальной панели представляет собой балку на двух опорах с
консолью. Опорами являются точка опоры на фундаментную плиту и точка крепления
анкерной тяги которая расположена под углом α к вертикальной панели.
Исходя из этого можно определить величину опорной реакции на верхней опоре т.е
В сборном варианте элемент имеет ширину 15 м поэтому нагрузки необходимо
Усилие в анкерной тяге будет равно:
Вертикальная составляющая равна:
Так как эпюра М в стеновой панели двузначна то принимаем два расчетных сечения:
-1 – в месте крепления анкерной тяги;
-2 – сечение с максимальным изгибающим моментом.
Изгибающие моменты в сечении 1-1 будут равны:
Для определения изгибающего момента в сечении 2-2 сначала необходимо вычислить
расстояние от верхней опоры до сечения с максимальным изгибающим моментом Z. Для
этого необходимо найти производную и приравнять ее 0 т.е dMdZ=Q=0.
Определяем значения перерезывающих сил в опорах при этом Q=0 в сечении 2-2.
Для расчета сборного варианта согласно заданию приняты следующие материалы:
Бетон класса В25 Rb = 145 МПа; Rbt = 105 МПа.
Арматура продольная класса А – II Rs = 270МПа.
Данное расчетное сечение представляет собой тавровый профиль с полкой в сжатой
Находим площадь сечения арматуры а по ней определяем ее диаметр с учетом что
Фактическая площадь арматуры:
Расчет прочности наклонного сечения
Максимальная перерезывающая сила Q= 13068 кН:
Условие выполнено поэтому поперечной арматуры по расчету не требуется однако она
должна устанавливаться конструктивно.
Данное сечение представляет собой тавровый профиль с полкой в растянутой зоне.
Такое сечение рассчитывается как прямоугольное так как свесы расположенные в
растянутой зоне в расчете не учитываются.
Анкерная тяга предназначена для удержания стеновой панели в проектном положении и
работает на растяжение. Растягивающее усилие S должно приниматься в расчете с
коэффициентом условий работы равным 15 который учитывает возможность
увеличения усилия за счет зависания грунта над тягой и неравномерности натяжения
арматуры. Анкерная тяга может проектироваться из арматурных стержней или другого
Площадь арматуры в тяге определяется по формуле
Фактическая площадь :
При конструировании анкерной тяги необходимо учитывать условия ее крепления к
стеновой панели и фундаментной плите. Поэтому тяга армируется 4 или 6 стержнями
обладающей пластическими свойствами класса А-IA-IIA-III так как должно
обеспечиваться шарнирное соединение анкерной тяги к другим конструктивным
элементам. Крепление анкерной тяги к ребрам панелей осуществляется приваркой
арматурных стержней тяги к закладным деталям ребра на длину не менее 5d=5*25=125
мм где d – диаметр стержня. Размер закладной детали определяем по месту
расстояние от конца арматуры до края закладной пластины должно быть не менее 50
Расчетная схема фундаментной плиты представляет собой балку на двух опорах с двумя
консолями. Опорами являются точка опоры стеновой панели и точка крепления анкерной
тяги. Величины нагрузок с небольшой погрешностью можно принять по монолитному
варианту учитывая при этом изменения размера грузовой полосы равной ширине
Производим пересчет нагрузок:
Построение эпюры изгибающих моментов.
В соответствии со схемой деформирования плиты расчетными сечениями необходимо
принять: 3-3 – в месте крепления анкерной тяги; 4-4 – сечение с максимальным
изгибающим моментом которое находится на расстоянии Х от правой опоры. Следует
также определить усилия в сечении 5-5 – место опирания стеновой панели на
Изгибающие моменты в сечении 3-3:
Определение максимального изгибающего момента:
Построение эпюры перерезывающих сил
Расчет прочности нормального сечения.
Данное расчетное сечение представляет собой тавровый профиль с полкой аналогично
Фактическая площадь арматуры: [pic]
Данное расчетное сечение представляет собой тавровый профиль с полкой в растянутой
зоне. Расчет такого сечения производится аналогично сечению 2-2.
Расчет прочности наклонного сечения.
Максимальная перерезывающая сила [pic].
Проверяем условие :
Необходимо произвести расчет прочности наклонного сечения полностью и установить
поперечную арматуру по расчету.
Принимаем поперечную арматуру 2 Ф 8 А – I с площадью [pic][pic] с шагом S = 200
Тогда интенсивность поперечного армирования определится по формуле :
Поперечная сила воспринимаемая бетоном равна:
где С - горизонтальная проекция наклонной трещины принимаемая не более 2h0 = 920
Поперечная сила воспринимаемая арматурой равна :
где [pic] - коэффициент принимаемый равным 075.
Несущую способность наклонного сечения определим по формуле
Поперечная арматура совместно с продольной арматурой принятой при расчете сечения
-3 объединяются в плоские каркасы К2 которые устанавливаются в ребре по всей
длине фундаментной плиты.
Проектирование железобетонных и каменных подпорных стен. Методические
указания.Сост. А.И. Снегирева В.Г. Мурашкин; Самара2007.
СНиП 2.03.01 – 84. «Бетонные и железобетонные конструкции».

курсовая гэс и гм (турб).dwg

Основные параметры отсасывающей трубы
Рис.1 Основные параметры радиально-осевой турбины

Катэ ПГТР.dwg

Автосамосвал КАМАЗ-5510
План карьера М1:10000
Схема разработка забоя
Боковая проходка Лобовая проходка
Схема отсыпки качественной насыпи слоями на картах
В первую очередь возводим каменный банкет в теле
плотины со стороны НБ
В вторую очередь возводим
Втретью очередь возводим вторую треть
Для транспортировки и
раскладки грунта на картах используется КАМАЗ
Для разравнивания грунта используется бульдозер
Уплотнение производится катками ДУ
Схема разработка забоя схема очередности возведения плотины
вскрышные работы объектный стройгенплан земляной плотины
план карьера М 1:1000 схема отсыпка качественной насыпи слоями на картах
Проектирование технологии возведения земляной плотины
Проектирование технологии
возведения земляной плотины
Объектный стройгенплан земляной плотины
по обратному фильтру
Схема очередности возведения плотины
Все размеры указаны в метрах.
Схема вскрышных работ в карьере
ПРИМЕЧАНИЯ:nВ первую очередь возводим каменный банкетnв теле плотины со стороны НБ. В вторую очередь возводим низ плотины с опережением в 2-3 слоя возводим экран. Втретью очередь возводим вторую треть грунтовой плотины. четвертая очередь-заключительная.Для транспортировки и раскладки грунта на картах используется КАМАЗ 5510. Для разравнивания грунта используется бульдозер марки ДЗ 28. Уплотнение производится катками ДУ 29 по кольцевой схеме.nВсе размеры даны в метрах.
Линейный календарный график работ
Наименованиеnсооружения
Бетоннаяnводослив-nнаяnплотина с nсопрягаю-nщимиnсооруже-nниями
Здание ГЭСnи сопрягаю-nщее соору-nжение
Под.мех. и металлокон.
Насыпи и обр.зас(пес.гр)
Креплениеnодерновкой
Крепление бет. плитами