Курсовой проект (колледж) - Проектирование очистных сооружений 220000 м3/сут

ПЗ.docx

ТРЕБОВАНИЯ ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К КАЧЕСТВУ ПИТЬЕВОЙВОДЫ6
ВЫБОР МЕТОДОВ ОЧИСТКИ ВОДЫ7
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СООРУЖЕНИЙ8
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ДОЗ РЕАГЕНТОВ10
РЕАГЕНТНОЕ ХОЗЯЙСТВО12
1 Расчет коагуляционного хозяйства12
2Расчет установок для приготовления и дозирования флокулянтов15
1. Шайбовый смеситель19
КАМЕРА ХЛОПЬЕОБРАЗОВАНИЯ СО СЛОЕМ ВЗВЕШАННОГО ОСАДКА22
РАДИАЛЬНЫЕ ОТСТОЙНИКИ25
ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ОТСТОЙНИКИ28
РАСЧЕТ НАПОРНОЙ СИСТЕМЫ УДАЛЕНИЯ ОСАДКА32
СКОРЫЕ БЕЗНАПОРНЫЕ ФИЛЬТРЫ33
ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ ВОДЫ ХЛОРОМ40
ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПРОМЫВНЫХ ВОД42
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ45
Таблица 1 - Исходные данные
Качественные показатели
Мутность исходной воды max
Мутность исходной воды min
Активная реакция (рН)
Общее микробное число
Отметки поверхности земли
Сточные воды требующие очистки образуются в процессе жизнедеятельности человека при производстве различной промышленной продукции а также при выпадении осадков в виде дождя и снега – в городских поселениях. Каждый из этих источников образования стоков имеет свои характерные особенности.
Очистка сточных вод - сложная технология учитывающая комплекс разноплановых факторов. Для оптимального решения этой задачи мы предлагаем Вам стандартные и индивидуальные квалифицированные решения - начиная от подготовки технико-коммерческого предложения и заканчивая достижением норм на сброс в центральную систему водоотведения или в водоёмы рыбохозяйственного назначения. Каждый этап очистки стоков имеет базу технических решений - нами создано более 60 объектов промышленной экологии.
Промышленное производство использует воду в процессах мойки сырья оборудования а также в технологических процессах получения готовой продукции. Промышленные стоки содержат специфические компоненты которые часто образуют сложные многокомпонентные смеси с трудом поддающиеся удалению и зачастую мешающие друг другу при их удалении из стоков. Такими компонентами сточных вод пищевых предприятий являются органические включения (животные и растительные жиры и масла волокна мякотной ткани кровь) сиропы рассолы красители усилители вкуса консерванты и многое другое.
Хозяйственно-бытовые стоки жизнедеятельности человека гораздо легче подвергаются обработке – механизм их очистки заимствован у природы – это биологическая очистка природными аэробными и анаэробными бактериями применявшаяся еще в древнем Риме.
Современные ливневые стоки очистить чуть сложнее – в них присутствуют как природные механические включения в виде камней песка листьев и веток так и нефтяные и масляные загрязнения смываемые с заправочных станций дорог и площадей. И их выделение из сточной воды требует применения ряда последовательных операций.
Эффективные очистные сооружения в любом из описанных случаев представляют собой жестко регламентированную процедуру осуществляющуюся в согласованной работе целого ряда механизмов узлов и транспортных коммуникаций. Нарушение даже одного из согласованных проектных и технологических решений может привести к нарушению оптимальных расчетных параметров каждого последующего процесса и аппарата и в целом к снижению эффективности – вплоть до выхода из строя всего комплекса ЛОС
ТРЕБОВАНИЯ ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К КАЧЕСТВУ ПИТЬЕВОЙВОДЫ
Качество воды регламентируется СанПиН 2.1.4.1074 – 01 «Питьевая вода и водоснабжение населенных мест. Качество воды» [2]. Приведены показатели качества воды в таблице 2.
Таблица 2 – Показатели качества воды
Коагулянт + флокулянт
ВЫБОР МЕТОДОВ ОЧИСТКИ ВОДЫ
Обработка воды производиться следующим образом приведенными в п.п. 6.2 6.3 [1]:
Каждая из групп способов включается в себя множество конкретных вариантов реализации процесса очистки и его аппаратного оформления. Так же необходимо учитывать что очистка воды как правило - это комплексная задача требующая для своего решения комбинации различных способов для достижения максимальной эффективности. Комплексность задачи очистки обуславливается характером загрязнения – обычно в качестве нежелательных компонентов выступает целый ряд веществ требующих разного подхода. Установки очистки основанные на одном способе обычно встречаются в тех случаях когда вода преимущественно загрязнена одним или несколькими веществами эффективное отделение которых возможно в рамках одного способа. В качестве примера можно привести сточные воды различных производств где химический и количественный состав загрязнителей заранее известен и не отличатся большой разнородностью.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СООРУЖЕНИЙ
Полный расход воды м³сут поступающий на станцию очистки определяется по формуле (1):
где Qп – полезная производительность станциим³сут Qп=220000м³сут;
Qппз– пополнение противопожарного запаса принимается по СП [1] в зависимости от количества жителей в городе и этажностизданий;
α – коэффициент учитывающий собственные нужды станции принимается согласно указаниям п.6.6 СП [1] 3-4% от полезной производительности если предусмотрено повторное использование промывныхвод
Число жителей определяется по формуле:
где Qп – полезная производительность станциим³сут;
qуд – удельная норма водопотребления м³сут qуд=025 м³сут.
Норма пожаров n=3 (табл.5 СНиП [6]) также принимаем расход воды на один пожар в населенном пункте q=100лс.
qпож-г=100·3 = 300 лс.
Qполн= 103 (65000+1890) = 223240м³сут
На основании полной производительности станции (Qполн=223240м³сут) цветности исходной воды (Ц=112) и мутности (М=1200мгл) выбираем следующую схему обработки воды в 1 ступень очистки: радиальные отстойники горизонтальные отстойники и скорые фильтры.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ДОЗ РЕАГЕНТОВ
Коагуляцией примесей воды называется процесс укрупнения коллоидных и взвешенных частиц дисперсной системы происходящий в результате их взаимодействия и объединения в агрегаты.
Определяем дозу коагулянта для обработки цветных вод по формуле 1.1 [3]:
где Ц – цветность исходной воды град ПКШ.
Принимаем наибольшую дозу безводного коагулянта Дк= 42.33 мгл.
Необходимость подщелачивания проверяем по формуле:
где – коэффициент равен для извести (по CaO) - 23;
Дк – максимальная в периодподщелачиваниядоза безводного коагулянта мгл Дк = 75 мгл;
ек – эквивалентная масса коагулянта (безводного) принимаемая для A
Щ0—минимальная щелочность водымг-эквл Щ0=16 мг-эквл.
Вывод: требуется подщелачивание воды.
В качестве флокулянта принимаем органический полимер полиакриламид ПАА (табл.1.3 [3]) в зависимости от мутности и цветности исходной воды.
Подобрав дозы реагентов определяем концентрацию взвешенных веществ в воде поступающей на очистку с учётом вводимых реагентов по формуле 1.3 [3].
Св= М + Кк·Дк + 025Ц + Ви (7)
где М -количество взвешенных веществ в исходной водемгл;
Дк- доза коагулянта по безводному продукту мгл Дк= 42.33мгл;
Кк- коэффициент принимаемый для очищенного сернокислого алюминия- 04;
Ц -цветность исходной воды град ПКШ;
Ви- количество нерастворимых веществ вводимых с известью мг-эквл Ви = (604205-6042)=6042 мгл
Св= 1200 + 05·42.33+ 025·112 + 6042=5 084667 мгл
По табл.1.4 [3] на основании концентрации взвешенных веществ Св=5084мгл принимаем следующие основные сооружения: вертикальные отстойники дифракционные фильтры.
РЕАГЕНТНОЕ ХОЗЯЙСТВО
1 Расчет коагуляционного хозяйства
Рассчитать емкость растворных баков-хранилищ для станции производительностью Qр = 223240 м3 Т=30 сут Дк=42.33 мглРс=403 %к=11 тм3.
Принимаем мокрое хранение так как Qр>220000 м3сут.
Месячная потребность коагулянта в расчете на товарный продукт.
Объем баков для растворения коагулянта определяем из расчета разовой постановки в вагоне 60 т.
Wраст.бака= 60*2=120 м3 (9)
Количество растворных баков применяется 4тогда ёмкость одного бака.
Wраст.бак(1)=1204 = 30 м3 (10)
Из конструктивных соображений и возможности загрузки баков принимаем размеры баков 4x4 в осях тогда глубина слоя раствора
Емкость баков-хранилищ:
Wб.хр=(113307-60)*15= 160961 м3
Количество баков-хранилищ принимаем 12 шт.
Ёмкость каждого бака Wб.хр(1)=16096112=70 м3
Размеры баков хранилищ 45 х 45 м глубина слоя раствора
Hсл=120(45*45) = 6 м.
Рассчитать емкость расходных баков для станции
qполн= 93017 м3 час n = 24 часа Дк= 42.33 мгл = 5 =1 тм3
Объем расходных баков м3:
Количество расходных баков принимаем 4с объемом 18898 м3 каждый.
При высоте слоя раствора коагулянта Нб=6 м размеры бака в плане 45х45м.
Расчётный расход воздуха для растворных баков (одновременно работает 4 бака) м3мин.
qвозд=n*Fраст*в (14)
qвозд =4*6*6*10=1440 лс = 843 м3мин.
Следовательно устанавливаем воздуходувки 14(12 рабочих и 2 резервных) марки ВК-10. производительностью 91 м3мин и избыточным давлением 10 м. (табл.2.1 [3]).
Расчётный расход воздуха для расходных баков (перемешивание идет в 1 баке)м3мин:
=1*4.5*4.5*5=10125 лс= 87 м3мин
Будут применены воздуходувки 4(2 рабочие и 2 резервные) марки ВК-10. производительностью 91 м3мин и напором 10 м. (табл.2.1 [3]).
Дозирование раствора коагулянта в воду производиться насосами-дозаторами. Количество дозаторов принимается по количеству секций смесителей плюс резервные.
Дозаторы подбираются по расходу реагента по формуле (2.7) [3]:
где q – расчетный часовой расход м3ч q = 93017 м3ч;
Дк- доза коагулянта мгл Дк= 4233 мгл;
n – количество точек ввода n = 3;
– удельный вес раствора коагулянта равный 1 тм3;
bр – концентрация раствора коагулянта в расходных баках % bр = 5%.
Принимаем к установке 3 рабочих и 3 резервных насоса-дозаторы типа НД-4200.
2Расчет установок для приготовления и дозирования флокулянтов
Емкость растворных баков (ПАА) определяется по формуле (2.8) [3]:
где q – расчетный часовой расход м3ч q =93011 м3ч;
ДПАА- доза флокулянта мгл ДПАА= 08 мгл;
n – время на которое заготавливают флокулянт ч n = 24 ч;
– удельный вес раствора ПАА равный 1 тм3;
bПАА – крепость раствора ПАА % bр = 05%.
Принимаем к установке 10 мешалок УРП-1 емкостью 95 м3 каждая (10 рабочих и 2 резервных).
Емкость расходных баков при рабочей крепости ПАА 05% определяется по формуле (2.3) [3]:
где Wраств - емкость растворных баков м3 Wраств= 96 м3;
Вр - концентрация раствора ПАА в растворных баках % Вр= 1%;
Врасх - концентрация раствора ПАА в расходных баках % Врасх= 05%.
Следовательно при рабочем слое 6 м размеры бака в плане 4 х 4 м принимаем три бака емкостью 76 м3 каждый.
Для перемешивания раствора ПАА в расходных баках применяем воздуходувки.
Расход воздуха определяется по формуле (2.4) [3]:
где n – количество одновременно работающих баков n=1;
F – площадь бака м2;
Wв – интенсивность подачи воздуха принимается для расходных баков 3-5 л(см2).
Следовательно принимаем четыре воздуходувки (две рабочих и две резервных) марки ВК-15 производительностью 064 м3мин.
Дозирование раствора ПАА осуществляется с помощью насоса-дозатора производительность которого определяем по формуле (2.7) [3]:
где q – расчетный часовой расход м3ч q =1250 м3ч;
ДПАА- доза флокулянта мгл ДПАА= 03 мгл;
n – количество точек ввода n =2;
bр – концентрация раствора ПАА % bр = 05%.
Следовательно принимаем к установке два насоса-дозатора марки НД-350 (1 рабочий и 1 резервный)
ДПАА- доза флокулянта мгл ДПАА= 1 мгл;
Принимаем к установке 4 мешалок УРП-2 емкостью 1 м3 каждая (2 рабочих и 2 резервная). Для необходимого количества раствора принимаем 1 затворение в сутки.
Следовательно принимаем к установке два насоса-дозатора марки НД-4008 (1 рабочий и 1 резервный).
1. Шайбовый смеситель
При выборе соотношений диаметров проходного отверстия диафрагмы и трубопровода следует исходить из условия что потери напора в диафрагме составляют h=03-04 м. Из формулы потерь напора:
где V1и V2 – скорость движения воды соответственно в напорном водоводе и диафрагме; V1 принимается в пределах 1-12 мс.
Можно ориентировочно определить диаметр диафрагмы:
Где Q – расчетный расход воды по трубопроводу м3с(4000 м3ч = 1200 м3с; 0600 м3с для одного водовода)
Nвод– число водоводов (2 шт.)
По таблицам Шевелевых подбираем диаметр подходящего водовода:dв=830 мм V1=12 мс тогда из формулы (20) находим V2:
Тогда диаметр диафрагмы равен:
Принимаем диаметр диафрагмы 600 мм.
Необходимое пьезометрическое давление в месте ввода раствора должно составлять:
где hc – потери напора на свободный излив
где F–площадь сечения трубопровода м2;
f – площадь сечения диафрагмы м2;
– коэффициент расхода = 098.
Далее hc= 03532 = 0125м.
Следовательно высота расположения бака с реагентом должна быть не менее 062 м над трубопроводом по отношению уровня воды следующего сооружения что обеспечит самотечное поступление раствора из бакак в трубопровод.
КАМЕРА ХЛОПЬЕОБРАЗОВАНИЯ СО СЛОЕМ ВЗВЕШАННОГО ОСАДКА
Расчет камеры производительностью Qк= 4000 м3ч при исходной мутности воды Vв=5 ммс t=10 мин.
Площадь (в плане) всех камер хлопьеобразования:
где V – скорость восходящего потока мс.
Число камер принимается по числу горизонтальных отстойников (назначаем 6) тогда площадь одной камеры:
Ширина камеры равна ширине отстойника (B= 45 м) тогда длина ее:
где – высота взвешенного слоя принимается равной 6 м;
– строительный запас принимаем 05 м.
Время пребывания воды в камере:
Расход воды на каждую камеру:
Распределение производится двумя дырчатыми трубопроводами следовательно:
где n – количество трубопроводов.
По найденному расходу и скорости воды в трубе находим диаметр распределительных труб: d=600мм V=08мс. Площадь отверстий:
Диаметр отверстий принимаем 50мм.
Находим площадь одного отверстия:
Количество отверстий:
Верх водосливной стенки размещается под уровень воды на величину:
где VB – скорость через водослив принимается 005 мс.
На выходе воды в отстойник устанавливается подвесная перегородка погруженная на четверть высоты отстойника.
РАДИАЛЬНЫЕ ОТСТОЙНИКИ
Расчет радиального отстойника заключается в определении его диаметра из условий задержания отстойником заданного процента взвешенных веществ.
Площадь отстойника в плане:
Где – производительность отстойников м3ч;
– расчетная скорость осаждения взвеси ммч(по табл. 5.1 [3]);
– площадь вихревой зоны радиального отстойника м2; определяется по радиусу распределительного устройства (2-4 м) плюс 1 м.
Принимаем 6 отстойника производительностью 1550 м3ч.
Внутренний радиус отстойника:
Д = R*2 = 1948*2 = 3896. Принимаем Д = 40м
Глубина отстойника у периферии hn = 25 м. Дну отстойника придается уклон i = 0005 тогда отстойника в центральной части:
Скребковая ферма делает 15 оборота в час. Глубина распределительного устройства принимается равной его на периферии – 25 м.
Боковая поверхность водораспределительного устройства:
Суммарная площадь отверстий по боковой поверхности водораспределительного цилиндра:
Где V0 – скорость воды в отверстиях равна 1мс.
Отверстия принимаем диаметром 40 мм площадью 000126 м2. Количество отверстий:
Расстояние между отверстиями:
Для радиального отстойника устанавливается 1 желоб по радиусу отстойника.
Площадь сечения определяется по скорости движения осветленной воды в конце 06 – 08 мс:
Рекомендуемое соотношение ширины желоба к его высоте 151:
Тогда ширина желоба Bж = 15*066 = 1 а его высота Hж= 066 м.
ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ОТСТОЙНИКИ
Расчет отстойников производим для двух периодов согласно п.6.63[1] минимальной мутности при минимальном расходе воды; наибольшей мутности при наибольшем расходе воды соответствующем этому периоду.
Рис.2. Вертикальный отстойник.
– зона осаждения;2 – зона накопления осадка; 3 – трубопровод подачи воды; 4 – рассеиватель; 5 – подвод воды
Площадь горизонтальных отстойников:
а) для минимальной мутности при минимальном зимнем расходе
где q – расчетный расход воды м3ч;
U0 – скорость выпадения взвеси ммс в случае применения флокулянтов при коагулировании воды увеличивается на 15-20%;
αоб – коэффициент объемного использования отстойников равный 13.
где 075 - коэффициент снижения расхода в зимний период.
б) для наибольшей мутности при наибольшем расходе воды:
За расчетную принимаем большую площадь - .
Длина отстойника м2:
где Нср – средняя высота зоны осаждения принимаемая равной 3 м в зависимости от высотной схемы станции;
Vср – расчетная скорость горизонтального движения в начале отстойника принимаемая равной 9-12 ммс для мутных вод.
Количество отстойников:
Принимаем в дальнейших расчетах 10 рабочих отстойников.
Уточненная длина отстойника м:
Рассчитываем систему рассредоточенного сбора воды.
При ширине отстойника в чистом виде 45 м принимаем к установке два желоба.
Расход на 1 желоб м3ч:
Площадь сечения желоба определяется по скорости движения осветленной воды в конце 06-08 мс:
Площадь всех отверстий на одном желобе при скорости движения воды в отверстиях- 1мс м2:
Диаметр отверстий назначаем 50 мм с площадью м2.
Шаг отверстий при расположении их с обеих сторон желоба и длине желоба равной 13 длины отстойника м:
РАСЧЕТ НАПОРНОЙ СИСТЕМЫ УДАЛЕНИЯ ОСАДКА
Расчет системы начинается с определения размывающей скорости осадка:
где для условий юга р -плотность воды р=1000 кгм3;
Средняя скорость струи на выходе из насадка мс:
Uо=√тspв*(Sкm*dо+1) (54)
где SK - длина струи при выходе изнасадка равна расстоянию от коллектора до пересечения струй в центре отстойника м;
m - коэффициент характеризующий сопротивляемость струи =29;
Uо=(2129*001+1)*019=136 мс.
Диаметр струи где средняя скорость ее равна размывающей скорости осадка:
dст=dо*UоUр=001*2863019= 235 м (55)
Ширина струи по оси отстойника:
СКОРЫЕ БЕЗНАПОРНЫЕ ФИЛЬТРЫ
Принимаем однослойные скорые фильтры (табл. 21 СП [1]) с загрузкой – кварцевым песком с крупностью частиц: наименьших 06 мм наибольших 12 мм. Скорость фильтрования при нормальном режиме VH= 56 мч при форсированном режиме VФ не более 75 мч. Высота слоя загрузки равна 07м.
Рис.3. Схема скорого фильтра
-распределительный канал; 2-подача осветляемой воды; 3-отвод фильтрованной воды; 4-дренажная система; 5-малая канализация; 6-подача воды на промывку; 7-желоба; 8-отвод промывной воды; 9-фильтрующая загрузка; 10-поддерживающие слои гравия.
Определим общую площадь скорых фильтров м2 по формуле (7.1) [3]:
где - полезная производительность станции м3сут = 223240 м3сут;
– продолжительность работы станции в течение суток ч = 24 ч;
- расчетнаяскоростьфильтрованияпринормальном режиме мч принимаемая по табл. 21 СП[1] = 7 мч;
nпр– числопромывок одного фильтра в суткипри нормальном режиме эксплуатации n =2;
- удельный расход воды на одну промывку одного фильтра м3м2 определяем поформуле:
где – интенсивность промывки принимаемая по табл. 23 СП [1]в зависимости от размерачастиц = 14 лсм2;
tn– время промывки принимаемое по табл. 23 [1] tn = 6 мин.
qпр= 006·12·6 = 43 м3м2
– время простоя фильтра в связи с промывкой для фильтров промываемых водой равно 033 ч;
Определим количество фильтров на станциипо формуле (7.2) [3]:
где Fф – общая площадь скорых фильтров м2 Fф = 200 м2.
Принимаем 7 скорых безнапорных фильтров. При этом скорость фильтрования при форсированном режиме:
где N1 – число фильтров находящихся в ремонте (п.6.96) [1] при количестве фильтров до 20 на ремонт отключается 1 фильтр;
Vф – скорость фильтрования при форсированном режиме должна быть не более указанной в табл.7.1 [3].
Следовательно принимаем 8 фильтров площадью 30 каждый размеры фильтрующей поверхности в плане 66х6м при этом скорость фильтрования при форсированном режиме составляет 77 мч.
Высоту фильтра определяем по формуле м (7.4) [3]:
где – высота поддерживающего слоя принимается по табл.7.3 [3]= 042 м;
– высота слоя воды над поверхностью загрузки должна быть не менее 2 м;
– высота фильтрующего слоя м устанавливается по табл.7.1 [3] = 07 м;
– строительная высота м = 05 м;
– дополнительная высота м определяемая по формуле (7.5) [3]:
где – объем воды накапливающейся за время простоя одновременно промываемых фильтров м3 определяется по формуле:
где – расход воды на промывку одного фильтра м3ч определяется по формуле:
где Nф – общее количество фильтров Nф = 8 шт.
Для расчета распределительной системы определим количество воды необходимое для промывки одного фильтра:
где – интенсивность промывки = 14 лсм2.
По таблицам Шевелева [4] подбираем диаметр центрального коллектора d = 800 мм V = 115 мс dн = 820 мм.
Определим площадь фильтра приходящуюся на одно ответвление распределительной системы:
где b – ширина одного фильтра м b = 6 м.
Определим расход на одно ответвление:
При скорости движения воды у входа в ответвление 165мс диаметр труб ответвлений будет равен 90 мм.
Суммарная площадь отверстий в трубах ответвлений:
где – площадь одного фильтра м2;
5 – принимаемая согласно п.6.105 [1] – общая площадь отверстий должна составлять 025-05 % рабочей площади фильтра;
При диаметре отверстия 12 мм площадь его равна 0000113 м2 количество отверстий в дренаже фильтра:
Определим число ответвлений в фильтре:
где l – длина одного фильтра м l = 66 м.
Следовательно число отверстий на каждом ответвлений: nотв= 87045 = 19 шт.
Расход воды через желоб при промывке м3с:
где – интенсивность промывки лсм2 = 14 лсм2;
fф – площадь одного фильтра м2 fф = 393 м2;
– количество желобов =4
где – отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины принимаемое от 1 до 15;
– коэффициент для желобов для пятиугольных желобов – 21;
Высота прямоугольной части желоба:
Полезная высота желоба:
С учетом толщины стенки высота желоба м:
Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки до желобов м:
где – высота фильтрующего слоя м = 07 м;
– относительно расширение фильтрующей загрузки % принимаемое по табл.7.2 [3].
Ширина сборного канала – 07 м.
ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ ВОДЫ ХЛОРОМ
Выбор этого метода отчистки обусловлен тем что под действием хлора не только погибают находящиеся в воде бактерии но и окисляются органические вещества поэтому предотвращается вторичное загрязнение в сети.
Рис. 4 – Хлораторная
– хлораторная; 2 – весы с контейнерами; 3 – промежуточные баллоны; 4 – хлораторы; 5 – весовая; 6 – тамбур.
При первичном хлорировании хлор вводится в воду перед смесителем в количестве 6 мгл. Вторичное хлорирование осуществляется после фильтров хлор вводит в воду в количестве 3 мгл. Съем газообразного хлора с одного баллона составляет 05 кгч.
Расход хлора на первичное хлорирование кгч:
Где q – часовой расход станции м3час;
ДхлI – доза хлора на первичное хлорирование гм3.
Расход хлора на вторичное хлорирование :
гдеq – часовой расход станции м3час;
ДхлII – доза хлора на вторичное хлорирование гм3.
Общий расход хлора равен 127 кгч или 3048 кгсут.
В помещении устанавливаем 3 вакуумных хлоратора ЛК-105 с производительностью от 4 до 154 кгч.
ПОВТОРНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПРОМЫВНЫХ ВОД
Расход воды на одну промывку фильтровм3ч:
гдеF – площадь одного фильтра м2;
– интенсивность промывки лс.м2;
t1 – продолжительность промывки t1=6 мин;
Следовательно отстойники должны быть емкостью не менее 161 м3.
Приняв количество фильтров 8 штук с тремя промывками в сутки получаем общее количество промывок 3*8=24Время между промывками 2422=11 ч.
Объем отстойника с учетом двухчасового отстаивания составит:
Длину зоны осаждения принимаем исходя из глубин отстойника и расчетной скорости горизонтального движения воды Vср=3-12 ммс. Глубину по рекомендациям [1] принимаем 3 м ширину – 3 м.
Длина зоны осаждения:
Горизонтальная скорость движения воды – порядка 30 ммс.
При этих параметрах будет осаждаться взвесь с гидравлической крупностью ммс:
Осадок из отстойников и реагентного хозяйства направляется на обезвоживание и складирование в шламонакопители.
Данная курсовая работа демонстрирует расчеты и поэтапное проектирование очистных сооружений.
Целью данного проектирования были необходимые операции для расчета фильтров смесителей отстойников и другого последовательно проводящего оборудования все необходимые элементы расчета продемонстрированы в графическом виде приложенные к данной курсовой работе.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ
СП31.13330.2012Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. М.: Стройиздат 2012;
СанПиН 2.1.4.1074-01. «Питьевая вода и водоснабжение населенных мест. Качество воды». М.: Изд-во стандартов 2001;
В.А.Лысов И.П.Турянский Л.И.Нечаева А.В.Бутко «Проектирование и расчет водопроводных очистных сооружений» Учебное пособиеПод общ.ред. ЛысоваВ.А.Ростов–на–Дону : РГСУ 2005г. –140стр.;
Шевелев Ф.А. Таблицы для гидравлического расчета стальных чугунных асбестоцементных и пластмассовых водопроводных труб. – М.: Стройиздат 1970 – 113стр.2013г.;

Чертеж.dwg

Распределительная камера
Высотная схема движения воды
Водоотведение и очистка сточных вод города
Схема обработки осадков
Наименование здания (сооружения)
Распределительная чаша первичных отстойников
Распределительная чаша вторичных отстойников
Уплотнители сброженного осадка Д=18м
Площадка складирования высушенного осадка
Насосная станция сырого осадка
Осадкоуплотнители радиальные объемом 350 м
Контактные резервуары шириной В = 6м (3 отделения)
Корпус сушки осадка СВ с одной сушильной установкой
Горизонтальная песколовка L=15м
Отстойники радиальные первичные Д =24м
Отстойники радиальные вторичные Д =24м
Аэротенк-вытеснитель с рассредоточенным впуском СВ
Насос-воздуход. ст. с 4 воздуходув.маш. марки ТВ-80-1
Здание решеток на 2 решетки типа РС-860L
Экспликация зданий и сооружений
Корпус обезвож. осадка СВ на вакуум-фильтрах
Камера промывки осадка
Газгольдеры мокрые емкостью 300м
Административное здание
Цех по обработке песка
пропускной способностью
ГЕНПЛАН очистных сооружений пропускной способностью 220000 мсут.1:1000
Резервуар избыточного активного ила
Хозяйственно-противопожарный водопровод
Сброженный осадок из метантенков
Уплотненная смесь сырого осадка и избыточного ила
Возвратный активный ил
Сточная вода после механической очистки
Сточная вода поступающая на очистку
Технический водопровод
Условные обозначения сетей
Хозяйственно-фекальная канализация
Технический трубопровод
Сточная вода после биологической очистки
Сточная вода после аэротенков
Активный ил избыточный неуплотненный
Деревья хвойные групповой посадки
Деревья лиственные рядовой посадки
уплотнитель сброженного осадка D=18м
Насос для откачки фильтрата
Насос для подачи осадка
Емкость для гидрозатвора
Резервуар для осадка
Резервуар технической воды
Сырой осадок Вл. 95%
Неуплотненный активный ил Вл. 99