Основания и конструирование фундаментов ремонтного цеха

Печать 5 вариант Таберт.dwg

Гидроизоляция битумом в 2 слоя
γ=155 кНм3 nφ=14 град
γ=164 кНм3 nφ=15 град
Арматура А-II ø14 шаг 200 мм
Арматура А-II 6ø12 шаг 200 мм
Арматура А-II 8ø22 шаг 200 мм
Арматура А-II 7ø28 шаг 200 мм
γ=183 кНм3 nφ=20 град
Арматура А-II 5ø18 шаг 200 мм
КузГТУ-ФНПС-270102-119654-КП1
Расчет основания и конструирование фундаментов ремонтного цеха
Поперечный разрез план фундаментов схемы фундаментов сравнение вариантов фундамента
Свайный фундамент №4
Фундамент мелкого заложения №4n4-4
Фундамент мелкого заложения №1n1-1
Варианты фундамента №4 и геологический разрез
Примечания:nI. Размеры фундаментов даны в мм n высотные отметки в м.nII. Гидроизоляцияn 1.Цементно-песч. р-рn 2.Обмазка битумом 2 раза
Фундамент мелкого заложения №3n3-3
Фундамент мелкого заложения №2n2-2
Фундамент мелкого заложения №5n5-5

ОиФ Таберт.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Федеральное государственное бюджетное образование учреждение высшего
профессионального образования
«КУЗБАССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Т.Ф. ГОРБАЧЕВА»
Кафедра автомобильных дорог
ОСНОВАНИЯ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЯ
РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту по дисциплине «Основание и фундаменты»
1758-43961 Исходные данные:
Рис. 1: Схема здания
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства.
Зачетные характеристики физико-механических свойств грунтов.
Для расчета по несущей способности
Для расчета по деформациям
удельный вес твердых частиц грунта γs кНм3
Влажность W доли ед.
Предел текучести WL доли ед.
Предел раскатывания WP доли ед.
коэффициент фильтрации Кф смс
Модкуль деформации Е кПа
удельный вес грунта γ кНм3
угол внутреннего трения φ град
Усилие на обрезе фундамента от расчетных нагрузок.
Номер схемы сооружения
Схема № 5 Ремонтный цех
Рис. 2: Напластование грунтов
Рис. 3: Деление слоев грунта на элементарные слои
Сводная таблица физико-механических свойств грунта.
Номер геологического слоя
Удельный вес твердых частиц грунта
Коэффициент пористости
Граница раскатывания
Показатель текучести
Угол внутреннего трения
Вывод: I слой – глина т.к. Iр=02 тугопластичный т.к. Il=045
II слой – суглинок т.к. Iр=014 тугопластичный т.к. Il=028
III слой – суглинок т.к. Iр=013 тугопластичный т.к. Il=03
Усредненное значение удельного веса грунта:
где γ hi-мощность i-го слоя грунта..
γср3=γ1 H1+γ2h4H1+h4=465+1613+1=1565 кНм3;
γср4=γ1 H1+γ2(h4+ h5)H1+h4+h5=465+4836=158 кНм3;
γср5=γ1 H1+γ2 H2 γ2+γ3 h7H1+H2+h7=465+64+91575=160 кНм3;
γср6=γ1 H1+γ2 H2+γ3(h7+ h8)H1+H2+h7+h8=465+644+274585=1627 кНм3;
Определение расчетного сопротивления грунта основания при ширине подошвы 1 м.
Расчетное сопротивление грунта основания R можно определить по формуле:
R=γc1γc2kMγkzbγII+Mqd1γII+Mq-1dbγII+MccII
где γс1 и γс2-коэффициенты условий работы принимаемые по таблице; k-коэфициент принимаемый равным: k=11; Mv Mq Mc-коэффициенты принимаемые по таблице; kz -коэффициент принимаемый равным: при b10 м-kz=1; γ -осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента кНм3(тсм3); γ - то же залегающих выше подошвы; с -расчетное значение удельного сцепление грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа; d1 -глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки.
R1=12.1111 02911155+2171155+217-11155+46922=19128 кПа;
R2=121.111 029111565+2172155+217-12155+46922=25355 кПа;
R3=121.111 03211158+2341565+23-141565+48421=39847 кПа;
R4=121111 0321116+236158+23-16158+48421= 53765 кПа;
R5=121111 051111627+3066516+306-16516+56630=85269 кПа;
R6=121111 051111627+306751627+306-1751627+56630= 96344 кПа;
Вывод: несущая способность грунта R≥200 кПа на R=200 кПа проводим линию до пересечения с графиком и проводим горизонталь. Мои грунты пригодны в качестве основания для фундамента мелкого заложения начиная с глубины заложения 11м.
Рис. 4: Эпюра расчетных сопративлений грунта
Расчет фундамента мелкого заложения.
Определение глубины заложения фундамента.
Определение глубины заложения фундамента осуществляется с учетом следующих факторов:
Инженерно-геологических условий площадки строительства: залегание на определенной глубине грунта обладающего достаточной несущей способностью наличие слабых подстилающих слоев характер напластовывания. Кроме этого необходимо учесть в каком состоянии находится грунт и каково его расчетное сопротивление. Для представительной оценки можно считать что грунт обладает удовлетворительной несущей способностью и пригоден в качестве естественного основания если расчетное сопротивление его превышает 200 кПа. Нельзя использовать в качестве естественного основания для фундаментов мелкого заложения глинистые грунты находящиеся в текучем состоянии и рыхлые пески
Конструктивных особенностей проектируемого здания (сооружения). Необходимо рассмотреть на наличие в здании подвального помещения приямков сточных каналов и т.д. Глубину заложения фундамента в этом разделе определяют по формуле: dф=35 м
где dП – глубина подвала приямка и т.д. м.
dП=3 м dф=3+05=35 м.
Нормативная глубина сезонного промерзания грунта принимается равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов.
Для районов где глубина промерзания не превышает 25 м ее нормативное значение допускается определять по формуле:
где Mt-безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе принимаемые по СНиП по строительной климатологии и геофизике (для г. Кемерово и Кемеровской области Мt=733); d0-величина принимаемой равной м для:
суглинка-023; dfn=023733=197 м;
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта df м определяется по формуле
где dfn-нормативная глубина промерзания kh-коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения принимаемый по таблице.
df=04·197=079 м суглинок;
Вывод: принимаем глубину заложения фундамента наибольшую dф=35 м.
Определение размеров подошвы фундаментов.
Размер подошвы фундамента Аф определяется по формуле:
Где N0-расчетная нагрузка по 2 группе предельных состояний приложенная к обрезу фундамента; R-расчетное сопротивление грунта основания; γср-средний удельный вес грунта; d-глубина заложения фундамента.
Если на фундамент действует изгибающий момент то найденную площадь увеличиваем на 20%.
Аф=2950320-183×35 =115 м2.
Конструирование фундамента.
Для определение размеров подошвы прямоугольного фундамента необходимо учитывать следующее условие:
где b-ширина подошвы фундамента; l-длина подошвы фундамента.
По принятым данным принимаю подошву фундамента b=42 м;
Фактическая площадь фундамента равна А=189 м что больше расчетной Аф значит размеры подошвы фундамента приняты верны.
Рис.5: Схема для определения давления на грунт основания.
Определение давления на грунт основания под подошвой фундамента.
Вертикальная расчетная нагрузка приходящаяся на грунт основания под подошвой фундамента определяется по формуле
N=N0+NФ+Nгр=2950+60835+81252=437087 кН
где N-расчетная вертикальная нагрузка по обрезу фундамента; Nф-вес фундамента который определяется по формуле
Nф=Vф γжб=(45*42*06+33*3*06+08*04*015+21*18*24)*23=60835 кН
где γжб-удельный вес железобетона который равен 23 кНм3.
Nгр-расчетный вес грунта лежащего на уступах фундамента
Nгр=Vгр γср=444*183=81252 кН;
Момент действующий по обрезу фундамента определяется по формуле
М=М0+Т·Нф=0+14*375=525 кНм
Т-сдвигающее горизонтальное усилие; Нф-высота фундамента (размер по вертикали от обреза фундамента до подошвы).
Эксцентриситет равнодействующей относительно центра тяжести
Среднее давление подошвы фундамента
Pcp=NAф=437087189=2313 кПа
где Аф-площадь подошвы фундамента.
Максимальное и минимальное давление под подошвой фундамента
где l-длина подошвы фундамента.
Pmin=437087 1891-60.0124.5=226.7 кПа.
Уточнение расчетного сопротивления грунта по формуле (7) СНиП [1] с учетом ширины подошвы фундамента.
Проверка давления действующего на грунт основания.
R=1.2*11.1[0.32*1*4.2*158+2.3*3.75*1565+(2.3-1)*3.75*1565+3.75*21]=320
для среднего давления на грунт:
для максимального краевого давления при экцентритете относительно главной оси:
для проверки недопустимости отрыва подошвы фундамента от грунта:
Рис.6: Эпюра давления под подошвой фундамента.
Расчет основания по деформациям (по 2 предельному состоянию)
Расчет осадки фундамента производится методом послойного суммирования. Основание под подошвой фундамента разбивают на элементарные слои 8-10 точек. Толщина каждого слоя hi не должна превышать
где b-ширина подошвы фундамента.
Определяют природные zg и дополнительные zp напряжения в каждой из точек.
В точке 0 природные напряжения будут равны
Дополнительные напряжения zp в точке 0 определяют по формуле
В нижележащих точках дополнительные напряжения определяются
где α- коэффициент зависящий от отношений z-расстояние от подошвы фундамента до i-ой точки.
Определяется нижняя граница сжимаемой толщи она находится с той точке где соблюдается следующее условие
т.1 130кПа > 1964 кПа;
т.2 975 кПа > 2264кПа;
т.3 731 кПа > 2578кПа;
т.4 488кПа > 2958 кПа;
т.5 324 кПа 3344 кПа (условия соблюдаются).
Значит нижняя граница сжимаемой толщи находится в 5 точке.
Ниже границы сжимаемой толщи грунт можно считать практически несжимаемым поэтому осадку фундамента считаем до нижней границы сжимаемой толщи по формуле
где 0-безразмерный коэффициент учитывающий условность расчетной схемы принимаемый равным 08; n-число слоев на которые разделена сжимаемая толща основания; zp h Е0i-модуль общей деформации i-ого слоя грунта кПа.
S0=08130*1612000=0014 м;
S1=08(130*16+975*0812000)=0016 м;
S2=08(130*16+975*0812000+731*08522000)=0017 м;
S3=08(0025+48822000=0019 м;
S4=08(0027+32422000=002 м.
S0Sдоп. Так как осадка не достигает придельного значения значит размеры фундамента и глубина его заложения приняты верно.
Рис. 7 Схема распределения напряжений по оси фундамента
Расчет основания по несущей способности
(по первому предельному состоянию)
Расчет плитной части фудамента на прочность
При определении реактивных давлений под подошвой фундамента учитываем только давление от нагрузок приложенных к обрезу фундамента и вес подколонника т.к. собственный вес плитной части и вес грунта на ее уступах уравновешиваются реактивными давлениями и не вызывают усилий изгиба в теле фундамента.
N1=2950+18*21*24*23*11=31795 кН;
Pmax=1891+6009645=1718 кПа
Pmin=317951891-6009645=1646 кПа
где N0 – нагрузка приложенная к обрезу фундамента; Nпод – вес подколонника; M0 – момент действующий по обрезу фундамента; T0 – сдвигающая сила; Hф – высота фундамента (размер по вертикали от обреза фундамента до подошвы); е – эксцентриситет силы AФ – площадь подошвы фундамента.
При расчете на продавливание от верха плитной части принимается что продавливание от фундамента при центральном нагружении происходит по боковым поверхностям пирамиды стороны которой наклонены под углом 45º к горизонтали.
Рис.8: Эпюра давлений под подошвой фундамента и построение пирамиды продавливания
Расчетная продавливающая сила определяется по формуле
где Pma A0 – площадь сегмента круга:
A0=05b(l-lc-2h0)-025(b-bc-2ho)2
A0=05*42(45-21-2*1155)-025(42-18-2*155)2=0187 м2
M1-1=Pmax+P12l-hk28b=652.8
Расчет плитной части на изгиб с подбором арматуры
Площадь арматуры для сечения 1–1:
где h0 – рабочая высота плитной части фундамента; Rа – расчетное сопротивление арматуры растяжению.
Aа=652.8091.155*210000=0003 м2=30 см2
Принимаю 8 ∅ 28 Aа=3041 см2.
РАСЧЕТ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА
Определение глубины заложения ростверка
При выборе глубины заложения учитываются следующие факторы:
Конструктивные особенности возводимого здания:
где dп – глубина заложения подвала;
Климатические особенности:
Основным климатическим фактором влияющим на глубину заложения является промерзание грунтов. Для определения возможности промерзания грунтов под фундаментами необходимо знать нормативную глубину промерзания dfn:
где Mt – безразмерный коэффициент равный сумме абсолютных среднемесячных отрицательных температур за зимний период в районе строительства принимаемый для г.Кемерово Mt=733;
d0 – глубина промерзания: для первого слоя – песка d0=028 м;
Для определения расчетной глубины промерзания воспользуемся формулой:
где dfn – нормативная глубина промерзания dfn=24 м kh – коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения на глубину промерзания грунтов у фундаментов kh=04 (наличие подвала); γc – коэффициент условий промерзания грунта учитывающий изменчивость климата γc=1.
Окончательно принимаем глубину заложения ростверка 35м.
Выбор вида материала и размера сваи
Принимаем 2 сваи по 12 м. Марка сваи С12-30 сечения 30х30 см марка бетона В25 масса сваи 273*2=546 т продольная арматура А-1 4 ∅ 16
Рис.9: Расчетная схема для определения длины сваи
Определение несущей способности сваи
по материалу и по грунту
Несущую способность сваи по материалу выполняем по формуле:
где – коэффициент условий работы сваи принимаем равным 1; – коэффициент учитывающий условия погружения =1; – расчетное сопротивление бетона при осевом сжатии = 11500 кПа; – расчетное сопротивление арматуры сжатию = 210000 кПа; – площадь поперечного сечения сваи = 00625 м2; – площадь поперечного сечения всех продольных стержней арматуры = 80410–4 м2.
Fd=1114500·0.09+210000·0000603=143163 кН
Несущую способность сваи по грунту рассчитываем по формуле:
где – коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый равным 1; – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи; – площадь опирания на грунт сваи; – наружный периметр поперечного сечения ствола сваи; – расчетное сопротивление – толщина – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения сваи.
Fd=1·(115200009+12·13635+156204=19901 кН
Принимаем несущую способность наименьшую Fd=143163 кН.
Определение необходимого числа свай в фундаменте
Число свай определяем по формуле
где – коэффициент надежности принимаемый равным 14; N – расчетная нагрузка на обрез фундамента по первому предельному состоянию N = 630 кН; – несущая способность сваи = 81367 кН; а2 – площадь сечения сваи а2 = 0004 м2; – глубина заложения ростверка = 27 м; – средний удельный вес материала фундамента и грунта принимаемый 20 кНм3.
n=14·2950143163 -00935·20=289=3сваи.
Так как в фундаменте действует сдвигающая сила необходимо увеличить число свай до 4 штук.
Конструирование свайного ростверка и его расчёт.
Рис. 10 Схема размещения сваи и ростверка
Вес ростверка определяется по следующей формуле:
где – объем ростверка; – удельный вес железобетона;
Вес грунта лежащего на уступах ростверка определяем по формуле
Vгр=242735-778+0064+793=691 м3
Фактический вес ростверка
Nфр=1265+1789=3054 кН
Проверка свайного фундамента по первому предельному состоянию
Проверку свайного фундамента по первому предельному состоянию необходимо проводить из условия:
где Fd – несущая способность сваи Fd=143163 кН; γk – коэффициент надежности принимаемый равным 14. NI – расчетная вертикальная нагрузка действующая на сваю определяемая по формуле
Nd=Nфр+N0=2950+3054=29534 кН
NI=Ndn±Mxyyi2±Myxxi2
где Nd – расчетная вертикальная нагрузка на свайный фундамент включая вес ростверка и грунта на его уступах; n – принятое количество свай; M xi и yi – расстояния от главных осей свайного фундамента до оси каждой сваи.
Рис. 11 Схема для определения расчетной нагрузки на сваю
При расчете свай по первому предельному состоянию должно соблюдаться условие
Условие удовлетворено. Расчетная вертикальная нагрузка действующая на сваю не превышает несущей способности сваи.
Данные условия удовлетворяются следовательно кол-во свай и расстояние между ними приняты верно.
Проверка свайного фундамента по второму предельному состоянию
Проверяем давление на грунт в плоскости нижних концов свай т.е. по подошве условного фундамента.
Рис. 12 Определение границ условного фундамента.
Для определения размеров подошвы условного фундамента проводим плоскости от внешней грани крайней сваи (на границе соединения ее с ростверком) под углом α который определяем по следующей формуле
где φmtII – осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта определяемое по формуле
где φmt h – глубина погружений сваи в грунт.
φmtII=1635+16204239=16°
Размер условного фундамента вычисляем по формуле:
где by – ширина условного фундамента; bc – расстояние между внешними гранями крайних свай.
by=18+2tan(4°)239=514 м.
ly=21+2tan(4°)239=514 м.
Определение среднего фактического давления
по подошве условного фундамента
В собственный вес условного фундамента включается вес свай и ростверка а также вес грунта в объеме условного фундамента.
где Nсв – вес свай Nр – вес ростверка; Nгр – вес грунта.
Среднее фактическое давление по подошве условного фундамента:
где N0 – нагрузка по обрезу фундамента; Nу.ф – вес условного фундамента; Ay – площадь условного фундамента.
где Vр – объем ростверка; γжб – удельный вес железобетона;
Вес грунта находящегося на уступах ростверка определяется по формуле:
где γср – средний удельный вес грунта; Vгр – объем грунта который определяется:
Vгр=274*538*568-1577-8604=8129 м3
γср=1935+215204239=211кНм3
Nу.ф=1987 +3628+156513=162128 кН
PII=2950+162128277=6918 кНм2
Расчет осадки свайного фундамента методом послойного суммирования
В точке 0 природные напряжения будут равны
zg0=211*274=57814 кН.
В последующих точках напряжения от собственного веса грунта будут равны
Дополнительные напряжения zp в точке 0 определяют по формуле
zp0=6918 -57814=11366 кН.
где α – коэффициент зависящий от отношений z – расстояние от подошвы фундамента до i-ой точки.
т.1 1091 кПа 1119 кПа (условия соблюдаются).
Значит нижняя граница сжимаемой толщи находится в 1 точке.
где 0-безразмерный коэффициент учитывающий условность расчетной схемы принимаемый равным 08; n-число слоев на которые разделена сжимаемая толща основания; zp h Е0i-модуль общей деформации i-ого слоя грунта кПа. Допустимая осадка составляет Su=8 см т.е.
Рис.13 Схема распределения напряжений по оси фундамента
ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ.
Наименование работ и конструкций
Стоимость на единицу измерения руб.-коп
Количество единиц измерения (объем)
Общая стоимость руб.-коп
Фундаменты мелкого заложения
Разработка грунта под фундаменты
Устройство фундаментов
Устройство железобетонных свай
Устройство монолитного ростверка
Таким образом наиболее выгодным с экономической точки зрения является фундамент ФМЗ.
Расчет фундамента мелкого заложения (Ф-3).
Инженерно-геологических условий площадки строительства: залегание на определенной глубине грунта обладающего достаточной несущей способностью наличие слабых подстилающих слоев характер напластовывания. Кроме этого необходимо учесть в каком состоянии находится грунт и каково его расчетное сопротивление. Для представительной оценки можно считать что грунт обладает удовлетворительной несущей способностью и пригоден в качестве естественного основания если расчетное сопротивление его превышает 200 кПа. Нельзя использовать в качестве естественного основания для фундаментов мелкого заложения глинистые грунты находящиеся в текучем состоянии и рыхлые пески. Мои грунты пригодны в качестве основания для ФМЗ начиная с глубины 1.9 м.
супеси-028; dfn=028733=24 м;
df=04·24=096 м суглинок;
Аф=2410320-183×35 +20%=113 м2.
Рис.14: Схема для определения давления на грунт основания.
N=N0+NФ+Nгр=2410+60835+81252=383087 кН
Pcp=NAф=383087189=20269 Па
Pmin=383087 1891-60.0264.5=1946 кПа.
Рис.15: Эпюра давления под подошвой фундамента.
zg0=γcpdф=1836375=688 кПа;
т.1 1127 кПа > 1964 кПа;
т.2 8454 кПа > 2262 кПа;
т.3 634 кПа > 2578 кПа;
т.4 465 кПа > 2958 кПа;
т.5 2818 кПа 3344 кПа (условия соблюдаются).
S0Sдоп.=8 см. Так как осадка не достигает придельного значения значит размеры фундамента и глубина его заложения приняты верно.
Рис. 16 Схема распределения напряжений по оси фундамента
N1=2410+18*21*24*23*11=26395 кН;
Pmax=13961+6003845=1466 кПа
Pmin=263951891-6003845=1327 кПа
Рис.14: Эпюра давлений под подошвой фундамента и построение пирамиды продавливания
M1-1=Pmax+P12l-hk28b=20972+19862382=7799 кНм
Aа=7799091.155*210000=00036м2=36 см2
Принимаю 7 ∅ 28 Aа=3695 см2.
Расчет фундамента мелкого заложения(Ф-2).
Аф=910320-183×35 =355 м2.п
По принятым данным принимаю подошву фундамента b=29 м;
Фактическая площадь фундамента равна А=841 м что больше расчетной Аф значит размеры подошвы фундамента приняты верны.
Рис.15: Схема для определения давления на грунт основания.
N=N0+NФ+Nгр=910+2955+3038=1509 кН
Nф=Vф γжб=(17*17*27+29*29*06)*23=2955 кН
Nгр=Vгр γср=166*183=3038 кН;
Pcp=NAф=1509841=1794 кПа
Рис.16: Эпюра давления под подошвой фундамента.
zg0=γcpdф=18335=6405 кПа;
zp0=P-zg0=11535 кПа.
т.1 6921 кПа > 184 кПа;
т.2 387 кПа > 2208 кПа;
т.3 296 кПа > 2581 кПа;
т.4 1845 кПа 296 кПа (условия соблюдаются).
Значит нижняя граница сжимаемой толщи находится в 4 точке.
Рис. 17 Схема распределения напряжений по оси фундамента
N1=910+17*17*27*23*11=11074 кН;
Рис.18: Эпюра давлений под подошвой фундамента и построение пирамиды продавливания
A0=05*29(29-17-2*0555)-025(29-17-2*0555)2=00475 м2
M1-1=Pmax+P12l-hk28b=687 кНм
Aа=687090555*210000=0000654 м2=654 см2
Принимаю 6 ∅ 12 Aа=679 см2.
Расчет фундамента мелкого заложения(Ф-1).
Аф=1260320-183×35 +20%=49 м2.п
Фактическая площадь фундамента равна А=899 м2 что больше расчетной Аф значит размеры подошвы фундамента приняты верны.
Рис.19: Схема для определения давления на грунт основания.
N=N0+NФ+Nгр=1260+3246+3175=19021 кН
Nф=Vф γжб=(17*19*27+29*31*06)*23=3246 кН
Nгр=Vгр γср=1735*183=3175 кН;
Pcp=NAф=19021899=2139 кПа
Pmin=21391-60.02731=2053 Па.
R=1.1*11.1[0.32*1*4.2*16.1+2.3*3.5*16.2+(2.3-1)*3.75*16.2+3.75*9]=320
Рис.20: Эпюра давления под подошвой фундамента.
zg0=γcpdф=190635=6671 кПа;
т.1 945 кПа > 184 кПа;
т.2 5292 кПа > 2208 кПа;
т.3 405 кПа > 2581 кПа;
т.4 252 кПа 296 кПа (условия соблюдаются).
Рис. 21 Схема распределения напряжений по оси фундамента
N1=1260+17*19*27*23*11=1480 кН;
Pmax=16461+6003531=1757 кПа
Pmin=16461-6003531=1534 кПа
Рис.22: Эпюра давлений под подошвой фундамента и построение пирамиды продавливания
A0=05*29(31-19-2*0555)-025(29-17-2*0555)2=0128 м2
M1-1=Pmax+P12l-hk28b=1183 кНм
Aа=1183090555*210000=000126 м2=126 см2
Принимаю 5 ∅ 18 Aа=1272 см2.
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ(Ф-5*)
Конструктивных особенностей проектируемого здания (сооружения). Необходимо рассмотреть на наличие в здании подвального помещения приямков сточных каналов и т.д. Глубину заложения фундамента в этом разделе определяют по формуле:
Аф=1610250-183×35 +20%=756 м2.
Уточнение расчетного сопротивления грунтов основания при выбранной ширине подошвы фундамента осуществляется по формуле:
По принятым данным принимаю подошву фундамента b=29 м
Фактическая площадь фундамента равна 841 м что больше расчетной Аф значит размеры подошвы фундамента приняты верны.
Рис.23 Схема для определения давления на грунт основания.
1 Расчет фундамента мелкого заложения (Ф-4) 6
2 Расчет свайного фундамента (Ф-4) .13
3 Экономическое сравнение вариантов 21
Расчет фундамента мелкого заложения (Ф-3) 21
Расчет фундамента мелкого заложения (Ф-2) 28
Расчет фундамента мелкого заложения (Ф-1) 36
Расчет фундамента мелкого заложения (Ф-5*) ..43
Список литературы .47
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ.
В.А. Шаламанов Н.В. Крупина А.А. Журавель. «Расчет основания и конструирование фундаментов зданий» Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Основания и фундаменты» для студентов специальности 270102. ГУ КузГТУ – Кемерово 2006.
В.А. Шаламанов Н.В. Крупина. «Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства» Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Основания и фундаменты» для студентов специальности 270102. ГУ КузГТУ – Кемерово 2004
Далматов Б.И. Механика грунтов основания и фундаменты. – М.: Стройиздат 1988.
ГОСТ 21101-79 СПДС. Основные требования к рабочим чертежам. – М.: Изд-во стандартов 1980.