Одноэтажное промышленное здание с металлическим каркасом

Металлы Кириченко.dwg

Прогоны покрытия №24
Настил профилированный
Плита минераловатная
План цеха разрезы схемы
Одноэтажное промышленное здание
Профилированный настил;
Пароизоляция 1 слой рубероида;
Плита минераловатная;
Заводские швы выполнять полуавтоматической сваркой
проволокой СВ-08А d=14-2мм;
Диаметры отверстий 20 мм кроме оговоренных;
Катет шва Кf=6 мм кроме оговоренных.
с металлическим каркасом
элементов покрытия колонна
Схема расположения элементов конструкций покрытия в уровне верхних поясов ферм
Схема расположения элементов конструкций покрытия в уровне нижних поясов ферм
Все конструкции для защиты от коррозии обработать
эмалью ПФ-115 по СНиП 2.03.11-85
Спецификация металла.
Масса наплавленного металла: 5.54 кг.
Геометрическая схема фермыn(размеры мм; усилия кН)
Таблица отправочных марок
Всего по чертежу: 13441.68 кг.
Отправочная марка фермы Ф-1; геометрическая схема фермы; узел сопряжения стропильной фермы с колонной спецификация металла.
План расположения колонн фахверковых стоек и связей по колоннам
Связи в уровне верхних поясов ферм
Связи в уровне нижних поясов ферм
проволокой СВ-08А d=14-2мм
Диаметры отверстий 22 мм кроме оговоренных;
.В случае перехода на ручную производить электродами типа Э50 по ГОСТ 9457-75
Всего по чертежу: 37768.8 кг.
проволокой СВ-08Г2С d=14-2мм;
Катет шва Кf=5 мм кроме оговоренных.
Масса наплавленного металла: 15.77 кг.
Диаметры отверстий 33 мм кроме оговоренных;
Катеты швов Кf=8 мм кроме оговоренных.
Спецификация металла
F1=F2=F3=F4=F5=F6=F7=38592кН
F1=F2=F3=F4=F5=F6=F7=6156кН
Катеты швов Кf=4 мм кроме оговоренных.
Масса наплавленного металла: 11725 кг.
Одноэтажное промышленное здание с металлическим каркасом

Металлы ПЗ Кириченко.docx

Министерство образования и науки РФ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
высшего профессионального образования «Саратовский государственный
технический университет имени Гагарина Ю.А.»
Кафедра: « Промышленное и гражданское строительство »
Пояснительная записка к курсовому проекту
« Одноэтажное промышленное здание с металлическим каркасом »
« Металлические конструкции включая сварку »
Оценка Шифр “0802895”
Компоновка поперечной рамы
Сбор нагрузок на поперечную раму
1. Постоянная нагрузка
2. Снеговая нагрузка
3. Крановая нагрузка
4. Ветровая нагрузка
Учёт пространственной работы каркаса
Определение расчетных усилий в стойке рамы
Проектирование колонны
1. Определение расчетных длин колонны
2. Подбор сечения верхней части колонны
3. Подбор сечения нижней части колонны
4. Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны
5. Расчет и конструирование базы колонны
Конструирование и расчет стропильной фермы
1. Сбор нагрузок на ферму
2. Подбор сечения элементов фермы
3. Расчет соединений стержней в узлах фермы
4. Расчет укрупнительного стыка фермы
5. Расчет сопряжения колонны с фермой
Конструирование и расчет подкрановой конструкции
Список использованных источников
Выполнение курсового проекта «Одноэтажное промышленное здание с металлическим каркасом» по дисциплине «Металлические конструкции включая сварку» направлено на усвоение знаний полученных при изучении теоретической части этой дисциплины и на выработку практических навыков расчета и проектирования металлических конструкций.
В курсовом проекте рассматриваются особенности размещения конструктивных элементов каркаса в плане и по высоте схемы связей между колоннами горизонтальных и вертикальных связей по покрытию компоновка поперечной рамы правила определения величин и характера действующих на каркас различных нагрузок – постоянной временных.
Расчет стальных конструкций производится по методу предельных состояний в соответствии с положениями СНиП II-23-81* «Стальные конструкции» и согласно СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия».
Пролет здания – 24 м
Длина здания – 144 м
Полезная высота – 108 м
Грузоподъемность крана – Q = 12520
Режим работы крана - 3К
Район строительства – Воронеж
Температурно-влажностный режим – отапливаемое здание
Кровля – прогоны и профнастил
Покрытие – фермы из круглых труб
ХАРАКТЕРИСТИКИ КРАНА 12520 3К
пролет моста крана Lкр=22 м;
тип кранового рельса – КР – 120 ;
нагрузка на колесо крана: р*= 471 кН
масса т: тележки – 38
Н2=(4000+100)+300= =(4000+100)+300 4400 мм;
Н1= Н0-Н2=10800-4400=6400 мм.
hб=(110)12000=1200 мм;
Нв=1200+170+4400=5770 мм.
Нн=10800-5770+600=5630 мм.
Н=5770+5630=11400 мм.
hв=112Нв=577012=48083 мм
l1≥В2+75+(hв-а)=400+75+(700-250)=925 мм l1=1000 мм
hн=l1+а=1000+250=1250 мм
Сбор нагрузок на поперечную раму.
e0=05(1250-700)=225 мм.
1.ПОСТОЯННАЯ НАГРУЗКА
Изопласт ТУ 5774-005-05766480-95
Плита минераловатная
Пароизоляция из 1 слоя руберойда
Профилированный настил 08мм
Прогоны покрытия швеллер №24
Равномерно распределенная нагрузка на ригель рамы равна:
Опорная реакция ригеля:
Расчетный вес колонны.
Верхняя часть (20% веса)
Нижняя часть колонны (80% веса):
Поверхностная масса стен - 2 кНм² переплетов с остеклением - 035 кНм². Высота парапета – 065м
2. СНЕГОВАЯ НАГРУЗКА
Расчетная снеговая нагрузка Sq=18 кПа.
Снеговую нагрузку на ригель рамы принимаем равномерно распределенной равной
3. КРАНОВАЯ НАГРУЗКА
Расчётное давление на колонну к которой приближена тележка крана:
Величина изгибающих моментов определяется по формулам:
Горизонтальное давление одного колеса определяется по формуле
где n =4 – число колес крана с одной стороны.
Расчетное значение горизонтальной силы:
4. ВЕТРОВАЯ НАГРУЗКА
Расчётная линейная ветровая нагрузка определяется по формуле:
где w0 – нормативное значение ветрового давления ветра;
f =14 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке;
к – коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте;
c =08– аэродинамический коэффициент;
b – ширина грузовой площади принимаемая равной шагу рам B.
Расчётное значение сосредоточенной ветровой нагрузки:
Mp=191511422+((249-1915)52)8333+((249-1915)14)107+((2597-249)142)10933=145848 кНм
отметки высот расставлены по отношению к низу базы колонны
УЧЁТ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ РАБОТЫ КАРКАСА
n0=8 - число колёс крана на 1 нитке
=0592; !=-026 – коэффициенты принимаемые по табл. 12.2
B=12м – шаг поперечных рам
H=114м – высота колонны
d=кв!12=0464 – коэффициент приведения ступенчатой колонны к эквивалентной по смещению колонне постоянного сечения
кв!=557 – коэффициент принимаемый при определении реакции от смещения стойки на =1 ( табл. 12.4)
Iн – сумма моментов инерции нижних частей колонн
Iсв - момент инерции продольных связей по нижним поясам ферм
Iкр - эквивалентный момент инерции кровли
=B3IнdH3Iп=12307504641143=0135
пр=1--!(n0y-1)=1-0592+026(84868-1)=0575
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ РАМЫ
Hв=5.77м;Hн=5.63м;H=11.40м;L=36.00м;n=7.00;n1=28.0000;n2=7.1740;a=1.20м;c=4.57м;Aqп=12.86кНм;Mп=-89.77кН*м;qc=20.52кНм;Mc=-55.40кНм;Mмакс=1351.88кНм; Mмин=-553.31кНм;T=86.75кН;q1=2.24кНм;q2=1.68кНм;W1=9.70кН;W2=7.28кН
Проектирование ступенчатой колонны выполняется раздельно для верхней и нижней частей. Материал – сталь С235 бетон класса В20.
для верхней части колонны в сечении 4-4 N=-37593кН; M=-105281кНм в сечении 3-3 при том же сочетании нагрузок (1235(-)8) M=41291кНм
для нижней части колонны в сечении 2-2 N1=-256198кН; M1=-862кНм в сечениии 1-1 N2=-273515кН; M2=105043кНм.
Соотношение жёсткостей верхней и нижней частей колонны IвIн=17.
Нн=563 Нв=577 hв=700мм hн=1250мм.
Конструктивная схема колонны показана на рис.8
Расчетные длины в плоскости поперечной рамы определяются для нижней части (lx1) и верхней частей (lx2).
Нв = l2 Нн = l1. Так как НвНн=l2l1=577563=1025>06 то принимаем в соответствии с прил.6 [1].
по т. 68 [СниП 2-23-81*] 1=2 и . l lx2=2l2=
Расчетные длины из плоскости рамы для нижней и верхней частей колонны равны соответственно: ly1= ly2=.
Сечение верхней части колонны принимаем в виде сварного двутавра высотой hв=700мм. N=-37593кН; M=-105281кНм.
Определяем ix =035h=0245м.
Условная гибкость (для стали С235 толщиной до 20мм ).
Значение коэффициента определяем по т.73.
Тогда =14-002=1374 mef=mx=. По т. 74 определяем значение е = 0091 .
Задаемся предварительно толщиной полок tп=16мм и определяем высоту стенки по формуле hст=.
По т. 27* [1] при и . Из условия местной устойчивости определяем минимальную толщину стенки tст. Поскольку сечение с толстой стенкой неэкономично назначаем толщину стенки tст=10мм и включаем в расчетную площадь сечения колонны 2 крайних участка стенки шириной .
Далее определяем требуемую площадь полки
Из условия местной устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента ширина полки bn>ly220=0229м.
. Принимаем bп=450 мм.
Из условия местной устойчивости полки .
Геометрические характеристики сечения
Полная площадь сечения: .
Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента
Значение коэффициента определяем по т. 73 СНиП II-23-81*
По табл. 74 СНиП II-23-81* .
Уменьшим ширину ребра: bп=40см
Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента
Максимальный момент при сочетании нагрузок 1235(-)8 в средней трети расчетной длины стержня найдем по формуле:
По т. 10 [1] y=ly2iy=457936=4882
Сечение нижней части колонны сквозное состоящее из двух ветвей соединенных решеткой. Высота сечения hн=1250мм. Подкрановую ветвь принимаем из широкополочного двутавра профиля наружную – составного сечения из трех листов.
N1=-256198кН; M1=-862кНм.
N2=-273515кН; M2=105043кНм.
Определим примерное положение центра тяжести сечения. Принмаем z0=50мм; h0=h-z0=1250-50=1200мм.
Усилия в ветвях определим по формулам:
Определяем требуемую площадь каждой ветви и назначаем сечение.
Для подкрановой ветви задаемся =08.
По сортаменту выбираем широкополочный двутавр 35Ш2:
Для удобства прикрепления элементов решетки просвет между внутренними гранями полок принимаем такими же как в подкрановой ветви (313 мм). Толщину стенки швеллера для удобства ее соединения встык с полкой подкрановой части колонны принимаем 18 мм; высота стенки из условия размещения сварных швов 380 мм.
Толщину стенки швеллера принимаем равной tст=18мм высота стенки швеллера из условия размещения сварных швов hст=380мм.
Требуемая площадь полок
Из условия местной устойчивости полки швеллера по т. 29* [1]
Принимаем tn=16мм; bn=200мм.
Геометрические характеристики ветви
Уточняем положение центра тяжести сечения колонны
Проверка устойчивости ветвей
подкрановая ветвь: y=ly по т. 72 [1] y=0901.
наружная ветвь: y=ly по т. 72 [1] y=09.
Из условия равноустойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы определяем требуемое расстояние между узлами решетки:
Принимаем расстояние между узлами решетки lв1=1500мм разделив нижнюю часть колонны на целое число панелей.
Проверяем устойчивость ветвей в плоскости рамы.
подкрановая ветвь: х1=15059=25424; х1=0947.
наружная ветвь: х2=1506766=2217 х2=0957.
Расчет решетки подкрановой части колонны
Поперечная сила в сечении колонны Qmax=-30881кН.
Расчет решетки ведем на Qmax.
Усилие сжатия в раскосе
(угол наклона раскоса )
Задаемся р=100. По табл. 72 [1] =0556.
Требуемая площадь раскоса
Сжатый уголок прикрепляемый одной полкой . Принимаем равнополочный уголок 125х9.
Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня
Геометрические характеристики всего сечения:
Приведенная гибкость .
Для комбинации усилий догружающих наружную ветвь .
Для комбинации усилий догружающих подкрановую ветвь .
4. Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны
Расчетные комбинации усилий в сечении над уступом:
M=409.97 кНм; N=6206 кН;
M=-1143 кНм; N=6206 кН;
Давление кранов Dmax=2163кН.
Прочность стыкового шва проверяем по нормальным напряжениям в крайних точках сечения надкрановой части. Площадь шва равна площади сечения колонны.
-я комбинация М и N:
наружная полка:3268 кНсм2Rwy =23 кНсм2;
внутренняя полка: 3104 кНсм2Rwyp=1955 кНсм2.
-я комбинация M и N:
наружная полка: 3188 кНсм2Rwyp=1955 кНсм2;
внутренняя полка: 3184 кНсм2Rwy=23 кНсм2.
Толщину стенки траверсы определяем из условия смятия по формуле:
bop=30см; tпл=2см; Rр=35 кНсм2.
Усилие во внутренней полке верхней части колонны (2-я комбинация):
Nn=N2+Mhв=892286 кН;
Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы: 2295 см;
Применяем полуавтоматическую сварку электродами Э-42
d=14-2 мм f=09; z=1.05; kf=6 мм; ; Rwf=18 кНсм2; Rwz=165кНсм2; f Rwf=16.2z Rwz=17.3;
lш2=229585f kf=45.9 см.
В стенке подкрановой ветви делаем прорезь в которую заводим стенку траверсы. Для расчета шва крепления траверсы к подкрановой ветви составляем комбинацию усилий дающую наибольшую опорную реакцию траверсы: N=25673 кН М=-72515 кНм;(1235(-)7)
F=Nhв2hн-Мhн+Dmax09=3245664 кН
Коэффииент 09 учитывает что усилия N и M приняты для второго основного сочетания нагрузок.
Требуемая длина шва:
Из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы определяем высоту траверсы по формуле:
1652 принимаем hтр=130 см
Проверяем прочность траверсы как балки нагруженной усилиями N M Dmax.
Qmax=Nhв2hн-Mhн+kDmax2=2466984
тр=Qmaxtтрhтр=24669842130=9488кНсм2Rsγn=13095=13684кНсм2
Нижний пояс траверсы принимаем конструктивно из листа 310х20мм верхние горизонтальные ребра – из двух листов 140х20мм.
Геометрические характеристики траверсы:
Максимальный изгибающий момент в траверсе возникает при 2-й комбинации усилий:
Mтр=(-Mhн+Nhв2hн)(hн-hв)=9651249 кНсм;
=МтрWmin=11065 кНсм2Ry=23 кНсм2
Максимальная поперечная сила в траверсе с учетом усилия от кранов возникает при N=25673 кН М=-72515 кНм
К=12 учитывает неравномерную передачу усилия Dmax
=Qtтрhтр=5525 кНсм2 Rs=13.34 кНсм2.
5. Расчет и конструирование базы колонны
Ширина нижней части колонны превышает 1 м поэтому проектируем базу раздельного типа.
Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны:
M=105043 кНм; N=273515 кН;(шатровая ветвь)
M=-18249 кНм; N=272983 кН;(подкрановая ветвь)
В комбинации усилий не учтена нагрузка от снегат.к.
Мhн=53168125=425344 кН
Ny2hн=8173·525125=34327 кН
5344>34327 т.е. снеговая нагрузка разгружает подкрановую ветвь.
Усилия в ветвях колонны:
Требуемая площадь плиты:
Апл.тр.=Nв2Rф=1746837 см2;
Rф=Rб=12.115=138 кНсм2(класс бетона В20 Rb=11.5 МПа).
По конструктивным соображениям свес плиты с2 должен быть не менее 4см. Принимаем В=45 см;
Lтр.=Апл.тр.В=38819 см принимаем L=40см;
Среднее напряжение в бетоне под плитой:
ф=Nв2Апл.факт.=1339 кНсм2.
Из условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние в свету равно 2(bп+tст-z0)=312 см; при толщине траверсы 20 мм с1=(40-312-2*2)2=24 см.
Участок 1: (консольный свес с=с1=24 см)
Участок 2: (консольный свес с=с2=525см)
Участок 3: (плита опертая на четыре стороны ва=31320=15652 α= 008425)
Участок 4: (плита опертая на четыре стороны ва=31394=333 >2 α=0125) М4=фа2=14789 кНсм
Принимаем для расчета М3= Мmax =45124 кНсм.
Материал плиты базы – С235 Ry=220 Мпа
Требуемая толщина плиты 3508 см принимаем tпл=36см.
Высоту траверсы определяем из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. Сварка полуавтоматическая электродами Э-42 d=14 2мм; kf=8мм f=09; z=1.05; ; Rwf=18 кНсм2; Rwz=1665кНсм2; f Rwf=16.2z Rwz=17.5;
Требуемая длина шва по формуле:
База подкрановой ветви
Апл.тр.=Nв1Rф=135975138=985489 см2;
По конструктивным соображениям свес плиты с2 должен быть не менее 4см.
Lтр.=Апл.тр.В=219 см принимаем L=45см; (конструктивно)
ф=Nв1Апл.факт.=0672 кНсм2.
При толщине траверсы 20 мм с1= см.
Участок 1:консоль: с=с1=55 см; М1=10164 кНсм.
Участок 2: с=с2=545 см; М2=998 кНсм.
Участок 3: (с опиранием на 4 канта ва=31312=2608>2 α= 0125)
Принимаем для расчета М3= Мmax =12096 кНсм.
Требуемая толщина плиты 1816 см принимаем 2 см.
Высоту траверсы принимаем такую же как и для наружной ветви. Сварка полуавтоматическая электродами Э-42 d=14 2мм; kf=6мм f=09; z=1.05; ; Rwf=18 кНсм2; Rwz=1665кНсм2; f Rwf=16.2z Rwz=17.5;
Расчет анкерных болтов базы
Подкрановая ветвь: Nmin=45346кН M=4749кНм (18)
Наружная ветвь: Nmin=45346кН M=12123кНм (17)
Анкерные болты рассчитываются на силу:
подкрановая ветвь: Nmin=45346кН M=4749кНм
Требуемая площадь болта:
;; Принимаем d=30 мм Аbn=56 cм2
Принимаем d=30 мм Аbn=56 cм2
Конструирование и расчет стропильной фермы.
Постоянная нагрузка.
Нагрузка от покрытия: qкр=1128·095=1072 кНм2
Равномерно распределенную нагрузку приводим к сосредоточенным силам приложенным в узлах фермы:
Rпр=Rлев= 38592*72=135072 кН.
Погонная снеговая нагрузка: qсн=2052кНм
Rпр=Rлев= 6156*72=21546 кН.
Нагрузка от рамных моментов.
-я комбинация: М1max=-105281 кНм (1235(-)8)
М2соот=-82555 кНм (1246(-)7);
-якомбинация: М1=-105281-(-44993)=-60288кНм
М2соот=-82555-(-44993)=-37562 кНм;
Нагрузка от распора рамы.
-я комбинация: Н1=5206+(9081+11244+3366+246)09=267493 кН;
Н2=5206+(9081+5541+353+246)09=189049 кН;
-я комбинация Н1=5206+(11244+3366+246)09=185764 кН;
Н2=5206+(5541+353+246)09=10732 кН;
Усилия в элементах фермы определяем отдельно для каждого вида загружения с помощью диаграммы Максвелла-Кремоны.
3.Расчет сварных швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам и поясам фермы
Для сварки узлов фермы принимаем полуавтоматическую сварку проволокой марки Св-08Г2С d=14 2мм kf.макc=8мм f=09 z=105 γwf= γwz=1 γс=1
Rwff γwf γс =21509=193Мпа
Rwzz γwz γс =105370045=175Мпа.
По металлу границы сплавления
Таблица расчета швов представлена на следующей странице
Верхний узел воспринимает только сжимающие усилия поэтому исходя из конструктивных соображений принимаем шесть болтов М20 нормальной точности класса 5.6. Для размещения болтов размеры фланцев принимаем 340х200х20.
Рис.27. Укрупнительный стык верхнего пояса
В нижнем узле необходимо стыковать две Тр. 168x8. Для увеличения длины сварных швов используем кольцевые накладки изготовленные из Тр. 203*6 с фигурными вырезами глубиной 110мм. Длина сварного шва:
Принимаем ручную сварку электродами Э42 для которой f=07; Z=1; ; Rwf=18 кНсм2;Rwz=1665кНсм2;fRwf=126zRwz=1665;
Рис. 28. Укрупнительный стык нижнего пояса
5. Расчет сопряжения колонны и фермы
Верхний опорный узел.
В узле крепления верхнего пояса рамная сила стремится оторвать фланец от колонны поэтому болты крепящие фланец к колонне рассчитываем на растяжение.
H1=M1h=6028829=20789кН
Принимаем четыре болта d=24 мм. класса 5.6 с . Из условия размещения болтов опорный фланец принимаем 320х320х20 мм.
Нижний опорный узел.
Болты для крепления нижнего пояса к колонне принимаем конструктивно М24 класса 5.6 в количестве 6 штук т.к. рамная сила прижимает опорный узел к колонне.
Из условия размещения болтов опорный фланец принимаем 550х220х20 мм.
Расчет сварных швов.
Шов соединяющий нижний пояс с опорным фланцем:
H1=M1h=6028829=20789кН
=6877+32+36=13677мм.
Определяем высоту опорного столика:
Проверка опорного сечения на срез:
Принимаем столик 220х40х360.
Рис. №29 Сопряжение фермы с колонной.
Конструирование и расчет подкрановой балки.
Материал – сталь С255 Ry=240 МПа Rs=139.2 МПа.
Поперечное горизонтальное усилие на колесе Ткн=20063 кН.
Нагрузки на подкрановую балку
Расчетные значения усилий на колесе крана:
Fк = γн · n · nc · k1 Fkн
Тк = γн · n · nc · k2 Тkн
n = 11 – коэффициент надежности по нагрузке.
k1 k2 – коэффициент динамичности учитывающие ударный характер нагрузки из-за неровностей подкрановых путей.
Fkн –максимальное нормативное вертикальное усилие на катке крана Fkн = 4855кН.
Fk = 0.95 · 1.1 · 4855 · 11 · 0.95 =530178 кН
Тk = 0.95 · 1 · 20063 · 0.95 · 1 =18107 кН.
Расчетный момент от вертикальной нагрузки:
где α=105 – учитывает влияние собственного веса подкрановых конструкций и временной нагрузки на тормозной площадке yi – ординаты линий влияния.
Расчетный момент от горизонтальной нагрузки:
Расчетное значение вертикальной поперечной силы:
Qx = α·Σ Fk·yi = 105 · 530178 ·3559 = 1981249 кН
Расчетное значение горизонтальной поперечной силы:
Qy = ΣTk·yi = 18107·3559=64443 кН
Принимаем подкрановую балку симметричного сечения с тормозной конструкцией в виде листа из рифленой стали с t = 6мм и швеллера №36.
hб ; hт = hн = 125м. Задаем
Mн = γn·Σ Fкн·yi = 0.95·4855·5.55 = 25598кН·м – момент от загружения балки одним краном.
Принимаем hпб=120 см.
Задаемся толщиной полок tп = 3 см тогда hст = hб – 2 tп=114см
Из условия среза стенки силой Qx:
Принимаем tст =20 мм.
Ширина пояса: bnтр =Аптрtп= 47852см.
Принимаем bn=500 мм Ап=150 см2
Устойчивость пояса: =
Проверка устойчивости выполняется успешно.
Проверка прочности сечения
Расстояние от оси подкрановой балки до центра тяжести сечения:
Нормальное напряжение в т.А
Прочность стенки балки от действия местных напряжений под колесом крана:
где γ = 14 – коэффициент увеличения нагрузки на колесе учитывающий возможное перераспределение усилий между колесами и динамический характер нагрузки.
Fk = Fkн · n · γn = 4855 · 095 · 11= 486545 кН.
Ip = 492379 см4 – момент инерции рельса КР-120;
с = 325 – коэффициент податливости сопряжения пояса и стенки для сварных балок.
Список использованной литературы
СНиП II-23-81*. Стальные конструкцииГосстрой СССР.-М.:ЦИТП Госстроя СССР 2005.-96с.
СНиП II-2.01.07-85. Нагрузки и воздействияГосстрой СССР.-М.:ЦИТП Госстроя СССР 2007.-36с.
Металлические конструкцииЕ.И. Беленя В.А. Балдин и др.; под общей редакции Е.И. Беленя. - М.: Стройиздат1986.-560с.
Стальные конструкции производственных зданий. СправочникА.А. Нилов В.А. Пермяков А.Я. Прицкер. - К.: Будiвельник1986.-272 с.
Шагивалеев К.Ф. Статический расчет поперечной рамы одноэтажного промышленного здания. – СГТУ 1995.-72 с.

Речь Кириченко.doc

В соответствии с заданием я спроектировал каркас одноэтажного промышленного
пролет здания L 24 м
полезная высота 108 м
грузоподъемность крана Q 12520
режим работы мостовых кранов 3К
район строительства Воронеж
температурно-влажностный режим отапливаемое здание
подкровельные несущие конструкции прогоны и профнастил
несущие конструкции покрытия фермы из круглых труб.
На 1-ой стадии проектирования провели компоновку поперечной рамы сбор
нагрузок на нее выполнили статический расчет рамы с помощью программы
FRAME(где мы учли пространственную работу каркаса) и затем определили
расчетные усилия в стойке рамы в 4-х хар-ных сечениях и произвели
комбинирование усилий
На 2-ой стадии запроектировали и рассчитали колонну.С235 B20 Колонна
ступенчатого типа верхняя часть сплошного сечения нижняя- сквозного.
База колонны раздельная.
Определение расчётных длин колонны
Подбор сечения верхней части
Проверка устойчив-ти в пл-ти -> недонапряжение -> уменьшил ширину
Проверка устойч. из пл-ти
Подбор сечения нижней
Проверка устойчивости ветвей
Проверка устойч. в пл-ти как единого стержня
Узел сопряжения В и Н
БАЗА наружной ветви и ПОДКРАН
На 3-ей стадии проектирования провели расчет фермы. Ферма из круглых
Усилия в элементах фермы определили с помощью диаграммы Максвелла-
Подбор сечения стержней
Расчёт швов прикрепления раскосов к поясам
Сопряжение колонны и фермы
На 4-ой стадии проектирования провели расчет подкрановой балки. Пролет
балки 12 м. Подкрановая балка симметричного сечения с тормозной
конструкцией в виде листа из рифленой стали и швеллера .
Определил нагрузки на подкрановую балку
Проверка прочности сечения