Лестничная площадка и ленточный плитный фундамент жилого дома

ДИПЛОМ Лестн площадка Новикова 2009.dwg

вестибюль-nожидальная
ГРУППОВАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
ВЕДОМОСТЬ РАСХОДА СТАЛИ
ДП-15-270103.01 -09-
-этажный 28-квартирный nжилой дом
Опалубочная схема площадки
Расчетная схема полки плиты
Расчетная схема лобового ребра
Расчетная схема пристенного ребра
Условные обозначения
деревья лиственные рядовай посадки
деревья хвойные рядовой посадки
Наименование показателя
Обозначение и формулаnподсчёта
Планировочный коэффициент
Объёмный коэффициент
Коэффициент озеленения
Площадь дорогплощадок
Коэффициент использования n территории
Наименование застройки n и сооружений
Материал стен n и покрытий
Экспликация к генплану
Проектируемое здание
Площадка для сушки белья
Мини футбольное поле
ДП-15-270103.01-09-АС
-этажный 28-квартирный жилой дом
план первого этажа план кровли узел генплан таблицы
Спецификация столярных изделий
антисептированнаяnдеревянная пробка
слив из оцинкованной стали
шурупы в пластмассовой тулке
соединительная металическая скоба
пакля смоченнаяn в цементном растворе
эластичная прокладка

НОВИКОВА конструкции.docx

Исходные данные для проектирования
В соответствии с заданием необходимо запроектировать ленточный плитный фундамент под кирпичную стену и лестничный марш.
Задание: 4-хэтажный 28-х квартирный жилой дом с высотой этажа 28 м с подпольем внутренние стены из силикатного кирпича толщиной 770мм.
Место строительства: г.Данилов
Основание под фундамент – грунт суглинок IL=0.5 e=0.7 γгр=II’=II=15кНм3
Рис. 1 Состав покрытия
Рис. 2. Состав чердачного перекрытия
Рис. 3. Состав межэтажного перекрытия
Рис. 4. Состав подпольного перекрытия
Сбор нагрузки на 1м2
1 Сбор нагрузок на 1 м2 покрытия. Таблица 1.
Наименование нагрузки
Нормативн. Нагр. кНм2
Коэф. Надеж. По нагр.f
Расчетные. Нагр. кНм2
Итого постоянная нагрузка
Временная снеговая нагрузка
нормативная нагрузка
γf- коэффициент надежности по нагрузке для постоянной нагрузки принят по табл.1. [1]
Sсн – значение расчетной снеговой нагрузки принято по табл.4[1] для г. Ярославль снеговой район
Snсн- - нормативное значение снеговой нагрузки определяется умножением расчётного значения снеговой нагрузки на коэффициент 0.7
–коэффициент учитывающий уклон кровли принят по прил. 3 [1] α=20
Состав покрытия смотрим на рис.1.
2 Сбор нагрузок на 1 м2 чердачного перекрытия Таблица2
Цементно-песчаная стяжка армированная сеткой
Выравнивающая стяжка
жб многопустотная плита перекрытия
Временная снеговая нагрузка на чердачное перекрытие
Vn – нормативное значение временной нагрузки принято по [1] табл.3 для назначения жилой дом. Для временной нагрузки γf находится по [1] п.3.7
Состав покрытия смотрим на рис.2.
3 Сбор нагрузок на 1 м2 междуэтажного перекрытияТаблица 3
Цементно-песчаная стяжка
Проливка керамзитовым гравием
Временная нагрузка на междуэтажное перекрытие
γf – коэффициент надежности по нагрузке для постоянных нагрузок принят по [1] табл.1.
Состав перекрытия смотрим на рис. 3.
4 Сбор нагрузок на 1 м2 подпольного перекрытия Табл.3
Стяжка из легкого бетона
Один слой подкладочного рубероида
Временная нагрузка на подвал перекрытия жилого дома
Состав перекрытия смотрим на рис. 4.
Ленточный железобетонный фундамент
Расчет ленточного железобетонного фундамента по оси В
Расчет состоит из двух основных частей:
Определяется ширина подошвы фундамента. Он производится от полной нормативной нагрузки от здания собранной на уровне обреза фундамента.
Расчет фундаментной плиты на прочность. Этот расчет выполняется от полной расчетной нагрузки от здания.
1 схема сбора нагрузки.
Рис.5 схема сбора нагрузки.
Сбор нагрузки на 1 погонный метр фундамента.
Обрез фундамента на отметке -035 м.
Грузовая площадь с потерей нагрузки передаётся на 1пг метр внутренней стены Агр=lм*2*62=1*6=6м
Определение нагрузки на фундамент. Нагрузка собирается полная нормативная и расчетная в уровне пола подвала
Полная нормативная нагрузка:
N(γf =1)=Nncт+Nnпокр+Nnчер.пер+Nnмежэт.пер+Nnподп.реп+NnФБС
Nncт = ст Нст ρст=038*114*19=8231 кНм
ρст=19 кНм3(по заданию)
Nnпокр = qnпокрАгр =1934*6=11604кНм
Nnчер.пер = qnчер.перАгр=521*6=3126 кНм
Nnмежэт.пер = qnмежэт.пер Агрn=595*6*3=107.1м
n-количество межэтажных перекрытий
Nnподп.реп= qnподп.репАгр=617*6=3702 кНм
NnФБС=НФБС*ФБС*=185*04*24=17.76кНм
N(γf =1)=8231+11.604+3126+107.1+3702+17.76=28705 кНм
Полная расчетная нагрузка в уровне пола подвала:
N(γf >1) = Ncт+Nпокр+Nчер.пер+Nмежэт.пер+Nподп.пер.+ NnФБС
Ncт = Nncт γf = 8231*11=9054 кНм
Nпокр= qпокр Агр = 2678*6 =1607 кНм
Nчер.пер= qчер.перАгр=6.13*6=36.78 кНм
Nмежэт.пер= qмежэт.пер Агр n=7.09*6 *3=127.62 кНм
Nпод.пер= qпод.перАгр = 732*6=43.92 кНм
NФБС= NnФБС γf=17.76*11=19.54 кНм
N(γf >1) = 9054+1607+36.78+12762+4392+1954=33447 кНм
N(γf =1) γfсред = N(γf >1)
γfсред=115 (усредненный коэффициент надежности по нагрузке)
3 кНм33447кН кНм –нагрузка на фундаментную плиту определена правильно.
3 Определение размеров подошвы фундамента.
Район строительства г.Данилов
Грунт – суглинок с коэффициентом текучести JL=0.5 пористости е=07
Удельный вес грунта выше и ниже подошвы фундамента γгр =17кНм3
Глубина промерзания грунта по расчету равна 104м. Глубина заложения фундамента конструктивно по блокам равна
Рис. 6 Сечения фундамента.
d1 =ds+dsf*cfгр=075+01*2217=088
Определяем расчетные характеристики грунта.
Ro=225 кПа- условное расчетное сопротивление грунта
Находим удельное сцепление Cn и угол внутреннего трения n
Cn =12 приложение 3 таблица 3 [2]
с1=12коэфиценты условия работы грунта таблица 1 [2]
М=0.65 коэфиценты определяются по таблице 4 [2] в зависимости от
Кz=1 коэфиценты смотри примечание к формуле (7) [2]
Определяем предварительный размер ширины подошвы фундамента:
предв. Аф = ==1.38 м2
γmt=20 кНм3 – усредненный удельный вес фундамента и грунта на его уступах.
Определяем расчетное давление на грунт основания по формуле( 7) здание с подвалом.(рис 6)
Уточняем размер подошвы фундамента:
Принимаем b=1.4м ФЛ14.12 ГОСТ 13580-85 [4]
. Проверяем среднее давление под подошвой фундамента
Если Ps ≤ R то размеры подошвы фундамента подобраны верно
= =1.4*0.85*20=23.8кН
Ps =171.4кНм2 R=22273 кНм2
Следовательно размеры подошвы фундамента определены правильно
4 Расчет фундаментной плиты на прочность
Расчетная нагрузка с учетом бетонных блоков будет равна:
N=33447+2618=36065кНм
Nст.б==2381.1=2618Кнм
Принимаем бетон тяжёлый класса В15
Rbt=0.75 мПа=0.075*f=0.068 кНсм2
γb2=1 – коэффициент условия работы бетона
Арматура класса А400
Rs=355 мПа=35.5 кНсм2- расчетное сопротивление арматры
Расчетная схема – консоль жестко защемленная у грани стены и загруженная равномерно-распределенной нагрузкой в виде отпора грунта Ps.
Mmax=0.5Psc2=0.5*25761 *0.52=322 кНм
Qmax= Psc=25761 *0.5=12881 кН
Рис.7 Расчетная схема.
Расчет арматуры нижней сетки.
а = защ.сл.+ = 30+=35 мм. Защ.сл.= 30 мм (для сплошного ленточного фундамента)
h0= hf – a = 300–40 = 260мм=26 см
Принимаем шаг стержней S=100мм. Тогда количество стержней на 1 метр будет ==10 шт.
По сортаменту подбираем 108А400 =503см2
Проверяем процент армирования:
Проверяем высоту фундаментной плиты на продавливание:
881 кН1.00.068100265=180.02 кН
Следовательно прочность на продавливание будет обеспечена при данных размерах и классе бетона
Конструирование плит арматурной сетки.
Рис.8 конструирование плиты
В целях экономии арматуры рабочие стержни через один не доводятся до края плиты где изгибающий момент равен 0.
Расчет лестничной площадки.
1 конструктивная схема площадки
Рис.9 конструктивная схема площадки
2 Определение нагрузок:
собственный нормативный вес плиты:
gn = ρж.б. h’f = 25 кНм3 0.09 м = 2.25 кНм2
расчетный вес плиты:
gпл. = gn γf = 2.25 1.1 = 2.48 кНм2
γf = 1.1 (табл. 1) - жб конструкция
расчетный вес лобового ребра за вычетом веса плиты
Рис.10 сечение лобового ребра
gл.р. = (А1 + А2 + А3) ρж.б. γf = (00161 + 0016 + 00048) 25 1.1 = 1.01 кНм2
А1 = 023 0.07 = 00161 м2
А2 = 04 0.08 = 0016 м2
= 008 0.06 = 00048 м2
Расчетный вес крайнего пристенного ребра.
gп.р. = А4 ρж.б. γf = 014 25 1.1 009 =035 кНм
Рис.12 сечение пристенного ребра
временная расчетная нагрузка на лестничную площадку:
U = Un γf = 3 1.2 = 3.6 кНм2
Un = 3 кНм2 (табл.3 п.1.2)
При расчете площадочной плиты рассматривают раздельно полку упруго заделанную в ребрах лобовое ребро на которое опираются марши и пристенное ребро воспринимающее нагрузку от половины пролета полки плиты.
3.1 расчет полки плиты
Для расчета полки плиты принимаем полосу шириной b = 1 м. Полку плиты при отсутствии поперечных ребер рассчитывают как балку с частичным защемлением на опорах. Расчетный пролет (l0 = 1.255 м) - расстояние между ребрами.
Расчетная схема полки плиты:
Рис.12 расчетная схема полки плиты
Полная расчетная нагрузка на 1 м плиты:
qпл. = (gпл. + U) b = (2.48 + 3.6) 1 м2 = 8.93 кНм
При учете образования пластического шарнира изгибающий момент в пролете и на опоре определяют по формуле учитывающей выравнивание моментов.
Моп = Мпр = qпл×l0216 = 8.93×1.255216 = 0.88 кНм
Расчетное сечение полки плиты
Рис.13рабочие сечение полки плиты.
Для лесчночной площадки принемается бетон класс В25 рабочая арматура кл. А 400 поперечная арматура класса В500.
Определяем рабочую высоту сечения h0:
a = защ.сл. + d2 = 10 + 52 = 12.5 мм = 15 мм = 1.5 см
h0 = 9 - 1.5 = 7.5 см
Определяем коэффициент αm
αm = Mmax×100Rb×γb×b×h02 = 0.88 × 1001.45 ×0.9 × 100 × 7.52 = 0.012 αR = 0.422 следовательно случай одиночного армирования
Rb = 14.5 МПа = 1.45 кПа-класс бетона В25 смотри табл.5.2 СП 52-101-2003
γb = 0.9- коэффициент условия работы бетона смотри п.5.1.10 СП 52-101-2003
по αm определяем = 0.995- смотри справочник
Определяем требуемую площадь арматуры:
АSтр = Mmax×100RS××h0 = 0.88 × 10041.5 ×0.995 × 7.5 = 0.29 см2
RS = 415 МПа = 41.5 кНсм2 - расчетное сопротивление сжатию арматуры класса В500 смотри таблицу 5.8 СП 52-101-2003
Принимаем сетку С-1 из арматуры Ф3 В500 шаг 100 мм
n = bS = 1000100 = 10 штук
АSф = 0.71 см2 10 Ф3 В500
Проверяем процент армирования плиты:
% = АSфb×h0 100% = 0.71100×4.5 100 = 0.16 % > min = 0.1 %
3.2 Расчет лобового ребра
На лобовое ребро действуют следующие нагрузки:
а) Постоянная и временная равномерно распределенные от половины пролета полки и от собственного веса
qл.р. = (gпл + U) a12 + gл.р. = (2.48 + 3.6) 1.62 + 1.01 = 5.87 кНм
а1 - ширина лестничной площадки а1=1.2(смотри рис. 9)
б) Равномерно распределенная нагрузка от опорной реакции маршей приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая его изгиб
q1 = Qл.м.а2 =13.46 1.2=11.22 кНм
а2- ширина лестничного марша. а2= 12( см.рис.9)
Qл.м. = 13.46 кН – поперечная сила принята с расчета типового ребра лестничного марша.
Расчетная схема лобового ребра
Рис. 14 расчетная схема лобового ребра.
Расчетный пролет лобового ребра определяется l0= l-bоп. = 2780-140= 2640мм=2.64м
Мmax = (qл.р.+ q1)×l028 = (5.87+8.41)×2.6428 = 13.4 кНм
Расчетное сечение лобового ребра является тавровое с полкой в сжатой зоне шириной b’f = 6 h’f + bр = 6 6 + 12 = 48 см.
Так как ребро монолитно связано с полкой способствующей восприятию момента от консольного выступа то расчет лобового ребра можно выполнить на действие только изгибающего момента.
Расчетное сечение лобового ребра:
Рис. 16 расчетное сечение лобового ребра
a = защ.сл. + d2 = 20 + 202 = 30 мм = 3 см
Определяем положение нейтральной оси:
МХ=h’f = Rb γb1 b’f h’f (h0 - 0.5 h’f) = 1.45 0.9 48 6 (32 - 0.5 6) =
=10900 кНсм = 109 кНм > Мmax = 13.4 кНм следовательно нейтральная ось
Определяем коэффициент αm:
αm = Mmax×100Rb×γb1×bf×h02 = 13.4 × 1001.45 ×0.9 × 48 × 322 = 0.021 αR = 0.432 следовательно
случай одиночного армирования
по αm определяем = 0.99
АSтр = Mmax×100RS××h0 = 134035.5 ×32 × 0.99 = 1.19 см2
RS = 355 МПа = 35.5 кНсм2 - расчетное сопротивление сжатию арматуры кл.А400 см. табл. 5.8 СП 52-101-2003
Лобовое ребро армируем
АSф = 1.13 см2 1 Ф12 А400
% = АSфb×h0 100% = 1.1312×32 100 = 0.29 % > min = 0.1 %
4.3 Расчет пристенного ребра
Расчетная схема: расчетной схемой является однопролетная балка на шарнирных опорах.
Рис.17 Расчетная схема пристенного ребра.
qпр.р. = (gпл + U) a2 + gпр.р. = (2.48 + 3.6) 1.62 + 0.35 = 5.21 кНм
расчетный пролет пристенного ребра l0= 2.64м
Мmax = qпр.р.×l028 = 5.21×2.6428 = 4.89 кНм
Расчет продольного ребра площадочной плиты выполняют аналогично расчету лобового ребра без учета нагрузки от лестничного марша.
За расчетное сечение принимаем тавровое с полкой в сжатой зоне.
h0 = h-a = 22-3 = 19 см
МХ=h’f = 45.5 > Мmax = 4.89 кНм следовательно нейтральная ось в полке
αm = Mmax×100Rb×γb×bf×h02 = 4.89 × 1001.45 ×0.9 × 48×19 2 = 0.02
по αm определяем = 0.989
АSтр = Mmax×100RS××h02 = 48935.5 ×192 × 0.989 = 0038 см2
АSф = 0283 см2 1 ф 6 А400
% = АSфb×h0 100% = 028319х12 100 = 0. 12 % > min = 0.1 %