Холодильник бытовой КШД-28040 Смоленск-6

Спецификация Головина А.М..spw

КШД-28040 "Смоленск-6

топ. курсовик.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ПОВОЛЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
Кафедра «Энергообеспечение предприятий».
КУРСОВОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ
по дисциплине: «ТЕПЛОМАССООБМЕННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ»
Описание конструкции бытового холодильника 5
Расчёт теплопритоков в шкаф бытового холодильника .8
Выбор и расчёт принципиальной схемы и цикла холодильной машины бытового холодильника .16
Расчёт и подбор компрессора 19
Расчёт и подбор конденсатора ..22
Расчёт и подбор испарителя ..24
Расчёт и подбор трубопроводов 24
Обоснование выбора основных материалов 26
Список литературы .27
Курсовой проект по дисциплине «Тепломассообменное оборудование промышленных предприятий»
Бытовые (домашние) холодильники предназначены для хранения свежих и замороженных пищевых продуктов а также для получения в небольшом количестве пищевого льда.
Объём холодильника для домашних целей измеряется объёмом его холодильной камеры (в дм2 или в литрах).
К бытовым холодильникам относятся охлаждающие устройства с полезным объёмом от 25 до 500 дм2.
В связи со специфическими условиями работы домашних холодильников к ним предъявляют следующие требования:
Полная автоматизация работы
Надёжность и долговечность
Малые габариты при определенном полезном объёме
Низкая первоначальная стоимость и малые эксплуатационные расходы
Номенклатура выпускаемых холодильников разнообразна. Общие технические условия на бытовые холодильники определены в ГОСТ 16317-76.
По типу охлаждающего устройства домашние холодильники бывают:
Компрессионные (охлаждаемые компрессионными холодильными машинами)
Абсорбционные (охлаждаемые абсорбционными машинами непрерывного действия)
Термоэлектрические (охлаждаемые термоэлектрическими батареями)
В соответствии с ГОСТ 16317-76 компрессионные холодильники обозначаются буквой – К абсорбционные – А абсорбционные с газовым подогревом генератора – АГ.
По месту возможной установки или по исполнению домашние холодильники делятся на следующие виды:
С – в виде стола или шкафа
Б – блочновстраиваемые
Наиболее распространены компрессионные машины 85-90% от общего количества.
Домашние компрессионные холодильники изготовляют в двух исполнениях:
«У» - для умеренных климатических условий tо.с.=18-32 оС
«Т» - для использования в тропических условиях tо.с.=18-43 оС
В низкотемпературном отделении холодильника должна поддерживаться температура:
-6оС (с соответствии с ISO одна звёздочка)
-12оС (две звёздочки)
-18оС (три звёздочки)
По конструктивному исполнению два последних типа холодильников могут быть одно- двух- и многокамерными.
Холодильники классифицируются также по конструкции системы охлаждения:
с естественной циркуляцией воздуха
с принудительной циркуляцией
с комбинированной системой
Оттаивание испарителя может осуществляться за счёт естественного отепления воздуха полуавтоматически или автоматически.
Описание конструкции бытового холодильника.
Холодильник выполнен в виде шкафа на задней стенке которого расположен холодильный агрегат. В верхней части шкафа холодильника расположены низкотемпературное отделение в нижней — холодильное соответственно с теплоизоляциями из пенополиуретана и пенополистирола.
Низкотемпературная камера выполнена в виде отдельного металлического шкафа и крепится к нижнему шкафу четырьмя болтами. Холодильная камера состоит из корпуса облицованного снаружи металлическими панелями а изнутри — пластмассой.
В холодильной и низкотемпературной камерах имеются съемные решетчатые полки 4 и 7 (рис. 1). Холодильный агрегат имеет два испарителя 5 и 9 обеспечивающих температуру в низкотемпературной камере не выше минус 18°С а в холодильной камере от 0 до 5°С.
Рис. 1.Холодильник «Смоленск-6»: 1 – сосуды для овощей и фруктов; 2 – стеклянная полка; 3 – лоток для слива талой воды; 4 7 – решетчатые полки; 5 – испаритель холодильной камеры; 6 – пробка сливной трубки; 8 – ванночка для льда; 9 – испаритель низкотемпературной камеры; 10 – сервировочная плоскость; 11 – решетка; 12 13 – терморегулятор и электролампочка; 14 – уплотнитель двери низкотемпературной камеры; 15 – крышка; 16 – уплотнитель двери холодильной камеры; 17 – магнитный уплотнитель; 20 – барьер; 18 – переставные полки; 19 – панель двери; 21 – фильтр-осушитель; 22 – прокладка; 23 – конденсатор; 24 – задняя стенка; 25 – задний упор; 26 – винт крепления конденсатора; 27 – болт; 28 – ванночка для сбора и испарения талой воды; 29 – герметичный компрессор; 30 – клеммная колодка; 31 – пускозащитное реле.
Обе камеры имеют индивидуальные двери. Плотность прилегания дверей обеспечивается уплотнителями 14 и 16 с магнитной вставкой которые являются одновременно и запирающим устройством дверей.
Охлаждение воздуха и хранящихся продуктов в камерах холодильника осуществляется закрепленным на задней стенке холодильным агрегатом представляющим собой герметичную систему внутри которой циркулирует хладагент — хладон-12. Охлаждение испарителя достигается дросселированием
циркулирующего в системе холодильного агрегата хладона при помощи капиллярной трубки и кипением его в каналах испарителей при низком давлении. Поддержание необходимой температуры в холодильной камере обеспечивается периодическим включением мотор-компрессора 29 осуществляемым терморегулятором 12 датчик которого реагирует на изменение температуры стенки испарителя и холодильной камеры.
Оттаивание испарителя 5 холодильной камеры осуществляется автоматически в цикле (во время останова мотор-компрессора) с отводом талой воды в ванночку 8 на задней стенке холодильника и с последующим ее испарением. Оттаивание испарителя низкотемпературной камеры естественное (по мере надобности).
Режим работы холодильника задается установкой соответствующего деления шкалы на ручке терморегулятора против указателя. Для предотвращения засорения капиллярной трубки и замерзания в ней влаги случайно попавшей в систему холодильного агрегата перед капиллярной трубкой установлен фильтр-осушитель 21.Изм.
Общий объем холодильника: V= 280 л;
объем морозильной камеры: Vм.к.= 40 л;
температура в холодильной камере = 6 оС;
температура в морозильной камере: tм.к.= -22 оС;
Расчёт теплопритоков в шкаф бытового холодильника
Расчёт теплопритоков. Шкаф бытового холодильника.
Внешние размеры:1350×600×570
толщина двери -30 мм
толщина потолка и пола-40 мм
толщина задней стенки 40 мм
1. проводим расчёт теплопередающих поверхностей холодильного шкафа.
Определим высоту холодильника H:
где V=Vх.к+ Vм.к.+ Vтрапеции
Найдем ширину и глубину без изоляции:
ширина без изол.=600-40-40=520 (мм)=052 м;
глубина без изол.=570-45-30=495 (мм)=0495 м.
Вычислим площадь основания:
Sоснования= ширина без изол.* глубина без изол.=052*0495=02574 м2
Для того чтобы определить объем трапеции – найдем площадь трапеции:
Sтрапеции=05(90+170)200=26000 мм2=0026 м2
Vтрапеции= Sтрапеции ширина без изол.=0026052=001352 м3
Высота холодильника:
- мы получили высоту холодильника без изоляции следовательно с изоляцией: H=129+004+004=137 м
hм.к.=129018=023 м; hх.к.=129082=11 м;
а) Площадь боковой стенки: м2
в) Площадь потолка: м2
г) Площадь задней стенки: м2
д) Площадь задней накл. стенки: м2
е) Площадь двери: м2
2.проводим расчёт перепадов температур.
Температура окружающей среды tо.с.=32 оС (для умеренного климатического пояса) для всех поверхностей кроме задней стенки.
Для задней стенки tо.с.=45 оС.
Перепады температур для всех поверхностей кроме задней стенки:
tх.к.= tо.с.- tх.к.= 32-6=26оС.
tм.к.= tо.с.- tм.к.= 32-(-22)=54оС.
tх.к.= tо.с.- tх.к.= 45-6=39оС.
tм.к.= tо.с.- tм.к.= 45-(-22)=67оС.
3. Определяем коэффициенты теплопередачи окружающих конструкций холодильника.
k=11α1+1λ1+изλиз+2λ2+1αн где
-толщина внутреннего короба м
λ1-коэффициент теплопроводности внутреннего короба Втм·К
-толщина ограждения наружного короба м
λ2-коэффициент теплопроводности наружного короба Втм·К
из-толщина изоляции м
λиз-коэффициент теплопроводности изоляции Втм·К
αв- коэффициент теплоотдачи охлаждаемой среды к внутренней поверхности Вт(м2·К)
αн- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности к окружающей среде Вт(м2·К)
Принимаем внутренний короб выполненный из полистирола.
λиз(ппу)= 0025 Втм·К
Для горизонтальных поверхностей:
Для вертикальных поверхностей:
Коэффициенты теплопередачи ограждающих конструкций:
k1=11αв.в.+1λ1+изλиз+2λ2+1αн.в.=1121+00040082+00350025+000150+110=049 Вт(м2·К)
k2=11αв.г.+1λ1+изλиз+2λ2+1αн.г. = 1116+00040082+00350025+000150+16 =045 Вт(м2·К)
k3=11αв.г.+1λ1+изλиз+2λ2+1αн.г. = 1116+00040082+00350025+000150+16=045 Вт(м2·К)
k4=11αв.в.+1λ1+изλиз+2λ2+1αн.в.=1121+00040082+00350025+000150+110 =049 Вт(м2·К)
Д) задней наклонной стенки
k5=11αв.в.+1λ1+изλиз+2λ2+1αн.в.=1121+00040082+00350025+000150+110 =049 Вт(м2·К)
k6=11αв.в.+1λ1+изλиз+2λ2+1αн.в.=1121+00040082+00250025+000150+110 = 062 Вт(м2·К)
4. Проверка поверхностей на условие конденсации влаги.
Считаем что относительная влажность φ 80%. По диаграмме Молье (см. Приложение) определяем температуру точки росы. Для температуры окружающей среды равной tо.с.=32 оС(для всех поверхностей кроме задней стенки):
Для задней стенки tо.с.=45 оС тогда
kmax·( tо.с.- tх.) = αн·( tо.с.- tр)
kmax=αн·(to.c.-tp)to.c. -tx.к.
Чтобы на поверхностях холодильника не конденсировалась влага должно выполняться следующее условие:
kmax х.кбок=αн.в.·(to.c.-tp)to.c. -tх.к.= 10·( 32 -27) 32-6 =192 Втм2·К.
kmax м.кбок=αн.в.·(to.c.-tp)to.c. -tм.к.= 10·( 32 -27) 32-(-22) =093 Втм2·К.
Из полученных значений для каждой поверхности выбираем меньшее для выполнения условия ki095k max. Для боковых стенок условие выполняется.
Для холодильной камеры:
kmax=αн.в.·(to.c.-tp)to.c. -tx.к.=10(32-27)32-6=192 Втм2·К.
kmax=αн.в.·(to.c.-tp)to.c. -tх.к.=10(45-41)45-6=103 Втм2·К.
kmax=αн.г.·(to.c.-tp)to.c. -tx.к.=6(32-27)32-6=115 Втм2·К.
Для трех случаев должно выполняться условие ki095k max в противном случае необходимо изменить толщину изоляции. Для двери задней стенки и потолка холодильной камеры условие выполняется.
Проверка поверхностей морозильной камеры на условие конденсации:
kmax=αн.г.·(to.c.-tp)to.c. -tм.к.= 6·( 32-27) 32 –(-22) = 056Втм2·К.
kmax.х.=αн.в.·(to.c.-tp)to.c. -tм.к.= 10·( 32-27)45 -(-22) = 075Втм2·К.
kmax=αн.в.·(to.c.-tp)to.c. -tм.к.= 10·( 32 -27)32 -(-22) = 093Втм2·К
Во всех случаях ki095k max.
5. Определяем теплопритоки через отдельные элементы ограждений холодильника.
Заполним таблицу 4.5.1
Боковая стенка морозильной камеры
Боковая стенка холодильной камеры
Дверь морозильной камеры
Дверь холодильной камеры
Задняя стенка морозильной камеры
Задняя стенка холодильной камеры
Задняя наклонная стенка
Q1м.к=k1·t1·F1=0114×54×049=302 Вт
Q2х.к=k2·t1·F2=0519×26×049=661 Вт
Q3=k3·t3·F3=0169×26×045=198 Вт
Q4= k4·t4·F4 =0257×54×045 = 625 Вт
Q5м.к=k5·t5·F5=012×67×049=394 Вт
Q6х.к=k6·t6·F6=0572×39×049=1093 Вт
Q7м.к=k7·t7·F7=012×54×062=402 Вт
Q8х.к=k8·t8·F8=0572×26×062=922 Вт
Задняя наклонная стенка:
Q9= k9·t9·F9 =015×39×049 = 287 Вт
Суммарный теплоприток через ограждающие поверхности равен:
Qогр.=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8+Q9=302+661+198+625+394+1093+402++922+287=4884Вт.
6. Определяем теплопритоки от термической обработки продуктов.
Qп = Мсутх(м)iн-iк864Вт.
Мсут – суточная норма хранения продуктов кг.
iН-удельная энтальпия продуктов при температуре окружающей среды кДжкг.
iК-удельная энтальпия продуктов при температуре холодильной(морозильной) камеры кДжкг.
При максимальном коэффициенте эксплуатации морозильная камера заполняется говядиной на 50% холодильная камера заполняется говядиной на 20%(по объему).
По таблице удельных энтальпий продуктов (таблица 4.6.1) находим удельные энтальпии говядины при температуре окружающей среды tо.с.=32 оС температуре в холодильной камере tх.к.=6 оС и температуре в морозильной кА
Суммарный теплоприток от термической обработки продуктов равен:
Qп= Qпх.к.+Qпм.к.Вт;
Qпх.к.=48× 329-2518864 =4289Вт;
Qпм.к.=20× 329-0864=7616Вт;
Qп= Qпх.к.+Qпм.к.=4289+7616=11905Вт;
7. Определяем теплопритоки при открывании двери холодильника
Qдвери= ρVniо.с.-iк Срρntо.с-tк864Вт
n-кратность воздухообмена в течении суток (количество открываний двери)
n=20-30 для холодильной камеры
n=5-10 для морозильной камеры
V-объем соответствующей камерым3
ρ- плотность воздуха при температуре окружающей среды кгм3
iо.с.-удельная энтальпия воздуха при температуре окружающей среды кДжкг
iк- удельная энтальпия воздуха при температуре холодильной (морозильной) камеры кДжкг.
P-давление воздуха Па
R=2872 Дж(кгК)-газовая постоянная воздуха
Т- абсолютная температура воздуха
ρ= PRT=1013002872×273+32=1156 кгм3
Qдверим.к.= 1×1156×004×7×32-(-22)864=02Вт;
Qдверих.к.= 1×1156×024×25×32-6864=209Вт
Суммарный теплоприток при открывании дверей:
Qдвери=Qдверим.к.+Qдверих.к.=02+209=229 Вт
8. Определяем теплоприток от электрических приборов.
Nэл – мощность электроприборов (лампочки) Вт
- время открывания двери с (=10с)
Qэл= Nэлn24×3600= 15×25×1086400=004 Вт
9. Определяем суммарные теплопритоки и требуемую холодопроизводительность Q0.
Qпр=Qi+Qп+Qдвери+QэлВт
Qпр=4884+11905+229+004=17022Вт
Выбор и расчёт принципиальной схемы и цикла холодильной машины бытового холодильника
В данном холодильнике рабочим хладагентом является фреон R-134 а
1.В холодильниках с естественной циркуляцией воздуха принимается:
t0=tм.к.-(8÷15)0С – температура кипения хладоагента.
tк=tо.с.+(10÷20)0С - температура конденсации хладоагента.
2. По t0 и tк определяем давления Р0 и Рк хладоагента(см. Приложение).
По диаграмме состояния фреона R-134 а:
t0=-340C Р0=007 МПа
tк=470С Рк=1221 МПа.
3. Схема работы холодильной машины.
Строим рабочий цикл холодильной машины в координатах lgP-i с учётом следующего:
t1=tо.с.°C- температура хладоагента на входе в компрессор.
t1'=t1+5÷100C--температура хладоагента непосредственно перед сжатием в компрессоре.
t1'=t1+5÷100C=32+8=400C
Построим линию постоянного давления P0 и постоянной температуры t0 и линию постоянного давления Pк и температуры tк. Точка а находится на пересечении правой пограничной кривой и линии постоянного давления P0 и постоянной температуры t0. Точка 3 находится на пересечении левой погранич-
ной кривой и линии постоянного давления Pк и температуры tк. Зная энтальпию точки 4 (см. пункт 5.3) и давление в ней (равно давлению в конденсаторе) проводим изоэнтальпу 4-5 до пересечения с линией постоянного давления Р0 и t0.
Процесс 3-4 идет при постоянном давлении Рк. Процесс а-1 также идет при постоянном давлении Р0. Точка 1 находится на пересечении изобары Р0 и изотермы t1to.c.
Точка 1’ находится на пересечении изобары Р0 и изотермы t1’. Точка 2 находится на пересечении адиабаты проведенной из точки 1’ и изобары Рк.
Процеес 2-3 совпадает с изобарой Рк.Цикл изображен на диаграмме lgP-i (см. Приложение).
В действительности на всасывающих и нагнетательных клапанах компрессора часть давления теряется поэтому:
всас.=003÷005 - потеря давления на всасывающих клапанах.
Р1=Р01-всас.=0071-0045=0067МПа
нагнет.=003÷006 - потеря давления на нагнетательных клапанах.
Р2=Рк1-всас.=12211-0045=117МПа
3 Для определения положения точки 4 используем уравнение теплового баланса.
Kр - коэффициент учитывающий долю при регенерации в процессе перегрева.
h4=h3-Kрh1-ha=268-05×436-380=240кДжкг.
5.Заполняем таблицу основных параметров рабочих точек цикла.
6.Расчитываем следующие параметры:
удельную массовую холодопроизводительность.
q0=ha-h5=380-240=140 кДжкг.
удельную объёмную холодопроизводительность.
q=q01'=140035=400 кДжм3.
удельную теплоту отводимую в конденсаторе.
qк=h2-h3=524-268=256кДжкг.
удельную изоэнтропную работу цикла.
ls=h2-h1'=524-444=80 кДжкг.
массовый расход рабочего тела ХА.
m=Q010-3q0=18724×10-3140=13410-3 кгс
теплоту отводимую от конденсатора.
Qк=mqк=1410-3×256103=3584 Вт.
изоэнтропную мощность компрессора.
Ns=mls=1410-3×80103=112 Вт.
холодильный коэффициент цикла.
=Q0Ns=q0ls=18724112=167.
Тепловой расчёт и подбор холодильного компрессора.
1. Определяем объёмный расход ХА в компрессоре.
V д=m1'=1410-3×035=4910-4 м3с.
2. Определяем составляющие коэффициента подачи и рассчитываем коэффициент подачи .
λ0 - объёмный коэффициент.
λ0=1-GmР2Р11mр-1=1-002×11700671105-1=072
mр = 0.9 ÷ 1.05 – политропа расширения конечных параметров; mр=105.
Gm = 002 ÷ 005 – относительный мёртвый объём; Gm = 002.Изм.
λдр=095÷1 – коэффициент дросселирования; λдр=099.
λинд – индикаторный коэффициент.
λинд=λ0λдр=072×099=0713.
λпл=09÷095 - коэффициент плотности; λпл=095.
λт - коэффициент подогрева.
λт=1-001÷003Р2Р1-1=1-002×(1170067-1)=067.
λ=072×099×067×095=045.
Теоретическая объёмная производительность компрессора.
Vт=Vh=Vдλ=4910-4045=108910-4 м3с.
По объёмной производительности подбирается марка холодильного компрессора. По ГОСТ 17008-85 выбираем компрессор –ХКВ8 1ЛМ-УХЛ. Берутся следующие параметры:
n – частота вращения (n=48);
Ccp - средняя скорость движения поршня (Ccp=17 мс).
Допускается относительное расхождение
S=Ccp2n=17248=0018 м.
d=4VhSn=4×108910-4314×0018×48=0019 м.
Vh=d24Sn=314001924001848=24510-4 м3с
Находим Vh.ут=22510-4 м3с
Vh=Vh.ут.-VhVh=225-245245=42 % (5%).
Погрешность между расчётной и уточнённой производительностями составляет 42 % что в пределах допуска.
3. Энергетические потери и мощность компрессора.
Ni - индикаторная мощность затрачиваемая на сжатие паров ХА в действительном компрессоре.
i =07 ÷ 085 – индикаторный КПД для малых холодильных компрессоров. i=08.
Nтр – мощность на преодоление сил трения.
i=λт+00025t0=067+00025×-34=0585.
Ртр=40÷50 кПа – удельное давление трения;
Nтр=45000×24510-4=11025 Вт.
5. Определяем эффективную мощность или мощность на валу компрессора.
Nе=Ni+Nтр=140+11025=151025 Вт.
6. Потери связанные с трением учитываются механическим КПД:
мех=NiNе=140151025=093.
эф=NsNе=iмех=112151025=074.
Для того чтобы перейти от эффективной мощности Ne компрессора к мощности потребляемой электродвигателем из сети Nэ необходимо учесть КПД электродвигателя.
Nэ=Nеэл.дв. Вт где эл.дв.=07÷08; примем эл.дв.=075.
Nэ=151025075=20137 Вт.
8. Электрический КПД.
э=iмехэл.дв.=0585× 093×075=041.
При сопоставлении различных компрессоров и их технических характеристик используют их эффективный холодильный коэффициент е и общий или электрический коэффициент общ.
е=Q0Nе=18724151025=124.
общ=Q0Nэ=1872420137=093.
Расчёт и подбор конденсатора
Расчёт теплообменных аппаратов.
Расчёт производится на основе известной рассчитанной нагрузки на аппарат. (Q0 и Qк).
1. Расчёт и подбор конденсатора.
Определяем среднелогарифмическую разность температур между воздухом и ХА и коэффициент теплопередачи от ХА к воздуху.
tн tк – разность температур потоков на входе и выходе из ТО аппарата.
tн=t2-tо.с.=130-32=98 оС.
tк=tк-tо.с.=47-32=15 оС.
К – коэффициент теплопередачи от воздуха к ХА.
К=9 ÷ 12 Втм2К (для конденсатора) Кк=11.
К=35 ÷ 7 Втм2К (для испарителя) Ки = 5.
2. Средний логарифмический перепад температур.
t=tн-tкlntнtк=98-15ln9815=4422 оС.
3. Определяем площадь поверхности конденсатора.
Fк.д.=QкКкt=3584114422=074 м2.
Действительная площадь конденсатора.
Fк.д.д=Fтр.+Fпрутков.
d = 6 мм. - диаметр трубки;
d' = 15 мм. – диаметр прутка (сталь).
S=34 мм – расстояние между трубками.
Высота конденсатора h=1 м ширина h’=0544м
Рассчитаем количество змеевиков n.
n=h’s=05440034+0006=14
Общая длина трубок l.
l=hn+·r1·n=1×14+314×0017×14=1475 м где
r1=0017 м - радиус изгиба трубок на верхних и нижних частях конденсатора.
Fтр.=2··r·l=2×314×0003×191=035 м2.
Длина одного прутка: h'=058м.
Расстояние между прутками : S' = 0005м
Количество прутков: n'= hS' +d'=10005+00015=154
Fпрутков=n'·2··r'·h'+2··r'2=154×2×314×075·10-3× 058+2×314×075·10-32=042 м2.
Fк.д.д=Fтр.+Fпрутков=035+042=077 м2.
Fисп.д>Fисп.р (077>074) что соответствует требованиям.
Расчёт и подбор испарителя
Подбор и расчёт испарителя.
QUOTE Fисп.р=QоКиt м2
Среднелогарифмический перепад температур:
Расчёт и подбор трубопроводов
Расчёт и подбор трубопроводов.
1. Площадь внутреннего сечения трубопровода.
Fвн.i.=ViWi м2 где Vi=mi м3с.
i – объёмный расход ХА в трубопроводах.
Wi - скорость движения ХА в трубопроводах.
dвн.i. - внутренний диаметр трубопровода.
2.Расчёт всасывающего трубопровода.
m – массовый расход рабочего тела в холодильной машине.
Vвсас.=m1=13410-3×035=0469 10-3 м3.
Для всасывающего трубопровода Wвсас.=8÷15 мс; Wвсас=8 мс.
Fвн.всас.=Vвсас.Wвсас.=0469×10-38=005910-3м2;
dвн.всас.=4Fвн.всас.=4×0059 10-3314=00087 м=87 мм;
3. Расчёт нагнетательного трубопровода.
Vнагн.=m2=13410-3×00275=003710-3м3 .
Для нагнетательного трубопровода Wнагн.=10÷18 мс; Wнагн.=11 мс.
Fвн.нагн.=Vнагн.Wнагн.=003710-311=0003410-3м2;
dвн.нагн..=4Fвн.нагн.=4×00034 10-3314=00021 м=21 мм.
4. Расчёт капиллярной трубки.
Обычно капиллярная трубка изготавливается из меди и имеет внутренний диаметр .
Принимаем dвнутр=1 мм.
При заданном внутреннем диаметре вычисляем длину капиллярной трубки:
R= dвнутр2=12=05 мм=000005 м;
– динамическая вязкость хладагента в точке 3 (определяется по [В. Мааке Жан-Луи Кошпен – «Польманн: Учебник по холодильной технике]).
Объемный расход через капиллярную трубку:
Vкап=m3=13410-300008952=00000012 м3с.
Обоснование выбора основных материалов
Ограждение холодильника – трехслойное. Наружный слой выполняется из Ме – Сталь 10 толщиной=1 мм; промежуточный – пенополиуретан ППУ-309М ТУ 2226-214-00244147-2001 толщиной от 30 до 45 мм; внутренний слой – ударопрочный полистирол УПС-0803Л толщиной=4 мм ГОСТ 28250-89;
Трубки конденсатора выполняются из меди диаметром=6 мм. К змеевику под прямым углом к трубам приварены прутки из стальной проволки диаметром=15 мм ГОСТ 2246-70;
Испаритель О-образный изготавливается из нержавеющей стали;
Капиллярная трубка и фильтр-осушитель выполняются из меди. На капиллярные трубки существует ГОСТ 2624-77 «Трубки капиллярные медные и латунные»;
Уплотнители для дверей поливинилхлоридные ТУ 6-55-12-88;
Герметичность шкафа холодильника обеспечивается пастой ПВ-3 на основе хлорвиниловой смолы. Поверхность шкафа фосфарируют затем грунтуют и дважды покрывают эмалью МЛ-12-01;
Эмаль М4-123 черная ТУ6-19-979-84 и Лак МЛ-133 для холодильника.
Бабакин Б.С.Выгодин В.А. «Справочник: бытовые холодильники и морозильники» ;
Варгафтик Н.Б. «Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей» ;
Лепаев Д.А. Ремонт бытовых холодильников: справочник – М.: Легпромиздат 1989г. 304с.;
Мааке В. и др. «Польманн: учебник по холодильной технике».
R134a CH2FCF3 1112-tetrafluoroethane
T critical = 101.10 °C p critical = 40.67000 Bar v critical = 0.00195 m3kg

Смоленск 1 Головина А.М..cdw

1. Между корпусом поз. 3 и фланцем камеры охлаждения поз. 66 по
всему периметру проложить пасту УН-01 ТУ 38101321-72.
Для устранения неплоскостности лицевой поверхности фланца
камеры охлаждения поз. 66 допускается прокладка пластин из
лицевого полистирола между нелицевой поверхностью фланца
Касание стенки испарителя незакреплённым участком трубки
датчика реле температуры не допускается. Форма гиба трубки
Осевой люфт дверей поз. 18 и 19 устранять с помощью
дополнительных шайб поз. 78 устанавливаемых сверху.
Допуск симметричности расположения двери поз. 18 относительно
шкафа поз. 20 и двери поз. 19 относительно корпуса поз. 3 с
боковыми панелями измеренной по боковым стенкам и лицевым
поверхностям боковых панелей соответственно не более 1 мм.
Допуск параллельности верхней кромки двери поз. 18 и нижней
кромки рамки поз. 38 или 39 не более 15 мм.
Шурупы крепления нагревательного элемента после установки
его на испаритель затянуть.
Дребезжание крышки поз. 16 или 17 устраняется при помощи
прокладок из картона ГОСТ 1933-73 размером 15
Допускается незначительное поворачивание уплотнителя обоих
дверей. Величина подворачивания по эталону.
) мм под шурупы крепления задней стенки
поз. 6 к панели боковой поз. 33 сверлить по месту при установке
Ролики поз. 14 устанавливаются у потребителя.
Допускается замена пасты УН-01 мастикой герметизирующей
нетвердеющей строительной ГОСТ 14791-79.
Разнотонность рамки поз. 38 или 39 и упора поз. 51 не
Все размеры справочные.
Сборку и приемо- сдаточные испытания производить согласно СТП.
Холодильник должен удовлетворять требованиям
ГОСТ 16317-76 и ТУ 27-56
КШД-28040 "Смоленск-6

Смоленск 6 Головина А.М. - копия.cdw

КШД-28040 "Смоленск-6