Армирование монолитных железобетонных конструкций жилого дома с подземным гаражом

Записка ЖБК FINISH.docx

Участок отведенный для строительства 8-9-этажного монолитного жилого дома расположен на территории Московской области.
Жилой дом представляет собой здание переменной этажности высотой 8-9 этажей с подземным гаражом нежилым 1-ым этажом жилыми со 2-го по 8-ой (9-ый) этажами и верхним техническим этажом. Заглубление подземного гаража составляет ~ 58м. Габариты надземной части здания в осях 756х357м подземной части 822х357м.
Монолитные железобетонные конструкции:
Стены лестнично-лифтовых узлов толщиной 200 мм на типовых этажах и 250мм в подвале;
Несущие пилоны толщиной 250мм ;
Плиты перекрытия толщиной 220 мм;
Фундаментная плита толщиной 800 мм.
Все монолитные железобетонные конструкции (стены колонны пилоны плиты перекрытия фундаментная плита) выполнены из бетона класса В25 с расчетным сопротивлением при сжатии при растяжении – с начальным модулем упругости бетона естественного твердения при сжатии и растяжении .
Продольная рабочая арматура всех монолитных железобетонных конструкций (стен колонн плит перекрытия фундаментной плиты) класса A400 с расчетным сопротивлением при растяжении сжатии ; поперечная арматура (стен и колонн) класса A240 с расчетным сопротивлением .
Пространственная жесткость каркаса т.е. прочность устойчивость и жесткость каркаса при действии горизонтальных нагрузок обеспечивается по рамно-связевой схеме.
Грунты основания от поверхности земли в соответствии с результатами инженерно-геологических изысканий состоят из:
почвенно-растительного слоя: суглинков твердых мощностью слоя ;
суглинков тугопластичных – ;
Грунты залегающие под подошвой фундамента:
пески средней крупности средней плотности мощностью слоя модуль деформации равен коэффициент Пуассона –;
пески крупные средней плотности ;
Район строительства (Московская область) находится в III снеговом районе (карта 1 прил.5 [5]) с расчетным значением снегового покрова ;
Ветровая нагрузка принята для I ветрового района (карта 3 прил.5 [1]) с нормативным значением ветрового давления тип местности В.
Таблица 3.1. Подсчет нагрузок на 1 м2 перекрытия
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности по нагрузке γf
Расчетная нагрузка кНм2
Цементно-песчаная стяжка:
Монолитная плита перекрытия
Постоянная нагрузка g
Временная нагрузка V
Полная нагрузка (V + g)
Таблица 3.2. Подсчет нагрузок на 1 м2 покрытия
Армированная цементно-песчаная стяжка:
Полиэтиленовая пленка
Экструзионный пенополистенрол
Стяжка цп раствор М150:
Монолитная жб плита:
Постоянная нагрузка groof
Расчет 8-9-этажного монолитного дома в целом а также отдельных его конструкций выполнялся с помощью программного комплекса МОНОМАХ 4.2 (Разработка НИИАСС Киев Украина лицензия УК № 01296 сертификат соответствия РФ № РОСС UA.СП15.H00002 – с 10.07.2005 по 10.07.2007).
Расчет дома в целом проводился с помощью программы КОМПОНОВКА которая входит в состав ПК МОНОМАХ.
Данная программа используется для автоматизированного проектирования монолитных железобетонных конструкций каркасных зданий и ориентирована на инженеров-проектировщиков железобетонных конструкций.
Предоставляется инструментарий для формирования модели здания с заданными нагрузками на плиты перекрытия этажей.
Выполняется сбор нагрузок на конструктивные элементы с учетом принятой схемы здания – связевая рамно-связевая или рамная.
Выполняется расчет на ветровые и сейсмические воздействия с определением горизонтальных перемещений здания в уровнях перекрытий.
Определяются требуемые сечения железобетонных элементов.
Выполняется формирование расчетной схемы и конечно-элементый расчет. Определяются перемещения узлов усилия и напряжения в сечениях элементов. Для динамических воздействий определяются периоды частоты и формы колебаний для каждого тона.
Определяется расход материалов и стоимость конструкций здания.
Экспортируются сведения об элементах для работы в конструирующих программах БАЛКА КОЛОННА ФУНДАМЕНТ ПЛИТА РАЗРЕЗ (СТЕНА) КИРПИЧ.
При необходимости расчетная схема может быть экспортирована в Программный комплекс ЛИРА.
В программе предусмотрено осуществление предварительного (упрощенного) расчета и МКЭ расчета реализованного в форме перемещений.
Предварительный (упрощенный) расчет производится с помощью команд Расчет текущего этажа и Расчет всего здания меню РАСЧЕТ. В процессе расчета выполняется диагностика созданной схемы. По результатам расчета всего здания формируются таблицы нагрузок таблицы объемов и стоимости выполняется экспорт данных в программы конструирования.
МКЭ расчет может быть выполнен после расчета всего здания когда известны сечения элементов и определена ветровая нагрузка на здание. Выбор именно этой формы объясняется простотой ее алгоритмизации и физической интерпретации наличием единых методов построения матриц жесткости и векторов нагрузок для различных типов конечных элементов возможностью учета произвольных граничных условий и сложной геометрии рассчитываемой конструкции.
Занимаемая конструкцией область разбивается на конечные элементы назначаются узлы и их степени свободы (перемещения и углы поворота узлов).
Библиотека конечных элементов (БКЭ) содержит элементы моделирующие работу различных типов конструкций:
четырехугольные и треугольные элементы плоской задачи плиты оболочки
элементы пространственной задачи – тетраэдр параллелепипед трехгранная призма.
Кроме того в библиотеке имеются различные специальные элементы моделирующие связь конечной жесткости упругую податливость между узлами элементы задаваемые численной матрицей жесткости.
Технология проведения расчета
Формируется расчетная модель здания с заданными нагрузками на плиты перекрытия этажей:
Постоянное загружение – собственный вес конструкций + вес конструкций пола + вес перегородок ( принята равной без учета собственного веса 403 кНм2).
Длительное загружение – 03 кНм2;
Кратковременное загружение – 12 кНм2.
Задаются характеристики здания: вид конструктивной системы (рамно-связевая) характеристики грунта. Задаются материалы для конструкций здания (см. исходные данные)
Выполняется расчет здания целиком на заданные нагрузки а также ветровые воздействия с определением горизонтальных перемещений здания в уровнях перекрытий.
Выполняется формирование расчетной схемы (рис.3.1) и конечноэлементый расчет. Определяются перемещения узлов усилия и напряжения в сечениях элементов. На рис.3.23.5 изображены изополя перемещений в конструктивной системе вдоль осей OX и OY от 1-го и 2-го ветровых загружений с учетом пульсационной составляющей.
Экспортируются сведения об элементах для работы в конструирующих программах КОЛОННА и ПЛИТА.
Рис.3.1. Расчетная схема здания
Рис.3.2. Изополя перемещений от 1-го ветрового загружения вдоль оси ОХ
Рис.3.3. Изополя перемещений от 1-го ветрового загружения вдоль оси ОY
Рис.3.4. Изополя перемещений от 2-го ветрового загружения вдоль оси ОХ
Рис.3.5. Изополя перемещений от 1-го ветрового загружения вдоль оси ОY
Рассчитывается монолитная железобетонная колонна с размерами поперечного сечения в уровне подвала 600 × 400 мм на последующих этажах 400 × 400 мм (материалы для колонны см. исходные данные) на четыре этажа (подвальный этаж 1-й 2-й и 3-й этажи).
При расчете учитывается действие вертикальной силы N изгибающих моментов Mx My поперечных сил Qx Qy полученные по результатам расчета всего здания.
Расчет по предельным состояниям первой группы – расчет по прочности выполняется всегда. Расчет по предельным состояниям второй группы – расчет на образование и раскрытие трещин выполняется по требованию пользователя.
При расчете по прочности для сечения предварительно назначается площадь армирования обеспечивающая минимальный процент армирования и конструктивные требования. В качестве минимального принят диаметр арматуры равный 16 мм т.к. колонна со стороной сечения более 250 мм. Рассматриваются расчетные сочетания нагрузок. Выделяется два набора РСН – с наличием нагрузок длительность которых мала и без таковых. Для этих наборов применяются разные коэффициенты условий работы бетона . Последовательно для каждого расчетного сочетания нагрузок производится проверка достаточности назначенной растянутой и сжатой площади армирования. Если проверка не выполняется то производится вычисление необходимой площади армирования. Таким образом при необходимости наращивается площадь армирования для каждого проверяемого расчетного сочетания нагрузок. Чтобы учесть появление сжатой арматуры в последующих расчетных сочетаниях организован цикл по коэффициентам к нагрузкам (k = 06; 09; 10) и цикл по расчетным сочетаниям на каждом шаге которого учитывается арматура полученная на предыдущих этапах.
Результаты расчета колонны см. рис. 3.6 3.9.
Рис.3.6. Результаты расчета колонны подземного этажа в осях Г5
Рис.3.7. Результаты расчета колонны первого этажа в осях Г5
Рис.3.8. Результаты расчета колонны второго этажа в осях Г5
Рис.3.9. Результаты расчета колонны третьего этажа в осях Г5
В данном разделе рассчитывается монолитная плита перекрытия для типового этажа толщиной 220 мм и фундаментная плита толщиной 800 мм (материалы для плиты перекрытия см. исходные данные).
Расчет плиты выполняется методом конечных элементов. Расчетная схема плиты автоматически формируется по созданной из конструктивных элементов модели.
При создании расчетной схемы приняты следующие правила:
Признак схемы – 5 шесть степеней свободы в узле.
Плита перекрытия моделируется универсальными треугольными конечными элементами плоской оболочки (КЭ-42).
Фундаментная плита на естественном основании моделируется универсальными треугольными конечными элементами плоской оболочки (КЭ-42) с заданными параметрами упругого основания c1 c2. Узлы конечных элементов фундаментных плит на естественном основании закрепляются от перемещений и поворота в горизонтальной плоскости (x y uz).
Колонны и стены на которые опирается плита моделируются узловыми связями и одноузловыми конечными элементами в зависимости от принятого вида опирания плиты.
Работа грунта на сдвиг вдоль контура фундаментной плиты на естественном основании моделируется законтурными двухузловыми (КЭ-53) и одноузловыми (КЭ-54) конечными элементами упругого основания.
Жесткости элементов назначаются по заданным размерам сечений. Типы сечений – брус пластина. Жесткости элементов моделирующих связи конечной жесткости (КЭ-51) и работу грунта на сдвиг (КЭ-53 КЭ-54) описываются численно. Учитывается заданный угол вращения местных осей колонн.
Рассматриваются заданные виды загружений. Учитывается собственный вес элементов. Все нагрузки кроме равномерно распределенной по всей плоскости плиты приводятся к массиву сосредоточенных нагрузок. Ветровые нагрузки на фундаментную плиту рассматриваются как совокупность сосредоточенных нагрузок. Расчет на ветровую нагрузку выполняется как статический с учетом динамической составляющей.
Железобетонная плита армируется у нижней и верхней граней плиты по направлениям OX и OY (погонная площадь Ax-н Ax-в Ay-н Ay-в) с учетом действия изгибающих и крутящего моментов Mx My Mxy а также перерезывающих сил Qx Qy. Усилия определены на один погонный метр в срединной поверхности плиты.
Подбор площади сечения арматуры осуществляется по направлениям x и y из условий прочности и обеспечения минимума суммарного расхода арматуры. Исходя из максимальных усилий действующих в направлениях глобальных осей вычисляются максимальные площади сечения арматуры в одном направлении как для изгибаемого элемента. Проверяются условия прочности и в случае необходимости площадь сечения арматуры увеличивается. Полученные площади принимаются в качестве начального приближения. Далее:
назначается шаг движения d по площади арматуры (25% от максимальной из начальных площадей);
проверяются условия прочности для всех расчетных сочетаний усилий;
процесс прекращается при d 10% от начального значения. При этом точность подбора минимального сечения арматуры составляет 2-3% от начального приближения.
Далее выполняется расчет по образованию трещин. При необходимости площадь сечения арматуры увеличивается.
Результаты расчета плиты перекрытия:
Изополя перемещений вдоль оси OZ (прогибы) – рис.3.10. Прогибы вычислены с учетом пониженного модуля упругости учитывающего пластические деформации в железобетоне.
Изополя моментов относительно осей OX и OY от постоянной нагрузки – рис.3.11. и рис.3.12;
Изополя верхней арматуры относительно осей OX и OY – рис.3.13 и 3.14;
Изополя нижней арматуры относительно осей OX и OY – рис.3.15 и 3.16;
Рис.3.10. Изополя перемещений вдоль оси OZ (прогибы)
Рис.3.11. Изополя моментов относительно оси OX от постоянной нагрузки
Рис.3.12. Изополя моментов относительно оси OY от постоянной нагрузки
Рис.3.13. Изополя верхней арматуры относительно оси OX
Рис.3.14. Изополя верхней арматуры относительно оси OY
Рис.3.15. Изополя нижней арматуры относительно оси OХ
Рис.3.16. Изополя нижней арматуры относительно оси OY
Результаты расчета фундаментной плиты:
Изополя перемещений вдоль оси OZ (прогибы) – рис.3.17.
Изополя моментов относительно осей OX и OY от постоянной нагрузки – рис.3.18. и рис.3.19;
Изополя реакции отпора грунта от постоянной нагрузки – рис.3.20;
Изополя верхней арматуры относительно осей OX и OY – рис.3.21 и 3.22;
Изополя нижней арматуры относительно осей OX и OY – рис.3.23 и 3.24.
Рис.3.17. Изополя перемещений вдоль оси OZ (прогибы)
Рис.3.18. Изополя моментов относительно оси OX от постоянной нагрузки
Рис.3.19. Изополя моментов относительно оси OY от постоянной нагрузки
Рис.3.20. Изополя реакции отпора грунта от постоянной нагрузки
Рис.3.21. Изополя верхней арматуры относительно оси OX
Рис.3.22. Изополя верхней арматуры относительно оси OY
Рис.3.23. Изополя нижней арматуры относительно оси OХ
Рис.3.24. Изополя нижней арматуры относительно оси OY
Анализ результатов расчета
Продольное армирование колонны.
По результатам расчета (см. рис. 3.6 3.9) подбирается армирование колонны.
Расчетное армирование – .
Выбираем 432 A400 416 A400 расстановку стержней см.№ . Фактическая площадь арматуры равна .
Выбираем 436 A400 расстановку стержней см.№ . Фактическая площадь арматуры равна .
Выбираем 432 A400 расстановку стержней см.№ . Фактическая площадь арматуры равна .
Выбираем 425 A400 расстановку стержней см.№ . Фактическая площадь арматуры равна .
Поперечное армирование колонны.
Устанавливаем гнутые хомуты из арматуры класса A240 8 и 10:
В основании колонны на длине анкеровки рабочей арматуры с шагом 200 мм;
На остальной длине колонны с шагом 300 мм
Стержни стыкуются внахлестку на длине анкеровки конец одного из стержней отгибается (см. узел 1№ ).
Длина анкеровки стержней при их стыковании внахлестку:
- для стержней 32мм:
- для стержней 36мм:
- для стержней 25мм:
где – коэффициент учитывающий вид напряженного состояния арматуры;
– базовая длина анкеровки ;
- соответственно площади арматуры вычисленные и фактически установленные;
Базовая длина анкеровки:
- соответственно расчетное сопротивление при растяжении и площадь арматуры;
- коэффициент учитывающий влияние вида поверхности арматуры;
- коэффициент учитывающий влияние диаметра арматуры;
- периметр анкеруемого стержня определяемый по номинальному диаметру арматуры.
Анкеровка сжатой рабочей арматуры колонны в фундаментной плите:
т.е. толщины фундаментной плиты не достаточно для анкеровки рабочей арматуры колонны. Для обеспечения анкеровки продольной рабочей арматуры колонн здания выпуски из фундаментной плиты выполнить с отгибами (см. лист№ ).
Продольная арматура колонны стыкуется с выпусками арматуры того же диаметра из фундаментной плиты внахлестку. Длина зоны анкеровки стержней 40.
По результатам расчета плиты перекрытия (см. рис.3.10 – рис.3.16.) подбирается ее армирование.
Верхнее армирование:
Расчетное армирование плиты на опорах в направлении оси ОХ – в пролете в направлении оси ОХ – . Принимаем в качестве фоновой арматуры 8 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна . На опорах устанавливается дополнительно 14 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна .
Расчетное армирование плиты на опорах в направлении оси ОY – в пролете в направлении оси ОY – . Принимаем в качестве фоновой арматуры 8 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна . На опорах устанавливается дополнительно 14 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна .
Верхнее армирование плиты перекрытия см.№ .
Расчетное армирование плиты в направлении оси ОХ – Принимаем в качестве фоновой арматуры 8 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна . На локальных участках устанавливается дополнительно 10 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна .
Расчетное армирование плиты в направлении оси ОY – . Принимаем в качестве фоновой арматуры 8 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна . На локальных участках устанавливается дополнительно 10 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна .
Нижнее армирование плиты перекрытия см.№ .
Ребра между вкладышами утеплителя по контуру плиты перекрытия армируются объемными каркасами с рабочей арматурой 10 класса A400.
Расчет на продавливание плиты перекрытия в мете опирания на колонну
При расчете на продавливание должно выполниться условие:
где F – продавливающая сила кН;
Площадь определяется по формуле:
Площадь расчетного поперечного сечения .
Продавливающая сила F равна:
где – толщина монолитного перекрытия;
– удельный вес железобетона;
– коэффициент надежности по нагрузке;
– коэффициент надежности по назначению здания принимается равным 095;
– вес конструкции пола с учетом перегородок;
– полное нормативное значение нагрузки на перекрытие (таблица 3 [2])
– рабочая высота перекрытия;
– расчетное сопротивление бетона при растяжении (см. исходные данные);
– условие выполнено поперечная арматура не требуется.
Монолитная фундаментная плита
По результатам расчета фундаментной плиты (см. рис.3.17 – рис.3.24) подбирается ее армирование.
Расчетное армирование фундаментной плиты в направлении оси ОХ – . Принимаем в качестве фоновой арматуры 16 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна . Максимальное значение погонной площади арматуры фундаментной плиты в направлении оси ОХ – . Однако картина изополей (см. рис.3.21) показывает что области с данной расчетной арматурой сравнительно малы и по всей поверхности фундаментной плиты за исключением подобных локальных «всплесков» погонная площадь арматуры значительно меньше поэтому в направлении оси OХ принимаем на локальных участках дополнительно 25 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна .
Расчетное армирование фундаментной плиты в направлении оси OY – . Принимаем в качестве фоновой арматуры 14 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна . Максимальное значение погонной площади арматуры фундаментной плиты в направлении оси ОY – . Однако картина изополей (см. рис.3.22) показывает что области с данной расчетной арматурой сравнительно малы и по всей поверхности фундаментной плиты за исключением подобных локальных «всплесков» погонная площадь арматуры значительно меньше поэтому в направлении оси OY на локальных участках дополнительно принимаем 20 A400 с шагом 200 мм. Фактическая площадь арматуры равна .
Верхнее армирование фундаментной плиты см.№ .
Расчетное армирование фундаментной плиты в направлении оси ОХ – . Принимаем в качестве фоновой арматуры 16 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна . Максимальное значение погонной площади арматуры фундаментной плиты в направлении оси ОХ – .На локальных участках дополнительно принимаем 28 A400 с шагом 200 мм. Фактическая площадь арматуры равна .
Расчетное армирование фундаментной плиты в направлении оси OY – . Принимаем в качестве фоновой арматуры 14 A400 с шагом 200 мм – фактическая площадь арматуры равна . Максимальное значение погонной площади арматуры фундаментной плиты в направлении оси OY – .На локальных участках дополнительно принимаем 25 A400 с шагом 200 мм. Фактическая площадь арматуры равна .
Расчет на продавливание фундаментной плиты под колонной
Реактивный отпор грунта равен:
– рабочая высота фундаментной плиты;

Армирование фундаментной плиты.dwg

Тема дипломного проекта: 8-9 этажное жилое здание с подземной автостоянкой
Московский Государственный Строительный Университет
в Московской области
Наименование чертежа:
Перекрытие типового этажа армирование верхней зоны
Руководитель проекта
Армирование верхней зоны
Армирование фундаментной плиты
СПЕЦИФИКАЦИЯ АРМАТУРНЫХ ИЗДЕЛИЙ
Армирование нижней зоны
Арматура класса А400 по СТО АСЧМ 7-93.
Класс бетона на сжатие В 25.
Арматуру в пересечении вязать вязальной проволокой.
Стыки арматурных стержней выполнять внахлест
перепуском на длину 40d вразбежку.
Проектное положение верхних стержней арматуры при
бетонировании обеспечивается фиксирующими каркасами.
Проектное положение нижних стержней арматуры при
бетонировании обеспечивается фиксаторами.

Армирование колонны.dwg

Арматура класса А 400 по СТО АСЧМ 7-93.
Сварные соединения по ГОСТ 14098-91 (К1-Кт).
Спецификация арматурных изделий
Армирование колонны КМ21
Арматура класса А 400 и А240 по СТО АСЧМ 7-93.
Арматуру в пересечении вязать вязальной проволокой.

Армирование плиты перекрытия.dwg

Лист смотреть совместно с листами №
Армирование верхней зоны вдоль числовых осей
Плита перекрытия типового этажа
СПЕЦИФИКАЦИЯ АРМАТУРНЫХ ИЗДЕЛИЙ
Армирование верхней зоны вдоль буквенных осей
Армирование нижней зоны вдоль числовых осей
Армирование нижней зоны вдоль буквеных осей
Арматура класса А400 по СТО АСЧМ 7-93.
Класс бетона на сжатие В 25.
Арматуру в пересечении вязать вязальной проволокой.
Стыки арматурных стержней выполнять внахлест
перепуском на длину 40d вразбежку.
Опалубочный чертеж см. лист №
смотреть совместно с листами №
Проектное положение верхних стержней арматуры при
бетонировании обеспечивается фиксирующими каркасами.
Проектное положение нижних стержней арматуры при
бетонировании обеспечивается фиксаторами.
Тема дипломного проекта: 8-9 этажное жилое здание с подземной автостоянкой
Московский Государственный Строительный Университет
в Московской области
Наименование чертежа:
Перекрытие типового этажа армирование верхней зоны
Руководитель проекта

Корпус 1 планы утверж. Ч.dwg

План несущих конструкций подземной автостоянки.
План несущих конструкций и перекрытия типового этажа.
План фундаментной плиты.
Толщина фундаментной плиты 800 мм.
Толщина плиты перекрытия типового этажа 220 мм.
Сечение 2-2 2а-2а 2б-2б
Конструктивные решения
Устройство шпунтового ограждения.
Сечение 1-1 2-2 2а-2а 2б-2б.
c заполнением песком
Геологическая колонка:
- суглинок полутвердый
- песок средней крупности средней плотности
Шпунтовое ограждение
высотой 8-9 этажей с подземным гаражом
Монолитный жилой дом переменной этажности
Контур фундаментной плиты
Зачистку дна котлована на глубину 150 мм под подготовку под фундаменты производить
Механизированная выемка грунта из котлована производится в два этапа до низа фундаментной плиты
непосредственно перед устройством подготовки вручную.
отметка которой указана по дну котлована
Данный лист см. совместно с листами
Сечение 1-1 2-2 см лист
После разработки котлована грунт основания должен быть обследован геологом
За относительную отметку 0.000 принят уровень верха пола перекрытия над подвалом
и представителем авторского надзора.
соответствующий абсолютной отметке 14100.
Полости труб шпунтового ограждения заполнить песком с послойным трамбованием
труба ø 377мм шаг 500мм
труба ø 325мм шаг 1000мм
откос укрепить от обрушения
нежилым 1-м этажом жилыми со 2-го по 8-й(9-й)
этажами и верхним техническим этажом.
Монолитный жилой дом переменной этажности высотой
-9 этажей с подземным гаражом нежилым 1-м этажом
жилыми со 2-го по 8-й (9-й) этаж и верхним техническим этажом
МО г. Дзержинский ул. Бондарева мкр. N2
Многофункциональный жилой комплекс по адресу:
Архитектурные решения
План подземной автостоянки на отм. -4.930
Площадь помещений даны без учета отделки.
План 1-го этажа на отм. ±0.000
План 2-го этажа на отм. +3.600
План 4-5-го этажа на отм. +9.600 12.600
План 4-5-го этажей на отм. +9.600 12.600
План 6-7-го этажа на отм. +15.600 18.600
План 6-7-го этажей на отм. +15.600 18.600
План на отм. +21.600 21.690
План на отм. +24.690
План 3-го этажа на отм. +6.600

Опалубочный план.dwg

Опалубочный план плиты перекрытия типового этажа
под перфорацию 600х200х220мм.
Размеры типовых отверстий (вкладышей)
смотреть совместно с листами №
Размеры нетиповых отверстий указаны на чертеже.