• RU
  • icon На проверке: 12
Меню

Внутризаводское электроснабжение

  • Добавлен: 17.04.2012
  • Размер: 755 KB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Комплект чертежей и документации дипломного проекта.

Состав проекта

icon
icon
icon INDIVID.DWG
icon АВТОМА~1.DWG
icon АСУЭ_О~1.DWG
icon ГЕН_ПЛАН.DWG
icon КАБ_ЖУ~1.DWG
icon КАБ_ЖУ~2.DWG
icon ОДНОЛИН.DWG
icon
icon 1.DOC
icon 10_ПУНКТ.DOC
icon 11_ПУНКТ.DOC
icon 12_ПУНКТ.DOC
icon 1_ПУНКТ.DOC
icon 2_1.DOC
icon 2_2.DOC
icon 2_ПУНКТ.DOC
icon 3_ПУНКТ.DOC
icon 4_ПУНКТ.DOC
icon 5_ПУНКТ.DOC
icon 6_ПУНКТ.DOC
icon 7_ПУНКТ.DOC
icon 8_ПУНКТ.DOC
icon 9_ПУНКТ.DOC
icon АВТОМУ~1.DOC
icon ВВЕДЕНИЕ.DOC
icon ЗАЗЕМЛ~1.DOC
icon ЗАКЛЮЧ~1.DOC
icon ИЕРАРХИЯ.DOC
icon КОМПЕН~1.DOC
icon ЛИТЕРАТ.DOC
icon РАСЧЕТ~1.DOC
icon РЕФ_ENGL.DOC
icon РЕФ_EN~1.DOC
icon РЕФЕРАТ.DOC
icon СОДЕРЖАН.DOC
icon СПЕЦИФ.DOC
icon СПЕЦИФ1.DOC
icon УПОР_Д~1.DOC
icon ЦЕНТР_~1.DOC
icon ЦЕХ_ОС~1.DWG
icon ЦЕХ_СТАН.DWG

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon INDIVID.DWG

INDIVID.DWG
Электроснабжение заготови-
блока вспомогательных кор-
кой электрической схемы и
выбором основной аппарату-
ры токарного полуавтомата
КубГТУ АМТИ Кафедра ВЭА 96-Э13
и силовых кабельных линий
цеха электрооборудования
расположения на плане
Пускатель ПМЕ211УХЛ4А
токарного полуавтомата
Датчик загрязнения фильтров
Электромагнит МА-110В
Предохранитель ПРС-6У3-П
Выключатель КЕ-011У3
Микровыключатель МП2101УХЛ41А
Микропереключатель БПМ2104655У3
Микровыключатель МП2303У2
Пускатель ПМЕ-071УХЛ3
Конденсатор К73-11-160В-1мкФ
Двигатель 4АМ112МАБУЛУ3
Реле РВП72-3221-00У43
Клемный набор Б3Н23-10П40У3
Контакт фильтра очистки 12-10К
Реле тепловое ТРН-10У
Переключатель ПЕ-011У3
Выключатель автоматический АЕ2530
Трансформатор ОСМ1-0.63У3 3805-22-11024
Контакт разъемный ШР7-1
Электрооборудование и электрос-
ром основной аппаратуры токар-
кой электрической схемы и выбо-
корпуса и блока вспомогательных
набжение заготовительного

icon АВТОМА~1.DWG

АВТОМА~1.DWG
Выключатель автоматический AB-200
Выключатель нагрузки ВНПз-17
Плавкий предохранитель ПК-107.5
Трансформатор собственных нужд ТМ-1016
Трансформатор напряжения НТМИ-10-66-УЗ
Выключатель автоматический AB-2000
Конденсаторная батарея
Плавкий предохранитель ПК-10100
Выключатель шиносоединительный ВММ-10
Масляный выключатель ВММ-10
Трансформатор тока ТВЛМ-10
Разъеденитель заземляющий РН-10400
Электрооборудование и электросна-
бжение Армавирского приборострои-
тельного завода с разработкой
от цепи датчиков ТИТ
Канальный контроллер
Контроллер ввода-вывода
Клемник телеизмерения
Клемник телесигнализации
Модуль ввода импульсных сигналов
Релейная защита цехового
Структурная схема УКПМ
КубГТУ АМТИ Кафедра ВЭА 96-Э13
Конденсаторная батарея УК-0.38-150У3
Трансформатор ТМ-630
Трансформатор тока нулевой
последовательности ТЗЛМ-1УЗ
Трансформатор тока ТЗЛ-0
Трансформатор тока ТПЛ-10
Прмежуточное реле РП23
Реле указательное РУ-21
Устройство механическое с электромагнитным
приводом на отключение
Газовое реле РГЧ3-66
ром основной аппаратуры токар-
кой электрической схемы и выбо-
корпуса и блока вспомогательных
набжение заготовительного
Электрооборудование и электрос-

icon АСУЭ_О~1.DWG

АСУЭ_О~1.DWG
КубГТУ АМТИ Кафедра ВЭА 96-Э13
Электрооборудование и электрос-
набжение заготовительного
корпуса и блока вспомогательных
кой электрической схемы и выбо-
ром основной аппаратуры токар-
Схема средств диспетчерского

icon ГЕН_ПЛАН.DWG

ГЕН_ПЛАН.DWG
КубГТУ АМТИ Кафедра ВЭА 96-Э13
Схема расположения на плане
и кабельной разводки
А - центр электрических нагрузок
Y - координаты центра
Заготовительный корпус
Электрооборудование и электрос-
набжение заготовительного
корпуса и блока вспомогательных
кой электрической схемы и выбо-
ром основной аппаратуры токар-
Экспликация помещений
- осветительная нагрузка

icon КАБ_ЖУ~1.DWG

КАБ_ЖУ~1.DWG
Вертикально-консольно
Схема принципиальная распределительной сети
Электроснабжение заготови-
блока вспомогательных кор-
кой электрической схемы и
выбором основной аппарату-
ры токарного полуавтомата
КубГТУ АМТИ Кафедра ВЭА 96-Э13
Горизонтально-фрезер-
Токарно-револьверный

icon КАБ_ЖУ~2.DWG

КАБ_ЖУ~2.DWG
Вертикально-консольно
Схема принципиальная распределительной сети
Электроснабжение заготови-
блока вспомогательных кор-
кой электрической схемы и
выбором основной аппарату-
ры токарного полуавтомата
КубГТУ АМТИ Кафедра ВЭА 96-Э13
Токарно-копировальный
Токарно-револьверный
Агрегатный сверлильный

icon ОДНОЛИН.DWG

ОДНОЛИН.DWG
КубГТУ АМТИ Кафедра ВЭА 96-Э13
Принципиальная однолинейная
Выключатель шиносоединительный ВВ-10У
Масляный выключатель ВВ-10У
Трансформатор собственных нужд ТМ-1016
Разъединитель РЛН-10400
Плавкий предохранитель ПК-107.5
Трансформатор напряжения НТМИ-10-66У3
Разъединитель заземляющий РЛН-10400
Трансформатор тока ТПЛ-10
Трансформатор тока ТНШЛ-0.66
Трансформатор силовой ТМ-100010
Трансформатор силовой ТМ-63010
Плавкий предохранитель ПК-10100
Выключатель автоматический Э16МВ
Выключатель нагрузки ВНПз-17
Конденсаторная батарея УК-0.38-450У3
Плавкий предохранитель ПР-2
Конденсаторная батарея УК-0.38-150У3
Конденсаторная батарея УК-0.38-600У3
Конденсаторная батарея УК-0.38-750У3
корпуса и блока вспомогательных
ром основной аппаратуры токар-
кой электрической схемы и выбо-
набжение заготовительного
Электрооборудование и электрос-

icon 1.DOC

Министерство образования Российской Федерации
КУБАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра внутризаводского электрооборудования и автоматики
П О Я С Н И Т Е Л Ь Н А Я З А П И С К А
к дипломному проекту
Автор дипломного проекта Жарков Д.А.
Руководитель дипломного проекта проф. Климов А.М.
Консультанты по электроснабжению доц. Давыдов С.К.
по электроприводу доц. Хлонь Е.П.
по БЖД доц. Белозерская Т.Ю.
по экономике доц. Крятова Г.А.
Нормоконтроль инженер Строгина Ю.Б.
(подпись дата расшифровка подписи)
Дипломный проект допускается к защите
Зав. кафедрой Куроедов В.И.

icon 10_ПУНКТ.DOC

10 Вопросы стандартизации и сертификации
Стандартизация распространена во всех промышленно развитых странах. Особенно широко ее возможности используются в России где стандарты имеют силу закона — они обязательны для всех предприятий и организаций.
Главной задачей стандартизации является создание прогрессивной системы нормативно-технической документации и ее внедрение и применение при разработке производстве и эксплуатации продукции удовлетворяющей потребности народного хозяйства населения обороны страны и экспорта. Требования устанавливаемые в государственных стандартах направлены на выпуск самой современной высококачественной продукции соответствующей мировому уровню по всем потребительским показателям: надежности и точности материало- и энергоемкости трудоемкости требованиям эргономики и технической эстетики. Необходимое условие решения задачи стандартизации — решительный переход к созданию принципиально новых нормативно-технических документов — государственных стандартов с перспективными требованиями и дифференцированными сроками введения их в действие.
Сущность роли стандартизации в управлении качеством продукции на современном этапе заключается в планомерном и полном использовании возможностей стандартизации в решении этой большой народнохозяйственной проблемы. Стандартизация здесь играет роль взаимосвязанного целостного комплекса активных регуляторов воздействующих на функции управляющих органов. Взаимосвязанный целостный комплекс таких регуляторов образует систему стандартизации в управлении качеством.
Особая роль стандартизации в обеспечении качества изделий машиностроения на современном этапе заключается в усилении органической связи стандартов с качеством по объединению усилий предприятий и организаций по целенаправленному воздействию на качество на всех стадиях жизненного цикла изделий и уровнях управления.
В этих условиях в методологии стандартизации как процесса управления особое значение приобретают системный анализ в решении проблем стандартизации оптимизация требований стандартов разработка рядов предпочтительных и параметрических чисел и их оптимизация унификация и агрегатирование комплексная и опережающая стандартизация стандартизация основных норм взаимозаменяемости а также комплексные системы общетехнических стандартов.
Стандартизация своими методами и возможностями позволяет практически осуществлять обеспечение качества изделий.
Унификация и агрегатирование.
Унификация – это научно – технический метод отбора регламентации и сокращения номенклатуры объектов одинакового функционального назначения.
Различают следующие виды унификации.
Внутриразмерная унификация — это унификация всех модификаций определенного изделия с базовой моделью или между собой внутри одного типоразмера.
Межразмерная унификация — это унификация базовых моделей или их модификаций (между разными размерами параметрического ряда изделий но внутри одного типа).
Указанные два вида унификации относят к внутритиповой унификации так как охватывают машины составные части и деталиодного типа.
Межтиповая унификация — это унификация изделий относящихся к различным параметрическим рядам и различным типам.'
Унификация может быть заводской (в рамках завода) отраслевой (для ряда заводов отрасли) охватывать номенклатуру изделий их составные части и детали которые находят применение в различных отраслях экономики (межотраслевая унификация).
Агрегатирование. Как показывает опыт промышленности конструкции большинства машин оборудования приборов и других изделий могут быть расчленены на несколько автономных агрегатов (узлов).
Расчленение машин производят на основе структурного анализа их составных частей позволяющего выделить автономные функциональные узлы (агрегаты) с учетом применения их в ряде других машин. Затем агрегаты унифицируют стандартизуют и они могут составлять конструктивно-унифицированные (типоразмерные) ряды. Агрегаты изготавливают независимо один от другого и они обладают полной взаимозаменяемостью по всем эксплуатационным показателям и присоединительным размерам. Унифицированные агрегаты должны иметь оптимальную конструкцию высокого качества и состоять по возможности из наименьшего числа наименований деталей. Сборка этих агрегатов должна быть простой и надежной; она производится с помощью разъемных резьбовых шлицевых и других соединений. После сборки машины оборудование или приборы должны обладать требуемой прочностью надежностью долговечностью жесткостью виброустойчивостью и иметь другие оптимальные показатели качества определяемые их эксплуатационным назначением.
Таким образом агрегатирование — это метод создания машиноборудования приборов и других изделий из унифицированных многократно используемых стандартных агрегатов (автономных узлов) устанавливаемых в изделии в различном числе и различных комбинациях.
Унификация и агрегатирование позволяют перейти от конструирования и производства необоснованного оригинального и дорогого оборудования и машин к их созданию и выпуску на основе проверенных оптимальных унифицированных агрегатов. При этом в создаваемых компоновках обеспечиваются оптимальные показатели качества и уменьшаются сроки проектирования и освоения новой техники (за счет использования освоенных ранее и проверенных в эксплуатацию агрегатов). Соответственно затраты на проектирование и освоение серийного производстваснижаются в 15 2 раза растет выпуск машин при тех же производственных мощностях а себестоимость их изготовления уменьшается на (25 30)%. Агрегатирование упрощает изготовление сборку и эксплуатацию изделий сокращает их металлоемкость и издержки на ремонт.
Отечественный и зарубежный опыт показывает что при частой сменяемости или модернизации изготовляемых изделий агрегатирование является наиболее прогрессивным методом конструирования обеспечивающим ускорение технического прогресса и большой экономический эффект. Безусловно создавая принципиально новые машины или другие изделия нельзя обойтись без проектирования конструктивно новых составных частей этих изделий. Но они должны проектироваться из автономных агрегатов (составных частей) которые при дальнейшем развитии изделий можно было бы унифицировать.
В настоящее время принцип агрегатирования широко применяют при создании разнообразных типов машин; оборудования и приборов во всех отраслях машиностроения в том числе энергетическом сельскохозяйственном автотракторном и др.
Станок специальный отделочно-расточный горизонтальный односторонний односторонний трехшпиндельный трехместный модели КК-4138. Материал обрабатываемых деталей: сплав Ал2 ГОСТ 2685-75; ПЖВ2-7124 ГОСТ 9849-86. Твердость обрабатываемых поверхностей - 50 40HB. Режим работы полуавтоматический.
Класс точности 6 по ГОСТ 8-82Е.
Станок изготовлен в исполнении УХЛ категории 4.1 в соответствии с требованиями ГОСТ 15150-69.
Работа станка основана на принципе тонкого резания характеризующегося резанием на высоких скоростях при малых подачах и глубинах резания. При этом достигается высокая точность геометрии чистоты и постоянство размеров обрабатываемых поверхностей.

icon 11_ПУНКТ.DOC

11 Безопасность жизнедеятельности и экология на предприятии
Безопасность жизнедеятельности обуславливает основные положения жизнедеятельности на конкретном предприятии с обеспечением необходимых условий труда его безопасности обеспечении необходимых специальных мероприятий положительно влияющих на производительность труда качество выпускаемой продукции с сочетанием необходимых условий отдыха и работы.
2 Характеристика объекта
Обеспечение воздухом осуществляется от собственной компрессорной производительность которой составляет 75 м3мин. Источником тепловой энергии является собственная котельная.
3 Мероприятия по производственной санитарии
3.1 Микроклимат на рабочих местах
Метеорологические условия или микроклимат в производственных помещениях должен соответствовать ГОСТ 12.1.005 – 88.ССБТ «Общие санитарно-технические требования к воздуху рабочей зоны». Основные параметры микроклимата рабочей зоны должны иметь следующие показатели: температура воздуха в помещении +16 +25°С относительная влажность не более 75% скорость движения воздуха на рабочем месте не более 0.5 мс атмосферное давление 750 мм.рт.ст.
Температура на рабочих местах в зимний период составляет +17..+18°С. Создание необходимых температур обеспечивается за счет централизованного отопления и приточной вентиляции. Установки приточной вентиляции работают на горячей воде с температурой 7080°С. Влажность воздуха поддерживается согласно требований ГОСТ. В качестве борьбы с повышенной влажностью воздуха применяют вентиляцию. Участков с повышенным содержанием влаги практически нет. Скорость движения воздуха не превышает требований ГОСТ воздух подается не на работающего а в рабочую зону.
3.2 Уровни шума и вибрации
Уровень шума на производственных объектах должен соответствовать ГОСТ 12.1.003 – 83 ССБТ «Шум. Общие требования безопасности» согласно которому конструкция производственного оборудования должна обеспечивать исключение или снижение шума до регламентированных уровней. Уровень вибрации на рабочих местах регламентируется ГОСТ 12.1.012 – 90 ССБТ «Вибрационная безопасность. Общие требования».
Причиной возбуждения шума и вибраций являются возникающие при работе машин и агрегатов неуравновешенные силовые воздействия. В одних случаях их источниками являются возвратно-поступательные движущиеся системы (кривошипно-шатунные механизмы станки прессы); в других случаях неуравновешенные вращающиеся массы (ручные электрические и пневматические шлифовальные машины режущий инструмент станков). Иногда шум и вибрации создаются ударами деталей (зубчатыми зацеплениями подшипниковыми узлами).
Уровень шума и вибрации на предприятии находится в пределах норм предусмотренных ГОСТом. Для борьбы с шумом на оборудовании установлены шумопоглащающие кожуха изолированные внутри войлоком. В качестве индивидуальных средств защиты от шума используют специальные наушники вкладыши в ушную раковину противошумовые каски защитное действие которых основано на изоляции и поглощении звука. Замеры уровней шумов производятся лабораторией и оборудование у которого шум превышает допустимые нормы останавливается и выполняются необходимые мероприятия.
Вибрация допустимых норм не превышает. Это достигается тем что все оборудование устанавливается на отдельные опоры производится дополнительная центровка оборудования и правильная установка на фундамент. В качестве амортизаторов вибрации используют стальные пружины или резиновые прокладки.
3.3 Уровень вентиляции
Уровень вентиляции должен соответствовать СНиП 2.04.05–91 «Отопление вентиляция и кондиционирование» согласно которому все производственные помещения на предприятии вентилируются. Задачей вентиляции является обеспечение чистоты воздуха и заданных метеорологических условий в производственных помещениях. Вентиляция достигается удалением загрязненного или нагретого воздуха из помещения и подачей в него свежего воздуха. По способу перемещения воздуха вентиляция бывает с естественным и с механическим побуждением. Воздухообмен при естественной вентиляции происходит вследствие разности температур воздуха в помещении и наружного воздуха а также в результате действия ветра. Возможно также сочетание естественной и механической вентиляции (смешанная вентиляция). В зависимости от того для чего служит система вентиляции для подачи (притока) или удаления (вытяжки) воздуха из помещения или для того и другого одновременно она называется приточной вытяжной или приточно-вытяжной. По месту действия вентиляция бывает общеобменной и местной.
На заводе в настоящее время в эксплуатации находится 117 приточно-вытяжные вентиляционные установки. Все помещения оборудованные вытяжной вентиляцией оборудываются и приточной. Баланс притока и вытяжки везде пропорционален. Один раз в 5 лет проводится инвентаризация всех вентиляторов их проверка на эффективность работы. Все замечания устраняются проводится повторная проверка.
3.4 Уровень освещенности объекта
Уровень освещенности объекта должен соответствовать СНиП
-05-95 «Естественное и искусственное освещение» В настоящее время существует три вида освещения: естественное искусственное и совмещенное (естественное и искусственное вместе). Естественное освещение положительно влияет не только на зрение но также тонизирует организм человека в целом и оказывает благоприятное психологическое воздействие. В связи с этим все помещения в соответствии с санитарными нормами и правилами на предприятии имеют естественное освещение.
Искусственное освещение применяется при работе в темное время суток и днем когда по условиям технологии организации производства или климата в месте строительства требуются объемно-планировочные решения которые не позволяют обеспечить нормированные значения КЕО. Искусственное освещение подразделяется на рабочее аварийное эвакуационное охранное. Рабочее освещение может быть общим или комбинированным.
Расчет освещения приведен в пункте 2.3 и соответствует СНиП
-05-95 «Естественное и искусственное освещение».
В основном по цехам применено люминесцентное освещение. Подвеска светильников осуществляется на подвесных швелерах. Уровень освещенности соответствует классу работ и требуемой освещенности. Всего установлено по заводу 2800 светильников типа ОД ШОД ОДР на лампах 40 и 80 Вт. В ночное время включается дежурное освещение.
4 Анализ потенциальных опасностей и вредных производственных факторов на предприятии
Потенциально опасные объекты - это объекты подведомственные госгортехнадзору: газовое хозяйство сосуды работающие под давлением компрессорной и на литьевых машинах лифты краны кран-балки управляемые с пола тельфера. На предприятии в производственном цикле используются химически вредные вещества которые воздействуют на здоровье человека. В таких случаях обязательно применение спецодежды индивидуальных средств защиты органов зрения и дыхания.
5 Анализ состояния электробезопасности на проектируемом объекте
5.1 Охрана труда при работе на токарном полуавтомате типа
Безопасность труда на станке обеспечивается его изготовлением в соответствии с требованиями ГОСТ 12.2.009-80 и ГОСТ 12.2.049-80.
Необходимо соблюдать все общие правила техники безопасности при работе на металлорежущих станках.
Персонал допущенный в установленном на предприятии порядке к работе на станке а также к его наладке и ремонту обязан:
получить инструктаж по технике безопасности в соответствии с заводскими инструкциями разработанными на основании руководства по эксплуатации и типовых инструкций по охране труда;
ознакомиться с общими правилами эксплуатации и ремонта станка и указаниями по безопасности труда которые содержатся в эксплуатационной документации.
На пульте управления установлена кнопка “Аварийный стоп” с грибовидным толкателем красного цвета которая обеспечивает отключение всего электрооборудования станка независимо от режима его работы. Действие кнопки “Аварийный стоп” должно проверяться при первоначальном запуске станка.
Категорически запрещается работать на станке при неисправности электрической цепи дистанционного отключения вводного выключателя от кнопки “Аварийный стоп”. Категорически запрещается разъединять составные части штепсельных разъемов находящихся под напряжением.
Для обеспечения безопасной работы предупреждения поломок механизмов и брака на станке предусмотрены электрические блокировки.
Категорически запрещается работать на станке при обнаружении неисправности в работе электрических блокировок безопасности.
Действие всех электрических блокировок должно проверяться на холостом ходу и под нагрузкой при первоначальном пуске станка а также при профилактических осмотрах и ремонтах.
При подготовке станка к работе необходимо:
осмотреть состояние электрооборудования и проверить надежность крепления заземления;
проверить работу гидропривода системы смазки четкость и безотказность действия кнопок управления надежность фиксации рукояток управления в каждом положении работу ограждения закрывающего зону обработки и его блокировку.
Запрещается приступать к работе при:
отсутствии ограждения рабочей зоны и предохранительных устройств;
неисправности заземляющих устройств;
отсутствии смазки или неисправности системы смазки;
наличии утечек масла в гидросистеме или несоответствии давления в гидросистеме давлению указанному в руководстве;
обнаружении поломанного или чрезмерно затупленного режущего инструмента.
5.2 Заземление и зануление
Защитное заземление и зануление должно соответствовать ГОСТ 12.1.030 – 81 ССБТ «Электробезопасность. Защитное заземление зануление».
Защитному заземлению и занулению подлежат корпуса электрических машин трансформаторов светильников аппаратов и другие металлические нетоковедущие части которые могут оказаться под напряжением при замыкании их токоведущих частей на корпус. Также заземляют движущиеся механические части для защиты от статических зарядов. Различают следующие виды заземлений: защитное – выполняют с целью обеспечения электробезопасности при замыкании токоведущих частей на землю; рабочее – предназначено для обеспечения нормальных режимов работы установки; молниезащитное – для защиты электрооборудования от перенапряжений и молниезащиты зданий и сооружений. В большинстве случаев одно и тоже заземление выполняет несколько функций. Расчет заземляющих устройств сводится к расчету заземлителя так как заземляющие проводники в большинстве случаев принимают по условиям механической прочности и стойкости к коррозии по ПУЭ. Расчет заземляющего устройства производится на ЭВМ и представлен на странице .
5.3 Защита от атмосферных перенапряжений
Наиболее опасными проявлением молнии с точки зрения поражения зданий и сооружений является прямой удар. Под зоной защиты молниеотвода понимают часть пространства внутри которого здание или сооружение защищено от прямых ударов молнии с определенной степенью надежности. Различают зоны защиты типа А где степень надежности составляет 995 % и выше и зону защиты типа Б по степени надежности 95 % и выше. При проектировании молниезащиты зданий и сооружений руководствуются РД 34.21.122087 «Инструкция по проектированию и устройству молниезащиты зданий и сооружений». В практике для защиты зданий и сооружений от прямых ударов молнии наибольшее распространение получили стержневые и тросовые молниеотводы. Расчет защиты от атмосферного электричества производится на ЭВМ и представлен на странице .
6 Организационные и технические мероприятия по технике безопасности
Организационные и технические мероприятия по технике безопасности разрабатываются ежегодно. В организационных мероприятиях отражаются мероприятия следующего порядка: проведение инструктажей на рабочем месте организация и обучение обслуживающего персонала проведение переаттестации по квалификационным группам проведение практических занятий по оказанию первой медицинской помощи и другие мероприятия. Обязательно прохождение всех видов инструктажей которые регистрируются в соответствующих журналах. Все работающие на заводе аттестованы по квалификационным группам. Журнал проверки знаний соответствует требованиям правил. Весь работающий персонал ежегодно проходит медицинское освидетельствование; лица работающие на вредных участках проходят полную медицинскую комиссию.
В технических мероприятиях предусматриваются те мероприятия которые направлены на улучшение условий труда (монтаж вентиляции улучшение бытовых условий сокращение шума понижение температуры в летнее время и повышение в зимнее монтаж дополнительного освещения и др. На предприятии ежегодно проводятся замеры сопротивления изоляции сопротивления заземления замеры по методу “петля фаза-ноль”. Производятся наладочные работы по электрооборудованию своевременно проверяются защитные средства.
7 Мероприятия по предупреждению взрывов пожаров и других техногенных чрезвычайных ситуаций
Мероприятия по предупреждению взрывов и пожаров должны соответствовать СНиП 21-01-97 “Пожарная безопасность зданий и сооружений”.
На заводе имеются взрыво- и пожароопасные участки. Для предупреждения взрывов и пожаров ежегодно проводятся следующие мероприятия: проверка в данных помещениях всего оборудования по методу “петля фаза-ноль” замер сопротивления изоляции замер сопротивления заземления опрессовка всей электропроводки как силовой так и осветительной на герметичность. Работы по ремонту проводятся только по наряду с разрешения ответственного лица и за подписью главного инженера. Наладочные работы производятся согласно правил производства указанных работ. Помещения оборудованы всеми средствами пожаротушения (пожарное водоснабжение огнетушители пожарные щиты и ящики с песком) работает автоматическая система пожаротушения и оповещения.
8 Мероприятия по ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций
Мероприятия по ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций принимаются после расследования аварии на промышленном объекте. Порядок технического расследования причин аварий на основных производственных объектов регламентируется Положением России от восьмого июня 1999 г №40. Положение устанавливает порядок проведения технического расследования причин аварий обязательного для всех организаций. Классификация аварий приведших к ЧС определяется постановлением Правительства РФ от тринадцатого сентября 1996 г №1094 «О классификации ЧС природного и технического характера». Техническому расследованию подлежат причины аварий приведших к разрушению сооружений и технических средств неконтролируемым взрывам и выбросам опасных веществ. В случае аварии организация эксплуатирующая опасный производственный объект сообщает об аварии в соответствующие территориальные и местные органы. Техническое расследование направленно на установление обстоятельств и причин аварии размера причиненного вреда разработку мер по устранению ее последствий и мероприятий для предупреждения аналогичных аварий. Техническое расследование причин аварий ведется специальной комиссией возглавляемой председателем – представителем территориального органа Госэнергонадзора. В состав включаются лица заинтересованных организаций. В течение десяти дней после аварии составляется акт расследования с необходимыми документами и материалами. Вычисляется экономический ущерб. По результатам расследования издается приказ предусматривающий осуществление соответствующих мер по устранению причин и последствий.
9 Охрана окружающей среды
Служба охраны окружающей среды на предприятии создается с целью организации природоохранной деятельности и всех его подразделений. На нее возлагается ответственность за обеспечение осуществлений мероприятий по охране окружающей среды регламентированных соответствующими нормативными актами. В своей работе служба руководствуется принципами управления охраной окружающей среды в основе которых лежат целевой и комплексный подходы к проблеме. Основной задачей служб по охране окружающей среды является организация работ по снижению отрицательного воздействия производственных процессов на окружающую среду регионов. Охрана окружающей среды охватывает целый комплекс технических технологических организационных и экономических мероприятий. Одним из важнейших принципов управления природоохранной деятельности предприятия является учет специфики воздействия отрасли на окружающую среду. Для координации природоохранной деятельности всех подразделений предприятия функционирует специальный отдел охраны окружающей среды. Отдел подчиняется главному инженеру предприятия. Основной функцией отдела является руководство подразделениями службы охраны окружающей среды цехов и ведомостный контроль за их деятельностью.

icon 12_ПУНКТ.DOC

12 Экономика электроснабжения предприятия
Проблема рассмотренная в дипломном проекте - уменьшение затрат на электроснабжение цехов и обеспечение требуемой надежности.
Для решения поставленной в дипломном проекте проблемы предлагается:
использовать радиальную схему электроснабжения цехов предприятия;
электроснабжение завода осуществлять от двух независимых источников питания кабелем рационального сечения;
для питания потребителей цехов использовать принятые мощности цеховых трансформаторов;
замена малозагруженного двигателя привода главного движения токарного полуавтомата.
В результате этого ожидается:
снижение потерь электроэнергии в кабельных линиях и цеховых трансформаторах;
достижение заданного уровня надежности электроснабжения цехов предприятия;
уменьшение вероятности аварий и ущерба от перерывов в электроснабжении;
снижение потребления электроэнергии токарным полуавтоматом.
Рассчитаем приведенные потери электроэнергии в цеховых трансформаторах и в кабельных линиях питающих электроприемники цехов.
Приведенные потери электроэнергии учитывающие потери электроэнергии как в самом трансформаторе так и создаваемые им в элементах системы электроснабжения в зависимости от реактивной мощности потребляемой трансформатором DЭ’а.т кВт·ч вычисляют по формуле
DЭ’а.т = DР’х ·Тп + k2з ·DР’к · Тр (12.1)
где DР’х - приведенные активные потери мощности холостого хода кВт;
Тп - годовое число часов работы трансформатора ч. Тп = 8760 ч;
kз - коэффициент загрузки трансформатора;
DР’к - приведенные активные потери мощности короткого замыкания кВт;
Тр - годовое число часов работы трансформатора с номинальной нагрузкой ч. При трехсменном режиме работы Тр = 8400 ч.
Приведенные активные потери мощности холостого хода DР’х кВт вычисляют по формуле
DР’х = DРх + kи.п ·DQх(12.2)
где DРх - активные потери холостого хода при номинальном напряжении кВт;
kи.п - коэффициент изменеия потерь характеризующий активные потери от источника питания до трансформатора приходящиеся на 1 кВАр пропускаемой реактивной мощности кВткВАр. По 4 принимем
DQх - реактивные потери мощности холостого хода кВАр.
Реактивные потери мощности холостого хода DQх кВт вычисляют по формуле
DQх = Sт. ном·Iх(12.3)
где Sт. ном - номинальная мощность трансформатора кВА;
Iх - ток холостого хода.
Приведенные активные потери мощности короткого замыкания DР’к кВт вычисляют по формуле
DР’к = DРк + kи.п ·DQк(12.4)
где DРк - активные нагрузочные потери (активные потери короткого замыкания) при номинальной нагрузке кВт.
DQк - реактивные потери мощности короткого замыкания кВт.
Реактивные потери мощности короткого замыкания DQк кВт вычисляют по формуле
DQк = Sт. ном·uк(12.5)
где uк - напряжение короткого замыкания.
Реактивные потери мощности короткого замыкания для трансформатора компрессорной вычисляем по формуле (12.5)
DQк =1000·0.055 = 55 кВт.
Приведенные активные потери мощности короткого замыкания для трансформатора компрессорной вычисляем по формуле (12.4)
DР’к = 12.2 + 0.15 ·55 = 20.45 кВт.
Реактивные потери мощности холостого хода для трансформатора компрессорной вычисляют по формуле (12.3)
DQх = 1000·0.014 = 14 кВт.
Приведенные активные потери мощности холостого хода для трансформатора компрессорной вычисляем по формуле (12.2)
DР’х = 2.5 + 0.15 ·14 = 4.6 кВт.
Приведенные потери электроэнергии учитывающие потери электроэнергии как в самом трансформаторе так и создаваемые им в элементах системы электроснабжения в зависимости от реактивной мощности потребляемой трансформатором вычисляем для трансформатора компрессорной по формуле (12.1)
DЭ’а.т = 4.6·8760 + 0.852 ·20.45· 8400 = 164407.05 кВт·ч.
Суммарные приведенные потери электроэнергии для трансформаторной подстанции компрессорной DЭ’а.тS кВт·ч вычисляем по формуле
DЭ’а.тS = N·DЭ’а.т(12.6)
где N - число трансформаторов на подстанции.
DЭ’а.тS =2·164407.05 = 328814.1 кВт·ч.
Результаты расчетов приведенных потерь электроэнергии остальных трансформаторных подстанций завода сводим в таблицу 12.1.
Таблица 12.1 - Результаты расчетов приведенных потерь
электроэнергии трансформаторных подстанций завода
Заготовительный корпус
Потери активной мощности в кабельных линиях DPл кВт вычисляют по формуле
DPл = 3·I2л ·rл·L·N·10-3(12.7)
где Iл - ток в линии А;
rл - удельное сопротивление линии Омкм;
N - количество кабелей.
Потери активной мощности в кабельных линиях питающих электроприемники компрессорной
DPл = 3·61.142 ·0.89·0.114·2·10-3 = 2.3 кВт
Потери электроэнергии в кабельных линиях DЭл кВт·ч вычисляют по формуле
Потери электроэнергии в кабельных линиях питающих электроприемники компрессорной
DЭл = 2.3 ·8400 = 19320 кВт·ч.
Результаты расчетов потерь электроэнергии в кабельных линиях питающих остальные электроприемники завода сводим в таблицу 12.2.
Таблица 12.2 - Результаты расчетов потерь электроэнергии в кабельных линиях питающих электроприемники завода
Суммарные потери электроэнергии складывающиеся из приведенных потерь в цеховых трансформаторах и в кабельных линиях ЭSп кВт·ч вычисляем по формуле
ЭSп = DЭ’а.тS + DЭл(12.9)
ЭSп = 1242359.4 + 66864 = 1309223.4 кВт·ч.
Годовой расход электроэнергии для заготовительного спецкорпуса и блока вспомогательных корпусов расчитаем по расчетной мощости и числу рабочих часов за год
Э = Рр·Тр + ЭSп(12.10)
где Рр - суммарная расчетная нагрузка цехов кВт;
Тр - годовое число часов работы ч.
Э = 5937·8400 + 1309223.4 = 51180023.4 кВт·ч.
Удельный вес суммарных потерь в общем обьеме потребленной электроэнергии l % вычислим по формуле
При существующей системе электроснабжения удельный вес суммарных потерь в общем объеме потребленной электроэнергии для рассматриваемых цехов lс = 5%.
Годовое уменьшение потерь электроэнергии при использовании разработанной схемы электроснабжения цехов DЭп кВт·ч вычисляем по формуле
Стоимость годовой экономии при снижении потерь электроэнергии DС руб вычисляем по формуле
где b - тарифная ставка рубкВт·ч.
DС = ·0.75 = 936594.4 руб.
Величину ущерба от перерывов электроснабжения У тыс. руб вычисляют по формуле
У = Рр·Тр·wc·tв·Уо8760 + wc· У1(12.14)
где Рр - суммарная расчетная нагрузка кВт;
Тр - годовое число часов работы ч;
wc - параметр отказов схемы1год;
tв - время восстановления схемы;
Уо - удельный ущерб от недоотпуска 1 кВт·ч электроэнергии рубкВт·ч. По 17 принимаем Уо = 30 рубкВт·ч;
У1 - ущерб от самого факта перерыва электроснабжения тыс. руб. По 17 принимаем У1 = 500 тыс.руб.
Для определения wc и tв согласно рисунку 12.1 составляем расчетную схему по надежности для рассматриваемого варианта. Для этого реальную схему системы электроснабжения предприятия заменяем блок-схемой в которой элементы системы электроснабжения представляем в виде отдельных блоков. Блок-схемой заменяем реальные связи условными отражающими влияние надежности каждого отдельного элемента на надежность системы в целом.
Параметр отказов схемы при последовательном соединении элементов в цепи wц 1год вычисляют по формуле
Среднее время восстановления питания в системе электроснабжения при последовательном соединении элементов в цепи tц ч вычисляют по формуле
При параллельном соединении одинаковых цепей
wс = 2· w2ц·tц8760(12.17)
Рисунок 12.1 - Схема электроснабжения (а) и блок-схема (б) для расчетов параметров надежности
Параметры надежности элементов цепи представлены в таблице 12.3.
Таблица 12.3 - Параметры надежности элементов цепи
Наименование оборудования
Ожидаемое число повреждений
Продолжительность ремонта
Масляный выключатель
Выключатель нагрузки
Автоматический выключатель
Параметр отказов одной цепи
wц = 0.03+2·0.005+0.03+0.05+0.008+0.012 = 0.14 1год.
Среднее время восстановления питания в системе электроснабжения для одной цепи
Параметр отказов рассматриваемой цепи
wс = 2· 0.142·29.148760 = 1.3·10-4 1год.
Среднее время восстановления питания рассматриваемой цепи
tв = 29.142 = 14.57 ч.
Величина ущерба от перерывов электроснабжения
У = 5937·8400·1.3·10-4·14.57·308760 + 1.3·10-4· 500000 = 388.5 руб.
При существующей на предприятии схеме электроснабжения ущерб составлял Ус = 15000 руб.
Годовое уменьшение ущерба от перерывов электроснабжения при использовании разработанной схемы электроснабжения рассматриваемых цехов DУ руб вычисляем по формуле
DУ = 15000 - 388.5 = 14611.5 руб.
Капитальные вложения необходимые для приобретения и монтажа оборудования сооружения кабельных линий и других элементов электроснабжения рассматриваемых цехов определяются составлением сметно-финансового расчета по укрупненным показателям в соответствии со спецификацией выбранного оборудования.
Таблица 12.4 – Смета на приобретение оборудования
Сметная стоимость за ед. обор.
Полная стоимость тыс. руб.
Цеховой трансформатор
Общая сумма капитальных затрат К тыс. руб. определяется суммированием итоговых значений таблицы 12.4 плюс неучтенные (10%) и транспортно-заготовительные и складские (2%) расходы
К = 4800 + 480 + 96 = 5376 тыс.руб.
Коэффициент эффективности капитальных вложений Е вычисляем по формуле
Е = (DС + DУ) К(12.20)
Е = (936.594 + 14.6115)5376 = 0.177.
Срок окупаемости Ток лет вычисляют по формуле
Ток = 10.177 = 5.65 лет.
Коэффициент эффективности капитальных вложений больший чем нормативный (Ен = 0.15) указывает на целесообразность внедрения раработанной схемы электроснабжения.
Рассчитаем эффективность замены малозагруженного двигателя токарного полуавтомата.
Для привода главного движения токарного полуавтомата используем асинхронный электродвигатель рассчитанной мощности. Заменяем двигатель мощностью Рд.ном1 = 3 кВт на двигатель мощностью Рд.ном2 = 2.2 кВт.
Суммарные потери активной мощности в системе электроснабжения и в электродвигателе DРS кВт вычисляют по формуле
DРS = (Qх·(1-kз2)+ kз2· Qд.ном)· kи.п + DРх + kз2·DРа.н(12.22)
где Qх - реактивная мощность потребляемая электродвигателем из сети при холостом ходе кВАр;
kз - коэффициент загрузки двигателя;
Qд.ном - реактивная мощность двигателя при номинальной нагрузке кВар;
kи.п - коэффициент изменения потерь кВткВАр. kи.п = 0.1 кВткВАр;
DРх - потери активной мощности при холостом ходе двигателя кВт;
DРа.н - прирост активной мощности в двигателе при 100% нагрузке кВт.
Реактивную мощность потребляемую электродвигателем из сети при холостом ходе Qх кВАр вычисляют по формуле
где Uд.ном - номинальное напряжение двигателя кВ;
Iх - ток холостого хода двигателя А.
Коэффициент загрузки двигателя kз вычисляют по формуле
где Р - средняя нагрузка двигателя кВт.
Реактивную мощность двигателя при номинальной нагрузке Qд.ном кВар вычисляют по формуле
где hд - коэффициент полезного действия двигателя при полной нагрузке;
tgjном - номинальный коэффициент реактивной мощности двигателя.
Потери активной мощности при холостом ходе двигателя DРх кВт вычисляют по формуле
где g - коэффициент зависящий от конструкции двигателя.
Прирост активной мощности в двигателе при 100% нагрузке DРа.н кВт вычисляют по формуле
Прирост активной мощности в рассмотриваемых двигателях при 100% нагрузке
Потери активной мощности при холостом ходе двигателей
Реактивная мощность двигателей при номинальной нагрузке
Коэффициент загрузки двигателей
kз = 1.652.2 = 0.75.
Реактивная мощность потребляемая электродвигателями из сети при холостом ходе
Суммарные потери активной мощности в системе электроснабжения и в электродвигателях
DРS1 = (0.13·(1-0.552)+ 0.552· 0.88)· 0.1 + 0.308 + 0.552·0.22 = 0.41 кВт;
DРS1 = (0.1·(1-0.752)+ 0.752· 0.58)· 0.1 + 0.11+ 0.752·0.21 = 0.27 кВт;
Уменьшение потерь активной мощности в двигателе и сети DР кВт вычисляем по формуле
DР = РS1 - РS2(12.28)
DР = 0.41 - 0.27 = 0.14 кВт.
Годовое уменьшение потерь электроэнергии в двигателе и сети
DЭ кВт·ч вычисляют по формуле
где Тр.г - годовое время работы станка ч. Принимаем для односменного режима работы Тр.г = 2400 ч.
DЭ = 0.14·2400 = 336 кВт·ч.
Стоимость сэкономленной электроэнергии С руб вычисляют по формуле
DС = 336·0.75 = 252 руб.
В результате замены малозагруженного двигателя двигателем меньшей мощности экономию на капитальных вложениях DК руб вычислим по формуле
DК = Сдв1 - Сдв2(12.31)
где Сдв1 - стоимость заменяемого двигателя руб;
Сдв2 - стоимость нового двигателя руб.
DК = 2200 - 1800 = 400 руб.
Затраты на демонтаж и монтаж двигателя не учитываем так как эти работы не трудоемки и могут быть выполнены электриками предприятия.
В результате замены малозагруженного двигателя токарного полуавтомата предприятие может иметь дополнительную прибыль в размере 252 руб. и экономию на капитальных вложениях в сумме 400 руб.
Таким образом предлагаемые в дипломном проекте меры экономически целесообразны и эффективны.

icon 1_ПУНКТ.DOC

1 Технология производства
1 Характеристика проектируемого объекта
2 Краткое описание технологического процесса
В связи в разнообразием выпускаемой продукции имеются различные технологические процессы. Наиболее емкий вид продукции - это хирургические перчатки. В объеме выпускаемой продукции они составляют 60%. Процесс производства начинается с приготовления технологической массы основу которой составляет латекс получаемый по импорту. После приготовления технологической массы на линии происходит погружение форм в данную массу затем идет выдержка в течение пяти минут закрепление в специальных баках и сушка съем с формы с одновременным напылением талька и проверка изделия на прочность и герметичность. Далее перчатки упаковывают и отправляют на склад.
3 Характеристика окружающей среды
Расчетная зимняя температура t=-22°C летняя t=+35°C. Толщина стенки гололеда 10 мм. Скорость напора ветра 450 Нм2. Глубина промерзания грунта 07 м. Удельное сопротивление грунта 100 Омм. Годовое количество осадков 700 мм. Атмосферное давление 730 мм.рт.ст. Грозовая деятельность составляет 130 дней в году.
4 Режим работы производства
Предприятие имеет непрерывный цикл работы. Режим работы предприятия трехсменный.
5 Характеристика источников тепловой и электрической энергии
Источниками питания электрической энергии завода являются:
подстанция расположенная на территории завода 3510 кВ с двумя трансформаторами ТД-1000035 питаемых по двухцепной воздушной линии 35 кВ;
Источником тепловой энергии является собственная котельная.

icon 2_1.DOC

КУБАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра внутризаводского электрооборудования и автоматики
Зав. кафедрой ВЭА проф.
ЗАДАНИЕ НА ДИПЛОМНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ
по специальности 181300
студенту Жаркову Денису Александровичу
Руководитель проектирования проф. Климов А.М.
(должность фамилия инициалы)
Консультанты по проекту:
доцент Белозерская Т.Ю.
Срок сдачи законченного проекта на кафедру 2.06.2001 г.

icon 2_2.DOC

Содержание дипломного проекта
Введение. 1 Технология производства. 2 Выбор электромеханического оборудования. 3 Расчет электрических нагрузок. 4 Внешнее электроснабжение. 5 Проектирование внутреннего электроснабжения. 6 Проектирование электроснабжения цеха. 7 Выбор электрооборудования привода технологической установки. 8 Автоматическое управление системой электроснабжения. 9 Разработка электрической схемы и выбор основной аппаратуры токарного полуавтомата. 10 Вопросы стандартизации и сертификации. 11 Безопасность жизнедеятельности и экология на предприятии. 12 Экономика электроснабжения предприятия. Заключение. Список литературы. Приложения.
Содержание и объем графической части проекта
Схема расположения на плане предприятия ЦЭН цеховых ТП и кабельной разводки. 2 Принципиальная однолинейная электрическая схема электроснабжения предприятия. 34 Принципиальная электрическая схема цеха. 5 Схема электрическая расположения на плане цеха электрооборудования и силовых кабельных линий. 6 Схема электрическая расположения на плане цеха сети освещения. 7 Схема средств диспетчерского оборудования. 8 Структурная схема УКПМ. 9 Релейная защита цехового трансформатора. 10 Принципиальная электрическая схема токарного полуавтомата.
Список основной рекомендуемой литературы
Правила эксплуатации электроустановок потребителей. Правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей. - М.: Энергоатомиздат 1986. 2. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий А.А. Федоров Л.Е. Старкова. — М.: Энергоатомиздат 1987. 3. Автоматизация и экономия электроэнергии в системах промышленного электроснабжения: Справочные материалы и примеры расчетов Э.А. Киреева Т. Юнес М. Айюби — М.: Энергоатомиздат 1998. - 370 с. 4. Кудрин Б.И. Электроснабжение промышленных предприятий. - М.: Энергоатомиздат 1995. 5. Электрическое освещение производственных и гражданских зданий Н.В. Волоцкий Г.М. Кноринг М.С. Рябов А.С. Шайкевич. - М.-Л.: Издательство Энергия 1964. 6 Справочник по электроснабжению и электрооборудованию Под общей ред. А.А. Федорова. — М.: Энергоатомиздат 1986. -2 т. 7. Справочник по проектированию электроснабжения линий электропередачи и сетей Под ред. Я.М. Большмана В.И. Круповича М.Л. Самовера. — М.: Энергия 1974. 8. Охрана труда в электроустановках: Учебник для вузов Под ред. Б.А. Князевского. - 3-е изд. перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат 1983.

icon 2_ПУНКТ.DOC

2 Выбор электромеханического оборудования
1 Выбор электроприемников технологического оборудования
2 Характеристика электрических приемников
Имеющиеся на предприятии электроприёмники можно подразделить по режимам работы следующим образом:
электроприёмники работающие в продолжительном режиме с неизменной или мало меняющейся нагрузкой: электродвигатели насосов компрессоров вентиляторов механизмов непрерывного транспорта;
электроприёмники работающие в режиме кратковременной нагрузки. К ним относятся электродвигатели вспомогательных механизмов;
электроприёмники работающие в режиме повторно кратковременной нагрузки: металлорежущие станки гидравлические прессы литейные машины сварочные аппараты сварочные полуавтоматы электрические печи: спиральные и индукционные.
Силовое оборудование производственных механизмов состоит в основном из трёхфазных асинхронных двигателей с короткозамкнутым и фазным ротором. Применяемое напряжение до 1000 В - 380 220 127 110 42 36 24 и 12 В.
Основное технологическое оборудование цеха механической обработки заготовительного корпуса представлено в таблице 2.1.
Таблица 2.1 - Характеристика технологического оборудования
Наименование установки
Резьбонарезной полуавтомат
Токарно-винторезный станок
Бесцентрово-шлифовальный станок
Полуавтомат круглошлифовальный
Круглошлифовальный станок
Горизонтальный фрезерный станок
Токарно-копировальный полуавтомат
Продолжение таблицы 2.1
Агрегатный сверлильный станок
Токарно-револьверный станок
Полуавтомат отделочно-расточный
Токарный шестишпиндельный полуавтомат
3 Расчёт и выбор осветительной нагрузки
3.1 Выбор и расположение светильников
Расчёт и выбор осветительной нагрузки проведем для цеха механической обработки заготовительного корпуса.
Выбор светильников определяется характером окружающей среды требованиями к светораспределению и ограничению слепящего действия а также соображениями экономики.
Принимаем систему общего освещения предназначенную для освещения всего цеха и расположенных в нем рабочих мест и поверхностей. Расчёт производим методом коэффициента использования светового потока предназначенным для расчета равномерного освещения горизонтальных поверхностей при отсутствии крупных затеняющих предметов.
В первую очередь выбираем светильник исходя из условий окружающей среды. Для данного цеха по 13 принимаем светильник глубокого светораспределения типа РСП05Г03. Освещение выполняем лампами типа ДРЛ. Длина цеха
Lц = 37 м; ширина Bц = 22 м.
Расчетную высоту (расстояние между светильником и рабочей поверхностью) h м вычисляют по формуле:
h = H - hp - hc(2.1)
где Н - высота помещения м; H = 8 м;
hp - высота рабочей поверхности м; принимаем hp = 08 м;
hc - расстояние между светильником и потолком м; hc = 1.2 м.
h = 8 - 08 - 12 = 6 м.
Расстояние между светильниками Lа м рассчитываем по формуле
где lэ - отношение расстояния между светильниками к расчетной высоте
lэ = Lah. По 13 принимаем lэ=1 (в зависимости от типа источника света - лампа ДРЛ и характера светораспределения светильника - глубокая кривая силы света).
Исходя из расстояния между светильниками и длины помещения определяем количество светильников в ряду Nа = 6Принимаем 3 ряда светильников. Число светильников в цехе N = 6·3 = 18.
Расстояние от стены помещения до крайних светильников l м вычисляют по формуле
l = (Lц - (N - 1) × La)2(2.3)
l = (37 - (6 - 1)×6)2 = 3.5 м.
Индекс помещения i вычисляют по формуле
По 13 определяем коэффициенты отражения потолка стен пола
rп = 50% rс = 30% rр = 10%.
По 13 находим коэффициент использования светового потока источника света для выбранного типа светильника и коэффициентов отражения
При расчете по методу коэффициента использования световой поток ламп в каждом светильнике Ф лм необходимый для создания заданной освещенности определяется по формуле
где Ен - норма освещенности помещения лк. Принимаем по 13 Ен=300 лк;
Кзап - коэффициент запаса освещения. Принимаем для цеха механической обработки и газоразрядных ламп по 13 Кзап = 1.5;
z - коэффициент минимальной освещённости. Принимаем для ламп типа ДРЛ по 19 z = 1.15.
Тогда световой поток ламп
Исходя из величины светового потока по 13 выбираем лампу типа ДРЛ мощностью 700 Вт со световым потоком Фном=35000 лм (отличается от расчетного на 1.67% что допустимо).
Окончательно принимаем по 13 светильник РСП05х700Г03.
Установленную мощность установок электроосвещения Pуст кВт рассчитывают по формуле
Руст = Рл × N·10-3(2.6)
где Рл - мощность одной лампы Вт;
N - количество ламп шт.
Руст = 700 × 18·10-3 = 12.6 кВт.
Расчетная нагрузка установок электроосвещения Pр.о кВт определяется по методу коэффициента спроса
Pр.о=Кс.о·Pу.о·Кпра(2.7)
где Кс.о - коэффициент спроса осветительных нагрузок цеха принимаем
Кпра - коэффициент потерь в пускорегулирующей аппаратуре принимаем для ламп типа ДРЛ Кпра = 1.1 по 16;
Рр.о. = 1.1·12.6 ×095 = 13.167 кВт.
Удельную мощность осветительной нагрузки Pуд кВтм2 рассчитаем по формуле
Руд = Рр.о(Lц·Bц)(2.8)
Руд = 13.167 (37·22) = 0.016 кВт.
3.1 Выбор сечений проводников осветительной сети
Сечение жил кабелей цеховой осветительной сети выбираем по нагреву расчетным током Iр.о А по формуле
где Iдоп – длительно допустимый ток проводника А. Находим по 14 для кабеля проложенного в воздухе.
Питание осветительной сети осуществляем от шины цехового трансформатора кабелем длиной 30 м проложенным по стене. Подвод питания к лампам осуществляем по шести линиям однофазного тока с нулевым и заземляющим проводниками от осветительного щитка типа ЩО31-32-У4 с двенадцатью отходящими линиями. Автомат на вводе щитка типа А3114 автоматы на группах типа АЕ1031-1. Нагрузку распределяем равномерно по фазам: по две линии на фазе.
Расчетный ток питающей линии для трехфазной осветительной сети с нулевым проводом Iр.о А рассчитывают по формуле
где Uл - номинальное линейное напряжение сети; Uл = 380 В.
По расчетному току Iр.о = 35.1 А выбираем кабель АВВГ сечением 3 х 10 + 1 х 6 с длительно допустимым током Iдоп = 42 А. Кабель прокладываем по стене скобами (две-три на каждый метр трассы).
При выборе номинальных токов аппаратов защиты учитываем пусковые токи источников света. Номинальный ток расцепителя автомата Iз А выбираем для ламп типа ДРЛ по условию
Iз ³ 1.4· Iр.о1(2.11)
Номинальный ток расцепителя автомата на вводе
Iз ³ 1.4·35.1 = 49.14 А.
Выбираем автомат на вводе с расцепителем на ток 50 А.
Расчетный ток питающей линии для однофазной осветительной сети
Iр.о1 А рассчитывают по формуле
где Pр.о1 - расчетная нагрузка одной линии кВт;
Uф - номинальное фазное напряжение сети; Uл = 220 В.
По расчетному току Iр.о1 = 17.5 А выбираем кабель АВВГ сечением 3 х 2.5 с длительно допустимым током Iдоп = 19 А. Подвод электроэнергии к светильникам осуществляем кабелем по монтажным лоткам.
Номинальный ток расцепителя автоматов на группах по формуле (2.11)
Iз ³ 1.4· 17.5 = 24.5 А.
Выбираем автоматы на группах с расцепителями на ток 25 А.
Для дежурного освещения используем два светильника в среднем ряду. Питание осуществляем кабелем АВВГ 3х2.5 от осветительного щитка по монтажным лоткам.
Электрическая схема расположения на плане цеха сети освещения выполнена на шестом листе графической части.

icon 3_ПУНКТ.DOC

3 Расчет электрических нагрузок
1 Расчет нагрузок проектируемого объекта в целом
Определение общезаводских нагрузок проведем по методу коэффициента спроса.
Расчетную активную нагрузку Pр кВт вычисляют по формуле
где Кс - коэффициент спроса электроприемников цеха. Принимаем по 16;
Pном - установленная мощность электроприемников кВт.
Расчетную реактивную нагрузку электроприемников цеха Qр кВАр вычисляют по формуле
где tgj - рассчитывается по коэффициенту мощности электроприемников цеха cosj. Принимаем по 16.
Расчетная активная нагрузка установок электроосвещения Pр.о кВт определяется по методу коэффициента спроса
Pр.о = Кс.о·Pу.о·Кпра(3.3)
где Кс.о - коэффициент спроса осветительных нагрузок цеха принимаем
Кпра - коэффициент потерь в пускорегулирующей аппаратуре. Принимаем Кпра =1.1 для ламп типа ДРЛ по 16;
Установленную мощность установок электроосвещения цеха территории завода Pу.о кВт вычисляют по формуле
Pу.о = Pуд·S·10-3(3.4)
где S - освещаемая площадь цеха территории завода м2;
Pуд - удельная расчетная нагрузка освещения на 1 м2 освещаемой поверхности Втм2.
Расчетную реактивную нагрузку электроосвещения Qр.о кВАр вычисляют по формуле
Qр.о = Pр.о·tgjо(3.5)
где tgjо -определяется по коэффициенту мощности установок электроосвещения cosjо.
Исходные данные необходимые для расчета сводим в таблицу 3.1.
Таблица 3.1 - Исходные данные для расчета электрических нагрузок
Заготовительный корпус
Расчетную активную нагрузку компрессорной вычисляем по
Pр = 0.75·2240 = 1680 кВт.
Расчетную реактивную нагрузку электроприемников компрессорной вычисляем по формуле (3.2)
Qр = 1680·0.75 = 1260 кВАр.
Установленную мощность установок электроосвещения компрессорной вычисляем по формуле (3.4)
Pу.о = 15·720·10-3 = 10.8 кВт.
Расчетную активную нагрузку установок электроосвещения компрессорной вычисляем по формуле (3.3)
Pр.о = 0.96·10.8·1.1 = 11.29 кВт.
Расчетную реактивную нагрузку электроосвещения компрессорной вычисляем по формуле (3.5)
Qр.о = 11.29·1.44 = 16.27 кВАр.
Расчет нагрузок остальных цехов проектируемого объекта выполним на ЭВМ. Расчет представлен на странице .
Расчетная активная и реактивная нагрузка предприятия в целом приведенная к шинам центральной распределительной подстанции (ЦРП) PрS кВт и QрS кВАр определяется как сумма расчетных нагрузок всех цехов с учетом расчетной нагрузки освещения территории предприятия потерь мощности в трансформаторах цеховых подстанций и несовпадения максимумов нагрузок различных цехов во времени
PрS = Kрм· SPр + SDPт + SPр .о + Pрот(3.6)
QрS = Kрм· SQр + SDQт + SQр .о + Qрот(3.7)
где Крм - коэффициент разновременности максимумов силовой нагрузки. По 17 принимаем Крм = 0.9;
SDPт SDQт - потери соответственно активной кВт и реактивной кВАр мощности в трансформаторах цеховых подстанций. При ориенировочных расчетах когда не известен тип силового трансфарматора принимаем по 19 DPт = 0.02·Sр
Расчетную полную мощность передаваемую от источника питания
S рS кВА вычисляют по формуле
где Qкв - мощность компенсирующих устройств кВАр. Принимаем Qкв = 0.2·Q рS.
Расчетную активную реактивную и полную нагрузку предприятия вычисляем на ЭВМ. Расчет представлен на странице .
Коэффициент мощности предприятия в период максимума нагрузки вычисляют по формуле
2 Построение картограммы нагрузок и определение центра электрических нагрузок
Картограмма нагрузок позволяет наглядно определить район центра нагрузок или расходов электроэнергии пользуясь правилами нахождения центра тяжести плоского тела. Картограмма нагрузок предприятия состоит из окружностей и площадь ограниченная каждой из этих окружностей p·r2 в выбранном масштабе m равна расчетной нагрузке соответствующего цеха Pi= p·r2. Из этого выражения радиус окружности ri мм вычисляют по формуле
Для каждого цеха наносим свою окружность центр которой совпадает с центром нагрузок цеха. Картограмму нагрузок наносим на генеральный план предприятия (первый лист графической части дипломного проекта) окружности разделяем на секторы соответствующие силовой и осветительной нагрузкам.
Центр электрических нагрузок является символическим центром потребления электрической энергии предприятия. Главную понизительную распределительную и цеховые подстанции располагают как можно ближе к центру нагрузок так как это позволяет приблизить высокое напряжение к центру потребления электрической энергии и значительно сократить протяженность как распределительных сетей высокого напряжения предприятия так и цеховых электрических сетей низкого напряжения уменьшить расход проводникового материала и снизить потери электрической энергии.
Считая нагрузки цеха равномерно распределенными по площади цеха центр нагрузок цеха принимаем совпадающим с центром тяжести фигуры изображающей цех в плане.
Координаты центра электрических нагрузок XоYо м определяются по выражениям
xо yо - координаты центра нагрузок i-го цеха до и выше 1000 В м.
Расчет картограммы нагрузок и определение центра электрических нагрузок выполним на ЭВМ. Расчет представлен на странице .
Схема расположения на плане предприятия центра электрических нагрузок и картограмма нагрузок представлены на первом листе графической части дипломного проекта.

icon 4_ПУНКТ.DOC

4 Внешнее электроснабжение
1 Выбор величины напряжения внешнего электроснабжения
Номинальное напряжение электрической сети существенно влияет как на ее технико-экономические показатели так и на технические характеристики. Следовательно важно правильно выбрать номинальное напряжение сети при ее проектировании.
Экономически целесообразное номинальное напряжение зависит от многих факторов: мощности нагрузок удаленности их от источников питания их расположения относительно друг друга от выбранной конфигурации электрической сети способов регулирования напряжения и др. Ориентировочное значение номинального напряжения можно определить по значению передаваемой мощности и расстоянию на которое она передается. Напряжение выбирают исходя из полученного распределения потоков мощности и протяженности участков сети. Чем больше передаваемая по линии мощность и расстояние на которое она передается тем выше по техническим и экономическим нормам должно быть номинальное напряжение электропередачи.
Нестандартное рациональное напряжение внешнего электроснабжения
Uн кВ определяем по эмпирической формуле предложенной Илларионовым
P - передаваемая мощность МВт.
Принимаем стандартное напряжение 10 кВ для системы внешнего электроснабжения предприятия.
2 Выбор схемы внешнего электроснабжения
Основными условиями проектирования рациональной системы внешнего электроснабжения являются надежность экономичность качество электроэнергии в сети а также характер размещения нагрузок на территории предприятия и потребляемая мощность.
Принимаем схему с одним приемным пунктом электроэнергии (центральная распределительная подстанция) так как отсутствуют специальные требования по бесперебойности питания (потребители второй категории) и нагрузка расположена относительно компактно.
Согласно рисунку 4.1 питание осуществляется двумя кабельными линиями от подстанции 3510 кВ расположенной на территории завода.
Рисунок 4.1 - Схема внешнего электроснабжения предприятия
Выбираем сечение жил кабелей которое должно быть минимально возможным из стандартных сечений обеспечивающих работу проводников без перегрева свыше допустимой температуры при расчетной и аварийной максимальной нагрузке без превышения допустимой величины потери напряжения. Кроме того сечение жил кабелей проверяем на термическую устойчивость при коротких замыканиях.
Допустимый по нагреву ток Iдоп А вычисляют по формуле
Iдоп = Kn·Kq· Iдоп. табл (4.2)
где Kn - поправочный коэффициент учитывающий число рядом лежащих кабелей и их взаимный нагрев. По 15 для двух кабелей с расстоянием в свету между ними 100 мм Kn = 0.9;
Kq - поправочный коэффициент на температуру земли. По 15 при фактической температуре земли 10°С и допустимой температуре проводников 60°С Kq = 1.
Расчетную токовую нагрузку линии Iр А вычисляют по формуле
где S рS - расчетная полная мощность передаваемая от источника питания кВА;
Uн - номинальное напряжение питающей сети кВ;
n - число кабелей питающей линии.
По 11 для кабелей 10 кВ с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной изоляцией в алюминиевой оболочке прокладываемых в земле при сечении 185 мм2 допустимый ток Iдоп. табл А равен 310 А тогда по формуле (4.2)
Iдоп = 0.9·1·310 = 279 А.
Для кабельных линий 10 кВ можно превысить допустимый ток при перегрузках или авариях если наибольший ток предварительной нагрузки линии в нормальном режиме был не более 80% допустимого то есть при условии
8·279 = 223.2 ³ 174.62 А.
Условие загрузки кабеля выполняется.
В послеаварийных режимах кабельных линий перегрузка допускается до пяти суток и определяется условием
Кав· Iдоп. ³ Iр. ав(4.5)
где Кав - коэффициент перегрузки в послеаварийном режиме. По 11 для кабелей прокладываемых в земле и длительности максимума три часа Кав = 1.25;
Iр.ав - расчетный ток в послеаварийном режиме А.
Расчетный ток в послеаварийном режиме Iр.ав А вычисляют по формуле
Iр.ав = 2 ·174.62 = 349.24 А.
Условие в послеаварийном режиме выполняется так как выполняется условие (4.5)
25·279 = 348.75 » 349.24 А.
Предварительно выбираем кабель ААШв-10-3х185.
Проверяем выбранный кабель по потере напряжения в нормальном и аварийном режимах при фактической загрузке DU % по формуле
где L - длина линии км;
Rо Xо - соответственно удельное активное и реактивное сопротивление линии Омкм;
cosj - коэффициент мощности предприятия.
Потери напряжения в аварийном режиме (загружен один кабель) DUав % вычисляют по формуле
DUав = 2·0.079 = 0.158%
Сечение проходит по потере напряжения если выполняются условия
Сечение выбранного кабеля проходит по потере напряжения в нормальном и аварийном режимах.

icon 5_ПУНКТ.DOC

5 Проектирование внутреннего электроснабжения
1 Определение числа и мощности цеховых трансформаторов
Правильное определение числа и мощности цеховых трансформаторов возможно только путём технико-экономических расчётов с учетом следующих факторов: категории надежности электроснабжения потребителей; компенсации реактивных нагрузок на напряжение до 1 кВ; перегрузочные способности трансформаторов в нормальном и аварийном режимах; шага стандартных мощностей.
Количество цеховых трансформаторных подстанций непосредственно влияет на затраты на распределительные устройства напряжением 10 кВ и внутризаводские и цеховые электрические сети. При некотором количестве трансформаторов можно добиться минимума приведенных затрат при обеспечении заданной надежности электроснабжения. Такой вариант будет являться оптимальным и его следует рассматривать как окончательный.
Выбор мощности трансформаторов производится исходя из загрузки в нормальном режиме и с учетом минимального резервирования в послеаварийном режиме.
Номинальную мощность трансформаторов Sномт кВА вычисляют по формуле
где Pр - расчетная активная нагрузка цеха кВт;
N - число трансформаторов трансформаторной подстанции;
Kз - коэффициент загрузки трансформаторов.
Для питания потребителей цехов принимаем двухтрансформаторные подстанции с коэффициентом загрузки Kз = 0.85.
Номинальная мощность трансформаторов компрессорной
Принимаем для установки на компрессорной по 26 комплектную трансформаторную подстанцию типа 2КТПН-10-1000.
Результаты расчетов мощностей трансформаторов остальных трансформаторных подстанций сводим в таблицу 5.1.
Таблица 5.1 - Результаты расчетов мощностей трансформаторов цеховых трансформаторных подстанций
Принятый тип подстанции
Заготовительный корпус
При выборе числа и мощности цеховых трансформаторов одновременно должен решатся вопрос об экономически целесообразной величине реактивной мощности передаваемой через трансформаторы в сеть напряжением до 1 кВ. Определим дополнительную мощность конденсаторных батарей (НКБ) в целях оптимального снижения потерь в трансформаторах и в сети напряжением 10 кВ предприятия.
Наибольшая реактивная мощность Qв.н кВАр которая может быть передана из сети высокого напряжения в сеть низкого напряжения без превышения предусмотренного значения коэффициента загрузки определяется по формуле
Суммарную мощность конденсаторных батарей на напряжение до 1 кВ
Qк.н кВАр определяют по формуле
Qк.н = Qр - Qв.н(5.3)
где Qр - расчетная реактивная нагрузка электроприемников цеха кВАр.
Наибольшая реактивная мощность которая может быть передана из сети высокого напряжения в сеть низкого напряжения без превышения предусмотренного значения коэффициента загрузки для электроприемников компрессорной вычисляем по формуле (5.2)
Суммарную мощность конденсаторных батарей на напряжение до 1 кВ для компрессорной вычисляем по формуле (5.3)
Qк.н = 1276 - 174 = 1101 кВАр.
Расчет мощности остальных конденсаторных батарей для цеховых трансформаторных подстанций выполним на ЭВМ. Расчет представлен на странице
2 Выбор и сравнение вариантов внутреннего электроснабжения
Учитывая что нагрузки проектируемого объекта второй категории а также с учетом надежности эксплуатации и затрат на ремонт согласно рисунку 5.1 принимаем радиальную схему внутризаводского электроснабжения предприятия. Питание цеховых трансформаторных подстанций осуществляем параллельно работающими кабельными линиями напряжением 10 кВ.
Схема расположения на плане предприятия центра электрических нагрузок цеховых трансформаторных подстанций и кабельной разводки представлена на первом листе графической части.
Сечение жил кабелей выбираем по методике рассмотренной в пункте 4.2. Выбираем сечение кабельных линий по допустимому току расчетной и аварийной максимальной нагрузке с проверкой величины потери напряжения. Кроме того сечение жил выбранных кабелей проверяем на термическую устойчивость при коротких замыканиях.
Расчетную токовую нагрузку линии Iр А вычисляем по формуле (4.3). Для компрессорной расчетная токовая нагрузка составит
По 11 предварительно выбираем кабель 10 кВ с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной изоляцией в алюминиевой оболочке прокладываемый в земле сечением 35 мм2 с допустимым током Iдоп. табл А равным 115 А.
Допустимый по нагреву ток Iдоп А вычисляем по формуле (4.2)
Iдоп = 0.9·1·115 =103.5 А.
Для кабельных линий 10 кВ можно превысить допустимый ток при перегрузках или авариях если наибольший ток предварительной нагрузки линии в нормальном режиме был не более 80% допустимого то есть при условии (4.4)
8·103.5 = 82.8 ³ 61.14 А.
Условие загрузки кабеля выполняется.
Расчетный ток в послеаварийном режиме Iр.ав А вычислим по формуле (4.6)
Iр.ав = 2 ·61.14 = 122.28 А.
В послеаварийных режимах кабельных линий перегрузка допускается до пяти суток и определяется условием (4.5)
25·103.5 = 129.375 > 122.28 А.
Условие в послеаварийном режиме выполняется так как выполняется условие (4.5)
Предварительно выбираем кабель ААШв-10-3х35.
Проверяем выбранный кабель по потере напряжения в нормальном и аварийном режимах при фактической загрузке DU % по формуле (4.7)
Потери напряжения в аварийном режиме (загружен один кабель)
DUав % вычисляем по формуле (4.8)
DUав = 2·0.09 = 0.18%
Сечение выбранного кабеля проходит по потере напряжения в нормальном и аварийном режимах так как выполняется условие (4.9).
Результаты выбора сечений остальных кабельных линий сводим в таблицу 5.2.
Таблица 5.2 - Результаты выбора сечений кабельных линий
3 Расчет токов короткого замыкания
Основной причиной нарушения нормального режима работы системы электроснабжения является возникновение короткого замыкания в сети или в элементах электрооборудования вследствие повреждения изоляции или неправильных действиях обслуживающего персонала. Для снижения ущерба обусловленного выходом из строя электрооборудования при протекании токов короткого замыкания а также для быстрого восстановления нормального режима работы системы электроснабжения необходимо правильно определить токи короткого замыкания и по ним выбирать электрооборудование и защитную аппаратуру.
Для выбора аппаратов и проводников для определения воздействия на несущие конструкции при расчете токов короткого замыкания исходим из следующих положений. Все источники участвующие в питании рассматриваемых точек короткого замыкания работают с номинальной нагрузкой. Короткое замыкание наступает в такой момент времени при котором ток короткого замыкания имеет наибольшее значение. Электродвижущие силы всех источников питания совпадают по фазе. Расчет производим в относительных единицах.
Расчетное базисное напряжение ступени принимаем на 5% выше номинального напряжения сети (среднее номинальное напряжение) а именно
Uб = 10.5 кВ. За базисную мощность принимаем условную единицу мощности
Базисный ток Iб кА определяют по формуле
Согласно рисунку 5.2 составим исходную схему и на ее основе схему замещения для расчетов токов короткого замыкания системы электроснабжения.
Для определения токов короткого замыкания на расчетной схеме намечаем характерные точки короткого замыкания в которых токи имеют максимальные значения. Точки нумеруем в порядке их рассмотрения.
Принимаем значение сверхпереходного тока на шинах подстанции питающей предприятие равным току отключения установленного на ней выключателя Iном. от кА. По этому току определяем сопротивление системы от шин подстанции до источника неограниченной мощности xс в базисных единицах по формуле
Рисунок 5.2 - Исходная схема (а) и схема замещения (б) к расчету токов короткого замыкания
Реактивное и активное сопротивления кабельных линий x* Ом и r* Ом вычисляют по формулам
Сопротивления кабельных линий
Суммарное сопротивление до точки К1
rS1* = r1* = 0.023 Ом.
Суммарное сопротивление до точки К2
rS2* = rS1* + r2* = 0.023 + 0.064 = 0.087 Ом.
Трехфазный ток короткого замыкания в рассматриваемой точке I(3)к кА при xr>3 вычисляют по формуле
Ток короткого замыкания в рассматриваемых точках составит
Для выбора и проверки электрооборудования по условию электродинамической стойкости необходимо знать наибольшее возможное мгновенное значение тока короткого замыкания которое называют ударным током iуд кА и определяют по формуле
где Куд - ударный коэффициент. Находим по 19 в зависимости от отношения xSкrSк.
Для выбора и проверки параметров релейной защиты и автоматики в системах электроснабжения промышленных предприятий наряду с токами трехфазных коротких замыканий необходимо знать токи несимметричных коротких замыканий (однофазного и двухфазного).
Ток двухфазного короткого замыкания в рассматриваемой точке I(2)к кА вычисляют по формуле
Ток двухфазного короткого замыкания в рассматриваемых точках составит
Ток однофазного короткого замыкания в рассматриваемой точке I(1)к кА вычисляют по формуле
x1S* - сопротивление нулевой последовательности.
Сопротивление обратной последовательности для элементов у которых изменение порядка чередования фаз не оказывает влияния на взаимоиндукцию с соседними фазами (кабельные линии) принимаем равными сопротивлениям прямой последовательности x2S* = x1S*.
Для трехжильных кабельных линий высокого напряжения сопротивление нулевой последовательности x0S* Ом вычисляют по формуле
x0S* = 4· x1S*(5.12)
x0S2* = 4·0.6522 = 2.6088 Ом.
Ток однофазного короткого замыкания в рассматриваемых точках составит
4 Выбор основного оборудования напряжением выше 1 кВ
Электрические аппараты изоляторы и токоведущие устройства работают в условиях эксплуатации в трех основных режимах: в длительном режиме в режиме перегрузки и в режиме короткого замыкания.
В длительном режиме надежная работа аппаратов изоляторов и токоведущих устройств обеспечивается правильным выбором их по номинальному напряжению и номинальному току.
В режиме перегрузки надежная работа аппаратов и других устройств электрических установок обеспечивается ограничением значения и длительности повышения напряжения или тока в таких пределах при которых еще гарантируется нормальная работа электрических установок за счет запаса прочности.
В режиме короткого замыкания надежная работа аппаратов изоляторов и токоведущих устройств обеспечивается соответствием выбранных параметров по условиям термической и электродинамической стойкости.
Для выключателей предохранителей и выключателей нагрузки добавляется условие выбора их по отключающей способности.
Проверим сечение выбранных жил кабелей по нагреву током короткого замыкания.
Сечение по термической устойчивости Sт.у.расч мм2 вычисляют по формуле
где a - расчетный коэффициент определяемый ограничением допустимой температуры нагрева жил кабеля. Для кабеля напряжением 10 кВ с алюминевыми жилами a = 12;
I - установившийся ток короткого замыкания кА. Принимаем I = I(3)r;
tп - приведенное время действия тока короткого замыкания с. Принимается равным действительному времени короткого замыкания которое вычисляют по формуле
tп = tзащ + tв(5.14)
где tзащ - минимальное время действия защиты с. Принимаем tзащ =0.05 с;
tв - собственное время отключения выключателя. Принимаем tв = 0.08 с.
tп = 0.05+ 0.08 = 0.13 с.
Сечение выбранных жил кабелей проходит по нагреву током короткого замыкания.
Выключатели выбираем по номинальному току номинальному напряжению по типу роду установки и проверяем по электродинамической термической стойкости и отключающей способности в режиме короткого замыкания.
По номинальному напряжению Uном = 10 кВ и номинальному току
Iном = 174.62 А по 25 выбираем вакуумный выключатель для внешнего электроснабжения и для отходящих кабельных линий типа ВВ-10У.
Технические данные выбранного выключателя представлены в таблице 5.3.
Таблица 5.3 - Технические данные выбранного выключателя
Выбранный выключатель проверяем по электродинамической и термической стойкости по условиям
iном.дин ³ iуд(5.15)
tном. т.с - время к которому отнесен номинальный ток термической стойкости. Принимаем tном. Т.с = 5 с.
Условия выполняются следовательно выключатель проходит по электродинамической и термической стойкости.
По отключающей способности проверяем выбранный выключатель по условию
Iном.о ³ I(3)к(5.17)
где Iном.о - номинальный ток отключения кА.
Условие выполняется следовательно выключатель проходит по отключающей способности.
Для устройства РУ 10 кВ применяем комплектные распределительные устройства (КРУ) для открытой установки серии КРУН.
По номинальному напряжению Uном = 10 кВ номинальному току
Iном = 174.62 А и по условиям (5.15) и (5.17) принимаем по 25 КРУН типа КРЗ-10. Технические характеристики выбранных шкафов КРУН представлены в таблице 5.4.
Таблица 5.4 - Технические данные шкафов КРУН типа КРЗ-10
Параметр или аппарат
Значение или технические данные
Номинальное напряжение (линейное) кВ
Наибольшее напряжение кВ
Номинальный ток шкафа и сборных шин А
Номинальный ток электродинамической стойкости главных цепей кА
Номинальный ток отключения выключателя кА
Номинальный ток термической стойкости для промежутка времени 4с кА
Встроенный пружинный
Трансформатор напряжения
Максимальное число и сечение силовых кабелей
Выключатели нагрузки выбираем по номинальному току неавтоматического отключающего устройства номинальному напряжению выключателя нагрузки по типу роду установки и проверяем по электродинамической термической стойкости и отключающей способности в режиме короткого замыкания.
По номинальному напряжению Uном=10 кВ и номинальному току
Iном = 76.14 А для линии питающей заготовительный корпус выбираем выключатель нагрузки типа ВНПз-17 с заземляющими ножами с устройством для команды на отключающий электромагнит.Технические данные выбранного выключателя нагрузки представлены в таблице 5.5.
Таблица 5.5 - Технические данные выбранного выключателя нагрузки
Выбранный выключатель проверяем по электродинамической стойкости по условию (5.15)
Условие выполняется следовательно выключатель нагрузки проходит по электродинамической стойкости.
По отключающей способности проверяем выбранный выключатель нагрузки по условию (5.17)
Условие выполняется следовательно выключатель проходит по отключающей способности. Принимаем для остальных линий выключатель нагрузки типа ВНПз-17.
По отключающей способности проверяем предохранитель входящий в комплект с выключателем нагрузки с номинальным отключающим током
Iном.о.п = 15.5 кА по условию (5.17)
Условие выполняется следовательно предохранитель проходит по отключающей способности.
Принципиальная однолинейная электрическая схема электроснабжения предприятия представлена на втором листе графической части дипломного проекта.

icon 6_ПУНКТ.DOC

6 Проектирование электроснабжения цеха
1 Выбор питающей и распределительной сети цеха
Цеховые сети распределения электроэнергии должны:
обеспечивать необходимую надежность электроснабжения приемников электроэнергии в зависимости от их категории;
быть удобными и безопасными в эксплуатации;
иметь оптимальные технико-экономические показатели (минимум приведенных затрат);
иметь конструктивное исполнение обеспечивающее применение индустриальных и скоростных методов монтажа.
В соответствии с рисунком 6.1 принимаем магистральную схему электроснабжения.
Рисунок 6.1 - Схема распределения электроэнергии цеха на напряжение до 1 кВ
Магистральные схемы обеспечивают высокую надежность электроснабжения обладают универсальностью и гибкостью (позволяют заменять технологическое оборудование без особых изменений электрической сети).
Потребителями электроэнергии в цехе являются металлообработывающие станки средней мощности расчитанные на переменный трехфазный ток и напряжение 380 В промышленной частоты. Окружающая среда в цехе нормальная. Расположение приемников стационарное и равномерное что позволяет выполнить схему электроснабжения комплектными распределительными шинопроводами типа ШРА73У3.
Имеются три ШРА от которых запитываются отдельные потребители электроэнергии. Согласно рисунку 6.1 потребители цеха запитываются двумя кабельными линиями разделенными автоматическим выключателем QF5. ШРА имеют секции по 3 м длиной крепятся кронштейнами к стенам и колоннам на высоте 2.8 м. Вводные коробки ШРА устанавливаем на концах секций. Силовые кабели прокладывают непосредственно по поверхности стен и закрепляют при помощи скоб (две-три на каждый метр трассы). Распределение электроэнергии к отдельным электроприемникам осуществляем от ответвительных коробок шинопроводов проводом марки АПВ проложенным в тонкостенных трубах диаметром
Для выбора сечений линий коммутационной и защитной аппаратуры питающей сети определяем расчетные нагрузки по средней мощности и коэффициенту максимума. Этот метод называется также методом упорядоченных диаграмм.
Расчетную активную нагрузку группы электроприемников Pр кВт определяем по формуле
Pр = Kм·Pс.м = Kм·Kи·Pном(6.1)
где Км – коэффициент максимума активной мощности. Принимаем по 22.
Рсм – средняя активная нагрузка группы электроприемников за наиболее загруженную смену;
Ки – коэффициент использования активной мощности группы электроприемников. Принимаем по 22;
Pном – установленная (номинальная) мощность группы электроприемников равная сумме номинальных паспортных Рном мощностей отдельных приемников.
Средневзвешенное значение коэффициента использования Kи необходимое для определения общего максимума нагрузки группы электроприемников с различным значением kи вычисляют по формуле
Значение коэффициента максимума зависит от коэффициента использования Ки данной группы электроприемников и эффективного числа электроприемников nэ. Под эффективным числом приемников группы различных по номинальной мощности и режиму работы приемников понимают число однородных по режиму работы электроприемников одинаковой мощности которое обуславливает ту же величину расчетного максимума что и группа из n различных по мощности и режиму работы электроприемников.
Эффективное число электроприемников nэ вычисляют по формуле
Величина Kм определяется в зависимости от Kи и nэ согласно 21.
Учитывая характер потребления реактивной мощности асинхронными двигателями мало зависящей от коэффициента загрузки двигателей принято рассчитывать расчетную реактивную мощность Qр кВАр при nэ>10 по формуле
Qр = Qсм = Kи·Pн·tgj(6.4)
Qр = 1.1·Qсм = 1.1·Kи·Pн·tgj(6.5)
где Qсм - средняя реактивная нагрузка за наиболее загруженную смену кВАр;
tgj - определяется по характерному для данной группы электроприемников средневзвешенному значению коэффициента мощности.
Средневзвешенное значение tgj группы электроприемников с различным значением tgji вычисляют по формуле
Расчетную нагрузку полной мощности для силовых электроприемников на разных ступенях системы электроснабжения Sр кВА вычисляют по формуле
Для расчета составляем таблицу 6.1 исходных данных.
Таблица 6.1 – Исходные данные для расчета методом упорядоченых диаграмм
Тип электроприёмника
Резьбонарезной полуавтомат
Токарно-винторезный станок
Бесцентрово-шлифовальный станок
Полуавтомат круглошлифовальный
Круглошлифовальный станок
Горизонтальный фрезерный станок
Продолжение таблицы 6.1
Токарно-копировальный полуавтомат
Агрегатный сверлильный станок
Токарно-револьверный станок
Полуавтомат отделочно-расточный
Токарный шестишпиндельный полуавтомат
Эффективное число приемников для ШРА1 по формуле (6.3) составит
Средневзвешенное значение коэффициента использования Kи группы электроприемников вычисляем по формуле (6.2)
По графикам приведенным в 21 в зависимости от Ки и nэ определяем Км=169. Тогда активная мощность вычисляемая по формуле (6.1) равна
Pр=0.23·1.69·(6·5.5+3·11+2·4.4+2·18+2·9) = 50.80 кВт.
Средневзвешенное значение tgj группы электроприемников вычисляем по формуле (6.6)
Учитывая что nэ больше 10 (nэ = 12) расчетную реактивную мощность определяем по формуле (6.5)
Qр=1.1·0.23·(6·5.5+3·11+2·4.4+2·18+2·9)·0.99=32.14 кВАр.
Расчетную нагрузку полной мощности для ШРА1 вычисляем по формуле (6.7)
Расчет для ШРА2 ШРА3 и ШРА4 аналогичен. Расчет производим на ЭВМ. Расчет представлен на странице .
2. Выбор аппаратуры напряжением до 1 кВ
Распределительные шинопроводы типа ШРА выбираем по расчетному току Iр А
где Sр – расчетная максимальная полная мощность нагрузки ШРА кВА;
Uн – номинальное напряжение шинопровода кВ; Uн=04 кВ.
Расчет токов для остальных ШРА производим на ЭВМ. Расчет представлен на странице .
Выбираем для ШРА1 ШРА2 и ШРА3 шинопровод распределительный типа ШРА73УЗ на номинальный ток 250 А.
Технические характеристики выбранного шинопровода представлены в таблице 6.2.
Таблица 6.2 – Технические характеристики шинопровода
Электро-динамическая стойкость кА
Сопротивление на фазу
Тип предохранителя установленного в ответвительных коробках
Потери напряжения в распределительном шинопроводе с равномерной нагрузкой и расположением вводной секции в начале шинопровода DU % определяют по формуле:
где Iр – расчетный ток ШРА А;
rуд худ – удельные активное и индуктивное сопротивления шинопровода Омм;
Uн – номинальное напряжение шинопровода В. Uн=380 В.
Коэффициент мощности шинопровода cosj вычисляем по формуле
Рассчитаем потери напряжения в распределительном шинопроводе ШРА1. Коэффициент мощности шинопровода рассчитаем по формуле (6.10)
Потери напряжения ШРА1 найдем по формуле (6.9)
Результаты расчетов остальных шинопроводов сводим в таблицу 6.3.
Таблица 6.3 - Результаты расчетов шинопроводов
Условие по потере напряжения выполняется (DU5%) следовательно шинопроводы выбраны верно.
Щит низкого напряжения укомплектован панелями ЩО-70 с автоматическими выключателями типа А3114 с номинальными токами 150 200 и 150 А для питания шинопроводов ШРА1 ШРА2 и ШРА3 соответственно.
3. Выбор проводников распределительной сети
Сечение жил кабелей цеховой сети выбираем по нагреву расчетным током Iр А по формуле
где Iдоп – длительно допустимый ток проводника А.
По расчетному току по 14 выбираем сечение питающих кабелей шинопроводов. Питание осуществляем кабелем АВВГ. Результаты выбора сводим в таблицу 6.4.
Таблица 6.4 - Выбор сечений питающих кабелей шинопроводов
Сечение проводов цеховой сети выбираем по нагреву длительным номинальным током Iном А по формуле
Номинальный ток линии Iном А рассчитывается по формуле
где Pном - номинальная мощность электроприемника кВт;
Uном - номинальное напряжение; Uном = 0.4 кВ.
Номинальный ток линии питающей резьбонарезной полуавтомат типа АЭТЗ
По номинальному току Iном = 13.23 А выбираем провод марки АПВ (алюминевые жилы поливинилхлоридная изоляция) сечением 2.5 мм2 с длительно допустимым током Iдоп = 19 А (по 14 для четырех одножильных проводов проложенных в одной трубе). Питание осуществляем четырехпроводной линией.
Номинальный ток требуемой плавкой вставки предохранителя Iп.в А вычисляют по формуле
По номинальному току резьбонарезного полуавтомата Iном = 13.23 А выбираем ближайшее значение плавкой вставки Iп.в = 30 А.
Выбор сечений остальных линий по условиям допустимого нагрева и выбор плавких вставок представлен в таблице 6.5.
Таблица 6.5 – Расчет и выбор длительно допустимого тока проводников
Тип электро-приёмника
Продолжение таблицы 6.5
Проверку наиболее загруженной линии (от ШРА1 до круглошлифовального станока типа 3Б151) по потере напряжения в нормальном и аварийном режимах при допустимой нагрузке проведем по формуле (6.9)
Условие выполняется (DU5%) следовательно сечение проводников выбрано верно.
4. Расчет токов короткого замыкания и проверка выбранных аппаратов и проводников
Сети промышленных предприятий напряжением до 1 кВ характеризуются большой протяженностью и наличием большого количества коммутационно-защитной аппаратуры. При напряжении до 1 кВ даже небольшое сопротивление оказывает существенное влияние на ток короткого замыкания. Поэтому в расчетах учитывают все сопротивления короткозамкнутой цепи как индуктивные так и активные. Кроме того учитывают активные сопротивления всех переходных контактов в этой цепи.
Согласно рисунку 6.2 составим исходную схему для расчетов токов короткого замыкания системы электроснабжения в установках до 1кВ.
Для определения токов короткого замыкания на расчетной схеме намечаем характерные точки короткого замыкания. Точки нумеруем в порядке их рассмотрения. Расчет выполняем в именованных единицах.
Сопротивление цехового трансформатора находим по 17 для трансформатора мощностью 1000 кВА: rт = 2.41 мОм.
Ток короткого замыкания в сети напряжением до 1 кВ Iк А расчитывают по формуле
где Uн - номинальное напряжение сети В;
xSк rSк - суммарное реактивное и активное сопротивление до точки короткого замыкания мОм.
Предполагая развитие энергосистемы расчет токов короткого замыкания выполняем без учета сопротивления системы до цехового трансформатора чтобы все выбранные аппараты соответствовали своему назначению.
Суммарное реактивное сопротивление до точки короткого замыкания К1
xSк1 = xт = 8.5 мОм.
Рисунок 6.2 - Исходная схема к расчету токов короткого замыкания в сети напряжением до 1 кВ
Суммарное активное сопротивление до точки короткого замыкания К1 должно учитывать переходные сопротивления контактов. Для этой цели в расчет вводим добавочное сопротивление которое на шинах подстанции составляет 15 мОм
rSк1 = rт + rдоб = 2.41 + 15 = 17.41 мОм.
Ток короткого замыкания в точке К1
Ударный ток Iуд кА вычисляют по формуле
где Куд - ударный коэффициент. Находим по 19 в зависимости от отношения xSкrSк.
Для остальных точек КЗ расчёт аналогичен. Необходимо учитывать сопротивления кабельных линийшинопроводов и проводов.
Сопротивление кабельной линии шин ШРА3 и питающих проводов
x r мОм вычисляют по формулам
xуд rуд - удельное реактивное и активное сопротивление проводников мОм. Находим по 17.
Сопротивление кабельной линии питающей ШРА3
rл = 0.67·37 = 24.79 мОм.
Сопротивление шин ШРА3
rш = 0.2·38 = 6.8 мОм.
Сопротивление питающих проводов токарно-винторезного станка типа 1616
rп = 8.35·4 = 33.4 мОм.
Аналогично рассчитываем ток короткого замыкания в других точках цеховой сети.При этом учитываем сопротивления кабельных линий шинопроводов питающих проводов и переходные сопротивления контактов.
Для учета переходных сопротивлений контактов вводим добавочные сопротивления. Для первичных цеховых распределительных пунктов (РП) добавочное сопротивление составляет 20 мОм для вторичных цеховых РП - 25 мОм.
Результаты расчетов приведены в таблице 6.6.
Таблица 6.6 – Расчет токов короткого замыкания в цеховой сети
Проверяем выбранные комплектные шинопроводы на электродинамическую стойкость по условию
iуд. доп - допустимый ударный ток короткого замыкания для данного типа шинопровода кА.
Выбранные комплектные шинопроводы типа ШРА73У3 проходят по электродинамической стойкости.
Принципиальная электрическая схема цеха и схема электрическая расположения на плане цеха электрооборудования и силовых кабельных линий представлены соответственно на третьем четвертом и пятом листах графической части дипломного проекта.
5. Распределение компенсирующих устройств в сети напряжением до 1 кВ
К сетям напряжением до 1 кВ на промышленных предприятиях подключаются электроприемники со значительным потреблением реактивной мощности. Коэффициент мощности нагрузки в сети напряжением до 1 кВ обычно не превышает 08. Сети напряжением 04 кВ электрически более удалены от источника питания поэтому передача реактивной мощности в сеть низкого напряжения требует увеличения сечения проводов и кабелей повышения мощности силовых трансформаторов и сопровождается большими потерями активной и реактивной мощностей. Затраты обусловленные перечисленными факторами можно уменьшить или даже устранить если осуществлять компенсацию реактивной мощности непосредственно в сети напряжением до 1 кВ.
Источниками реактивной мощности в сети низкого напряжения являются синхронные двигатели напряжением 04 кВ и конденсаторные батареи. Недостающая часть (некомпенсированная реактивная нагрузка сети низкого напряжения) покрывается перетоком реактивной мощности из сети высокого напряжения.
Расчет оптимальной мощности компенсирующих устройств в цеховой сети напряжением до 1 кВ был рассмотрен одновременно с выбором цеховых трансформаторных подстанций в пункте 5.1.
По рассчитанной суммарной мощности конденсаторных батарей на напряжение до 1 кВ принимаем комплектные конденсаторные нерегулируемые установки напряжением 0.38 кВ. Для компрессорной по Qк.н = 1101 кВАр выбираем Qк.н.ф = 900 кВАр. Для установки принимаем две комплектных конденсаторных нерегулируемых установки типа УК-0.38-450У3 (по одной на каждый цеховой трансформатор).
Значение коэффициента мощности cosj после компенсации вычисляют по формуле
Значение коэффициента мощности после компенсации для электроприемников компрессорной
Результаты выбора конденсаторных установок для остальных цехов сводим в таблицу 6.7.
Таблица 6.7 – Выбор конденсаторных установок
Заготовительный корпус

icon 7_ПУНКТ.DOC

7 Выбор электрооборудования привода технологической установки
Станок специальный отделочно-расточный горизонтальный односторонний односторонний трехшпиндельный трехместный модели
КК-4138. Материал обрабатываемых деталей: сплав Ал2. Твердость обрабатываемых поверхностей - 50 40HB. Режим работы полуавтоматический. Класс точности 6. Станок изготовлен в исполнении УХЛ категории 4.1. Управление автоматическим циклом программное. Производительность станка 60 штч.
Работа станка основана на принципе тонкого резания характеризующегося резанием на высоких скоростях при малых подачах и глубинах резания. При этом достигается высокая точность геометрии чистоты и постоянство размеров обрабатываемых поверхностей.
В состав электрооборудования станка входят: электродвигатели шпинделей датчики положения стола пульт управления и арматура местного освещения. Вся перечисленная аппаратура располагается на самом станке. Датчики положения представляют собой блок микропереключателей.
Станок оснащен отдельно стоящим электрошкафом с аппаратурой управления. Для обеспечения безопасной работы предупреждения поломок механизмов и брака на станке предусмотрены электрические блокировки.
Для привода подвижных рабочих органов (кроме вращения инструмента) станок комплектуется отдельно стоящим гидроприводом в котором располагаются электродвигатели гидронасоса и электроуправление гидрораспределителя.
Расчет мощности электродвигателя привода выбор аппаратуры управления и защиты разработка и описание принципиальной электрической схемы токарного полуавтомата рассмотрены в вопросе углубленной проработки в девятом разделе.

icon 8_ПУНКТ.DOC

8 Автоматическое управление системой электроснабжения
1 Выбор и расчётное обоснование типов релейных защит
В процессе эксплуатации системы электроснабжения возникают повреждения отдельных её элементов. Наиболее опасными и частыми видами повреждений являются КЗ между фазами электрооборудования и однофазные КЗ на землю с большими токами замыкания на землю. Вследствие возникновения КЗ нарушается нормальная работа системы электроснабжения что создаёт ущерб для промышленного предприятия.
При протекании тока КЗ элементы системы электроснабжения подвергаются термическому и динамическому воздействию. Для уменьшения размеров повреждения и предотвращения развития аварии устанавливают совокупность автоматических устройств называемых релейной защитой и обеспечивающих с заданной степенью быстродействия отключение повреждённого элемента или сети.
Рассмотрим релейную защиту цехового трансформатора. Согласно 16 для цеховых трансформаторов должны быть предусмотрены устройства релейной защиты от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы:
-многофазных замыканий в обмотках и на выводах;
-однофазных замыканий на землю в обмотке и на выводах присоединённых к сети с глухозаземлённой нейтралью;
-витковых замыканий в обмотках;
-токов в обмотках обусловленных внешними КЗ;
-токов в обмотках обусловленных перегрузкой;
-понижения уровня масла;
-однофазных замыканий на землю в сетях 3-10 кВ с изолированной нейтралью если трансформатор питает сеть в которой отключение однофазных замыканий на землю необходимо по требованиям безопасности.
Основные данные цехового трансформатора следующие: Sномт = 630 кВА; Uномт1 = 105 кВ; Uномт2 = 04 кВ; Uк = 55%; группа соединения обмоток звезда - звезда с нулём; Iномт1 = 3464 А; Iномт2 = 90933 А.
Для защиты трансформатора при междуфазных КЗ в обмотках и на выводах ВН принимаем токовую отсечку без выдержки времени с использованием реле тока РТ-40. Схема соединения трансформаторов тока - неполная звезда.
Ток срабатывания токовой отсечки Iсо А вычисляют по формуле
где кост - коэффициент отстройки который согласно 7 равен 14;
- максимальный ток трёхфазного КЗ на стороне НН.
Максимальный ток трёхфазного КЗ на стороне НН А вычисляют по формуле
Ток срабатывания реле отсечки Iср А определим из соотношения:
где - коэффициент схемы;
КI - коэффициент трансформации трансформатора тока.
Принимаем согласно 23 = 1.
Коэффициент трансформации трансформатора тока КI найдём по выражению
Выбираем по 2 трансформатор тока типа ТПЛ-10: I1 = 100 А; I2 = 5 А;
Принимаем по 2 реле тока РТ-40100 и промежуточное реле РП-23.
Для защиты трансформатора при внешних КЗ и резервирования токовой отсечки и газовой защиты принимаем МТЗ с выдержкой времени в двухфазном трёхрелейном исполнении (два токовых реле включаем на фазные токи а одно реле - на сумму токов двух фаз; за счёт такого включения повышается чувствительность защиты к двухфазным КЗ на стороне НН цехового трансформатора). Схема соединений трансформаторов тока - неполная звезда. МТЗ отстраиваем от тока самозапуска полностью заторможенных ответственных двигателей присоединённых к шинам НН.
Токи срабатывания защиты Iсз А и реле Iср А находим по формулам
где котс - коэффициент отстройки;
ксам - коэффициент самозапуска;
кв - коэффициент возврата принимаемый в зависимости от выбранного реле.
Принимаем согласно 23 котс = 12; ксам = 3; кв = 08.
Принимаем по 23 реле тока РТ-4020.
Коэффициент чувствительности защиты кч определяем при трёхфазном КЗ за трансформатором (т.е. на стороне НН) по формуле:
Выдержку времени МТЗ трансформатора выбираем из условия избирательности на ступень селективности Dt выше наибольшей выдержки времени защит присоединений tпр питающихся от трансформатора т.е.
Согласно 23 принимаем tпр = 05 с; Dt = 05 с.
Для защиты цехового трансформатора при однофазных КЗ в обмотке и на выводах НН а также в сети НН принимаем МТЗ нулевой последовательности с выдержкой времени с использованием реле тока РТ-40. Защиту выполним одного токового реле включённого на трансформатор тока установленный в цепи заземления нейтрали цехового трансформатора. По обмотке реле в этом случае будет протекать полный ток однофазного КЗ.
Токи срабатывания защиты Iсз А и реле Iср А находим по формулам:
где котс1 котс2 - коэффициенты отстройки;
Iот - ток отсечки автоматического выключателя равный 2000 А..
По 23 принимаем котс1 = 11; котс2 = 12.
Коэффициент трансформации трансформатора тока КI в этом случае будет равен:
Выбираем по 2 трансформатор тока типа ТПОЛ-10: I1 = 1500 А; I2 = 5 А; КI = 300.
Принимаем по 2 реле тока с запасом по шкале РТ-4020.
Коэффициент чувствительности защиты нулевой последовательности кч определяем при однофазном КЗ на выводах НН трансформатора по формуле:
где - токи соответственно однофазного и трёхфазного КЗ на стороне НН.
Ток трёхфазного КЗ на стороне НН А определим по выражению:
Выдержку времени защиты нулевой последовательности установленной в нейтрали цехового трансформатора отстраиваем от времени срабатывания автоматических выключателей и принимаем равной 05 с.
Для защиты цехового трансформатора при перегрузке принимаем МТЗ выполняемую с помощью токовых реле включённых на фазный ток. МТЗ выполняем с действием на сигнал с выдержкой времени и отстраиваем от номинального тока трансформатора.
где котс - коэффициент отстройки принимаемый по 23 равным 105.
Выбираем согласно 2 реле тока РТ-406.
Выдержку времени МТЗ в этом случае выбираем больше времени защиты трансформатора от КЗ на ступень селективности т.е. равной 15 с.
Для защиты трансформатора от повреждений внутри кожуха сопровождающихся выделением газа и от понижения уровня масла предусмотрим газовую защиту выполненную с помощью газового реле РГЧЗ-66. Защита будет действовать на сигнал при слабом газообразовании и понижении уровня масла и на отключение при интенсивном газообразовании и дальнейшем понижении уровня масла.
2 Выбор и обоснование структуры системы АСУЭ
Электрохозяйство промышленного предприятия можно рассматривать как совокупность различных технологических процессов объединённых решением единой задачи бесперебойного снабжения потребителей электроэнергией требуемого качества а также уменьшения потерь возникающих в процессе передачи и преобразования электрической энергии.
При создании АСУЭ центр тяжести переносится из области стабилизации основных параметров электроэнергии и автоматизации повторяющихся операций в область решения задач оптимального управления т.е. автоматического выбора и реализации последовательности операций наилучшего варианта управления системой электроснабжения в конкретных условиях эксплуатации.
Наряду с задачами оптимального управления технологическими процессами в АСУЭ производится также решение задач связанных со сбором и обработкой информации требуемой для составления электробалансов расчёта различных технико-экономических показателей.
Под отдельной задачей АСУЭ понимают операцию выполняемую с помощью технических средств и программного обеспечения в результате решения которой формируется отчётный документ одно или серия однотипных сообщений обслуживающему персоналу одна или серия однотипных управляющих команд.
Отдельной функцией АСУЭ является совокупность задач направленных на достижение общей цели управления и объединённых едиными критериями управления и ограничениями.
Для каждой функции управления должны быть определены: цель управления вырабатываемые управляющие воздействия (принимаемые решения) и связи с другими задачами.
Определение оптимальной структуры системы управления - одна из важнейших задач возникающих при разработке системы в каждом конкретном случае. Правильно установленная структура АСУЭ позволяет наиболее точно определить требуемый объём содержание и потоки информации; обеспечить последовательное решение очередных задач на базе предыдущих; исключает необходимость переделок в процессе развития АСУЭ.
Структурная схема АСУЭ построенная по функциональному признаку представлена на рисунке 8.1. Система осуществляет управление электрохозяйством предприятия. Рассмотрим функции отдельных подсистем АСУЭ.
Первый и второй базовые уровни АСУЭ занимают подсистемы защит и ручного управления отдельными установками а также локальной автоматики. Основными задачами которые решаются на этих уровнях в системе электроснабжения являются:
-релейная защита и автоматика безопасности;
-различные блокировки и локальная технологическая автоматика (АВР АПВ АЧР и др.);
-автоматическое регулирование отдельных параметров на объектах электроснабжения (АРВ РПН и др.);
-измерение различных электрических параметров (тока напряжения частоты и пр.) для обеспечения работы местных автоматических устройств и передачи измерений в другие подсистемы АСУЭ.
Система диспетчерского управления электрохозяйством в рамках АСУЭ представляет собой информационно-управляющую подсистему (третий уровень иерархии).
В функции этой подсистемы входит:
-постоянный автоматический контроль за состоянием системы режи-
мами работы оборудования и положением основных коммутационных аппаратов;
-фиксация и анализ неисправностей возникающих в системе;
-осуществление оперативных переключений по программе или по команде диспетчера в нормальных режимах работы в аварийных ситуациях и в восстановительный период;
-обработка первичной технологической информации поступающей из первого уровня иерархии её хранение воспроизведение и передача в другие подсистемы АСУЭ;
-передача на объекты управляющей информации поступающей из верхних уровней;
-расчёт оперативных технико-экономических и эксплуатационных показателей технологического процесса и работы оборудования;
-диагностика и прогнозирование технологического процесса и состояния оборудования.
Четвёртый уровень АСУЭ занимает учётно-расчётная подсистема . В её задачу входит:
-составление балансов активной и реактивной мощности по отдельным цехам или производствам и по заводу в целом;
-анализ качества электроэнергии;
-автоматизированный коммерческий и технический учёт электроэнергии потребляемой предприятием и его производственными подразделениями;
-расчёт удельных расходов электроэнергии на единицы видов продукции;
-определение коэффициента мощности на предприятии;
-обработка и передача части информации на следующий уровень АСУЭ.
Пятый уровень АСУЭ - подсистема оптимального управления. Основной функцией этой подсистемы является обеспечение оптимизации технологических процессов в промышленных системах электроснабжения.
В комплекс задач объединяемых общим понятием оптимального режима работы системы электроснабжения входят в частности следующие задачи:
-снижение потерь энергии в трансформаторах воздушных и кабельных линиях;
-определение и автоматическое поддержание оптимальных значений напряжения в узловых точках системы;
-оптимизация распределения реактивных мощностей в электрической сети предприятия;
-выбор и автоматическое поддержание оптимальных режимов работы синхронных машин и других источников реактивной мощности;
-определение и автоматическое поддержание оптимальных условий питания предприятия от энергосистемы а также питания сторонних потребителей от заводской системы.
3 Технические средства отбора передачи обработки представления диспетчерской информации и АСУЭ
Для установки на контролируемых пунктах для сбора и передачи информации принимаем устройство УКПМ-6 которое входит в состав комплекта программно-аппаратных средств телемеханики КОМПАС ТМ 1.1 который предназначен для применения в автоматизированных системах управления агрегатами установками и распределенными технологическими процессами в различных отраслях народного хозяйства.
Устройство устанавливается на телемеханическом контролируемом пункте (КП) и предназначено для выполнения следующих функций:
ввод сигналов от датчиков телесигнализации (ТС);
измерение текущих значений аналоговых сигналов (ТИТ);
вывод сигналов телеуправления (ТУ);
ввод импульсных сигналов от датчиков и счета числа импульсов (ТИИ);
первичная обработка информации о введенных сигналах;
обмен телеинформацией с устройством пункта управления (УПУ).
Информационная емкость выбранного устройства по функциям приведена в таблице 8.1.
Таблица 8.1 - Информационная емкость устройства УКПМ-6
Исполнение устройства
Информационная емкость по функциям не менее
Устройства УКПМ выпускаются по исполнениям и состоят из двух типов блоков: КПМ и БКС. Блоки КПМ содержат функциональные контроллеры и модули а блоки БКС содержат клеммники для монтажа цепей датчиков. Блоки КПМ и БКС в свою очередь тоже выпускаются по исполнениям. Исполнения блоков КПМ различаются типом модуля. Исполнения устройств для выбранного УКПМ-6: исполнение КПМ – КПМ6; исполнение БКС - БКС1 и БКС2.
Количество по исполнениям блоков КПМ6:
блок питания БПКП.М;
Клеммники блоков БКС подключаются штатными жгутами к модулям блока КПМ. К модулям типа МВТУ-М подключаются блоки реле-повторителей БРП-1 (до четырех блоков к одному модулю). Блок КПМ имеет модульную конструкцию и содержит функциональные элементы - модули и контроллеры: БПКП.М. КТМС-М2 КУКП-2 МВТС-М. МВИС-2 (МВИС-М) и МВ1У-2. Каждый элемент выполнен на печатной плате размещенной в индивидуальном пластмассовом кожухе.
На лицевых панелях элементов расположены индикаторы и присоединительные разъемы для подключения жгутов связи с клеммниками БКС БРП-1 и линией связи с УПУ. С тыльной стороны элементы оснащены разъемами для подключения к магистрали информационного межэлементного обмена. БКС предназначен для монтажа цепей датчиков ТИТ ТС и ТИИ. Элементы блока КПМ электрически соединены между собой внутренним интерфейсом содержащим шины данных адреса и управления.
Структурная схема устройства приведена на восьмом листе графической части дипломного проекта.
Подканалы ввода ТИТ устройства обеспечивают работу с датчиками выходные сигналы которых должны быть представлены (по исполнениям входных преобразователей): величиной напряжения постоянного тока - от минус 10 до плюс 10 В; величиной постоянного тока в диапазонах: от минус 5 до плюс 5 мА и от минус 20 до плюс 20 мА.
Устройство обеспечивает работу с датчиками ТС контактного и бесконтактного типов. Сопротивление контакта контактного датчика должно быть не более 200 Ом (вместе с подводящими проводами) - для замкнутого состояния контакта и не менее 200 кОм - для разомкнутого состояния контакта.
Для бесконтактных датчиков состояние “включено” должно быть представлено уровнем напряжения постоянного тока от 0 до 12 В или таким же падением напряжения на открытом перехода коллектор-эмиттер транзистора при вытекающем токе входа подканала 10 мА состояние “выключено” - от 192 до 288 В или током утечки закрытого перехода коллектор-эмиттер транзистора не превышающем 100 мкА при напряжении 30 В.
Для исключения влияния помех на проводники цепей ТС предусмотрена возможность фильтрации быстрых изменений состояний ТС. Пользователем может быть установлен параметр определяющий минимальное (контрольное) число внутренних циклов обмена КТМС-КУКП с подтверждением изменившегося состояния канала ТС.
Подканалы вывода ТУ устройства обеспечивают в режиме исполнения команды на нагрузке сопротивлением 220 Ом±10% постоянный ток величиной не менее 80 мА в течение установленного времени. Установка времени производится в интервале от 400 мс до 20 с с шагом 400 мс.
Устройство обеспечивает работу с датчиками импульсов типа ДГИИ Е440 Е870 и им подобным.
Каналы ТИИ устройства обеспечивают суммирование числа входных импульсов без потерь.
Устройство обеспечивает обмен сообщениями с устройством пункта управления:
по не коммутируемым каналам связи тональной частоты с двух- или четырехпроводным окончанием;
по физическим двух- или четырехпроводным линиям связи;
по радиоканалам с полудуплексным каналом.
Модуляция передаваемых сообщений - частотная. Кодирование передаваемой информации - кодо-импульсное. Устройство обеспечивает гальваническое разделение линейных цепей приема и передачи сигнала тональной частоты.
Скорость обмена телеинформацией между УПУ и УКПМ может быть установлена любой из ряда: 100 200 300 и 600 бод.
Для воспроизведения на пункте управления информации об контролируемом пункте на пункте управления устанавливаем видеотерминальные устройства (дисплеи) а также черно-белые буквенно-цифровые и цветные графические устройства для печати протоколов а также комплектные рабочие места оператора технолога.
Для обработки информации принимаем ЭВМ типа Pentium III.
4 Расчет и обоснование выбора системы АВР секционного выключателя шины ЦРП
В системе электроснабжения при наличии двух источников питания целесообразно работать по разомкнутой схеме. При этом все источники включены но не связаны между собой каждый из них обеспечивает питание отдельных потребителей. Такой режим работы объясняется необходимостью уменьшить ток КЗ упростить релейную защиту создать необходимый режим по напряжению уменьшить потери электроэнергии и т.д. При этом электроснабжение потребителей потерявших питание можно восстановить автоматическим подключением к другому источнику питания с помощью устройства автоматического включения резерва источника (УАВР).
Минимальный пусковой орган напряжения не должен срабатывать при понижениях напряжения на шинах. Напряжение срабатывания должно удовлетворять условию:
КU – коэффициент трансформации трансформатора напряжения:
Выбираем реле напряжения РН – 154.
Выдержка времени срабатывания АВР
где tсз max – максимальное время самозапуска двигателей
Для согласования с устройством АПВ должно быть выполнено условие
Ток срабатывания реле тока
kотс – коэффициент отстройки. kотс=15;
К1 – коэффициент трансформации трансформатора тока. К1=80.
Напряжение срабатывания максимального реле напряжения контролирующего наличие напряжения на резервном источнике питания должно удовлетворять условию
Выбираем по 2 реле тока РТ – 406 и реле напряжения РН – 154.
Ток срабатывания реле
где tВВ – время включения выключателя с. tВВ=012 с.
5Автоматизация энергообеъктов
В энергетическом хозяйстве промышленных предприятий автоматизация и телемеханизация получили широкое применение. Автоматизация предусматривается для тех сооружений и агрегатов которые обеспечены технологическим оборудованием поддающимся автоматизации. В этих случаях установки выполняются без постоянного дежурства персонала с непрерывным контролем за их работой с диспетчерского пункта.
При автоматизации объектов рассматриваемых систем особое внимание обращают на строгое соблюдение заданной технологической последовательности операций при пуске и остановке агрегатов.
Автоматизация энергообъектов предусматривается на компрессорной и котельной.
У всех автоматизированных агрегатов предусматривается контроль температуры подшипников температуры масла в маслосистеме состояние сальников.

icon 9_ПУНКТ.DOC

9 Разработка электрической схемы и выбор основной аппаратуры токарного полуавтомата
1 Расчет мощности электродвигателя привода
В процессе выполнения пусконаладочных работ особенно при эксплуатации у потребителя наблюдаются случаи выхода из строя электрического двигателя приводного механизма станка в результате механических или электрических повреждений его отдельных частей. Причиной электрических повреждений является повреждение изоляции обмоток нарушения электрических соединений в схеме повреждения в магнитопроводе. При увеличении силы тока в обмотках повышаются тепловые потери в двигателе что ведет к перегреву обмоток и разрушению изоляции. Любое повышение температуры выше допустимой резко снижает срок службы изоляции а значит и двигателя в целом. Поэтому очень важен правильный подбор приводного двигателя для заданных режимов работы.
Усилие резания для металлорежущих станков Fz Н вычисляют по эмпирической формуле
где СFz - коэффициент характеризующий обрабатываемый материал материал резца и вид токарной обработки;
t - глубина резания мм. t = 0.15 мм;
s - рабочая подача стола ммоб. s = 0.05 ммоб;
XFz YFz n - показатели степени зависящие от свойств обрабатываемого материала резца и вида обработки;
vz - скорость резания ммин. vz = 100 ммин.
При известных значениях скорости резания и усилия резания мощность резания Pz кВт вычисляют по формуле
Мощность на валу электродвигателя главного привода в установившемся режиме Pдв кВт вычисляют по формуле
где N - количество одновременно обрабатываемых деталей. N = 3;
hст - коэффициент полезного действия механизма главного привода. Для станков с вращательным движением (токарные станки)
Мощность на валу электродвигателя главного привода в установившемся режиме
Мощность двигателя Рном кВт определяем по условию
где кз - коэффициент запаса учитывающий динамические нагрузки двигателя при пуске и торможении. Принимаем кз = 13.
По полученному значению мощности двигателя главного привода в установившемся режиме выбираем асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором переменного трехфазного тока для продолжительного режима работы типа 4АХ80В2 мощностью Pном = 2.2 кВт и частотой вращения n = 2850 обмин.
2 Выбор аппаратуры управления и защиты
Пускатели выбирают по следующим основным техническим параметрам: по назначению и областью применения; роду тока количеству и исполнению главных и вспомогательных контактов; номинальному напряжению и току главной цепи; категории применения; режиму работы; климатическому исполнению и категории размещения; по механической и коммутационной износостойкости.
Назначение и область применения выбираемых пускателей КМ1 и КМ3: управление и защита асинхронных электродвигателей М1 М2 М3 и М4 М5 работающих в продолжительном режиме.
Род тока количество и исполнение главных и вспомогательных контактов: род тока - переменный частота - 50 Гц; согласно схеме включения двигателя аппараты должен иметь не менее трех замыкающих силовых контактов и один замыкающий вспомогательный контакт на пускателе КМ1.
Номинальное напряжение и ток силовой цепи: номинальное напряжение - 380 В номинальный ток не должен быть ниже номинального тока управляемых двигателей Iном.дв А значение которого вычисляют по формуле
где Pном - номинальная мощность двигателей кВт;
Uном. л - номинальное линейное напряжение на обмотке статора В;
hном - коэффициент полезного действия при номинальном моменте на валу двигателя;
cosj - коэффициент мощности.
Категория применения: аппараты должны работать в категории АС-3.
Режим работы: для пускателя КМ1 - продолжительный с редкими прямыми пусками двигателей КМ3 - продолжительный с частыми прямыми пусками двигателей.
Климатическое исполнение и категория размещения: аппараты предназначены для эксплуатации в среде с умеренно-холодным климатом УХЛ в категории размещения 4 для размещения аппаратов в помещениях с искусственно регулируемым климатом. По коммутационной износостойкости выбираем категорию А.
Номинальный ток двигателей М1 М2 и М3 Iном.дв1 А
Номинальный ток двигателей М4 и М5 Iном.дв2 А
По перечисленным техническим параметрам выбираем магнитные пускатели типа ПМЕ-211УХЛ4А.
Автоматические выключатели выбирают по следующим основным техническим параметрам: по назначению и областью применения; роду тока числу главных контактов; типу расцепителя встроенного в выключатель; номинальному току расцепителя; кратности уставки тока отсечки к номинальному току расцепителя; категории применения; режиму работы; климатическому исполнению и категории размещения числу общих циклов коммутации и числу коммутаций под нагрузкой.
Назначение и область применения выбираемого автоматического выключателя QF1: защита асинхронных электродвигателей М1 М2 М3 М4 и М5 работающих в продолжительном режиме.
Род тока количество и исполнение главных контактов: род тока - переменный частота - 50 Гц; согласно схеме включения двигателя аппарат должен иметь не менее трех замыкающих силовых контактов.
Номинальный ток расцепителя Iном.р не должен быть ниже номинального тока управляемых двигателей Iном.дв А
Iном.р ³ Iном.дв = Iном.дв1 + Iном.дв2 = 10.32 + 4.76 = 15.08 А.
Рассчитаем пусковой ток двигателей (его действительное значение) Iп А
Iп = kI·Iном. дв(9.6)
где kI - коэффициент кратности пускового тока. Принимаем kI=6.
Iп = 6·15.08 = 90.48 А.
Ударный пусковой ток (амплитудное значение) Iуд.п А
Выбираем автоматический выключатель из условия несрабатывания отсечки при пуске двигателей. Номинальная отсечка расцепителя выключателя Iном.о А
Iном.о = (1.11.2)·Iуд.п(9.8)
Iном.о = 1.1·Iуд.п = 1.1·166.35 = 182.99 А.
Климатическое исполнение и категория размещения: аппарат предназначен для эксплуатации в среде с умеренным климатом У в категории размещения 3 для размещения аппаратов в закрытых помещениях с естественной вентиляцией.
По перечисленным техническим параметрам выбираем автоматический выключатель серии АЕ2530 с номинальным током расцепителя 25 А и номинальной отсечкой 250 А.
Выбранный автоматический выключатель относится к классу нетокоограничивающих выключателей трехполюсного исполнения с электромагнитным расцепителем ручным приводом стационарного исполнения.
3 Разработка структурной схемы электропривода
Структурная схема - это схема определяющая основные функциональные части станка их назначение и взаимосвязи. Она должна быть четкой легкочитаемой наглядной и должна давать полное представление о взаимосвязанных перемещениях механизмов станка в процессе технологической обработки детали.
Участие человека в общем процессе описываемом структурной схемой состоит в его воздействии на органы ручного управления. Управление основным циклом осуществляется одной кнопкой при выполнении запрограммированных движений всех узлов и механизмов станка.
На структурной схеме изображают основные функциональные части станка принимающие непосредственное участие в обеспечении его работы а также основные взаимосвязи между ними. На структурной схеме узла электрооборудования изображают только элементы автоматики органы управления исполнительные электрические элементы и линии направлений связи между ними. Такое изображение структурной схемы позволяет при разработке принципиальной электрической схемы рассматривать ее как абстрактную систему с указанием последовательности действий электрических элементов всей совокупности функциональных узлов станка что создает удобства для их логического осмысливания.
Из структурной схемы выделяют ту ее часть взаимодействие элементов и устройств автоматики которой обеспечивает цикл технологической обработки детали то есть цикл станка.
Для более полного представления о взаимодействии составных частей станка а также о последовательности и длительности действия электрических элементов автоматики и исполнительных устройств цикл работы станка обычно изображают в виде циклограмм. В зависимости от сложности цикла или принятого способа изображения циклограммы могут быть различными по форме но обязательно должны быть наглядными и удобными для чтения. Циклограмма должна содержать подробную информацию о последовательности работы. Цикл обработки всегда представляет какую-то замкнутую операцию по взаимоперемещению механизмов станка в процессе обработки каждой последующей детали по отношению к предыдущей.
Описываемый цикл изображаем циклограммой “по пути”. Отдельные этапы цикла моделируем отрезками прямых линий стрелка на которых указывает направление изменение процесса. Над отрезком указываем процесс (часть цикла - этап). Циклограмма работы станка “по пути” представлена на рисунке 9.1.
Последовательность технологического процесса обработки детали следующая: ввод детали в зону обработки подвод рабочего органа (резца) и обработка детали отвод рабочего органа вывод детали из зоны обработки и затем выгрузка обработанных деталей и загрузка заготовок.
Ввод детали в зону обработки
Подвод рабочего органа и
Отвод рабочего органа
Выдержка времени для
торможения шпинделей
Рисунок 9.1 - Циклограмма работы станка “по пути”
3 Разработка и описание принципиальной электрической схемы электропривода
Принципиальная электрическая схема определяет полный состав элементов и связей между ними и дает детальное представление о принципе работы электрооборудования станка. Основой для разработки принципиальной электрической схемы станка любой степени сложности являются техническое задание на проектирование электрооборудования структурная схема и циклограмма работы станка или его функциональных частей.
На принципиальной схеме показываем все электрические элементы устройства и связи между ними необходимые для осуществления цикла работы станка контроля технологического процесса обработки сигнализации о состоянии механизмов станка электрических элементов исполнительных устройств и блокировок исключающих возникновение аварийных состояний на станке безопасности обслуживающего персонала освещения. При разработке схемы электрические связи принципиальной схемы обеспечиваем взаимодействие механических узлов а в совокупности с циклограммой - принцип работы всего станка.
Схему выполняем без соблюдения масштаба действительное пространственное расположение составных частей изделия не учитываем. Электрические элементы на схеме изображаем условными графическими обозначениями установленными стандартами ЕСКД. Условные обозначения элементов указываем на схеме в том порядке в котором они расположены в узле электрооборудования.
Для удобства чтения и пользования принципиальной схемой при проектировании монтаже пусконаладочных работах и обслуживании в период эксплуатации на заводах-потребителях каждому элементу и устройству изображенному на схеме присвоено буквенно-цифровое позиционное обозначение. Условные буквенно-цифровые обозначения предназначены для записи в сокращенной форме сведений об элементах устройствах и функциональных группах изделий показанных в конструкторских документах в графической форме для ссылок на соответствующие объекты в текстовых конструкторских документах и для нанесения непосредственно на изделие. Условное обозначение относящееся к определенному элементу обеспечивает однозначную связь с данным элементом во всех случаях применения данного условного обозначения в конструкторских документах на изделие.
В состав электрооборудования станка входят: электродвигатели шпинделей гидропривода и привода вспомагательной насосной установки датчики положения стола пульт управления и арматура местного освещения.
Вся перечисленная аппаратура располагается на самом станке.
Датчики положения представляют собой блок микропереключателей (4 штуки в блоке).
Станок оснащен отдельно стоящим электрошкафом с аппаратурой управления.
Для привода подвижных рабочих органов (кроме вращения инструмента) станок комплектуется отдельно стоящим гидроприводом в котором располагаются электродвигатели гидронасоса и электроуправление гидрораспределителя.
Защита силовых цепей от тока короткого замыкания осуществляется автоматическим вылючателем QF1. Цепи управления защищаются предохранителем F1. Защита цепей местного освещения - предохранитель F2. Нулевая защита осуществляется пускателем гидропривода КM1.
Станок оборудован защитным ограждением рабочей зоны сблокированным с пуском станка.
На пульте станка установлена кнопка “Стоп” (аварийная) с грибовидным толкателем увеличенного размера.
В станке предусмотрены блокировки запрещающие включение цикла обработки:
в тех случаях когда подвижные органы станка находятся не в исходном положении;
при открытом ограждении рабочей зоны;
до окончания срабатывания устройства для зажима обрабатываемых деталей.
В станке также имеются блокировки обеспечивающие:
выключение приводов вращения шпинделей не раньше выключения подачи стола;
выключение приводов вращения шпинделей и подачи стола при падении давления масла в гидросистеме зажима детали ниже допустимого значения;
заданную последовательность перемещения рабочих органов в цикле.
Условием начала работы является исходное положение стола которое контролируется микропереключателем SQ1 (находится в блоке микровылючателей) и закрытое положение защитной двери контролируемое микровыключателем SQ2.
При срабатывании выключателя SQ1 включается магнитный пускатель К2 который включит сигнальную лампу HL1 исходного положения стола. При срабатывании выключателя SQ2 будет подготовлена цепь включения пускателя К4.
Зажим деталей производится путем нажатия кнопки SB5 и включения электромагнита YA1 зажима детали. При полном зажиме детали повышением давления в зажимной полости срабатывает реле давления SP1 которое дает разрешение на продолжение работы станка в целом зажигается сигнальная лампа HL3.
Отжим деталей осуществляется нажатием на кнопку SB6 и включением электромагнита YA2.
Работа станка в полуавтоматическом режиме обеспечивается блоком путевых микропереключателей SQ3 SQ4 SQ5 группой управляющих пускателей и реле КL5КL11 KT1 KT2 KM2 KM3 и электромагнитами YA3YA7.
Первый этап цикла полуавтоматической работы станка начинается нажатием кнопок SB6 и SB7. Все последующие - при срабатывании датчиков положения механизмов станка SQ4 и SQ5.
При переходе из одного этапа цикла на другой один из датчиков положения исполнительных механизмов станка подает импульс в систему управления включаются соответствующие магнитные пускатели управления и подготавливаются соответствующие цепи электромагнитов гидрораспределителей.
Пускатели управления включают электромагниты и электродвигатели станка таким образом последовательно осуществляются этапы цикла.
Описание датчиков положения стола:
датчик SQ6 включается в таком положении подвижного стола когда необходимо подать команду на выдержку времени (как правило это крайнее левое положение стола перед подходом стола к жесткому упору). При срабатывании выключателя SQ6 включается пускатель К11.
датчик SQ5 контролирует положение стола в точке перехода на рабочую подачу. При этом включается пускатель К10 который размыкающими контактами отключает пускатель ускоренного перемещения стола К6 а своим замыкающим контактом обеспечивает включение пускателя вращения шпинделя KM3.
Описание действия управляющих реле и электромагнитов работа которых ранее не была описана:
пускатели К5 и К7 обеспечивают соответственно питание электромагнитов YA3 и YA7 перемещения стола вправо и влево. При отключенных электромагнитах YA4 и YA5 стол перемещается на первой рабочей передаче;
каждое из реле КT1 и КT2 настраивается на соответствующую выдержку времени и обеспечивает независимые выдержки времени необходимые при торможении электродвигателя шпинделя или подходе стола к жесткому упору после чего реле выдает команду на продолжение цикла;
пускатель К8 служит для размножения контактов реле КT1.
После отключения пускателя электродвигателя шпинделя КM3 узел торможения получает команду на торможение после чего через промежуточный пускатель K9 срабатывает тормозной контакт контактора KM2 подключая две фазы электродвигателя шпинделя M5 к источнику постоянного тока (динамическое торможение). По истечении настроенной выдержки времени реле КT1 или КT2 тормозной контактор KM2 отключится и торможение закончится.

icon ВВЕДЕНИЕ.DOC

Данный дипломный проект выполняется на основании приказа ректора от 2.02.2001 г. №235 ст закрепляющего тематику дипломного проекта.
Актуальность выбранной темы состоит в том что предприятию необходимо иметь свою систему электроснабжения с соответствующим электрооборудованием без которых невозможно нормальное функционирование предприятия. Внутризаводское электроснабжение предприятия осуществляется на напряжение 6 кВ которое на современном этапе является нерациональным. Многое электрооборудование эксплуатируемое предприятием также является устаревшим что снижает надёжность и качество электроснабжения. Исходя из этого возникает необходимость проектирования наиболее рациональной системы электроснабжения предприятия с использованием современного электрооборудования. В проекте предусматривается применение схемы внешнего электроснабжения на напряжение 10 кВ нового оборудования применение рациональной схемы внутреннего электроснабжения.
В проекте рассмотрены следующие вопросы: выбор электрооборудования внешнее и внутренне электроснабжение выбор системы автоматического управления стандартизация и метрология безопасность жизнедеятельности и экология экономика электроснабжения а также вопрос углубленной проработки в котором поставлена задача разработки электрической схемы и выбора основной аппаратуры токарного полуавтомата типа КК-4138.
В дипломном проекте расчеты произведены на языке программирования Basic.

icon ЗАЗЕМЛ~1.DOC

Расчет заземляющего устройства
Параметр режима заземления сети: P = 1
Вид заземляющего устройства: S = 2
Сопротивление естественного заземлителя: R(Oм) = 0
Удельное сопротивление грунта для электродов:
вертикальных - R1(Oм*M) = 100
горизонтальных - R2(Oм*M) = 100
Повышающий коэффициент для заданной климатической зоны:
для вертикальных электродов: C1 = 1.5
для горизонтальных электродов: C2 = 2
Вертикальный электрод ниже уровня земли:
Длина: L1(M) = 2 Диаметр: D(M) = 0.02
Глубина заложения: T1(M) = 2
Длина горизонтальной полосы: L2(M) = 24
Ширина полосы: B(M) = 0.15
Заземляющее устройствово для сети с глухозаземленной нейтралью U=380В.
Допустимое сопротивление заземления: R5(Oм) = 4
Естественный заземлитель о т с у т с т в у е т
Сопротивление растеканию вертикального электрода
стержневого типа: R9(Oм) = 34.3
С о п р о т и в л е н и я р а с т е к а н и ю :
вертикальных электродов: R(1)(Oм) = 3.03
горизонтальных электродов: R(2)(Oм) = 2.17
Коэффициенты использования э л е к т р о д о в:
вертикальных: K1 = 0.39
горизонтальных: K2 = 0.34
Количество вертикальных электродов: N = 10
Вертикальные электроды расположены по контуру.

icon ЗАКЛЮЧ~1.DOC

Данный дипломный проект выполнен в соответствии с настоящим государственным стандартом.
В работе рассмотрены следующие вопросы: технология производства;. выбор электромеханического оборудования; расчет электрических нагрузок; внешнее электроснабжение; проектирование внутреннего электроснабжения; проектирование электроснабжения цеха; автоматическое управление системой электроснабжения; разработка электрической схемы и выбор основной аппаратуры токарного полуавтомата; вопросы стандартизации и сертификации; безопасность жизнедеятельности и экология на предприятии; экономика электроснабжения предприятия.
Настоящий дипломный проект с разработкой монтажных условий может быть использован в реальных условиях производства.

icon ИЕРАРХИЯ.DOC

Рисунок 8.1 - Структурная схема АСУЭ построенная по функциональному признаку

icon КОМПЕН~1.DOC

РАСЧЕТ И ВЫБОР МОЩНОСТИ КОМПЕНСИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ
Nц - порядковый номер цеха;
Sp - расчетная полная мощность нагрузки цеха кВА;
Pp - расчетная активная мощность нагрузки цеха кВт;
Qp - расчетная реактивная мощность нагрузки цеха кВАр;
Fц - площадь цеха м2;
Sтном - номинальная мощность трансформатора кВА;
Nтпс - число трансформаторов цеховой подстанции;
К - категория нагрузки.
Nц Sр Pp Qp Fц Sтном Nтпс K
Р е з у л ь т а т ы р а с ч е т а:
Sт - принятая ном.мощность трансформатора кВА;
Nт - число трансформаторов на цеховой подстанции;
Kз - коэффициент загрузки трансформатора;
Число типоразмеров мощностей трансформаторов 2
Результаты расчета и выбора мощности НБК
Qв-н - наибольшая реактивная мощность которую целесообраз-
но передать через трансформаторы в сеть U 1 кВ; кВАр;
Qкн - требуемая реактивная мощность кВАр;
Qкнф - фактически принятая стандартная мощность НБК кВАр;
cos(fнн) - величина cos(f) после компенсации.
Nц Qр Qв-н Qкн Qкнф cos(fнн)
Суммарная расчетная мощность НБК Qнксум = 4984.116 кВАр;
Суммарная фактическая стандартная мощность НБК Qнкфсум = 3900 кВАр.
Параметры цеховых трансформаторов
Nт - количество трансформаторов в цехе;
Pхх - активные потери холостого хода в трансформаторе кВт;
Pкз - активные потери короткого замыкания в трансформаторе кВт
Uкз% - напряжение короткого замыкания в трансформаторе;
Nц Sтном Nт Pхх Ркз Uкз% Iхх%
Результаты расчета нагрузки цехового трансформатора со стороны 10 кВ
Pт - активные потери мощности в трансформаторе кВт;
Qт - реактивные потери мощности в трансформаторе кВАр;
Pрв - активная нагрузка трансформатора со стороны 10 кВ кВт;
Qрв - реактивная нагрузка трансформатора со стороны 10 кВ кВт;
Sрв - полная мощность нагрузки трансформатора со стороны 10 кВ кВт;
Nц Sтном Nт Pт Qт Pрв Qрв Sрн
1000 2 2.5 138 1702 2167 2756

icon ЛИТЕРАТ.DOC

Электротехнический справочник: В 4 т. T1. Общие вопросы. Электротехнические материалы Под ред. В.Г. Герасимова. — 8-е изд. испр. и доп. — М.: Издательство МЭИ 1995. — 440 с.
Электротехнический справочник: В 4 т. Т2. Электротехнические изделия и устройства Под общей ред. В.Г. Герасимова и др. — 8-е изд. испр. и доп.— М.: Издательство МЭИ 1998. — 518 с.
Справочник по проектированию электроснабжения Под ред. Ю.Г. Барыбина. — М.: Энергоатомиздат 1990. — 576 с.
Автоматизация и экономия электроэнергии в системах промышленного электроснабжения: Справочные материалы и примеры расчетов Э.А. Киреева Т.Юнес М. Айюби — М.: Энергоатомиздат 1998. - 370 с.
Долин П.А. Основы техники безопасности в электроустановках. - М.: Энергоатомиздат 1984.
Кудрин Б.И. Электроснабжение промышленных предприятий. - М.: Энергоатомиздат 1995.
Мешков В.В. Осветительные установки: Учебное пособие для вузов.- М.: Издательство Энергия 1972.
Электрическое освещение производственных и гражданских зданий Н.В. Волоцкий Г.М. Кноринг М.С. Рябов А.С. Шайкевич. - М.-Л.: Издательство Энергия 1964.
Неклепаев Б.Н. Электрическая часть электростанций и подстанций.- М.: Энергоатомиздат 1989.
Правила эксплуатации электроустановок потребителей. Правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей. - М.: Энергоатомиздат 1986.
Правила устройства электроустановок. - М.: Энергоатомиздат 1986.
Киреева Э.А. Расчеты релейной защиты и автоматики. — М.: МЭИ 1985.
Справочная книга для проектирования электрического освещения. Под редакцией Г.М. Кнорринга — Л.: Энергия 1976.
Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования Под ред. В.И. Круповича Ю.Г. Барыбина М.Л. Самовера. — M.: Энергоиздат 1981.
Справочник по проектированию электроснабжения линий электропередачи и сетей Под ред. Я.М. Большмана В.И. Круповича М.Л. Самовера. — М.: Энергия 1974.
Справочник по электроснабжению и электрооборудованию Под общей ред. А.А. Федорова. — М.: Энергоатомиздат 1986. -2 т.
Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Под ред. А.А. Федорова Г.В. Сербиновского. — М.: Энергия 1973.
Электромонтажные устройства и изделия: Справочник Под ред. Р.Н.Васильева — М.: Энергоатомиздат 1988.
Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий А.А.Федоров Л.Е. Старкова. — М.: Энергоатомиздат 1987.
Этус Н.Г. Справочник по монтажу вторичных устройств кабелей и электрического освещения на электрических станциях и подстанциях.— М.: Энергоатомиздат 1986.
Мукосеев Ю.Л. Электроснабжение промышленных предприятий. Учебник для вузов. М.: Энергия 1973.
Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Под ред. А.А. Федорова Г.В. Сербиновского. — М.: Энергия 1980.
Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: Учеб. для вузов по спец. “Электроснабжение”. - 3-е изд. перераб. и доп. - М.: Высш. шк. 1991.
Охрана труда в электроустановках: Учебник для вузов Под ред. Б.А. Князевского. - 3-е изд. перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат 1983.
Комплектные электротехнические устройства. Справочник в трех томах. Том 1. Комплектные распределительные устройства. Часть 1. – М.: Информэлектро 1999.
Комплектные электротехнические устройства. Справочник в трех томах. Том 1. Комплектные трансформаторные подстанции. – М.: Информэлектро 1999.

icon РЕФЕРАТ.DOC

Отчет с. 19 рис. 11 табл. 26 источников.
ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ МОЩНОСТЬ ТРАНСФОРМАТОРОВ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ПРИЕМНИКИ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ КАРТОГРАММА НАГРУЗОК АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТЬ.
В настоящем дипломном проекте выполнено проектирование электрооборудования и электроснабжения заготовительного спецкорпуса и блока вспомогательных корпусов Армавирского завода резиновых изделий с разработкой электрической схемы и выбором основной аппаратуры токарного полуавтомата.
Во втором разделе произведен выбор электромеханического оборудования цеха механической обработки заготовительного корпуса приведена характеристика электрических приемников а также произведен расчет и выбор осветительной нагрузки для проектируемого цеха. Для освещения всего цеха и расположенных в нем рабочих мест и поверхностей принята систему общего освещения. расчет произведен методом коэффициента использования светового потока. Исходя из условий окружающей среды приняты светильники типа РСП05Г03. В качестве источников света выбраны лампы ДРЛ мощностью 700 Вт.
Питание осветительной сети осуществляется от шины цехового трансформатора кабелем АВВГ сечением токопроводящей жилы 10 мм2 длиной 30 м проложенным по стене. Подвод питания к лампам осуществляем по шести линиям однофазного тока с нулевым и заземляющим проводниками от осветительного щитка типа ЩО31-32-У4 с двенадцатью отходящими линиями. Выбраны автомат на вводе щитка типа А3114 автоматы на группах типа АЕ1031-1. Нагрузку распределяем равномерно по фазам. Подвод питания к лампам спроектировано выполнить кабелем марки АВВГ сечением токопроводящей жилы 25 мм2.
Электрическая схема расположения на плане цеха сети освещения выполнена на шестом листе графической части дипломного проекта.
В третьем разделе представлен расчет нагрузок проектируемого объекта в целом. Расчет произведен по методу коэффициента спроса. Рассчитаны активные и реактивные расчетные нагрузки цехов и установок электроосвещения.
С целью определения места расположения центральной распределительной подстанции а также цеховых трансформаторных подстанций построена картограмма электрических нагрузок предприятия; найдены координаты условного центра электрических нагрузок.
Картограмма нагрузок и центр электрических нагрузок нанесены на генеральный план предприятия выполненный на первом листе графической части.
В четвертом разделе рассмотрено внешнее электроснабжение проектируемого объекта:
выбрана величина напряжения внешнего электроснабжения – 10 кВ;
произведен выбор схемы внешнего электроснабжения. Принята схема с одним приемным пунктом электроэнергии (центральная распределительная подстанция) так как отсутствуют специальные требования по бесперебойности питания (потребители второй категории) и нагрузка расположена относительно компактно.
Питание предприятия осуществляем двумя кабелями ААШв сечением185 мм2 от подстанции имеющейся на территории завода.
Сечение жил кабелей выбраны по допустимому току при расчетной и аварийной максимальной нагрузке без превышения допустимой величины потери напряжения. Кроме того сечения жил кабелей проверены на термическую устойчивость при коротких замыканиях.
Проектирование внутреннего электроснабжения произведено в пятом пункте. Определены число и мощность цеховых трансформаторов. Приняты четыре комплектные трансформаторные подстанции наружной установки типа КТПН мощностью трансформаторов 630 и 1000 кВА. Рассчитана мощность низковольтных конденсаторных установок.
С учетом надежности эксплуатации принимаем радиальную схему внутризаводского электроснабжения предприятия. Питание цеховых трансформаторных подстанций осуществляем параллельно работающими кабелями ААШв сечением 35 и 50 мм2 напряжением 10 кВ.
Схема расположения на плане предприятия кабельной разводки и принципиальная однолинейная электрическая схема электроснабжения предприятия представлены на первом и втором листах графической части проекта.
Произведен расчет симметричных и несимметричных токов короткого замыкания в относительных единицах при выбранных базисных условиях. В пункте 5.4 представлен выбор основного оборудования напряжением выше 1 кВ а именно для внешнего электроснабжения и для отходящих кабельных линий выбраны масляные выключатели типа ВВ-10У. Для распределительного устройства 10 кВ применяем комплектные распределительные устройства для открытой установки серии КРУН. В качестве выключателя нагрузки предлагается использовать выключатель типа ВНПз-17 с заземляющими ножами и устройством для команды на отключающий электромагнит. В этом пункте также представлена проверка выбранного оборудования:
сечение кабеля проверено по термической стойкости и потере напряжения;
масляные выключатели и выключатели нагрузки выбираем по номинальному току номинальному напряжению по типу роду установки и проверяем по электродинамической термической стойкости и отключающей способности в режиме короткого замыкания.
Вопросы проектирования электроснабжения цеха механической обработки заготовительного корпуса освещены в шестом разделе. Для выбора сечений линий коммутационной и защитной аппаратуры питающей сети определены расчетные нагрузки по средней мощности и коэффициенту максимума (метод упорядоченных диаграмм). Принята магистральная схема внутрицехового электроснабжения. Распределение электроэнергии к станкам осуществляется самостоятельными линиями от трех шинопроводов типа ШРА73У3 с номинальным током 250 А. Шинопроводы выбраны по расчетному току и проверены на электродинамическую стойкость и потери напряжения. Сечение жил проводников цеховой сети выбрано по нагреву расчетным током. Питание шинопроводов осуществляем кабелем АВВГ сечением 35 50 и 95 мм2. Питание приемников электрической энергии предполагается выполнить проводом марки АПВ четырехпроводной линией. В пункте 6.4 представлен расчет токов короткого замыкания для внутрицеховой сети. Также освещены вопросы выбора компенсирующих устройств в цеховой сети напряжением до 1 кВ в качестве таких устройств проектом предлагается установить низковольтные конденсаторные батареи типа УК–0.38.
Принципиальная электрическая схема цеха и схема расположения на плане цеха электрооборудования и силовых кабельных линий выполнены на третьем четвертом и пятом листах графической части дипломного проекта.
В восьмом разделе отражены вопросы автоматического управления системой электроснабжения и релейной защиты. Трансформатор цеховой подстанции заготовительного корпуса мощностью 1000 кВА защищают от междуфазных КЗ в обмотках и на выводах с помощью токовой отсечки в двухфазном двух релейном исполнении ( реле тока РТ – 40300 промежуточное реле РП – 250). Для защиты трансформатора при внешних коротких замыканий и резервирования токовой отсечки и газовой защиты предусмотрена максимально токовая защита с выдержкой времени. Для защиты цехового трансформатора от однофазных коротких замыканий в обмотке и на выводах низкого напряжения устанавливается максимально токовая защита нулевой последовательности с выдержкой времени. Защита выполняется с помощью токового реле включенного на трансформатор тока установленного в цепи заземления нейтрали цехового трансформатора (трансформатор тока нулевой последовательности типа ТЗЛМ – 1УЗ реле тока типа РТ – 4020). Для защиты трансформаторов при перегрузках применяется максимально токовая защита устанавливаемая со стороны низкого напряжения трансформатора и выполняется с помощью одного токового реле включенного на фазный ток и действующего на сигнал с выдержкой времени ( реле типа РТ – 402). Для защиты от всех видов повреждений внутри кожуха трансформатора сопровождающиеся выделением газа ускоренным протеканием масла из бака в расширитель утечкой масла предусматривается газовая защита: реле РГЧЗ-66.
Рассчитаны объемы и виды информации диспетчерского управления и контроля после анализа которых предлагается установить на предприятии телекомплекс КОМПАС ТМ 1.1. Однолинейная схема электроснабжеия предприятия с нанесением объемов телемеханизации представлена на седьмом листе графической части дипломного проекта. Произведен расчет и обоснование выбора системы автоматического включения резерва.
Разработка электрической схемы и выбор основной аппаратуры токарного полуавтомата освещены в девятом разделе. Произведен расчет мощности электродвигателя главного движения и выбран асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором переменного трехфазного тока для продолжительного режима работы типа 4АХ80В2 мощностью Pном = 2.2 кВт и частотой вращения n = 2850 обмин. Выбрана аппаратура управления: магнитные пускатели типа ПМЕ-211 автоматический выключатели АЕ2530. Разработана и описана принципиальная схема электропривода. Работа станка ведется в полуавтоматическом режиме. Для более полного представления о взаимодействии составных частей станка а также о последовательности и длительности действия электрических элементов автоматики и исполнительных устройств разработана циклограмма работы станка.
Принципиальная электрическая схема токарного полуавтомата представлена на девятом листе графической части дипломного проекта.
В одиннадцатом разделе отображены основные положения безопасности жизнедеятельности предприятия и экология. Рассмотрены необходимые условия труда (микроклимат на рабочих местах уровни шума вибрации вентиляции и освещенности объекта) его безопасности организационные и технические мероприятия по технике безопасности мероприятия по предупреждению взрывов и пожаров ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций. Рассчитаны защитное заземление и защита от атмосферных перенапряжений.
В двенадцатом разделе расчитаны экономические характеристики проектного решения:
капитальные вложения;
срок окупаемости капитальных вложений;
коэффициент экономической эффективности капитальных вложений;
Также были вычислены:
потери электроэнергии в кабельных линиях и цеховых трансформаторах;
потребность предприятия в электроэнергии;
уровень надежности электроснабжения цехов предприятия;
дополнительная прибыль и экономия на капитальных вложениях при замене малозагруженного двигателя токарного полуавтомата.

icon СОДЕРЖАН.DOC

Технология производства
1 Характеристика проектируемого объекта
2 Краткое описание технологического процесса
3 Характеристика окружающей среды
4 Режим работы производства
5 Характеристика источников тепловой и электрической энергии
Выбор электромеханического оборудования
1 Выбор электрических приемников технологического оборудования
2 Характеристика электрических приемников
3 Расчет и выбор осветительной нагрузки
Расчет электрических нагрузок
1 Расчет нагрузок проектируемого объекта в целом
2 Построение картограммы нагрузок и определение центра электрических нагрузок
Внешнее электроснабжение
1 Выбор величины напряжения внешнего электроснабжения
2 Выбор схемы внешнего электроснабжения
Проектирование внутреннего электроснабжения
1 Определение числа и мощности цеховых трансформаторов
2 Выбор и сравнение вариантов внутреннего электроснабжения
3 Расчет токов короткого замыкания
4 Выбор основного оборудования напряжением выше 1 кВ
Проектирование электроснабжения цеха
1 Выбор питающей и распределительной сетей цеха
2 Выбор аппаратуры напряжением до 1 кВ
3 Выбор проводников распределительной сети
4 Расчет токов короткого замыкания и проверка выбранных
аппаратов и проводников
5 Распределение компенсирующих устройств в цеховой сети напряжением до 1 кВ
Выбор электрооборудования привода технологической установки
Автоматическое управление системой электроснабжения
1 Выбор и расчетное обоснование типов релейных защит
2 Выбор и обоснование структуры системы АСУЭ
3 Технические средства отбора передачи обработки представлениядиспетчерской информации и АСУЭ
4 Расчет и обоснование выбора системы АВР
5 Автоматизация энергообъектов
Разработка электрической схемы и выбор основной аппаратуры
токарного полуавтомата
1 Расчет мощности электродвигателя привода
2 Выбор аппаратуры управления и защиты
3 Разработка структурной схемы электропривода
4 Разработка и описание принципиальной электрической схемы электропривода
Вопросы стандартизации и сертификации
Безопасность жизнедеятельности и экология на предприятии
2 Характеристика объекта
3 Мероприятия по производственной санитарии
4 Анализ потенциальных опасностей и вредных
производственных факторов на предприятии
5 Анализ состояния электробезопасности на проектируемом объекте
6 Организационные и технические мероприятия по
технике безопасности
7 Мероприятия по предупреждению взрывов пожаров и других
техногенных чрезвычайных ситуаций
8 Мероприятия по ликвидации последствий чрезвычайных
9 Охрана окружающей среды
Экономика электроснабжения предприятия
Приложение А Спецификация на силовое оборудование цеха
механической обработки заготовительного корпуса
Приложение Б Спецификация на осветительное оборудование цеха

icon ЦЕХ_ОС~1.DWG

ЦЕХ_ОС~1.DWG
КубГТУ АМТИ Кафедра ВЭА 96-Э13
расположения на плане
корпуса и блока вспомогательных
ром основной аппаратуры токар-
кой электрической схемы и выбо-
набжение заготовительного
Электрооборудование и электрос-

icon ЦЕХ_СТАН.DWG

ЦЕХ_СТАН.DWG
КубГТУ АМТИ Кафедра ВЭА 96-Э13
расположения на плане
цеха электрооборудования
и силовых кабельных линий
корпуса и блока вспомогательных
ром основной аппаратуры токар-
кой электрической схемы и выбо-
набжение заготовительного
Электрооборудование и электрос-
up Наверх