• RU
  • icon На проверке: 14
Меню

Теплообменник - холодильник бутилового спирта

  • Добавлен: 06.05.2022
  • Размер: 2 MB
  • Закачек: 1
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Курсовая работа по дисциплине “процессы и аппараты химической технологии”. Тема: теплообменник холодильник бутилового спирта

Состав проекта

icon
icon
icon ПАХТ теплообменник - холодильник бутилового спирт.docx
icon теплообменник холодильник А1.cdw
icon Теплообменник-холодильник.cdw
icon Фланцевое соединение А4.cdw

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon ПАХТ теплообменник - холодильник бутилового спирт.docx

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
«САРАТОВСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Н.Г. ЧЕРНЫШЕВСКОГО»
кафедра нефтехимии и техногенной безопасности
Теплообменник – холодильник бутилового спирта
Студента 3 курса 331 группы
Направления 18.03.01 Химическая технология
Иванова Виктора Александровича
Научный руководитель:
должность.уч.степень.уч.звание подпись дата инициалы фамилия
Технологическая схема установки и её описание .. . 6
Гидравлический расчёт .. 17
Механический расчёт 20
Расчет тепловой изоляции .. 23
Расчет и выбор вспомогательного оборудования 24
Специальный вопрос ..28
Список использованных источников 33
Теплообменным аппаратом называют всякое устройство в котором один теплоноситель – горячая среда передает теплоту другому теплоносителю – холодной среде. По принципу работы аппараты делят на регенеративные смесительные и рекуперативные.
Особенно широкое развитие во всех областях техники получили рекуперативные аппараты в которых теплота от горячей среды к холодной передается через разделительную стенку. Теплообменные аппараты могут иметь самые разнообразные назначения – паровые котлы конденсаторы пароперегреватели приборы центрального отопления и т.д. Теплообменные аппараты в большинстве случаев значительно отличаются друг от друга как по своим формам и размерам так и по применяемым в них рабочим телам. Несмотря на большое разнообразие теплообменных аппаратов основные положения теплового расчета для них остаются общими. В теплообменных аппаратах движение тел осуществляется по трем основным схемам. Если направление движения горячего и холодного теплоносителей совпадают то такое движение называют прямотоком. Если направление движения горячего теплоносителя противоположно движению холодного теплоносителя то такое движение называют противотоком. Если же горячий теплоноситель движется перпендикулярно движению холодного теплоносителя то такое движение называется перекрестным потоком. Кроме этих основных схем движения в теплообменных аппаратах применяют более сложные схемы движения включающие все три основные схемы.
Кожухотрубный теплообменник является наиболее распространенным аппаратом вследствие компактного размещения большой теплопередающей поверхности в единице объема аппарата. Поверхность теплообмена в нем образуется пучком параллельно расположенных трубок концы которых закреплены в двух трубных досках (решетках). Трубки заключены в цилиндрический кожух приваренный к трубным доскам или соединенный с ними фланцами. Наиболее распространенный способ размещения труб в трубных решетках по вершинам правильных шестиугольников (рисунок 1-а).
Рисунок 1- Способ размещения труб
Применяются и другие способы размещения труб. Важно выбрать способ размещения который обеспечит максимально возможную компактность поверхности теплообмена в аппарате.
Для обеспечения хорошей герметизации теплообменников что предотвращает смешение теплоносителей разработан ряд способов крепления труб в трубных решетках (рисунок 2). Наибольшее распространение получил способ крепления развальцовкой (рисунок 2 а б). Способ крепления труб с помощью сальниковых уплотнений (рис.2 г) сложен и дорог поэтому широкого распространения не получил. Сваркой (рисунок 2 в) трубы крепятся в случае если материал из которого они изготовлены не поддается развальцовке а также при большом давлении теплоносителя в межтрубном пространстве теплообменника. Шаг размещения труб S при их закреплении развальцовкой выбирают в зависимости от наружного диаметра dн труб в пределах: S= (1.25-1.3)*dн.
Рисунок 2 - Способы крепления труб в трубных решетках:
а-развальцовка; б-развальцовка в отверстиях с канавками; в-сварка г-сальниковые уплотнения
К трубным решеткам крепятся на болтах распределительные головки (днища) что позволяет легко снять их и произвести чистку трубок или в случае необходимости заменить новыми. Для подачи и отвода теплообменивающихся сред в аппарате имеются штуцера. В целях предупреждения смешения сред трубки закрепляются в решетах чаще всего развальцовкой сваркой или реже для предупреждения термических напряжений с помощью сальников. Преимущества проведения процессов теплообмена по принципу противотока что обычно и выполняется в кожухотрубных теплообменных аппаратах. При этом охлаждаемую среду можно направить сверху вниз а нагреваемую на встречу ей или наоборот. Выбор какую среду направить в межтрубное пространство а какую внутрь трубок решается сопоставлением ряда условий:
среду с наименьшим значением коэффициента теплоотдачи следует направлять в трубки для увеличения скорости ее движения а следовательно и для увеличения ее коэффициента теплоотдачи;
внутреннюю поверхность трубок легче чистить от загрязнений поэтому теплоноситель который может загрязнять теплопередающую поверхность следует направлять в трубки;
среду под высоким давлением целесообразно направлять в трубки опасность разрыва которых меньше по сравнению с кожухом;
среду с очень высокой или наоборот с низкой температурой лучше подавать в трубки для уменьшения потерь тепла в окружающую среду.
Работу кожухотрубных теплообменников можно интенсифицировать применяя трубы малого диаметра. Необходимо иметь в виду что при уменьшении диаметра труб увеличивается гидравлическое сопротивление теплообменника. Целью курсового проекта является проектирование теплообменника –холодильника для охлаждения бутилового спирта.
Технологическая схема установки и её описание
Бутиловый спирт при температуре 105°С из аппарата А1 подаётся в трубное пространство теплообменника Т с помощью центробежного насоса Н1. Вода из трубопровода В4 противотоком подается в межтрубное пространство теплообменного аппарата и охлаждает бутанол-1 до температуры 40°С который далее поступает в аппарат А2. Вода выйдя из теплообменника направляется в градирни где охлаждается и возвращается на линию подачи в трубное пространство теплообменника. Перед входом в последний ведется контроль давления в трубопроводах и температуры теплоносителей (рисунок 3).
Рисунок 3 – Технологическая схема установки
Примем начальную и конечную температуры для обеспечивающего теплоносителя–воды. Температура на входе в теплообменник
t 2 н = 35 ºС на выходе t 2 к = 40 ºС. Температура воды на выходе выбрана такой для обеспечения большего значения количества тепла передаваемого от целевого теплоносителя к обеспечивающему.
Определим расход воды. Примем индекс «1» для горячего теплоносителя (бутиловый спирт) индекс «2» - для холодного теплоносителя (вода). Большая и малая разницы температур между горячим и холодным теплоносителем на концах теплообменника (рисунок 4).
Рисунок 4 - Схема движения теплоносителей
Найдем среднюю температуру воды:
t2= 05·(t2н+t2к)=05 ·(35+40) = 375 ºС;
Найдём среднюю температуру бутилового спирта:
= 375 + 234 =606 ºС (2.2)
где – средняя разность температур равная при потоке теплоносителей 234ºС.
Теплоемкости теплоносителей (по данным [1 номограмма рис. 7 с. 372]):
Без учета потерь тепла расход теплоты:
где с–теплоемкость целевого теплоносителя;
G1–массовый расход бутилового спирта кгч.
G1=14000 кгч = 389 кгс
t 1 н t 1 к –начальная и конечная температуры целевого теплоносителя.
Q=3892805(105-40)=709244 Вт.
Расход воды выразим из уравнения теплового баланс теплообменника (без учета потерь тепла в окружающую среду):
G2=7092444190(40-35)=339 кгс.
Для вынужденного движения теплоносителей по данным [ 2 табл. 2.1 на с.47] примем ориентировочное значение коэффициента теплопередачи Кпр=410 Вт(м2×К). При этом ориентировочное значение площади поверхности теплопередачи в теплообменнике:
Для обеспечения эффективного теплообмена целесообразно выбирать теплообменные аппараты с развитым турбулентным течением теплоносителей (Re > 10000). Следуя рекомендациям [5] направим бутиловый спирт в трубное пространство теплообменника а воду в межтрубное. Примем число Re = 13000 и вычислим число труб n приходящихся на один ход Z:
где dвн – внутренний диаметр труб м;
– динамический коэффициент вязкости бутилового спирта при 606 °C Па·c [1 табл. IX на с. 516].
Для труб диаметром 20×2 мм имеем:
Для труб диаметром 25×2 мм имеем:
Из табл. 2.3 [5 с. 51] с параметрами стандартных кожухотрубчатых теплообменников следует что полученным величинам Fпр и nZ удовлетворяет теплообменник со следующими характеристиками:
диаметром кожуха D мм 600
диаметр труб d мм 20×2
Общее число труб n 334
Поверхность теплообменника F м2 84
Площадь сечения одного хода по трубам Sтр м2 16
Площадь сечения потока между перегородками Sмтр м2 48
В ссылке к табл. 2.3 [5] указано что холодильники с диаметром кожуха 325 мм и более могут быть только с числом ходов Z по трубам 2 4 и 6. Поэтому для правильности расчета нужно сделать поправку для многоходовых теплообменников. В аппаратах с противоточным движением теплоносителей при прочих равных условиях больше чем в случае прямотока. При сложном взаимном движении теплоносителей принимает промежуточные значения которые учитывают вводя поправку к средне-логарифмической разности температур для противотока.
где - поправка на сложные схемы тока теплоносителей.
Для вычисления поправки найдем следующие параметры:
Δtср= ·Δtср=082·234=19 ºС.
Уточним среднюю температуру бутилового спирта:
Уточним ориентировочно значение площади поверхности теплообмена:
Площадь поверхности теплообмена изменилась. Подберем конструктивные характеристики другого теплообменного аппарата:
диаметром кожуха D мм 800
диаметр труб d мм 25×2
Общее число труб n шт404
Поверхность теплообменника F м2 95
Площадь сечения одного хода по трубам Sтр м2 003
Площадь сечения потока между перегородками Sмтр м2 007
По данным [1 табл. ХХХIX с.537 табл IV с. 512 табл. IX с. 516 рис. XIII с. 564 рис XI с. 562] и [6 табл. II. 3.2.].
Бутиловый спирт 565 ºС
Целевой теплоноситель - бутиловый спирт. Определим критерий Рейнольдса для целевого теплоносителя:
где dBН— внутренний диаметр труб теплообменника равный 0021м;
– вязкость бутилового спирта (приведена в таблице выше);
G1–расход теплоносителя равный 389 кгс.
Согласно [2 с. 49] при движении теплоносителя в прямых трубах круглого сечения без изменения агрегатного состояния при развитом турбулентном режиме Re ≥ 104 критерий Нуссельта находится по уравнению:
где — критерий Прандтля рассчитанный при температуре стенки.
Рассчитаем число Prст по формуле (2.13)
Рассчитаем приблизительную температуру пристенного слоя.
Воспользовавшись данными [2 номограмм рис. 4-6 с. 369 – 371] а также [6 таблиц VI IX с. 514 516] составим таблицу физических данных теплоносителей при данных температурах:
Средняя температура t°C
Теплопроводность Втм·К
Теплоемкость c Джкг·К
Динамический коэффициент вязкости Па·с
Таким образом критерий Нуссельта для бутилового спирта будет равен:
Коэффициент теплоотдачи целевого теплоносителя
где λ1–теплопроводность.
Обеспечивающий теплоноситель - вода. Критерий Рейнольдса для воды:
где — наружный диаметр трубок теплообменника;
– вязкость теплоносителя.
Число Прандля возьмем из табл.1 Согласно [2 с. 50] при движении теплоносителя в межтрубном пространстве кожухотрубного
теплообменника критерий Нуссельта при Re ≥ 1000 рассчитывается по следующему выражению:
Коэффициент теплоотдачи обеспечивающего теплоносителя
Согласно [2 табл. 2.2 с. 48] найдем значения тепловой проводимости загрязнений стенок. Для бутилового спирта Rз1 = 000048 Вт(м2 · К) и для воды Rз2 = 000084 Вт(м2 · К).
Значение термического сопротивления стенки равно
где ст— толщина стенки труб равная 0002 м;
λст – коэффициент теплопроводности материала стенки для углеродистой стали из которой будет сделан теплообменник равен 50 Вт( м2 · К).
Рассчитаем термическое сопротивление стенки и загрязнений.
Коэффициент теплопередачи:
Определим удельную тепловую нагрузку:
Определим ориентировочно значения и исходя из того что
Критерий Прандтля Prст1 для бутилового спирта по формуле
при температуре 50 °C составляет 1675 а для воды при температуре 397 °C Prст2 равна 43.
Вычислим коэффициенты теплоотдачи с учетом поправки:
Дальнейшее уточнение и других величин не требуется так как расхождение между крайними значениями не превышает 5%.
Расчетная площадь поверхности теплопередачи:
При этом запас площади поверхности теплопередачи составит
Гидравлический расчет
Задачей гидравлического расчета является определение гидравлического сопротивления в трубном пространстве выбранного теплообменного аппарата.
Для расчета гидравлического сопротивления в трубах предварительно найдем некоторые параметры.
Рассчитаем скорость движения бутилового спирта в трубах:
где G1– объемный расход;
Sтр – площадь сечения одного хода по трубам.
Коэффициент трения для турбулентного течения в круглых трубах:
где = 02 мм – абсолютная шероховатость для труб при незначительной коррозии.
По данным [2 табл. 2.6 на с. 55] диаметр условного прохода штуцера dш для трубного пространства теплообменного аппарата диаметром 800 с числом ходов по трубам 4 составляет 02 м.
Определим скорость воды в штуцерах:
Гидравлическое сопротивление в трубном пространстве рассчитаем по формуле:
где Z – число ходов в теплообменном аппарате; потери давления Па;
при выходе потока из штуцера в распределительную камеру; - на входе потока из распределительной камеры в трубы теплообменного аппарата; - на трение среды в трубах; – при выходе потока из труб; - при входе потока в штуцер теплообменного аппарата.
Таблица- 4 Формулы для вычисления потерь давления в различных местах сопротивления теплообменного аппарата.
где L – длина трубы в теплообменном аппарате м.
Коэффициенты местных сопротивлений ????1 – ????4 определяется видом сопротивления. В соответствии с [5 табл. 3.4 на с. 137].
Вид местного сопротивления ????
Вход в распределительную камеру ????1 10
Вход в трубу ????2 10
Выход из трубы ????3 15
Выход из распределительной камеры ????4 05
Определим потери давления в местных сопротивлениях:
= 10 ·783·016522 = 1066 Па
= 15·783·016522 = 1598 Па
Вычислим потери давления на трение в трубах теплообменного аппарата:
= 00363·30021·783·016522 = 5527 Па
Гидравлическое сопротивление в трубном пространстве определяем по формуле (3.4)
Результаты гидравлического расчета показывают что потеря давления потока воды РТР = 34229 Па меньше чем допускаемая величина ΔРдоп=10000 Па (исходные данные). Следовательно выбранный теплообменник полностью удовлетворяет всем условиям.
Используемые теплоносители - бутиловый спирт и вода неагрессивны и поэтому теплообменник выполнен из углеродистых сталей.
Конструктивные параметры выбранного теплообменника:
Диаметр кожуха Dмм 800
Диаметр труб d мм 25×2
Общее число труб n 404
Поверхность теплообменника F м2 95
Площадь сечения одного хода по трубам Sтр м2 003;
Площадь сечения потока между перегородками Sмтр м2 007;
Толщина стенки трубы ст м 0002
Толщина стенки корпуса к м 0005
Площадь сечения труб:
Площадь сечения кожуха:
Усилия обусловленные температурными деформациями в теплообменнике одинаковые для труб и кожуха из одинакового материала:
где αт– коэффициент температурного линейного расширения углеродистой стали равен 152·10-6 К-1 [3 табл. 2.1];
Е-модуль нормальной упругости стали равен 199·1010 Па [2 табл. 13.2 на с.395];
tК–температура стенки кожуха принята равной средней температуре воды 375 ºС (равенство tKt1 выполняется при наличии малой разности температур окружающей среды и поверхности теплообменника);
tст–температура стенки теплопередающих труб принята наименьшей из рассчитанных в тепловом расчете значений tст=50 ºС.
Общее растягивающее усилие от действия давлений теплоносителей
где и - давление в межтрубном и трубном пространстве теплообменника Па
Растягивающее усилие от действия давления воспринимаемое трубами
Растягивающее усилие от действия давления воспринимаемое кожухом
Напряжение воспринимаемое в трубах
Напряжение возникающее в кожухе
Нормативное допустимое напряжение для углеродистой стали 12Х18Н10Т составляет доп=160 МПа [3 табл. 2.1]. Можно видеть что т и абсолютное значение к существенно меньше доп. Это позволяет выбрать теплообменник типа Н с неподвижными трубными решетками и без компенсатора температурных деформаций. В этом случае необходимо дополнительно проверить на надежность крепления труб в трубных решетках по формуле (4.9)
Принимая толщину трубной решетки В равной dH=0025 м для левой части формулы получаем
Данная величина значительно меньше допустимого усилия для крепления труб вальцовкой в гладких отверстиях трубной решетки которое равно Рдоп=15 Мпа.
Расчет тепловой изоляции
Определим толщину изоляционного слоя из Пенопласта ФРП-1 устанавливаемых на корпусе выбранного теплообменного аппарата чтобы температура на поверхности tизл не превышала 45°C. Температуру стенки кожуха теплообменного аппарата tст.к примем равной средней температуре обеспечивающего теплоносителя 37.5°C. Температура окружающего воздуха tвозд равна 20°C. По [7 табл. IV. 18] найдем коэффициент теплоотдачи α для перепада температур между поверхностью изоляции tизл и окружающим воздухом tвозд. Итак для tизл - tвозд. = 25 коэффициент теплоотдачи α составляет 73 Вт(м2·К).
Определим коэффициент теплопроводности Пенопласта ФРП-1 по формуле [6табл. 2.3. на с.54]
λиз=0033+000021· tср (5.1)
где tср=05·( tст.к+ tизл) = 41.25°C;
λиз=0033+000021·41.25=00416 Вт(м·К).
Толщину изоляционного слоя определим по формуле [7 IV.51 на с.274]:
где dизл – диаметр изоляционного слоя [7 формула IV. 51 с. 278]:
где D - диаметр изолируемого кожуха м;
t2 – средняя температура обеспечивающего теплоносителя.
Выражение ( ) имеет вид функции (x ). По [4приложение 3 на с.408] для (x ) = находим х = 1005 т.е.:
Найдем толщину изоляционного слоя по уравнению
Расчет и выбор вспомогательного оборудования
Так как в выбранном теплообменном аппарате осуществляется вынужденное движение теплоносителей и потеря давления рассматривалась для бутилового спирта то для него необходимо подобрать насос. Насос должен перекачивать бутиловый спирт при температуре 105 °C в трубное пространство теплообменника где избыточное давление составляет 015 МПа. Расход бутилового спирта 389 кгс = 00048 м3с. Геометрическая высота подъема бутилового спирта 10 м. Длина трубопровода на линии всасывания 7м на линии нагнетания 20 м. На линии нагнетания имеются: один отвод под углом 90° с радиусом поворота равным 2 диаметрам трубы два отвода по углом 45° 2 нормальных вентиля. На всасывающем участке трубопровода установлены: 3 прямоточных вентиля 2 отвода по углом 90° с радиусом поворота равным 2 диаметрам трубы.
Выберем стальную трубу (с незначительной коррозией) внутренним диаметром равным условному проходу штуцера для входа бутилового в теплообменник толщина стенки 2 мм. Таким образом диаметр выбранной трубы 204х2 мм. Определим фактическую скорость бутилового спирта в трубе:
где Q – объемный расход бутилового спирта;
dвн– внутренний диаметр трубопровода
Найдем критерий Рейнольдса:
где - плотность бутилового спирта при 105 °C равна 749 кгм3 [1 табл. IV с. 512];
- динамический коэффициент вязкости бутилового спирта при 105 °C равен 054·10-3 Па·с [1 табл. IX с. 516].
Режим движения бутилового спирта в трубе – развитый турбулентный. Определим коэффициент гидравлического трения λтр:
λтр = 011(+)025 (6.3)
где - абсолютная шероховатость трубы (примем 2·10-4)
λтр = 011(+)025 =00216.
Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений. По [1табл. XIII с. 520] для всасывающей линии имеем:
Вход в трубу с острыми краями 05
Прямоточный вентиль 03276
Отвод под углом 90°C 013
Сумма коэффициентов местных сопротивлений во всасывающей линии составляет:
Определим потерю напора во всасывающей линии:
где - длина трубопровода на линии всасывания м.
[1 табл. XIII с.520] для нагнетательной линии имеем:
Вид сопротивления ????
Выход из трубы????1 10
Вентиль нормальный ????247
Отвод под углом 90 °C ????3013
Отвод под углом 45 °C ????4009
Сумма коэффициентов местных сопротивлений в нагнетательной линии составляет:
Определим потерю напора в нагнетательной линии:
где - длина трубопровода на линии нагнетания
Общие потери напора составляют:
Определим потребный напор насоса:
где - давление в аппарате из которого перекачивается бутиловый спирт; давление в трубном пространстве теплообменника; - геометрическая высота подъема бутилового спирта;
Выберем для последующего рассмотрения центробежный насос. Определим полезную мощность насоса:
Вычислим мощность на валу двигателя:
где коэффициент полезного действия насоса примем равную 06 по рекомендации [3с 58]; - коэффициент полезного действия передачи примем равную 1 так как в центробежных насосах вал электродвигателя соединяется с валом насоса.
По [2 табл. 1 Приложения 1.1] устанавливаем что полученной подаче и напору соответствует центробежный насос марки Х2053 для которого при оптимальных условиях работы Q= 55 м3с H =344 м Насос обеспечен электродвигателем АО2-52-2 номинальной мощности Частота вращения вала n = 483.
Найти зависимость передаваемой мощности Q от толщин слоев Rз1 на стенке со сторон целевого теплоносителя и Rз2 со стороны обеспечивающего теплоносителя; построить график Q=f (Rз1) при Rз2=0 Q=f (Rз2) при Rз1=0 Q=f (Rз1 Rз2) при одинаковом росте Rз1 и Rз2. .
Рассмотрим первый случай когда толщина слоя загрязнения на стенке со стороны целевого теплоносителя Rз1 увеличивается а со стороны обеспечивающего Rз2=0 тогда как будет вести себя показатель тепловой мощности Q если изначально Rз1= 000048 и с каждым разом толщина слоя Rз1 увеличивается на 000005. Для представления графической зависимости достаточно взять 6 точек для этого найдем изначально коэффициент теплопередачи К по формуле:
Определим показатель тепловой мощности с новым коэффициентом теплопередачи при условии что площадь теплопередачи будет равна постоянной величине F=906 м2
Q=906·6298·234 = 1335 ·104 Вт
Дальнейшие вычисления представлены в таблице -5
Построим зависимость Q=f (Rз1) (рисунок – 5).
Рисунок – 5 Зависимость Q=f (Rз1)
Второй случай когда толщина слоя загрязнения на стенке со стороны целевого теплоносителя Rз1=0 а со стороны обеспечивающего Rз2 увеличивается с таким же шагом как и для первого случая аналогично выясним как будет вести себя показатель тепловой мощности Q если изначально Rз2= 000084. Чтобы построить графическую зависимость как и в предыдущем расчете возьмем 6 точек аналогично применив те же формулы что и прежде.
Рассчитаем коэффициент теплопередачи К по формуле:
Определим тепловую мощность по формуле:
Q=906·5134 ·234 = 1088·104 Вт
Дальнейшие вычисления представлены в таблице – 6
График зависимости для данного случая (рисунок – 6).
Рисунок – 6 График зависимости для второго случая
Случай когда толщина слоев загрязнения на стенках со стороны целевого теплоносителя Rз1 и со стороны обеспечивающего Rз2 увеличивается с одинаковым шагом равным 000005. Задача остается прежней: выяснить как будет вести себя показатель тепловой мощности Q если изначально Rз1= 000048 и Rз2= 000084.
Формула для определения коэффициента теплопередачи выглядит так:
Q=906·412·234 = 87.3 Вт
Отразим полученный данные в таблице – 7.
По вышеуказанным данным строим график (рисунок – 7).
Рисунок – 7 График зависимости для третьего случая
В данной работе были произведены материальные тепловые гидравлические механические расчеты а также была рассчитана теплоизоляция и было выбрано вспомогательное оборудование (насос). Из гидравлического расчета следует что потеря давления потока воды РТР = 34229 Па меньше чем допускаемая величина ΔРдоп=10000 Па (исходные данные). Следовательно выбранный теплообменник полностью удовлетворяет всем условиям. Механический расчет показал что растягивающие усилия не превышают допустимых и как следствие выбранный теплообменник не нуждается в дополнительном подборе компенсатора.
На основании данных расчетов был выбран оптимальный теплообменник с площадью поверхности равной 95 м2 при этом запас площади поверхности теплопередачи составит 49 %. Также во введении были отражены основные принципы распределения теплоносителей в трубное и межтрубное пространство.
В данной работе был рассмотрен специальный вопрос в результате которого необходимо было построить графики: Q=f (Rз1) при Rз2=0 Q=f (Rз2) при Rз1=0 Q=f (Rз1 Rз2) при одинаковом росте Rз1 и Rз2 .
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
Книги и учебные пособия
Павлов К.Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: Учебное пособие для вузов К.Ф. Павлов П.Г. Романков А.А. Носков; под ред. П.Г. Романкова - 10-е изд. перераб. И доп. – Л. : Химия 1987. 576 с.
Борисов Г.С. Основные процессы и аппараты химической технологии: пособие по проектированию Г.С.Борисов и др. ; под ред. Ю.И.Дытнерского 2-е изд. перераб. и доп. –М. : Химия1991. – 496 с.
Печенегов Ю.Я. Курсовое проектирование по процессам и аппаратам химической технологии. Теплообменные аппараты и ректификационные установки: Учебное пособие Ю.Я. Печенегов Р.И. Кузьмина: Сарат. гос.ун-т им. Н.Г. Чернышевского. Саратов2010. – 110 с.
Кузнецов Г.Ф. Тепловая изоляция Г.Ф. Кузнецов В.И. Бельский В.П. Горбачев и др. ; под ред. Г.Ф. Кузнецова. – 4-е изд. перераб. и доп. – М. : Стройиздат 1985. – 421 с.
Поникаров И.И. Расчеты машин и аппаратов химических производств и нефтегазопереработки (примеры и задачи): Учебное пособие И.И. Поникаров С.И. Поникаров С.В. Рачковский. – М. : Альфа-М 2008. -720 с.
Мустафаев Р.А. Теплофизические свойства углеводородов при высоких параметрах состояния Р.А. Мустафаев. 2-е изд. перераб. и доп. М. : Энергоатомиздат 1991. – 312 с.
Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии: Учебник для вузов А.Г. Касаткин. — М.: Альянс 2014. — 752 c.
Дытнерский Ю.И Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию: Уч. пос. для вузов Ю.И. Дытнерский Г.С. Борисов В Брыков. — М.: Альянс 2015. — 496 c.
Альперт Л.З. Основы проектирования химических установок Л.З. Альперт. 4-е изд. перераб. и доп. - М.: Высшая школа 1989. - 304 с.
Дмитриев Е.А. Теплообменные аппараты химических производств: учебное пособие Е.А. Дмитриев Е.П. Моргунова Р.Б. Комляшёв. – М.: РХТУ им. Д. И. Менделеева 2013. - 88 с.

icon теплообменник холодильник А1.cdw

теплообменник холодильник А1.cdw
Технические требования
При изготовлении аппарата руководствоваться ОСТ 26-01-112-79
Аппарат испытать на прочность и плотность в вертикальном положении
пробным гидравлическим давлением 0
Аппарат подлежит приемке согласно правилам Госгортехнадзора РФ
Сварные швы в объёме 100% контролировать рентгенопросвечиванием.
Материал прокладок - Паронит ПОН-1 ГОСТ 481-71
Чертеж разработан на основани ГОСТ 15120-79.
Неуказанный вылет штуцеров 150 мм.
Теплообменник- холодильник
Схема расположения штуцеров (1:10)
Штуцер для бутанола - вход
Штуцер для бутанола-выход
Штуцер для воды-вход
Штуцер для воды-выход
Поверхность теплообмена

icon Теплообменник-холодильник.cdw

Теплообменник-холодильник.cdw
Теплообменник- холодильник
Схема расположения штуцеров
Штуцер для бутанола - вход
Штуцер для бутанола-выход
Штуцер для воды-вход
Штуцер для воды-выход
Поверхность теплообмена

icon Фланцевое соединение А4.cdw

Фланцевое соединение А4.cdw

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 8 часов 37 минут
up Наверх