• RU
  • icon На проверке: 3
Меню

Курсовой проект отопления 3-х этажного дома

  • Добавлен: 27.04.2015
  • Размер: 97 KB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Чертежей нет, только записка.
Проектируются системы отопления и вентиляции в жилом трехэтажном здании. Строительство ведется в городе Архангельске. Здание кирпичное, с высотой этажа 3 метра. Система отопления централизованная , с температурой теплоносителя 150-70 оС. Ввод в здание осуществляется через подвал, высота подвала 2 метра

Состав проекта

icon
icon Пояснит.записка.doc

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Пояснит.записка.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Государственное образовательное учреждение
профессионального высшего образования
«Ижевский государственный технический Университет»
Кафедра «Гидравлика и теплотехника»
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К курсовому проекту «Отопление и вентиляция жилого 3-х этажного здания»
по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция»
студент гр. 5-10-2 Сахарова Ю.Д.
преподаватель Гайворонская М.В.
Исходные данные проектирования.
Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания
Расчет мощности отопительной установки отопления и здания
Выбор и конструктивное решение системы отопления.
Гидравлический расчет системы водяного отопления
Теплотехнический расчет труб и нагревательных приборов
Расчет основного оборудования индивидуального местного
Выбор и конструкционные решения в системе естественной вентиляции.
Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции
Используемая литература
Проектируются системы отопления и вентиляции в жилом трехэтажном здании. Строительство ведется в городе Архангельске. Здание кирпичное с высотой этажа 3 метра. Система отопления централизованная с температурой теплоносителя 150-70 оС. Ввод в здание осуществляется через подвал высота подвала 2 метра.
Продолжительность отопительного периода Z=253 сут.
Температура наружного воздуха tн= -31 оС
Средняя температура отопительного периода D tн= -44 оС
Температура внутреннего воздуха ж. к. tв= 20 оС
Температура внутреннего воздуха угловой ж.к. tв= 22 оС
Температура внутреннего воздуха кухни tв= 18 оС
Температура внутреннего воздуха л.м. tв= 16 оС
Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания.
1 Теплотехнический расчет наружной стены перекрытия над подвалом и перекрытия над последним этажом.
°1. Требуемое термической сопротивление теплопередаче R0ТР ограждающей конструкции.
n=1 =20 0С =-310С =40С =87
ГСОП=(tB-tОТ. ПЕР)*ZОТ. ПЕР.
ГСОП=(20+44)*253=61732
Термическое сопротивление теплоизоляционного слоя
Расчетная толщина теплоизоляционного слоя
Фактическое термическое сопротивление ограждающей конструкции
Коэффициент теплоотдачи ограждающей конструкции
2 Теплотехнический расчет пустотной плиты перекрытия
Общая длина участков:
L = B - an= = 1190 - 84524 = 34475 мм. = 0344м.
FI=L*1 = 0344*1 = 0344 м2.
где λЖБ = 192 [Втм 0С] - коэффициент теплопроводности железобетона
Общее термическое сопротивление стенок и пустот:
RII = RВП + 2RСТ = 015 + 002*2 = 0191 [м2 0СВт]
Общая площадь участков II при расчетной длине 1 м.
FII = a*n*1 = 0141*6 = 0846м2.
Среднее термическое сопротивление ограждения:
Условная толщина слоя 1 и слоя 3:
Термическое сопротивление этих слоев:
Термическое сопротивление 2-го слоя:
Термическое сопротивление всех 3-х слоев:
Rб = R1 + R2 + R3 = 013557[м2 0СВт]
Действительная величина термического сопротивления железобетонной пустотной плиты:
Конструкция перекрытия над последним этажом
утеплитель газобетон l2=0.08(Втм2оС)
рубероид 1 слой d3=0.0015 (м)
жб плита d4=0.22 (м)
цем. песч. р-р d5=0.005 (м) l5=0.93(Втм2оС).
Требуемое термической сопротивление теплопередаче R0ТР ограждающей конструкции.
n=09; =20 0С; =-310С; =30С; =87[Вт(м2*0С)]; =17 [Вт(м2*0С)]
По ГСОПу берем R0ТР = 4.67 [м2 0СВт]
Термическое сопротивление теплоизоляционного слоя
R1= [м2 0СВт] - цементно-песчаная затирка
R2=[м2 0СВт] – гидроизоляция рубероид (ГОСТ 10923-82)
R3=[м2 0СВт] – железобетонная плита
Толщина перекрытия =0520 м.
Конструкция перекрытия пола 1-го этажа над подвалом
Из таблицы выбираем R0ТР = 467 [м2 0СВт]
R1= [м2 0СВт] – доски сосна вдоль волокон
R2=[м2 0СВт] – воздушная прослойка
R3=[м2 0СВт] – плита железобетонная
Толщина теплоизоляционного слоя
Утеплитель – воздушная прослойка
Толщина перекрытия=040 м
3 Теплотехнический расчет и выбор конструкции оконного проема (балконной двери)
ГСОП=(20+44)*253=61732 =061
Из таблицы 1б* выбираем =068 [м2 0СВт] для окон и балконных дверей
Из приложения 6* выбираем двухкамерный стеклопакет из стекла с мягким селективным покрытием
Расчет мощности отопительной установки отопления и здания.
Теплопотери в помещениях здания определяется по следующей формуле:
где - теплопотери через отдельные ограждения или их части Вт.
где К - Коэффициент теплопередачи ограждения
tв – Расчетная температура внутреннего воздуха 0С;
tн – Расчетная зимняя температура наружного воздуха равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 0 С;
F – Площадь поверхности ограждения м2;
n – коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;
b - добавочные теплопотери:
b1 – добавка на ориентацию вертикальных и наклонных ограждений по сторонам света.
b2 – добавка на обдувание ветром (для всех вертикальных и наклонных ограждений).
Результаты расчетов приведены в приложении №1.
В здании запроектирована система отопления с нижней разводкой (прокладка подающих магистралей по подвалу) однотрубная (вода поступает а прибор и отводится из него по одному стояку приборы присоединены последовательно по теплоносителю) вертикальная. Система отопления централизованная. В качестве теплоносителя используется вода со следующими параметрами:
- для системы отопления:
падающая магистраль - t = 95 С обратная магистраль – t = 70 С;
- для тепловых сетей:
падающая магистраль - t = 150 С обратная магистраль – t = 70 С.
Схема присоединения приборов – прямоточная – регулируемая со смещенным замыкающим участком. Направление движения воды в подающих и обратных магистралях попутное т.е. движение воды в одном направлении.
В качестве отопительных приборов используются радиаторы чугунные секционные марка М-140-АО (размеры 582х96х140 мм высота ширина глубина соответственно).
Удаление воздуха из системы происходит через кран Маевского который установлен на каждом отопительном приборе верхнего этажа.
Гидравлический расчет системы водяного отопления.
Расчет выполнен методом характеристик.
Основание для расчета – выполненная аксонометрическая схема системы отопления.
Потери давления на отдельном расчетном участке вычисляется как
где S – характеристика гидравлического сопротивления
Для отдельных унифицированных узлов дана в справочнике а зависимости от используемого диаметра d;
G2 – расход теплоносителя на участке кгч;
Для нескольких участков соединенных последовательно
где Si – характеристика гидравлического сопротивления на i-м участке
Характеристика гидравлического сопротивления магистрального трубопровода вычисляется по формуле:
где А – удельное динамическое давление из справочных данных;
x - сумма коэффициентов местного сопротивления на участке.
Результаты расчета приведены в приложении №2.
Теплотехнический расчет труб и нагревательных приборов.
Суть расчета – определение требуемой площади поверхности нагрева отдельно рассматриваемого отопительного прибора. Основание для расчета – выполненная аксонометрическая схема системы отопления.
Теплопоступление от отопительного прибора рассчитывается как
Qо.п.тпост=Qпомтпот – Qтртпост
где Qпомтпот – потери помещения Вт;
Qтртпост – теплопоступление от трубопровода Вт по формуле
Qтртпост = qтр*lтр*bтр
где qтр – теплосъем с 1м погонного трубы в зависимости от температурного перепада (tг – tв) и диаметра трубопровода Втм;
bтр – поправочный коэффициент учитывающий полезную для поддержания температуры внутреннего воздуха долю теплоты.
Требуемый номинальный тепловой поток рассчитывают по формуле:
где Qо.п.тпост – теплопоступление от отопительного прибора Вт;
jк – комплексный коэффициент рассчитываемый по формуле:
где Dtcр – средний температурный напор рассчитывается по формуле:
tср – средняя температура
tв – температура внутреннего воздуха 0 С;
n p c – коэффициенты учитывающие конструктивные особенности прибора;
Gпр – расход воды в приборе кгч;
b – коэффициент учитывающий атмосферное давление;
y - коэффициент учитывающий направление движения теплоносителя.
где tвх – температура теплоносителя на входе в прибор 0 С
Dtпр – понижение температуры теплоносителя после прохождения отопительного прибора 0 С.
где tг – расчетная температура горячей воды в системе 0 С;
tо – расчетная температура обратной воды в системе 0 С;
где с – удельная теплоемкость теплоносителя ;
b1 – коэффициент учитывающий теплопередачу через дополнительные площади сверх расчетных;
b2 – коэффициент учитывающий теплопотери вследствие размещения приборов у наружных стен.
где a - коэффициент затекания;
Gст – расход воды в стояке кгч определяется по формуле:
где Qст – тепловая нагрузка стояка Вт рассчитывается по формуле:
Температура теплоносителя на выходе из прибора определяется как
где - температура теплоносителя на входе в i-й прибор 0 С
- понижение температуры теплоносителя после прохождения отопительного прибора 0 С.
Количество секций чугунного радиатора определяется следующим образом:
где Qт.н. – требуемый номинальный тепловой поток Вт;
Qн.у. – нормативный условный тепловой поток с одной секции Вт.
Результаты теплотехнического расчета отопительных приборов представлены в приложении №3.
Расчет основного оборудования индивидуального местного теплового пункта.
Подбор водоструйного элеватора осуществляются на основании расчета диаметра горловины dг и диаметра сопла dc.
dc = dr (1+U)=20(1+253)=56мм=56см
где dr – диаметр горловины мм.;
U – увеличенный коэффициент смещения.
где Gn – расход подмешивания кгч.
Dрс – потери давления в системе 4324кПа.
где U - коэффициент смещения.
Gc – расход теплоносителя кгч.
где Т1 – температура теплоносителя на входе в элеваторный узел из теплоаой сети 0 С;
tr – расчетная температура горячей воды системе;
Т2 – температура теплоносителя на выходе из элеваторного узла в тепловую сеть 0 С.
где Qзд – теплопотери всего здания Вт;
с – удельная теплоемкость теплоносителя ;
Выбираем элеватор № 2 т.к. 18dr23мм.
В здании применяется система вентиляции с естественным побуждением – это открывание фрамуг окон и применение каналов (перемещение воздуха происходит благодаря разности давлений). Система вентиляции относится к вытяжной с помощью которой загрязненный воздух удаляется из помещения. По назначению относится к общеобменной (т.е. вредные вещества подводятся приточным воздухом к вытяжным отверстиям).
Так как число этажей в здании не превышает 5 то применяются индивидуальными каналами из киртича. Удаление воздуха происходит через вентиляционные каналы установленные в кухне ванне туалете. В пределах неотапливаемых помещений вентиляционные каналы изолируются. Вытяжные вентиляционные каналы объединяются на чердаке сборным коробом из которого воздух отводится в атмосферу через шахту. Шахту делают утепленной. Для пожарной безопасности шахта изнутри и снаружи обивается кровельной сталью по войлоку. Над шахтой устанавливают зонт для предотвращения попадания осадок.
Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции.
Цель аэродинамического расчета – определение геометрических размеров системы вентиляции.
Основание для расчета – выполненная аксонометрическая схема системы вентиляции.
В данном жилом доме предусмотрена система вентиляции с естественным побуждением.
Dргр=g*hв*(rн - rвн)
где g – ускорение свободного падения 981мс2;
hв – высота от центра оконного проема соответствующего этажа до устья вытяжной шахты м2;
rн – плотность воздуха при температуре +5 0 С кгм3;
rвн – плотность воздуха внутри помещения кгм3;
rвн = 353 (273 + tв)
tв – температура воздуха внутри здания 0 С.
потери давления на какой-либо ветви есть суммарные потери давления на расчетных участках:
где Dpi – потери давления на i-м участке вычисляющаяся по формуле:
где Ri – удельные потери давления приходящиеся на 1м длины участка Пам принимаются по номограмме в зависимости от скорости воздуха и сечения участка.
bi – коэффициент шероховатости материала участка.
zi – потери давления на местных сопротивлениях Па.
Эквивалентный диаметр воздуховода находится следующим образом:
dэкв = 2*a*b (a + b)
где а b – геометрические размеры канала м.
rв – плотность воздуха на участке кгм3;
V – скорость воздуха на участке мс.
Результаты расчета представлены в приложении №4.
СНиП II-3- 79** «Строительная теплотехника».
СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика».
СНиП 2.08.01-89 «Жилые здания».
Богословский В.Н. «Отопление и вентиляция» – Стройиздат1980г.
Сканави А.Н. «Отопление» – Москва1988г.
Справочник проектировщика. Староверов И.Г. Ч.1. «Отопление водопровод канализация» – Стройиздат 1975г.
Характеристика ограждающих конструкций
Ориентация по сторонам света
Теплопотери помещения
Экспликация оборудования.

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 15 часов 11 минут
up Наверх