Курсовой проект - Отопление 2-х этажного жилого дома в г. Волгоград

Аксонометрия.dwg

График движения рабочей силы
Разгрузка материалов
Ограждение сройплощадок
Сборка труб в плеть d=400мм
Сварка поворотных стыков d=400мм
Изоляция поворотных стыков d=400мм
Подготовительные работы
Механизир.разработка грунта
Ручная разработка грунта
Установка пешеход. мостиков
Укладка труб d=400мм
Сварка неповоротных стыков d=400мм
Установка задвижек d=400мм
Установка комп-ров d=400мм
Установка контрольных трубок
Присыпка газопровода
Испытание на плотность d=400мм
Изоляция не поворт.стыков d=400мм
Планировка строй площадки
Испытание на прочность d=400мм
Врезки в действующий гд 400
Технологическая схема на рытье траншеи
Добор грунта в ручную
Теплогазоснабжение и вентиляция хозяйственно-бытового здания
расположенного в г. Тирасполь.
Календарный график. Технологическая схема на рытье траншеи. График движения рабочей силы.
БПФ ГОУ ПГУ им. Т.Г. Шевченко БПО9ДР65ТГ1
Схема газопровод. М 1: 50
Г5Ду 15мм. штуцер со схем- ной заглушкой для отбора проб газа при продувки.
Продувочный газопровод Г5Ду 20 мм. вывести выше карниза здания на 1
Врезать опуск к проект. котлу
Врезать клапан - отсекатель Ду 25 мм. монтировать на отм. не более + 2
Газ. сч. "G-6" (с темп. кор.)
Сущ. газовый счетчик заменить на газовый счетчик "G-6" с температур- ным компенсатором.
От наружного газопровода Г1Ду 32 мм. см. ситуационный план
Газоснабжение жилого дома по адресу:
КП.2.08.03.01.ДР.28.02.ОВ
Схема присоединения отопительного прибора
к теплопроводам системы отопления
Система присоединения
стояков к магистралям
Расчетные значения главного
циркуляционного кольца
Радиатор биметаллический
секционный GLOBAL STYLE 350
Отопление жилого дома
Аксонометрическая схема системы отопления Узел А
общий вид чугунного элеватора типа ВТИ
Конструктивные характеристики чугунного элеватора типа ВТИ
Аксонометрическая схема системы отопления М(1:50)

КП Отопление.docx

по дисциплине «Отопление»
профиль подготовки «Теплогазоснабжение и вентиляция»
Тема: РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ЖИЛОГО ЗДАНИЯ
Расчетно-пояснительная записка
«РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ЖИЛОГО ЗДАНИЯ»
по дисциплине «Отопление»
(направление Строительство профиль «Теплогазоснабжение и вентиляция»)
Выдано студенту _III_ курса группа _ БП19ДР62ТГ1_
Произвести расчет двухтрубной системы водяного отопления 2-х этажного жилого здания
Вариант планировки здания: 1 2 3 4 5
Ориентация главного фасада здания по сторонам света: С Ю З В СЗ СВ ЮЗ ЮВ
Характеристики ограждающих конструкций здания:
Наружные стены из кирпича на цементно-песчаном раствор:
силикатного пустотного керамического пустотного
Теплоизоляционный материал для:
наружной стены: пенополиуретан минераловатные плиты пенополистирол
чердачного перекрытия: маты минераловатные прошивные пенополиуретан
перекрытия над подвалом: пенополиуретан пенополистирол
Характеристика проектируемой системы отопления:
Теплоснабжение центральное с температурой теплоносителя T1 – T2: 150 -70 130-70 ºС
с помощью: водоструйного элеватора смесительного насоса
до температуры теплоносителя в системе отопления tг – to: 95 – 70 ºС
Разводка магистралей системы отопления: нижняя верхняя
Схема движения теплоносителя: попутная тупиковая
Величина рабочего располагаемого давления в системе отопления Р1–Р2: 6000 7000 Па.
1. Исходные данные11
2. Теплотехнический расчет наружных ограждений12
3. Расчет тепловой мощности системы отопления18
4. Конструирование системы отопления28
5. Гидравлический расчет теплопроводов системы отопления30
7. Подбор оборудования узла ввода39
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ42
В помещениях с постоянным длительным пребыванием людей и в помещениях где по условиям производства требуется поддержание положительных температур в холодный период года устраивается система отопления.
Расчет систем отопления заключается в определении соответственно диаметров трубопроводов их размещении и необходимого количества устанавливаемых отопительных приборов. Расчет вентиляции заключается в определении сечения каналов воздуховодов и жалюзийных решеток.
Система отопления представляет собой совокупность приборов трубопроводов регулирующей арматуры и технических деталей которые предназначены для выработки и переноса тепловой энергии в отапливаемое помещение частного дома.
Основные конструктивные элементы системы отопления:
теплоисточник(теплогенератор при местном или теплообменник при централизованном теплоснабжении) - элемент для получения теплоты;
теплопроводы-элемент для переноса теплоты от теплоисточника к отопительным приборам;
отопительные приборы - элемент для передачи теплоты в помещение
Отопительная система выполняет и защитные функции предотвращая возникновение сырости плесени и поражение грибком.
Расчет систем отопления заключается в определении соответственно диаметров трубопроводов их размещении и необходимого количества устанавливаемых отопительных приборов
По заданию необходимо было спроектировать двухтрубную систему отопления с нижней разводкой и тупиковой схемой движения теплоносителя. Нижняя разводка – это такая организация системы отопления при которой трубы подводящие подогретый теплоноситель к радиаторам и отводящие его в остывшем виде находятся на уровне пола или скрыты в напольном покрытии. Системы с нижней разводкой отличаются расположением подводящей трубы и обратки ниже уровня радиаторов. Преимущественно такие схемы используют в системах с принудительной циркуляцией.
Достоинства нижней разводки:
трубопроводы можно скрыть в полу или стенах;
не требуется делать общий стояк что позволяет организовать отопление первого построенного этажа а второй и последующий оборудовать в по мере необходимости;
установив коллекторы можно организовать систему «тёплый пол».
Плюсы и минусы двухтрубной системы следует рассматривать с учётом эксплуатационных свойств и технических характеристик.
Одинаковая температура теплоносителя во всех радиаторах
Регулировка теплоотдачи каждой батареи
Небольшое гидравлическое сопротивление
Работоспособность всей системы при поломке одного или нескольких радиаторов
Использование в зданиях большой этажности
Гибкость вариантов подводки – в полу в стенах вдоль стен под потолком и за фальшпотолком
Повышенный расход труб – к радиатору необходимо вести 2 ветки подводящую и отводящую
Большой диаметр труб стояка и подводки к первым в контуре радиаторам
К преимуществам двухтрубной системы отопления с нижней разводкой относятся:
Минимизация потерь тепла – трубы находятся внизу что ограждает их от контактов с чердачными или потолочными перекрытиями которые зимой могут быть холодными;
Компактная нижняя разводка по двум трубам легко управляется так как все элементы контроля и управления расположены в одном месте – в подвале или в отдельном котельном помещении;
Любая двухтрубная система с нижней разводкой имеет возможность равномерного и одинакового распределения тепла по отапливаемым помещениям что позволит экономить энергоносители.
Для отопления помещений данного жилого здания подбираем радиатор секционный биметаллический Global Style 350:
устойчивость к коррозионному поражению;
нестойкость к агрессивным теплоносителям;
подверженность гидроудару – по этой причине не рекомендуется устанавливать их в многоквартирных постройках;
периодическое газообразование – необходимо устанавливать в системеклапандля стравливания лишнего воздуха.
Технические характеристики радиатора секционного биметаллического Global Style 350:
Рабочее давление- до 35 МПа (35 атм)
Разрушающее давление- свыше 62 МПа (62 атм)
Температура теплоносителя- до 110°С
Исходные данные принимаются в соответствии с заданием климатические характеристики принимаем по [3]. Температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092: t= -25°С. Продолжительность отопительного периода 177 сут. Средняя температура отопительного периода: t= -24°С.
Конструкцию наружных ограждений принимаем следующую:
Рисунок 1- Конструкция наружной стены:
- внутренняя штукатурка (известково-песчаный раствор); 2 - основной конструктивный слой (кирпичная кладка); 3 - теплоизоляционный слой; 4 - наружный отделочный слой (цементно-песчаная штукатурка толщиной 15 мм или смальта толщиной 5 мм)
Рисунок 2 - Конструкция чердачного перекрытия:
- известково-песчаная штукатурка; 2 - железобетонная плита;
- пароизоляция; 4 - теплоизоляционный слой; 5 - цементная стяжка
Рисунок 3 - Конструкция перекрытия над неотапливаемым подвалом:
- железобетонная плита; 2 — теплоизоляционный слой; 3 - цементная стяжка; 4 - древесно-стружечная плита; 5 - линолеум на теплоизоляционной основе – 5 мм (при укладке паркета толщина 20 мм).
Толщина внутренних ограждений принимается исходя из условий: для капитальных кирпичных стен – 400 мм перегородок – 150 мм межэтажных перекрытий 300 мм.
2. Теплотехнический расчет наружных ограждений
Теплотехнический расчет наружных ограждений производим в соответствии с положениями СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» который направлен на выполнение требований к тепловой защите проектируемого здания в целях экономии энергии при обеспечении оптимальных параметров микроклимата помещений и долговечности его ограждающих конструкций.
Определяем величину градусо-суток отопительного периода района строительства ГСОП °С·сут по формуле:
где: tв - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания °С принимаемая для жилых зданий согласно ГОСТ 30494-96 по минимальному значению оптимальной температуры по таблице 1[1].
tоп Zоп - средняя температура наружного воздуха °С и продолжительность сут отопительного периода.
В зависимости от значения ГСОП района строительства определяем нормированные значения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций R0пр (м2 ·ºСВт) по таблице 2[1].
Промежуточные значения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций R0пр м 2 ·°СВт определяются методом линейной интерполяции:
Определяем толщину теплоизоляционного слоя ограждающих конструкций теплоиз м по формуле:
где: αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций Вт(м2 · 0С) принимаемый по таблице 3[1];
αн - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций Вт(м2 · 0С) принимаемый по таблице 3[1];
i - толщина отдельных слоев ограждающей конструкции м (рисунок 1
рисунок 2 рисунок 3);
λтеплоиз - коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя ограждающей конструкции Вт(м·0С) (приложение 1[1]).
Полученную минимально допустимую из условий тепловой защиты толщину теплоизоляционного слоя теплоиз округляем в большую сторону до величины кратной 10 мм ф теплоиз м согласно требований унификации.
Определяем фактическое сопротивление теплопередаче рассчитываемых ограждающих конструкций R0ф м 2 ·ºСВт с учетом принятой толщины теплоизоляционного слоя фтеплоиз м:
Определяем приведенное сопротивление теплопередаче наружных дверей Rн.д м 2 ·ºСВт равное фактическому по формуле:
Нормируемый температурный перепад Δtн 0С определяем по таблице 5[1]. Значения коэффициентов в формуле принимаются равными значениям коэффициентов для наружной стены.
Для окон и светопрозрачной части балконных дверей нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче определяем по таблице 2[1] исходя из значения ГСОП. Затем по таблице 6[1] выбираем конструкцию заполнения оконного проема и балконных дверей таким образом чтобы ее фактическое сопротивление теплопередаче было больше либо равно приведенному.
При этом величина фактического сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций должна быть не менее нормированного значения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций:
Определяем температурный перепад Δt0 ºС между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности рассчитываемых ограждающих конструкций по формуле:
где: n - коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху определяемый по таблице 4[1];
tв – то же что в формуле (1);
tн - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года 0С равная средней температуры наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 принимаемая согласно СНиП 23-01-99* Строительная климатология;
αв – то же что в формуле (2).
Определяем общую толщину ограждающих конструкций огр м как сумма толщин всех слоев:
Вычисляем коэффициент теплопередачи рассчитываемых ограждающих конструкций kогр Вт() по формуле:
Величина градусо-суток отопительного периода
Промежуточные значения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций
-для перекрытий чердачных и пола:
-для окон балконных дверей:
Толщина теплоизоляционного слоя ограждающих конструкций
-для наружной стены:
- для перекрытий чердачных:
-для перекрытия над неотапливаемым подвалом (пол):
Фактическое сопротивление теплопередаче рассчитываемых ограждающих конструкций
-для наружной двери:
В соответствии со значением принимаем по таблице 6[1] заполнение светового проема двойным остеклением в раздельных переплетах из обычного стекла:
Сравниваем фактическое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций и нормированное значение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций
Температурный перепад Δt0 ºС между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности рассчитываемых ограждающих конструкций:
Общая толщина ограждающих конструкций
Коэффициент теплопередачи рассчитываемых ограждающих конструкций:
По результатам теплотехнического расчета и подбора наружных ограждающих конструкций заполняем сводную таблицу 1:
Результаты теплотехнического расчета наружных ограждений здания
Наименование ограждения
Условное обозначение
Общая толщина ограждения огр м
Чердачное перекрытие
Перекрытие над подвалом
3. Расчет тепловой мощности системы отопления
Система отопления для выполнения возложенной на нее задачи должна обладать определенной тепловой мощностью. Расчетная тепловая мощность системы отопления выявляется в результате составления теплового баланса отапливаемых помещений при расчетной температуре наружного воздуха равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092. Тепловой баланс отапливаемых помещений составляем на основании расчета тепловых потерь который производим в соответствии с положениями СНиП 41-01-2011 «Отопление вентиляция и кондиционирование».
Исходные и полученные в ходе расчета тепловых потерь данные заносятся в таблицу 2 в следующей последовательности.
Графа 1 – «Номер помещения его назначение». Каждое помещение здания имеющее наружные стены на плане нумеруем трехзначной цифрой в которой первая цифра означает этаж на котором находится помещений; вторая и третья – номер помещения на этаже (на первом этаже – 101102103 на втором – 201 202 203 и т.д.). Помещения нумеруем слева направо лестничные клетки обозначаем отдельно заглавными буквами (А Б и т.д. в зависимости от количества лестничных клеток) и независимо от этажности здания рассматриваем как одно помещение.
Графа 2 – «Температура внутреннего воздуха tв ºС». Принимаем по таблице 1[1]. В угловых помещениях температура внутреннего воздуха принимается на 2 ºС выше указанной в таблице 1[1].
Графа 3 – «Характеристика наружных ограждений. Наименование». Обозначения наименований наружных ограждений принимаем по таблице 1 результатов теплотехнического расчета.
Графа 4 – «Характеристика наружных ограждений. Ориентация по сторонам света». Заполняем для вертикальных конструкций в соответствии с заданием.
Графа 5 – «Характеристика наружных ограждений. Размеры ахb м» принимаем по заданию и планам здания с учетом следующих требований: - длина наружных стен: в угловых помещениях – от кромки наружного угла до геометрических осей внутренних стен в не угловых – между осями внутренних стен; - высота наружных стен: на первом этаже – от уровня нижней поверхности перекрытия над подвалом до уровня чистого пола второго этажа; на промежуточных этажах – между уровнями полов данного и вышележащего этажей; на верхнем этаже – от уровня чистого пола до верха утепляющего слоя чердачного перекрытия или бесчердачного покрытия; - размеры потолка и пола: в угловых помещениях – от внутренней поверхности наружных стен до осей противоположных стен в неугловых – между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружной стены до оси противоположной стены; - размеры окон и дверей измеряются по наименьшим размерам строительных проемов в свету. Линейные размеры ограждающих конструкций принимаем с точностью до 01 м. При заполнении графы 5 размеры санузлов и коридоров прибавляем к соответствующим расчетным размерам смежных помещений.
Графа 6 – «Характеристика наружных ограждений. Площадь А м 2 ». Подсчитываем с точностью 01 м.
Графа 7 – «Расчетная разность температур (tв-tн) °С». Значение tв – то же что в графе 2 tн – то же что в формуле 5[1] для всех конструкций кроме пола для пола принимаем равной температуре в неотапливаемом подвале в пределах 2-4°С.
Графа 8 – «Поправочный коэффициент n». Принимается по таблице 4[1].
Графа 9 – «Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций kогр Вт(м2 ·ºС)». Принимаем по результату теплотехнического расчета. Коэффициенты теплопередачи окон наружных дверей принимаем из условия:
Графа 10 – «Добавочные потери теплоты. На ориентацию ограждения 1». Принимаем в долях от основных теплопотерь в помещениях любого назначения через наружные стены окна и двери в соответствии со схемой [1]
Графа 11 – «Добавочные потери теплоты. На угловые помещения 2». При наличии в помещениях двух и более наружных стен принимаем добавку в долях равную 005.
Графа 12 – «Добавочные потери теплоты. На поступление наружного воздуха через наружные двери 3». Добавка на поступление холодного воздуха при открывании наружных дверей в лестничной клетке не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами при высоте здания Н м от средней планировочной отметки земли до верха карниза принимаем:
- 022Н – для одинарных дверей
Графа 13 – «Основные теплопотери через ограждающие конструкции Qогр Вт». Определяются с точность до 10 Вт по формуле:
Графа 14 – «Основные теплопотери помещения ΣQогр Вт». Определяем как сумму теплопотерь через отдельные ограждающие конструкции данного помещения.
Графа 15 – «Расход теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха Qинф Вт». Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции не компенсируемого подогретым приточным воздухом рассчитываем по формуле:
где: L - расход удаляемого воздуха м3 ч не компенсируемый подогретым приточным воздухом принимаемый для жилых зданий 3 м3 ч на 1 м2 жилых помещений и кухни;
ρ - плотность воздуха в помещении кгм3 (таблица 8[1])
с – удельная теплоемкость воздуха равная 1кДж(кг·ºС)
kн – коэффициент учитывающий влияние встречного теплового потока в конструкциях принимается по таблице 9[1]
Графа 16 – «Бытовые теплопоступления Qбыт Вт». Количество теплоты выделяемое в процессе жизнедеятельности в комнатах и кухнях жилых домов принимаем 10 ВТ на 1 м2 площади помещения:
Графа 17 – «Полные теплопотери помещения Qпом Вт». Определяем по формуле:
Потери теплоты помещениями всего здания Qзд Вт определяем по формуле:
Исходные и полученные в ходе расчета тепловых потерь данные заносим в таблицу 2
Ведомость расчета теплопотерь помещений
№ помещения его назначение
Температура внутреннего воздуха tв °С
Характеристика ограждения
Расчетная разность температур (tв-tн) °С
Поправочный коэффициент n
Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций kогр Вт(м2·ºС)
Добавочные потери теплоты
Основные теплопотери через ограждающие конструкции Qогр Вт
Основные теплопотери помещения ΣQогр Вт
Расход теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха Qинф Вт
бытовые теплопоступления Qбыт Вт
Полные теплопотери помещения Qпом Вт
Ориентация по сторонам света
на ориентацию ограждения B1
на угловые помещения B2
на поступление холодного воздуха через наружные двери B3
Продолжение таблицы 2
4. Конструирование системы отопления
Конструирование системы отопления производим в соответствии с требованиями СНиП 41-01-2011 «Отопление вентиляция и кондиционирование». В здании необходимо запроектировать централизованную систему водяного отопления по заданному варианту с расчетными температурами теплоносителя tг = 95 °С и tо = 70 °С. Конструирование системы отопления начинаем с расстановки на поэтажных планах отопительных приборов. Отопительные приборы размещаем под световыми проемами в местах доступных для осмотра ремонта и очистки. Желательно чтобы длина прибора составляла 50-75 % длины оконного проема. Отопительные приборы всех устанавливаем на расстоянии не менее: - от пола – минимально 60 мм - от нижней поверхности подоконных досок (при их отсутствии – от низа оконного проема) – 50-100 мм - от поверхности стены – 25-30 мм . При этом стояки системы отопления устраиваем на расстоянии 150 мм от края оконного проема. В двухтрубных системах отопления расстояние между осями подающего и обратного стояков должно составлять 80 мм при этом подающий стояк располагаем справа при взгляде со стороны помещения.
В лестничных клетках малоэтажных зданий отопительные приборы располагают внизу за пределами входного тамбура применяя при этом отопительные приборы такого же типа как и для отопления основных помещений.
Присоединение отопительных приборов к теплопроводам – сверху-вниз применяем в двухтрубных системах отопления с верхней и нижней разводкой.
По заданию разводка магистралей системы отопления нижняя схема движения теплоносителя тупиковая а ширина здания более 9 м то размещаем магистрали в подвальном помещении здания предусматривая прокладку магистралей обеспечивающую разделение системы отопления на две пофасадные части что сокращает протяженность труб и обеспечивает пофасадное регулирование системы отопления. В подвальных помещениях магистрали для экономии места укрепляют на стенах на высоте 03-05 м ниже потолка.
Для осуществления монтажного и эксплуатационного регулирования а также для отключения отдельных частей системы отопления на теплопроводах устанавливаем ручную и автоматическую запорно-регулирующую арматуру.
По способу присоединения арматуру применяем муфтовую (резьбовую) применяемую на трубах малого диаметра (Dу ≤ 40 мм).
На подводках к отопительным приборам устанавливаем следующую запорно-регулирующую арматуру: краны обеспечивающие пуско-наладочное и эксплуатационное регулирование имеющие повышенный коэффициент местного сопротивления (ручные краны двойного регулирования краны ручные проходные с дросселирующим устройством автоматические краны).
Арматуру на стояках не устанавливаем так как здание малоэтажное.
Арматуру на магистралях необходимо устанавливать для отключения отдельных частей системы отопления. В качестве такой арматуры используем муфтовые проходные краны и вентили (при диаметре труб Dу ≤ 40 мм) а также фланцевые задвижки на трубах большого диаметра (Dу ≥ 50 мм). В пониженных местах на магистралях устанавливаем спускные краны в повышенных местах – воздушные краны или воздухосборники.
Для выпуска воздуха из системы отопления используют в системах отопления с нижней разводкой – воздушные краны (краны Маевского) устанавливаемые на отопительных приборах верхнего этажа здания.
На основании вышеизложенного материала наносим элементы системы отопления на планы здания строим аксонометрическую схему системы отопления в М1:100 расставляем запорно-регулирующую арматуру и устройства для удаления воздуха из системы отопления.
5. Гидравлический расчет теплопроводов системы отопления
Гидравлический расчет теплопроводов системы отопления производим с целью определения оптимального диаметра труб достаточного для подачи необходимого количества теплоносителя в отопительные приборы и преодоления гидравлического сопротивления системы отопления.
Гидравлический расчет выполняем по аксонометрической схеме системы отопления на которую нанесены нагрузки отопительных приборов и стояков вычисленные в расчете телопотерь. На аксонометрической схеме выбираем главное циркуляционное кольцо исходя из следующих условий: - для двухтрубной системы отопления с тупиковым движением теплоносителя главное циркуляционное проходит через наиболее нагруженный и удаленный нижний отопительный прибор. Затем разбиваем главное циркуляционное на участки. Участком является часть трубопровода с постоянным расходом теплоносителя проходящего по нему. Границами участков являются тройники и крестовины. Расчетные участки нумеруем по ходу движения теплоносителя начиная от теплового узла системы отопления.
Гидравлический расчет теплопроводов выполняем методом удельных линейных потерь давления на трение по длине трубопроводов в следующей последовательности.
Определяем тепловую нагрузка на всех расчетных участках главного циркуляционного кольца Qуч. Вт. Тепловая нагрузка на участках магистральных труб определяется как сумма тепловых нагрузок стояков к которым по этому участку подводится или отводится теплоноситель.
Замеряем длины участков lуч. м согласно масштаба.
Вычисляем массовый расход воды на участках Gуч. кгч по формуле:
где: Qуч – тепловая нагрузка участка Вт;
– поправочные коэффициенты учитывающие соответственно увеличение теплового потока устанавливаемых отопительных приборов (таблица 12[1]) и дополнительные потери теплоты отопительных приборов у наружных ограждений (таблица 13[1]);
с – удельная теплоемкость воды равная 419 кДж(кг·°С);
tг и to – температуры теплоносителя в подающем и обратном теплопроводе системы отопления соответственно 95 и 70°С
Вычисляем среднюю величину удельных потерь давления на трение (удельное сопротивление) Rср Пам:
где: m – коэффициент принимаемый для двухтрубной системы – 05;
Рр – расчетное располагаемое давление в системе отопления Па величина которого принимается согласно задания-7000
При известных значениях Rср и Gуч по номограмме (приложение 2[1]) определяем ближайшие по стандарту диаметры труб dуч мм фактические значения удельного сопротивления Rуч Пам скорость движения теплоносителя на участках wуч мс и динамическое давление теплоносителя рдин.уч Па.
По аксонометрической схеме системы отопления определяем местные сопротивления на каждом участке главного циркуляционного кольца. К местным сопротивлениям относятся фасонные части запорно-регулирующая арматура отопительные приборы. Местные сопротивления расположенные на границе двух участков (тройники крестовины) относятся к участку с меньшим расходом теплоносителя. Значения коэффициентов местных сопротивлений берем из приложения 3[1].
Расчет местных сопротивлений представляем в таблице 3 определения суммы коэффициентов местных сопротивлений на участках:
Таблица определения суммы коэффициентов местных сопротивлений на участках
Местное сопротивление
Коэффициент местного сопротивления
Сумма коэффициентов местного сопротивления Σ
Вентиль обыкновенный
Тройник на ответвление
Кран двойной регулировки
Далее рассчитываем потери давления на трение по длине участка (R·l)уч Па и в местных сопротивлениях Zуч=(pдинΣ)уч Па а затем находятся полные потери давления на каждом участке (Rl+Z)уч Па и суммарные потери давления по всей длине главного циркуляционного кольца Σ(Rl+Z)уч. Па.
Гидравлический расчет сводим в таблицу 4
Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца
Тепловая нагрузка на участке Qуч Вт
Расход воды на участке Gуч кгч
Диаметр участка dуч мм
Удельное сопротивление на Rуч Пам
Скорость теплоносителя wуч мс
Динамическое давление теплоносителя рдин.уч Па
Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Σ
Потеря давления на трение на участке (R 1)уч Па
Потери давления на местные сопротивления Zуч Па
Суммарные потери давления Σ(Rl + z)уч Па
Правильность выполнения гидравлического проверяем выполнением следующих условий:
При этом невязка не должна превышать: 15% - для систем с тупиковым движением теплоносителя и 5% - для систем отопления с попутным движением теплоносителя. Невязку рассчитываем по следующей формуле:
6. Тепловой расчет отопительных приборов
Тепловой расчет отопительных приборов заключается в определении площади поверхности и соответствующего типоразмера (или количества секций) отопительных приборов в каждом из отапливаемых помещений при заданных исходных условиях с тем чтобы общая поверхность прибора обеспечивала необходимое теплопоступление в отапливаемое помещение для возмещения теплопотерь.
Тепловой расчет производим для каждого отопительного прибора отдельно в следующей последовательности.
Определяем температуру подающей воды на входе в рассматриваемый стояк ºС:
где: tм - суммарное понижение температуры воды на участках подающей магистрали от теплового пункта до рассматриваемого стояка ветви или распределителя ºСм. Ориентировочные значения понижения температуры 1 м изолированной подающей магистрали приведены в таблице 16[1].
Определяем массовый расход теплоносителя кгч:
- для двухтрубных систем – через каждый рассчитываемый отопительный прибор по формуле:
где: Qпр – соответственно тепловая нагрузка каждого отдельного прибора рассматриваемого стояка Вт;
Определяем среднюю температуру теплоносителя в каждом отопительном приборе ºС:
- для двухтрубных систем:
Определяем среднюю расчетную разность температур для отопительного прибора ºС:
где: tв - средняя температура внутреннего воздуха в отапливаемом помещении °С.
Вычисляем расчетный требуемый тепловой поток отопительного прибора Вт по выражению:
где: Qпр - значение теплового потока отопительного прибора (или сумма тепловых потоков отопительных приборов помещения) соответствует теплопотерям данного помещения.
Вычисляем номинальный требуемый тепловой поток отопительного прибора Вт исходя из того что он не должен сократиться более чем на 5 % по сравнению с Q1 по формуле:
где: φ – коэффициент приведения номинального требуемого теплового потока к расчетным условиям вычисляется по формуле:
где: n и p - показатели для определения теплового потока отопительного прибора приведены в таблице 18[1];
tн - номинальная средняя разность температур равная 70 ºС - для приборов отечественного производства
Gпр - расчетный расход теплоносителя в отопительном приборе кгч
Для секционных отопительных приборов требуемое минимальное число секций определяем по формуле:
где: Qн.у – номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора зависит от типа радиатора Втсекц;
- коэффициент учета числа секций в приборе (таблица 19[1])
Результаты теплового расчета представляем в таблице 5
Тепловой расчет отопительных приборов
Продолжение таблицы 5
7. Подбор оборудования узла ввода
Тепловой узел представляет собой комплекс оборудования и устройств предназначенных для присоединения систем теплопотребления к тепловым сетям.
В курсовом проекте присоединение к тепловым сетям – зависимое со смешением теплоносителя. Смешение осуществляется с помощью смесительной установки в качестве которой используем водоструйный элеватор. Основное назначение смесительной установки - понижение температуры сетевой воды поступающей от источника тепла в тепловой узел здания до необходимой для подачи в систему отопления tг = 95°С. Понижение температуры происходит при смешении высокотемпературной сетевой воды с обратной водой из системы отопления охлажденной до температуры tо = 70°С.
Подбор смесительной установки осуществляется на основании коэффициента смешения:
где: 1 – температура теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети -150;
tг tо – параметры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления (95-70°С).
Подбор элеватора осуществляем в следующей последовательности:
Определяем расход теплоносителя в системе отопления тч:
где: Qзд. – расход тепла в проектируемой системы отопления Вт
c – удельная теплоёмкость воды равная 419 кДж(кг°С);
Вычисляем диаметр камеры смешения элеватора по формуле мм:
где: Рсо – гидравлическое сопротивление системы отопления кПа принимается по итогам гидравлического расчёта-6.269
Определяем расчётный диаметр сопла мм по формуле:
По рассчитанному значению dк подбираем номер элеватора с ближайшим наибольшим диаметром камеры смешения по таблице 20[1].
Коэффициент смешения:
Расход теплоносителя в системе отопления:
Диаметр камеры смешения элеватора:
Расчётный диаметр сопла:
Конструктивные характеристики чугунного элеватора типа ВТИ:
-Диаметр камеры смешения dк мм-15
-Размеры мм: L=425; D=145; D1= 160; D2=160; d= 5
В ходе работы по выполнению курсового проекта «Расчет системы отопления жилого здания» нами была спроектирована двухтрубная система водяного отопления двухэтажного жилого здания с центральным теплоснабжением нижней разводкой магистралей и тупиковой схемой движения теплоносителя. Были проведены расчеты: тепловых потерь теплопотери здания составили 32 780 Вт гидравлический расчет главного циркуляционного кольца потери давления составили 5299 Па. Также были подобраны отопительные приборы - радиаторы биметаллические произведен их тепловой расчет и найдено необходимое количество секций отопительных приборов в каждом отапливаемом помещении. Так как присоединение к тепловым сетям – зависимое со смешением теплоносителя то было подобрано оборудование узла ввода - водоструйного элеватора с требуемыми характеристиками.

чертеж.dwg

График движения рабочей силы
Разгрузка материалов
Ограждение сройплощадок
Сборка труб в плеть d=400мм
Сварка поворотных стыков d=400мм
Изоляция поворотных стыков d=400мм
Подготовительные работы
Механизир.разработка грунта
Ручная разработка грунта
Установка пешеход. мостиков
Укладка труб d=400мм
Сварка неповоротных стыков d=400мм
Установка задвижек d=400мм
Установка комп-ров d=400мм
Установка контрольных трубок
Присыпка газопровода
Испытание на плотность d=400мм
Изоляция не поворт.стыков d=400мм
Планировка строй площадки
Испытание на прочность d=400мм
Врезки в действующий гд 400
Технологическая схема на рытье траншеи
Добор грунта в ручную
Теплогазоснабжение и вентиляция хозяйственно-бытового здания
расположенного в г. Тирасполь.
Календарный график. Технологическая схема на рытье траншеи. График движения рабочей силы.
БПФ ГОУ ПГУ им. Т.Г. Шевченко БПО9ДР65ТГ1
Схема газопровод. М 1: 50
Г5Ду 15мм. штуцер со схем- ной заглушкой для отбора проб газа при продувки.
Продувочный газопровод Г5Ду 20 мм. вывести выше карниза здания на 1
Врезать опуск к проект. котлу
Врезать клапан - отсекатель Ду 25 мм. монтировать на отм. не более + 2
Газ. сч. "G-6" (с темп. кор.)
Сущ. газовый счетчик заменить на газовый счетчик "G-6" с температур- ным компенсатором.
От наружного газопровода Г1Ду 32 мм. см. ситуационный план
Газоснабжение жилого дома по адресу:
План Типового этажа М(1:100)
План Подвала М(1:100)
Элеватор водоструйный
Экспликация узла ввода с элеватором
Схема узла ввода с элеватором
;Конструктивные характеристики чугунного элеватора типа ВТИ
Общий вид чугунного элеватора типа ВТИ
Отопление жилого дома