Здание суда в г. Дружковка Донецкой области

Madjd 9.орг..dwg

Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
КАЛЕНДАРНЫЙ ПЛАН СТРОИТЕЛЬСТВА ОБЪЕКТА
Подгатовительный период
Подгатовка территории строительства
Устройство зданий произвоственного и бытового назначения
Устройство постоянных и временных наружных сетей и сооруже-
Устройство объектов энергетического хозяйства
Устройство объектов транспортного хозяйства и связи
тепло-и газоснобжения
Подземная часть здания
Разработка грунта эксковаторами
Доработка грунта вручную
Устройство песчаных оснований под фундаменты
Укладка блоков и плит ленточных фундаментов
Установка блоков стен подвала
Устройство монолитных заделок
Устройство гидроизоляции стен фундаментов
Уплотнение грунта пневмотрамбовками
Уплотнение грунта щебнем
Устройство подстилающих слоев бетонных
Установка сборных панелей перекрытия
Устройство монолитного перекрытия
Надземная часть здания
Кирпичная кладка стен
Устройство кирпичных перегородак
Устройство подоконных железобетонных плит
Укладка лестнечных маршей
Устройство лестниц из отдельных ступеней
Установка сборных панелей перекрытий и покрытия
установка мелких конструкций
Устройство структурного покрытия
Устройство покрытия и кровли
Заполнение оконных проемов
Заполнение дверных проемов
Остекление оконных и дверных проемов
Устройство тепло-и звукоизоляции:
Устройство монолитного
безбалочного перекрытий
-из шлака гранулированного
-из плит древесно-волокнистых
Оклейка рубероидом и гидроизолом на нефтебитуме
Устройство гидроизоляции из освальтобетонной смеси
Улучшенная штукатурка внутри здания
Отделка поверхностей под окраску или обклейку обоями
Облицовка стен глазурованной плиткой
Устройство бетонных полов
Устройство мозаичных (терраццо) полов
Устройствот цементных стяжек
Устройство полов из плиток керамических
Устройство полов из паркета штучного
Извесковая окраска по штукатурке
Масляная окраска стен
подоконных досок и наличников
Монтаж технологического оборудования
Электромонтажные работы
Санитарно-технические работы
Строительный объем здания
Общая продолжительность строительства объекта
Продолжительность выполнения СМР
Показатель совмещения строительных процессов.
Затраты труда на 1м^3 здания
Общая трудоемкость работ по объекту
Коэффициент неравномерности движения рабочих
График движения рабочей силы на строительной площадке
Экскаватор ЭО - 322; ЭО - 2621
Лестничные марши и др. конструкций
Блоки ленточного фундамента
График поставки основных материалов и конструкций
График работы основных машин и механизмов
движения рабочих в смену
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области

Madjd 11 Арг.dwg

Технологическая карта на производство кирпичной кладки
Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
разборрка инвентарных блочных
и неинвентарных подмостей
кирпича на рабочее место
Прием и подача раствора
Численность рабочих в день
ГРАФИК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
Стреловой самоходный гусеничный кран СКГ25
Автомобиль грузовой КАМАЗ 5410
Автосамосвал ЗИЛ-130
Строп четырёхветвевой
Подмости инвентарные
Переносные площадки-подмости
Лестницы для подъёма на подмости
Молоток-кулачок типа МКУ
Молоток - кирочка типа МКИ
Лопата растворная ЛР
Зубило слесарное 20*60
Контейнер для хранения инструментов
Отвес стальной строительный ОТ-600
Нивелир с рейкой и штатив
Метр стальной складной
доставляется автосамосвалами ЗИЛ- 130 с центрального РБУ и выгружается
м^3 и выгружается в ящики
в растворо смеситель с эстакады раствор подаётся на рабочие места в бункере
УКАЗАНИЯ ПО ПРОИЗВОД -
на перекрытии. Кирпич подаётся на рабочее место на поддонах. Раствор
подмостей и подмостей индивидуального изготовления
Кирпичная кладка выполняется с применением инвентарных блочных
ный кран СКГ-25 с длиной стрелы 30 метров.
новки средств подмащивания используется стреловой самоходный гусенич-
Для подачи кирпича и раствора
установки и переста-
строго соблюдать требования СНиП III-17-78*
по двухзахватной системе. При выполнении каменных работ необходимо
Возведение надземной части ведётся по поточно-расчленённой технологии
II.Технология и организация основных и вспомогательных процессов.
завезены инвентарь и приспособления.
Подготовлены площадки для складирования материалов
Выполнены инженерные коммуникации сети: электроснабжения
Завезён и испытан самоходный стреловой кран СКГ-25.
и составлен акт приёмки работ с составлением акта на скрытые работы.
выполнены следующие работы:Выполнена обратная засыпка
До начала работ по возведению надземной части здания должны быть
I.Готовность предшествующих работ:
условные обозначения
Производство работ выполнять в соответствии со СНиП III-4-80* разделы:
" Общие паложения"; 2" Организация строительной площадки
работ и рабочих мест"; 3" Эксплуатация строительных машин";
"Погрузочно-разгрузочные работы"; 10"Каменные работы".
Особое внимание обратить на следующее: 1. К работе допускаются лица не моложе 18 лет
имеющие профессиональные навыки
прошедшие обучение безопасным методам
и приёмам выполнения работ
годные по состоянию здоровъя. 2. Подмости должны быть
прочными и устойчивыми
обязательно наличие перил. 3. Каменьщику запрещается:
ходить по выложенной кладе
выполнять рубку и тёску керпича без защитных очков.
Производство работ согласно данной технологической карты разрешается при наличии
визы главного инженера стройорганизации.
по размерам (толщине)конструкций в плане 15
по отметкам опорных поверхностей -10
по ширине простенков -15
по ширине проёмов +15
по смещению вертикальных осей оконных прёмов 20
по смещению осей конструкций 10
- Отклонения поверхностей и углов кладки от вертикали:
на все здание высотой более двух этажей 30
- Отклонения рядов кладки от горизонтали на 10м длины 15
Продолжительность выполнения работ на одном этаже: 14 дней
Сменная выработка одного каменщика: 2
Общая трудоёмкость работ: 227 чел.- дн.
Затраты труда на 1м^3 кладки: 0
- Временные автодороги
- Подмости инвентарные блочные
Установка для приёма раствора
СХЕМА ПРОИЗВОДСТВА КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ
- Подмости неинвентарные
приямок для установки
раздаточного бункера
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области

Нирс-Елагина.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ
ДОНБАССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВА И АРХИТЕКТУРЫ
КАФЕДРА АРХИТЕКТУРЫ
Геометрическая интерпретация
геометрического коэффициента
естественной освещенности помещений
В работе дан краткий анализ существующих методов определения геометрического коэффициента естественной освещенности. Предлагается метод определения геометрического КЕО на основе геометрической интерпретации его.
Существующие методы определения геометрического КЕО
Краткий анализ приведенных методов определения
геометрического КЕО
Предлагаемый метод расчета геометрического КЕО .
Геометрическая интерпретация геометрического коэффициента естественной освещенности.
Современная практика проектирования систем естественного освещения зданий требует постоянного совершенствования существующих методов расчета естественного освещения. Эти требования сводятся к тому чтобы методы расчета отличались бы: 1) простотой процесса вычислений; 2) достаточной точностью; 3) учетом главных факторов влияющих на освещение; 4) универсальностью т.е. возможностью применения при различных схемах расположения светопроемов. Существующие многочисленные методы расчета естественной освещенности в различной степени отвечают указанным требованиям. Поэтому постоянное совершенствование методов расчета естественного освещения является характерной чертой современного развития теории строительной светотехники. Это практически необходимо и теоретически важно т.е. актуально и требует дальнейшего развития и совершенствования.
Известно что уровень естественной освещенности в помещениях характеризуется коэффициентом естественной освещенности представляющим собой отношение освещенности точки внутри помещения к одновременному значению освещенности точки находящейся над открытым небосводом. Величина КЕО зависит от: геометрического коэффициента естественной освещенности e коэффициента учитывающего неравномерную яркость небосвода q коэффициента учитывающего затеняющего влияния противостоящего здания R. Коэффициента учитывающего повышение освещенности внутри помещения за счет отражения света от внутренних поверхностей помещения (стен пола потолка оборудования) r r1 или r2 коэффициента учитывающего светопотери в светопрозрачном ограждении tо. При определении КЕО наибольшую сложность представляет определение геометрического коэффициента естественной освещенности который равен КЕО без учета влияние всех остальных факторов т.е. q R r1 и r2 tо. Поэтому многие современные методы направленные на совершенствование расчетов естественной освещенности сводятся к совершенствованию метода определения геометрического КЕО.
Существующие методы определения геометрического КЕО.
Как указывает А.М. Данилюк [1] этот метод относится к числу первых методов определения геометрического КЕО от проема в форме многогранника произвольно наклоненного к освещаемой площадке. Величина геометрического КЕО определяется по формуле :
e = 12 p S qk × cos jk
где m – число сторон многоугольника;
q - углы под которыми видны из освещаемой точки М стороны
многоугольника в радианах;
j - углы между освещенной плоскостью и плоскостями
приведенными через точку М и грани многоугольника.
Эта формула справедлива при соблюдении следующих допущений:
)небосвод принимается за полусферу равномерной яркости
)прямой солнечный свет во внимание не принимается
)данная точки внутри помещения освещается только светом идущим непосредственно от небосвода
)рассеянный свет от противоположных зданий и земли во внимание не принимается
)рассеянный свет от внутренних поверхностей во внимание не принимается.
В частном случае когда рассматривается освещенность точки от прямоугольного светопроема величина геометрического КЕО определяется по формуле:
e = 12 p (q1 × cos j1 + q2 × cos j2 )
При проеме бесконечной длины формула приобретает вид:
e = 12 (cos j1 + cos j2 )
Метод Винера отличается общностью формулы но определение углов представляет ряд трудностей. В связи с этим метод Винера представляет лишь определенный теоретический интерес и редко используется в расчетной практике.
Если в формулах Винера угловые параметры заменить линейными то получим так называемые формулы Хигби. Так например в частном случае когда рассматривается точка М располагается против одной из вертикальных граней окна на уровне подоконника формула Хигби принимает вид:
e = 12 p (arctg (yx) – (x p2 + x2 ) × arctg (y p2 + x2 ) )
Этот метод хотя исключает угловые параметры остается также громоздким в расчетной практике.
в) Метод инж. К.Е. Бабурина.
Этот метод относится к числу графических. Для определения величины геометрического КЕО автором разработаны графики выражающие зависимость величины геометрического КЕО от глубины положения точки М относительно проема. Графики включают семейство кривых каждая из которых соответствует определенному положению проема относительно рабочей плоскости и высота проема. Данный метод применим для проемов бесконечной длины и не учитывает эранируещего влияния толщины стены. Метод Бабурина несколько усовершенствован А.М. Данилюком. Он дал дополнительный график с помощью которого возможно определить поправку e учитывающую длину проема. В этом случае величина геометрического КЕО будет равна:
где e1- величина геометрического КЕО соответствующая ленточному
e – коэффициент учитывающий конечную длину проема.
Величина e1 и e определяется по соответствующим графиком. Трудность в определении геометрических параметров проема и положения точки М не дал возможность методу получить распространение.
г) Метод инж. А.М. Данилюка
Рассматривая задачу об освещенности точки равномерно светящимся прямоугольником А.М. Данилюк дал аналогичное выражение геометрического КЕО в виде:
e = 1p cos b × cos2 g × db × dg = sinb2 ((g + sing × cosg)p)
Это выражение геометрического КЕО Данилюк представляет в виде двух не зависящих друг от друга множителей.
e1 = 12 (sinb2 - sinb1)
e11 = (g + sing × cosg )p )
Тогда формула геометрического КЕО принимает вид:
Для удобства А.М. Данилюком предложены два графика определяющие e1 и e - график I-й и II-й.
При построении графиков I и II А.М. Данилюк исходил из того что весь небосвод разделена 10 000 элементарных площадок каждая из которых создает в центре полусферы одинаковую освещенность. Деление полусферы осуществлено наклонными и вертикальными плоскостями проходящими через центр полусферы. График представляет собой вертикальную проекцию наклонных плоскостей членящих полусферу на 100 частей. График представляет собой горизонтальную проекцию вертикальных плоскостей. Определение геометрического КЕО сводится к выполнению следующих операций:
) нахождение коэффициента e1 по графику для чего график накладывают на разрез помещения и определяются: а) количество проходящих через проем к рассматриваемой точке М б) – расстояние от точки М до геометрического центра проема ос г) нахождение коэффициента e для чего график накладывается на план так чтобы центр графика О отстоял от средней линии проема на расстояние равное от точки М до геометрического центра проема Ос№ 3) определение геометрического КЕО путем перемножения коэффициентов e1 и e т.е.
Этот метод является удобным простым и весьма универсальным при определении геометрического КЕО плоских поемов прямоугольной формы. Он положен в основу метода определения КЕО по СНиП -4-79.
Кроме указанных методов существуют методы Хорошилова Кожича Дорнона Дреслера.
Краткий анализ приведенных методов определения геометрического КЕО.
Рассматривая приведенные методы определения геометрического КЕО следует отметить следующее:
)Общий ход развития методов расчета отличается появлением большого количества методов в период с 40-х годов ХХ столетия по настоящее время. Это свидетельствует о росте интереса к данной проблеме в связи с практической необходимостью в методах расчета естественной освещенности при проектировании зданий.
)Развитие методов расчета КЕО идет по пути: а) наиболее полного учета всех факторов влияющих на естественное освещение в помещении; б) повышение точности расчета; в) снижение трудоемкости процесса расчета; г) дальнейшего детального изучения отдельных факторов влияющих на освещение; д) разработки наиболее универсальных методов охватывающих максимально возможные случаи освещения помещения естественным светом; е) разработки отдельных методов применимых только к конкретным условиям освещения.
)Существующие методы расчета обычно приспособлены к расчету освещенности от прямоугольных проемов. Расчет освещенности от проемов непрямоугольной формы и тем более криволинейной оказывается практически невозможным.
Предлагаемый метод расчета геометрического коэффициента естественной освещенности.
Предлагаемый метод определения геометрического КЕО основан на анализе фигуры проекции телесного угла на горизонтальной плоскости при этом светопроемы принимаются прямоугольной формы.
Определение величины геометрического КЕО путем анализа фигуры проекции телесного угла описанного из данной точки по контуру светопроема имеет то преимущество что при этом представляется возможным рассмотреть и учесть отдельные элементы и свойства фигуры проекции влияющие на величину геометрического КЕО. Предлагаемый метод обеспечивает решение поставленной задаче с достаточной степенью точности.
Рассмотрим освещенность точки М при следующих допущениях: 1) небосвод представляет собой полусферу с равномерной яркостью по всей поверхности; 2) форма проема прямоугольная и образована горизонтальными и вертикальными линиями; 3) влияние отраженного света не учитывается; 4) потерь света при прохождении света через проем не имеется.
При указанных условиях освещенности в точке М создается участком небосвода a b c d видимым из точки М через проем АВСД (рис. 1). Геометрический КЕО на горизонтальной плоскости в точке М будет равен площади a` b` c` d` a b c d которая представляет собой проекцию участка небосвода аbad на горизонтальную плоскость.
Величина площади проекции a` b` c` d` может быть определена из следующих соображений (рис. 2). Стороны a` b` и c` d` представляют собой участки эллипсов которые явились проекциями дуг. Эти дуги принадлежат окружностям которые образовались как линии пересечения полусферы небосвода с наклонными плоскостями проходящими через стороны проема АВ и СД и точки М. Стороны a’ d’ и b’ c’представляют собой отрезки прямых которые принадлежат линии пересечения горизонтальной плоскости с вертикальными плоскостями через стороны проема АД и ВС и точку М. Следовательно площадь a` b` c` d` может быть рассмотрена как разность эллиптических секторов c` М d` и a` М b`.
Площадь эллиптического сектора может быть определена следующим образом. Площадь кругового сектора c’’ М d’’ (рис. 3) равна:
Fk = (pR2(b1 - b2))360
Площадь эллиптического сектора a` М b` может быть рассмотрена как площадь проекции кругового сектора a`` М b`` наклонного к горизонту под углом a т.е. (иначе говоря площадь эллипса (рис. 3) есть проекция площади круга наклонного к горизонту под углом a.
Fэ = ((pR2(b1 - b2))360) × cos a
Выражение cos a может быть определено так:
Тогда площадь эллиптического сектора a` М b` равна:
Fэ = (pR × r (b1 - b2))360
Выражение b1 - b2 представляет собой величину дуги кругового сектора выраженную в градусах. Эту разность углов b1 - b2 следовательно можно выразить так:
Fэ = (j360) × pR × r
Приняв величину радиуса полусферы R = 1 получим следующее выражение площади эллиптического сектора a` М b`
Где r – представляет собой малую полуось рассматриваемого эллипса.
Возвращаясь к предыдущему рисунку (рис. 2) площадь эллиптического сектора c` M d` может быть выражена следующим образом:
Площадь эллиптического сектора a` М b` равна:
Тогда площадь проекции a` b` c` d` равна:
DF = Fэ1 - Fэ2 = (j1360) × pr1 - (j2360) × pr2 = p360 (jr1 - j2r2).
DF = p360 (j1× r1 - j2 × r2)
Из этого следует что площадь проекции участка небосвода abcd на горизонтальную плоскость или же площадь проекции телесного угла описанного из точки М по периметру проема. Может быть определена через малые радиусы r1 и r2 эллипсов ограничивающих площадь проекции a` b` c` d` и угловые величины j1 и j2 .
При этом методt определяется не только величина площади проекции телесного угла но можно иметь полное представление о форме этой проекции и ее положении и на горизонтальной плоскости. А это дает возможность во-первых получить представление и распределение яркости по площади проекции телесного угла при неравномерной яркости светящихся поверхностей во-вторых находя подобным образом площади проекции телесных углов описанных из данной точки по различным поверхностям дающих отраженный свет можно более точно учитывать влияние отраженного света.
Переходя к определению геометрического коэффициента естественной освещенности в точки М вспомним что геометрический смысл геометрического КЕО представляет собой отношение площади проекции телесного угла a` b` c` d` к полной площади круга радиуса R = 1 (рис. 2) т.е.
e = DFF = p360p (j1 r1 - j2 r2 ) = 1360 (j1 r1 - j2 r2 ).
Обозначив r1 и r2 как малые полуоси эллипсов через b1 и b2 получим:
e = 1360 (b1 j1 – b2j2 ).
Данилюк А.М. Расчет естественного освещения помещений Стройиздат М. 1941.
Гусев Н.М. Естественное освещение зданий. Госстройиздат М. 1960.
Гусев Н.М. Климов П.П. Строительная физика Госстройиздат М. 1965.
Строительные нормы и правила. «Естественное и искусственное освещение» СНиП II-4-79. Госстройиздат. М. 1980.
Бабурин К.Е. Гусев Н.М. Нормализация расчета и проектирование естественного освещения промышленных зданий ОНТИМ. М. 1938.

Madjd 5. Fon.dwg

СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ФУНДАМЕНТОВ
покрытие из паркета штучного
прослоака из быстротвердеющей
мастики на водостойких вяжущих
стяжка из литого асфальтобетона
тепло-и звукоизоляция из шлака
многопустотная плита перекрытия
подстилающий слой :бетон М100
грунт основания с втрамбованным
Обмазать горячим битумом за 2раза
стяжка из цементного раствора
покрытие из бетона мозаичного
Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области

Madjd.13арг .dwg

Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
экспликация временных зданий
При организации строительной площадки
проездов строительных машин и транспор-
проходов людей установлены опасные зоны.
Опасные зоны должны быть ограждены защитными ограждениями
и предупредительными знакоми(ГОСТ23407-78*)
В связи со стесненными условиями на стройплощадке
для обеспечения безопасности монтажный кран СКГ-25
работает с ограничением поворота стрелы.Территория
стройплощадки ограждена временным заборам.
При размещении временных сооружений
учитывать требования по габоритам приближения
строений к движущимся транспортным средствам.
проезды и проходы кним в темное
время суток должны быть освещены.Производство
работ в неосвещенных местах не допускается
У въезда на стройплощадку предусмотрина схема
движения транспорта по объекту.Подавать материалы
конструкции на рабочее место-в технологической
последовательности.В целях обеспечения противопожарной
безопасности предусмотрены:сеть дорог
противопожарным инвентарем
два выезда с дороги
общего пользования.Рвбота электрообарудования и
электроинструментов без просмотра
открытым огнем в помещениях и курение в неотведен-
ных местах запрещяется.
Контора мастера и диспетческая
Комната для обогрева. отдыха
Открыте складские пложадки
ЭКСПЛИКАЦИЯ ВРЕМЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжительность подготовительного периода
Максимальное число рабочих в смену
связанных с организцией
строительного хозяйства
Протяженность временных дорог
Протяженность временного водопровода
Протяженность временной канализации
Протяженность временной электросети
Коэффициент использования площади временными
зданиями и сооружениями
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области
Стройгенплан разрабатывается на период
монтажа надземной части здания.
До начала строительства выполнить:
-временные здания и сооружения;
-наружные инженерные:
-вертикальную планировку;
На стройгенплане предусмотрено размеще-
ние расчетного количества временных
зданий и сооружений.
Временные дороги приняты:улучшенные
Обеспечение стройплощадки водой
электроинергией-от постоянных источников.
Временная водопроводная сеть из чугунных
Радиос закругление сети кольцевых
Открытая складская площадка запроиктирована
на утрамбованный слой земли
Для освещения строительной площадки
используются прожекторы заливающего
света ПЗС-35 с лампами ЛН Г 220-500.
СТРОИТЕЛЬНЫЙ ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН
-Проектируемое здание
-Временные передвижные здания
-Трансформаторная подстанция
-Времнное ограждение стройплощадки
-Распределительный щит
-Направление движения
-Водопровод проектируемый
-Водопровод существующий
-Водопровод временный
-Канализация временная
-Канализация существуующая
-Электросеть временная
-Электросеть проектируемая
-Знак по технике безопасности
-Граница опасной зоны
-Граница рабочей зоны
-Граница зоны пермещения

Madjd12 Генплан 2.dwg

Drawing created with AutoCAD and a registered developer third party application
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области
Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
Здание народного суда
Трансформаторная подстанция
Сметная стоимость стр-ва:
Договорная цена стройки
Кафедра " Архитектура промышленных и гражданских зданий
ДОНБАССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА И АРХИТЕКТУРЫ
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ
ЗАВ. КАФЕДРОЙ ДОЦЕНТ
РУКОВОДИТЕЛЬ ПРОЕКТА ПРОФ.
ВЫПОЛНИЛ СТ. ГР.ПГС - 51А
ОБЪЁМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ
И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
ЗДАНИЯ СУДА В ГОРОДЕ "ДРУЖКОВКА"
Площадь проездов и тротуаров
Коэффициент озеленения
Процент проездов и тротуаров
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ТЕНИКО - ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
- Проектируемое здание
- Существующие здания
- Подземные сооружения
- Лиственные деревья

Madjd 4.dwg

кабинет зав.юрид.конс.
ВАРИАНТ 2 ФАСАД 1-12
ВАРИАНТ 1 ФАСАД 1-12
минераловатные плиты
на битумном связующем
растворная биафрагма
армированная проволочной сеткой
узлы конструкции стены
Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области

Madjd 2.dwg

библиотека юридическа литературы
свидетельская комната
зал для гражданских дел
помещение общественных организаций
помещение психологической нагрузки
зал для уголовных дел
кабинет председателя суда
свидетель- ская комната
покрытие из поркета штучного 19
прослойка из быстротвердеющей
мастики на водостойких вяжущих
стяжка из литого освальтобетона
тепло-и звукоизоляция из плит
древесно-волокнистых
много пустотная плита перекрытия
откос из цемента- песчаного раствора М100
Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
план 2 этажа сечение 6-6
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области

Madjd 3.dwg

Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
-х слойный ковер из наплавляемого рубе-
роида марки РМ500-2 С защитной окраской
выравнивающий слой из кровельного
утеплитель-плиты минераловатные
разуклонка из пенобетона по уклону
пароизоляция-слой рубероида марки РКМ350
многопустотная плита покрытия
ребристая плита покрытия
выравнивающий слой из кровельного картона
структурная конструкция из пирамидальных
армоцементных элементов
Бортик из цементного
Деревянная антисептированная
доска 19*65 по всей длине
Фартук из оцинкованной кровельной стали
Три дополнительных слоя водоизоляционого ковра
рейка 25*50 по всей длине
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЯ НА ОТМЕТКА +3
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области

Madjd12 Генплан .dwg

Drawing created with AutoCAD and a registered developer third party application
Здание народного суда в п.г.т. Великая Новоселка
Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
Здание народного суда
Трансформаторная подстанция
Сметная стоимость стр-ва:
Договорная цена стройки
Кафедра " Архитектура промышленных и гражданских зданий
ДОНБАССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА И АРХИТЕКТУРЫ
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ
ЗАВ. КАФЕДРОЙ К.Т.Н. ДОЦЕНТ
РУКОВОДИТЕЛЬ ПРОЕКТА ПРОФ.
ВЫПОЛНИЛ СТ. ГР.ПГС - 51А
ОБЪЁМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ
И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
ЗДАНИЯ СУДА В ГОРОДЕ "ДРУЖКОВКА"
Площадь проездов и тротуаров
Коэффициент озеленения
Процент проездов и тротуаров
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ТЕНИКО - ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
- Проектируемое здание
- Существующие здания
- Подземные сооружения
- Лиственные деревья

Madjd 1.dwg

комната судебных помещений
свидетельская комната
кабинет зав канцелярией
кабинет зав. юридич. консультац.
зал для гражданских дел
Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области

Madjd 10 Нирс.dwg

Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
НИРС : Анализ естественной освещенности в зале
Уровень рабочей поверхности
- Кривая бокового естественного освещения для варианта 1
- Нормированное значение коэффициента естественной освещенности (eн)
- Кривая бокового естественного освещения для варианта 2
КРИВЫЕ ЕСТЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ
ер- расчетное значение коэффициента естественной освещенности (КЕО)
геометрический КЕО в расчетной точке при боковом освещении ;
учитывающий неравномерную яркость небосвода;
учитывающий повышение КЕО
благодаря отраженному свету;
общий коэффийиент светопропускания ;
проходящих в расчетную точку на разрезе помещения
проходящих в расчетную точку на плане помещения
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области

Madjd 6.пл. кров..dwg

Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЯ НА ОТМЕТКА +6
ИНТЕРЬЕР ЗАЛА УГОЛОВНЫХ ДЕЛ
Фартук из оцинкованной кровельной стали
Бортик из цементного
ФРАГМЕНТ N1 rн.+8.300
ФРАГМЕНТ N2 rн.+4.100
П8 (обрубить по месту)
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области

Madjd 8.ЖБК.dwg

Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
Лесннчный марш. ЛМ-1. Сборчный чертеж.
Бетон тяжелый класса В25
СПЕЦИФИКАЦИЯ НА ЛМ-1
ЛЕСТННИЧНЫЙ МАРШ ЛМ-1
рассматривать совместно с черт.№ 9
ВЕДЕМОСТЬ РАСХОДА СТАЛИ НА ЭЛЕМЕНТ
СПЕЦИФИКАЦИЯ АРМАТУРНЫХ ИЗДЕЛий
Перед установкой в опалубку каркасы Кр-1 объединить стержнями
с шагом 500 мм с помощью сварки.
рассматривать срвместно с черт. № 9
ГОСТ 14098-85-К1-Кт2
рассматривать со вместно с черт № 9
ПЛОЩАДОЧНАЯ ПЛИТА ЛМ-1
ЛП-1. Арматурные изделия
ЛМ1. Арматурные изделия
Лесннчный площадка. ЛП-1. Сборчный чертеж.
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области

Диплом.doc

Исходные данные для проектирования.
Архитектурно строительный раздел.
1.Функциональный процесс в здании.
2.Генеральный план участка застройки.
3.Объемно-планировочное решение.
4.Конструктивное решение здания.
4.1.Конструктивная схема здания.
4.5.Перекрытие и покрытие здания.
4.6.Лестницы здания.
5.Обоснование принятых Объемно-планировочных и конструктивных решений.
5.1.Теплотехнический расчет ограждающих конструкций.
5.2.Подбор конструкций оконных заполнений.
5.3.Расчет естественной освещенности.
5.4.Расчет звукоизоляции ограждающих конструкций.
6.Архитектурная отделка фасадов и интерьеров.
7.Санитарно техническое и инженерное оборудование здания.
8.Результаты НИРС использованные в проекте.
Расчетно-конструкторский раздел.
1.Конструкции железобетонные.
1.1.Расчет сборного железобетонного марша.
1.2.Расчет железобетонной площадочной плиты.
1.3.Расчет монолитного кессонного перекрытия.
2.Расчет и проектирование фундаментов.
2.1.Оценка инженерно-геологических условий.
2.2.Сбор нагрузок на ленточные фундаменты.
2.3.Проектирование ленточного фундамента по оси В а осях 6 – 9.
2.4.Проектирование ленточного фундамента по оси Г а осях 6 – 9.
Организационно-технологический и экономический раздел.
Проектирование общественных зданий основывается на принципах синтеза функциональных архитектурно-художественных технических и экономических сторон архитектуры. Целью проектирование является нахождение таких решений общественных зданий которые наиболее полно отвечают своему назначению удобны для той или иной деятельности людей обладают высокими архитектурно-художественными качествами обеспечивают зданиям прочность экономичность возведения и эксплуатации.
Общественные здания часто занимают доминирующее положение в застройке определяют композиции архитектурных ансамблей и своими архитектурно-художественными качествами активно воздействуют на сознание людей их естественное восприятие и формирование художественного вкуса. Градостроительные и природные факторы оказывают существенное влияние на формирование архитектурного облика общественного здания. Архитектура общественных зданий воспринимается в связи с архитектурой окружающей жилой застройки и выявляется благодаря отличительным композициям для этого вида зданий.
В связи с ростом промышленного и гражданского строительства постепенно происходит рост районных центров.
Они окружаются и отдаляются от областных центров. В настоящее время возникает необходимость реконструкции переоборудования старых зданий и строительства новых которые бы по своим проектам отвечали бы современным условиям требованиям более современным формам.
Поселок городского типа Красная Поляна можно отнести к одному из перспективных районов строительства входящую в свободную экономическую зону для более полного объема предлагаемых услуг населению в самом поселке и близлежащих селах предлагается проект здания правосудия который отвечает всем современным требованиям предъявляемым к строительству общественных зданий.
В нем будет предоставлен целый комплекс юридических услуг населению непосредственно на месте не требуя выезда в областной центр.
В данном проекте разрабатывается здание Правосудия с тремя залами судебных заседаний (два зала для гражданских дел на 50 мест каждый один зал для уголовных дел на 95 мест) для строительства на Украине. В п.г.т. Красная поляна Донецкой области.
Площадка строительства расположена в I температурной зоне территории Украины; Вес снегового покрова: 05 кПа (50 кгсм2) – I снеговой район (карта 1 обяз. приложения 5 [20] ); скоростной напор ветра : 038 кПа (38 кгсм2) – III ветровой район (карта 3 обяз. приложения 5 [20] );
Основанием фундаментов служит суглинок полутвердый средней прочности.
Инженерно-геологические условия площадки строительства подробно приведены в п.п. 3.1. П 3.
Площадка строительства находится на не подрабатываемой территории грунт относится к непросадочным. Грунтовые воды обнаружены на глубине 57 метров. От поверхности земли. Тип территории по потенциальной подтопляемости: потенциально не подтопляемая. Нормативная глубина промерзания грунта dfn=0.9 м. Участок строительства расположен вдоль улицы Ленина на пересечении с улицей Набережной и граничит с существующей застройкой. Рельеф участка спокойный. Господствующее направление ветра юго-восточное.
Архитектурно-строительный
1.Функциональный процесс в здании
По функциональному назначению и особенности эксплуатации проектируемого здания Правосудия относится к специализированным общественным зданиям группа VI – организации и учреждения управления (согласно табл. 21 [36]).
Основное функциональное назначение проектируемого здания Правосудия слушания гражданских и уголовных дел а также оказания населению целого ряда юридических услуг.
Здание народного суда представляет собой двухэтажное отдельно стоящее здание. В центральной части первого этажа расположен холл в котором предусмотрены: гардероб помещение связи предназначенное для различного рода оповещения.
В левом крыле первого этажа расположены помещения по уголовным и гражданским белам где посетителям помогут написать заявление иск требования и передать документы для изучения своих дел адвокатам для которых предусмотрен ряд кабинетов в правом и левом крыле здания. Здесь же расположен архив текущих дел предназначенный для хранения гражданских и уголовных дел находящихся в производстве. По мере закрытия дел они сдаются в архив законченных дел расположенный в подвале. В конце крыла расположен зал для слушания гражданских дел который связан с совещательной комнатой для судей и свидетелей.
В правом крыле первого этажа расположен кабинет юридической консультации где можно составить завещание дарственную произвести операции по купле-продаже недвижимости снять копии с документов.
Для связи со вторым этажом предусмотрены лестницы. В левом крыле второго этажа расположены приемная председателя суда где он проводит приемы решает текущие дела. Здесь же расположены два кабинета для судей и их секретарей где они производят прием граждан консультируют их по юридическим вопросам.
Как и на первом этаже в левом крыле расположен зал для слушания гражданских дел к которому примыкает свидетельская комната и совещательная комната для судей.
В левом крыле кроме этого расположен кабинет кодификации где осуществляется кодирование юридических документов перед сдачей их в архив.
В правом крыле второго этажа расположена комната секретаря судебных заседателей связанная с кабинетом судьи где осуществляется прием граждан по решению юридических вопросов.
Предусмотрено помещение психологической разгрузка. В конце правого крыла находится библиотека юридической литературы где можно ознакомится и прочитать законодательные акты законы и т.п.
В центральной части второго этажа расположен зал для осуществления уголовных дел. К нему примыкает свидетельская комната и совещательная комната для судей. Для сопровождения заключенных в этот зал предусмотрен отдельный вход и отдельное помещение где расположены три камеры для осужденных и помещение конвоя.
Таким образом количество и расположение всех помещений запроектировано согласно функциональным процессам которые будут происходить в проектируемом здании народного суда.
Участок отведенный под строительство здания народного суда площадью 0463 га расположен в п.г.т. Красная Поляна Донецкой области вдоль улицы Ленина на пересечении с улицей набережной.
Границами участка является:
с севера улица Ленина ;
с востока – территория автопарка;
с юга – частные жилые дома;
с запада – улица Братьев героев и магазин промтоваров.
В данное время на территории участка имеются: здание Дома Культуры Забор автопарка подлежащие сносу.
Решение генплана привязываемого здания увязано с проектом планировки п.г.т. Красная Поляна. Здание народного суда ориентировано главным фасадом на улицу Ленина. Подъезд к зданию осуществляется со стороны улицы Ленина.
Планировкой участка предусмотрено обеспечение санитарных уровней шума в помещениях. Вертикальная планировка решена в увязке с существующей улицей сохраняемой застройкой и благоустройством к ней. Рельеф участка спокойный. При проектировании рельефа изображение дается проектными горизонталями 05 м.
Продольные и поперечные уклоны по проездам тротуарам и газонам запроектированы в соответствии со СНиП ДБН 360-92.
Поперечный профиль проездов принят односкатный.
Покрытие проездов предусмотрено мелкозернистым асфальтом (ГОСТ 9128-84) с окаймлением железобетонными марка БР.300.30.15 и бетонными марка БР.100.30.15 бортовыми камнями (ГОСТ 6665-82).
Покрытие тротуаров и площадок запроектировано бетонными плитами с окаймлением бетонным поребриком типа БР.100.20.8.
Система отвода ливневых вод от здания и с прилегающей к нему территории принята поверхностная по лоткам проезжей части со сбросом воды в пониженные места рельефа.
Площадка строительства расположена: в I температурной зоне территории Украины в I согласно СНиП [20] в III ветровом районе согласно СНиП [20] господствующее направление ветра – юго-восточное.
Водоснабжение проектируемого здания осуществляется путем подключения к существующему водопроводу диаметром 100 мм. на пересечении улицы Ленина и Советской. Из-за отсутствия в поселке очистных сооружений канализационные стоки отвести в выгребную яму.
Электроснабжение радиофикация телефонизация осуществляется от существующих источников.
Для создания нормативных санитарно-гигиенических условий на проектируемом участке территории намечены мероприятия по благоустройству и озеленению.
До начала строительства растительный слой грунта срезается на всей территории подлежащей планировке и перемещается на свободное от застройки и подземных коммуникаций участки в количестве необходимом для дальнейшей подсыпки газонов излишки растительного грунта вывозятся.
Озеленение территории участка разработано с учетом архитектурно-планировочного решения данного участка наличие подземных инженерных коммуникаций почвенных условий а также функционального назначения проектируемых насаждений.
На всех озелененных участках производится посев газона многолетних трав посадка кустарников деревьев причем озеленение осуществляется с учетом растительного грунта в посадочных ямах и траншеях на 100 %.
При решении генплана решены и учтены требования норм по обеспечению противопожарных разрывов между зданиями обеспечен свободный подъезд к зданию в соответствии с СНиП 11-60-75*.
Проектом предусмотрена установка указательных знаков (ГОСТ 12.4.226.76); указательный знак принят с флуоресцентным красителем.
Разработка объемно-планировочного решения здания народного суда является первым этапом его проектирования и основывается на комплексном учете разносторонних требований: Функциональных физико-технических конструктивных архитектурно-художественных и экономических.
Характерной особенностью проектируемого здания народного суда является земная планировка.
Планировка двухэтажного здания народного суда на 4 судьи разработана на основе рекомендаций по проектированию зданий народных судов нотариальных контор юридических консультаций Москва 1990 г.
В плане здание имеет размеры в осях: 3284х3944 м. Планировочное решение здания основывается на единой модульной системе (ЕМС); высота этажа принята 33 м.
Под всеми зданиями находится подвал высотой 255 м. Основой объемно-планировочного решения является зал для уголовных дел высотой 96 м. и с размерами в плане 12х12 м. находящийся на втором этаже и возвышающийся над двухэтажной застройкой здания суда.
Для здания народного суда запроектирован один главный вход с вестибюлем через который проходят основные массы людей участвующих в функциональном процессе и два служебных входа причем один из них предусмотрен для специальной цели: проход заключенных к камерам.
Выходной тамбур предусмотрен для защиты от проникновения холодного воздуха при открывании наружных дверей.
Через вестибюль потоки людей направляются в коридоры шириной 395 м являющиеся основными горизонтальными коммуникациями которые обеспечивают связь между помещениями в пределах этажа. В проекте применена объемно-планировочная схема со средними коридорами которая обеспечивает компактность здания сокращения его длины поверхности наружных ограждений и следовательно теплопотерь.
В центральной части первого этажа расположен холл площадью 9594 м2; гардероб площадью 2700 м2 ; помещение связи и кладовая площадью 499 м2.
В левом крыле первого этажа размещены следующие помещения:
-канцелярия по уголовным гражданским делам площадью 1556 м2;
-машбюро площадью 895 м2;
-архив текущих дел площадью 1556 м2;
-кабинет зав канцелярии площадью 1556 м2;
-кабинет адвоката площадью 1556 м2;
-комната судебных помещений площадью 2693 м2;
-свидетельская комната площадью 1175 м2;
-зал для гражданских дел площадью 6096 м2;
-совещательная комната площадью 1390 м2;
-санузел площадью 324 м2 и 1510 м2;
В правом крыле размещены:
-кабинет зав. юридической консультации площадью 1556 м2;
-три кабинета адвокатов площадью по 1556 м2;
-кабинет адвоката площадью 1820 м2;
-санузлы площадью 1359 м2 и 1510 м2;
В качестве вертикальных коммуникаций используемых для связи между этажами а также в качестве основных эвакуационных путей используются лестницы которые устроены в огнестойких лестничных клетках и освещаются естественным светом.
В здании предусмотрено 4 лестницы две из которых имеют выход на крышу а две другие – со спуском в подвал и непосредственным выходом наружу причем одна из них предназначена исключительно для прохода заключенных и лиц которые их сопровождают в специальное помещение расположенное на втором этаже площадью 1487 м2. а также в камеры площадью 300 м2; 300 м2; 380 м2;
Уклон лестницы принят 1:2.
На втором этаже в центральной части расположен зал для уголовных дел площадью 13503 м2;
В левом крыле второго этажа расположены следующие помещения:
-кабинет председателя суда площадью 1556 м2;
-приемная площадью 1556 м2;
-две комнаты судей с комнатами секретарей площадью по 1556 м2;
-кабинет кодификации площадью 1094 м2;
-совещательная комната площадью 1390 м2 и 1450 м2;
-свидетельская комната площадью 1168 м2;
-санузлы площадью по 324 м2;
В правом крыле расположены помещения:
-кабинет судьи площадью 1556 м2;
-комната секретаря площадью 1556 м2;
-кабинет секретаря площадью 1556 м2;
-помещение общественных организаций площадью 1556 м2;
-помещение психологической разгрузки площадью 3178 м2;
-библиотека юридической литературы площадью 1802 м2;
Над двухэтажным объемом основных помещений несколько возвышается объем расположенный в центральной части здания в котором установлена статуя Фемиды (богини правосудия). Сочетание архитектуры здания со средством изобразительного искусства (статуя) не только усиливает ее художественное воздействие но и служит целям отражения торжества правосудия.
Рабочая площадь: 249627 м2. (Пр)
Общая площадь: 269425 м2.(Пр)
технико-экономические показатели:
К1 – показатель выражающий целесообразность планировки подсчитывается как отношение рабочей площади к общей. %
К2 ; К3 – показатели характеризующие объемное решение здания определяются отношением общего строительства объема (Остр= 1040623 м3) к общей площади и к рабочей площади.
4.Конструктивное решение здания
4.1.Конструктивная схема здания
Конструктивное решение здания также как и объемно-планировочное должно быть функционально и технически целесообразным экономическим в строительстве и эксплуатации. Кроме того конструктивное решение должно отвечать установленным техническим требованиям (прочности устойчивости долговечности пожарной безопасности благоустройства). Конструктивное решение влияет на внешний вид здания его интерьеры и следовательно является важнейшим фактором определяющем архитектурную выразительность здания. Таким образом конструктивное решение основывается на комплексной увязке его с объемно-планировочным и архитектурно-художественным решением.
В данном проекте применяется бескаркасная схема с несущими продольными и поперечными стенами. Планировочные и конструктивные решения основываются на единой модульной системе (ЕМС) позволяющей сохранить многообразие объемно-планировочных и конструктивных элементов здания. Для создания целесообразной конструктивной схемы здания эффективного применения конструктивных типовых элементов упрощения монтажных работ и снижение их трудоемкости применяется группировка однотипных по геометрическим параметрам помещений (кабинет адвоката кабинет судей архивы т.п.) с унифицированной модульной сеткой и выделение большепролетных зальных помещений в отдельных частях здания.
Фундаменты под здания народного суда запроектированы сборные ленточные из железобетонных плит-подушек (по ГОСТ 13580-85) и бетонных стеновых блоков (по ГОСТ 13579-78*) с учетом характера несущего состава здания характера геологических и гидрогеологических условий участка условий района строительства наличия местных строительных материалов и средств механизации. Основанием фундаментов служит суглинок полутвердый средней порочности. Фундаментные плиты-подушки укладываются на предварительно утрамбованную песчаную подготовку толщиной 100 мм.
Монолитные участки между фундаментными плитами выполнить из бетона класса В15 с конструктивным армированием (арматура ф16АIII ф8АIII по ГОСТ 5781-82).
Стены подвала выполнить из бетонных блоков (ГОСТ 13579-78*) на цементном растворе марки М100; монолитные участки между блоками заполняются бетоном класса В75. Глубина заполнения Фундаментов – 399 м.
Вертикальная гидроизоляция поверхности стен соприкасающихся с грунтом – обмазка горячим битумом за 2 раза. Горизонтальная гидроизоляция фундаментов – цементная с жидким стеклом.
Наружные стены здания народного суда выполнены из облегченной кирпичной кладки состоящей из наружных и внутренних верст взаимная статическая работа которых обеспечивается вертикальными кирпичными стенками-диафрагмами шагом 117м; и внутреннего утепляющего слоя – тип минераловатных на битумном связующем устраиваемого в процессе возведения стены.
Наружная верста кирпичной клади толщиной 120 мм а внутренняя – толщиной 250 мм из кирпича глиняного обыкновенного (ГОСТ 530-80).
Толщина наружных стен 510 мм а по оси 1 в осях 8 - А и по оси 12 в осях Г-Г для придания архитектурной выразительности и выделения объема лестничной клетки принята стена толщиной 640 мм.
Более подробно конструкция наружной стены отражена в п.п. 2.5.1 П.3.
Горизонтальными связями наружной и внутренней верст является растворные диафрагмы армированные проволочной сеткой устанавливаемые через пять ложковых рядов по высоте. В уровне перекрытий и перемычек поперечную связь продольных внешних стенок создают один-два ряда сплошной кладки. При этом для обеспечения связи между нагруженными и ненагруженными участками стены в горизонтальные швы кладки следует установить сварные сетки в уровне низа перекрытий. Сетки армирующие кладку должны быть защищены от коррозии. Швы в кладке должны быть тщательно заполнены раствором. Следует тщательно защищать теплоизоляционный слой от затикания воды по периметру оконных и дверных проемов. Очередной ряд эффективного плитного утеплителя устанавливается на слой свежеуложенного цементного раствора. Антисептированные деревянные пробки для крепления оконных и дверных коробок рекомендуется устанавливать во внутреннем слое кладки.
Внутренние несущие стены выполняются из сплошной кирпичной кладки толщиной 380 мм из обыкновенного глиняного кирпича по ГОСТ 530-80.
Проемы для окон и дверей снабжены четвертями. Четверти установлены в боковых и верхних притолоках наружных стен для обеспечения плотного не продуваемого примыкания элементов заполнения - оконных и дверных коробок. Дверные проемы во внутренних стенах устраиваются без четвертей четверть делают посредствам выступа наружного ряда кладки в сторону проема на 65 мм.
Поверху прем перекрывается сборными железобетонными перемычками по ГОСТ 948-84 серия 1.038.1-1. В несущих стенах применяются усиленные перемычки с преднапряженной арматурой Ат-V (выпуск 8).
В здании запроектированы кирпичные перегородки из глиняного обычного кирпича плотностью γ=1800 кгм3 по ГОСТ 530-80 толщиной кирпича. Кладку перегородок камер для подсудимых кирпича армировать сеткой ф6 А-I через 5 рядов. Перегородки должны опираться непосредственно на несущую конструкцию перекрытий а не на чистый пол. Боковые и верхние слоя перегородок для обеспечения их устойчивости и прочности надежно крепят к стенам и потолку при помощи ершей или специальных оцинкованных скоб из полосовой стали заводимых в швы между сборными элементами перекрытий и стен. Примыкания к потолкам и стенам необходимо заделывать очень плотно и тщательно с конопаткой в глубине швов и с расшивкой его с обеих сторон гипсовым раствором.
4.5. Перекрытия и покрытие здания.
Перекрытие должно быть прочным т.е. выдерживать действующие на него постоянные и временные нагрузки включая собственный вес. Не достаточно жесткое перекрытие создает под влиянием временной нагрузки значительные прогибы. Исходя из этих требований в качестве несущих конструкций перекрытий применены железобетонные изделия заводского изготовления – многопустотные панели с крупными пустотами толщиной 220 мм. В зале для уголовных дел перекрытия – монолитные кессонные часторебристые а покрытие из арматурных элементов. Многопустотные панели перекрытия укладываются на слой раствора М 100. Для обеспечения совместной работы смежных панелей под нагрузкой и для улучшения звукоизоляции перекрытия швы между панелями а также швы в местах примыкания панелей к стенам очистить от строительного мусора и тщательно залить цементным раствором марки М 100. Монолитные участки выполнить из бетона класса В 15. В каменных стенах панели с круглыми пустотами воспринимают нагрузку от стен расположенных выше поэтому изготовляют такие панели с усиленными опорными участками (торцами) для чего у одного торца уменьшают диаметры продольных пустот а у другого применяют бетонные заглушки. Торцы панелей с выходными отверстиями малого диаметра образуемым при формовании укладываются на внутреннюю стену.
Отверстия в панелях перекрытий для пропусков стояков отопления выполняются путем сверления по месту специальными сверлами не нарушая несущих ребер панелей с последующей заделкой их цементным раствором.
Предусмотреть звукоизоляцию труб от перекрытия с утеплением зазоров например гильза из мягкого асбестового картона.
Спецификацию панелей см. табл. 22.
Спецификация панелей перекрытия и покрытия.
После установки панелей проектное положение они скрепляются между собой а торцовые между собой анкерами из арматурной проволоки для образования жесткого горизонтального диска. При укладки панелей следить за тем чтобы была обеспечена минимальная площадка опирания и чтобы не были закрыты вентиляционные каналы.
В зале для уголовных дел перекрытие монолитное часторебристое кессонное опертое по контуру на стены на 160 мм. Расчет и конструирование перекрытия подробно изложен в п.п. 3.1.3 и представлен на листе №9 графической части проекта.
Для покрытия зала для уголовных дел применены структурные конструкции из армоцементных пирамидальных элементов с размерами основания 15х15 м высотой 1 м. Пирамидальные элементы ребристой структуры представляют собой сочетание стержней нижнего пояса и раскосов между которыми расположены плоские армоцементные грани толщиной 15 мм. Вершина пирамидальных элементов заканчивается оголовком (пеньком). Ребристые верхние плиты запроектированы на длину укрепленного блока размерами 105х15 м (Па).
Плиты имеют закладные детали через которые ведется распределение усилий между верхними поясами конструкции раскосами и нижними поясами. Электроосветительные приборы расположены по нижним поясам покрытия из армоцементных элементов – оранизованый. Сохраняя все основные преимущества конструкций стержневой структуры таких как заводское изготовление и конвейерная сборка возможность устройства плоской кровли с малой строительной высотой плиты пластинчатой структуры создают выразительный интерьер в зале причем все коммуникации оказываются скрытыми за гранями конструкции. Большое преимущество этой конструкции заключается в том что при применении ее в зальном помещении не требуется устройство подвесного потолка. Кроме того покрытие из армоцементных элементов обладают повышенной огнестойкостью.
Совмещение несущих и ограждающих функций в элемента верхнего пояса структуры дает возможность снизить материалоемкость структурных покрытий по сравнению с плоскостными решениями
Лестницы являются вертикальными используются для связи между этажами а также в качестве эвакуационных путей. В данном проекте применены лестницы из сборных железобетонных элементов двух видов: площадочной плиты монолитно окаймленной по контуру ребрами марки ЛП-1 (ЛП28.11) (смотри лист 9 графической части) и лестничных маршей со ступеньками марки ЛМ-1 (ЛМ 33.14). Марши опираются на консольные выступы крайних (лобовых) ребер площадочных плит и соединяются с ними с помощью закладных уголков или пластин на сварку не менее чем в двух местах. Лестничные марши устроены с уклоном 1:2. В данном проекте применены лестничные марши ребристой конструкции с фризовыми ступеньками. Фризовые ступеньки совпадающие с полом площадок имеют особое очертание. Остальные ступеньки марша одинаковы и характеризуются высотой подступенька (150 мм) и шириной проступи (3000 мм). Лестничные площадки на уровне каждого этажа – этажные между этажами – промежуточные. Для проектируемого здания применяем ребристые лестничные площадки опорные ребра которых входят в гнезда каменных стен лестничной клетки. Лестницы устроены в огнестойких лестничных клетках и освещаются естественным светом через окна.
Из двух лестничных клеток предусмотрен выход на крышу для чего эти лестные клетки оборудованы огнестойкой дверью.
Входы в повал устроены в пределах двух других лестничных клеток. Вход в подвал ограждают от лестницы ведущей в верхние этажи глухой стенки с устройством двери.
Вход в подвал запроектирован из отдельных железобетонных степеней. Которые укладываются на косоуры.
Расчет и конструирование лестничного марша и площадки выполнен в п.п. 3.1.1 3.1.2 и представлен на листе №9 графической части.
Окно устраивается для освещения и проветривания (вентиляции) помещений и состоят из оконных проемов рам и заполнения проемов называемого оконным переплетом.
Основные требования к окнам должны соблюдаться при их проектировании и конструировании - пропускать свет в помещение в соответствии с требующей степенью их освещенности. Окна являются наружным ограждением т.е. теплозащитное качество воздухопроницаемость. Исходя их этого был выполнен расчет и подбор конструкции оконных заполнений (п.п. 2.5.2. П3) согласно которым принято тройное остекление в деревянных раздельно-спаренных переплетах. Спецификация заполнения проемов представлена в табл. 2.3.
Спецификация элементов заполнения проемов
размер проема (ахh) мм.
Двери внутренние запроектированы в соответствии с ГОСТ 6629-88 и изготовляются из древесины на деревообделочных заводах; спецификация их приведена в табл. 2.3. Двери ДГ 24-15; ДО 24-15; ДГ 24-10 изготовляются по ГОСТ 6629-88 и облицовываются шпоном светлых полов.
Дверь камер для арестованных ИД-3 изготовляются изготовляется из сосны с усиленной коробкой по всему периметру. Дверное полотно принято по ГОСТ 6629-74 тип ДГ 21-7 со сплошной столярной плитой толщиной 40 мм. Со стороны камеры полотно двери обить кровельной сталью толщиной 1.5 мм и окрасить масленой краской. С наружной стороны полотно двери обить твердой древесноволокнистой плитой обить твердой плитой толщиной 1 мм. Над дверью в отверстие в стене вставить сваренное из уголков L32x4 рамка 300х400 мм. с сеткой №10-16 ГОСТ 5336-87.
Наружные входные двери запроектированы из алюминиевых сплавов; серия 1.236.4-784 (в соответствии с ГОСТ 24584-81) ДАЧ 24-19П- двери распашные с притвором частично остеклены. Двери запроектированы в виде блока включающего дверное полотно и дверную коробку в виде замкнутой рамы из алюминиевых профилей (ГОСТ 22233-83). Для уплотнения притворов и зазоров между стеклом и алюминием применены профили из резины НО68-1 по ТУ 38-105-1082-76. С целью сокращения воздухопроницаемости двери имеют по периметру дверного полотна два пояса уплотнения резиновыми профилями.
Крепление дверей в проемах осуществляется с помощью сварки в связи с чем в проемах должны предусматриваться закладные детали. Заделка стыков между алюминиевой дверной коробкой и строительной конструкции производится с помощью мягкого утеплителя (минеральная вата) а также с помощью резинового утеплителя установленного в паз нащельника. В дверях используются накладные петли позволяющие открывать дверное полотно на 180°
Для здания народного суда запроектировано бесчердачное невентилируемое покрытие. Уклон кровли составляет 2% а уклон кровли над залом для уголовных дел 1% что достигается применением в составе конструкции покрытия разуклонки из пенобетона переменной толщины. Водоотвод с покрытия запроектирован внутренний а покрытия для зала уголовных дел – наружный организованный.
Устройство кровли начинают с подготовки основания под пароизоляцию (путем затирки поверхности железобетонных плит цементным раствором). Затем устраивается разуклонка из пенобетона для создания уклона кровли поверх которой укладывают утеплитель – жесткие минераловатные плиты. Качестве выравнивающего слоя применен кровельный картон. Для устройства ковра применяем наплавленный рубероид Рм-500-2 с защитной окраской БТ-177 (светлые тона) и с нанесением в заводских условиях клеящего слоя. Наклейка обеспечивается за счет размягчения покровной массы до вязко-пластичного состояния во время укладки разогревом. Перед наклейкой первого слоя поверхность основания огрунтовать битумной мастикой. Прикатку катком выполняют немедленно после прекращения разогрева.
Более подробно конструкцию кровли (см. п.п. 2.5.1) и разрез 1-1.№4.
5.Обоснование принятых объемно-планировочных
и конструктивных решений.
5.1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций.
А). Расчет несущей наружной стены.
Расчет ведем по новым нормам Украины согласно приказа Министерства строительства и архитектуры №247 от 27.12.93г. на основании «Технических решений и рекомендаций по обеспечению повышенных технологических характеристик стен и перекрытий зданий жилищно-гражданского назначения различных архитектурно-конструктивно-технологических систем с использованием проектной и строительной базы Украины» разработанных Киев ЗНИИЭП 466.93-94 а также на основании СНиП [25].
В соответствии с этим территория Украины была поделена на 4-е зоны в зависимости от количества градусов отопительного прибора. П.г.т. Великая Новоселка относится к I зоне. Для I зоны конструкции стены из кирпича полнотелого с утеплителем нормативное сопротивление теплопередаче:
Выполняем расчет участка стены шириной 434 м и высотой 3 м.
Наружная верста наружной кладки толщиной 120 мм а внутренняя – толщиной 250 мм из кирпича глиняного обыкновенного (ГОСТ 530-80) с γ=1800 кгм3; λ=081 ВтмС.
Утеплитель – плиты минераловатные жесткие (ГОСТ 10140-80) на битумном связующем; γ=1800 кгм3 λ=081 ВтмС; производитель – Запорожский комбинат теплоизоляционных материалов.
Неоднородная конструкция наружной стены толщиной 510 мм и конструктивная схема для расчета представлена на рис. 2.1.
Рис. 2.1. Конструкция наружной стены 1;2;3 I; III – номера расчетных участков.
Расчет веден по п. 2.8. СНиП [25] определяя приведенное термическое сопротивление Rкпр м2.°СВт неоднородной ограждающей конструкции (многослойной стены облегченной кладки с теплоизоляционным слоем) следующим образом:
а) плоскостями параллельными на правлению теплового потока (q) ограждающую конструкцию условно разрезаем на участки 1; 2; 3 из которых одни однородные: 3 а другие неоднородные (3-х слойные): 1; 2.
Термическое сопротивление ограждающей конструкции определяем по формуле (6) [25]
где F3 – Площади отдельных участков м2
R3 – термические сопротивления указанных отбельных участков определяемые по формуле (3) [25] для однородных участков и по формуле (5) для неоднородных участков.
Определяем площади участков:
Термическое сопротивление отдельных участков:
Термическое сопротивление ограждающей конструкции:
б) плоскостями перпендикулярными направлению потолка ограждающая конструкция разбивается на слои I; III из которых одни слои могут быть однородными: I; III другие неоднородными: II и термическое сопротивление ограждений конструкции Rб :
Rб=RI+RII+RIII (2.2.)
Где RIII – термическое сопротивление отдельных слоев м2.°СВт
Термическое сопротивление ограждающих конструкций:
Rб = 031+104+015=15 м2.°СВт
Так как величина Rа превышает величину Rб на 287% то приведенное термическое сопротивление Rарп определяем на основании расчета температурного поля следующим образом:
вычисляем величину теплового потока qрасч Втм2по формуле 8 [25]
qрасч = λв (tв - в.сп) (2.3)
где λв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции; λв =87 Втм2С (табл. 4* [25])
tв – расчетная температура внутреннего воздуха С принимается согласно ГОСТ 12.1.005.-76 и нормам проектирования соответствующих зданий; tв = 18С
в.сп – средняя температура внутренней поверхности ограждений конструкции С определяемая по формуле:
где в – температура внутренней поверхности С для неметаллических теплопроводных включений определяемая по формуле 13 [25]
где tв – то же что в формуле (2.3)
λв – то же что в формуле (2.3)
n – коэффициент. Принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждений конструкции по отношению к наружному воздуху
Rо’ ; Rоусл – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции м2 СВт соответственно в местах теплопроводных включений и вне их определяемые по формуле 4 [25]:
Rо = 1 λв + Rк + 1 λн
– коэффициент принимаемый по табл. 7* [25] = 035
в – температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (без температурных включений)
где λв; tв – то же что в формуле (2.3)
n Rоусл – то же что в формуле (2.5)
tн – расчетная зимняя температура наружного воздуха С принимаемая в соответствии со СНиП [24]
Для п.г.т. В. Новоселка (Донецкая область): tн = -23С
По приложению 5* [25] принимаем схему теплопроводных включений в ограждающих конструкциях: II а. Для этой схемы по табл. 7* [25] принимаем = 035.
Приведенное сопротивление теплопередач Rопр м2 СВт необходимой ограждающей конструкции определяем по формуле 10 [25]
где qрасч tв – то же что в формуле (2.3)
tн – то же что в формуле (2.6)
Находим температуру внутренней поверхности на участках кирпича предварительно определив Rо’ и Rоусл .
Температура внутренней поверхности на участке с утеплителем:
Средняя температура внутренней поверхности
Величина теплового потока:
Qрасч = 87 (18 - 16) = 174 Вт м2
Приведенное сопротивление теплопередаче:
6 м2СВт > Rотр = 22 м2СВт
Принятая конструкция наружной стены удовлетворяет теплотехническими требованиями.
Б). Расчет бесчердачного невентилируемого покрытия .
Режимы эксплуатации: нормальный согласно табл. 1 [25]. Зона влажности – сухая (приложение 1 [25]) Условия эксплуатации А (приложение 2 [25])
По новым нормам в Украине весь расчет ведется для режима эксплуатации Б т.е. по приложение 3* [25] выписываем исходные данные для принятой конструкции покрытия и заносим в таблицу 2.4.
Железобетонная плита
Разуклонка из пенобетона из по уклону
Утеплитель – плиты минераловатные на битумном связующем
Выравнивающий слой из кровельного картона
Наплавляемый рубероид 3 слоя
Расчет ведем по новым нормам Украины согласно приказа Министерства строительства и архитектуры № 247 от 27.12.93г.: для п.г.т. Великая Новоселка (I зона) нормативное значение сопротивление теплопередаче для покрытия Rотр = 27 м2СВт
Из уравнения общего сопротивления теплопередаче формула (4) [25].
находим толщину утеплителя 3 принимаем Rо = Rотр :
где λв = 87 Втм2С – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций табл. 4* [25].
λн = 23 Втм2С – коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции табл. 6* [25].
х 0073 = 192 х 0073 = 014м
Принимаем утеплитель – плиты минераловатные жесткие на битумной связующем толщиной 140 мм. (γ = 200 кг м3).
Rо = 27 м2СВт = Rотр = м2СВт – условие выполняется.
5.2. Подбор конструкции оконных заполнений.
). По теплотехническим требованиям.
-определяем требуемое сопротивление оконного проема (в зависимости от перепада температур t)
t = tв = tн5 = 18-(-23) = 41С
где tв = 18 С – температура внутреннего воздуха
tн5= -25 С – температура холодной пятидневки СНиП [24] Табл. п. 21.
Согласно п. 2.12* СНиП [25] требуемое сопротивление теплопередаче Rотр заполнений световых проемов (окон) принимаем по табл. 9* [25] т.е. при t = 41 С Rотр = 031 м2СВт
-по прилож. 6* [25] с учетом Rо ≥ Rотр подбираем заполнение светового проема: тройное остекление и деревянных отдельно спаренных перемычек с Rо = 055 м2СВт.
) По воздухопроницаемости
-Поп. 5.2* [25] разность давления воздуха на наручной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций Р а определяем по формуле (30)
Р = 055Н (γн – γв) + 003 γн 2 (2.10)
где Н = 14 м – высота здания (от поверхности земли до верха карниза)
γн ; γв – удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха Н м3
= 62 мс – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь повторяемость которых составляет 16% и более принимаем по прилож. 4 [24].
Р = 055 х 14 (1385-119) + 003 х 1385 х 622 = 31 а
-нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций по табл. 12* [25]:
-требуемое сопротивление воздухопроницанию окон определим по формуле (33) [25]:
где Ро = 10 а – разность давления воздуха при которой определяется сопротивление воздухопроницанию Ru
- По прилож 10* [25] принимаем соблюдая условие Ru ≥ Ruтр : тройное остекление в деревянных раздельно-стоящих переплетах с числам уплотненных притворов заполнения: 1; с уплотнением прокладками из пенополиуритана у которого Ru = 03 м2 ч. а кг > Ruтр м2 чкг
-По новым нормам Украины сопротивление теплопередач оконных проемов:
Rотр = 05 м2СВт (I зона).
Поэтому принятое по приложению 6* [25] заполнение светового проема: тройное остекление в деревянных отдельно-стоящих переплетах с Rо = 055 м2СВт удовлетворяет новым нормам т.к. Rо = 055 м2СВт > Rотр = 05 м2СВт
5.3. Расчет естественной освещенности.
Расчет естественной освещенности производится в соответствии с требованиями СНиП [26] Расчет производим для кабинета адвокат расположенного на 1-м этаже проектируемого здания. Размеры кабинета: длина 285 м; глубина 546 м; высота 3 м. В помещении принято одностороннее боковое освещение с одним светопроемом. По предварительному расчету размер светопроема принят: 187х181 м. Заполнение светопроема: тройное остекление в деревянных раздельно-стоящих переплетах (расчет см. п.п. 2.5.2 П.3.)
Нормируемым для этого помещения является минимальное значение коэффициента естественной освещенности (КЕО) в точке расположенной на расстоянии 1 м. от стены наиболее удаленной от световых проемов на пересечении вертикальной плоскости характерного разреза помещения и условной рабочей поверхности (горизонтальная поверхность на высоте 08 м от пола).
Согласно п. 24 [26] нормированное значение КЕО Ен для здания расположенного в IV поясе светового климата (рис. 1 [26]) определяем по формуле (1) [26].
EнIV = EнIII тс (2.11)
где EнIII – значение КУО по табл. 2 [26]; EнIII = 1%
m – коэффициент светового климата по табл. 4 [26]; m = 09
с – коэффициент солнечности климата по табл. 5 [26]; с = 07
EнIV = 1 х 09 х 07 = 063%
Расчет коэффициента естественной освещенности произведем по формуле 8 [26]:
Eрб = (Eбq + EздR) r1 oKз (2.12)
где : Eб – геометрический КЕО в расчетной точке боковом освещении учитывающий прямой свет неба определяемый по графикам I и II (рис. 2 и 3 [26]) и формуле (13) [26]
Eб = 001(n1 n2) (213)
n1 – количество лучей по графику I проходящий от неба через световые проемы в расчетную точку на поперечном разрезе помещения
n2 – количество лучей по графику II проходящий от неба через световые проемы в расчетную точку на плане помещения.
q – коэффициент учитывающий неравномерную яркость облачного неба МКО определяемый по табл. 35 [26] в зависимости от угловой высоты светового проема над рабочей поверхностью (Q град)
Езд – геометрический КЕО в расчетной точке при боковом освещении учитывающий свет отраженный от противостоящих зданий;
R – коэффициент учитывающий относительную яркость противостоящего здания.
r1 – коэффициент учитывающий повышение КЕО при боковом освещении благодаря свету отраженному от поверхностей помещения принимается по табл. 30 [26]
Он определяется в зависимости от средневзвешенного коэффициента отражения ρср стен пола потолка определяемого по формуле:
ρпот Fпот + ρср Fср + ρпола Fпола
где ρпот = 06 – коэффициент отражения потолка;
ρст = 05 – то же стен;
ρпола = 025 – то же пола;
Fпот = Fпола = 285 х 546 = 1556 м2;
Fпот = 546 х 3 х 2 + 285 х 3 х 2 = 4986 м2;
х 1556 + 05 х 4986 + 025 х 1556
А также r1 определяется в зависимости от отношения глубины помещения В к высоте от уровня условной поверхности до верха окна h1 :
В h1 = 546 176 = 31 ; ln В = 285 546 05
и от отношения расстояния ln расчетной точки от наружной стены к глубине помещения В.
о – общий коэффициент светопропускания определяемый по формуле (7) [26]
о = 1 х 2 х 3 х 4 (2.15)
где 1 = 075 – коэффициент светопропускания материала по табл. 28 [26]
= 05 – коэффициент учитывающий потери света в деревянных переплетах с тройным остеклением по табл. 28 [26]
= 05 – коэффициент учитывающий потери света в несущих конструкциях
= 05 – коэффициент учитывающий потери света солнцезащитных конструкциях по табл. 29 [26]
о = 05 х 075 х 1 х 1 04
Кз = 12 – коэффициент запаса по табл. 3 [26]
Так как противостоящих зданий нет то формула (2.12) примет следующий вид:
Eрб = Eб q r1 ( о Кз ) (2.12*)
Количество расчетных точек – 5. Первая точка расположена на расстоянии 1 м от наружной стены а пятая точка – на расстоянии 1 м от внутренней. Наиболее удаленной от светопроема стены
Результаты расчета сведены в табл. 2.5.
Помер полуокружности
По полученным значениям строем кривую естественной освещенности (рис. 2.2). Согласно прилож. 5 [26] расчетное значение Eрб может отклоняться от нормированного значения EрIV на ± 10%
что допустимо значит размеры данного светопроема удовлетворяют светотехническим требованиям.
5.4. Расчет звукоизоляции ограждающих конструкций.
Необходимо выполнить расчет звукоизоляции воздушного шума плоской однослойной ограждающей конструкцией – перегородкой. Для сравнения приняты два типа конструктивного решения перегородок:
-гипсовые перегородки толщиной 80 и 160 мм плотностью 1200 кгм3
-кирпичные перегородки толщиной 65 и 120 мм плотностью 1800 кгм3
в ходе расчета необходимо определить отвечает ли нормам изоляции воздушного шума перегородка запроектированной конструкции.
Расчет изоляции воздушного шума выполняем с использованием ЭВМ в результате чего полечены результаты представленные в табл. 2.6 и 2.7 – для гипсовых перегородок а в табл. 2.8 и 2.9 – для кирпичных перегородок.
Анализируя результаты видно что индекс звукоизоляции и гипсовых и кирпичных перегородок одинаков поэтому для дальнейшего анализа остановимся подробнее на кирпичных перегородках а именно на перегородках толщиной 120 мм плотностью 1800 кгм3 (табл. 2.9) так как индекс звукоизоляции кирпичных перегородок толщиной 65 мм равный 37 дБ (табл. 2.8.) не отвечает нормам изоляции воздушного шума.
Строим прямоугольную систему координат на которой по оси абсцисс откладывается чистота f Гц в логарифмическом масштабе; каждое удвоение чистоты называемое октавой наносится через равные отрезки а каждый из отрезков делится на 3 равные части (13 октавные полосы) (рис. 2.3)
Изоляция воздушного шума.
Плотность 120000 кгм3. Толщина конструкции 0080 м.
Значение Звукоизоляции дБ
Сдвин. норм. крив. дБ
Неблаг. откл. сд. Крив. дБ
Максимальное отклонение 60 дБ
Нормативное значение сдвинуты в низ на 13 дБ
Индекс звукоизоляции Iв=37дБ.
Плотность 120000 кгм3. Толщина конструкции 0160 м.
Максимальное отклонение 55 дБ
Нормативное значение сдвинуты в низ на 6 дБ
Индекс звукоизоляции Iв=44дБ.
Плотность 180000 кгм3. Толщина конструкции 0065 м.
Индекс звукоизоляции Iв=37 дБ.
Плотность 180000 кгм3. Толщина конструкции 0120 м.
Максимальное отклонение 65 дБ
По оси ординат откладываются величины звукоизоляции ограждающей конструкции R дБ. По полученным фактическим и нормативным значениям звукоизоляции (табл. 2.0) в этой прямоугольной системе координат (рис. 2.3) строим нормативную (––––) и расчетную (––––) частотные характеристики изоляции воздушного шума перегородкой. Максимальное неблагоприятное отклонение: max = -12.5 дБ (гр 4 табл. 2.9) а среднее неблагоприятное отклонение: ср = i 18 = -51 дБ что превышает нормативные значения: max ≤ 8 дБ ср ≤ 2 дБ. Поэтому нормативную кривую сдвигаем в низ на 6 дБ (гр. 5 табл. 2.9) в результате сдвига получена кривая ( - - - - ) и max = -65 дБ(гр. 6 табл. 2.9) ср = i 18 = -192 дБ что соответствует нормам. Индекс изоляции воздушного шума: Iв = 50 + в где в = -6 дБ следовательно Iв = 50 – 6 = 44 дБ. Согласно табл. 7 п. 46 [60] для перегородки между рабочими комнатами кабинетами Iвнорм = 40 дБ следовательно проектируемая кирпичная перегородка толщиной 120 мм между рабочими комнатами удовлетворяет требованиям защиты от шума (Iв > Iвнорм)
Наружная отделка здания: стены – кирпичная кладка красным глиняным кирпичом с расшивкой углубленным швом 1 см; цоколь здания оштукатуривается цементным раствором; окна и двери – масляная покраска за 2 раза; входные двери из алюминиевых сплавов частично остекленные (согласно ГОСТ 24584-81); оконные проемы на главном входе оформляются как витражи; металлические элементы – масляная покраска за 2 раза.
Внутреннюю отделку помещений сводим в табл. 2.10
Ведомость внутренней отделки помещений.
Наименование помещения
Стены или перегородки
Низ стен или перегородок (панель)
Материал покрытия толщина
Канцелярия по угол. делам
Канцелярия по гражд. делам
Кабинет зав канцелярии
Улуч. покраска масл. краск
Комната судебных помещений
Зал для гражданских дел
Совещательная комната
Глазур. плитка на h=1800 мм.
Свидетельская комната
Кабинет зав. юрид. консул.
Зал для уголовн. дел
Приемная председателя суда
Библиотека юрид. литературы
Совещательный кабинет
Кабинет психологической разгрузки
Помещение общест. организаций
Архив законченных дел
Потолок во всех помещениях I-го и II-го этажа: меловая побелка а в помещениях подвала: известковая побелка.
7.Санитарно-техническое и инженерное оборудование здания.
Согласно проекту здание народного суда оборудуется центральным отоплением водопроводом канализацией.
Теплоносителем в системе теплоснабжения служит вода с параметрами 90 – 65 С. Приборы отопления – чугунные радиаторы типа МС-140-108. Трубопроводы в сети теплоснабжения приняты из стальных электросварных труб по ГОСТ 10704-76* изготовленных из стали марки ВСТ3СП4 по ГОСТ 380-71*. Теплоизоляция трубопроводов подвесная по серии 3.0903-573; антикоррозийное покрытие – изоляция в два слоя по холодной изольной мастике. Теплоизоляционный слой – цилиндры и полуцилиндры теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем по ГОСТ 25208-78 с покровным слоем из стеклопластика рулонного для теплоизоляции по ТУ-6-11-145-71.
Водоснабжение проектируемого здания осуществить путем подключения к существующему водопроводу диаметром 100 мм на пересечении пер. Первомайского и ул. Советской. Водопроводная сеть запроектирована из чугунных труб по ГОСТ 9583-75. Колодцы по сети диаметром 120 мм приняты из сборных железобетонных элементов по серии 901-09-11.84. давление в системе 15 – 20 тм.
Из-за отсутствия в поселке очесных сооружений канализационные стоки поступают в существующую выгребную яму.
Расход сточных вод составляет 07м3сут. Канализационная сеть запроектирована из керамических труб по ГОСТ 286-82; колодцы на сети приняты из серии 902-09-22.84
Системы горячего холодного водоснабжения и канализации здания оборудованы в соответствии с типовыми проектами.
Система вентиляции здания комбинированная. Вентиляция санузлов рабочих кабинетов осуществляется естественным способом через вентиляционные каналы расположенные во внутренних несущих стенах. Вентиляция залов осуществляется естественным способом через открытые окна и форточки.
Электроснабжение предусмотрено от ТЕС 110 кВ. В. Новоселка по ВЛ-10 кВ. «1 Мая» - линия существующая. Источником электроснабжения является СКТП-560 от которой построена ВЛ-04 кВ. к зданию суда. В щитовой здания устанавливается вводно-распределительное устройство. Учет электроэнергии предусматривается на вводе.
Для защиты от поражения электрическим током предусматривается защитное заземление. Проектом предусмотрено рабочее и дежурное освещение. Нормы освещенности в помещениях приняты согласно СНиП [26].
Радиофикация проектируемого здания – от проходящей мимо абонентской линии. Для телефонизации здания так как отсутствует магистральная емкость необходимо осуществить перенос имеющихся телефонов от существующей линии прокладкой кабеля ТПП 10х2 200м от кабельного ящика народного суда до нового проектируемого здания.
Предусмотрена автоматическая пожарная сигнализация.
8.Результаты НИРС использованные в проекте
Тема: Составление вариантов целях выбора рационального решения естественного освещения.
Задача научно-исследовательской работы заключается в исследовании условий определяющих создание оптимального светового решения в зале для уголовных дел проектируемого здания суда.
Оптимальный световой режим в помещениях создает наилучшее освещение рабочего места или объекта который воспринимается человеком при наблюдении он достигается путем правильного учета светового климата географического места где предполагается строительство проектируемого здания правильного выбора формы и цветов отделки помещения расположения и размещения светопроемов. Обеспечение оптимального светового режима имеет значение не только для создания нормальных условий труда и быта людей но и психофизиологического состояния человека.
Световые проемы – один из основных элементов. Определяющих архитектурное решение здания и интерьеров помещения. От размеров си формы проемов зависит обеспечение оптимального светового режима в здании.
К естественному освещению помещений предъявляется целый ряд требований: равномерность; обеспечение требуемой освещенности рабочих поверхностей; устранение прямого и отраженного света слепящего работающих; обеспечение необходимой яркости окружающего пространства.
Расчетно-конструкторский
Укрупненные марши и площадочные плиты лестниц представляют собой ребристые железобетонные плиты работающие на изгиб как элементы таврового сечения с палкой в жатой зоне.
)Задание для проектирования.
Рассчитать и сконструировать железобетонные марши шириной 123 м для лестниц здания народного суда в п.г.т. В. Новоселка. Высота этажа 33 м. Угол наклона марша λ30 ступени размером 15 х 30 см. Бетон класса В25 арматура каркасов класса A-II сеток Вр-I коэффициент γn = 095.
Расчетные данные бетона и арматуры :
Для бетона класса В25: Rв=145 Мпа γв2=09
Rвt=105 Мпа; Ев=27000 Мпа (табл. 13.15.18 [33])
Rвser=185 Мпа; Rвtser=16 Мпа (табл. 12 [33])
Для арматуры класса А-II: Rs=280 Мпа;
Rsn=225 Мпа (табл. 22 [33]) Еs=210000 Мпа
Для проволочной арматуры класса Вр-1:
Rs=365 Мпа; Rsw=265 Мпа; ø 4 мм.
Rs=375 Мпа; Rsw=270 Мпа; ø 3 мм.
)Решение. Определение нагрузок и усилий.
Вес железобетонного лестничного марша согласно проекта: Р=1420 кг 14200 Н.
Площадь горизонтальной проекции лестничного марша: S=3 х 123 = 369 м2
Собственный вес железобетонного лестничного марша на 1 м2 горизонтальной проекции составляет
gn = P S = 14200 369 = 3850 Hм2 = 385 кHм2
Расчетная схема марша приведена на рис 3.1а
Рис 3.1. а) расчетная схема; б) в) – фактическое и приведенное поперечное сечение.
Временная нормативная нагрузка согласно табл. 3 [20] для лестниц общественного здания: Рn = 3 кНм2 коэффициент надежности по нагрузке: γf = 12
Длительно действующая временная нагрузка: Рldn = 1 кНм2
Расчетная нагрузка на 1 м длины марша
g = ( gnγf + рnγf )a = ( 385 х 11 + 3 х 12 ) х 123 = 96 кНм2
Расчетный изгибающий момент в середине пролета марша:
М = ql2 8cosλ = (96 x 32) (8 x 0867) = 125 кН
Поперечная сила на опоре:
Q = ql 2cosλ = (96 x 3) (2 x 0867) = 166 кН
)Предварительное назначение сечения марша.
Применительно к типовым заводским формам назначаем толщину плиты (по сечению между ступеньками): h’f = 30мм высоту ребер (косоуров): h = 1700 мм толщину ребер вр = 80 мм (рис. 3.1б)
Действительное сечение марша заменяем на расчетное тавровое с полкой в сжатой зоне (рис 3.1в): в = 2 вр - 2 х 80 = 160 мм; ширину полки в’f при отсутствии поперечных ребер (по п. 3.16 [13]) принимаем не более: в’f = 2 ( l 6 ) + в = 2 (300 6 ) + 16 = 116 см или в’f = 12h’f + в = 12 х 3 + 16 = 52 см (при h’f = 3 см > 01h = 0117 = 17 см). За расчетное принимаем меньшее значение в’f = 52 см.
)Подбор площади сечения продольной арматуры.
По условию (формула (28) [33]) устанавливаем расчетный случай для таврового сечения (при х = h’f): при М ≤ Rвγв2в’fh’f (ho – 05 h’f) нейтральная ось проходит в точке; М = 125 кНм 145 х 103 х 09 х 052 х 003 х (0145 – 05 х 003) = 265 кНм где ho = h – a = 170 – 25 = 145 мм = 145 см.
Условие удовлетворяется нейтральная ось проходит в полке. Расчет площади продольной арматуры выполняем по формулам для прямоугольных сечений шириной в’f = 525 см (согласно п. 3.16 [33]).
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона (п. 3.12 [33])
+ 280 500 х (1 – 075 11)
Параметр: Вв=φв2(1+φп+φj)Rbtв2вh20=2х1175х105х09х100х16х1452=
В расчетном наклоном сечении Qв=Qsw=Q2 т.к. по формуле (76)[33] Qв=Ввс поэтому наклонное сечение:
С=Вв Qв=Вв05Q=75х10505х16000=9375 см что больше С=2ho=29 см принимаем С=29 см.
Тогда поперечное усилие Qв воспринимаемое бетоном будет:
Qв =ВвС=75х10529=259х103Н=259кН что больше Qmax=16кН следовательно поперечная арматура по расчету не требуется.
Принимаем конструктивно поперечные стержни 6А-I Asw=0283 см2; Rsw=175 Мпа. Шаг поперечных стержней устанавливаем из конструктивных требований согласно п.5.27 [33].
На приопорных участках длиной пролета устанавливаем стержни 6А-I шагом S=80 мм (не более h2= 1702=85 мм и не более 150 мм). В средней части пролета поперечную арматуру располагаем с шагом 200 мм.
Проверяем прочность элемента по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле (72) [33]:
где: φв1=1-ВRв=1-001х145х09=087
Для двух каркасов п=2; Аsw=2х0.283=0.566 см2
φ w1=1-5αw=1+5ЕsЕвхАswвS=1+5х21х10427103х056616х8=117
φ w1=11713 условие выполняется
Q=Qmax=16кН03х117х087х145х103х016х0145х09=925кН
Условие соблюдается прочность лестничного марша по наклонному сечению обеспечена.
Плиту марша армируем сеткой из стержней 3 мм: Вр-1 расположенных с шагом 100 мм: С-1 (3Вр-1-1003Вр-1-100).
Плита монолитно связана со ступенями которые армируются по конструктивным соображениям и ее несущая способность с учетом работы ступеней вполне обеспечивается. Ступени укладываемые на косоуры рассчитываются как свободно опертые балки треугольного сечения диаметр рабочей арматуры ступеней с учетом транспортных и монтажных воздействий назначен в зависимости от длины ступней 6А-I хомуты выполнены из арматуры 4 Вр-1 шагом 200 мм.
) Расчет прогибов ребер
Нормативная нагрузка на 1м длины марша:
постоянная: qп=385х123=474кНм=4740Нм
временная: рп=3х123=369кНм=3690Нм
в том числе временная длительная нормативная нагрузка:
Рпld= 1х123=123кНм=1230Нм
Нормативная временная нагрузка действующая кратковременно:
Рпсd= 2х123=246кНм=2460Нм
Изгибающий момент в середине пролета:
- от полной нормативной нагрузки:
Мп= (4740+3690)х32 х 095 8 х cos30о=10404Нм=104кНм
- от нормативной постоянной и длительной временной нагрузок:
Мпld= (4740+1230) х 32 х 095 8 х cos30о=7368Нм=74кНм
от нормативной кратковременной нагрузки:
Мпсd= 2460 х 32 х 095 8 х cos30о= 3036Нм=3кНм
Определяем геометрические характеристики приведенного сечения марша:
α=ЕsЕв=21000027000=78
α=Аsвhо φ=308х7816х145=01
φj=(вj-в)хhj вhо=(52-16)х316х145=047=05
Вычисление прогиба ребер приближенным методом
Проверяем условие (2145) [76] определяющее необходимость вычисления прогибов при:
lcos lho=3000866.145=24>10
По таблице 2.20 [46] или по табл.4 [33] предельно допустимые прогибы для элементов лестниц (при l5м:[f lim]=l200. обусловлены эстетическими требованиями
[f lim]=3000166х200=17 см
По табл. (2.20) [3] при α=01 и арматуре из стали класса А-II находим что f=l200 λlim=19
00866х145=24> λlim=19
следовательно требуется расчет прогибов
Прогиб в середине пролета по формуле (2142) [46]:
где Sр – коэффициент учитывающий вид нагрузки и схему загружения по табл. 2.18 п.4 [46]
l21(lcos )2=(30866)2=12м2=12.104 см2
rmax – кривизна в середине пролета по формуле (2.143) [3] при учете постоянных и длительных нагрузок равна:
zmax=1EsAsho2Mld-R2ldbh2Rbtsezk1ld=121х105х100х308х1452х
х740000-007х16х172х16х100042=12х10-4 см-1
здесь коэффициенты k1ld=042 и k2ld=007 приняты по табл. (2.19) [46] в зависимости от α=01 и φf(γ)=047 (по интерполяции) для тавровых сечений с полкой в сжатой зоне.
Ftot=548х12х104х12х10-4=15 см[flim]=17 см - для лестничных маршей по эстетическим требованиям табл.4 [33]
Определение прогиба по точным формулам:
Вначале проверяем условие (124) [33]:
МчМсчс при соблюдении которого нормальные трещины в наиболее нагруженном сечении по середине пролета не образуются.
Момент от полной нормативной нагрузки: Мп=104 кНм
Момент трещинообразования Мсчс вычисляем по формуле (125) [33] принимая Мчр=0:
Мсчс=Rbtsez Wpe где
Wpe=jWzed – 175 Wzed
здесь: Wpe – упругопластичный момент сопротивления;
Wzed – упругий момент сопротивления
J=175 (по прилож. VI [46] для тавровых сечений с полкой в сжатой зоне) – коэффициент учитывающий влияние неупругих деформаций бетона растянутой зоны в зависимости от формы сечения.
Упругий момент сопротивления сечения для растянутой грани сечения:
Wzed=Jzedуо; уо =SzedАzed
Для вычисления Jzed и уо определяем площадь приведенного сечения по формуле (3.20) [46]:
Аzed=А+αАs=52х3+16х14+308х78=405 см2
Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани ребра (рис.3.2) по формуле (3.21) [46]:
Szed=Sо+ αSs =52х3х155+16х14х7+308х78х25 = 4050 см3
Расстояние от центра тяжести площади приведенного сечения до нижней грани ребра:
уо = Szed Аzed = 4050405 = 10 см; h- уо = 17-10 = 7 см
Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести сечения по формуле (3.22) [46]:
Jzed=J+αАsу2s=52х3312+52х3х552+ 16х14312+16х14х32+78х308х
где уs= уо –Q=10-25=75 см
В формуле (3.22) [46] слагаемые с А А Аs исключены т.к. Аsp=0; Аsp=0; Аs – не учтены в виде малости
Момент сопротивления:
Wzed=Jzedуо =1589510=1590 см3
Wpl=175 Wzed=175х1590=2783 см3
Момент трещинообразования:
Мсчс=Rbt.sezWpe=16х100х2783=45х105 Нсм=45 кНм
Мсчс=45кНмМп=104кНм условие МчМсчс
не удовлетворяется следовательно трещины в растянутой зоне сечения по середине пролета образуются. Необходимо выполнить расчет прогибов с учетом образования трещин в растянутой зоне. Кроме того требуется проверка по раскрытию трещин.
Полная кривизна 1ч для участка с трещинами по формуле: (170) [33]:
и соответственно полный прогиб Jtot в сечении с трещиной:
где: J1- прогиб от кратковременного действия всей нагрузки;
J2- тоже от действия только постоянных и длительных нагрузок;
J3- прогиб от длительного действия постоянных и длительных нагрузок.
Вычисление J1. Для середины пролета марша: Мч= Мп = 104 кНм
Для определения кривизны дополнительно вычислим используя формулы п.4.28 [33]:
= Мп вhо2Rbsez=104000016х1452х185х100=017
λ=φf(1-hf2hо)=05(1-32х145)=045
Относительная высота сжатой зоны в сечении с трещиной по формуле (161) [33]:
=1+1+5(+λ)10α = 118+1+5(017+045)10х01=017
что меньше hf hо=3145=021 и меньше 2Qhо=5145=03 согласно п.4.28 [33] сечения рассчитываем как прямоугольные шириной вf =52 см.
Принимаем без учета арматуры Аs в формулах для определения λφf b Z1 (согласно п. 4.28 [33]) значение hf=0
φf=0; α=Аsα вfhо = 308х7852х145=0032; λ=0
= Мп вfhо2Rbsez=104000052х1452х185х100=0051
=118+1+5(0051+0)10х0032=017
Плечо внутренней пары сил по формуле (166) [33] при φf=0:
Z1=ho[1- φf х hf ho + 22(φf+ )]= ho[1- 22 ]=145[1-01722х017]=
Определяем коэффициент s по формуле (167) [33]
s=125-φlsφm=125-11х043=0781
где: φls=11 (табл.36 [33]) – для стержневой арматуры А-II периодического профиля
φm=RbtsezWpeМп=16х100х27831040000=043
Кривизна 1ч1 в середине пролета марша при кратковременном действии всей нагрузки по формуле (160) [33] при в=09 и λ=045 (табл.35 [33]):
r1=МпhoZ1[sEsAs+в( φf+ ) вf hoЕв]104х105145х133х[07821х
х105х100х308+09017х52х145х27х103х100х045]=96х10-5 см-1
Прогиб J1 по формуле (2.142) [46]:
J1=Sрl21х1ч1=548(3cos30о)2х1ч1=548х12х104х96х10-5=12 см
Вычисление J2 Мпld=74 кНм
Заменяющий момент:Мч= Мпld=74 кНм
=Мld вfhо2Rbsez=74х10552х1452х185х100=0.036
=118+1+5(0036+0)10х0032=018
Z1=ho[1- 22 ]=145[1-01822х018]=132 см
s=125-φ φm=Rbt sezWpeМп
s=125-φls х Rbt sezWpeМпld=125-11х(16х100х2783)74х105=0591
r2=74х105145х132[05921х105х100х308+09018х52х145х27х105х
f2=548х12х104х56х10-5=07 см
Кривизну 1ч3 при длительном действии постоянной и длительной нагрузок определяем с использованием данных расчета кривизны 1ч1 и 1ч2
Мч= Мп Е=018; Z1=132 см
s=125-φls х Rbt sezWpeМпld=125-08х(16х100х2783)74х105=0771
Кривизна 1ч3 в середине пролета марша:
ч3 =74х105145х132[07721х105х100х308+09018х52х145х27х
х105х015]=1х10-4 см-1
Прогиб f3 = 548х12х104х1х10-4=12 см
ftot= f1- f2+ f3= 1.2-0.7+1.2=1.7 cv
ftot= 17см [flim]=l150=3000866х150=23 см по конструктивным требованиям и равен [flim]=17 см – по эстетическим требованиям.
) Расчет по раскрытию трещин нормативных к продольной оси
Согласно данным табл.2 [33] лестничный марш относится к третьей категории трещиностойкости. Предельно допустимая ширина раскрытия трещин:
непродолжительное раскрытие: Qсчс1=04мм
продолжительное раскрытие: Qсчс2=03 мм
Под непродолжительным раскрытием трещин понимается их раскрытие при совместном действии постоянных длительных и кратковременных нагрузок а под продолжительным – только постоянных и длительных нагрузок (согласно п.1.16 [33]).
По формуле (144) [33] ширина раскрытия трещин нормальных к продольной оси:
Qсчс=φl х s Еs х 20(35-100)3√d
=Asвho=30816х145=0013002
Расчет по длительному раскрытию трещин
Ширину длительного раскрытия трещин определяем от длительного действия постоянных и длительных нагрузок.
Изгибающий момент в середине пролета:
Напряжение в растянутой арматуре по формуле (147) [33]
s2=МldАsZ1=740000308х132=18202Нсм2=182 МПа
При длительном действии нагрузок принимаем:
φl=16-15 =16-15х0013=1405
где: =Аsвhо=30816х145=0013[ ]=002
Qсчс=1х1405х1х18221х105х20(35-100х0013)3√14=013 мм
Qсчс=013 мм[ Qсчс2]=03 мм
Расчет по кратковременному раскрытию трещин
Ширину кратковременного раскрытия трещин определяем как сумму ширины раскрытия от длительного действия постоянных и длительных нагрузок Qсчс3 и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок (Qсчс1- Qсчс2)
Qсчс =( Qсчс1- Qсчс2)+ Qсчс3 где Qсчс3=013 мм
Напряжение в растянутой арматуре при кратковременном действии всех нормативных нагрузок:
s1=МпАsZ1=104х105308х133=25390Нсм2=254 МПа
Напряжение в растянутой арматуре от действия постоянных и длительных нагрузок:
s2=МпldАsZ1=74х105308х132х100=182 МПа
приращение напряжения при кратковременном увеличении нагрузки от длительно действующей до ее полной величины:
s = s1- s2=254-182=72 ПМа
Приращение ширины раскрытия трещин при φl по формуле (144)[1]
Qсчс= Qсчс1- Qсчс2=1х1х1х7221х105х20(35-100х0013)3√14=0036мм
суммарная ширина раскрытия трещин:
Qсчс tot=013+0036=0166мм[ Qсчс1 lim] =04 мм
) Расчет по раскрытию трещин наклонных к продольной оси.
Ширина раскрытия трещин наклонных к продольной оси элемента при армировании хомутами нормальными к продольной оси определяется по формуле (152) [33]
Qсчс=φl х 06swdwEs х dwho+015Ев(1+2αw)
Напряжение в поперечных стержнях:
sw=Q-Qв1Аsw ho х S Rssez
Q=(qп+Рп) х l2cosα=(4740+3690)х32х0866=14602Н -
поперечная сила от действия полной нормативной нагрузки (vf=1)
Qв1=084в4(1+φп) Rbt sezвhо2С=08х15х1х16х100х16х1452145х2=22272Н
здесь φ в4=15; φп=0; С=2hо=2х145=29 см
sw =(14602-222720566х145)х80
Т.к. sw по расчету величина отрицательная то раскрытия трещин наклонных к продольной оси не будет.
) Проверка по зыбкости
Согласно п.1.20 [33] для лестничных маршей должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: добавочный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки Р=1000Н при наиболее невыгодной схеме ее приложения (рис.3.3) должен быть не более 07 мм.
Для середины пролета марша:
Мпсd=Mmax=vпРl14=Рlvп4cosα=1х3х0954х0866=0823кНм=823Нм=
Кривизну 1ч при кратковременном действии сосредоточенной нагрузки (Р=1кН) определяем с использованием формул изложенных в расчетах 1ч1; 1ч2 ;1ч3:
α= Asαвfhо=308х7852х145=0032
=Мпсd вfhо2Rbsez=8230052х1452х185х100=00041
= 1+ 1+5(+ λ )10α=118+1+5х0004110х0032=02
Z1=ho[1-22 ]=145[1-0222х02]=1305 см
s=125-φls х Rbt sezWpeМпld=125-1116х100х278382300=059
Кривизна 1ч в середине пролета при кратковременном действии Р=1кН при в=09; v=045
ч=МcdпhoZ1[sEsAs+в(φf+ ) вf hoЕв]=82300145х1305х[05921х
х105х100х308+0902х52х145х27х105х045]=6х10-6 см-1
Прогиб f по формуле (2142)[3]
f= Spl12х1ч=112х12х104х61х10-6=61х10-2 см=061 мм
f=061 мм07 мм – условие выполнено
1.2. Расчет железобетонной площадочной плит
) Задание для проектирования
Рассчитать и сконструировать ребристую плиту лестничной площадки двухмаршевой лестницы. Ширина плиты 1140 мм толщина – 60 мм. Ширина лестничной плитки в свету: 284 м. Временная нормативная нагрузка: 3кНм2 (табл.3 [20]) коэффициент надежности по нагрузке: vf = 12. Бетон класса В25. Арматура каркасов из стали класса А-II сетки – из стали класа Вр-I; vп=005.
Расчетные данные бетона и арматуры:
- для бетона класса В25: Rв=1456 Мпа; vв2=09;
Rвt=105 МПа; Ев=27000 МПа табл. 1318 [33]
для арматуры класса А-II: Rs=280 МПа;
Rsw=225 МПа; Еs=210000МПа табл. 22 [33]
для проволочной арматуры класса Вр-I
Rs=375 МПа; Rsw=270 МПа (ø3 мм)
Rs=365 МПа; Rsw=265 МПа (ø4 мм) табл.23 [33]
) Решение. Определение нагрузок.
Собственный нормативный вес плиты при hf=6 см:
qп=006х25000=1500 Нм2;
расчетный вес плиты: q=1500х11=1650Нм2;
расчетный вес лобового ребра (за вычетом веса плиты):
q=(029х011+007х0105)х1х25000х11=1080Нм;
расчетный вес крайнего пристенного ребра:
q=014х009х1х25000х11=347 Нм.
Временная расчетная нагрузка:
Р=3х12=36кН м2=3600Н м2
При расчете площадочной плиты рассматриваем раздельно полку упруго заделанную в ребрах лобовое ребро на которое опираются марши и пристенное ребро воспринимающее нагрузку от половины пролета полки плиты (см. графическую часть проекта лист 9).
) Расчет полки плиты.
Полку плиты при отсутствии поперечных ребер рассчитываем как балочный элемент с частичным защемлением на опорах (рис.3.4а)
Расчетный пролет равен расстоянию между ребрами: 092 м. При учете образования пластического шарнира изгибающий момент в пролете и на опоре определяем по формуле учитывающей выравнивание моментов:
М=Мs= ql216=5250х092216=280Нм
где q=( q+р)в=(1650+3600)х1=5250Нм; в=1.
При в=100 см и ho=h-Q=6-2=4 см вычисляем из условия прочности:
αm=МпRвв2вhо2=280х095145х106х09х1х0042=0013
Относительная высота сжатой зоны
=1-√1-2αm=1-√1-2х0013=0013 R=064
Из условия равновесия определяем требуемую площадь арматуры в плите:
Аs=Rвvв2Rs х вho =145х09375 х 100х4х0013=02см2
Укладываем сетку С-2 из арматуры ø3 мм Вр-I шагом S=200 мм на 1 м длины с отгибом на опорах Аs=035 см2 (см. графическую часть проекта лист 9 сечение 2-2 сетка С-2 (3Вр-I-2003Вр-I-200).
) Расчет лобового ребра
На лобовое ребро действуют такие нагрузки:
- постоянная и временная равномерно распределенные от половины пролета полки и от собственного веса:
qw=(1650+3600)х1142+1080=4075 Нм
- равномерно распределенная нагрузка от опорной реакции маршей приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая его изгиб
q1=QQ=16600114=14560 Нм
Изгибающий момент на выступе от нагрузки q1 на 1 м
М1= q1 10+72=14560х85=123760Нсм=1238 Нм
Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра (считая условно ввиду малых разрывов что q1 действуетпо всему пролету):
М=( qw + q1)vпlо28=(4075+14560)х095х30428=20450Нм
Расчетное значение поперечной силы:
Q=( qw + q1)vпlо2=(4075+14560)х095х3042=26910 Н
Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в сжатой зоне (рис.3.5 а) шириной вf=6hf+вр=6х6+12=48 см согласно п.3.16 [33]. Т.к. ребро монолитно связано с полкой способствующей восприятию момента от консольного выступа то расчет лобового ребра можно выполнить на действие только изгибающего момента М=20450Нм.
В соответствии с общим порядком расчета изгибаемых элементов определяем расположение нейтральной оси по условию (формула 28 [33]) при х=hf:
МRвvв2вf hf(hо-05hf)
hо=h-Q=350-30=320мм=32см
М=20450Нм145х106х09х048х006(032-05х006)=109х104 Нм
Условие соблюдается нейтральная ось проходит в полке.
Расчет площади продольной арматуры выполняем по формулам для прямоугольных сечений шириной вf=48 см (рис. 3.5 а)
Из условий прочности:
αm=МRвв2 вfhо2=20450145х106х09х048х00322=0031
=1-√1-2αm=1-√1-2х0031=0.031
=0031 R=064; Х= ho=0031х32=099 см hf=6 см
Из условия равновесия определяем требуемую площадь продольной арматуры:
Аs=Rвvв2Rs х в вfho =(145х09280) х 48х32х0031=222 см2
Принимаем 2 ø12А-II As=226 см2
= Asвhо х 100=22612х32 х 100=059%
) Расчет наклонного сечения лобового ребра на поперечную силу: Q=2691 кН
Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на пропорциональную ось С по формулам п.п.3.29-3.33 [33].
Влияние свесов сжатых полок:
φf =075 х (вf-в) х hf вhо=075 х (3 hf)х hf вhо=075х3х6212х32=
Коэффициент φп=0 ввиду отсутствия предварительного обжатия:
(1+ φf+ φп)=(1+021+0)=12115
Вычисляем параметр Вв:
Вв= φв2х(1+ φf+ φп) Rвtvв2 вho2=2х121х105х100х09х12х322=
В расчетном наклонном сечении:
Qв=Qsw=Q2Q т.к. по формуле (76) [33] Qв=ВвС поэтому наклонное сечение:
С=Вв Qв=Вв05 Q=281х10505х26910=209 см что больше 2ho=2х32=
=64 см; принимаем С=64 см.
Тогда поперечное усилие Qв воспринимаемое бетоном будет:
Qв=ВвС=281х10564=43906Н>Q=26910Н следовательно поперечная арматура по расчету не требуется.
По конструктивным требованиям принимаем закрытые хомуты (учитывая изгибающий момент на консольном выступе) из арматуры ø6 мм класса А-1 шагом 150 мм (см. графическую часть проекта каркас Кр-2 в сечении 3-3).
Консольный выступ для опирания сборного марша армируем сеткой С-3 из арматуры диаметром 4 мм класса Вр-1; поперечные стержни этой сетки скрепляем с хомутами каркаса Кр-2 ребра.
) Расчет второго продольного пристенного ребра площадочной плиты.
Выполняется аналогично расчету лобового ребра без учета нагрузки от лестничного марша (рис.3.4; б).
На пристенное ребро действуют следующие нагрузки:
q = (1650+3600)х1142+347=3340Нм
Расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра:
М= qvпlо28=3340х095х30428=3670 Нм
Q= qvпlо2=3340х095х3042=4825 Н
Расчетное сечение пристенного ребра – тавровое с полкой в сжатой зоне (рис.3.5; б) шириной вf=6 hf+вр=6х6+10=46 см
ho=h-Q=200-25=175 мм =175 см
М=3670НмRвvв2вf hf (ho-05 hf)=145х106х09х046х006(0175-05х
Условие соблюдается нейтральная ось проходит в полке расчет ведем как для прямоугольного сечения шириной вf =46 см
φm=М Rвvв2 вf ho2=3670145х106х09х046х01752=0022
=1-√1-2αm=1-√1-2х0022=0022 R=064
Аs=Rвvв2Rs х вfho =(145х09280) х 46х175х0022=083 см2
Принимаем: 1ø12А-II As=113 см2
Процент армирования:
= As х 100 вho=113х10010х175=065%
) Расчет наклонного сечения пристенного ребра на поперечную силу: Q=4825Н
Вычисляем проекцию наклонного сечения на пропорциональную ось С придерживаясь порядка расчета изложенного выше:
φf =075 х (3 hf) hf вho=075х3х6210х175=04605
φп=0; (1+ φf+ φп)=(1+046+0)=14605
Вв=φв2(1+ φf+ φп) Rвtvв2 вho2=2х146х105х100х09х10х1752=
С=ВвQв=Вв05Q=845х105 05х4825=350 см что больше
С=2ho=2х175=35 см; принимаем С=35 см
Qв=ВвС=8.45х105 35=24143 Н>Q=4825 Н следовательно поперечная арматура по расчету не требуется.
По конструктивным требованиям принимаем хомуты из арматуры диаметрном 6 мм класса А-1 шагом 100 мм (см. графическую часть проекта лист 9 сечение 4-4 Кр-3).
1.3. Расчет монолитного кессонного перекрытия
Задано: расстояния (в свету) между стенами перекрываемого помещения:
L1=L2=1168 см (рис.3.6).
Временная нормативная нагрузка на перекрытие Р4=4кПа (400кгм2) табл.3 [20].
Принимаем: бетон класса В15;
Rв=765 МПа (с учетом vв2=09);
арматура: для плиты Вр-I; Rs=375 МПа при диаметре 3 мм; для ребер:
A- Rs=365 МПа при диаметре 10-40 мм.
) Компоновка прикрытия и определение расчетных пролетов для балок и плит
Расчетные пролеты балок: и в продольном и в поперечном направлении одинаковы и равны (рис.3.6): 101=102=104х1168=12 м.
Расчетные пролеты плит: и в продольном и в поперечном направлении принимаем 8 кессонов с расстояниями между осями балок (и продольных и поперечных) рис.3.6; 11=12=1018=128=15 м
) Определение расчетной нагрузки на плиту и условное распределение нагрузки в направлениях пролетов плиты: 11=12
Толщину плиты на основании опыта проектирования рекомендуется принимать для гражданских зданий не менее 6 см. Принимаем толщину плиты: hп=6 см
Нагрузка от собственного веса 1 м2 плиты (при объемном весе железобетона vжб=2500кгм3=25кНм3 и коэффициенте надежности по нагрузке vf=11): hпх10х10 vжбvf=006х10х10х2500х11=165 кг-м2=1650 Нм2;
Нагрузка от собственного веса паркетного пола березового без жилок толщиной t1=20 мм; плотностью ρ1=800 кгм3; vf=11
t1х10х10 ρ1 vf=002х10х10х800х11=176 кг м2=176 Н м2
Постоянная нагрузка от стяжки из литого асфальтобетона толщиной t2=40 мм плотностью ρ2=2100кг м3; vf1=12
t 2х10х10 ρ2 vf1=004х10х10х2100х12=1008 кг м2=1008 Н м2
Постоянная нагрузка от плит древесно-волокнистых (тепло-и звукоизоляция) толщиной t3=015 мм плотностью ρ3=200кгм3; vf1=12
t 3х10х10 ρ3 vf1=015х10х10х200х12=36 кг м2=360 Н м2
Собственный вес перегородок над рассматриваемым перекрытием принимаем 120 кг м2 при vf1=12 : 120х12=144 кг м2=1440 Н м2
ρнvf1=400х12=480 кг м2=4800 Н м2
Полная расчетная нагрузка на 1м2 плиты составит:
qпл=1650+176+1008+360+1440+4800=9434 Н м2
Условная расчетная нагрузка в направлении равных пролетов плиты 11 и 12:
q1= qпл х l24 l14 + l24=0434 х 154154+154=04342=1417 Н м2
) Определение изгибающих моментов в плите
В направлении пролетов11 и 12 момент будет одинаков т.к. 11=12=15м=1
М= q1 l214=4717х15214=758 Нм
) Проверка оптимальности принятой толщины плиты (оптимальному значению относительной высоты сжатой зоны бетона =01 соответствует αm=0095).
Из условия прочности: МRввho2αm
ho= √М Rввαm= √758 765х106х1х0095=0032 м=32 см
Оставляем принятую (минимально рекомендуемую) толщину плиты:
hп=60 см; ho= hп-Q=60-15=45 см.
) Определение требуемой площади арматуры в плите
Так как в обоих направлениях плиты действуют одинаковые изгибающие моменты то принимаем одинаковое армирование в обоих направлениях.
Гранитное значение относительной высоты сжатой зоны бетона п.3.12 [33]
R=1+(SRsсл)х(1-11)=0788881+(375500)х(1-0788811)=065 где =α-0008Rв=085-0008х765=07888
SR =Rs-sр; sр=0; SR = Rs=375 МПа (ø3 Вр-I)
sсл=500Мпа (vв2=091)
Из условия прочности:
αm=М Rввho2=758765х106х1х(0045)2=0049
Относительная высота сжатой зоны:
=1-√1-2αm=1-√1-2х0049=005
Из условия равновесия определяем требуемую площадь арматуры:
As=Rв Rs х вho =765375 х 100х45х005=046 см2
Принимаем плоскую сварную сетку из арматуры диаметром 3 мм Вр-I укладываемую в пролете с шагом 150 мм на 1 м длины (As=049 см2): С-4 (3Вр-I-150 3Вр-I-150) (см. графическую часть проекта лист 9).
Так как плита опертая по контуру то сетки С-4 имеют рабочую арматуру в обоих направлениях длиной 139 м.
Над опорами укладываем сварные рулонные сетки С-5 из арматуры диаметром 3 мм класса Вр-1 с рабочей поперечной арматурой длиной 079 м: С-5(3 Вр-I-250 3 Вр-I-150).
) Определение равномерно распределенной нагрузки на 1 м2 перекрытия с учетом нагрузки от собственного веса ребер и условное распределение нагрузки в направлениях пролетов ребер 101 и 102 (101 =102=12 м)
- высоту сечения ребер назначаем из условия достаточной жесткости. В панелях с плитой в сжатой зоне рекомендуется принимать ребра высотой hр не менее 125 части пролета панели а ширину ребер: вр=05 hр
Принимаем: hр=116825=46 см (с учетом толщины плиты); вр=13hр=15см
определяем приведенную равномерно распределенную нагрузку от ребер на 1 м2 перекрытия (L1=L2=1168 м)
qр=[(hр-hп)врх7L2+(hр-hп)врх7(L1-7вр)]vжб vf L1L2-1182=
=[(hр-hп)врх7(2L-7вр)]vжб vf L2-1182=[(046-006)х015х7(2х1168-
-7х015)]х2500х11 11682-1182=1916 кг м2=1916 Н м2
определяем нагрузку на 1 м2 перекрытия с учетом веса плиты ребер и временной нагрузки:
q=qm+qр=0434+1916=11350 Н м2
определяем условные равномерно распределенные нагрузки в обоих направлениях пролетов ребер (101 =102=12 м)
q l01= q х (l024 l014 + l024 )=11350 х (124 124+124)= 113502=5675 Н м2
) Определение воображаемых условных нагрузок на ребра в зависимости от их расположения в перекрытии
- в зависимости от расположения ребер в перекрытии воображаемая условная нагрузка на них определяется из условия что деформации прогибов пропорциональны изгибающим моментам а изгибающие моменты пропорциональны нагрузкам – следовательно и прогибы пропорциональны нагрузкам: qх= q1о х fхf где qх – воображаемая условная нагрузка на ребро на расстоянии Х от опоры (стены); f – прогиб среднего ребра (в середине пролета)
f=5384 х q l0 l04 ЕJ
fх – прогиб ребра на расстоянии Х от опоры (стены)
fх = (124) х (q l0 l04 ЕJ) х [х l0-2(хl0)3+(х l0)4]
Обозначив отношение х l0= и разделив fх на f получим:
- определяем условные нагрузки на 1 пог.м ребра в направлении пролета 10 =12м
а) для ребра на расстоянии лт опоры 1=15 м (11=12 =1=15 м)
fх f=32(0125-2х01253+01254)=039
q1= q1о1 х 1fхf=5675х15х039=3320 Нм
б) для ребра на расстоянии от опоры 2L=2х15=3 м
fх f=32(025-2х0253+0254)=071
q2= q1о1 х 1fхf=5675х15х071=6044 Нм
в) для ребра на расстоянии от опоры 3L=3х15=45 м
fх f=32(0375-2х03753+03754)=093
q3= q1о1 х 1fхf=5675х15х093=7917 Нм
г) для ребра на расстоянии от опоры 4L=4х15=6 м
fх f=32(05-2х053+054)=1
q4= q1о1 х 1fхf=5675х15х1=8513 Нм
) Определение изгибающих моментов в ребрах (соответствующих деформациям прогибов)
Учитывая то что перекрытие работает в двух направлениях изгибающие моменты определяются как: М= q12 10
Изгибающие моменты в ребрах в направлении пролета 10=12 м
а) на расстоянии от стены: L=15 м
М1= q1102 10=3320х122 10=47808 Нм
б) на расстоянии от стены: 2L=2х15=3 м
М2= q2102 10=6044х122 10=87034 Нм
в) на расстоянии от стены: 3L=3х15=45 м
М3= q3102 10=7917х122 10=114005 Нм
г) на расстоянии от стены: 4L=4х15=6 м
М4= q4102 10=8513х122 10=122587 Нм
) Определение требуемой площади продольной арматуры в ребрах.
При расчете арматуры расчетное сечение принято тавровым с полкой в сжатой зоне ширина полки вf=11=12=15 м- расстояние в осях между ребрами согласно п.3.16 [33]
hfh=hпhр=646=013>01 и вf=15м2L06=123=4 м
Определим положение нейтральной оси в тавровом сечении ребра при максимальном изгибающем моменте М4=122587 Нм. Момент воспринимаемый тавровым сечением при высоте сжатой зоны Х= hf= hп=6 см вf=11=12=15 м и hо=hр-3=46-3=43 см определяется:
Мп=Rв вf hп(hо-05 hп)=765х106х15х006(043-05х006)=275400Нм
Устанавливаем расположение нейтральной оси по условию (28) п.3.15 [33] при Х= hf= hп: при М Rв вf hп(hо-05 hп) нейтральная ось проходит в полке.
Мmax=М4=122587 НмМп=275400Нм – условие выполняется следовательно нейтральная ось проходит в пределах высоты полки и сечения рассчитываются как прямоугольные с шириной равной расстоянию между ребрами т.е. в= вf=15 м.
Расчетная схема представлена на рис.3.7.
Вычисляем требуемую площадь продольной арматуры в ребрах пролетом L0=12 м
Гранитное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:
R=1+(SRsсл)х(1-11)=078881+(365500)х(1-0788811)=065
где =α-0008Rв=085-0008х765=07888
SR =Rs-sр; sр=0; SR = Rs=365 МПа
sсл=500МПа (vв2=091)
а) в ребрах на расстоянии от стены L=15 м; М1=47808Нм; в=15 м; ho=043 м
αm1=М1 Rввhо2=47808 765х106х15х0432=0023
=1-√1-2αm1=1-√1-2х0023=0023
=0023 R=065; Х= ho=0023х43=1 смhп=6 см
As=Rв Rs х вho 1=765365 х 150х43х0023=31 см2
Принимаем 2ø14А-III (As=308 см2)
б) в ребрах на расстоянии от стены 2L=3 м; М2=87034Нм
αm2=М2 Rввhо2=87034 765х106х15х0432=0041
=1-√1-2αm2=1-√1-2х0041=0042 R=065;
As2=Rв Rs х вho 2=765365 х 150х43х0042=57 см2
Принимаем 2ø20А-III (As=628 см2)
в) в ребрах на расстоянии от стены 3L=45 м; М3=114005Нм
αm3=М3 Rввhо2=114005 765х106х15х0432=0054
=1-√1-2αm3=1-√1-2х0054=0055 R=065;
As3=Rв Rs х вho 3=765365 х 150х43х0055=74 см2
Принимаем 2ø20А- 1ø14А-III (As=782 см2)
г) в среднем ребре на расстоянии от стены 4L=6 м; М4=122587Нм
αm4=М4 Rввhо2=122587 765х106х15х0432=0057
=1-√1-2αm4=1-√1-2х0057=0058 R=065;
As4=Rв Rs х вho 4=765365 х 150х43х0058=784 см2
) Определение диаметра и шага хомутов
Для хомутов принимаем арматуру класса А-I; Rsw =175 МПа (табл.22 [33])
Еs=210000 МПа (табл.29 [33])
Rв=765 МПа (при vв2=09) – бетон класса В15
Rвt=0675 МПа (при vв2=09) табл. 13 [33]
Ев=23000МПа табл. 18 [33]
Коэффициенты для тяжелого бетона согласно [33]: φв2=20; φв5=06; =001
Для таврового сечения (п.3.31 [33])
φf=075 х (вf-в) hf вho05
при этом вf принимается не более в+3 hf тогда:
φf=075 х (3 hf) hf вho=075х3х62 15х43=01305
где hf=hп=6 см; в=вр=15 см; ho=43 см
Поперечная сила в среднем ребре пролетом 10=12 м составляет:
Q4=q4102=8513х12 2=51078 Н
Проверка условия определяющего необходимость расчета хомутов:
Qmax=Q4=51078 Н φв3Rвt вho=06х675000х015х043=26123 Н
Условие не удовлетворяется расчет хомутов необходим.
Определяем величины используемые при расчете хомутов (принимая q1= = q4=8513 Нм=8513 Нсм т.е. считаем нагрузку равномерно распределенной).
Мв=φв2 (1+ φf )Rвtвhо2=2(1+013)х0675х106х015х0432=42310 Нм
Q в1=2√ φв2 (1+ φf )Rвtвhо2 q1=2√Мв q1=2√ 42310х851337957 Н
Поперечная сила которая должна быть воспринята хомутами на единицу длины определяется в зависисмости от выполнения условия:
Qmax=Q4=51078 Н Qв1 06=37957 06=63262 Н – условие удовлетворя- ется.
qsw= Q2max- Q2в1 4Мв=510782- 379572 4х4231000=69 Нсм
Поперечная сила qsw должна приниматься не менее:
qsw= Qmax- Qв1 2 ho=51078-37957 2х43=153 Нсм
Для расчета хомутов принимаем большее значение: qsw =153 Нсм
На приопорных участках равных пролета принимаем максимальное значение шага хомутов согласно п. 5.27 [33]
при h>450 мм Sоп h3=460 3=153 мм; 500 мм
т.е. принимаем S=150 мм и определяем требуемую площадь двухветвенных хомутов:
qsw=Rsw Аsw S; Аsw = qsw S Rsw =153х15 175х100=013 см2
при минимальном диаметре хомутов: 2ø6 мм А-I Аsw =057 см2
На остальной части пролета согласно п. 5.27 [33] устанавливаем двухветвенные хомуты диаметром 6 мм из стали класса А-I с шагом 300 мм что удовлетворяет требованиям:
Sпр 34h= х 460=345 мм; 500 мм
Проверим достаточность принятых размеров сечения из условия прочности по наклонной сжатой полосе:
Qmax 03φw1φв1Rввhо п.3.30 [33]
где φв1=1-Rв=1-001х765=092
φw1=1+5αw=1+5(Еs Ев)х(Asw вS)=1+5(21х104) 23х103)х(057 15
φw1=11213 – условие выполняется
Qmax=51078 Н03х092х112х765х100х15х43=152528 Н
Условие удовлетворяется принятые размеры сечения достаточны.
2. Расчет и проектирование фундамментов
2.1. Оценка инженерно-геологических условий
Площадка строительства расположена в п.г.т. Великая Новоселовка Донецкой области. В результате проведения инженерно-геологических изысканий было установлено геологическое строение участка представленное на геологическом разрезе (рис.3.8) и получены основные характеристики физико-механических свойств грунтов строительной площадки которые приводятся в табл. 3.1.
Показатели основных физико-механических свойств грунтов
Почвенно-растительный
При планировке площадки верхней почвенно-растительный слой будет срезан т.к. он сильно сжимает содержит большое количество органических включений поэтому планировочную отметку строительной площадки целесообразно выбрать на отметке 1114 м. Тогда первый от поверхности несущий слой – суглинок для которого выполним оценку физико-механических характеристик.
Удельный вес сухого грунта:
Yd=Y 1+W=186 1+021=154 кнм3
Показатель пластичности грунта:
По табл. 11 [55] определяем что грунт относится к суглинкам (7%Jр17%)
Коэффициент пористости грунта:
е = Ys Y(1+W)-1=27 186(1+021-1=076
Степень влажности грунта:
Sч=YsW еYw=27х021 076х10=075
Показатель текучести грунта:
JL= W- Wр WL-Wр=21-18 30-18=025
По табл. 13 [55] грунт относится к полутвердым суглинкам (0 JL 025)
Так как модуль деформации грунта Е=12 МПа больше Е=5 МПа то грунт относится к среднесжимаемым грунтам.
По табл. 47 [55] определяем расчетное сопротивление Ro: для суглинков при е=076 и JL =025 Ro=220 кПа.
Таким образом второй слой (рис.3.8):
суглинок – грунт среднесжимаемый полутвердый средней прочности с расчетным сопротивлением Ro=220 кПа может служить основанием под фундамент. В связи с этим применяем фундаменты мелкого заложения на естественном основании.
Максимальный прогнозный уровень грунтовых вод по данным проекта ожидается на глубине 57 м от поверхности земли.
Тип территории по потенциальной подтопляемости – потенциально неподтопляемая.
2.2. Сбор нагрузок на ленточные фундаменты
Определим нагрузки на ленточные фундаменты под продольные стены по осям В и Г кирпичного двухэтажного здания народного суда возводимого в п.г.т. В. Новоселка.
Рассматриваемое здание относится ко II классу по степени ответственности коэффициент надежности по назначению Yп=095 [20].
Критерием жесткости при сборе нагрузок на ленточные фундаменты является расстояние между поперечными стенами здания Lw. Так как максимальное значение Lw=2714 м не превышает данных табл.1.1 [66] то здание имеет жесткую конструктивную схему.
Нагрузки собираем в двух вариантах: с коэффициентами надежности по нагрузке Yf=1 что требуется в расчетах оснований по деформациям и с коэффициентами надежности по нагрузке Yf>1 что необходимо в расчетах по несущей способности.
Постоянные нагрузки на 1 м2 перекрытий и покрытия сведены в табл. 3.2. см. рис. 3.9.
Коэффициент надеж-ности по нагрузке
От перекрытия 1-го этажа (Д1) с паркетным полом №151:
- пол паркетный березовый без жилок t=20мм; ρ=800 кнм3=8 кн м3
- стяжка и гидроизоляция из литого бетона; t=40мм; ρ=21 кнм3
- тепло- и звукоизоляция из шлака гранулирован-ного; t=20мм; ρ=800 кнм3=8 кн м3
- круглопустотная панель; t=220мм
От перекрытия 1-го этажа (Д2) с полом из мозаичного бетона №185:
- бетонное мозаичное покрытие без рисунка; t=20мм; ρ=24 кнм3
- стяжка из цементного раствора; t=20мм;
- тепло- и звукоизоляция от шлака гранулированного; t=40мм; ρ=8 кн м3
От перекрытия 1-го этажа (Д3) с полом из мозаичного бетона №185:
- тепло- и звукоизоляция от шлака гранулированного; t=20мм; ρ=8 кн м3
- монолитное часторебристое кессонное перекрытие; h=460мм; hпл=60 мм (см.2.1.3)
qпл норм+ qребр норм =15+175=325 кн м2
От перекрытия 2-го этажа (Д4) с паркетным полом №40:
- пол паркетный березовый без жилок; t=20мм; ρ=8 кнм3
- стяжка и гидроизоляция из литого асфальтобетона; t=40мм; ρ=21 кгм3
- тепло- и звукоизоляция из плит древесно-волокнистых; t=20мм; ρ=2 кн м3
От перекрытия (Д5) с бетонным полом №136:
- тепло- и звукоизоляция из плит древесно-волокнистых; t=40мм; ρ=2 кн м3
От перекрытия (Д6) с паркетным полом №40:
- стяжка и гидроизоляция из литого асфальтобетона; t=40мм; ρ=21 кнм3
- тепло- и звукоизоляция из плит древесно-волокнистых; t=150мм; ρ=2 кн м3
- монолитное часторебристое кессонное перекрытие
От покрытия (Д7) и (Д8):
- наплавляемый рубероид; t=25мм; ρ=6 кнм3
- кровельный картон; t=15мм; ρ=10 кнм3
- утеплитель: плиты и минераловатные жесткие; t=200мм; ρ=2 кн м3
- набетонка из пенобетона по уклону; t=50мм; ρ=4 кнм3
- параизоляция: 2 слоя рубероида
Д7 - круглопустотная панель t=220 мм
Д8 - ребристая железобетонная панель; t=100мм;
- собственный вес армоцементных конструк-
ций из пирамидальных элементов (приблизи-
Кладка наружный стен – колодцевая. Внешний слой толщиной 012 м из керамического кирпича ρ=18кнм3 внутренний слой толщиной 025 м из кирпича глиняного обыкновенного ρ=18кнм3 . Утеплитель толщиной 014 м – жесткие минераловатные плиты ρ=3кнм3 . Для определения веса кирпичных стен вычисляем вес отдельных участков кладки стены (рис. 3.9 а): внутренней по оси В: кл1; кл2; стены по оси Г: кл1; кл2; кл3; кл4; кл5; кл6; кл7; кл8.
При этом нагрузка ждя участков кл4 и кл6 на уровне окон определяется с использованием коэффициента проемности который представляет собой отношение площади поперечного сечения кладки с учетом проемов к площади поперечного сечения глухой кладки на длине 142 м (рис.3.9 б):
= 1420х051-051[(0910+0910)х038+(078+078)х013] 1420х051=037
Нагрузки от веса участков кладки на длине 1 м стены приведены в табл.3.3.
Участок кладки и вычисление нагрузки
Внутрен-няя по оси В
Кладка стены подвала из бетонных блоков до планировочной отметки (кл1)
Кладка от отм. 035 м до отм.6.300 м (кл2)
Кладка от отм. 6.300 м до отм.7.575 м (кл3)
(037х18+014х3)х1275=903 кнм
Кладка между окнами (кл5)
(037х18+014х3)х139=084 кнм
Кладка от отм. 12385 м до отм.12.900 м (кл7)
(037х18+014х3)х0515=365 кнм
Кладка выше отм. 12.900 м (кл8)
Кладка на уровне окна 1 (кл4) с учетом =037
Кладка на уровне окна 2 (кл6) с учетом =037
Временные нагрузки на 1м2 перекрытий и покрытия согласно [20] учитываются в различном объеме в зависимости от вида расчета.
Полезная нагрузка на междуэтажные перекрытия ПН2 в расчетах по деформациям ([20] табл.3) считается длительной и принимается: 14 кПа. В расчетах по несущей способности с учетом Yf=12; ПН составляет 40х12=48 кПа.
Нормативная снеговая нагрузка СН1 на 1 м2 покрытия для I снегового района к которому относится п.г.и. В. Новоселка составляет 05 кПа ([20] обязат. прил.5 карта 1) и учитывается в полном объеме в расчетах по деформациям и по несущей способности: Значение СН1 в расчетах по деформациям: 05 кПа; в расчетах по несущей способности: 05х14=07 кПа.
При определении продольных усилий для расчета фундаментов (согласно п.3.9 [20]) воспринимающих нагрузки от двух и более перекрытий (п) вводится коэффициент снижения полезных нагрузок ПН2 (в расчетах по несущей способности):
п2=05+(А2-05) √п = 05+(1-05) √2=085; А2=1
Вес кирпичных перегородок П1 толщиной 120 мм ρ=18 кнм3 (на двух этажах) в расчетах по деформации составляет: 012х18х2=432 кнм2; в расчетах по несущей способности: 432х11=475 кнм2 .
Для ленточного фундамента нагрузка вычисляется на 1 погонный метр длины.
Рис. 3.10. Определение нагрузок на фундамент; фрагмент плана; А1; А2; А3- грузовые площади для стен.
Нагрузка F2I определяемая для расчета по I предельному состоянию (по несущей способности) вычисляем с Yf>1. А нагрузка F2I определяемая для расчета по II предельному состоянию (по деформациям) вычисляется с Yf>1.
Полная нагрузка F1 на 1 м фундамента внутренней стены по оси В сообщается с грузовой площади (см. рис. 3.10):
А=А1+А2=(273+1975)х1=4705 м2
Для F2 : А= А2+А3=(1975+584)х1=7815 м2(до отметки 6.300м) выше отметки 6.300 м:
Вертикальная нагрузка по длине на уровне планировочной отметки на фундамент внутренней стены по оси В для расчетов по деформациям составляет:
F1II =(Д1+Д4)х273+(Д2+Д5)х1975+(Д7+СН1+2ПН2+П1)х4705+кл1+кл2=
=(416+404)х273+(416+392)х1975+(40+05+2х14+432)х4705+
Вертикальная нагрузка по длине на уровне планировочной отметки на фундамент стены по оси Г для расчетов по деформациям составляет:
F2II =(Д2+Д5)х1975+(Д3+Д6)х584+(Д7+СН1)х1975+2ПН2х7815+П1х
Х7815+( Д8+СН1)х584+кл1+кл2+кл3+кл4+кл5+кл6+кл7+кл8=
=(416+392)х1975+(425+455)х584+(40+05)х1975+2х14х7815+
+432х7815+(515+05)х584+154+4549+903+054+984+207+365+
2.3. Проектирование ленточного фундамента по оси В в осях 6-9
Расчетные нагрузки: F1II =154 кнм; М1=15 кНм
) Выбор глубины заложения фундамента
Выбор глубины заложения фундаментов зависит от геологических и гидрогеологических условий конструктивных особенностей проектируемого здания наличия подвала глубины сезонного промерзания грунтов и их прочности.
При определении глубины заложения фундамента по климатическим условиям учитываем нормативную глубину промерзания грунтов: dfп = 09 м (рис.4 [55]) и коэффициент теплового режима здания kh=06 при t=10оС табл.37 [55] для определения расчетной глубины сезонного промерзания грунта df :
df = kh dfп =06х09=054 м
Согласно п.2.29 [34] глубина заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям недопущения морозного пучения грунтов основания назначается независимо от расчетной глубины промерзания грунтов – для внутренних фундаментов.
По конструктивным требованиям в связи с тем что в здании имеется подвал минимальная глубина заложения фундаментов устанавливается на 05-07 м ниже пола подвала.
С учетом конструктивных особенностей здания; с учетом применения сборных ленточных фундаментов с высотой фундаментных плит 03 м и высотой стеновых блоков 058 м отметку низа подошвы фундамента принимаем как и в проекте а именно: на 399 м ниже отметки чистого пола первого этажа которой соответствует абсолютная отметка равная 1130 м. Тогда глубина заложения фундамента от планировочной отметки (см. рис. 3.11) составляет 239 м.
) Определение размеров подошвы фундамента
Размеры подошвы внецентренно-нагруженного фундамента определяем из условий:
где Рmax – максимальное краевое давление под подошвой фундамента кПа
Pmin – минимальное краевое давление под подошвой фундамента кПа
Р – среднее давление под подошвой фундамента кПа
R – расчетное сопротивление грунта кПа.
Краевые давления определяются по формуле:
Рmax min =N в1 + dYср + 6М в21 (3.4)
Среднее давление Р= N в1 + dYср (3.5)
Для ленточного фундамента нагрузка задается на 1 м длины стены следовательно при L= 1м формулы (3.4) и (3.5) принимают следующий вид:
Рmax= N в + dYср + 6М в2 (3.4*)
Р= N в + dYср (3.5*)
где: N; М – заданные нагрузки
в- искомая ширина фундамента
Yср – средний удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах от обратной засыпки
Yср=Yжб=08х25=20 кнм3
d – глубина заложения фундамента от пола подвала (для внутренних фундаментов); d = 144 м
расчетное сопротивление грунта определяем по формуле (7) [34]
R= Yс1Yс2 k [МYkzвY11+Мqd1Y11+(Мq-1) dв+Y11+МсС11]; (3.6)
где: Yс1Yс2 – коэффициенты условий работы принимаем по табл.3 [34]
k – коэффициент надежности исходных данных; k=11
МY; Мq; Мс – коэффициенты принимаем по табл. 4 [34]: при в10м – kz=1
в – ширина подошвы фундамента
Y11 – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента.
При наличии подземных вод определяем с учетом взвешивающего действия воды:
Ysw=Ys-Yw L+1=27-10 076+1=966 кн м3
Y11- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы фундамента
С11 – расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента; С11= 16 кПа
d1- приведенная глубина заложения внутренних фундаментов от пола подвала по формуле (8) [34]:
d1=hs+hcfYcf Y11 (3.7)
где: hs – толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала м
hcf – толщина конструкции пола подвала м
Ycf – удельный вес конструкции пола подвала;
d1=129+015х22 186=147 м
dв – глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала м при ширине подвала В>20 м- dв=0
Рmax=154 в+144х20+ (6х15 в2)= 154 в +288+ d в2
Р= 154 в+144х20=154 в+288
R=125х105 11 [ 056х1х в х 966+324х147х186+584х16]=
=1193 [5410в+182028]
Ширину подошвы фундамента определяем графоаналитическими методами с одновременным заполнением табл.3.4.
Ширина фундамента в м
Ширину фундамента определяем используя графики представленные на рис.3.12.
Принимаю в=08 м и проверяю условия (3.1-3.3)
Рmax=235363кПа12R=266787 кПа на 118%
Р=2213кПаR=222323 кПа на 046%
) Расчет осадки основания
Расчет осадки основания производим по методу послойного суммирования т.к. Е=12МПаЕ=100МПа; в=08мв=10 м
Осадка определяется по формуле 55 [55]
S=пi=1 (zpi hi Ei) м (3.8)
где: – безразмерный коэффициент равный 08
zpi – среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i – том слое грунта
hi Ei – соответственно толщина и модуль деформации i – того слоя грунта
п – число слоев на которые разбита сжимаемая толща основания.
Определяем величину бытового (природного) давления грунтов на границах всех природных напластований грунта на уровне подошвы фундамента и грунтовых вод точки 1-4 рис.3.11
на подошве растительного слоя (точка 1)
zq 1=Y1=h1=15х03=45 кПа
на уровне подошвы фундамента (точка 2)
zq 2= zq 1+ Y2d=45+186х239=49 кПа
на уровне грунтовых вод (точка 3)
zq 3= zq 2+ Y3h3=49+186х316=1078 кПа
на нижней границе суглинка (точка 4).
При этом учитывая что точка 4 (рис.3.11) находится ниже уровня грунтовых вод при определении бытового давления учтем взвешивающее действие воды:
zq 4= zq 3+ Yswh4=1078+966х385=145 кПа
Ysw=Ys-Yw 1+е=27-10 1+076=966 кн м3
По результатам расчетов строим эпюру бытовых давлений от уровня природного рельефа грунта (рис.3.11).
Грунтовую толщину ниже подошвы фундамента разбиваем на условные слои с одинаковой мощностью равной:
h=04в=04х08=032 м (в=08 м – ширина подошвы фундамента).
Дополнительное давление под подошвой фундамента определяем по формуле 56 [55]
zр=αро=α (Р- zq 2)= (2213-49)= х1723; кПа
где: zр – дополнительное давление в грунте на глубине Z от подошвы фундамента кПа
zq 2- бытовое давление на уровне подошвы фундамента кПа
α – коэффициент принимаемый по табл. 55 [55]
Результаты расчета сводим в табл.3.5.
Расчет дополнительного давления
Глубина от подошвы фундамента Z м
Величина α для глубины Z
Дополнительное давление zр кПа
среднее в пределах одного слоя zpi
Полученные значения дополнительных давлений откладываем с правой стороны оси фундамента и строим эпюру дополнительных давлений в том же масштабе что и эпюра бытовых давлений (рис.3.11).
Нижняя граница сжимаемой толщи грунта под фундаментом находится на глубине где соблюдается условие: zр= zq х 02.
В данном случае как видно из рис.3.11 это условие соблюдается в тринадцатом условном слое от подошвы фундамента. Мощность сжимаемой толщи грунта Нс=405 м.
Суммарная осадка основания в пределах сжимаемой толщи по (3.8) определяется как сумма осадок отдельных слоев грунта:
S=08х032 12000 (1621+1312+964+733+586+486+415+361+32+
+287+259+236+219)=0017м=17 см Sп=10 см
где: Sп=10 см – предельно допустимая осадка для многоэтажного кирпичного здания по табл. 72 [55].
2.4. Проектирование ленточного фундамента по оси Г в осях 6-9
Расчетные нагрузки:F2II=277 кнм; М2=65 кНм
) Выбор глубины заложения фундамента.
Так как данный фундамент расположен под внутренними стенами то глубина его заложения определяется в основном конструктивными требованиями изложенными в ходе расчета фундамента по оси В.
Принимаем глубину заложения фундамента от планировочной отметки: d=239 м.
) Определение размеров подошвы фундамента.
где: Р Pmin – соответственно максимальное и минимальное краевое давление кПа
Р – среднее давление кПа
R – расчетное сопротивление грунта кПа
R=Yс1Yс2 k[MYkzвYII + Mqd1YII +(Мq-1) dв+YII+МсСп]
Yс1=125; Yс2=105; k =11; MY=056; Mq=324; Мс=584
kz=1; YII=066кн м3; YII =186кн м3; СII=16кПа; d1=147м; dв=0
R=125х105 11[056х1х1х966+324х147х186+584х16]=
Ширину подошвы фундамента определяем графоаналитическим методом с одновременным заполнением табл.3.6.
Ширину фундамента определяем используя графики представленные на рис. 3.13.
Рmax=246555кПа12R=271434 на 02%
Р=226657 кПа R=226895 кПа на 02%
) Расчет осадки основания.
Эпюра бытовых давлений для фундамента по оси Г такая же как и для фундамента по оси В (рис.3.11).
Грунтовую толщу ниже подошвы фундамента разбиваем на условные слои мощностью: h=04в=04х14=056 м.
Дополнительное давление под подошвой фундамента:
zр=αро=α (Р- zq 2)= (226657-49)= х1777; кПа
Результаты расчета сводим в табл. 3.7.
Схема к расчету осадки представлена на рис. 3.14.
Мощность сжимаемой толщи: Нс=57 м
S=08х056 12000(1672+1353+995+757+605+501+427+372+33+
+296+268)=0026м=26см Sп=10см
Относительная разность осадок
S L=26-17 420=0002 [S L]=00024 по табл.72 [55]
где: L – расстояние между осями фундаментов см.
1. Методы производства работ
Весь процесс строительства здания народного суда разделяем на два периода: подготовительный и основной.
В подготовительный период осуществляем подготовку строительной площадки к строительству; в основной период выполняем работы по возведению здания.
В подготовительный период выполняются внеплощадочные работы и мероприятия по непосредственной подготовке строительной площадки к производству работ.
Внеплощадочные подготовительные работы включают строительство:
линий электропередачи с трансформаторной подстанцией;
сетей водоснабжения и канализации;
бытового городка для строителей;
устройство связи для управления строительством.
Внутриплощадочные подготовительные работы включают комплекс процессов выполняемых непосредственно на территории стройплощадки возводимого объекта а именно:
выполнить временное ограждение стройплощадки;
расчистка территории которая производится бульдозером марки Д-271 с устройством уклона для стока поверхностных вод;
срезка растительного слоя и планировка территории;
прокладка временных инженерных сетей и устройство временных дорог;
размещение временных инвентарных зданий и сооружений производственного складского и бытового назначения в местах указанных на стройгенплане. Открытие площадки для складирования материалов указанных на стройгенплане выполнить на спланированной территории;
выполнить освещение стройплощадки и организацию связи для оперативно-диспетчерского управления производством работ;
обеспечить стройплощадку средствами пожарной безопасности.
Основной период подразделяется в свою очередь на периоды (циклы): нулевой (возведение подземной части); возведение надземной части здания; отделочные работы; благоустройство и озеленение.
Комплекс специальных работ (сантехнические электромонтажные монтаж технологического оборудования) выделяется в отдельный период.
Возведение подземной части здания.
Возведение подземной части здания так называемого нулевого цикла включает производство земляных работ по возведению земляных сооружений; устройство фундаментов и подземной части гидроизоляцию.
Земляные работы выполняются механизированным способом с применением комплекта машин. Рытье котлована под здание с устройством съездов выполняется гидравлическим экскаватором ЭО-3322 оборудованным обратной лопатой емкостью ковша 05 м3 с погрузкой в автотранспорт и отвозкой во временный отвал на 5 км.
Транспортировка грунта осуществляется автосамосвалами КАМАЗ-55102 грузоподъемностью 7 т.
Обратная засыпка производится после окончания строительно-монтажных работ подземной части руководствуясь требованиями СНиП 3.02.01-87 с применением бульдозера Д-271. Уплотнение грунта обратных засыпок пазух котлованов и траншей трубопроводов производится пневмотрамбовкой работающей от передвижного компрессора.
До начала основных земляных работ верхний слой почвы – чернозем срезается по всей площади площадки и вывозится за территорию стройки для складирования и последующего использования при рекультивации малопродуктивных сельскохозяйственных земель а также для благоустройства и озеленения.
Охрана труда при производстве земляных работ
При производстве земляных работ руководствоваться требованиями СНиП III-4-80*. Техника безопасности в строительстве ([22]).
Земляные работы разрешается выполнять только по утвержденному проекту производства работ в зоне расположения действующих подземных коммуникаций земляные работы производят по письменному разрешению соответствующих организаций и в присутствии их представителя. При разработке котлована должна быть обеспечена устойчивость откосов придание им нормативной крутизны.
Для спуска рабочих в котлован используем стремянки шириной не менее 075 м с перилами. В пределах призмы обрушения вдоль верхней бровки котлована нельзя размещать материалы устанавливать строительные машины и допускать их движения. Экскаваторы во время работы должны стоять на спланированной поверхности.
Погрузка автомашин производится так чтобы ковш подавался со стороны заднего или бокового борта. Проносить ковш над кабиной запрещается. При работе бульдозера запрещается: перемещать грунт на подъем более 15о и под уклон более 30о выдвигать отвал за бровку откоса выемки при сталкивании грунта.
Во врем перерывов в работе ковш экскаватора следует опускать на грунт.
Конструктивно-планировочные решения вес монтируемых элементов вид применяемых конструкций позволяют при производстве строительно-монтажных работ (СМР) подземной части применить кран МКГ-25БР.
После выноса осей здания на дно котлована разбивки осей выполняется песчаная подготовка под фундаментные блоки-подушки. Фундаментные блоки-подушки укладываются в первую очередь по углам здания через 15-20 м укладываются промежуточные маячные блоки. Натягивается по грани противоположной размещению крана проволока и по полученной линии монтируются все остальные блоки первого ряда. Фундаментные стеновые блоки подвала конструкции подземной части монтируются самоходным гусеничным краном МКГ-25БР. Выполняется вертикальная и горизонтальная гидроизоляция фундаментов.
После монтажа стен и перекрытий подземной части заделки швов очистки наружной поверхности стен выполняется вертикальная гидроизоляция: наносится мастичная гидроизоляция из горячей битумной мастики и использованием пневмонагнетательной установки. Мастичная гидроизоляция выполняется двухслойкой: грунтовки и мастичного слоя. Второй слой наносится после высыхания грунтовки (через 30-60 минут).
Охрана труда при возведении подземной части
При производстве монтажных и бетонных работ запрещается складирование материалов и размещение машин и механизмов в пределах призмы обрушения.
Материалы (конструкции оборудование) следует размещать на выровненных площадках принимая меры против самопроизвольного смещения и раскатывания складируемых материалов. Фундаментные блоки блоки стен подвала плиты перекрытия складируют на подкладках и прокладках высотой штабеля до 25 метра.
При приготовлении горячих битумных мастик должен постоянно находиться комплект для пожаротушения – пенные огнетушители лопаты и сухой песок в ящике емкостью не менее 05 м3. При приготовлении грунтовок смешивать битум с бензином (соляровым маслом) следует на расстоянии не менее 50 м от мест разогрева битума. Вливать следует разогретый битум в бензин а не наоборот. Перемешивать бензин с битумом разрешается только деревянными мешалками.
Для выполнения СМР надземной части применен самоходный стреловой гусеничный кран СКГ-25 (подбор крана по грузо- высотным характеристикам см.п.п.4.3.). работы следует выполнять со строгим соблюдением требований СНиП [22].
Кирпичная кладка стен ведется с инвентарных лесов и подмостей с устройством настилов и ограждений.
Раствор и бетон для удовлетворения нужд строительства поставляет растворо-бетонный узел завода железобетонных изделий. После выполнения разбивочных работ установки порядков и натягивания причалок приступают к каменной кладке. Процесс кладки состоит из подачи и расстилания раствора для образования постели; укладки кирпичей на раствор с заполнением вертикальных швов; проверки правильности раскладки; расшивки швов (наружных стен).
Бетонные и железобетонные работы
Работы по возведению конструкций из монолитного железобетона (перекрытие над подвалом и над первым этажом в зале для уголовных дел) необходимо вести организуя всю заготовку опалубки арматуры и приготовления бетона на централизованных предприятиях находящихся в районе строительства. Элементы опалубки арматуры заготовляемые на этих предприятиях должны быть укрупнены. При бетонировании используется деревянная щитовая опалубка которая перед установкой арматуры должна быть очищена от мусора. Транспортирование бетонной смеси осуществляется автобетономсмесителем СБ92-1 вместимостью 26м3. Процесс укладки бетонной смеси состоит из операций связанных с подачей ее в опалубку и уплотнением.
Укладку бетонной смеси выполняют способом не допускающим ее расслоения. Уплотнение бетонной смеси осуществляется вибрированием с помощью поверхностных вибраторов навешиваемых на опалубку. Элементы инвентарной опалубки снимают в последовательности и в сроки определяемые требованиями проекта к прочности бетона в конструкции. Сроки достижения бетоном требуемой прочности устанавливают по данным испытаний контрольных образцов. После распалубливания исправляют обнаруженные дефекты.
Охрана труда при бетонных и железобетонных работах
Прежде чем дать разрешение на начало работ по бетонированию надо проверить и оформить актами скрытые работы. Прием распределение и уплотнение бетонной смеси надо вести в непрерывной последовательности. Монтаж опалубки на высоте ведут с подмостей согласно проекту. Рабочие выполняющие установку опалубки на высоте должны пользоваться защитными поясами.
Разборку опалубки можно выполнить после набора бетоном проектной прочности с разрешения руководителя объекта. По смонтированной арматуре ходить запрещается. Корпус электровибратора должен быть заземлен для электропитания вибратора следует применять кабель рукояти вибратора должны быть снабжены амортизаторами. В процессе вибрирования через каждые 30 мин. надо выключать вибратор на 5 7 минут.
Монтаж железобетонных конструкций
Элементы и конструкции доставляют на стройплощадку с заводов-изготовителей автомобильным транспортом. При складировании необходимо тяжелые элементы располагать ближе к монтажному крану а легкие – дальше. Для монтажа применяется гусеничный кран СКГ-25.
Плиты перекрытия начинают укладывать от лестничной клетки что позволяет сразу после укладки первой плиты по смонтированным лестничным маршам и площадкам подняться на перекрытие и продолжить монтаж. Плиты перекрытия укладывают на растворную постель.
Уложенные плиты между собой закрепляют стальными накладками на сварке а с наружными стенами соединяют при помощи анкеров концы которых заделывают в кладку.
Охрана труда при монтаже
Допуск к монтажу строительных конструкций могут получить лица достигшие 18 лет обученные по специальной программе. При работе на высоте монтажники должны иметь защитные пояса с исправными карабинами каски. Монтаж последующего этажа следует производить после закрепления конструкций предыдущего этажа.
Лестничные марши и площадки возводят одновременно с монтажом конструкций здания. Для подъема монтажников на высоту следует применять инвентарные лестницы –стремянки. Лестницы длиной более 5 м должны иметь ограждение.
Проходы и проезды в зоне подъема перемещения монтажа конструкций необходимо закрыть с установкой предупредительных знаков. Временные крепления удаляют после закрепления конструкций всеми средствами предусмотренными проектом.
Устройство кровли начинают с подготовки основания под пароизоляцию (путем затирки поверхности железобетонных плит цементным раствором М50 включая устройство опор под воронки внутреннего водостока). Затем устраивают разуклонку из пенобетона для создания уклона кровли и поверх укладывают утеплитель - плиты минераловатные жесткие. В качестве выравнивающего слоя применен кровельный картон. Для устройства ковра применяем наплавляемый рубероид РМ-500-2 с защитной окраской БТ-177 и с нанесением в заводских условиях клеющего слоя. Наклейка обеспечивается за счет размягчения покровной массы до вязко –пластичного состояния во время укладки разогревом.
Перед наклейкой первого слоя поверхность основания огрунтовывают битумной мастикой. Наклейку производят машиной оснащенной перемещающимися в поперечном направлении горелками. Прикатку катком выполняют немедленно после прекращения разогрева.
Охрана труда при устройстве кровли
Приступать к устройству кровли можно только после проверки надежности несущих и ограждающих конструкций крыши. Рабочих обеспечивают спецодеждой нескользящей обувью и предохранительными поясами.
Рабочие места кровельщиков следует оборудовать так чтобы исключалась возможность их падения. Складируют материалы на крыше на специальных поддонах закрепляемых за обрешетку. Навеску водосточных труб производят с люлек. Запрещается выполнять кровельные работы при густом тумане ливневом дожде сильном ветре (6 балов и более). На месте выполнения работ должны быть средства пожаротушения: огнетушители ящики с песком лопаты.
Подлежащие оштукатуриванию поверхности сначала выравнивают во избежание излишней толщины намета. Перед оштукатуриванием поверхности увлажняют с помощью краскопульта для предотвращения сползания слоя обрызга. Все наносимые слои грунта уплотняют и разравнивают.
Для механизированного приготовления и нанесения раствора применена штукатурная станция ПШС-2М включающая бункер растворонасос компрессор вибросито раствороводы и инструменты для затирки и подготовки отделываемых поверхностей.
Раствор на стройплощадку доставляют автосамосвалом и выгружают через сито в приемный бункер станции. В шнековом смесителе станции раствор дополнительно перемешивается и выдается в растворонасос подающий его по раствороводу на этажи к штукатурным агрегатам которыми раствор наносят на поверхности. Вручную раствор наносят только в небольших помещениях набрасывая его кельмой с сокола.
Облицовку плитками керамическими глазурованными выполняют на цементно-песчаном растворе состава 1:3. Плитки – марки устанавливают в углах и под маячные ряды так чтобы толщина слоя раствора была в пределах 7-15 мм. Затем натягивают шнур-причалку по которому ведут установку плиток.
Поступающие с завода малярные полупродукты перерабатывают в готовые для применения состава предусмотренная проектом малярная станция. Растворонасос и компрессор установленные на станции обеспечивают подачу по резиновым напорным рукавам и механизированное нанесение на поверхности масляных составов. Вручную малярную отделку выполняют при небольшом объеме работ. Поверхности требующие окраски должны быть тщательно подготовлены: очищены от брызг и потеков раствора пыли грязи а металлические поверхности очищены от окалины и ржавчины зачистными металлическими щетками. Нанесение каждого последующего слоя краски должно начинаться только после просушки предыдущего слоя. Сушка каждого слоя краски осуществляется естественным путем.
Охрана труда при отделочных работах
При производстве штукатурных работ большую часть из них приходится выполнять на высоте поэтому особое внимание обращают на правильную установку и эксплуатацию подмостей. Перед началом каждой смены следует проверять исправность механизмов и оборудования применяемых для штукатурных работ.
Допуск к работе рабочих не прошедших вводный инструктаж по технике безопасности непосредственно на рабочем месте воспрещается. Внутренние малярные работы выполнять со столиков – подмостей в лестничных клетках – с разновысоких подмостей. Маляры производящие окраску кровли и металлических конструкций на высоте более 15 м обязаны надевать предохранительные пояса нескользящую обувь и каски. Окраску потолков нужно вести в очках и защитных колпаках. На работах с известковыми составами применяются резиновые перчатки.
В помещениях окрашиваемых масляными красками пребывание людей свыше 4 часов не допускается. Особое внимание следует обратить на противопожарную профилактику при работе с огнеопасными материалами: краской бензином. Помещения где применяют указанные составы непрерывно проветриваются.
На видных местах следует установить плакаты поясняющие методы безопасного ведения работ предупредительные и запрещающие надписи.
2. Технологическая карта на производство кирпичной кладки
Строительство проектируемого здания народного суда производится поточным методом при помощи бригады рабочих постоянного состава оснащенных соответствующим набором инструментов и строительных машин выполняют одни и те же разнотипные работы максимально совмещенные во времени на различных фронтах работ (захватках участках).
При строительстве объекта поточным методом требуется меньше времени чем при последовательном меньшее количество одновременно потребляемых материально-технических и трудовых ресурсов чем при параллельном равномерно потребляются однородные материально-технические ресурсы и загружается специализированный транспорт а бригады рабочих выполняют одни и те же работы.
Поточный метод рекомендуется применять при выполнении простых и комплексных процессов. Для этого комплексный процесс по возведению коробки здания необходимо расчленить на более простые процессы выполнение которых производится в определенном ритме работы звеньев.
Ведущим процессом является кладка стен из кирпича. Его выполнение определяет ритм вспомогательных работ (устройство и перестановка подмостей подача материалов).
Каменная кладка в соответствии с республиканскими рекомендациями по возведению строительных конструкций с улучшенными теплотехническими свойствами запроектирована многослойная с утеплителем: плит минераловатных жестких. Толщина наружных стен 510 мм толщина внутренних – 380 мм толщина перегородок – 120 мм.
Конструкция наружной стены представляет многослойную конструкцию: толщина наружной версты 120 мм; внутренней версты – 250 мм; 140 мм предусмотрено для размещения утеплителя.
Введение в кладку такого утеплителя значительно экономит кирпич и раствор позволяет уменьшить вес стены и улучшить ее теплотехнические качества.
При облицовке кладка ведется впустошовку. Кладку выполнять с армированием на уровне тычковых рядов (через 5 тычковых рядов).
Ведомость объемов работ
Наружные стены с утеплителем под расшивку средней сложности; t=510 мм
Внутренние несущие стены t=380 мм
Перегородки кирпичные t=120 мм (с проемами)
Утеплитель – плиты минераловатные жесткие t=140 мм
Устройство перестановка и разборка инвентарных и неинвентарных подмостей
Разгрузка кирпича с автомашин
Подача кирпича краном в поддонах (до 400 шт.)
Подача раствора в бункере емкостью 075 м3
На основании Ведомости объемов работ составляем калькуляцию трудовых затрат (табл. 4.2.).
2.1. Расчет количественного состава бригады
Расчет количественного состава бригады при производстве каменных работ производится из принятой технологии производства работ и производительности крана при подъеме материалов (кирпича и раствора) на рабочее место.
Производительность крана при производстве каменных работ рассчитывается по формуле:
Псмэксп = tсм tусрцикл цикл
где: tсм – продолжительность смены;
tусрцикл – усредненная продолжительность цикла.
Усредненная продолжительность цикла определяется в зависимости от технологии производства работ и с учетом что на 1 м3 кирпичной кладки требуется 400 штук кирпича и 025 м3 раствора.
Продолжительность одного цикла подъема кирпича на среднюю высоту 12 м – 15 минут а одного цикла подъема раствора (в ящике емкостью 025 м3) – 12 минут. При увеличении средней высоты подъема продолжительность на каждые 10 м увеличивается на 1 мин. При разгрузке раствора из одной емкости в несколько мест продолжительность цикла увеличивается на 1 мин на каждом месте разгрузки.
Рассчитаем производительность крана при подаче краном кирпича на поддоне по 400 штук и растворного бункера емкостью 075 м3.
Средняя высота подъема:
hср = 154 2 = 77 м принимаем hср = 7 м.
Так при емкости растворного бункера 07 м3 на один подъем кирпича (400 штук) требуется приблизительно 03 подъема раствора.
Учитывая что один бункер загружает 3 ящика усредненная продолжительность одного цикла:
tусрцикл = 1х145+03х145 13 = 15 мин.
П = tсм tусрцикл = 8х60 15 = 32 цикла.
Из которых 22 цикла подъема кирпича и 10 циклов подъема раствора.
Количественный состав бригады определяется из условия обеспечения бригады материалами сменной нормой выработки. Так при кладке наружных стен с утеплителем имеют норму выработки:
тогда при производительности крана 11 м3 в смену количественный состав той части бригады которая выполняет каменные работы составляет:
Кроме того в состав бригады должны входить такелажники работающие на приемке и строповке материалов у мест приема материалов а также плотники–слесари выполняющие работы по устройству и разборке подмостей (как правило в третью смену). Количественный состав такелажников и плотников-слесарей определяется из трудоемкости и сроков производства работ.
2.2. Технология выполнения каменных работ
Работы по выполнению каменной кладки ведут по поточно-расчлененному методу организации работ по двухзахватной системе. В этой связи здание разбиваем на две захватки. График выполнения работ разработан на возведение одного этажа здания (1-го этажа).
Каждая захватка имеет приблизительно равные объемы строительных работ. При этом условии все рабочие занятые на первой захватке будут полностью использованы и на второй захватке. Каменщик может вести кладку без подмостей высотой до 12 м. При большей высоте производительность значительно снижается поэтому этаж условно делится на ярусы – 3 яруса на этаж.
При поточно-расчлененном методе производства каменных работ каждое звено каменщиков работает на отведенном ему участке – делянке.
Исходя из сложности кладки приняты звенья каменщиков «тройки». Каждому звену выделяется делянка размер которой обеспечивает условия для нормальной работы в течение смены.
Длину делянки L определяем из условия что звено за смену выкладывает по всей ее длине стену на высоту яруса (12 м):
L = NCY вhHвр формула (VI.5) [65]
где: N – количество рабочих в звене; N = 3 чел.
С – продолжительность рабочей смены; С = 8 ч.
Y – коэффициент выполнения норм выработки; Y=11
в – ширина кирпичной стены; в=380мм
h - высота яруса = 12 м
Нвр – норма времени на 1 м3 кладки
L = 8х3х11 038х12х39 = 16 м.
На каждой захватке – по 4 делянки на которых работают звенья «тройки». При этом каменщик 5 разряда и один из каменщиков 3 разряда выполняют кладку наружной и внутренней верст а второй каменщик 3 разряда подает и расстилает раствор раскладывает кирпич. Устройство утеплителя ведет специальное звено рабочих.
От правильной организации рабочего места звена каменщиков зависит производительность их труда. Кирпич облицовочные материалы раствор должны быть размещены на рабочем месте так чтобы у каменщиков не было непроизвольных движений и работа велась бы с минимальной затратой усилий. Рабочее место состоит из трех зон – рабочей материалов и вспомогательной.
В рабочей зоне – полосе шириной 06-07 м между кладкой и материалами – работают каменщики. Зона в которой расположены материалы а именно: поддоны с кирпичом и ящики с раствором занимает полосу шириной 13-15 м причем расположение стеновых материалов чередуют с пакетами утеплителя.
Зона прохода рабочих – вспомогательная зона – 05-06 м. Общая ширина рабочего места каменщика составляет 24-28 м.
На складскую площадку кирпич выложенный на деревянных поддонах пакетами («в елку») перевозят бортовыми машинами грузоподъемностью 8-12 т. На рабочее место стеновые материалы с зоны их складирования подает самоходный гусеничный кран СКГ-25 причем для безопасного выполнения подъема кирпича на поддоны надевают футляры. Раствор доставляется с завода автосамосвалами с дооборудованными кузовами. На объекте в зоне действия монтажного крана раствор выгружают в раздаточный бункер вместимостью 075 м3 установленном в специальном приямке. Бункер подают краном к рабочему месту и выгружают раствор порционно в ящики каменщиков емкостью 025 м3.
Для изменения уровня рабочего места каменщиков применяем специальные инвентарные устройства – блочные подмостки размером 53х25х1 м из стальных уголков. К верхнему поясу блока на болтах прикреплен деревянный настил с которого ведут кладку. Подмостки ограждают инвентарными перилами. К нижней части блока в его торцах шарнирно закреплены по две откидных опоры высотой 1м которые служат для подращивания подмостей. Подмостки со сложными опорами поднимают краном СКГ25 за канатные подвески прикрепленные к ним.
При сложенных опорах ведут кладку второго яруса затем подмостки подращивают поднимая их за специальные кольца и устанавливая на откидные опоры.
При кладке наружных стен лестничных клеток применяем переносные площадки устанавливаемые краном на поперечные стены лестничных клеток.
Параллельно с кладкой наружных стен между рядами кирпичей устанавливают крюки для крепления кронштейнов защитных козырьков.
Процесс кирпичной кладки состоит из следующих операций:
-установки и перестановки порядовок и причалки;
-подачи и раскладки кирпича и раствора (кирпич для кладки наружной версты раскладывают на внутренней версте а для внутренней версты – на наружной);
-кладки на углах примыкания и пересечениях стен маяков высотой 4-5 рядов в виде убежной штрабы;
-укладки кирпича в верстовые ряды;
-рубки и тески кирпича.
Прочность и качество каменной кладки зависит от правильности расстилания и разравнивания раствора на постели.
Расстилку раствора выполняют ровной овальной грядкой требуемой ширины исключая его потери. Равномерное уплотнение и одинаковая толщина швов а также качественное заполнение горизонтальных и вертикальных швов раствором является одним из эффективных способов повышения прочности кладки.
Контроль качества кладки
По мере возведения каменных конструкций осуществляется систематический контроль: прямолинейности стен и вертикальности поверхностей и углов кладки; горизонтальности рядов; правильности перевязки и толщины швов чтобы оперативно устранить выявленные причины брака.
Вертикальность поверхностей кладки углов и четвертей проемов проверяют отвесом не реже двух раз на каждый метр высоты кладки. Отключение от вертикали поверхности и углов кладки не должно превышать 10 мм на один этаж и 30 мм на все здание. Отклонение рядов кладки от горизонтали допускается не более 15 мм на 10 метров длины стены.
Горизонтальность рядов кладки и соответствие их отметок проектным проверяют нивелиром несколько раз по ходу кладки стены каждого этажа. Кроме того не реже 2-х раз на 1м высоты положение рядов кладки проверяют уровнем – правилом.
Толщину швов контролируют периодически измеряя высоту пяти-шести рядов кладки и вычисляя среднее значение толщины шва. Качество заполнения швов раствором проверяют не реже трех раз по высоте этажа вынимая в разных местах контрольные кирпичи.
При контроле за качеством каменных конструкций необходимо руководствоваться величинами установленными СНиП III.17-78*.
Охрана труда при каменных работах
При производстве каменных работ необходимо соблюдать правила техники безопасности регламентированные СНиП [22].
Подмостки должны отвечать установленным требованиям в части прочности и устойчивости. Настилы лесов подмостей стремянок ограждают перилами высотой не ниже 1 м с бортовой доской. Нагрузки на настилы подмостей не должны превышать 25 кН.
Конструкция грузозахватных приспособлений захватов футляров поддонов должна исключать возможность их самопроизвольного раскрытия опрокидывания и выпадения материалов.
Запрещается вести кладку стен на высоту более двух этажей без устройства междуэтажных перекрытий или временного настила. Запрещается вести кладку стены находясь на ней.
Расшивку швов с наружной стороны стен производят после укладки каждого ряда кирпича и только с подмостей.
Так как кладка ведется с внутренних подмостей то по периметру здания необходимо устройство инвентарных защитных козырьков в виде настила на кронштейнах выпускаемых из оконных проемов. Козырьки шириной 15м установить с уклоном от стены вверх под углом 20о к горизонту и с бортовой доской на наружном конце.
Запрещается ходить по козырькам складировать на них материалы. Над входами в лестничные клетки устраивают навесы 2х2м.
Более подробно см. раздел 4.10. «Охрана труда».
3. Выбор монтажного крана
Для монтажа надземной части здания предусмотрен стреловой самоходный гусеничный кран который подбираем по грузовысотным характеристикам: грузоподъемностью Q высоте подъема крюка: Нп.к. и вылету крюка (стрелы): 1в. Перечисленные параметры тесно связаны между собой так как Q и Нп.к. зависят от вылета стрелы (1в) и ее длины (L).
Выбор крана заключается в подборе необходимой длины стрелы определении ее вылета и остальных параметров в зависимости от 1в и L. Для исключения возможности касания стрелой крана смонтированных конструкций по требованиям правил Госгортехнадзора СССР для мобильных кранов зазор от подвижной части крана (стрелы) до грани конструкций сооружения или монтажного элемента должен быть не менее 1м а с учетом габаритов стрелы ее ось должна располагаться не ближе 15 м.
Подбор монтажного крана осуществляем для монтажа укрупненных блоков структурного покрытия зала для уголовных дел т.е. самого высоко расположенного и тяжелого элемента. Размер укрупненного блока 3х12м Но=129м.
Монтажная масса укрупненного блока:
где: G – масса монтируемого блока т
Gп – масса навешиваемых и грузозахватных приспособлений необходимых для подъема и перемещения блока
Gп=01G тогда Gм=11G+12х01G=122G
Высота подъема крюка:
Нп.к.=Но+hз+hэ+hстр м
где: Но – превышение отметки опор монтируемого блока над уровнем стоянки крана м
hз - расстояние на которое монтируемый элемент опускается с посадочной скоростью м
hэ - высота монтажного блока м
hстр - высота грузозахватного приспособления м
Нп.к.=129+05+11+35=18 м
Сначала определим оптимальную длину стрелы крана при φ=0о а φ1=90о
Принимаем hс=15 м (рис.4.1.)
)h1= Но-hс+15м=129-15+15=129 м
)f = 035 м; в=(В2)+ f+15м=(122)+035+15=785 м
)отношение в: h1=785:129=06
По графику (рис.II.8 [42]) : α = 51о
L=L1+L2=(h1 sin α +d cos α)=129 0777+785 0629=166+1169=2829 м
= Lcos α=2829х0629=1779 м
h2= L2sin α=1169х0777=908 м
Так как превышение точки 1 над монтажной отметкой составляет 15 м (рис. 4.1.) то превышение верха стрелы (точка А) над монтажной отметкой составит:
hп.с.м.=908+15=1058 м
Теперь определяем требуемую длину стрелы крана при монтаже этих же укрупненных блоков покрытия зала с учетом того что кран движется по оси 1-1.
Для этого воспользуемся данными полученными выше полагая что все необходимые параметры при φ=0 определены из условия оптимальной длины стрелы крана: 1=1779 м; h1=129 м; h2=908 м; hп.с.м =1058 м; Д=9 м.
tqφ=Д1=9 1779=0507; φ=26о53; cosφ=0892
)Определяем горизонтальную проекцию стрелы:
φ=1 cosφ=1779 0892=1994 м
) Определяем угол наклона стрелы к горизонту при монтаже крайнего блока:
tqαφ=( h1+ h2) 1φ=(129+908) 1994=11
αφ=47о44; cosαφ=cos47о44 =0673
)Требуемую длину стрелы определяем по формуле:
Lφ=1φ cosαφ=1994 0673=296 м
Как и следовало ожидать: αφφ; 1φ>1; Lφ >L
Итак требуемые параметры крана:
в=1φ+dφ=1994+1cosα=1994+10892=21м
Этим параметрам удовлетворяет самоходный стреловой гусеничный кран СКГ-25 имеющий следующие параметры:
Нп.к.=23 м по справочнику [63].
4. Обоснование продолжительности строительства
Продолжительность строительства проектируемого двухэтажного суда со строительным объемом равным 104 тыс.м3 определяем с использованием СНиП [38].
Так как объем данного объекта отличается от приведенного в Нормах и находится за пределами максимального значения (V=48 тыс.м3 с продолжительностью строительства 10 мес.) указанного в Нормах то согласно п.9 Общих положений продолжительность строительства проектируемого здания определяем экстраполяцией. Методом экстраполяции расчет производится исходя из того что на каждый процент изменения мощности (объема) указанной в Нормах продолжительность строительства объекта изменяется на 03%.
увеличение объема составит:
Прирост к норме продолжительности:
Продолжительность строительства с учетом экстраполяции равна:
Т=10 х (100+35) 100=135 мес.
И так общая продолжительность строительства: Т=135 мес. в том числе продолжительность подготовительного периода Тподг=25 мес. основного периода: Тосн=11 мес.
5. Календарный план производства работ
5.1. Объемы строительно-монтажных работ их трудоемкость
Объемы всех СМР подлежащих выполнению на строительной площадке определены по сметным данным и приведены в ведомости объемов трудоемкости работ и потребности машино- смен (табл.4.3.).
Объемы внутренних санитарно-технических и электромонтажных работ а также монтажа технологического оборудования указаны укрупненно.
Объемы работ подготовительного периода в стоимостных показателях определены на основании сводного сметного расчета.
Трудоемкость работ и потребность в машино- сменах рассчитаны на основании объемов работ и СНиП – IV часть.
На внутренние санитарно-технические и электромонтажные работы трудовые затраты принимаются в размере 4% от общей трудоемкости общестроительных работ.
Трудоемкость специальных работ принята в процентном отношении к трудоемкости основных СМР:
-благоустройство: 3%
-сдача объекта в эксплуатацию: 1%
5.2. Выбор комплектов строительных машин и механизмов
Состав парка и количество машин необходимых для выполнения строительно-монтажных работ определены на основании объемов работ в физических измерениях принятых способов работ и эксплуатационной производительности машин.
Конструктивно-планировочное решение вес монтируемых элементов вид применяемых конструкций позволяют при производстве строительно-монтажных работ подземной части применять гусеничный кран МКГ25БР.
Для выполнения строительно-монтажных работ надземной части применен самоходный стреловой гусеничный кран СКГ-25 с такими характеристиками: длина стрелы L=30м; вылет 1в=21м; высота подъема Нп.к=23м; грузоподъемность: Q=4т.
Основные строительные машины и механизмы:
Экскаватор ЭО-3322 (1шт.) – земляные работы
Экскаватор ЭО-2621 (1шт.) – земляные работы
Бульдозер Д-271 (Т100) (1шт.) - земляные работы
Краны МКГ-25БР (1шт.) СКГ25 (1шт.) – монтаж
Станция штукатурная Р=3 м2ч (1шт.) – отделочные работы
Станция малярная Р=380 м2ч (1шт.) – отделочные работы
Растворонасос С-58 (1шт.) - отделочные работы
Растворосмеситель СБ-97 (1шт.) - отделочные работы
Агрегат штукатурный Р=3 м2ч - отделочные работы
Агрегат штативочный СМ-284 (1шт.) - отделочные работы
Сварочный агрегат (1шт.)
Асфальтоукладчик (1шт.) – дорожные работы
Каток самоходный Д-388 (1шт.) – дорожные работы
Каток ручной СМ-96 (1шт.) - дорожные работы
5.3. Календарный план строительства объекта (лист 12)
В состав ППР на строительство здания входит календарный план производства работ в котором на основе объемов СМР устанавливается последовательность и сроки выполнения общестроительных специальных и монтажных работ осуществляемых при возведении объекта. Эти сроки устанавливаем в результате рациональной увязки сроков выполнения отдельных видов работ учета состава и количества основных ресурсов в первую очередь рабочих бригад и ведущих механизмов а также специфических условий района строительства. Перечень работ (гр1) заполняем в технологической последовательности выполнения с группировкой их по видам и периодам работ.
Объемы работ (гр.23) определяем с использованием табл.4.3. настоящей пояснительной записки (ПЗ). Объемы работ выдержаны в единицах принятых в ЕРЕР.
Трудоемкость работ (гр.4) и затраты машинного времени (гр.56) – по табл.4.3.ПЗ. При использовании основных машин (монтажных кранов и т.п.) число смен работы (гр.8) принято 2. Численность рабочих в смену и состав бригады (гр.910) определяем в соответствии с трудоемкостью и продолжительностью работ. Продолжительность работ (гр.7) определяется как частное от деления трудоемкости работ (гр.4) на численность рабочих в день (гр.9хгр.8).
6. Расчет необходимости ресурсов для строительства
Данные расчета потребности в основных строительных конструкциях изделиях материалах заносим в табл.4.4. и используем в дальнейшем для определения размеров складов.
7. Строительный генеральный план
Стройгенплан – это генеральный план площади на котором показана расстановка основных монтажных и грузоподъемных механизмов временных зданий сооружений возводимых и используемых в период строительства объекта. Стройгенплан предназначен для определения состава и размещения объектов строительного хозяйства в целях максимальной эффективности их использования и с учетом соблюдения требований охраны труда.
Стройгенплан необходимо увязывать с календарным планом так как на основе последнего определяются материальные ресурсы и требуемое число работников от чего зависят размеры бытового и административно-хозяйственного строительства.
7.1. Расчет складского хозяйства
Создание запасов материалов необходимо для обеспечения бесперебойной работы строительных организаций. Если бы строительные материалы поступали на площадку непрерывно и равномерно в соответствии с ритмом строительного производства то необходимость в создании их запасов отпала бы. Однако на практике материалы поставляются обычно отдельными партиями через определенные промежутки времени. Работа транспорта в силу разных причин может быть неравномерной что в свою очередь исключая возможность равномерной поставки материалов.
При определении количества материалов конструкций и деталей подлежащих хранению руководствуемся тем что их запасы на стройплощадке должны быть сведены к минимуму которым была бы обеспечена бесперебойная работа на строительстве.
Для хранения массовых конструкций не воспринимающих воздействие атмосферных условий предусмотрены открытые склады которые устроены в виде открытых спланированных с некоторым уклоном (3о) для стока воды площадок. Укладка материалов предусмотрена на утрамбованный слой земли. Открытые склады расположены на строительной площадке в зоне действия монтажного крана обслуживающего объект на той стороне здания на которой установлен кран.
Сборные железобетонные конструкции хранятся на открытом приобъектном складе в том положении какое они будут занимать в здании за исключением лестничных маршей. Эти изделия располагают в соответствии с очередностью монтажа в количестве предусмотренном ППР и размещают так чтобы легко читалась их заводская маркировка а также ничем не затруднялась строповка при монтаже. Количество сборных конструкций пополняется по мере возникающей в них необходимости. Каждое изделие укладывают на деревянные инвентарные подкладки и прокладки располагающиеся по вертикали строго одна под другой.
Лестничные марши и площадки хранят на складе в штабелях; плиты перекрытий укладываются в штабеля высотой не более 25м причем штабеля должны быть замаркированы. Фундаментные блоки хранят в штабелях высотой не более 225 м. Для хранения песка устроены инвентарные подпорные стенки высотой до 1м.
Кирпич хранится на поддонах (укладка кирпича «в елку»).
На строительной площадке предусмотрено устройство закрытых складов- универсальных предназначенных для хранения материалов портящихся от влажности а также для хранения мелких ценных материалов изделий и предметов. В закрытых складах независимо от характера хранимых материалов предусмотрено устройство окон (естественное освещение). В зависимости от характера материалов их хранят либо непосредственно на полу либо на специальных стеллажах и полках. устраиваемых вдоль стен. Оконные и дверные блоки хранят в закрытом складе в штабелях рассортированными по типам и размерам; паркет хранят в пачках уложенных в штабеля высотой до 15м.
Теплоизоляционные материалы хранят в закрытом складе в штабелях высотой до 15м. В закрытых складах предусмотрено устройство кладовой материалов и инструментов. Для хранения легковоспламеняющихся материалов на закрытом складе выделено помещение отделенное от других помещений склада.
Кроме этого предусмотрено устройство навеса для хранения материалов изменяющих свои свойства от непосредственного воздействия на них атмосферных осадков (рубероид толь керамические плитки).
Площадь склада зависит от вида способа хранения конструкций и материалов и их количества.
Расчет складского хозяйства ведем по приведенной ниже последовательности с одновременным заполнением табл. 4.6.
)Наибольший суточный расход (гр.5):
Рс=РК1К2 Т (4.1) где:
Р – количество материалов требуемых для выполнения работы в течение расчетного периода (гр.4)
К1- коэффициент неравномерности поступления материалов на склады
К1=11 – для автомобильного транспорта
К2-коэффициент неравномерности потребления (принимается равным 13)
Т – продолжительность расчетного периода выполнения работы дни.
) Норма запаса tн (гр.6) дни определяем по табл.XV.2 [52]
)Принятый запас на складе в натуральных показателях (гр.7):
) Полезная площадь склада без проходов (гр.9)
где: U - норма хранения материалов на 1 м2 площади склада (гр.8) по табл.XV.3 [52]
) Общая расчетная площадь склада (гр.11)
- коэффициент на проходы табл.21 [52]
) Размеры и типы закрытых складов принимаем на основании утвержденных Госстроем ССР унифицированных типовых секций по каталогам (прил.8 9 [52]).
7.2. Расчет временных зданий производственного санитарно-бытового и административного назначения
Потребность строительства в административных и санитарно-бытовых зданиях определяем из расчетной численности персонала. Число рабочих определяем исходя из календарного графика производства работ для наиболее многочисленной смены по графику движения рабочей силы а именно расчетное число рабочих: 19 человек. Число ИТР служащих и МОП принимаем в процентном отношении от максимального числа рабочих на объекте с использованием табл. XV.4 [52]:
Служащие – 1 чел (32%)
Исходя из конкретных условий строительства (освоенности района времени года продолжительности) устанавливаем перечень необходимых временных зданий.
Проектирование временных зданий выполняем в табличной форме (табл.4.7.).
Характеристики инвентарных зданий принимаем по прилож.8 9 [52].
7.3. Расчет временного водоснабжения стройплощадки
Временное водоснабжение и канализация на строительстве предназначены для обеспечения производственных хозяйственно-бытовых и противопожарных нужд. Предусмотрено четкое и бесперебойное обеспечение водой в строгом соответствии с графиком строительства и с учетом местных условий.
Временные сети и сооружения для водоснабжения эксплуатируются относительно в короткие сроки поэтому принято их сооружение из сборно-разборных элементов и конструкций.
Расчет потребности в воде ведем исходя из объемов и сроков работ с учетом максимального потребления воды. Нормы расхода воды устанавливаются для строительных процессов на единицу объема работ для строительных машин и транспортных средств – на работу одной машины в сутки.
В зависимости от целей применения вода на строительстве должна удовлетворять требованиям ГОСТа. Для приготовления бетонов и растворов непригодны болотная торфяная вода морская вода. Питьевая вода не должна содержать различаемые невооруженным глазом водные организмы иметь запахи и привкусы более установленных по специальной шкале.
Суммарный расчетный расход воды:
Qобщ=Qпр+Qхоз+Qпож лс (4.5.)
где: Qпр - расход воды на производственные нужды;
Qхоз - расход воды на хозяйственные и санитарно-бытовые нужды
Qпож – расход воды для тушения пожара на стройплощадке лс.
Секундный расход воды на санитарно-бытовые нужды:
Qхоз=К2(NА 82х3600 + 04NA1 tg60) лс (4.6) где:
К2- коэффициент сменной неравномерности водопотребления; К2= 15
N – количество работников в максимальную смену чел.
А – бытовое потребление воды одним работником на стройплощадке
А=10-15 лсмену – при отсутствии канализации
А=25-30 лсмену – при наличии канализации
A1 - расход воды на одного рабочего пользующего душем; =30 л
– коэффициент учитывающий отношение пользующихся душем к
наибольшему числу рабочих в смену
tg – продолжительность работы душевой установки (45 мин)
Секундный расход воды на производственные нужды:
Qпр= К1qс 82х3600 лс; (4.7) где:
qс – производственный расход каждого отдельного потребителя воды (лсмену) получаемый как произведение нормы расхода воды (прилож.22 [52]) на объем работ в смену
К1 - коэффициент сменной неравномерности водопотребления; К1=15
Расход воды для временного водоснабжения
Удельный расход воды qо (прил.22)
Расход воды qс лсмену
Производственные нужды
Приготовление бетона в бетоносмесителе
Приготовление известкового раствора и сложного
Приготовление цементного раствора
Кирпичная кладка с приготовлением раствора
Устройство щебеночной подготовки под полы с промывкой
Штукатурные работы при готовом растворе
Посадка деревьев и кустов
Тракторы (на заправку питание промывку)
Итого: qс=17867 лсмену
Рабочие во сремя прибывания на производстве при наличии канализации
Пожаротушение: 10 лс (при Sстр.площ. до 10 га)
Qобщ=15х17867 82х3600+15(23х30 82х3600 + 04х19х30 45х60) +10=
Диаметр труб водопроводной сети мм:
d= 2 √ Qобщх100 314U=2 √1106х1000 314х15=969 мм=100 мм
7.4. Расчет временного электроснабжения
Проектирование временного электроснабжения – одна из основных задач в организации строительной площадки. При проектировании электроснабжения строительного объекта руководствуемся следующими требованиями: обеспечение электроэнергией в потребном количестве и необходимого качества; гибкость электрической схемы – возможность питания потребителей на всех участках строительства надежность электропитания; минимизация затрат на временные устройства и минимальные потери.
Электроэнергия на стройплощадке расходуется на:
-питание электродвигателей строительных машин и механизмов;
-удовлетворение производственных (технологических) нужд – электросварка;
-электроосвещение внутреннее (административных производственных складских помещений) и наружное (мест производства работ территории строительства).
Расход электроэнергии для энергоснабжения строительной площадки
Наименование потребителей (видов работ)
Норма на ед-цу из- мерения или уста-новлен. мощн. кВт
Общая установ. мощн. электро-энергии кВт
Бетоносмеситель передвиж-ной Сб-3 емк. 2600 л
Растворосмеситель передвиж-ной Сб-97 емк. 325 л
Растворонасос С-58 произво-дительностью 2м3ч
Экскаваторы одноковшовые емк. ковша 05 м3
Штукатурные агрегаты произ-водительностью 15м3ч
Стреловые самоходные гусеничные краны:
Итого: Рс = 3901 кВт
Технологические нужды
Электросварочный аппарат СТЭ-24
Компрессор воздушный до
Электровибраторы И-21 (для уплотнения бетонной смеси)
Прочие машины механизмы аппараты оборудование
Внутреннее освещение
Контора мастера диспетчерская
Гардеробная душевая умывальная туалет
Комната для обогрева отдыха приема пищи
Территория стройплощадки
Освещение мест производства бетонных и каменных работ (Sзастр.)
Освещение открытых складов материалов
Освещение главных проходов и проездов
Охранное освещение огражденных территорий
Расчет мощности источников электроснабжения или трансформаторов производим для случая максимального потребления электроэнергии одновременно по всем потребителям на стройплощадке:
Р=11(РсК1 cosφ + РтК2 cosφ +Ро.вК3 +Ро.нК4) (4.8) где:
Р – потребная мощность электроустановки или трансформатора кВ.А;
– коэффициент учитывающий потери мощности в сети;
Рс - потребная мощность кВт на машины и установки принимаем по данным прилож.23 [52];
Рт – потребная мощность кВт на технологические нужды принимаем по прилож. 23 [52];
Ро.в – потребная мощность кВт для внутреннего освещения; определяется умножением удельной мощности на 1м2 площади помещения (прилож.23 [52]) на общую освещаемую площадь;
Ро.н – потребная мощность кВт для наружного освещения удельные значения принимаем по прилож.23 [52];
К1; К2; К3 – коэффициенты спроса зависящие от числа потребителей прилож.23 [52];
cosφ – коэффициент мощности зависящий от характера количества и нагрузки потребителей силовой энергии.
Принят cosφ =075; для наружного и внутреннего освещения cosφ =1
Р=11(3901х075 075 + 624х075 075 + 11х08+09х035+73х1)=
Для временного электроснабжения строительных площадок наиболее целесообразным является применение инвентарных передвижных комплектных трансформаторных подстанций Р=461 кВ.А принимаем передвижную сборную трансформаторную подстанцию СКТП-560 мощностью 560 КВ.А (закрытая конструкция 227м по табл.16.4 [40]).
Запроектируем общее равномерное освещение для строительной площадки площадью 4630 м2.
В соответствии с ГОСТ 12.1.046-85 Ен=2лк k=17. По табл. XIII.10 [42] подбираем подходящий тип прожектора: ПЗС-35 с лампой АНГ220-500 Jmax=50000кд.
Тогда число прожекторов определим по формуле:
N=mЕнkА Рл=03х2х17х4630 500=12где:
m – коэффициент учитывающий световую отдачу источника света;
Ен – нормируемая освещенность горизонтальной поверхности лк;
k - коэффициент запаса;
А – освещаемая площадь м2;
Рл – мощность лампы Вт.
Минимальная высота установки прожекторов:
hmin=√Jmax 300=√50000 300=13 м
При определении мест установки прожекторных мачт воспользуемся рекомендациями ГОСТ 12.1.046-85.
Число прожекторов на одной мачте принимаем 3 всего 4 мачты которые расставляем на стройплощадки учитывая необходимость равномерного освещения высота установки: 15 м.
9.2. Расчет эффективности нового конструктивного решения
Экономическая эффективность применения монолитного часторебристого кессонного перекрытия вместо сборных многопустотных железобетонных плит
) Краткая техническая характеристика.
Базовый вариант: сборные железобетонные многопустотные плиты перекрытия размером 15х12 м. Новая техника: монолитное часторебристое кессонное перекрытие.
) Исходные данные для расчета
Расчетный показатель – 2848 м2 перекрываемой площади.
) Методика определения экономического эффекта.
Экономический эффект определяем в соответствии с СН509-78 по формуле:
Э=[(31+3с1) φ+Ээ-(31+3с2)]А2 (4.9.) где:
Э – эффект от использования новых строительных конструкций;
; 32- соответственно приведенные затраты на заводское изготовление конструкций с учетом стоимости транспортировки до строительной площадки по сравниваемым вариантам на единицу измерения руб. (грн.);
с1; 3с2- соответственно приведенные затраты на возведение конструкций на стройплощадке (без учета стоимости заводского изготовления) по базовому варианту и новой технике руб. (грн.);
φ - коэффициент изменения срока службы новой строительной конструкции по сравнению с базовым вариантом.
Одновременно ведем расчет в ценах 1997 года путем индексации:
-основная заработная плата: 01389;
-эксплуатация машин и механизмов: 00827;
-часть накладных расходов зависящая от трудоемкости: 008;
-капитальные вложения: 203.
Исходные данные для расчета сравнительной экономической эффективности приведены в табл.4.10.
Расчетная себестоимость
- эксплуатация машин и механизмов
- основная заработная плата рабочих
б) накладные расходы зависящие:
- от основной заработной платы
Трудоемкость монтажа
Продолжительность монтажа
Капитальные вложения
а) в основные производственные фонды строительных организаций
б) в производственную базу по изготовлению строительных конструкций и материалов
Физические объемы работ в натуральных показателях определены на основании проектно-сметной документации и справочных материалов по бетонным железобетонным и металлическим конструкциям. Стоимостные показатели прямых затрат трудозатраты по вариантам установлены с применением соответствующих сборников ЕРЕР и сборников сметных цен на материалы детали и конструкции.
) Расчет показателей
Трудоемкость и продолжительность монтажа представлены в табл.4.11.
Сравнивае-мые варианты
Продолжи-тельность монтажа
Сборные желе-зобетонные плиты
Монолитное часторебрис-тое перекрытие
Стоимость сборных железобетонных многопустотных плит размером 15х12 м в соответствии с ЕРЕР 7-464 и Сборником сметных цен на строительные материалы по Донецкой области (ССЦ) 584211-2412608-3161:
(238+31809)х16=51275 руб.
275х05107=26186 грн.
Затраты на эксплуатацию машин и механизмов:
Основная заработная плата:
Стоимость материалов на устройство монолитного часторебристого кессонного перекрытия армированного стержневой арматурной сталью класса А-III заменена в табл. 4.12.
Наименование материала
Цена за единицу руб.
Общая стоимость руб.
Бетон тяжелый класса В15 ГОСТ 74-73-76
Арматура для монолитных ЖБК в виде сеток и пространственных каркасов кл. А-III
Щиты деревянной опалубки не собранные в короба для перекрытий из досок t=25 мм
Доски обрезные строганные 3 сорта (сосна) толщиной 25-32мм
Электроды марки Э-42
С учетом ЕРЕР 6-177 стоимость составит:
х424+28523=5936+28523=34459 руб.
459х05107=17598 грн.
а) Накладные расходы:
от трудоемкости: 06х46=28 руб.
от основной зарплаты: 015х222=33 руб.
от трудоемкости: 06х736=442 руб.
от основной зарплаты: 015х3358=504 руб.
) Капитальные вложения
Монтаж осуществляем с помощью гусеничного крана СКГ-25 с инвентарно-расчетной стоимостью 43196 руб. (Канторер С.Е. расчеты экономической эффективности применения машин в строительстве прил.2).
Продолжительность работы крана в году в расчете принята в количестве 400 маш.-смен.
Капитальные вложения в основные фонды строительной организации определяем:
- для базового варианта:
К1=43196х09 400=972 руб.; 972х203=1973 грн.
- для новой техники:
К2=43196х8 400=8639 руб.; 8639х203=17537 грн.
Капитальные вложения в производственную базу по изготовлению строительных конструкций (табл.413.) определяем по нормативам удельных капитальных вложений.
Материалы и конструкции
Количество по вариантам
Удельные капвложения
Сборные жб плиты перекрытий
) Расчет экономического эффекта
Принимаем сроки службы и эксплуатационные расходы одинаковыми в (4.9) следовательно φ=1; Ээ=0 тогда:
Э=(31+3с1)-( 32+3с2).
В этой формуле показатели приводятся на полный объем применения конструкций.
Э=(5176+015х28848)-(39306+015х24385)=560872-429638=
Э=(26241+015х58561)-(18214+015х49501)=350252+256392=
Таким образом применение монолитного часторебристого кессонного перекрытия вместо сборных железобетонных плит позволяет получить экономический эффект в сумме 131234 руб. (9386 грн.).
9.3. Определение тендерных показателей
Основные технические и коммерческие показатели для оформления тендерной документации и заключения подрядного контракта на строительство здания народного суда:
Место строительства: п.г.т. Великая Новоселка
Площадь земельного участка: 0463 га
Строительный объем объекта: 1040623 м3
Характеристика объекта строительства (по форме собственности): учреждение с государственной формой собственности
Источник финансирования инвестиций: кредит банка
Характер воспроизводства основных фондов: новое строительство
Технологическая структура капитальных вложений по стройке (по ССР) %:
-оборудование инструмент инвентарь: 0003
-прочие затраты: 99965.
Порядок реализации инвестиций и заключения подрядного контракта: открытые (публичные) торги за подрядный контракт
Основные критерии заказов при выборе подрядчика для строительства объекта: повышение качества работ сокращение продолжительности строительства
Валюта платежа: гривни
Язык деловой документации и переписки: русский
Субъекты инвестиционной деятельности:
-заказчик: ОКС горисполкома;
-генподрядчик: трест Облагрострой;
-банк финансирующий строительство: Великоновоселовский Агропромбанк.
Сроки исполнения работ: по графику
Базисная сметная стоимость строительства в ценах 1996 г. (по ССР):
-всего: 93303941 тыс. крб.
-на 1 м3 объема: 89662 тыс. крб.
Договорная цена объекта строительства:
-всего: 105809 тыс. грн.
-на 1 м3 объема: 0102 тыс. грн.
Вид договорной цены объекта строительства: открытая (динамичная)
Порядок и условия расчетов заказчика с подрядчиком за выполнение СМР: ежемесячно за этапы строительства.
10.1. Безопасность труда при производстве каменных работ
В данном разделе разработаны мероприятия по охране труда для основного технологического процесса строительства при возведении здания народного суда – процесс кирпичной кладки. При производстве каменных работ необходимо строго соблюдать правила техники безопасности регламентированные СНиП III-4-80* Техника безопасности в строительстве.
Трудовые процессы связанные с каменными работами являются сложными и опасными так как значительную часть работ приходится выполнять на высоте. Анализ причин травматизма при ведении каменных работ показал что большая часть несчастных случаев с людьми вызвана: падением рабочих с высоты падение груза при подъеме на рабочее место неисправным состоянием машин и механизмов и другими факторами.
До начала работы каменщиков инструктируют о безопасных методах и приемах выполнения работ к ведению каменных работ допускаются лица прошедшие специальный инструктаж по технике безопасности.
Подъем и подачу кирпича на рабочее место каменщиков грузоподъемными кранами производят пакетами на поддонах с применением ограждающих футляров или специальных захватов исключающих падение груза при подъеме. Спуск порожних поддонов с подмостей осуществляется с использованием ограждающих футляров.
Согласно требованиям [22] не допускается кладка наружных стен толщиной до 075 м в положении стоя на стене. При кладке стен зданий на высоту до 07 м от рабочего настила и расстоянии от его уровня за возводимой стеной до поверхности земли (перекрытия) более 13 м необходимо применять средства коллективной защиты (ограждающие и улавливающие устройства) или предохранительные пояса.
Не допускается кладка стен зданий последующего этажа без установки несущих конструкций междуэтажного перекрытия а также площадок и маршей в лестничных клетках. Каменщику запрещается: ходить по выложенной кладке; выполнять рубку и теску кирпича без защитных очков; оставлять на стене инструмент кирпич после окончания работы.
При кладке стен высотой более 7 м необходимо применять защитные козырьки по периметру здания удовлетворяющие следующим требованиям:
-ширина защитных козырьков должна быть не менее 15 м и они должны быть установлены с уклоном к стене так чтобы угол образуемый между нижней частью стены здания и поверхностью козырька был 110о а зазор между стеной здания и настилом козырька не превышал 50 мм;
-защитные козырьки должны выдерживать равномерно распределенную снеговую нагрузку установленную для данного климатического района (05 кПа) и сосредоточенную нагрузку не менее 1600Н приложенную в середине пролета;
-первый ряд защитных козырьков должен иметь сплошной настил на высоте не более 6 м от земли и сохраниться до полного окончания кладки стен а второй ряд изготовленный сплошным или из сетчатых материалов с ячейкой не более 50х50 мм – устанавливается на высоте 6-7 м над первым рядом а затем по ходу кладки переставляется через каждые 6-7 м.
Рабочие занятые на установке очистке или снятии защитных козырьков должны работать с предохранительными поясами.
Без устройства защитных козырьков допускается вести кладку стен высотой до 7 м с обозначением опасной зоны по периметру здания.
В период кирпичной кладки стен (2-го и 3-го ярусов) оконные проемы необходимо ограждать до установки столярных изделий. Отверстия в перекрытиях следует закрывать или ограждать перилами высотой не менее 1м.
Кладка каждого яруса должна заканчиваться на два ряда выше уровня рабочего настила или междуэтажного перекрытия. Рабочая зона каменщиков т.е. расстояние от стены до поддонов с кирпичом и ящиков с раствором должна быть не менее 50 см а между рядами пакетов – проходы шириной 40 см. Рабочие места расположенные на расстоянии менее 3 м друг от друга должны быть разделены защитными экранами.
Леса и подмостки должны отвечать установленным требованиям по прочности и устойчивости. Настилы лесов подмостей и стремянок ограждают перилами высотой не ниже 1 м с бортовой доской.
Основными причинами травматизма связанного с лесами и подмостками являются: применение для подмостей случайных опор; установка лесов на не спланированных площадках а подмостей – на не полностью смонтированных перекрытиях; недостаточное закрепление лесов и подмостей; неправильный монтаж и демонтаж; отсутствие сплошных настилов и ограждений; перегрузка. В процессе эксплуатации потеря устойчивости конструкций лесов и подмостей происходит в результате превышения расчетных нагрузок; отсутствия постоянного контроля за их состоянием местные повреждения. С применением средств подмащивания связаны и такие факторы причин производственного травматизма: падение людей с высоты обрушение возводимых частей зданий; недостаточность освещения рабочих мест; плохое качество щитов настилов.
Рабочие занятые на каменных работах обеспечиваются спецодеждой и спецобувью а в качестве средств индивидуальной защиты при падении с высоты – предохранительными поясами.
Поскольку значительная часть времени каменщики проводят на высоте их труд требует повышенного нервно-психического напряжения непрерывного контроля за положением своего тела в пространстве. Такая работа требует кроме специальных знаний и соответствующей квалификации еще высокой организованности и дисциплины. Большую часть времени каменщики проводят в вынужденной а иногда и неудобной позе (сильно согнувшись вперед назад вниз или вбок) испытывая при этом существенную нагрузку от напряженного состояния тела.
Кроме физической нагрузки каменщики постоянно испытывают нервное напряжение под влиянием психологических факторов (создание опасности падения и травмирования при выполнении работ на высоте). Такая опасность может быть связана с отсутствием защитных ограждений на рабочих местах большой скоростью или порывами ветра что затрудняет каменщику качественно выполнять кладку. Сознание каменщиком того что имеется потенциальная опасность падения с высоты порождает неуверенность в работе скованность движений. В открытых местах на высоте не допускается ведение каменных работ при скорости ветра 15 мс и более при грозе при сильном тумане исключающим благоприятное для работы освещение.
Техника безопасности в зимних условиях включает ряд дополнительных мероприятий:
-обеспечение рабочих теплой одеждой и обувью для предотвращения чрезмерного охлаждения организма приводящего к разным простудным заболеваниям;
-установление режима труда с периодическими перерывами для обогрева в специальных помещениях. Обязательно необходимо очистить настилы подмостей трапов от снега наледи и посыпать песком; опорные поверхности элементов подмостей устанавливают на очищенные от снега поверхности.
При выполнении работ по кирпичной кладке можно выделить следующие опасные и вредные факторы:
)движущиеся машины и механизмы;
)расположение рабочего места на значительной высоте;
)передвигающиеся материалы и конструкции (поддоны с кирпичом бадь и раствором);
)повышенная запыленность и загазованность воздуха рабочей зоны (выхлопы работающих механизмов строительная пыль (цемент));
)недостаточная освещенность рабочей зоны: минимальная освещенность по ГОСТ 12.1.046-85 в вертикальной и горизонтальной плоскости: 10 лк; фактическая освещенность 3 лк (работы ведутся в с мены);
)повышенный уровень шума на рабочем месте: фактическое значение: 80 дБа; нормативное значение: 65 дБа;
)метеорологические условия.
II. Химические: опасные и вредные факторы влияющие на кожный покров и слизистую оболочку глаз (попадание раствора).
III. Психофизические:
)физические нагрузки (динамические – поднятие и перемещение тяжести)
)нервно-психические перегрузки (монотонный труд).
Для защиты работающих людей от этих факторов разработаны:
- коллективные меры защиты:
)ограждение рабочей зоны крана; устройство световой и звуковой сигнализации на кране для предупреждения рабочих при подъеме и опускании груза;
)установка звукоизолирующих и звукопоглащающих устройств;
)рационализация технологического процесса устраняющая образование пыли изоляция пыльных участков работы; влажная уборка рабочих мест; контроль за состоянием воздушной среды; медосмотры;
)устройство защитного ограждения на рабочем месте 3Щ.ВН.НВ ГОСТ 12.4.059-89;
)организация кратковременных перерывов для предовращения нервно-психологических стрессов; правильная организация режима труда и отдыха.
-средства индивидуальной защиты (СИЗ):
)средства защиты органов дыхания: респираторы типа «Лепесток 5»;
)одежда специальная защитная – хлопчатобумажный костюм ГОСТ 12.5.48-76;
)средства защиты головы – каска строительная ГОСТ 12.4.087-84;
)средства защиты ног - ботинки (сапоги с удлиненным голенищем);
)средства защиты глаз – очки защитные ЗП1-90 ГОСТ 12.4.03-80;
)средства защиты от падения с высоты – пояс предохранительный ТУ205-3 ССР.309-83;
)средства защиты рук – рукавицы.
10.2. Определение расчетных параметров стропов
При монтаже строительных конструкций используем гибкие стропы.
Определим диаметр каната стропа для подъема поддона с кирпичом весом Q=13 кН при выполнении каменных работ при угле отклонения ветвей стропа от вертикали α=45о число ветвей m=4. Для α=45о коэффициент К=142. Схема для расчета представлена на рис. 4.2.
Разрывное усилие ветви стропа изготовленного из стального каната R>КзS где:
Кз – коэффициент запаса прочности
При Кз=6 R=6х46=276 кН=27600 кН.
По табл.III.1 [42] выбираем стальной канат типа ТК6х37 (ГОСТ 3071-74) диаметром 9 мм с временным сопротивлением разрыву проволоки 1600 Мпа имеющий разрывное усилие 36850 Н т.е. ближайшее большее к требуемому по расчету разрывному усилию 27600 кН.
10.3. Определение расчетного времени эвакуации людей из помещений
В соответствии с требованиями главы СНиП II-2-80 эвакуационные пути должны обеспечивать эвакуацию всех людей находящихся в помещениях зданий в течение необходимого времени эвакуации.
Расчетное время эвакуации людей из помещений определяем с использование [42] исходя из протяженности эвакуационных путей и скорости движения людских потоков на всех участках пути от наиболее удаленных мест до эвакуационных выходов.
При расчете весь путь движения людского потока делим на участки (проход дверной проем коридор) длиной 1i и шириной Ui. Начальными участками являются ряды мест зала.
При расчете времени эвакуации людей в случае пожара принимается наиболее отдаленное помещение от наружного входа. В данном проекте – это зал для гражданских дел расположенный на втором этаже здания народного суда которое относится ко II степени огнестойкости.
Определим расчетное время эвакуации людей из зала для гражданских дел и сопоставим его с необходимым. Зал имеет 6 рядов по 5 мест и 5 рядов по 4 места в ряду. Для выхода людей предназначена одна дверь шириной 151 см ширина прохода U=14 м. Расстояние между спинками кресел 09 м; длина ряда:1р=045х5=225 м.
Схема зала гражданских дел приведена на рис. 4.3.
Принимаем что все люди – взрослые в зимней одежде площадь горизонтальной проекции человека составит f=0125 м2 согласно табл. 26.1 [35].
Параметры движения людских потоков в рядах мест зала по табл. 28.1 [35]:
скорость движения Uр=2376 ммин;
интенсивность движения qр=998 ммин;
пропускная способность Qр=6 м2мин
Время выхода людей в проход:
tp=lp Up=225 2376=0094 м
Для того чтобы установить условие стабилизации движения в проходе определяем интенсивность движения qm в конце прохода с учетом потоков из всех рядов по формуле (28.2) [35]:
m- количество рядов выходящих в проход;
U - ширина прохода м
qm=6х11 14=47 ммин>qmax=165 ммин
следовательно движение стабилизируется или при окончании выхода людей из ряда - tp или при образовании в проходе максимальной плотности – qmax.
Проследим нарастание плотности потока в проходе на 1-м участке по формуле (26.4) [35] с учетом формулы (26.3) [35]:
q1= Qр U=6 14=428 ммин
этому значению интенсивности соответствует плотность Д1=004 и скорость движения потока U1 =100 ммин (табл.XVII.1 [42])
t1=1 U1=05 100=0005 мин где:
=05 м – ширина ряда.
Проверим по формуле (28.3) [35] коэффициент плотности :
=Д1 t1=004 0005=8 1мин
Тогда плотность стабилизации по формуле (28.3) [35]:
Дis= tp=8х0094=075 Дmax=092
Таким образом процесс стабилизируется в момент tp – при окончании выхода людей из ряда при плотности 075.
Определяем время прохождения каждого участка пути.
Участок 2 (слияние потоков).
Интенсивность движения во всех потоках принимаем одинаковой.
поток: q1=428 ммин; Д1=004; U1=100 ммин; 1=14 м
поток: q2=428 ммин; Д2=004; U2=100 ммин; 2=05 м
поток: q3=428 ммин; Д3=004; U3=100 ммин; 3=05 м
Пользуясь выражением (26.3) [35] определяем пропускные способности подходящих потоков:
Q1 = Д1 U1 1=004х100х14=56 м2мин
Q2 = Д2 U2 2=004х100х05=2 м2мин
Q3 = Д3 U3 3=004х100х05=2 м2мин
По выражению (275) [35]
q 4= Q1+ Q2+ Q3 1=56+2+2 14=68 ммин
Этому значению интенсивности соответствует плотность Д4=0082 и скорость движения потока U4=87 ммин (табл. XVII.1 [42])
Участок 3 (слияние потоков)
поток: q4=68 ммин; Д1=0082; U1=87 ммин; 1=14 м
поток: q5=428 ммин; Д5=004; U5=100 ммин; 5=05 м
поток: q6=428 ммин; Д6=004; U6=100 ммин; 6=05 м
Q4=0082х87х14=998 м2мин; Q5= Q6=2м2мин
q 7=998+4 14=998 ммин; Д7=015; U7=70 ммин
Участок 4 (слияние потоков)
поток: q7=998 ммин; Д7=015; U7=70 ммин; 1=14 м
поток; 9 поток: q8=428 ммин; Д8=004; U8=100 ммин; 8=05 м
q10=015х70х14+2х2 14=134 ммин
Д10=025; U10=53 ммин
Таким образом дальнейшее движение потока людей в проходе будет проходить с интенсивностью q10=134 ммин при плотности Д10=025 со скоростью U10=53 ммин.
Время движения потока людей от наиболее удаленного места до выхода:
tр=1р Uр + 11 U1+12 U4+13 U7+14 U10+Σ1i Ui
Учитывая что общая длина эвакуационного пути 1п=25+36+3=91м а длина пяти первых участков: 25+09х4=61м тогда:
tр=0094+ 09 100 + 09 87 + 09 70 + 09 53 + 3 53 = 02 мин
Таким образом время движения потока до выхода tр = 02 мин.
Рассмотрим движение людского потока через границу двух смежных горизонтальных участков имеющих разную ширину: дверной проем шириной 151 м и коридор шириной 395 м.
Пользуясь выражением (273) [35] из которого следует что интенсивность движения на смежных участках пути обратно пропорционально ширине этих участков определим:
q11= q10 х q к =134 х 151 395=51 ммин где:
q =151 м – ширина двери
к =395 м – ширина коридора
Д11=005; U11=100 ммин (табл. XVII.1 [42])
Определим пересекутся ли людские потоки из зала для гражданских дел и из зала для уголовных дел. Сначала для этого найдем время достижения потоком из зала для гражданских дел дверей зала для уголовных дел предварительно рассчитав:
t2=15 U11=12 100=012 мин где:
=12 м – длина от двери зала для гражданских дел до двери зала для уголовных дел.
Следовательно людской поток из зала для гражданских дел достигнет двери зала для уголовных дел за tр + t2=02+012=032 мин.
Определим расчетное время эвакуации людей из зала для уголовных дел.
Зал имеет 5 рядов по 9 мест в ряду (для расчета принят 1 людской поток: 45 человек через один дверной проем шириной 151 м).
Ширина прохода =22м; расстояние между спинками кресел 09 м; длина ряда 1р = 405 м.
Схема зала для уголовных дел приведена на рис. 4.4.
Принимаем: все люди – взрослые в зимней одежде; f=0125 м2 (табл.26.1 [35]).
Параметры движения людских потоков в рядах мест зала (табл.26.1 [35])
скорость движения Uр = 2376 ммин
интенсивность движения qр=998 ммин
Время формирования и движения людского потока в ряду будет:
tр=1р Uр=405 2376=017 мин.
Для установления условия стабилизации определяем:
qm=Qрm =6х5 22=1364 ммин > qmax=1242 ммин
следовательно движение стабилизируется или при qmax или при tр.
Проследим нарастание плотности потока в проходе на 1-м участке:
Д1=003; U1=100 ммин (XVII.1 [42])
t1=1 U1=05 100=0005 мин
= Д1 t1=003 0005=6 1мин тогда
Дis= tр=6х017=102> qmax=092
Таким образом процесс стабилизируется при максимальной плотности qmax=092
q2= q1+ q= q1+ q1 =27+27=54 ммин
Д2=0058; U2=970 ммин (XVII.1 [42])
q3= q2+ q=54+27=81 ммин; Д3=01; U3=80 ммин
q4= q3+ q=81+27=108 ммин; Д4=0175; U4=65 ммин
q5= q4+ q=108+27=135 ммин; Д5=028; U5=503 ммин
Таким образом дальнейшее движение людей в проходе будет проходить с интенсивностью q5=135 ммин при плотности Д5=028 со скоростью U5=503 ммин
tр=1р Uр + 11 U1+12 U2+13 U3+14 U4+15 U5=017 + 09100 +
+ 09 97 + 09 80 + 09 65 + 09 503=023 мин
Определим интенсивность движения людского потока в коридоре по формуле (273) [35]
q6= q5+ q к =135 х 151 395=51 ммин
Время достижения людьми лестничной клетки 16=9 м
t2=16 U6=9100=009 мин
Следовательно людской поток из зала для уголовных дел от наиболее удаленной точки достигнет лестничной клетки за tр + t2=023+009=032 мин. а людской поток из зала для гражданских дел за такое же время только подойдет к двери зала для уголовных дел поэтому эти потоки не пересекутся.
Определим время достижения людским потоком из зала для гражданских дел лестничной клетки:
t= tр+ t2+ t2=02+0123+009=041 мин.
Необходимое время эвакуации людей из залов объемом до 5 тыс.м3 согласно [21] и табл. XVII.2 [42] должно быть не более 2 мин.
Таким образом требование tрасч=041 мин. меньше tн.б=2 мин. выполнено.
Список использованной литературы
Единая система конструкторской документации ЕСКД. Основные положения. – М: Издательство стандартов 1976.- 319 с.
ГОСТ 21.103-78 Основные надписи. – М; Госстрой СССР 1979.
ГОСТ 2.303-68*. ЕСКД. Линии. - М: Издательство стандартов 1984.
ГОСТ 2.304-81. ЕСКД. Шрифты чертежные. – М: Издательство стандартов 1984.
ГОСТ 21.508-85. СПДС. Генеральные планы предприятий сооружений и жилищно-гражданских объектов. Рабочие чертежи. – М: Издательство стандартов 1986.
ГОСТ 21.108-78. СПДС. Условные графические изображения и обозначения на чертежах генеральных планов и транспорта. – М: Издательство стандартов 1980.
ГОСТ 21.101-79. СПДС. Основные требования к рабочим чертежам. – М: Издательство стандартов 1980.
ГОСТ 21.501-80. СПДС. Архитектурные решения. Рабочие чертежи. – М: Издательство стандартов 1986.
ГОСТ 21-107-78*. Условные изображения элементов зданий сооружений и конструкций. – М: Издательство стандартов 1986.
ЕНиР. Сборник Е1. Внутрипостроечные и транспортные работы Госстрой СССР. – М 1987.
ЕНиР. Сборник Е2. Земляные работы. Вып. 1. Механизированные и ручные земляные работы Госстрой СССР. – М 1988.
ЕНиР. Сборник Е3. Каменные работы Госстрой СССР. – М 1987.
ЕНиР. Сборник Е4. Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций. Вып. 1. Здания и промышленные сооружения Госстрой СССР. – М 1987.
ЕНиР. Сборник Е5. Монтаж металлических конструкций. Вып. 1. Здания и промышленные сооружения Госстрой СССР. – М 1987.
ЕНиР. Сборник Е6. Плотничные и столярные работы в зданиях и сооружениях Госстрой СССР. – М 1988.
ЕНиР. Сборник Е7. Кровельные работы Госстрой СССР. – М 1987.
ЕНиР. Сборник Е8. Отделочные покрытия строительных конструкций. Вып. 1. Отделочные работы Госстрой СССР. – М 1988.
ЕНиР. Сборник Е11. Изоляционные работы Госстрой СССР.–М 1988.
ЕНиР. Сборник Е9. Устройство полов Госстрой СССР. – М 1987.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия Госстрой СССР. – М 1988.
СНиП 2.01.02-85. Противопожарные нормы Госстрой СССР.–М 1986.
СНиП III-4-80*. Техника безопасности в строительстве Госстрой СССР. – М 1989.
СНиП 3.01.01-85*. Организация строительного производства Госстрой СССР. – М 1990.
СНиП 2.01.01-82*. Строительная климатология и геофизика Госстрой СССР. – М 1983.
СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника Госстрой СССР.–М 1986.
СНиП II-4-79*. Естественное и искусственное освещение Госстрой СССР.–М 1980.
СНиП IV-5-82*. Приложение «Указания по применению единых районных единичных расценок на строительные конструкции и работы (ЕРЕР-84). – М.; Стройиздат 1983.
СНиП IV-2-82*. Приложение. Сборник элементных сметных норм на строительные конструкции и работы – М.; Стройиздат 1982 – Т.1; Т.2.
СНиП IV-4-82*. Приложение. Сборник средних районных сметных норм на материалы изделия и конструкции – М.; Стройиздат 1982 – 4.I; 42.
Сборник сметных цен на местные строительные материалы изделия и конструкции для промышленно гражданского и сельского строительства по Донецкой области. – Донецк: Облполиграфиздат 1983.
Каталог единых районных единичных расценок на строительные конструкции и работы (ЕРЕР-84) привязанных к местным условиям строительства в Донецкой области. - Донецк: Облполиграфиздат 1983.
СНиП IV-5-84. Приложение. Сборник единых районных единичных расценок (ЕРЕР) на строительные конструкции и работы. - М.: Стройиздат 1984 сб.1; сб.2; сб.6; сб.7; сб.8; сб.9; сб.10; сб.11; сб.12; сб.15.
СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. – М: Стройиздат 1984.
СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений. – М: Стройиздат 1983.
Архитектура гражданских и промышленных зданий. Учебник для вузов. В 5т. Под общ. ред. В.М. Предтеченского. Т.II. Основы проектирования. – М. Стройиздат 1976.
Архитектура гражданских и промышленных зданий. Учебник для вузов. В 5т. Под общ. ред. В.М. Предтеченского. Т.IV. Великовский Л.Б. Общественные здания. – М Стройиздат 1977.
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. – М. Стройиздат 1985.
СНиП 1.04.03-85. Нормы продолжительности строительства и задела в строительстве предприятий зданий и сооружений Госстрой СССР – М: Стройиздат 1987.
Гусев Н.М. Основы строительной физики. М Стройиздат 1975.
Дикман Л.Г.. Организация и планирование строительного производства: Управление строительными предприятиями с основами АСУ – М.: Высшая школа 1988.
Долин П.А. Справочник по технике безопасности. – М 1982.
Инженерные решения по охране труда в строительстве Г.Г. Орлов В.И. Булыгин и др. под ред. Г.Г. Орлова - М: Стройиздат 1985.
Конструкции гражданских зданий. Учебник для вузов. Под. ред. М.С. Туполева. М: Стройиздат 1973.
Лубо Л.Н. Миронков Б.А.. Плиты регулярной пространственной системы. – М: Стройиздат 1976.
Маклакова Т.Г. Нанасова С.М.. Конструкции гражданских зданий. – М: Стройиздат 1986.
Мандриков А.П.. Примеры расчета железобетонных конструкций. – М: Стройиздат 1989.
Методические указания к выполнению контрольной работы по экономике строительства Сост.: В.Д. Кантер Д.Л. Брейтус Н.С. Летников. – Макеевка 1990.
Левченко В.Н. Летников Н.С. Брейтус Д.Л.. Выбор оптимальных вариантов инженерных решений в курсовых и дипломных проектах. Учеб. пособие К.: УМК В.О 1990.
Методические указания по дипломному проектированию Сост.: Н.Г. Прищенко А.А. Рыбянцев: ДГААС 1994.
Методические указания к разработке вопросов по охране труда в дипломных проектах Попова Н.П. Степанов Р.В.- Макеевка 1985.
Методические указания к выполнению курсового проекта «Технология монтажа строительных конструкций одноэтажных промышленных зданий Сост.: А.Ф. Ильичев Ю.В. Пермяков - Макеевка 1989.
Методические указания к выполнению курсового проекта по курсу «Организация планирование и управление строительным производством» Сост.: Ю.Н. Дубич И.А. Катюшин ЧI; ЧII - Макеевка 1991.
Матвеев В.В.. Примеры расчета такелажной оснастки. – М: Стройиздат 1979.
Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83).- М: Стройиздат 1986.
Пчелинцев В.А.. Охрана труда в строительстве. – М: Высш. шк. 1991.
Организация строительного производства под ред. Шахпаронова Справочник строителя. – М: Стройиздат 1987.
Современные пространственные конструкции (железобетон металл дерево пластмассы): Справочник Ю.А. Дыховичный и др. – М: Высш. шк. 1991.
Справочник мастера – строителя. Под ред. Д.В. Коротеева - М: Стройиздат 1989.
СНиП II-12-77*. Защита от шума. –М: Стройиздат 1978.
Справочник по инженерно-строительному черчению Русскевич Н.Л. Ткач Д.И. Ткач М.Н. Киев: Будівельник 1987.
Строительные краны: Справочник. Под общ. ред. В.П. Станевского К.: Будівельник 1984.
Строительные краны: Справочное пособие. Барч И.З. К.: Будівельник 1974.
Сытник И.П.. Организация планирование и управление строительством – К. Вища шк. 1978.
Технология строительного производства Под ред. О.О. Литвинова Ю.И. Белякова Киев: Вища шк. 1984.
Шутенко Гильман. Основания и фундаменты. Курсовое и дипломное проектирование - М 1985.

Madjd.7 ЖБК .dwg

Донбасская государственная академия строительства и архитктуры
Монолитное перкрытие ПМ-1
МОНОЛИТНОЕ ПЕРЕКРЫТИЯ ПМ-1
ГОСТ 14089-85-К1-Кт-2
ПЛАН СЕТОК: ВЕРХНИХ НИЖНИХ
Каркас пространственный КП-1
Каркас пространственный КП-2
Каркас пространственный КП-3
Бетон тяжелый класса В15
СПЕЦИФИКАЦИЯ МОНОЛИТННОГО ПЕРЕКРЫТИЯ ПМ-1
ВЕДОМОСТЬ РАСХОДА СТАЛИ
рассмотривать совместно с черт. №10
Каркас пространственный КП-1:
Каркас пространственный КП-2:
Каркас пространственный КП-3:
СПЕЦИФИКАЦИЯ АРМАТУНЫХ ИЗДЕЛИЙ
рассматривать совместно с черт. №10
проволокой связывать каждое пересечение стержней
Каркасы КП-1 КП-3 изготавливать вязаными. вязальной
Объёмно- планировочные и конструктивные решения здания суда в городе Дружковка Донецкой области