Водоотведение (Канализационные ОС)

КОС Гареев 2011 с рекомендациями_recover.dwg

-этажный жилой дом по ул. Тверская
Санитарно-техническое оборудование зданий
этажный 1-о секционный
План типового этажа М1:100
План типового этажа
Выпуск К2-1 ø100 i=0.01
Аксонометрическая схема В1
Обозначение трубы и тип изоляции
Натурная отметка земли
Проектная отметка земли
Отметка низа или лотка трубы
Труба ПЭ 63 SDR 26 диам.160Х6
"техническая" ГОСТ 18599-2001
М 1:500 по горизонтали
М 1:100 по вертикали
Спецификация оборудования
Наименование и техническая характеристика
марка оборудования. Обозначение документа и № опросного листа
Код завода-изготовителя
Масса единицы оборудования
Спецификация оборудования
Водомерный узел с обводной линией в комплекте
Счетчик холодной воды крыльчатый D=40мм
Манометр общего назначения ОБМ-100
Кран трехходовой D=15мм
Счетчик холодной воды крыльчатый D=15мм
Смеситель общий для ванны и умывальника с душевой сеткой на гибком шланге
См-Ву-ШП ГОСТ 25809-96
Смеситель для мойки центральный
Вентиль муфтовый D=15мм
ПРОДОЛЖЕНИЕ ПРИЛОЖЕНИЯ 1
Трубы полиэтиленовые Ду=16мм
Наименование здания (сооружения)
Экспликация зданий и сооружений
Горизонтальные песколовки с круговым движением воды
Лоток Вентури ТП 902-9-44.87
Первичные горизонтальные отстойники ТП 902-2-305
Аэротенки-вытеснители ТП 902-2-195
Вторичные горизонтальные отстойники ТП 902-2-305
Контактный резервуар
КНС местной канализации
Воздуходувная станция
Аэробный стабилизатор ТП 902-2-195
Цех механического обезвоживания осадков
Насосная станция первичных отстойников
Насосная станция перекачки осадков
Аварийные иловые площадки
Администрвтивное здание
Ремонтные мастерские
Условные обозначения коммуникаций
Осадок первичных отстойников
Циркулирующий активный ил
Избыточный активный ил
Стабилизированный осадок
Дренажная вода иловых площадок
Вода к гидроэлеваторам песколовок
Хозяйственно-противопожарный водопровод
Осадок контактных резервуаров
Фугат из цеха механического обезвоживания
Насосная станция дренажных вод
Сливная вода песковых бункеров
Контрольно-пропускной пункт
Напорные водоводы от ГКНС
Отметки дна трубы лотка
Проектные отметки земли
M1:500 по горизонтали
Отметки поверхности воды
Распределительная чаша
Профиль очистной станции по воде
Наименование оборудования
Экспликация оборудования цеха механического обезвоживания
Насос для подачи промывной воды
Профиль очистной станции по осадку
Аэробный стабилизатор
Цех механического обезвоживания
Генплан очистных сооружений М 1:500
Профили очистных сооружений по движению воды и осадка
Обводной трубопровод
Водораспределительные трубы
Подача воды из микро-
хлопьеобразования ø630
Подача воды в камеру
Горизонтальный отстойник
Камера хлопьеобразования
Отвод осадка из камеры хлопьеобразо- вания
Трубопровод отвода осадка
Вихревые смесители 2 шт
Трубопровод промывной воды
Трубопровод отвода фильтрата
Водоснабжение города
Водопроводные очистные
Генеральный план М 1:500
Подача промывной воды
Отвод промывных вод на обработку
Возврат промывных вод на очистку
Хлорная вода первичного хлорирования
Хлорная вода на обеззараживание
Осадок очистной станции
Условные обозначения
Реагентное хозяйство
Сооружения по обработке промывных вод
Сооружения по обработке осадка
Резервуары чистой воды
Насосная станция 2 подъема
Административное здание
Аварийный трубопровод
План на отметке 0.000
Высотная схема водоочистной станции
водоочистной станции
Рисунок 1-Технологическая схема
Рисунок 2- Схема микрофильтра
-барабан микрофильтра
-камера микрофильтра
-трубопровод отвода профильтрованной воды
-трубопровод подачи исходной воды.
-коническая часть смесителя
-трубопровод отвода воды из смесителя
Рисунок 3- Схема вихревого смесителя
-трубопровод подачи исходной воды
-трубопровод отвода фильтрата
- трубопровод подачи промывной воды
-трубопровод сброса промывной воды
-тубопровод дренажа большого сопротивления
-водосборный боковой канал.
Рисунок 4- Схема скорого фильтра
отвер-й с шагом 189 мм
Отвод промывной воды
Песколовка айрируемая
Первичный отстойник радиальный
Аэротенок с регенерацией
Вторичный радиальный отстойник
Смеситель "Лоток Паршаля
Цех механического обезвоживание
Рисунок1- Схема биологической очистки сточных вод с обеззараживанием хлором
Рисунок2- Расчетная схема решетки
Рисунок4-Расчетная схема Лотка Вентури
- подводящий канал; 2-отводящий канал 3-контрольное сечение лотка;
Рисунок5-Расчетная схема радиального первичного отстойника
-подводящий трубопровод; 2-распределительная чаша; 3-трубопровод сырого осадка; 4- насосная станция сырого осадка; 5-отводящий трубопровод.
Рисунок8- Расчетная схема смесителя типа "лоток Паршаля
-подводящий лоток; 2- переход; 3-трубопровод хлорной воды; 4- подводящий раструб; 5-горловина; 6-отводящий раструб; 7- отводящий лоток; 8- створ полного смешения.
Возвратный активный ил
Рисунок7- Расчетная схема радиального вторичного отстойника.
от первичных отстойников
ко вторичным отстойником
от воздуходувной станции
-распределительный канал 2-сборный канал 3-подача циркулирующего активного ила 4-воздуховод 5-фильтросные пласты
-подводящий трубопровод; 2-илосос; 3-люк-лаз; 4-трубопровод возвратного активного ила; 5-сборный желоб; 6-направляющий цилиндр; 7-выпускная камера; 8-отводящий трубопровод.
-К18- Осадок контактных резервуаров -К17- Избыточный активный ил -К21- Сброженный осадок -К16-Циркулирующий активный ил
Решетки с НС гидроэлеваторов
Расходомер "Взлет РСЛ
Первичные отстойники
Условные обозначения трубопроводов
Генплан очистной станции М 1:500
М 1:500 по горизонтали М 1:100 по вертикали
Профиль очистной станции по воде
Насосная станция сырого осадка
Аэрируемый резервуар
Насосная станция перекачки осадка
Профиль очистной станции по осадку
Блок биологической очистки
Установка УФ обеззараживания
Блоки биологической очистки
Вторичные отстойники
Здание песковых бункеров
Аэробные стабилизаторы
Насосно-воздуходувная станция
Резервуар смеси ОПО и уплотненного
Резервуар циркулирующего ила
НС первичных отсойников
Сливная вода с илоуплотнителей
Дренажная вода с иловых площадок
Водоотведение и очистка сточных вод
Канализационные очистные
сооружения населенного пункта
Горизонтальная песколовка
Водоотведение и очистка сточных вод
очистной станции М 1:500
Генплан канализационной
Экспликация зданий и сооружений
Аэротенк-вытеснитель
Вертикальные илоуплотнители
Насосная станция перекачки ила
Уплотненный активный ил
Дренажная вода с песковых площадок
Дренажная вода с илоовых площадок
глубина воды перед решеткой
- решетка; 2 - настил;
- угол расширения канале
Продолный профиль по движению
- поступление сточных вод; 2 - затворы на впуске в песколовку; 3 - затворы на выпуске воды из песколовки; 4 - скребковый механизм; 5 - фильтросные каналы; 6 - приямок для удаления песка; 7 - гидроэлеватор.
Рисунок4-Аэрируемая песколовка
отвод очищенной воды
- подача воды; 2 - распределительное устройство; 3 - отстойник; 4 - круговой желоб; 5 - приямок; 6 - скребки; 7 - подвижная ферма; 8 - двухколесная тележка; 9 - рельсы; 10 - дренаж.
-верхний распределительный канал; 2-нижний распределительный канал; 3-канал активного ила; 4-распределительный канал за аэротенками; 5-средний канал; 6-водослив
Рисунок5-Трехкоридорный аэротенк
- подающий лоток; 2 - зона отстаивания; 3 - нейтральная зона; 4 - зона уплотнения; 5 - вертикальная вращающаяся решетка; 6 - удаление уплотненного осадка; 7 - иловая вода в голову ОС
Рисунок 5-Схема вертикального илоуплотнителя
Натуральная отметка земли
Отметка поверхности воды
Продольный профиль очистной станции по движению воды
Продольный профиль очистной станции по движению осадка
Подвод воды из городского
Метантенки ТП 902-2-227
Газгольдеры ТП 7-07-0166
Первичные отстойники ТП 902-2-471.89*
Аэротенк-вытеснитель ТП 902-2-195
Вторичные отстойники ТП 902-2-472.89*
Вертикальные илоуплотнители ТП 902-2-358
Аэрируемые песколовки
Хозяйственно - противопожарный водопровод
Рисунок1- Схема станции очистных сооружений
Вторичный радиальный
Подводящий трубопровод
Трубопровод возвратного активного ила
Направляющий цилиндр
Отводящий трубопровод
Центрифуга ОГШ-631К-4
Насос для перекачки фугата
Продолные профили по движению

таблица Гидра КОС.doc

Таблица 2-Ведомость расчета коммуникаций очистной станции по движению осадка
Потери напора по длине м
Местные потери напора м
НС сброженного осадка
Таблица 1-Ведомость расчета коммуникаций очистной станции по движению воды
Распределительная чаша
Аэротенк-вытеснитель
Продолжение таблицы 1
Контактный резервуар

КОС Гареев с рекомендациями.doc

КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра: Водоснабжения и
на тему: «Канализационные очистные сооружения»
Руководитель проекта
Введение 4 1 Определение необходимой степени очистки 5
1 Определение концентраций загрязнений в сточной воде
поступающей на очистку 5 1.2 Определение коэффициента смешения 6 1.3 Определение необходимой степени очистки по взвешенным веществам .8
4 Расчет необходимой степени очистки сточных вод по растворенному в воде кислороду 9
5 Выбор метода очистки схемы очистки и типов сооружений .10
Расчет сооружений очистной станции 11 2.1 Расчет приемной камеры 11 2.2 Расчет решеток 11
3 Расчет песколовок 16
4 Подбор водоизмерительного устройства 19 2.5 Расчет песковых площадок 19
6 Расчет первичных отстойников 20 2.7 Расчет аэротенков 23 2.8 Расчет вторичных отстойников 26 2.9 Обеззараживание сточных вод 29
9.1 Подбор смесителей 30
9.2 Расчет контактных резервуаров 30
10 Расчет выпуска сточных вод 33 2.11 Расчет и проектирование сооружений по обработке осадка 35
11.1 Расчет и проектирование илоуплотнителей 35 2.11.2 Расчет метантенков 37
12 Расчет цеха обезвоживания осадка 40 2.13 Расчет аварийных иловых площадок 42
Гидравлический расчет коммуникаций
по движению сточной воды и осадка ..43
Техника безопасности в проекте 43
Мероприятия по охране окружающей среды 44
Список литературы 46
В данном курсовом проекте запроектированы канализационные очистные сооружения для республики Удмуртия. Принимаем механическую и полную биологическую очистку сточных вод. Производительность очистной станции 68200 м³сут I категория водоема.
Сточная вода поступает в приемную камеру после чего направляется к зданиям решеток где улавливаются крупные загрязнения. Затем вода движется к песколовкам где очищается от песка и других минеральных примесей. Песчаная пульпа из песколовки отводится на песковые площадки. Далее сточная вода проходя через лоток Вентури поступает в первичные отстойники после чего в аэротенк. Из воздуходувных станций в аэротенк подается воздух из насосной – циркуляционный активный ил. После аэротенка вода направляется во вторичный отстойник и на обеззараживание хлором. Далее вода проходит через сооружения глубокой очистки. И только потом осуществляется выпуск очищенной сточной воды в водоем. Так же в состав КОС входят сооружения по обработке осадка. Избыточный активный ил из вторичных отстойниках поступает через насосную станцию на илоуплотнители. Далее смесь уплотненного ила и сырого осадка из первичных отстойников направляется в аэробный стабилизатор. Затем стабилизированный осадок поступает в цех механического обезвоживания и на аварийные иловые площадки. После обработки на центрифугах отправляется на площадки кека и затем вывозится.
Определение необходимой степени очистки сточных вод
1. Определение концентраций загрязнений в сточной воде
поступающей на очистку
Концентрация взвешенных веществ в сточной воде мгл поступающей на очистку от постоянно проживающего населения рассчитано по формуле[1]
где ав.в. = 65гсут – количество загрязнений по взвешенным веществам
приходящиеся на одного человека в сутки[2]
q=290 лсут×чел – норма водоотведения(по заданию).
Концентрация органических загрязнений мгл в сточной воде рассчитано по формуле:
где аБПК =40гсут – количество загрязнений по БПКполн приходящиеся на одного человека в сутки принимается согласно табл.25 [2].
Концентрация взвешенных веществ в сточной воде мгл поступающих на очистку рассчитано по формуле
где - концентрация взвешенных веществ в сточной воде
= 55800 м³сут – расход сточных вод от постоянно проживающего
населения(по заданию);
= 10400 м³сут – расход сточных вод промпредприятия.
Концентрация органических загрязнений в сточной воде мгл поступающей на очистку по БПК
где - концентрация органических загрязнений в сточной воде промпредприятиямгл рассчитана по формуле:
где =330мгл-концентрация органических веществ по БПК5(по заданию)
2 Определение коэффициента смешения
Для учёта расхода воды водоёма участвующего в процессе разбавления
стоков определяется коэффициент смешения
Коэффициент смешения рассчитан по формуле:
где Q = 78 м³с – расход воды (при 95% обеспеченности) в створе реки у места
выпуска сточных вод (по заданию)
Qp- среднесуточный расход сточных вод м³с определен по формуле
Lф = 27км=2700м - длина русла по форватеру ниже выпуска сточных вод
до расчетного створа (по заданию)
α - коэффициент зависящий от гидравлических условий смешения
сточной воды с речной водой который определен по формуле
где = 15 – коэффициент зависящий от места расположения
выпуска(применяется для руслового выпуска);
φ - коэффициент извилистости русла равный:
где Lпр = 19км=1900м – расстояние между выпуском сточных вод и
расчетным створом по прямой (по заданию).
Е - коэффициент турбулентной диффузии расчитан по формуле:
где Hср = 28м – средняя глубина реки на участке между выпуском и
расчетным створом (по заданию);
Vср = 068 мс – средняя скорость течения реки на участке между
выпуском и расчетным створом (по заданию).
Коэффициент смешения составит
Кратность разбавления в расчетном створе определена по формуле
3 Определение необходимой степени очистки сточной воды по взвешенным веществам
Предельно-допустимое содержание взвешенных веществ в спускаемых в водоем сточных водах определено по формуле
где Р - допустимое санитарными нормами увеличение содержания взвешенных веществ в водоеме после спуска сточных вод. Для водоема I категории принимается Р=025 мгл;
b=113 мгл - содержание взвешенных веществ в водоеме до спуска в него
сточных вод (по заданию).
Предельно-допустимое содержание взвешенных веществ в спускаемых в водоем сточных водах составляет:
Степень необходимой очистки по взвешенным веществам расчитаны по формуле
4 Расчет необходимой степени очистки сточных вод по растворенному в воде кислороду
Допустимая БПКполн сточных вод сбрасываемых в водоем исходя из условия минимального содержания растворенного кислорода определена по формуле:
где Lр - БПКполн речной воды определяется по формуле:
где LБПК5=2 мгл - концентрация органических загрязнений по БПК5
О - минимальное содержание в воде кислорода. Для водоема I категории
Ор = 77 мгл - содержание растворенного кислорода в речной воде до
места спуска сточных вод;
- коэффициент для перерасчета БПКполн на двухсуточное.
Допустимая БПКполн сточных вод сбрасываемых в водоем исходя из условия минимального содержания растворенного кислорода составит
Расчет необходимой степени очистки сточных вод по БПКполн учитывает самоочищение сточных вод в водоеме за счет биохимических процессов а также разбавление сточных вод водами водоема. Допустимую БПКполн сточной жидкости при выпуске ее в водоем рассчитано по формуле
где кст - константа скорости потребления кислорода сточной водой
при tº=19ºС кст=0095;
кр - константа скорости потребления кислорода речной водой
Lпд - предельно допустимая БПКполн смеси речной и сточной воды в
расчетном створедля водоемов питьевого и культурно-бытового
назначения I категории Lпд=3 мгл;
t - продолжительность перемещения воды от места выпуска сточных вод
до расчетного створа сут расчитано по формуле
Допустимая БПКполн сточной жидкости при выпуске ее в водоем составляет
Необходимая степень очистки по органическим загрязнениям определяется по формуле:
5. Выбор метода очистки схемы очистки и типа сооружений
По расчетной величине необходимой степени очистки сточных вод определяем методы их очистки. Согласно расчетам требуемая степень очистки:
- по взвешенным веществам 9409%
Принимаем механический + полный биологический методы очистки.
При расходе QКОС=68200 м³сут принимаем:
первичные и вторичные отстойники радиального типа так как производительность очистной станции более 20000 м³сут;
аэрируемые песколовки так как они используются при расходе более 10000 м³сут;
в качестве сооружения биохимической очистки принимаем аэротенк так как
аэробные стабилизаторы.
Для данного проекта разработана схема биологической очистки сточных вод и обеззараживание хлором.
На рисунке 1 изображена схема станции очистных сооружений
Расчет сооружений очистной станции
1. Расчет приемной камеры
Для приема сточных вод из напорного трубопровода перед сооружениями очистки сточных вод устраивают приемную камеру размеры которой зависят от пропускной способности очистной станции.
Расчетный расход равен: м3 с
По расчетному расходу сточных вод согласно [6] подобрана приемная камера из сборного железобетона со следующими характеристиками:
Вода поступает на очистную станцию по двум нитям напорного водовода. Диаметр напорного трубопровода 600 мм.
Для улавливания из сточных вод крупных нерастворенных загрязнений применяют решетки. Исходя из расчетного расхода сточных вод qрасч = 4206 м3 ч. К установке принимается решетка фирмы «Риотек» ступенчатого эскалаторного типа. По расчетному расходу сточных вод qмах = 116 м3с предварительно подбираем решетку РС-1500М со следующими параметрами:
Ширина решетки - ширина канала: А = 1460 мм;
Принимаем решётку РС-1500М
Пропускная способность 72000м3сут
Размеры канала перед решёткой В=1260 мм
Высота решетки H=2860 мм
Толщина стержней S=003 м
Рисунок 2- схема решеток «Риотек».
А-ширина канала; В- ширина канала перед решетой; Н-высота установки; Н1-глубина воды; Н2-высота решетки; L-длина установки;
Количество прозоров nопределено по формуле
где Кз=105 – коэффициент стеснения потока граблями
задерживаемыми загрязнениями ;
hр=12м – глубина воды в камере решетки.
b=001м–ширина прозоров
vр=1мс – средняя скорость воды в прозорах решетки
Общая ширина решеток В м определена по формуле[2]
где S= 0006мм – толщина стержней решток;
Принято три решетки (две рабочих и одна резервная) фирмы «Риотек» марки РС-1500М с шириной канала Bк =1000мм и глубиной Hк=2000 мм с числом прозоров nф=50шт.
Фактическая скорость в прозорах решетки составит
Общая строительная длина решетки L м определена по формуле
где l1-длина уширения перед решеткой м
Величика l1 м определена по формуле:
где ВР =12м-ширина камеры решетки
ВК =1м-ширина подводящего канала
lP =15м-рабочая длина решетки
l2 – длина сужения после решетки м
Величина l2 определена по формуле
Общая строительная высота канала в месте установки решеток Н м
где h1=12м-глубина воды перед решеткой при пропуске расчетного
h2=05м-превышение бортов камеры над уровнем воды
hp-потери напора в решетке м
Величина hp определена по формуле
где р=3-Коэффициент учитывающий увеличение потерь напора при
– коэффициент местного сопротивления
Коэффициент местного сопротивления определен по формуле
где =242-коэффициент для решеток с прямоугольными стержнями
α=60о-угол наклона решетки
Определяем приведенное число жителей NПР
Количество задержанных на решетке отбросов рассчитано по формуле
где W0 = 0014 л(чел·сут) – объем отбросов задерживаемых на
Характеристики отбросов
- плотность 780 кгм3
- коэффициент годовой неравномерности поступления – 2
Масса отбросов снимаемых с решёток P т
Задержанные отбросы прессуют в горизонтальных поршневых пресс- транспортерах и вывозят на утилизацию.
Кроме обезвоживания поступающих через воронку грубодисперсных механических примесей ПТГ способен транспортировать осушенные примеси на расстоянии до 20 м по присоединенному к нему трубопроводу. Исходя из количества отбросов определяем марку пресс - транспортера.
К установке принимаем пресс - транспортер марки ПТГ- 300* два рабочих и один резервный.
Технические характеристики пресс-транспортера ПТГ – 300*
- Габаритные размеры 3900×1725×502 мм
- Плотность электродвигателя 55 кВт
- Максимальная производительность 475 м³ч
3. Расчет песколовок
Песколовки предназначены для улавливания из сточных вод песка и других минеральных примесей. Особенность в аэрации и трении песчинок друг о друга песок отмывается от обволакивающих его органических загрязнений. Все это способствует получению в песколовках практически свободного от органических примесей осадка. Осадок из аэрируемых песколовок содержит до 90-95% песка и при длительном хранении не загнивает. Процесс отмывки песка улучшает и его осаждение.
Для улавливания песка принимаем аэрируемые песколовки. n = 2– рабочие отделения песколовки.
Максимальный секундный расход .
Принимаем два отделения (n=2) песколовки скорость движения воды в них V=02мс.
Площадь живого сечения одного отделения определена по формуле [1]
Принимаем расчетную глубину песколовки НS=2м и гидравлическую крупность песка U0=187ммс и коэффициент К=125.
Аэрируемая песколовка изображена на рисунке 3.
Для принятых размеров песколовки
По таблице 2.1[1] определяем коэффициент К учитывающий влияние турбулентности и других факторов на работу песколовок. К=243.
Длина песколовки определена по формуле [1]
Принимаем песколовку длиной L= 18м.
Рисунок 3 – Схема-аэрируемой пескаловки
L-длина пескаловки; Hтр-высота пескаловки; B-ширина пескаловки
-дырчатый аэратор; 2-трубопровод гидросмыва песка; 3-осадочная часть; 4-гидроэлеватор.
Осадок из песколовки удаляется гидроэлеваторами располагаемыми в бункерах расположенных в начале песколовок. Бункера имеют круглую форму диаметром Dб=20м. Осадок смывается в бункер при помощи гидромеханической системы.
Длина пескового лотка и смывного трубопровода [1]
Приведенное число жителей Nпр=200000чел.
Объем осадка в сутки при количестве задержанного осадка на одного человека 003л [1]
Предусмотрим выгрузку осадка 1 раз в смену (n=3 раза в сутки). При поступлении в бункер 20% всего осадка в песковом лотке отделения должно быть [1]
При ширине пескового лотка b=05м высота слоя осадка в нем составит [1]
Глубина пескового лотка при е=01м:
где Кг=15 – коэффициент запаса [1];
е=01м – относительное растирание песка при смыве;
Для расчета необходимой восходящей скорости в лотке принят эквивалентный диаметр зерен песка dэкв=005см; температуру сточной воды +190С при которой динамическая вязкость =00084г(см·с). Восходящую скорость в лотке определена по формуле [1]
Общий расход промывной воды:
При скорости Vтр=3мс диаметр смывного трубопровода:
Принимаем стандартный диаметр трубопровода dтр=100мм и определяем фактическую скорость движения воды в начале этого трубопровода:
Напор в начале смывного трубопровода определен по формуле [1]
При расстоянии между спрысками Z=05м их число на смывном трубопроводе составит [1]
Диаметр отверстия спрысков определен по формуле [1]
где - коэффициент расхода спрысков [1]
4. Подбор водоизмерительного устройства
В качестве водоизмерительного устройства принимаем лоток Вентури. При расходе сточных вод 4206м3ч принимаем согласно [3] типовой из сборного железобетона лоток с размерами: ширина В = 900мм длина L = 7800мм и уклоном i = 00015[1]
Перед лотком Вентури предусмотрен участок канала длиной 15м.
Лоток «Вентури» изображен на рисунке 4
5. Расчет песковых площадок
Для сушки уловленного в песколовках песка применяются песковые площадки площадь которых определяется по формуле:
где qпп- нагрузка на песковые площадки 3 м3м2 в год.
V-годовой объем песка задерживаемого в пескаловках м3год который
определен по формуле:
Принято ДВЕ песковых площадок с размерами каждой 20х22 м.
Рисунок 4 – лоток «Вентури»
– подводящий канал 2 – отводящий канал 3 – контрольное сечение лотка;
6. Расчет первичных отстойников
Для снижения концентрации взвешенных веществ в сточных водах перед поступлением их в сооружения биологической очистки предусмотрена обработка сточных вод в первичных отстойниках.
Эффект осветления определен по формуле
где - концентрация в смеси взвешенных веществ =23722 мгл;
- концентрация взвешенных веществ в осветленной воде =150мгл.
Эффект осветления составит
Принят радиальный отстойник. Число рабочих отстойников принято равным N = 4шт [3] с глубиной проточной части Н1=31 м. Для достижения заданного эффекта осветления продолжительности отстаивания в цилиндре с h1=500м должна быть t1=639с показатель степени n=032.
Гидравлическая крупность взвеси [1]
Гидравлическая крупность взвеси при t = +10°С составит [1]
где m = 00101 г(смс) – вязкость воды в лабораторных условиях;
mо =00131 г(смс) - вязкость воды в производственных условиях [1]
Определена вертикальная турбулентная составляющая скорости при =3ммс
Диаметр отстойника определен по формуле [1]
где К = 045 – коэффициент использования объема отстойника [1];
n=4 – количество отстойников.
По ТП 902-2-470.89 приняты отстойники диаметром D = 18 м глубиной зоны отстаивания 31 м объемом: отстойной зоны 1400 м3 осадка 210 м3.
Первичный радиальный отстойник представлен на рисунке 5.
Скорость на половине радиуса [1]
Скорость оказалась практически равной принятой. Пересчет отстойника производить не требуется.
Рисунок 5 – схема–радиального первичного отстойника
D-диаметр отстойника; Нтр-высота отстойника;
- подача воды; 2 - распределительное устройство; 3 - отстойник;
- круговой желоб; 5 - приямок; 6 - скребки; 7 - подвижная ферма;
- двухколесная тележка; 9 - рельсы; 10 - дренаж.
Теоретическое время осветления воды [1]
Масса уловленного осадка [1]
где к=12 коэффициент увеличения объема отстойника.
При влажности осадка Wос=95% при его плотности ρ=1тм3 объем осадка [1]
Высота зоны накопления осадка у внешней стенки отстойника Н2=03м возвышение борта над кромкой водослива Н3=05м. общая высота отстойника:
Н=Н1+Н2+Н3=31+03+05=39м. (48)
Определим размеры подводящих и отводящих трубопроводов и лотков. Максимальный секундный расход сточных вод на один отстойник:
q'макс = qмаксn=1164=0.29 м3с (49)
При v=1мс по табл.Лукиным подбираем диаметр подводящего и отводящего трубопроводов 700мм. Фактическая скорость движения воды в них:
Ширина прямоугольного сборного кольцевого лотка bл=05м его уклон i=0001. В конце каждого полукольца лотка расход воды:
При свободном сливе воды в конце каждого полукольца лотка будет устанавливаться критическая глубина воды:
Глубина воды в кольцевом лотке на противоположной стороне от места выпуска (где вода растекается в разные стороны):
Определен диаметр трубопровода для выпуска осадка при удалении его 3 раза в сутки (1раз в смену). Объем выпускаемого осадка из одного отстойника
V'ос=Vос(Зn)=14243х4=1186м3 (54)
Для обеспечения выпуска осадка за 1час его расход должен быть
qос= V'ос 3600 =11863600=0003м3с (55)
Скорость движения осадка в трубопроводе должна быть не менее 11мс.
Для исключения засорения трубопровода его диаметр принят не менее 200мм.
При скорости Vос=11мс расход по трубопроводу
Выгрузка осадка будет производиться за время
tос = V'ос qос=1186 0035=338с (57)
Для обеспечения Vос=11мс или более должен быть установлен соответствующий перепад между уровнем воды в отстойнике и центром трубы в иловом колодце с учетом потерь напора в трубопроводе.
Принимаем аэротенк - вытеснитель с регенератором так как
Степень рециркуляции активного ила принят предварительно иловый индекс J = 70 см³г и доза ила = 30 гл
БПКполн поступающих в аэротенк сточных вод с учетом разбавления рециркуляционным активным илом мгл рассчитана по формуле
где: =17548 мгл- концентрация органических загрязнений в
сточной воде поступающих на очистку;
Lст = 15 мгл - допустимое БПКполн сточной жидкости при впуске ее
Продолжительность пребывания сточной воды с в аэротенке определена по формуле
Предварительный подсчёт дозы ила в регенераторегл рассчитано по формуле
Удельная скорость окисления мгг час определена по формуле
где: pmax=85 мг(г час)- максимальная скорость окисления
с = 90 мгл – концентрация растворённого кислорода
kL =33 мгл – константа характеризующая свойства органических
ko =0625 мгл – константа характеризующая влияние кислорода
φ=007 – коэффициент ингибирования.
Продолжительность окисления загрязнения ч определена по формуле
где S=03 –зольность ила.
Период регенерации ч рассчитан по формуле
Продолжительность пребывания воды в системе “аэротенк –регенератор”
ta-pч определена по формуле
Объем аэротенка с учетом рециркуляционного расхода рассчитан по формуле
Объём регенератора м³ определен по формуле
Для уточнения илового индекса рассчитана средняя иловая доза:
Уточняем нагрузку на 1 г беззольного вещества ила по формуле
По табл. 3.2. [5] находим что при полученном значении qил иловый индекс J = 73 см3г.
По табл. 3.7. [5] подбраны четыре секции четырех коридорных аэротенков-вытеснителей (типовой проект 902-2-195) с шириной каждого коридора B=45 м; длиной L=36 м; рабочей глубиной h=32 м и объемом каждой секции V=2070 м3. На рисунке 6 изображена схема четырехкоридорного аэротенка-вытеснителя.
Общий объем аэротенков Vобщ=8280 м3. Поскольку режим вытеснения не обеспечивает соотношение длины коридор к ширине LB = 8 30 необходимо осуществить секционирование коридоров. Принимаем в каждой секции аэротенка по восемь ячеек. Секционирование осуществляется установкой в коридорах аэротенков легких вертикальных перегородок с отверстиями в нижней части. Скорость движения иловой смеси в отверстиях перегородок принимается 02 мс.
Рисунок 6 – Схема - четырёхкоридорного аэротенка-вытеснителя
L-длина аэротенка; Lк-длина коридора; В-ширина аэротенка; Вк-ширина коридора; 1-верхний распределительный канал; 2-нижний распределительный канал; 3- канал активного ила; 4-распределительный канал за аэротенками; 5-средний канал; 6-водослив;
8. Расчет вторичных отстойников
Проектируем радиальные отстойники их расчет выполняем по нагрузке. Принимаем расчетную глубину отстойников Н1 = 31 м.
Нагрузка определена по формуле [5]
где = 04 - коэффициент использования объема зоны отстаивания;
J = 73 см3г - иловый индекс;
а = 3 гл - концентрация активного ила в аэротенке;
at = 15 мгл - концентрация ила в осветленной воде.
Площадь одной секции F м2 при их общем количестве n = 4 определена по формуле
Диаметр секции D м определен по формуле
Принимаем четыре отстойника диаметром D = 24 м по типовому проекту МосводоканалНИИпроекта [3] со следующими размерами:
- рабочая глубина Н1= 3 м;
- гидравлическая глубина отстойника 37 м;
- высота иловой зоны 06 м;
- диаметр подводящего трубопровода 1200 мм;
- диаметр отводящего трубопровода 700 мм;
- объем иловой зоны 280 м3;
- объем отстойной зоны 1400 м3.
Вторичный радиальный отстойник представлен в приложении А
Масса сухого осадка улавливаемого вторичными отстойниками определена по формуле
поступающей на очистку;
- концентрация органических загрязнений в сточной
- эффект осветления воды в отстойнике;
K = 03 – коэффициент пористого активного ила.
Объем осадка удерживаемого во вторичных отстойниках определен по формуле
где Влил = 992% - влажность осадка во вторичных отстойниках;
ρил = 1 гм³ - плотность осадка.
Для повышения эффективности осветления воды во вторичном отстойнике установлены тонкослойные полочные блоки.
Высота блоков определена по формуле[1]
где H =37 м– общая высота отстойника;
Н1 =03 м – высота слоя ила;
Нн=05 м – высота нейтрального слоя ;
Н2=05 м – глубина погружения тонкослойного блока;
Скорость течения воды через межполочное пространство тонкослойного блока может быть определена по формуле[1]
где Q – расчетный расход сточных вод;
k=11 – коэффициент учитывающий обтекание блоков водой;
D – диаметр отстойника;
l1 =05 м – расстояниепринятое из условия оптимального течения
воды через межполочное пространство тонкослойного
Тогда длина тонкослойного блока будет равна
где hяр=015 – расстоянте мнежду полками;
k=08 – коэффициент использования объема отстойника;
u0=05 – гидравлическая крупность;
α=450 – угол наклона полок;
При данной длине блока скорость составит
Так как скорость оказалось практически равной принятой расчет завершен. принят тонкослойный блок длиной 11 м.
9 Обеззараживание сточных вод
Обеззараживание сточных вод осуществляется на очистной станции хлором. Хлор в специальных баллонах в жидком виде завозится на очистные сооружения затем он испаряется в хлораторах и смешивается в них с водопроводной водой в результате чего образуется хлорная вода. Хлорная вода в смесителе смешивается со стоками после чего смесь направляется в контактные резервуары. В контактных резервуарах осуществляется контакт хлора с микроорганизмами[1]
Расход хлора за один час составит [1]
где Дхл = 3гм3 - доза хлора [2];
Расход хлора за сутки составит [1]
В хлораторной устанавлено два хлоратора типа ЛОНИИ – 100К [1]. Выход газа с одного баллона Sб = 07кгч поэтому для обеспечения часовой производительности хлораторной нужно иметь запас баллонов [1].
Необходимый запас баллонов определен по формуле [1]
Баллоны объемом 40л содержат 50кг жидкого хлора тогда в хлораторной необходимо иметь четыре установки для испарения и дозирования хлора. Необходимо иметь один резервный хлоратор и одну резервную установку для испарения и дозирования хлора [1]
Баллоны с хлором хранятся в расходном складе который вместе с помещением хлордозаторной где размещаются хлораторы составляют одно здание. В расходном складе хлора располагается двое циферблатных весов типа РП-500-Г13 [1].
В хлородозаторную подается вода питьевого качества под давлением не менее 04 МПа [1].
Расход воды составит[1]
где qв = 4м3кг - норма водопотребления для хлоратора [1];
9.1 Подбор смесителя
Смешение обеззараженной воды со сточной производится в смесителе типа «лоток Паршаля» при расходе сточной воды 284167м3ч: длина лотка – 66м; ширина лотка – 14 м общая длина смесителя 136 м потери напора в «лотке Паршаля» составляют – 02м [15].
9.2 Расчет контактных резервуаров
Объем контактного резервуара составит [1]
где Т = 30мин. - время контакта хлора с микроорганизмами [1];
Длина контактного резервуара составит [1]
где Vкр = 10-3 мс - скорость движения воды в контактном резервуаре [1];
Площадь поперечного сечения контактного резервуара составит[1]
Принята площадь поперечного сечения резервуара равной Fм2.
В качестве контактного резервуара принят контактный резервуар конструкции ЦНИИЭП инженерного оборудования [3].
Число секций контактного резервуара составляет [1]
где Вкр = 6м - ширина контактного резервуара [3];
Нкр = 28м - глубина воды в контактном резервуаре [3];
Фактическое время пребывание в контактном резервуаре составит [1]
Объем осадка образующегося в контактном резервуаре составляет [1]
где qос = 05лм3 – количество осадка выпадающего в контактных
Масса сухого осадка в контактном резервуаре составит [1]
где Вл= 992% - влажность осадка в контактном резервуаре [2];
r=1тм3 - плотность осадка в контактном резервуаре [1];
Осадок скапливающийся в контактном резервуаре направляется на обезвоживание.
10 Расчет выпуска сточных вод
Выпуск очищенной сточной воды в реку осуществляется одним водоводом из стальных труб. Расстояние от выходного колодца до уреза вод при высоком горизонте принято 40 м. Оголовок расположен в форватере реки и установлен в глубоком месте на расстоянии 60м от уреза воды. В проекте принят русловой рассеивающий выпуск.
Выпуск состоит из подводящего трубопровода и цилиндрического оголовка с соплами. Подводящий трубопровод соединяет сопла с береговым колодцем. К береговому колодцу очищенная сточная вода подводится от концевого колодца по самотечному трубопроводу. Концевой колодец располагается на территории очистных сооружений.
Диаметр подводящего трубопровода при V=090мс d=800мм i = 00013. Длина подводящего трубопровода l =60м.
Число сопел оголовка принято четыре. Скорость истечения воды из сопел Vc мс составит[7]
Vc=2× Vcр =2×068=136 мc (90)
где Vcр= 068 мс - скорость истечения воды из сопел.
Диаметр сопла мм. определен по формуле
Диаметр цилиндрической части оголовка м определен по формуле:
Длина цилиндрической части оголовка м составит[7]
где = 78 м³с – минимальный расход воды в водоеме;
Hср = 28 м – средняя глубина реки.
Действительная скорость выхода воды из сопла составит[7]
Требуемый напор перед сопломм определен по формуле[7]
где = 096 – коэффициент истечения из сопла.
Общие потери напора на выпуске Hобщ м составят
Hобщ=11×i×lтр+ hр + hвып (97)
где hвып = 09м – потери напора на выпуске;
Hобщ = 11×00013×60 + 204 + 09=302 м.
11 Расчет и проектирование сооружений по обработке осадка
11.1 Расчет илоуплотнителей
Максимальный часовой приток избыточного активного ила [1]
где Q - расчетный расход сточных вод м3сут;
C - концентрация уплотняемого избыточного активного ила 20 гм3;
Рмах - содержание избыточного активного ила в гм3 с учетом выноса из вторичных отстойников.
Содержание избыточного активного ила [1]
где P = 200 гм3 - прирост ила принимается в зависимости от степени
очистки сточной воды [1];
Км = 12 - коэффициент месячной неравномерности прироста ила.
На рисунке 9 представлена схема вертикального илоуплотнителя
Рисунок-9 Схема-вертикального илоуплотнителя
Hк – высота конической части; Нц – высота цилиндрической части; D – диаметр илоуплотнителя; 1-подающий лоток; 2-зона отстаивания; 3-нейтральная зона; 4-зона уплотнения; 5-вертикальная решетка; 6-удаление уплотненного осадка; 7-иловая вода;
Принята глубина зоны уплотнения Ну = 3м; продолжительность уплотнения 16часов(таб. 58[1]).
Высота проточной части илоуплотнителя [1]
где - скорость движения жидкости = 01 ммс;
t - продолжительность уплотнения t = 16ч.
Полезная площадь поперечного сечения илоуплотнителя [1]
где qж-максимальный расход жидкости м3ч отделяемый в процессе
где W1 - влажность поступающего ила W1 = 992 %;
W2 - влажность уплотненного ила W2 = 98 %.
Площадь поперечного сечения центральной трубы [1]
где тр = 01 мс - скорость движения жидкости в вертикальной трубе [1]
Общая площадь илоуплотнителя [1]
Fобщ = Fпол + fтр= 5833 + 009 = 584 (104)
Диаметр одного илоуплотнителя[1]
где n - число илоуплотнителей
Объем иловой части илоуплотнителя [1]
где tил - продолжительность пребывания ила в иловой выгрузке его 1 раз в смену принято равной 10 ч.
Объем уплотненного избыточного ила составит[1]
По ТП 902-2-358 приняты два вертикальных илоуплотнителя со следующими характеристиками:
-диаметр илоуплотнителя D=6м
-высота цилиндрической части Hц=41
-высота конической части Hк=18
12.2 Расчет метантенков
Расход осадка по сухому веществу определен по формуле:
где С – концентрация взвешенных частиц в воде поступающей на
первичные отстойники равна 23722 мгл;
Э=3676 % - эффективность задержания взвешенных веществ в
первичных отстойниках;
К – коэффициент учитывающий увеличение объема осадка за счет
крупных фракций взвешенных веществ не улавливаемых при
отборе проб для анализов равный 1.1;
В процессе осветления воды в первичных отстойниках происходит снижение концентрации загрязнений фиксируемых БПК примерно на 15-25 %. Принимая среднее из приведенных значений 20 % определено БПК в воде поступающей в аэротенки по формуле:
Вынос активного ила из вторичного отстойника принят b=15 мгл.
Количество активного ила определено по формуле:
Расход осадка и ила по беззольному веществу определен по формулам
где Зос Зил – зольность осадка и активного ила соответственно Зос =30%
- гигроскопическая влажность осадка и активного ила.
Расход сырого осадка и избыточного активного ила определены по формулам
где - влажность осадка и уплотненного активного ила соответственно
- плотность осадка и активного ила соответственно.
Суммарные расходы осадка и ила
- по сухому веществу определен по формуле
- по беззольному веществу определен по формуле
- по объему смеси фактической влажности определен по формуле
Среднее значение влажности и зольности определено по формуле
Выбран мезофильный режим сбраживания с последующей подсушкой сброженного осадка на иловых площадках.
Требуемый объем метантенка определен по формуле
где Д=9% - суточная доза загрузки осадка в метантенк (табл.6.1.)[1].
Принято два метантенков объемом 1000м3 по ТП 902-2-227.
На рисунке 10 изображена схема метантенка.
Основные конструктивные размеры:
-высота верхнего конуса 19м;
-высота цилиндрической части 65м;
-высота нижнего конуса 215м.
Предел распада смеси определен по формуле
где а0 аи – пределы распада соответственно осадка и ила а0=53% аи=44%.
Выход газа с 1кг органического вещества осадка определен по формуле:
где n=056- экспериментальный коэффициент зависящий от влажности осадка и температурного режима сбраживания [12]
Суммарный выход газа определен по формуле[1]
Для выравнивания давления газа в газовой сети предусмотрены мокрые газгольдеры вместимость которых определена по формуле на 3ч выход газа:
Приняты два газгольдера по ТП 7-07-0166 объемом 500м3.
Рисунок 10 - Схема метантенка
-ограничитель 2-металлическая решетчатая ферма 3-подача свежего осадка 4-паропровод 5-газгольдер 6-газосборная туба 7-труба отвода иловой воды 8-отвод сброженного осадка
14 Расчет цеха обезвоживания осадка
Обезвоживание сброженного осадка производится в цехе механического обезвоживания осадка оборудованном центрифугами.
Коэффициент выноса взвешенных веществ из первичных отстойников равен:
где - эффект осветления в первичных отстойниках.
Принята эффективность задержания сухого вещества в центрифуге Э=15% тогда коэффициент выноса взвешенных веществ из центрифуги будет равен
Увеличение концентрации взвешенных веществ при подаче фугата перед первичными отстойниками рассчитано по формуле
где С1=23722 мгл – концентрация взвешенных веществ в поступающей
m = 07 - коэффициент выноса взвешенных веществ из центрифуги;
k = 05 - коэффициент выноса взвешенных веществ из первичных
Объем сырого осадка влажностью 95% задержанного в первичных отстойниках определен по формуле[1]
где qрасч= 68200 м³сут – расчетный расход сточной воды;
- эффект осветления в первичных отстойниках.
При влажности кека 70% определен его объем
где ρк = 085 – плотность кека.
Коэффициент прироста активного ила определен по формуле
Масса активного ила равна:
Си= 100 гсут – прирост активного ила на 1 м³ сточных вод;
ила подаваемого на центрифуги:
Объем ила подаваемого на центрифуги:
К установки принято центрифуги ОГШ-631К-4 имеющие производительность 50 м3ч.Тогда число рабочих центрифуг составит n=2334(5024)=194.
Принято две рабочие и две резервные центрифуги.
15 Расчет иловых площадок
Полезная площадь иловых площадок определена по формуле
где qил = 15 м³м² - нагрузка на иловые площадки;
– коэффициент на устройство разделительных валиков и дорог;
К = 10 – климатический коэффициент.
Мсм=Ибез+Мсух+Мбез+Vос=407+1226+832+128=15265 м3
Аварийные иловые площадки рассчитаны на 20% расход осадка следовательно
Число карт принято четыре площадь каждой карты равна:
Требуемая для намораживания площадь определена по формуле[1]
где Q=68200 м3сут - расход сточных вод;
tнам=50 – продолжительность зимнего намораживания;
=03 – коэффициент зимней фильтрации;
hнам=05 м –высота слоя намораживания;
hoc=12 м – высота слоя осадков;
ρ=09 тм3 – плотность льда;
Приняты размеры каждой площадки 100×134 м с рабочей глубиной 1м. Дренаж из асбестоцементных труб укладывают вдоль дороги с уклоном 0003. между картами устраиваются дороги шириной 35м.
Гидравлический расчет коммуникаций по движению сточной воды и осадков
Для составления продольных профилей очистных сооружений по движению воды и осадка необходимо произвести гидравлический расчет коммуникаций и сооружений. На генплане коммуникации и сооружения разбиваем на расчетные участки; начало и конец участков обозначаются цифрами. За расчетный участок принимаем длину лотка трубопровода с постоянным расходом протекающей жидкости или отдельное сооружение.
Скорость движения сточных вод в лотках и трубах должна быть не менее самоочищающей.
Коммуникации очистной станции рассчитываются на максимальный расход. Все трубопроводы рассчитываются на максимальный расход а в открытых лотках учитывается увеличение на 30-40% высоты бортов. Расход в трубопроводе после контрольного колодца отводящем очищенные сточные воды на выпуск умножается на коэффициент 1.4 который учитывает увеличение производительность очистной станции. Гидравлический расчет коммуникаций ведется в табличной форме (таблица 1 и 2).
Техника безопасности в проекте
При эксплуатации канализационных сооружений особое значение имеют техника безопасности и личная гигиена. Все работающие на очистных сооружениях обеспечены горячим душем а производственные здания и помещения – надежной вентиляцией. Механизмы установлены с соблюдением необходимых проходов и ограждений. Все лестницы имеют ограждения и поручни. Открытые резервуары ограждены со всех сторон а рабочие мостики отделяются от резервуаров перилами. Лотки и каналы перекрыты или ограждены.
На территории очистной станции предусмотрено основное и аварийное освещение и освещение переносными лампами используемое при ремонте и аварии.
Мероприятия по охране окружающей среды
Основные меры по охране вод от загрязнений – полное или частичное устранение образования сточных вод исключение сброса их в водоемы. Количество сточных вод может быть сокращено путем применения рациональной технологии производства совершенствования технологических процессов и аппаратов повторным использованием сточных вод в системах оборотного водоснабжения и в целях сельскохозяйственного орошения.
При выборе места расположения очистной станции необходимо устраивать санитарно-защитные зоны между канализационными очистными сооружениями и границами жилой застройки (п.10.1 [1]).
Очистные сооружения следует располагать вниз по течению грунтового потока от водозаборных сооружений питающихся этими водами. Длительная эксплуатация иловых площадок может привести к заражению грунтовых вод поэтому разрешается использовать для питьевых целей грунтовую воды из шахтных колодцев на территории примыкающей к площадке очистных сооружений. С точки зрения охраны вод (особенно подземных) более перспективно применение иловых площадок из сборного и монолитного железобетона а также различных способов механического или термического обезвоживания осадков.
Неотъемлемая часть благоустройства – это озеленение площадей очистной станции и окружающей ее территории. Озеленение имеет как санитарно-гигиеническое так и архитектурно-декоративное значение. При строительстве очистных сооружений необходимо сохранять зеленые массивы естественного происхождения и создавать защитные зеленые зоны вокруг и внутри территории очистной станции.
На площадке очистной станции зелеными насаждениями можно изолировать здания и сооружения с вредными видами производства (метантенки и т.д.) или отделить административно-лабораторный корпус. Здания и сооружения связанные между собой технологией очистки следует разделить лишь подстригаемыми и цветущими кустарниками создаваемыми вдоль сооружений или дорожек. Пешеходные дорожки отделяются от транспортных кустарниками или невысокими деревьями. Места отдыха изолируют густой зеленой стеной из деревьев и кустарников. На территории очистной станции зеленые насаждения могут выполняться в виде партерных насадок (перед выходом на станцию) и линейными или аллейными посадками вдоль дорог. Озеленение промежуточных пространств между зданиями и сооружениями и свободных территорий осуществляется групповой или рядовой посадкой деревьев кустарников в сочетании с газонами и цветниками. Ширина зеленых зон внутри и по периферии очистной станции составляет от 50 до нескольких сотен метров.
При разработке мероприятий по охране окружающей среды следует отметить вопросы контроля за работой очистных сооружений [2].
Строительство очистных сооружений связано с производством земляных работ удаление растительного и плодородного слоя на больших площадях а также с образованием отходов загрязняющих территории. Поэтому применение прогрессивных методов очистки и повышение индустриализации строительства путем полного изготовления и монтажа очистных установок в заводских условиях превращения строительной площадки в монтажную минимальные объемы земляных работ и другое – все эти вопросы учитываются при проектировании очистных сооружений.
Ю.М.Ласков Ю.В.Воронов В.И.Калицун Примеры расчетов канализационных сооружений: Учеб. Пособие для вузов. – 2-е изд. перераб. и доп.- М.: Стройиздат 1987. – 255 с.: ил.
СНиП 2.04.03-85 Канализация наружные сети сооружения.-М: ЦИТП
Госстроя СССР 1986. - 72с.
С.В.Яковлев Я.А. Карелин А.И. Жуков С.К. Колобанов Водотведение и очистка сточных вод. Учебник для вузов. Изд. 5-е перераб. и доп. – М.:Стройиздат 1936. – 591с.: ил.
Справочник проектировщика. Канализация населенных мест и промышленных предприятий. под ред. В.Н.Самохина.- 2-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1981. – 639с.
Справочник строителя. Монтаж систем внешнего водоснабжения и канализации. под ред.. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1988. – 653с.
А.А. Лукиных. Н.А.Лукиных. Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад. Н.Н. Павловского: Справ. Пособие. – 5-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1986. – 152с.
Н.Н. Лапшов Расчет выпусков. – Ленинград: Высшая школа 1969. –168с.